滕州北辛商务组团铝合金窗工程计算书.doc

'滕州市北辛商务组团铝合金窗工程窗设计计算书山东雄狮建筑装饰工程有限公司二OO七年十月 1计算引用的规范、标准及资料31」建筑设计规范：31.2铝材规范：31.3玻璃规范：31.4钢材规范：31.5胶类及密封材料规范：41.6门窗及五金件规范：41.7相关物理性能级测试方法：41.8土建图纸：52基本参数52.1门窗所在地区：52.2地而粗糙度分类等级：53门窗承受荷载计算53.1计算依据：53.2计算杆件时的风荷载标准值：63.3计算玻璃时的风荷载标准值：64门窗玻璃的选用与校核74」玻璃板块荷载计算：74.2玻璃的强度计算：84.3玻璃最大挠度校核：95门窗竖中梃计算105.1竖中梃受荷单元分析：105.2选用竖中梃型材的截面特性：115.3竖中梃的抗弯强度计算：125.4竖中梃的挠度计算：125.5竖中梃的抗剪计算：136门窗横中梃计算136.1横中梃受荷单元分析：136.2选用横中梃型材的截面特性：15&・3横中梃的抗弯强度计算：156.4横中梃的挠度计算:156.5横中梃的抗剪计算:167附录常用材料的力学及其它物理性能16 窗设计计算书1计算引用的规范、标准及资料1.1建筑设计规范:《建筑结构荷载规范》《建筑结构可靠度设计统一标准》《建筑抗震设计规范》《建筑设计防火规范》《建筑物防雷设计规范》《民用建筑隔声设计规范》GB50009-20012006年版GB50068-2001GB50011-2001GBJ16-87（2001年版）GB50057-2000GBJ118-881.2铝材规范:《铝合金建筑型材第1部分基材》《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB5237.1-2004GB5237.2-2004《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》GB5237.3-2004GB5237.4-2004GB5237.5-2004《铝合金建筑世材第6部分隔热世材》GB5237.6-2004GB/T5237-2004《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》YS/T459-2003《铝合金建筑型材》GB11614-1999GB4871-1995GB/T11944-2002GB/T4172-2000GB/T3077-1999JBJ102GB/T5117-1995GB/T700-19881.3玻璃规范:《浮法玻璃》《普通平板玻璃》《中空玻璃》1.4钢材规范:《焊接结构用耐候钢》《合金结构钢》《结构用无缝钢管》《碳钢焊条》《碳素结构钢》《碳素结构和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-1989《碳素结构和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-1988GB/T699-1999《优质碳素结构钢》 1.5胶类及密封材料规范:《彩色钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001《硅酮建筑密封胶》GB/14683-2003《建筑窗用弹性密封剂》JC485-1992《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-2005《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-2005《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003《聚硫建筑密封胶》JC483-1992《绝热用岩棉、矿棉及具制品》GB/T11835-98《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486-2001《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-20031.6门窗及五金件规范:《抽芯锚钉技术条件》GB12619-90《封闭型沉头抽芯钏钉》GB/T12616-2004《紧固件螺栓和螺钉》GB/T5277-1985《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T3103.1-2002《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB3098.15-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB/T3098.15-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB/T3098.6-2000《紧固件机械性能抽芯钏钉》GB/T3098.19-2004《紧固件机械性能螺付、粗牙螺纹》GB/T3098.2-2000《紧固件机械性能螺付、细牙螺纹》GB/T3098.4-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2000《铝合金窗》GB/T8479-2003《铝合金窗不锈钢滑撑》GB/T9300-1988《铝合金窗撑挡》GB/T9299-1988《铝合金窗锁》GB/T9302-1988《铝合金门窗工程设计、施H及验收规范》DBJ15-30-2002《十字槽盘头螺钉》GB/T818-20001.7相关物理性能级测试方法:GB/T8484-2002GB/T11976-2002GB/T7106-2002GB/T8485-2002GB/T7107-2002GB/T7108-2002GB50210-2001《建筑外窗保温性能分级及检测方法》《建筑外窗采光性能分级及检测方法》《建筑外窗抗风圧性能分级及检测方法》《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》《建筑外窗气密性能分级及检测方法》《建筑外窗水密性能分级及检测方法》《建筑装饰工程施工质量验收规范》 1.8土建图纸:2基本参数2.1门窗所在地区：滕州市地区；2.2地面粗糙度分类等级：按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指H1野、乡村、丛林、斤.陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区;C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城山市区；依照上面分类标准，本工程按B类地区考虑。3门窗承受荷载计算3.1计算依据:按建筑结构荷载规范(GB50009-2001)计算：wk=PgzuzUslWo……7.1.1-2EGB50009-20012006年版］上式中：wk：作用在门窗上的风荷载标准值(MPa)；Z：计算点标高:26.3m；B加瞬时风压的阵风系数；根据不同场地类型，按以下公式计算：Pg=K(l+2ut)其中K为地面粗糙度调整系数，Uf为脉动系数A类场地:Bg2=0.92X(1+2nt)其中：uf=0.387X(Z/10)^12B类场地:B/0.89X(1+2uJ其中:ut=0.5(Z/1O)-016C类场地：Bg=0.85X(1+2uJ其中：uf=0.734(Z/10)g2D类场地：BB=0.80X仃+2uJ其中：uf=l.2248(Z/1O)-03对于B类地区，26.3m高度处瞬时风压的阵风系数：Pgz=0.89X(1+2X(0.5(Z/1O)_o-,6))=1.6524Hz：风压高度变化系数；根据不同场地类型，按以下公式计算：A类场地：uz=l.379X(Z/1O)024当Z>300m时，取Z=300m,当Z〈5m时,取Z=5m；13类场地：uz=(Z/10)°-32当Z>350m时,取Z=350m,当Z〈10m时，取Z=10m；C类场地:u2=0.616X(Z/1O)044 当Z>400m时，取Z=400m,当Z<15m时，取Z=15m；D类场地：uz=0.318X(Z/1O)060当Z>450m时，取Z=450m,当Z<30m时，取Z=30m；对于B类地区，26.3m高度处风压高度变化系数：U=1.000X(Z/10)°"32=l.3627usl:局部风压体型系数，根据计算点体型位置取1；按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006年版)第7.3.3条:验算围护构件及其连接的强度吋，可按下列规定采用局部风压体型系数Us.：—*、外表面1.正压区按表7.3.1采用；2.负压区—对墙面，取T.0—对墙角边，取T.8二、内表面对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取-0.2或0.2。由于大部分幕墙都有开启，按[5.3.2JJGJ102-2003条文说明，幕墙结构一般的体型系数取1.2(大面区域)、2.0(转角区域)。另注：上述的局部体型系数uMl)是适用于围护构件的从属而积A小于或等于Im，的情况，当用护构件的从属而积A大于或等于IO*时，局部风压体型系数nsl(io)可乘以折减系数0.8,当构件的从属面积小T10m2而大Tlm2时，局部风压体型系数(A)可按面积的对数线性插值，即：usi(A)=usl(l)+[Hsl(10)-usl(l)]logAWo：基本风压值(MPa),根抑现行<〈建筑结构荷载规范»GB50009-2001附表D.4(全国基本风压分布图)中数值采用，按重现期50年，滕州市地区取0.OOOdMPa；3.2计算杆件时的风荷载标准值:计算杆件时的构件从属面积：A=0.9X1.5=1.35m2(102AN1)LogA=0.13usi(A)=usi(l)+[usi(10)—Us】⑴llogA二0.974Usi=0.974+0.2=1.174Wk=PgzUzUsiWo=1.6524X1.3627X1.174X0.0004=0.001057MPa3.3计算玻璃时的风荷载标准值:计算玻璃时的构件从属面积：A=l.5X0.9=1.35m2(10MAM1)LogA=0.13US1(A)=uS1(1)+[uS1(10)-uS1(1)]logA二0.974 usi=0.974+0.2=1.174Wk=3gzuzUsiWo=1.6524X1.3627XI.174X0.0004二0.001057MPa4门窗玻璃的选用与校核基本参数：1：计算点标高:26.3m；2：玻璃板尺寸：宽X高二13XH二900mmXI500mm；3：玻璃配置：中空玻璃：外片：浮法玻璃：5mm；内片：浮法玻璃：5mm；；模型简图为：四边简支板4.1玻璃板块荷载计算:(1)外片玻璃荷载计算：t1：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；wk：作用在门窗上的风荷载标准值(MPa):Ygi：外片玻璃的体积密度(N/mm3)；wkl：分配到外片上的风荷载作用标准值(MPa):W.：分配到外片玻璃上的风荷载作用设计值(MPa)；wki=l.1Xwkti7(ti3+t23)=1.1X0.001057X57(53+53)=0.00058IMPaWi=l.4wki =1.4X0.000581=0.000813MPa(1)内片玻璃荷载计算：外片玻璃厚度(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；wk：作用在门窗上的风荷载标准值(MPa)；Y阿内片玻璃的体积密度(N/mm3)；wk2:分配到内片上的风荷载作用标准值(MPa)；w2：分配到内片玻璃上的风荷载作用设计值(MP»=0.001057X57(53+53)二0.000528MPaw2=1.4wk2=1.4X0.000528=0.000739MPa4.2玻璃的强度计算:校核依据：(1)外片校核：外片玻璃的计算参数；外片玻璃的折减系数；wkl:作用在外片玻璃上的风荷载作用标准值(MPa)；a：分格短边长度(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa):t.：外片玻璃厚度(mm)；0产Wk但7Et「……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.000581X900"/72000/51=8.471按系数(儿，查表6.1.2-2[JGJ102-2003],20.972；。u外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa)；w,：作用在门窗外片玻璃上的风荷载作用设计值(MPa):a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；ti：外片玻璃厚度(mm)；mt：外片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2003]得叫=0.0868；oi=6ni|Wia^ni/tf6.1.2[JGJ102-2003]=6X0.0868X0.000813X9002X0.972/52=13.334MPa13.334MPa^fgl=28MPa(浮法玻璃)外片玻璃的强度满足耍求！⑵内片校核：02：内片玻璃的计算参数； n2：内片玻璃的折减系数；Wk2:作用在内片玻璃上的风荷载作用设计值(MPa)；a：分格短边长度(mm)；E：玻璃的弹性模量(MPa):上2：内片玻璃厚度(mm)；02=wk2a7Et24……6.1.2-3EJGJ102-2003]=0.000528X900772000/5"=7.698按系数g，查表6.1.2-2EJGJ102-2003],n尸0.978内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值(MPa):w2：作用在门窗内片玻璃上的风荷载作用设计值(MPa):a：玻璃短边边长(mm)；b：玻璃长边边长(mm)；t2：内片玻璃厚度(mm)；m2：内片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-2003]得皿二0.0868；o2=6m2w2a2n2/t22……6.1.2[JGJ102-2003]二6X0.0868X0.000739X9002X0.978/52=12.195MPa12.195MPa^fg2=28MPa(浮法玻璃)内片玻璃的强度满足要求！4.3玻璃最大挠度校核：校核依抑：df二nuWkJ/DWdf"……6.1.3-2EJGJ102-2003]上面公式中：df：玻璃板挠度计算值(mm)；H：玻璃挠度的折减系数；U:玻璃挠度系数,按边长比a/b查表6.1.3[JGJ102-2003]得卩二0.00867；wk：风荷载作用标准值(MPa)a：玻璃板块短边尺寸(mm)；D：玻璃的弯曲刚度(N•mm)；dMim：许用挠度，取短边长的1/60,为15mm；-11•中:D=Et//(12(l-u2))……6.1.3-1EJGJ102-2003]上式中：E：玻璃的弹性模量(MPa):te：玻璃的等效厚度(mm)；u：玻璃材料泊松比，为0.2；te二0.95X(t/+t23)1/3……6.1.5-3[JGJ102-2003] =0.95X(53+53)1/3二5・985mmD=Ete7(12(l-u2))=72000X5.9857(12X(1-0.22))=1339900.291N•mm0:玻璃板块的计算参数；0=wka7Ete4……6.1.2-3[JGJ102-2003]=0.001057X900772000/5.985“=7.507按参数0,查表6.1.2-2[JGJ102-2003],n=0.98df二nuwka"/D=0.98X0.00867X0.001057X90071339900.291=4.398mm4.398mmWdfjFl5mm(中空玻璃)玻璃挠度能满足要求！门窗竖中梃计算基本参数：1：计算点标高:26.3m；2：力学模型：单跨简支梁；3：竖中梃跨度:II=1500mm；4：竖中梃左受荷单元宽：W,=900mm；竖中梃右受荷单元宽：W2=900mm；5：竖中梃材质：6063-T5；5.1竖中梃受荷单元分析：(1)竖中梃计算简图的确定：因为:WKHWXH所以，左受荷单元作用在竖屮梃上是梯形荷载；右受荷单元作用在竖屮梃上是梯形荷载(2)竖屮梃在左受荷单元力作用下的受力分析：W"风荷载标准值(MPa)；W(：左受荷单元宽(mm)；H：竖中梃的跨度(mm)；qkl：在左受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm);q.：在左受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm):XWi/2=0.001057X900/2=0.476N/mmq【二1.4XQki=1.4X0.476二0.666N/mmM.：在左受荷单元力作用下的跨屮最大弯矩(N-mm)；Ml=q1XH2/24X(3- (W/H)")=0.666XI500724X(3-(900/1500)2)=164835N•mmVkl：在左受荷单元力作用下的剪力标准值(N)；Vkl=QlH/2X(l-Wi/2/H)=0.666XI500/2X(1-900/2/1500)二349.65NV.：在左受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；V.=1.4Vkl=1.4X349.65=489.5IN(1)竖中梃在右受荷单元力作用下的受力分析：Wk：风荷载标准值(MPa)；W2：右受荷单兀宽(mm)；H：竖中梃的跨度(mm)；在右受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)；q2：在右受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm):qk2=WkXW2/2=0.001057X900/2=0.476N/mmq?二1.4Xqk2二1.4X0.476=0.666N/mmM2：在右受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(N•mm)；M2=q2XH2/24X(3-(W2/H)2)=0.666XI500724X(3-(900/1500)2)二164835N・mmVk2:在右受荷单元力作用下的剪力标准值(N)；Vk2=q2H/2X(1-W2/2/H)=0.666XI500/2X(1-900/2/1500)=349.65NV2：在右受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；V2=l.4Vk2=1.4X349.65=489.51N5.2选用竖中梃型材的截面特性:选用型材号：858复合勾企型材的抗弯强度设计值:f=85.5MPa型材的抗剪强度设计值：t=49.6MPa型材弹性模量：E=70000MPa绕X轴惯性矩：Ix=231300mm,绕Y轴惯性矩：ly二96600mm"绕X轴净截面抵抗矩:Wnxl=6650mm3绕X轴净截面抵抗矩：Wnx2=6050mm3型材净截面面积：A「二475.07mm2型材截面垂直丁X轴腹板的截面总宽度：t=2.8mm型材受力面对中性轴的面积矩：S=4420mm?，塑性发展系数：Y=l.055.3竖中梃的抗弯强度计算:按下面的公式进行强度校核，应满足： (h+Mj/yWnWf上式中：M.：在左受荷单元力作用下的跨屮最大弯矩(N-mm)；M2：在右受荷单元力作用下的跨屮最大弯矩(N-mm)；Wnx：在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；y：塑性发展系数，取1.05；f：型材的抗弯强度设计值，取85.5MPa；则：(M1+M2)/YWnx=(164835+164835)/1.05/6050二51.896MP&W85.5MPa竖中梃抗弯强度能满足要求。5.4竖中梃的挠度计算:(1)竖中梃在左受荷单元力作用下的挠度计算：dn：竖中梃在左受荷单元力作用下的挠度(mm);dri=qkIH7240EIX(25/8-5X(W,/2/H)2+2X(W./2/H)")=0.476X15007240/70000/231300X(25/8-5X(900/2/1500)2+2X(900/2/1500)4)二1・669mm(2)竖中梃在右受荷单元力作用下的挠度计算：df2：竖屮梃在右受荷单元力作用下的挠度(mm)；dt2=qk2H7240ElX(25/8-5X(W./2/H)2+2X(W./2/H)")=0.476X15007240/70000/231300X(25/8-5X(900/2/1500)2+2X(900/2/1500)4)二1・669mm(3)竖中梃在风荷载作用下的总体挠度：df=dfi+df2二1.669+1.669二3.338mm挠度的限值取杆件总长的1/180,即8.333mm,且不应大于15mm。1.338mmW&333mm3.338mm<15mm所以，挠度满足耍求！5.5竖中梃的抗剪计算:校核依抑：sWT二49.6MPa(材料的抗剪强度设计值)在上面的公式中：竖中梃最大剪应力(N)；V.：在左受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；V2：在右受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；Sx：竖中梃型材受力面对中性轴的面积矩(nm?):L：竖中梃型材截面惯性矩(mm4)；t：型材截而垂直于X轴腹板的截而总宽度(mm)；T肿(V】+VjSx/Ixt=(489.51+489.51)X4420/231300/2.8=6.682MPa6.682MP&W49.6MPa 竖中梃抗剪强度能满足要求！6门窗横中梃计算基本参数：1：计算点标高：26.3m；2：力学模型：单跨简支梁;3：横中梃跨度：W=2100mm；4：横屮梃上受荷单元高：Hi=600mm；横中梃下受荷单元高：H2=1500mm；5：横中梃材质：6063-T5；6.1横中梃受荷单元分析：(1)横中梃计算简图的确定：因为：HKWII2：在上受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm):qki=^vkXHi/2二0.001057X600/2=0.317N/min二1.4XQki=1.4X0.317=0.444N/mmM.：在上受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(N-mm):Mi=q!XW2/24X(3-(Hi/W)?)=0.444X2100724X(3-(600/2100)2)=238095N・mmVkl：在上受荷单元力作用下的剪力标准值(N)；Vkl=Q1W/2X(1-R/2/W)=0.444X2100/2X(1-600/2/2100)=399.6NV.：在上受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；V!=1.4Vkl=1.4X399.6二559.44N(3)横中梃在下受荷单元力作用下的受力分析： wk：风荷载标准值(MPa)；H2：下受荷单元高(mm);W：横中梃的跨度(mm)；qk2：在下受荷单元作用下的风荷载线集度标准值(N/mm)；q2：在下受荷单元作用下的风荷载线集度设计值(N/mm)；Qk2="VkXH2/2=0.001057X1500/2=0.793N/mm0.2-1.4Xqk2二1.4X0.793=1.llN/mmM2：在下受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(N-mm):M2=q2XW?24X(3-(H2/W)2)=1.11X2100724X(3-(1500/2100)2)二507825N•mmVk2:在下受荷单元力作用下的剪力标准值(N)；Vk2=q2W/2X(l-H2/2/W)=1.11X2100/2X(1-1500/2/2100)=749.25NV2：在下受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；V2=1.4Vk2=1.4X749.25二104&95N6.2选用横中梃型材的截面特性:选用型材号：858中滑道型材的抗弯强度设计值:f=85.5MPa型材的抗剪强度设计值：t=49.6MPa型材弹性模量：E=70000MPa绕X轴惯性矩:Ix=158400mm4绕Y轴惯性矩:Iy=391600mm4绕X轴净截面抵抗矩：Wnxl=4800mm3绕X轴净截面抵抗矩：W”2二4280mn?绕Y轴净截面抵抗矩：Wnyl=9610mm3绕Y轴净截面抵抗矩：Wny2=9970mm3型材净截面面积：Ar=513.27mm2横梁截而垂直于Y轴腹板的截而总宽度：ty二2.8mm型材受力而对中性轴的而积矩(绕Y轴):S尸4020mm"塑性发展系数：Y=1.056.3横中梃的抗弯强度计算:按下面的公式进行强度校核，应满足：(M1+M2)/¥Wny^f上式中：M.：在上受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(N-mm):M2：在下受荷单元力作用下的跨中最大弯矩(N•mm)； Wnv:在弯矩作用方向的净截面抵抗矩(mm3)；Y：塑性发展系数，取1.05；f：型材的抗弯强度设计值，取85.5MPa；则：(Mi+Mj/Y叽尸(238095+507825)/I.05/9610=73.923MPa<85.5MPa横中梃抗弯强度能满足要求。6.4横中梃的挠度计算:(1)横中梃在上受荷单元力作用下的挠度计算：drl：横中梃在上受荷单元力作用下的挠度(mm)；dti=qkiW7240EIyX(25/8-5X(Hi/2/W)2+2X(H】/2/W)°)=0.317X21007240/70000/391600X(25/8-5X(600/2/2100)2+2X(600/2/2100)*)=2.834mm(2)横中梃在下受荷单元力作用下的挠度计算：df2：横中梃在下受荷单元力作用下的挠度(mm)；dt2=qk2W7240EIyX(25/8-5X(H2/2/W)2+2X(H./2/W)")=0.793X21007240/70000/391600X(25/8-5X(1500/2/2100)2+2X(1500/2/2100)")=5.907mm(3)横屮梃在风荷载作用下的总体挠度：df=dfi+df2=2.834+5.907=8.741mm挠度的限值取杆件总长的1/180,即11.667mm,且不应大丁•15mm。8.741mmWll.667mm8.741mmW15mni所以，挠度满足要求！6.5横中梃的抗剪计算:校核依据：丫吨WT二49.6MPa(材料的抗剪强度设计值)在上而的公式屮：JaU横屮梃最大剪应力(N)；V.：在上受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；V2：在下受荷单元力作用下的剪力设计值(N)；Sv：横中梃型材受力面对中性轴的面积矩(mn?):L：横中梃型材截面惯性矩(mm1):ty：型材截面垂直于Y轴腹板的截面总高度(nun):JaX二(V]+VjSy/lyty=(559.44+1048.95)X4020/391600/2.8=5.897MPa5.897MP&W49.6MPa横中梃抗剪强度能满足要求！ 7附录常用材料的力学及其它物理性能•玻璃的强度设计值fg(N/mm2)JGJ102-2003表5.2.1种类厚度(mm)大面侧面普通玻璃528.019.5浮法玻璃5~1228.019.515^1924.017.0N202().014.0钢化玻璃5~1284.058.815~1972.050.422059.041.3铝合金型材的强度设计值fa(N/mni2) JGJ102-2003表5・2・2铝合金牌号状态厚度强度设计值fg(mm)抗拉、抗压抗剪局部承压6061T4不区分85.549.6133.0T6不区分190.5110.5199.06063T5不区分85.549.6120.0T6不区分140.081.2161.06063AT5W10124.472.2150.0T6W10147.785.7172.0钢材的强度设计值(1-热轧钢材)fs(N/nun2)JGJ102-2003表5.2.3钢材牌号厚度或直径d(mm)抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235dW16215125325Q345dW16310180400四、钢材的强度设计值(2-冷弯薄壁型钢)fs(N/mm2)GB50018-2002表4・2.1钢材牌号抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235205120310Q345300175400五、材料的弹性模量E(N/mm2)JGJ102-2003表5.2.8、JGJ133-2001表5・3・9材料E材料E玻璃0.72X105不锈钢绞线1.2X10"~l・5X105铝合金、单层铝板0.70X10"高强钢绞线1.95X103钢、不锈钢2.06X105钢丝绳0.8X10^1.0X105消除应力的高强钢丝2.05X10"花岗石板0.8X10’蜂窝铝板10mm0.35X105铝塑复合板4mm0.2X105蜂窝铝板15mni0.27X105铝塑复合板6mm0.3X105蜂窝铝板20mm0.21X105六、材料的泊松比uJGJ102-2003表5.2.9、JGJ133-2001表5.3.10 材料U材料U玻璃0.2钢、不锈钢0.3 tn口血0.33高强钢丝、钢绞线0.3铝塑复合板0.25蜂窝铝板0.25一』卜L-LjUU0.125七、材料的膨胀系数a(1/°C)JGJ102-2003表5.2・10、JGJ133-2001表5.3.11材料a材料a玻璃0.8X10^1.0X10~5不锈钢板1.80X10-5铝合金、单层铝板2.35X10-5混凝土1.00X10"5钢材1.20X10-5砖砌体0.50X10"5铝塑复合板<4.0X10"5蜂窝铝板2.4X&花岗岩0.8X105八、材料的重力密度洽(KN/m3)九、螺栓连接的强度设计值(N/mm2)JGJ102-2003表5・3・1材料Yg材料Yg普通玻璃、夹层玻璃钢化、半钢化玻璃25.6矿棉1・2~1・5玻璃棉0.5~1・0钢材78.5岩棉0.5~2・5铝合金28.0JGJ102-2003表B.0.1-1-锚栓拓栓压强栓螺级C栓螺级B抗剪承压抗剪承压抗拉抗剪承压ItfIVf1Df.hIVffcb>tff?fcb栓螺通普级8•4、6•470■亠O4-----级65.---O21O9・亠----级8&--OO4203----栓锚冈AT532Q------o14---------o811--级8&-------004502--------005O31- 构件Q235钢———305——405———470Q345钢——385——510———590Q390钢———400——530———615十、焊缝的强度设计值（N/nmO不锈钢螺栓连接的强度设计值（N/mm2）JGJ102-2003表B.0.1-3焊接方法和焊条型号构件钢材对接焊缝角焊缝牌号厚度或直径d（mm）抗压f抗拉和抗弯受拉抗剪f?抗拉、抗压和抗剪f；-级、二级二级自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊Q235钢dW1621521518512516016VdW4020520517512016040VdW60200200170115160自动焊、半自动焊和E50型焊条的手工焊Q345钢dW16:no31026518020016VdW3529529525017020035VdW50265265225155200自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊Q390钢dW1635035030020522016