裙楼Z9西面增加观光电梯改造工程计算书-B版-.pdf

'裙楼Z9西面增加观光电梯改造幕墙部分计算第一节玻璃幕墙门斗结构计算1计算说明裙楼最不利标准板块。本节将对结构进行校核。并按转角最不利位置做校核荷载计算。下面为结构位置示意图。2立柱截面属性立柱截面属性（材质Q235）立柱采用270×90×12mm方钢通主横梁截面属性（材质Q235）横梁采用270×90×12mm方钢通次横梁截面属性（材质Q235）横梁采用160×80×8mm方钢通3荷载计算立面幕墙：风压均布荷载标准值：2W=1.0kN/m2结构承担全部玻璃自重，考虑到横梁及附件自重0.1kN/m,如下：1 2G1=25.6×0.02+0.1=0.612kN/m（玻璃厚度为20mm）立柱受地震作用均布荷载标准值2E=5×0.04×G=5×0.04×0.612=0.1224kN/m标准值组合荷载及作用在各钢梁处大小：（具体位置见插图标注）外侧横梁处（受幕墙荷载分格高6750/2=3375mm）：法向：ph1=1.0×3.375=3.375kN/m内侧横梁处（受幕墙荷载分格高4500/2=2250mm）：法向：ph2=1.0×2.25=2.25kN/m内侧立柱处（受幕墙荷载分格宽1125mm）：法向：ph3=1.0×1.125=1.125kN/m竖向：pv3=0.612×1.125=0.688kN/m阳角立柱1（正面受幕墙荷载分格宽2275/2=1138mm，侧面受幕墙荷载分格宽2125/2=1063mm）法向正面：phy1=1.0×1.138=1.138kN/m法向侧面：phyc1=1.0×1.063=1.063kN/m竖向：pvy1=0.612×（1.138+1.063）=1.347kN/m阳角立柱2（正面受幕墙荷载分格宽2275/2=1138mm，侧面受幕墙荷载分格宽1662/2=831mm）法向正面：phy2=1.0×1.138=1.138kN/m法向侧面：phyc2=1.0×0.831=0.831kN/m竖向：pvy2=0.612×（1.138+0.831）=1.205kN/m阴角立柱1（正面受幕墙荷载分格宽1125/2=563mm，侧面受幕墙荷载分格宽2125/2=1063mm）法向正面：phz1=1.0×0.563=0.563kN/m法向侧面：phzc1=1.0×1.063=1.063kN/m竖向：pvz1=0.612×（0.563+1.063）=0.995kN/m阴角立柱2（正面受幕墙荷载分格宽1125/2=563mm，侧面受幕墙荷载分格宽1662/2=831mm）法向正面：phz2=1.0×0.563=0.563kN/m法向侧面：phzc2=1.0×0.831=0.831kN/m2 竖向：pvz2=0.612×（0.563+0.831）=0.853kN/m设计值组合荷载及作用在各钢梁处大小：（具体位置见插图标注）外侧横梁处（受幕墙荷载分格高6750/2=3375mm）：法向：sph1=（1.4×1.0+1.3×0.5×0.1224）×3.375=4.994kN/m内侧横梁处（受幕墙荷载分格高4500/2=2250mm）：法向：sph2=（1.4×1.0+1.3×0.5×0.1224）×2.25=3.329kN/m内侧立柱处（受幕墙荷载分格宽1125mm）：法向：sph3=（1.4×1.0+1.3×0.5×0.1224）×1.125=1.665kN/m竖向：spv3=1.2×0.612×1.125=0.826kN/m阳角立柱1（正面受幕墙荷载分格宽2275/2=1138mm，侧面受幕墙荷载分格宽2125/2=1063mm）法向正面：sphy1=（1.4×1.0+1.3×0.5×0.1224）×1.138=1.684kN/m法向侧面：sphyc1=（1.4×1.0+1.3×0.5×0.1224）×1.063=1.573kN/m竖向：spvy1=1.2×0.612×（1.138+1.063）=1.616kN/m阳角立柱2（正面受幕墙荷载分格宽2275/2=1138mm，侧面受幕墙荷载分格宽1662/2=831mm）法向正面：sphy2=（1.4×1.0+1.3×0.5×0.1224）×1.138=1.684kN/m法向侧面：sphyc2=（1.4×1.0+1.3×0.5×0.1224）×0.831=1.23kN/m竖向：spvy2=1.2×0.612×（1.138+0.831）=1.446kN/m阴角立柱1（正面受幕墙荷载分格宽1125/2=563mm，侧面受幕墙荷载分格宽2125/2=1063mm）法向正面：sphz1=（1.4×1.0+1.3×0.5×0.1224）×0.563=0.833kN/m法向侧面：sphzc1=（1.4×1.0+1.3×0.5×0.1224）×1.063=1.573kN/m竖向：spvz1=1.2×0.612×（0.563+1.063）=1.194kN/m阴角立柱2（正面受幕墙荷载分格宽1125/2=563mm，侧面受幕墙荷载分格宽1662/2=831mm）法向正面：sphz2=（1.4×1.0+1.3×0.5×0.1224）×0.563=0.833kN/m法向侧面：sphzc2=（1.4×1.0+1.3×0.5×0.1224）×0.831=1.23kN/m竖向：spvz2=1.2×0.612×（0.563+0.831）=1.024kN/m3 吊顶处：风压均布荷载标准值：2W=1.0kN/m2结构承担全部玻璃自重，考虑到横梁及附件自重0.1kN/m,如下：2G2=（28×0.003+0.1）×2=0.368kN/m（铝板厚度为3mm）标准值组合荷载及作用在各钢梁处大小：（具体位置见插图标注）吊顶龙骨（受吊顶荷载分格宽1344mm）：法向：pvv1=（1.0×1.0+1.0×0.368）×1.344=1.839kN/m设计值组合荷载及作用在各钢梁处大小：（具体位置见插图标注）吊顶龙骨（受吊顶荷载分格宽1344mm）：法向：spvv1=（1.4×1.0+1.2×0.368）×1.344=2.475kN/m计算时支座位置；按实际情况建模计算，计算模型如下：（结构自重由软件自行带入计算）ANSYS计算模型4 4结构刚度及强度计算在风荷载标准值作用下，结构模型如下：在风荷载标准值作用下，结构最大挠度为5 7.046mm＜9615mm/400=24.038mm基本组合荷载作用下（1.2自重+1.4风荷载+0.5×1.3地震作用），结构模型如下：6 在各基本组合作用下，结构应力图如下：计算得最大应力为σMAX=109.294MPa，＜215MPa，OK！第二节连接节点埋件计算由上面的计算可知，立柱支座处反力如下所示：（单位N，Nxmm）7 荷载作用下支反力提取：NODEFXFYFZMXMYMZ195109.17311.151589.621172.0.36115E+060.47807E+06-0.17245E+0662-4157.04910.815154.-0.71950E+07-0.21174E+070.25618E+06108-1991.33381.83057.2-0.66085E+070.13754E+070.25692E+06154-236.885079.020417.-0.90610E+07-0.33971E+060.42483E+06200-149.502645.115768.-0.26802E+07-0.19601E+06-0.75747E+06246101.796034.918160.-0.12724E+080.17996E+06-0.72861E+062924271.76416.917052.-0.11926E+08-0.46200E+06-0.51214E+063382510.64132.25567.0-0.95979E+07-0.24900E+07-0.51481E+06后埋支座采用12mm厚钢板（Q235B钢），梁顶采用6颗M16化学螺栓，外层螺栓间距d为350×180mm。由计算可得，此埋件所受最大荷载为：轴力：N=21172N剪力：Vx=4272N；Vy=6417N8 弯矩：Mx=12724000N.mm；My=2490000N.mm；单个螺栓最大拉力设计值：2a）N/n－My×y1/Σyi2＝21172/6－12724000×350/（175×4）＜02由于N/n－My×y1/Σyi＜02Nsd1＝(NL+My)×y1/Σyi22＝(21172×175+12724000)×350/（350×2+175×2）＝18780N2b）N/n－My×y1/Σyi2＝21172/6－2490000×90/（90×6）＜02由于N/n－My×y1/Σyi＜02Nsd2＝(NL+My)×y1/Σyi2＝(21172×90+2490000)×180/（180×3）＝8140NhNsd＝18780+8140-21172/6=23390N单个螺栓最大剪力设计值：b220.5Nv=(4272+6417)/6=1285N经计算，所选M16锚栓拉力设计值34.7KN＞23.39KN,抗剪设计值34.6KN＞1.285KN,满足设计要求。9'