求恩医院门诊楼结构设计土木工程计算书本科学位论文.doc

'青岛工学院毕业论文（设计）求恩医院门诊楼结构设计学生姓名郭世壮学号201007105208指导教师夏玉峰学院建筑工程学院专业土木工程年级2010级答辩日期2014年6月8日青岛工学院 求恩医院门诊楼结构设计完成日期：指导教师签字：评阅教师签字：答辩小组组长签字：答辩小组成员签字： 摘要本设计为医院门诊楼的结构设计。其中建筑设计部分为已知条件，建筑层数为5层，总高度20.25，建筑面积大约6000，抗震等级为三级，建筑整体为钢筋混土框架结构。结合建筑部分，考虑风荷载、雪荷载及地震作用对建筑的影响。本设计采用钢筋混凝土现浇式框架结构，在进行荷载计算和构件截面估算后，选取一榀框架进行计算，竖向荷载作用下用弯矩分配法计算出内力，横向荷载作用下用D值法计算出内力，并对最不利活荷载和最不利内力进行组合分析，从而进行配筋计算。楼盖采用肋梁楼盖，在进行楼盖配筋计算时按双向板弹性理论的内力计算。基础类型选用柱下独立基础。在设计中始终贯彻安全、适用、耐久的原则。关键词：结构设计；框架结构；抗震设计；内力计算3 AbstractThisdesignisaboutthestructuraldesignofthehospitaloutpatientbuilding.Thereareseveralknownconditionsaboutthebuildingdesign,asfollows.Thefive-storeybuildingistwentypointtwofivemeterstall,whichoccupiesaboutsixthousandsquaremetersandhasathirdclassofseismicmeasure.Additionally,thewholearchitectureisareinforcedconcreteframestructure.Asforthepartofbuilding,takingtheinfluenceofthewindload,thesnowloadandtheearthquake,thisdesignchoosesthecast-in-placereinforcedconcreteframestructure.Accordingtothecalculationoftheloadandtheestimationofthecomponent’ssection,onecanselectastructureandcalculateitsinternalforcebymeansoftheDistributionMethodandtheDvaluemethodandmakeacombinatoryanalysisoftheultimatelylimitedloadandthemostdangerousinternalforce.Inthisway,thereinforcementcomputationisbeingfiguredup.Moreover,thefloorhasaribbedbeam.Andonemayusethetheoryofelasticityabouttwo-wayslabduringthecalculationofslabreinforcement.Theauthorchoosestheindependentunder-postfoundationasthebasetype.Onthewhole,thedesignfollowstheprincipleofsafety,applicationanddurability.Keywords:structuraldesign;framestructure;anti-seismicdesign;internalforcecalculation3 目录1工程概况12结构方案布置22.1竖向承重体系的选择22.2水平承重体系选取22.3基础形式选取23结构布置33.1结构平面布置图33.2梁柱截面尺寸初选53.3结构计算简图64荷载计算84.1恒载标准值计算84.2活载标准值计算114.3风荷载计算124.4风荷载作用下的侧移验算134.4.1框架侧移刚度计算134.4.2风荷载作用下的水平位移验算154.5地震作用计算164.5.1重力荷载代表值计算164.5.2横向自振周期的计算164.5.3水平地震作用各楼层剪力计算174.6地震作用下的位移验算185内力计算205.1恒荷载作用下的内力计算205.1.1恒载M的计算205.1.2恒载作用下的梁端剪力、跨中弯矩及柱的剪力、轴力计算235.2活荷载作用下的内力计算275.2.1活载M的计算275.2.2活载作用下的梁端剪力、跨中弯矩及柱的剪力、轴力计算295.3风荷载作用下的内力计算325.4地震作用下的内力计算376内力组合416.1塑性调幅413 6.2控制截面处内力416.3内力组合类别437框架截面设计497.1框架梁的截面设计497.2框架柱的截面设计548楼板设计609基础设计629.1荷载计算629.2基础截面设计639.3地基承载力验算649.4基础冲切验算659.5基底配筋67参考文献70致谢713 1工程概况工程名称：求恩医院门诊楼工程规模：建筑层数4~5层，建筑面积6000~8000平方米结构类型：多层现浇钢筋混凝土框架结构场地类别：Ⅱ类场地特征周期：0.35s地面粗糙程度：C类设防烈度：7度，第二组地震加速度：0.10g基本风压：0.4kN/m2工程地质勘探资料：地表填土为0.6m，填土下为2.5m厚的亚粘土层，承载力设计值为245kN/m2；再下层为1.8m中砂层，承载力设计值为320kN/m2；再往下为砾石层，承载力设计值为400kN/m2。不考虑地下水位的影响。冻土深度最大为0.5m。建筑环境见图1-1。图1-1建筑场地 2结构方案布置选择合理的抗侧力结构体系，进行合理的结构或构件布置，使之具有较大的抗侧刚度和良好的抗风、抗震性能，是结构设计的关键。同时还须综合考虑建筑物高度、用途、经济及施工条件等因素。2.1竖向承重体系的选择多层及高层建筑的结构体系大致有混合结构体系、框架结构体系、剪力墙结构体系、筒体结构体系、巨型结构体系。框架是由梁、柱构件通过节点连接形成的骨架结构。其特点是由梁、柱承受竖向和水平荷载，墙仅起维护作用，其整体性和抗震性均好于混合结构，且平面布置灵活，可提供较大的使用空间，也可构成丰富多变的立面造型。钢筋混凝土框架结构按施工方式的不同，可分为全现浇式、装配式以及装配整体式框架结构三种形式。本医院门诊楼设计充分考虑框架结构的优缺点和施工方法，决定采用钢筋混凝土全现浇式框架结构。2.2水平承重体系选取常见的横向承重体系包括：现浇楼盖、叠合楼盖、预制板楼盖、组合楼盖等。现浇楼盖结构可分为肋梁楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。肋梁楼盖结构具有良好的技术经济指标，可以最大限度地节省混凝土和钢筋的用量，能充分发挥材料的作用，结构整体性好，抗震性能好，且结构平面布置灵活，易于满足楼面不规则布置、开洞等要求，容易适用各种复杂的结构平面及各种复杂的楼面荷载。本设计选用现浇楼盖结构中的肋梁楼盖为该门诊楼的水平承重体系。2.3基础形式选取多层框架结构的基础，一般有柱下独立基础、条形基础、十字形基础、片筏基础，必要时也可采用箱形基础或桩基等。基础类型的选择，取决于现场的工程地质条件、上部结构荷载的大小、上部结构对地基上不均匀沉降及倾斜的敏感程度以及施工条件等因素，还应进行必要的技术经济比较。综上考虑，本设计的基础形式选取现浇柱下钢筋混凝土独立基础。 3结构布置3.1结构平面布置图1、柱网布置本设计中，柱网布置比较合理，对称排列。柱网布置图见图3-1。2、承重框架的布置柱网确定后，沿房屋的纵横向两个方向均应布置梁系，因此，实际的框架结构是一个空间受力体系。但是为了计算方便起见，可以把实际空间框架结构看成纵横两个方向的平面的平面框架，这种简化仅限于方形或矩形的规则平面。沿建筑物长向的称为纵向框架，沿建筑物短向的称为横向框架。它们分别承受各自方向上的水平力，而楼面竖向荷载则依楼盖结构布置方式不同而按不同的方式传递。按楼面竖向荷载传递路线的不同，承重框架的布置方案可以有横向框架承重、纵向框架承重和纵横向框架混合承重三种方案。横向框架承重体系有利于提高建筑物的横抗侧刚度，纵向框架有利于房屋内的采光与通风，而混合框架整体性好，受力均匀，有利于抗震，由于本医院门诊楼考虑抗震，采用双向框架承重方案和现浇楼面的屋楼盖体系。 图3-1柱网布置图 3.2梁柱截面尺寸初选1、柱截面尺寸框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：柱截面尺寸初估时，可用下列经验公式粗略确定：(3-1)式中——折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取15；——按简支状态计算的柱的负荷面积；——验算截面以上楼层层数；——考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，中柱取1.25；——混凝土轴压强度设计值；—框架柱轴压比限值，查《建筑抗震设计规范》第6.3.6条；——柱截面面积，取方形截面时边长为a。因为柱的混凝土强度等级为C30，故，本方案为三级抗震等级，查《建筑抗震设计规范》（GB50011—2010）第6.3.6条知轴压比为0.75；中柱与边柱的负荷面积分别为（7+2.4）/2×3.6=16.92和3.5×3.6=12.6；所以得第一层柱截面面积为：中柱：边柱：柱取方形截面，则中柱与边柱边长分别为385mm和338mm，根椐上述计算结果并综合考虑其它因素，本设计柱截面尺寸1-5层为bh=400mm×400mm。2-5层柱高度为3.9m，底层柱高度为4.2+0.45+0.5=5.15m。其中4.2m为底层层高，0.45m为室内外高差，0.5m为基础顶面至室外地面的高度。2、梁截面尺寸框架主梁截面高度，可取，且不小于400，为主梁的计算跨度。不宜大于1/4净跨。主梁截面宽度不宜小于及，为柱子宽度，且不应小于250。边跨梁（AB、CD跨）：,取,取 中跨梁(BC跨)：取纵向框架梁：取，3.3结构计算简图6号轴线的一榀框架结构的计算简图如图3-2所示。各梁柱构件线刚度经计算后示于图3-2中。其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇板的作用，取（为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。图3-2框架结构计算简图AB、CD跨梁：BC跨梁：纵向梁： 上部各层柱：底层柱： 4荷载计算4.1恒载标准值计算1、屋面框架梁线荷载标准值（1）屋面恒荷载标准值计算（不上人屋面）25mm厚1：2.5水泥砂浆抹平1×1m分格，密封胶嵌缝0.025×20=0.50kN/m2隔离层（干铺玻纤布或低强度等级砂浆）防水层：1.2mm厚合成高分子防水卷材刷基层处理剂一道20mm厚1：3水泥砂浆找平保温层：120mm厚硬质聚氨酯泡沫板防水层：1.5mm厚合成高分子防水涂料刷基层处理剂一道20mm厚1：3水泥砂浆找平0.05kN/m20.05kN/m20.05kN/m20.02×20=0.40kN/m20.06kN/m20.05kN/m20.05kN/m20.02×20=0.40kN/m240mm厚（最薄处）1：8（重量比）水泥珍珠岩找坡层2%0.04×13=0.52kN/m2100mm厚钢筋混凝土屋面板素水泥浆一道7厚1：2.5水泥砂浆打底扫毛或划出纹道7厚1：2水泥砂浆找平内墙涂料0.10×25=2.50kN/m20.007×20=0.14kN/m20.007×20=0.14kN/m2汇总4.91kN/m2（2）框架梁及粉刷自重边跨（AB、CD跨）框架梁自重边跨梁侧粉刷中跨（BC跨）框架梁自重中跨梁侧粉刷0.30×0.60×25=4.50kN/m2×（0.6-0.1）×0.02×17=0.34kN/m0.25×0.50×25=3.13kN/m2×（0.5-0.1）×0.02×17=0.27kN/m（3）边跨（AB、CD跨）线荷载标准值（自重，均布）（恒载传来，梯形）4.84kN/m4.91×3.6=17.68kN/m（4）中跨（BC跨）线荷载标准值（自重，均布）（恒载传来，三角形）3.40kN/m4.91×2.4=11.78kN/m 2、楼面框架梁线荷载标准值（1）楼面恒荷载标准值计算楼面恒载（除卫生间）40mm厚C20细石混凝土（上部配Φ4双向间距200钢筋网），表面撒1：1水泥砂子随打随抹平0.04×20=0.80kN/m2素水泥浆一道100mm厚现浇钢筋混凝土楼板素水泥浆一道7厚1：2.5水泥砂浆打底扫毛或划出纹道7厚1：2水泥砂浆找平内墙涂料0.10×25=2.50kN/m20.007×20=0.14kN/m20.007×20=0.14kN/m2汇总3.58kN/m2楼面恒载（卫生间）40mm厚C20细石混凝土（上部配Φ4双向间距200钢筋网），表面撒1：1水泥砂子随打随抹平0.04×20=0.80kN/m21.5mm厚合成高分子防水涂料刷基层处理剂一道30mm厚C20细石混凝土找坡抹平素水泥浆一道100mm厚现浇钢筋混凝土楼板7厚1：2.5水泥砂浆打底扫毛或划出纹道7厚1：2水泥砂浆找平内墙涂料0.05kN/m20.05kN/m20.03×20=0.60kN/m20.10×25=2.50kN/m20.007×20=0.14kN/m20.007×20=0.14kN/m2汇总4.28kN/m2（2）边跨框架梁及梁侧粉刷自重（均布）4.84kN/m（3）边跨填充墙自重0.20×(3.9-0.6)×6.5=4.29kN/m填充墙墙面粉刷内墙涂料5mm厚1：2.5水泥砂浆压实赶光6mm厚1：3水泥砂浆找平扫毛2×(3.9-0.6)×0.005×20=0.66kN/m2×(3.9-0.6)×0.006×20=0.79kN/m9mm厚1：1：6水泥石灰膏砂浆打底或划出纹道2×(3.9-0.6)×0.009×17=1.01kN/m刷界面剂一道汇总2.46kN/m （4）中跨框架梁及梁侧粉刷自重（均布）3.40kN/m（5）楼面边跨（AB、CD跨）线荷载标准值（自重，均布）（恒载传来，梯形）（卫生间，恒载传来，梯形）11.59kN/m3.58×3.6=12.89kN/m4.28×3.6=15.41kN/m（6）楼面中跨（BC跨）线荷载标准值（自重，均布）（恒载传来，三角形）3.40kN/m3.58×2.4=8.59kN/m3、屋面框架节点集中荷载标准值（1）顶层边节点集中荷载边柱纵向框架梁自重边柱纵向框架梁粉刷900mm高女儿墙自重900mm高女儿墙粉刷纵向框架梁传来屋面自重0.25×0.40×3.6×25=9.00kN2×（0.4-0.1）×0.02×3.6×17=0.73kN0.9×0.2×3.6×6.5=4.21kN0.9×0.02×3.6×17=1.10kN0.5×3.6×0.5×3.6×4.91=15.91kN汇总30.95kN（2）顶层中节点集中荷载中柱纵向框架梁自重中柱纵向框架梁粉刷纵向框架梁传来屋面自重0.25×0.40×3.6×25=9.00kN2×（0.4-0.1）×0.02×3.6×17=0.73kN0.5×(3.6+3.6-2.4)×0.5×2.4×4.91=14.14kN0.5×3.6×0.5×3.6×4.91=15.91kN汇总39.78kN4、楼面框架节点集中荷载标准值（1）中间层边节点集中荷载边柱纵向框架梁自重边柱纵向框架梁粉刷普通窗自重窗上墙体自重窗上墙体粉刷窗下墙体自重窗下墙体粉刷窗边墙体自重窗边墙体粉刷9.00kN0.73kN1.5×1.8×0.45=1.22kN1.50×0.8×0.2×6.5=1.56kN1.5×0.8×(0.005×20+0.006×20+0.009×17)=0.45kN1.5×0.9×0.2×6.5=1.76kN1.5×0.9×(0.005×20+0.006×20+0.009×17)=0.50kN2.1×3.5×0.2×6.5=9.56kN2.1×3.5×(0.005×20+0.006×20+0.009×17)=2.74kN 框架柱自重框架柱粉刷连系梁传来楼面自重0.4×0.4×3.9×25=15.6kN(0.4×4-0.24×3)×0.02×(3.9-0.4)×17=1.05kN0.5×3.6×0.5×3.6×3.58=11.60kN汇总55.75kN（2）中间层中节点集中荷载中柱纵向框架梁自重中柱纵向框架梁粉刷内纵墙自重内纵墙粉刷扣除门洞重加上门重框架柱自重框架柱粉刷连系梁传来楼面自重9.00kN0.73kN(3.9-0.4)×0.20×(3.6-0.4)×6.5=14.56kN2×(3.9-0.4)×(3.6-0.4)×(0.005×20+0.006×20+0.009×17)=8.36kN-2.1×1.0×(0.2×6.5+0.005×20+0.006×20+0.009×17-0.2)=-3.09kN15.6kN1.05kN0.5×(3.6+3.6-2.4)×2.4×0.5×3.58=10.31kN0.5×3.6×3.6×0.5×3.58=11.60kN汇总68.11kN5、恒荷载作用下的计算简图恒荷载作用下的计算简图如图4-1所示。4.2活载标准值计算楼面活荷载作用下的计算简图如图4-2所示。图中各荷载值计算如下： 图4-1恒荷载作用下结构计算简图图4-1活荷载作用下结构计算简图4.3风荷载计算风压标准值计算公式为：（4-1）式中风荷载标准值（kN/m2）；基本风压（kN/m2）；风荷载体型系数；风压高度变化系数；高度z处的风振系数。因结构高度H=19.8m<30m，可取=1.0；对于矩形平面=1.3；可查《建筑结构荷载规范》。将风荷载换算成作用于框架每层节点上的集中荷载，计算过程如表4-1所示。表中z为框架节点至室外地面的高度，A为一榀框架各层节点的受风面积，计算结果如图4-3所示。表4-1风荷载计算层次z（m）（kN/m2）A（m2）Pw（kN）51.01.320.250.8440.410.264.5041.01.316.350.7670.414.045.6031.01.312.450.740.414.045.4021.01.38.550.740.414.045.4011.01.34.650.740.416.396.31 图4-3风荷载作用下结构计算简图4.4风荷载作用下的侧移验算4.4.1框架侧移刚度计算“框架侧移刚度按求D值的方法计算，在计算梁的线刚度时，考虑到楼板对框架梁截面惯性矩的影响，中框架梁取，边框架梁取。”因此中框架梁的线刚度和柱的线刚度可采用图3-2的结果，边框架梁的线刚度为中框架梁的线刚度的1.5/2=0.75倍。所有梁、柱的线刚度见表4-2。表4-2梁柱线刚度表（）层次边框架梁中框架梁柱2-511.5711.8715.4315.825.47111.5711.8715.4315.824.14 柱的侧移刚度计算公式为：(4-2)系数由表4-3所列公式计算。表4-3值和K值得计算公式楼层简图K一般层底层根据梁、柱线刚度比的不同，图3-2中的柱可分为中框架中柱和边柱、边框架中柱和边柱。各柱的侧移刚度计算过程见表4-4和表4-5。表4-4边框架柱侧移刚度D值（）层次边柱A-1，A-20，D-1，D-20中柱B-1，B-20，C-1，C-20KK2-50.512.200.522.2417.7610.691.940.802.2516.76 表4-5中框架柱侧移刚度D值（）层次边柱中柱KK2-50.592.550.743.19118.4410.742.080.842.37160.20将上述不同层框架侧移刚度相加，得框架各层层间侧移刚度，并考虑将单位10-4E·m换算为单位N/mm，这里C30混凝土的弹性模量E=3.00×104N/mm2,可得10-4E·m=3.00×103N/mm。换算结果见表4-6。表4-6不同层框架侧移刚度层次12-5（10-4E·m）176.96136.20（N/mm）5308804086004.4.2风荷载作用下的水平位移验算根据图4-3所示的水平荷载，由式（4-3）计算层间剪力。（4-3）然后根据表4-5求出轴线框架的层间侧移刚度，再按式（4-4）和式（4-5）计算各层的相对侧移和绝对侧移。（4-4）（4-5）计算过程见表4-7所示。由表4-7可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/76471，远小于1/550，满足规范规定。 表4-7风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层次123456.315.405.405.604.5027.2120.9015.5010.104.50176.96136.20136.20136.20136.205308804086004086004086004086000.0510.0510.0380.0250.0111/911761/764711/1026321/1560001/3545454.5地震作用计算4.5.1重力荷载代表值计算本部分参考规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）表4-8各种结构重力荷载标准值层次柱墙窗户门梁楼板恒载楼板活载（kN）（kN）（kN）（kN）（kN）（kN）（kN）187.96129.642.440.84114.84211.36118.082～466.6120.382.440.84114.84211.36118.08566.6120.382.440.84114.84289.8929.52=87.96+129.64+2.44+0.84+114.84+211.36+118.08=665.16kN===634.54kN=624.52kN图4-4质点重力荷载代表值（kN） 4.5.2横向自振周期的计算对于质量和刚度沿高度分布比较均匀的框架结构，基本自振周期可按下式计算：（4-6）式中——基本周期调整系数。考虑填充墙使框架自振周期减小的影响的折减系数，框架结构取0.6～0.7。当采用轻质墙，外挂墙时取0.8。——框架的顶点假想位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移，为将框架的重力荷载代表值视为水平作用力，求得假想的框架顶点位移。对框架结构，按下列公式计算：（4-7）（4-8）（4-9）由上述公式求解结构顶点假想侧移的过程和结果见表4-9。表4-9框架顶点位移计算层数5665.16665.164086001.6321.854634.541299.74086003.1820.223634.541934.244086004.7317.042634.542568.784086006.2912.311624.523193．35308806.026.02由表4-9计算基本周期：基本自振周期=1.7×0.7×=0.176s4.5.3水平地震作用各楼层剪力计算该建筑结构高度小于40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切变形为主，因此用底部剪力法来计算水平地震作用。首先计算总水平地震作用标准值即底部剪力FEk，按式4-10计算：（4-10） 式中—相应于结构基本自振周期的水平地震影响系数；Geq—结构等效总重力荷载，多质点取总重力荷载代表值的85％，Geq＝0.85∑Gi＝0.85×3193.3＝2714.305kN。场地类别为Ⅱ类，查《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）中表5.1.4-2得特征周期Tg＝0.35s，查抗震规范中表5.1.4-1得，水平地震影响系数最大值max＝0.08。由水平地震影响系数曲线（抗震规范图5.1.5）来计算1，按式4-11计算：（4-11）式中γ—衰减系数，应按式（4-12）确定；η2—阻尼调整系数，应按式（4-13）确定。（4-12）（4-13）其中ζ为结构的阻尼比，取ζ＝0.05。==0.149＝α1Geq＝0.149×2714.305＝404.43kN因为：T＝0.179s<1.4Tg，所以不需要考虑顶部附加水平地震作用。计算各质点的水平地震作用及相应楼层剪力的过程和结果见表4-10。层号hi（m）Hi（m）Gi（kN）GiHi（kN·m）Vi（kN）53.920.75665.1613802.070.33133.46133.4643.916.85634.5410692.000.26105.15238.6133.912.95634.548217.2930.2080.89319.523.99.05634.545742.590.1456.62376.1215.155.15624.523216.280.0728.31404.43表4-10各质点水平地震作用及相应楼层剪力计算表 4.6地震作用下的位移验算用D值法来验算：框架第i层的层间剪力Vi、层间位移（△ui）及结构顶点位移u分别按式4-14～4-16来计算：（4-14）（4-15）（4-16）计算过程见表4-11，表中计算了各层的层间弹性位移角，其中表4-11横向水平地震作用下的位移验算层数5133.464086000.3239001/121874238.614086000.5839001/67243319.504086000.7839001/50002376.124086000.9239001/42391404.435308800.7651501/6776由表4-11中可以看到最大层间弹性位移角为1/4239<1/550，满足要求。 5内力计算5.1恒荷载作用下的内力计算5.1.1恒载M的计算恒载（竖向荷载）作用下的内力计算采用弯矩二次分配法。由图4-1取出中间任一层进行分析，结构计算简图如图5-1所示。图中柱的线刚度取框架柱实际线刚度的0.9倍。图5-1中梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时可直接根据图示荷载计算，也可根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载及三角形分布荷载，化为等效均布荷载。图5-1分层法计算简图图5-2荷载的等效梯形荷载化为等效均布荷载的公式：（5-1）式中——梯形荷载腰部投影和总长度比值；——梯形荷载最大值。三角形荷载化为等效均布荷载的公式：（5-2） 各梁固端弯矩是由各种简单荷载下的梁固端弯矩叠加所得，现对顶层各梁的固端弯矩进行求解，其余各层的求解方法相同。把梯形荷载化作等效均布荷载=11.59+（120.2572+0.2573）12.89=23.00kN/m==8.77kN/m图5-1（b）所示结构内力可用弯矩分配法计算并可利用结构对称性取二分之一结构计算。各杆的固端弯矩为：=93.92kN/m=4.21kN/m=2.10kN/m弯矩分配法计算过程如图5-3所示，计算所得结构弯矩图见图5-5。同样可用分层法求得顶层及底层的弯矩图，列于图5-4、图5-6。恒荷载下的弯矩图见图5-7。图5-3恒载弯矩分配图 图5-4顶层恒载弯矩图图5-5标准层恒载弯矩图图5-6底层恒载弯矩图 图5-7恒载弯矩图（kN·m）5.1.2恒载作用下的梁端剪力、跨中弯矩及柱的剪力、轴力计算1、梁端剪力梁端剪力可以根据简支梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。不同分布荷载在简支梁上引起的剪力，按图5-8计算，此处定义梁端剪力向上为正：图5-8分布荷载在简支梁上引起的剪力计算示意图弯矩引起的剪力，计算原理是杆件弯矩平衡，此处定义梁端剪力向上为正，即： （5-3）表5-1恒载作用下的梁端剪力（kN）层次54321由荷载产生DC跨D62.9174.0874.0874.0874.08C62.9174.0874.0874.0874.08CB跨C11.159.239.239.239.23B11.159.239.239.239.23BA跨B62.9174.0874.0874.0874.08A62.9174.0874.0874.0874.08由弯矩产生DC跨D-3.45-2.15-2.15-2.15-1.02C3.452.152.152.151.02CB跨C00000B00000BA跨B3.452.152.152.151.02A-3.45-2.15-2.15-2.15-1.02恒载下梁端总剪力DC跨D59.4671.9371.9371.9373.06C66.3676.2376.2376.2375.10CB跨C11.159.239.239.239.23B11.159.239.239.239.23BA跨B66.3676.2376.2376.2375.10A59.4671.9371.9371.9373.062、梁的跨中弯矩“梁跨中弯矩可以根据简支梁上竖向荷载引起的跨中弯矩与梁端弯矩引起的跨中弯矩相叠加而得。”此处跨中弯矩定义为梁下端受拉为正。计算过程见表5-2。表5-2恒载跨中弯矩(kN·m)层次简支梁情况竖向荷载产生的跨中M恒载跨中弯矩DCCBBADCCBBADCCBBA557.3134.7257.31125.447.75125.4468.13-28.9768.13473.2228.9773.22140.886.31140.8867.66-22.6667.66373.2228.9773.22140.886.31140.8867.66-22.6667.66273.2228.9773.22140.886.31140.8867.66-22.6667.66166.1231.7666.12140.886.31140.8874.76-25.7674.76将计算结果填入手算恒载弯矩M图5-4内。 3、柱的剪力柱的剪力计算按式5-5计算，计算结果见表5-3。（5-5）表5-3恒载作用下柱剪力(kN)层次D柱C柱B柱A柱5-19.7015.01-15.0119.704-16.8513.27-13.2716.853-16.8513.27-13.2716.852-17.6713.7-13.717.671-7.716.02-6.027.714、柱的轴力顶层柱顶轴力由节点剪力和节点集中力叠加得到，柱底轴力为柱顶轴力加上柱的自重。其余层轴力计算同顶层，但需要考虑该层上部柱的轴力的传递。计算结果见表5-4。表5-4恒载作用下柱轴力(kN)层次D柱C柱B柱A柱上下上下上下上下590.41107.06117.29133.94117.29133.9490.41107.064243.74251.39287.51304.16287.51304.16243.74251.393379.07395.72457.73474.38457.73474.38379.07395.722523.40540.05627.95644.60627.95644.60523.40540.051668.86690.85797.04819.03797.04819.03668.86690.85N下＝N上＋柱自重，其中第一层柱自重为21.99，2～5层为16.65。竖向荷载下的剪力和轴力图分别见图5-9～图5-10。 图5-9恒载作用下的剪力图（kN） 图5-10恒载作用下的轴力图（kN）5.2活荷载作用下的内力计算5.2.1活载弯矩的计算由于竖向活载下的内力计算方法与竖向恒载内力计算方法相同，这里不再详细介绍，只给出内力图。弯矩分配法计算过程如图5-11所示，计算所得结构弯矩图见图5-13。同样可用分层法求得顶层及底层的弯矩图，列于图5-12、图5-14。图5-11活载弯矩分配图 图5-12顶层活载弯矩图图5-13标准层活载弯矩图图5-14底层活载弯矩图 图5-15活载弯矩图（kN·m）5.2.2活载作用下的梁端剪力、跨中弯矩及柱的剪力、轴力计算1、梁端剪力表5-5活载作用下的梁端剪力（kN）层次54321由荷载产生DC跨D4.6818.7218.7218.7218.72C4.6818.7218.7218.7218.72CB跨C0.723.603.603.603.60B0.723.603.603.603.60BA跨B4.6818.7218.7218.7218.72A4.6818.7218.7218.7218.72 层次54321由弯矩产生DC跨D-0.26-0.63-0.63-0.63-0.73C0.260.630.630.630.73CB跨C00000B00000BA跨B0.260.630.630.630.73A-0.26-0.63-0.63-0.63-0.73恒载下梁端总剪力DC跨D4.4218.0918.0918.0917.99C4.9419.3519.3519.3519.45CB跨C0.723.603.603.603.60B0.723.603.603.603.60BA跨B4.9419.3519.3519.3519.45A4.4218.0918.0918.0917.992、梁的跨中弯矩表5-6活载跨中弯矩(kN·m)层次简支梁情况竖向荷载产生的跨中M恒载跨中弯矩DCCBBADCCBBADCCBBA54.342.764.349.80.549.85.46-2.225.46420.348.5120.3439.022.739.0218.68-5.8118.68320.348.5120.3439.022.739.0218.68-5.8118.68220.348.5120.3439.022.739.0218.68-5.8118.68119.819.2719.8139.022.739.0219.21-6.5719.213、柱的剪力表5-7活载作用下柱剪力(kN)层次D柱C柱B柱A柱5-3.182.44-2.443.184-4.653.6-3.64.653-4.653.6-3.64.652-4.883.72-3.724.881-2.131.63-1.632.13 4、柱的轴力表5-8活载作用下柱轴力(kN)层次D柱C柱B柱A柱上下上下上下上下535.3752.0242.9459.5942.9459.5935.3752.024125.86142.51150.65167.3150.65167.3125.86142.513216.35233258.36275.01258.36275.01216.352332306.84323.49297.96314.61297.96314.61306.84323.491397.23419.22337.66359.65337.66359.65397.23419.22竖向活荷载下的剪力和轴力图分别见图5-16～图5-17。图5-16活载作用下的剪力图（kN） 图5-17活载作用下的轴力图（kN）5.3风荷载作用下的内力计算1、计算方法用D值法（改进的反弯点法）进行计算，其步骤为：1）求各柱反弯点处的剪力；2）求各柱反弯点高度；3）求各柱杆端弯矩和梁端弯矩；4）求各柱轴力和梁剪力。2、第i层和第m柱所分配的剪力按式5-6： （5-6）式中Vim—i层m柱分担的剪力；Dm—柱m的抗侧刚度；∑D—i层所有柱的抗侧刚度之和；Vi—i层的总剪力。3、反弯点位置计算框架柱反弯点位置按式5-7计算：Y＝yh＝（y0+y1+y2+y3）h（5-7）式中Y—反弯点高度，即反弯点到柱下端的距离；y—反弯点高度比，即反弯点高度与柱高的比值；h—计算层柱高；y0—标准反弯点高度；y1—上下梁线刚度变化时反弯点高度比修正值；y2、y3—上、下层柱高变化时反弯点高度比修正值。反弯点位置计算过程见表5-9、表5-10。表5-9边柱反弯点位置层号h/mKy0y1y2y3yyh/m53.92.820.440000.441.7243.92.820.450000.451.7633.92.820.500000.501.9523.92.820.500000.501.9515.153.730.550000.703.61表5-10中柱反弯点位置层号h/mKy0y1y2y3yyh/m53.95.710.450000.451.7643.95.710.500000.501.9533.95.710.500000.501.9523.95.710.500000.501.9515.157.550.550000.552.834、左风作用下内力（1）框架柱端弯矩计算柱端弯矩按式5-8～式5-9计算。 （5-8）（5-9）按照以上方法计算所得的风荷载作用下的各柱柱端弯矩见表5-11、表5-12。表5-11风荷载作用下边柱弯矩、剪力计算表层次/m/kN(N/mm)（kN）y（kN·m）（kN·m）53.94.5408600907601.02.820.441.722.1843.910.1408600907602.242.820.453.934.8033.915.5408600907603.442.820.506.716.7123.920.9408600907604.642.820.509.059.0515.1527.215308801240706.363.730.7022.939.83表5-12风荷载作用下中柱弯矩、剪力计算表层次/m/kN(N/mm)（kN）y（kN·m）（kN·m）53.94.54086001135401.255.710.452.202.6843.910.14086001135402.815.710.505.475.4733.915.54086001135404.315.710.508.408.4023.920.94086001135405.815.710.5011.3211.3215.1527.215308801413707.567.550.5521.4215.58（2）风荷载作用下的梁端弯矩及柱轴力计算梁端弯矩、剪力及柱轴力按照下列公式计算。（5-10）（5-11）（5-12）（5-13）具体计算结果见表5-13。 表5-13左风作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力层次边梁走道梁柱轴力D柱C柱B柱A柱52.182.9570.731.321.322.41.10-0.73-0.370.370.7346.527.9772.073.793.792.43.16-2.80-1.461.462.80310.6413.9373.516.856.852.45.71-6.31-3.653.656.31215.7619.6175.059.749.742.48.12-11.37-6.726.7211.37118.8826.6576.5013.2913.292.411.08-17.87-11.2911.2917.87（3）风荷载作用下的框架内力图根据上面计算结果，得出左风作用下弯矩图见图5-18，梁端剪力和柱轴力见图5-19。 图5-18左风作用下弯矩图（kN·m） 图5-19左风荷载作用下框架梁端剪力和柱轴力图（kN）5.4地震作用下的内力计算1、水平地震作用下的柱弯矩及剪力计算：计算原理同风荷载作用下方法相同，此处不再赘述。计算过程见表5-14和5-15。表5-14地震作用下边柱弯矩、剪力计算表层次/m/kN(N/mm)（kN）y（kN·m）（kN·m）53.9133.464086009076029.642.820.4450.8764.7443.9238.614086009076053.002.820.4593.02113.6933.9319.54086009076070.972.820.50138.39138.3923.9376.124086009076083.552.820.50162.91162.9115.15404.4353088012407094.523.730.70340.74146.03 表5-15地震作用下中柱弯矩、剪力计算表层次/m/kN(N/mm)（kN）y（kN·m）（kN·m）53.9133.4640860011354037.095.710.4565.0979.5543.9238.6140860011354066.305.710.50129.29129.2933.9319.5040860011354088.785.710.50173.12173.1223.9376.12408600113540104.515.710.50203.80203.8015.15404.43530880141370107.707.550.55305.05249.592、地震作用下的梁端弯矩及柱轴力计算具体计算结果表5-16。表5-16地震作用下梁端弯矩、剪力及柱轴力层次边梁走道梁柱轴力D柱C柱B柱A柱564.7439.3714.8640.2540.252.433.54-14.86-18.6818.6814.864164.5696.02737.2398.3698.362.481.97-52.09-63.4263.4252.093231.41149.39754.40153.02153.022.4127.52-106.49-136.54136.54106.492301.30186.20769.64190.72190.722.4158.93-176.13-225.83225.83176.131308.94223.97776.13229.42229.422.4191.18-252.26-340.88340.88252.263、左震作用下的框架内力图根据上面计算结果，得出左震作用下弯矩图见图5-20，梁端剪力和柱轴力见图5-21。 图5-20左震作用下弯矩图（kN·m） 图5-21左震作用下框架梁端剪力和柱轴力图（kN） 6内力组合6.1塑性调幅框架中允许梁端出现塑性铰。因此，针对竖向荷载，对于梁则考虑塑性内力重分布，通常是降低支座弯矩，以减小支座处的配筋。本设计支座弯矩的调幅系数采用0.85。支座弯矩降低后，必须相应加大梁跨中弯矩。这样，在支座出现塑性铰以后，不会导致跨中截面承载力不足。跨中弯矩应按平衡条件相应增大。调幅后的跨中弯矩按式6-1计算（其中=0.85）（6-1）表6-1恒荷载作用下梁端、跨中弯矩值调幅（kN·m）层次恒载调幅后梁端弯矩恒载调幅后跨中弯矩DCCBBADCCBBADCCBBA5-38.4458.99-31.2131.21-58.9938.4476.73-23.4976.734-55.8568.63-24.6224.62-68.6355.8578.64-18.3578.643-55.8568.63-24.6224.62-68.6355.8578.64-18.3578.642-55.8568.63-24.6224.62-68.6355.8578.64-18.3578.641-53.1859.23-27.0027.00-59.2353.1884.68-20.7484.68表6-2活荷载作用下梁端、跨中弯矩值调幅（kN·m）层次活载调幅后梁端弯矩活载调幅后跨中弯矩DCCBBADCCBBADCCBBA5-2.924.45-2.352.35-4.452.926.11-1.816.114-15.4119.17-7.237.23-19.1715.4121.73-4.5321.733-15.4119.17-7.237.23-19.1715.4121.73-4.5321.732-15.4119.17-7.237.23-19.1715.4121.73-4.5321.731-14.7019.00-7.887.88-19.0014.7022.18-5.1822.186.2控制截面处内力 由于内力分析结果都是轴线位置处的梁的弯矩及剪力，但在配筋计算时应采用柱边截面处的内力，因而在组合前应经过换算求得柱边截面的弯矩和剪力。柱的设计控制截面为上、下两个端截面。故在轴线处的计算内力也要换算到梁上、下边缘处的柱截面内力。控制截面处的剪力和弯矩可按式6-2和式6-3计算（其中为范围内的梁上荷载）。（6-2）（6-3）1、梁端控制截面处内力计算结果见表6-3～表6-4。表6-3恒载作用下梁端控制截面内力层次(kN)(kN·m)DCCBBADCCBBADCCBBADCCBBA555.04-61.968.85-8.8561.96-55.04-27.4346.60-29.4429.44-46.6027.43466.06-70.366.73-6.7370.36-66.06-42.6454.56-23.2723.27-54.5642.64366.06-70.366.73-6.7370.36-66.06-42.6454.56-23.2723.27-54.5642.64266.06-70.366.73-6.7370.36-66.06-42.6454.56-23.2723.27-54.5642.64167.19-69.236.73-6.7369.23-67.19-39.7445.38-25.6525.65-45.3839.74表6-4活载作用下梁端控制截面内力层次(kN)(kN·m)DCCBBADCCBBADCCBBADCCBBA54.10-4.620.57-0.57-4.62-4.10-2.103.53-2.242.24-3.532.10416.63-17.892.85-2.8517.89-16.63-12.0815.59-6.666.66-15.5912.08316.63-17.892.85-2.8517.89-16.63-12.0815.59-6.666.66-15.5912.08216.63-17.892.85-2.8517.89-16.63-12.0815.59-6.666.66-15.5912.08116.53-17.992.85-2.8517.99-16.53-11.3915.40-7.317.31-15.4011.39各种控制截面位置如图6-3所示 图6-3控制截面位置图6.3内力组合类别本设计考虑四种内力组合。1、由风荷载控制由荷载规范知：；；2、由地震荷载控制由荷载规范知：又；；； 对于，框架梁受弯，受剪；框架柱受弯和受压（轴压比小于等于0.15）或（轴压比大于0.15），受剪。3、由永久荷载控制由恒荷载控制的效应组合；；4、由活荷载控制的效应组合；由上知四种荷载组合分别为：；；；。 表6-5框架梁内力组合表层数截面内力恒载活载风荷载地震荷载1.2恒+1.4×0.9(活+风）0.75×[1.2（恒+0.5活)+1.3地震]1.35恒+1.4×0.7活1.2恒+1.4活minmax→←→←→←→←51-1截面M-27.43-2.12.95-2.9539.3-39.3-31.85-39.2812.69-63.95-39.09-35.86-63.9512.69V50.044.1-0.730.73-14.8614.8664.2966.1332.3961.3771.5765.7932.3971.572-2截面M76.736.110.385-0.385-12.7212.72100.2699.2959.4084.21109.57100.6359.40109.573-3截面M-46.6-3.53-2.182.18-64.7464.74-63.11-57.62-106.6519.59-66.37-60.86-106.6519.59V-61.96-4.62-0.730.73-14.8614.86-81.09-79.25-72.33-43.35-88.17-80.82-88.17-43.354-4截面M-29.44-2.241.32-1.3240.25-40.25-36.49-39.8111.74-66.75-41.94-38.46-66.7511.74V8.850.571.1-1.1-33.5433.5412.729.95-24.4840.9212.5111.42-24.4840.925-5截面M23.491.81000030.4730.4721.9621.9633.4930.7221.9633.4941-1截面M-42.64-12.087.97-7.9796.02-96.02-56.35-76.4349.81-137.43-69.40-68.08-137.4349.81V66.0616.63-2.072.07-37.2337.2397.62102.8330.64103.24105.48102.5530.64105.482-2截面M78.6421.730.725-0.725-34.2734.27122.66120.8347.14113.97127.46124.7947.14127.463-3截面M-54.56-15.596.52-6.52-164.6164.56-76.90-93.33-216.57104.33-88.93-87.30-216.57104.33V-70.36-17.89-2.072.07-37.2337.23-109.58-104.37-107.67-35.08-112.52-109.48-112.52-35.084-4截面M-23.27-6.663.79-3.7998.36-98.36-31.54-41.0971.96-119.84-37.94-37.25-119.8471.96V6.732.85-3.163.16-81.9781.977.6915.65-72.5887.2611.8812.07-72.5887.265-5M18.354.53000027.7327.7318.5518.5529.2128.3618.5529.216 截面31-1截面M-42.64-12.0813.93-13.93149.39-149.39-48.84-83.94101.84-189.47-69.40-68.08-189.47101.84V66.0616.63-3.513.51-54.454.495.80104.6513.90119.98105.48102.5513.90119.982-2截面M78.6421.731.645-1.645-41.0141.01123.82119.6840.57120.54127.46124.7940.57127.463-3截面M-54.56-15.5910.64-10.64-231.4231.41-71.71-98.52-281.74169.51-88.93-87.30-281.74169.51V-70.36-17.89-3.513.51-54.454.4-111.40-102.55-124.41-18.33-112.52-109.48-124.41-18.334-4截面M-23.27-6.666.85-6.85153.02-153.02-27.68-44.95125.25-173.13-37.94-37.25-173.13125.25V6.732.85-5.715.71-127.5127.524.4718.86-116.99131.6711.8812.07-116.99131.675-5截面M18.354.53000027.7327.7318.5518.5529.2128.3618.5529.2121-1截面M-42.64-12.0819.61-19.61186.2-186.2-41.68-91.10137.73-225.36-69.40-68.08-225.36137.73V66.0616.63-5.055.05-69.6469.6493.86106.59-0.96134.84105.48102.55-0.96134.842-2截面M78.6421.731.925-1.925-57.5557.55124.17119.3224.44136.67127.46124.7924.44136.673-3截面M-54.56-15.5915.76-15.76-301.3301.3-65.26-104.97-349.89237.65-88.93-87.30-349.89237.65V-70.36-17.89-5.055.05-69.6469.64-113.34-100.61-139.27-3.48-112.52-109.48-139.27-3.484-4截面M-23.27-6.669.74-9.74190.72-190.72-24.04-48.59162.01-209.89-37.94-37.25-209.89162.01V6.732.85-8.128.12-158.9158.931.4421.90-147.62162.3011.8812.07-147.62162.306 5-5截面M18.354.53000027.7327.7318.5518.5529.2128.3618.5529.2111-1截面M-39.74-11.3926.65-26.65223.97-223.97-28.46-95.62177.48-259.26-64.81-63.63-259.26177.48V67.1916.53-6.56.5-76.1376.1393.27109.65-6.32142.14106.91103.77-6.32142.142-2截面M84.6822.183.885-3.885-42.4942.485134.46124.6744.77127.62136.05132.6744.77136.053-3截面M-45.38-15.418.88-18.88-308.9308.94-50.07-97.65-348.99253.44-76.36-76.02-348.99253.44续表6-5框架梁内力组合表层数截面内力恒载活载风荷载地震荷载1.2恒+1.4×0.9(活+风）0.75×[1.2（恒+0.5活)+1.3地震]1.35恒+1.4×0.7活1.2恒+1.4活minmax→←→←→←→←13-3截面V-69.23-17.99-6.56.5-76.1376.13-113.93-97.55-144.633.82-111.09-108.26-144.633.824-4截面M-25.65-7.3113.29-13.29229.42-229.42-23.25-56.74197.31-250.06-41.79-41.01-250.06197.31V6.732.85-11.0811.08-191.2191.18-2.2925.63-179.06193.7411.8812.07-179.06193.745-5截面M20.745.18000031.4131.4121.0021.0033.0832.1421.0033.086 6 表6-6框架柱内力组合表层次柱截面内力恒载活载风荷载地震荷载1.2恒+1.4×0.9（活+风）0.80×[1.2(恒+0.5活）+1.3地震]1.35恒+1.4×0.7活1.2恒+1.4活minmax→←→←→←→←5D上M43.973.33-2.182.18-64.7464.7454.2159.71-23.52111.1462.6257.43-23.52111.14N90.4135.37-0.730.733-14.8614.86152.13153.9888.32119.23156.72158.0188.32158.01V-19.7-3.181-129.64-29.64-26.39-28.9110.39-51.26-29.71-28.09-51.2610.39下M32.859.07-1.721.72-50.8750.8748.6853.02-17.0288.7953.2452.12-17.0288.79N107.0652.02-0.730.733-14.8614.86193.09194.94112.29143.20195.51201.30112.29201.30V-19.7-3.181-129.64-29.64-26.39-28.9110.39-51.26-29.71-28.09-51.2610.39C上M-32.65-2.48-2.682.68-79.5579.55-45.68-38.93-115.2750.20-46.51-42.65-115.2750.20N117.2942.94-0.370.367-18.6818.68194.39195.31113.78152.64200.42200.86113.78200.86V15.012.441.25-1.2537.09-37.0922.6619.5154.15-22.9922.6521.43-22.9954.15下M-25.88-7.21-2.22.2-65.0965.09-42.67-37.13-95.9139.48-41.82-40.88-95.9139.48N133.9459.59-0.370.367-18.6818.68235.35236.27137.76176.61239.22244.15137.76244.15V15.012.441.25-1.2537.09-37.0922.6619.5154.15-22.9922.6521.43-22.9954.154D上M32.859.07-4.84.8-113.7113.6944.8056.90-82.35154.1353.2452.12-82.35154.13N243.74125.9-2.82.803-52.0952.09447.54454.60240.23348.58452.39468.69240.23468.69V-16.85-4.652.24-2.2453-53-23.26-28.9036.71-73.53-27.30-26.73-73.5336.71下M32.859.07-3.933.93-93.0293.0245.9055.80-60.85132.6353.2452.12-60.85132.63N251.39142.5-2.82.803-52.0952.09477.70484.76255.57363.91479.04501.18255.57501.18V-16.85-4.652.24-2.2453-53-23.26-28.9036.71-73.53-27.30-26.73-73.5336.71C上M-25.88-7.02-5.475.47-129.3129.29-46.79-33.01-162.68106.25-41.82-40.88-162.68106.25N287.51150.7-1.461.455-63.4263.42533.00536.66282.36414.28535.78555.92282.36555.92V13.273.62.81-2.8166.3-66.324.0016.9283.42-54.4821.4420.96-54.4883.42下M-25.88-7.02-5.475.47-129.3129.29-46.79-33.01-162.68106.25-41.82-40.88-162.68106.256 N304.16167.3-1.461.455-63.4263.42573.96577.62306.34438.25574.57599.21306.34599.21V13.273.62.81-2.8166.3-66.324.0016.9283.42-54.4821.4420.96-54.4883.423D上M32.859.07-6.716.71-168.4168.3942.3959.30-139.24211.0253.2452.12-139.24211.02N379.07216.4-6.316.313-106.5106.49719.53735.44357.01578.50723.77757.77357.01757.77V-16.85-4.653.44-3.4470.97-70.97-21.74-30.4155.40-92.22-27.30-26.73-92.2255.40下M32.859.07-9.059.05-168.4168.3939.4562.25-139.24211.0253.2452.12-139.24211.02N396.72233-6.316.313-106.5106.49761.69777.60381.94603.44763.91802.26381.94802.26V-16.85-4.653.44-3.4470.97-70.97-21.74-30.4155.40-92.22-27.30-26.73-92.2255.40C上M-25.88-7.02-8.48.4-173.1173.12-50.49-29.32-208.26151.83-41.82-40.88-208.26151.83N457.73258.4-3.653.654-136.5136.54870.21879.41421.43705.44871.13910.98421.43910.98V13.273.64.31-4.3188.78-88.7825.8915.03106.80-77.8621.4420.96-77.86106.80下M-25.88-7.02-8.48.4-173.1173.12-50.49-29.32-208.26151.83-41.82-40.88-208.26151.83N474.38275-3.653.654-136.5136.54911.16920.37445.41729.41909.92954.27445.41954.27V13.273.64.31-4.3188.78-88.7825.8915.03106.80-77.8621.4420.96-77.86106.80续表6-6框架柱内力组合表层次柱截面内力恒载活载风荷载地震荷载1.2恒+1.4×0.9（活+风）0.80×[1.2(恒+0.5活）+1.3地震]1.35恒+1.4×0.7活1.2恒+1.4活minmax→←→←→←→←2D上M32.859.07-9.059.05-162.9162.9139.4562.25-133.54205.3253.2452.12-133.54205.32N523.4306.8-11.411.37-176.1176.131000.371029.02466.57832.921007.291057.66466.571057.66V-17.67-4.884.64-4.6483.55-83.55-21.51-33.2067.59-106.20-28.64-28.04-106.2067.59下M36.079.96-9.059.05-162.9162.9144.4367.24-130.02208.8358.4657.23-130.02208.83N540.05323.5-11.411.37-176.1176.131041.331069.98490.55856.901046.091100.95490.551100.95V-17.67-4.884.64-4.6483.55-83.55-21.51-33.2067.59-106.20-28.64-28.04-106.2067.59C上M-25.88-7.02-11.311.32-203.8203.8-54.16-25.64-240.17183.74-41.82-40.88-240.17183.746 N627.95298-6.726.718-225.8225.831120.501137.43510.99980.721139.731170.68510.991170.68V13.73.725.81-5.81104.51-104.528.4513.81123.63-93.7522.1421.65-93.75123.63下M-27.55-7.47-11.311.32-203.8203.8-56.74-28.21-241.99181.92-44.51-43.52-241.99181.92N644.6314.6-6.726.718-225.8225.831161.461178.39534.971004.691178.531213.97534.971213.97V13.73.725.81-5.81104.51-104.528.4513.81123.63-93.7522.1421.65-93.75123.631D上M26.497.31-9.839.83-146146.0328.6153.38-122.93180.8142.9342.02-122.93180.81N668.86397.2-17.917.87-252.3252.261280.631325.66570.431095.131292.251358.75570.431358.75V-7.71-2.136.36-6.3694.52-94.52-3.92-19.9589.88-106.72-12.50-12.23-106.7289.88下M13.243.66-22.922.93-340.7340.74-8.3949.39-339.90368.8421.4621.01-339.90368.84N690.85419.2-17.917.87-252.3252.261334.721379.75602.091126.791343.481415.93602.091415.93V-7.71-2.136.36-6.3694.52-94.52-3.92-19.9589.88-106.72-12.50-12.23-106.7289.88C上M-20.66-5.6-15.615.58-249.6249.59-51.48-12.22-282.10237.05-33.38-32.63-282.10237.05N797.04337.7-11.311.29-340.9340.881367.671396.13572.721281.751406.911429.17572.721429.17V6.021.637.56-7.56107.7-107.718.80-0.25118.57-105.459.729.51-105.45118.57下M-10.33-2.8-21.421.42-305.1305.05-42.9111.07-328.51305.99-16.69-16.32-328.51305.99N819.03359.7-11.311.29-340.9340.881421.771450.22604.391313.421458.151486.35604.391486.35V6.021.637.56-7.56107.7-107.718.80-0.25118.57-105.459.729.51-105.45118.576 7框架截面设计7.1框架梁的截面设计1、梁的正截面配筋计算（1）控制弯矩由于梁某些支座处有时会出现正弯矩有时会出现负弯矩，因此梁的上部和下部均需要计算配筋。（2）梁截面尺寸验算梁采用C30混凝土，HRB400级钢筋，DC梁截面尺寸为300600mm，BA梁截面尺寸为250500mm，柱截面为400400mm。“在计算中计入纵向受压钢筋的梁端混凝土受压区高度应符合：，且梁端纵向受拉钢筋的配筋率不应大于2.5%。”kN·m>349.89kN·m（3）梁的正截面受弯承载力计算跨内截面下部受拉，可按T形截面进行配筋计算，支座边缘处截面梁上部受拉应按矩形截面计算。翼缘计算宽度：按跨度考虑：mm按梁净距考虑：300+6600=6900mm按翼缘高度考虑：=560mm，＞0.1所以此种情况不起控制作用，故取=2333.3mm。对于C柱取=860mm。跨中截面按T形截面进行配筋计算，=1.0×14.3×2333.3×100×（560-50）=1701.68kN·m>=136.67kN·m，因此所有跨中截面均属第一类T形截面。参考规范《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）中表11.3.6-1最小配筋率的要求：“抗震等级为三级时，跨中取0.2%与0.45中的较大值，为0.2%；支座取0.25%与0.55中的较大值，为0.25%。”框架梁的具体配筋见表7-1。0 表7-1框架梁正截面承载力计算层次截面（kN·m）（mm）选配钢筋实配面积（mm）51-1-63.950.048325.12C206280.3740.252.52-2109.570.010546.42C227600.4520.22.53-3-106.650.079551.82C206280.3740.252.54-4-66.750.088422.62C206280.5460.252.55-533.490.014203.72C206280.5460.22.541-1-137.430.102720.62C227600.4520.252.52-2127.460.012636.12C227600.4520.22.53-3-216.570.1611178.33C2211400.6790.252.54-4-119.840.158792.43C2211400.9120.252.55-529.210.012177.52C206280.5460.22.531-1-189.470.1411017.43C2211400.6330.252.52-2127.460.012636.12C227600.4520.22.53-3-281.740.2091586.04C2215200.9050.252.54-4-173.130.2291204.24C2215201.2160.252.55-529.210.012177.52C206280.5460.22.521-1-225.360.1681231.54C2516101.1690.252.52-2136.670.013682.42C227600.4520.22.53-3-349.890.2602050.64C2519641.1690.252.54-4-209.890.2771520.54C2519641.5710.252.51 层次截面（kN·m）（mm）选配钢筋实配面积（mm）25-529.210.012177.52C206280.5460.22.511-1-259.260.1931441.84C2516101.1690.252.52-2136.050.013679.32C227600.4520.22.53-3-348.990.2592044.24C2519641.1690.252.54-4-250.060.3311908.84C2519641.7080.252.55-533.080.014201.12C206280.5460.22.51 2、梁的斜截面配筋计算由于，故KN>=193.74KN梁截面尺寸符合要求。矩形、T形截面的一般受弯构件，当仅配置箍筋时，斜截面受剪承载力的计算公式为（7-1）式中—构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值；—混凝土轴心抗拉强度设计值；—箍筋抗拉强度设计值；—配置在同一截面内箍筋各肢的全部截面面积；—沿构件长度方向箍筋的间距；—矩形截面的宽度，T形截面的腹板宽度；—构件截面的有效高度。验算是否需要计算配置箍筋：，需要计算配筋。框架梁梁端箍筋加密区的构造要求：梁端箍筋加密区的范围：“1.5、500取较大值。”1.5=1.5600（500）=900（750）＞500，“取箍筋加密区长900（750）mm。间距取、8d及150中的较小值。”=600/4=150mm，8d=820=160mm，因此加密区箍筋间距取为150mm，故取A8@150。配筋计算见表7-2。0 表7-2框架梁斜截面承载力计算层次截面按计算配筋？实配双肢箍筋51-171.571.43300560168.168否——A8@2000.1680.1273-388.171.43300560168.168否——A8@2000.1680.1274-440.921.43250460115.115否——A8@2000.2010.12741-1105.481.43300560168.168否——A8@2000.1680.1273-3112.521.43300560168.168否——A8@2000.1680.1274-487.261.43250460115.115否——A8@2000.2010.12731-1119.981.43300560168.168否——A8@2000.1680.1273-3124.411.43300560168.168否——A8@2000.1680.1274-4131.671.43250460115.115是0.133A8@1500.2670.12721-1134.841.43300560168.168否——A8@2000.1680.1273-3137.271.43300560168.168否——A8@2000.1680.1274-4162.301.43250460115.115是0.380A8@1500.2670.12711-1142.141.43300560168.168否——A8@2000.1680.1273-3144.631.43300560168.168否——A8@2000.1680.1274-4193.741.43250460115.115是0.633A8@1500.2670.127注：箍筋采用HPB3000 7.2框架柱的截面设计1、轴压比验算《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）表11.4.16要求：“三级抗震的框架柱轴压比限值为0.85。”因为底层的C柱轴力最大,=＜0.85，因此，轴压比满足要求。2、剪跨比验算，其值宜大于2，取上下端计算结果的较大者，计算结果见表7-3。表7-3剪跨比计算内力底层D柱剪跨比计算底层C柱剪跨比计算左震右震左震右震上端M122.93180.81282.1237.05V89.88106.72118.57105.45下端M339.90368.84328.51305.99V89.88106.72118.57105.45上端3.804.716.616.24下端10.509.607.768.0610.509.607.768.06由表7-3可知，均大于2。3、柱正截面承载力计算柱正截面计算时，除了考虑抗震承载力调整系数外，抗震设计与非抗震设计的承载力计算公式相同。“由于在内力组合时考虑，则在进行斜截面配筋计算时不再重复考虑。故可以直接将抗震组合内力M、N与非抗震组合内力M、N进行比较，选取“最不利内力组合”进行正截面设计，并从柱上下端选取不利情况进行纵筋配置。”（1）最不利内力组合①底层D柱上端及相应的N：（抗震）M=180.81kN·mN=1095.13kN17 及相应的M：（非抗震）M=42.02kN·mN=1358.75kN及相应的M：（抗震）M=122.93kN·mN=570.43kN②底层D柱下端及相应的N：（抗震）M=368.84kN·mN=1126.79kN及相应的M：（非抗震）M=21.01kN·mN=1415.93kN及相应的M：（抗震）M=339.90kN·mN=602.09kN（2）各种组合下的配筋计算以D柱下端及相应的N的情况示例：M=368.84kN·mN=1126.79kN327.34mm“取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中较大者。”故取=20mm。柱的计算长度确定：“一般多层房屋中梁柱为刚接的框架结构的各层柱段，现浇楼盖底层为1.0H。”327.34+20=347.34mm，取=1.186=507.34mm17 采用对称配筋：0.547>=0.518为小偏压情况。由《混凝土结构设计规范》给出的的近似公式（7-2）得=0.530且2=80<其余不利内力组合下的配筋面积计算同上，不再赘述。计算过程见表7-4和表7-5。表7-4D柱最不利内力组合（上端）计算过程最不利内力组合180.8142.02122.931095.131358.75570.43165.1030.93215.5202020185.1050.93235.5345.10210.93395.50.5280.690.2770.5180.5180.518偏心类型小偏压小偏压大偏压778.5-419.6422.7注：表中M的单位为kN·m，N的单位为kN，As的单位为mm²。17 表7-5D柱最不利内力组合（下端）计算过程最不利内力组合368.8421.01339.91126.791415.93602.09327.3414.84564.53202020347.3434.84584.53507.34194.84744.530.530.7390.2920.5180.5180.518偏心类型小偏压小偏压大偏压2455.6-602.72284.8注：表中M的单位为kN·m，N的单位为kN，As的单位为mm²。由表7-4得，底层D柱下端取的情况控制配筋。=2455.6mm²选配4C28，=2463mm2非抗震设计时垂直于弯矩作用平面的轴心受压承载力验算：查表得=0.90.937（14.3400400+3602463）=2677.21kN>，满足要求。>0.2%，满足要求。>0.55%，满足要求。4、柱斜截面受剪承载力计算在左震恒载和活载共同作用时取得及对应的进行设计。由于剪跨比大于2，所以有：=0.21.014.3400360=411.84kN>17 ，受剪截面满足要求。由《混凝土设计规范》GB50010-2010中第11.4.7条规定：（7-3）有上式可得：（7-4）其中：>3，取取所以有即：故该层柱应按构造配置箍筋。柱箍筋加密范围：柱端，取截面高度、柱净高的和三者的最大值；底层柱，柱根不小于柱净高的；当有刚性地面时，除柱端外尚应去刚性地面上下各。三级框架柱：箍筋加密区最大间距采用，150mm（柱根100mm）中较小值；箍筋最小直径：。综上有：柱箍筋采用HPB300级钢筋直径8mm，上端加密区范围860mm，下端加密区范围1720mm。柱端加密区的箍筋选用2A8@100，非加密区箍筋选用2A8@200。经计算得轴压比<0.3，根据《混凝土结构设计规范》第11.4.17条并查表11.4.17查得柱箍筋加密区的箍筋的最小配筋特征值，则最小体积配筋率为：17 柱箍筋的体积配筋率由《混凝土结构设计规范》式（6.6.3-2）求得：，满足要求。说明：从底层D柱的内力组合表中可以看出，非抗震设计的剪力设计值相比抗震设计很小，不起控制作用。故本设计省去非抗震设计时的柱斜截面配筋计算。表7-6框架柱配筋表层次实配钢筋箍筋加密区非加密区54C2824631.540.552A8@1002A8@20044C2824631.540.552A8@1002A8@20034C2824631.540.552A8@1002A8@20024C2824631.540.552A8@1002A8@20014C2824631.540.552A8@1002A8@20017 8楼板设计以标准层的楼板为例进行说明。现浇钢筋混凝土楼板的厚度为，混凝土强度等级采用C30级，钢筋采用HRB400级。按双向板计算，本设计按弹性理论计算双向板的内力，并进行截面设计。1、荷载计算：恒载标准值计算：活载标准值计算：荷载设计值：2、计算跨度：，为梁轴线间距，故，。3、内力计算：“双向板按弹性理论的内力计算，跨中最大弯矩发生在活荷载为棋盘形布置时，可简化为当各区格板都固定支承在中间支承上时作用下的跨中弯矩值与当各区格板在中间支承处都是简支时作用下跨中弯矩值两者之和。沿楼盖周边则根据实际支承情况确定。支座最大负弯矩可近似按活荷载满布时求得，即内支座固支时作用下的支座弯矩。”取宽的板计算板跨中弯矩及支座最大负弯矩，由（为短跨方向，为长跨方向）查《混凝土结构》中册附录7得：=(0.0405+0.20.0032)5.73.62+(0.0945+0.20.0184)1.43.62=4.82kN·m=(0.0032+0.20.0405)5.73.62+(0.0184+0.30.0945)1.43.62=1.68kN·m=0.08337.13.62=7.66kN·m=0.05697.13.62=5.24kN·m4、截面设计截面有效高度：一类环境类别板的最小混凝土保护层厚度15mm，假定选用C10钢筋，则方向跨中截面的=100-15-10/2=80mm，方向跨中截面的=70mm，支座截面的=80mm。截面设计用的弯矩：考虑周边支承梁对板的有利影响，即周边支承梁对板形成的拱作用，将截面的计算弯矩乘以下列折减系数予以考虑：17 “对边区格跨中截面及第一内支座截面，当<1.5时，折减系数为0.8；当1.5≤＜2时，折减系数为0.9（为垂直于楼板边缘方向的计算跨度，为沿楼板边缘方向的计算跨度）。”由于该板与梁整体现浇，故所有区格的跨中弯矩与A-A支座截面折减系数取为0.9。计算配筋时，取内力臂系数，则。以方向计算跨中为例：，实配钢筋C8@200()最小配筋率验算：，此值大于=0.451.43/360=0.18%，同时大于0.2%，满足要求。表8-1板配筋层次截面折减后实配钢筋实际1-4层DC跨中804.338158.6C8@200251701.51263.2C8@200251DC支座806.894252C8@200251804.716172.4C8@200251CB跨中801.6253.3C8@200251700.8130.5C8@2002515DC跨中803.393111.6C8@200251703.294123.8C8@200251DC支座806.399210.5C8@200251804.374143.9C8@200251CB跨中801.28742.3C8@200251700.62123.3C8@20025117 9基础设计本设计选取6号轴线D柱下的基础进行设计。并参考规范：《建筑地基基础设计规范》（GB_50007-2011）。9.1荷载计算1、由柱传至基顶的荷载由荷载组合，取控制作用的内力：（1）标准组合（不考虑短期地震组合）见表9-1：表9-1底层柱下端内力标准组合层次位置内力荷载类别活控SGk+SQk+0.6SWk风控SGk+SQk+0.7SWkSGkSQkSwk左风Swk右风左风右风左风右风1D柱下M13.243.66-22.9322.933.1430.660.8532.95N690.85419.2-17.8717.871099.331120.771097.541122.56V-7.71-2.136.36-6.36-6.02-13.66-5.39-14.29C柱下M-10.33-2.8-21.4221.42-25.98-0.28-28.121.86N819.03359.7-11.311.31171.951185.511170.821186.64V6.021.637.56-7.5612.193.1112.942.36D柱：|Mmax|＝32.95kN·m，Nmax＝1122.56kN，V=-14.29kNC柱：第一组：|Mmax|＝－28.12kN·m，N＝1170.82kN，V=12.94kN第二组：Nmax＝1186.64kN，M=1.86kN·m，V＝2.36kN（2）基本组合从D柱内力组合表中选取第一组：|Mmax|＝49.39kN·m，V=-19.95kN，N＝1379.75kN（活控）第二组：Nmax＝1415.93kN，M=21.01kN·m，V＝－12.23kN（永久控）从C柱内力组合表中选取第一组：|Mmax|＝-42.97kN·m，V=18.80kN，N＝1421.77kN（活控）第二组：Nmax＝1486.35kN，M=-16.32kN·m，V＝9.51kN（永久控）2、由基础梁传至基顶的荷载17 D柱：N=3.6250.250.4+3.40.30.625+（4.2-0.6）6.50.23.6+（4.2-0.4）3.40.26.5-1.81.50.26.5+2.44=92.57kNNk=1.292.57=111.08kNC柱：N=3.6250.250.4+3.40.30.625+1.20.250.525+（4.2-0.6）6.50.23.6+(4.2-0.4)3.40.26.5=61.69kNNk=1.261.69=74.03kN9.2基础截面设计根据工程地质勘探资料，地表填土为0.6m，填土下为2.5m厚的亚粘土层，承载力设计值为245KN/m2；再下层为1.8m中砂层，承载力设计值为320KN/m2；再往下为砾石层，承载力设计值为400KN/m2。不考虑地下水位的影响，冻土深度最大为0.5m。预设基础高度，故基础埋深：亚粘土层为持力层，地基承载力特征值，当基础宽度大于,埋深大于时，地基承载力按下式修正：（9-1）式中、—基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，根据粘土的物理性质，查地基承载力修正系数表、；－基础底面宽度，当按取，按取，暂取；－基础底面以下土的重度，取；－基础底面以上土的加权平均重度，取。综上，先不考虑对基础宽度的修正D柱：“基底面积：基底底板的面积可以先按照轴心受压时面积的1.2～1.4倍估算。”考虑到偏心荷载作用下应力分布不均匀，将基础底面面积按30﹪增大。A=（6.02~7.03）（1+30%）=7.826~9.139m2初取，由于，故不需对进行次基础宽度修正。C柱：17 基底面积：基底底板的面积可以先按照轴心受压时面积的1.2～1.4倍估算。初取，由于，故不需对进行次基础宽度修正。9.3地基承载力验算根据规范，地基承载力验算公式(9-2)(9-3)D柱：基础自重和基础上的土重采用表9-1柱底内力标准组合验算==(165.0710.18)kN/m2显然，满足要求。C柱：基础自重和基础上的土重采用表9-1柱底内力标准组合验算组合作用下==(219.011.21)kN/m2显然17 ，满足要求。组合作用下==(216.6112.05)kN/m2显然，满足要求。9.4基础冲切验算由于本设计中采用的是锥形基础，故只需验算柱与基础交接处的受冲切承载力，采用表6-6柱底内力基本组合验算。基础受冲切验算采用下列公式计算：(9-4)(9-5)(9-6)式中－受冲切承载力的截面高度影响系数，当时,取。当时，取，其间按线性内插法取用；－冲切破坏锥体最不利一侧的计算长度，；—基础冲切破坏椎体的有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值；－冲切破坏锥体最不利一侧斜截面上边长，计算柱与基础交接处的受冲切承载力时取柱宽，；－冲切破坏锥体最不利一侧斜截面下边长，取柱宽加俩倍基础有效高度，，则；－冲切验算取用的部分基底面积。D柱：17 1、在各组荷载设计值基本组合作用下的地基最大净反力组（永久荷载控制）组（活载控制）：故按组荷载设计值作用下的地基净反力进行抗冲切承载力计算。2、在组荷载下的冲切力满足要求。C柱：（1）在各组荷载设计值基本组合作用下的地基最大净反力组（永久荷载控制）组（活载控制）：故按组荷载设计值作用下的地基净反力进行抗冲切承载力计算。（2）在组荷载下的冲切力满足要求。17 9.5基底配筋“基础底板在地基净反力的作用下，在两个方向均将产生向上的弯曲，因此，需在底板两个方向都配置受力钢筋，需进行配筋计算的控制截面，一般取在柱与基础的交接处及变阶处（对阶形基础）。计算两个方向的弯矩时，把基础视作固定在柱边的周边挑出的悬臂板。”配筋计算采用表6-6柱底基本组合。D柱：组合下配筋计算：Ⅰ-Ⅰ方向：钢筋选用C10@150，As=1569mm2。Ⅱ-Ⅱ方向：钢筋选用C10@150，As=1569mm2。组合下配筋计算：Ⅰ-Ⅰ方向：17 钢筋选用C10@150，As=1569mm2。Ⅱ-Ⅱ方向：钢筋选用C10@150，As=1569mm2。综上所述，D柱基础配筋Ⅰ-Ⅰ方向和Ⅱ-Ⅱ方向均选用C10@150钢筋。C柱：组合下配筋计算：Ⅰ-Ⅰ方向：17 钢筋选用C10@150，As=1569mm2。Ⅱ-Ⅱ方向：钢筋选用C10@150，As=1569mm2。组合下配筋计算：Ⅰ-Ⅰ方向：钢筋选用C10@150，As=1569mm2。Ⅱ-Ⅱ方向：钢筋选用C10@150，As=1569mm2。综上所述，C柱基础配筋Ⅰ-Ⅰ方向和Ⅱ-Ⅱ方向均选用C10@150钢筋。17 参考文献[1]GB50009-2012，建筑结构荷载规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2012．[2]GB50010-2010，混凝土结构设计规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2010．[3]GB50011-2010，建筑抗震设计规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2010．[4]GB50007-2011，建筑地基基础设计规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2011．[5]GB50068-2001，建筑可靠度设计统一标准[S]．北京：中国建筑工业出版社，2001．[6]周果行．房屋结构毕业设计指南[M]．北京：中国建筑工业出版社，2004．[7]东南大学，同济大学，天津大学合编．混凝土结构[M]．北京：中国建筑工业出版社，2012．[8]龙驭球、包世华．结构力学教程[M]．北京：高等教育出版社，2010．[9]华南理工大学，浙江大学，湖南大学合编．基础工程[M]．北京：中国建筑工业出版社，2008．[10]艾伦·威廉斯．DesignofReinforcedConcreteStructures[M]．中国水利水电出版社，2002．[11]Chopra,A.K.DynamicofStructures,TheoryandApplicationstoEarthquakeEngineering.Prentie-Hall,EnglewoodCliffs.N.J.1995.17 致谢不知不觉已面临毕业，大学四年生活即将在此画上一个句号。毕业设计，将我大学所学专业知识进行全面总结，我会认真把毕业设计完成，不辜负这四年来的一朝一夕。当然在做毕业设计的过程中难免会有大大小小的疑惑，但在夏玉峰指导老师的精心帮助下我最终还是圆满完成了我的毕业设计。从最初的定题，到资料收集，结构设计直至最后的整理定稿，她给了我耐心的讲解和宝贵的意见，倾注了夏老师大量的心血，使我对专业设计知识有了更深一层的理解和认识，也让我对医院领域的建筑标准有了新的认识。在此我向我的指导老师夏玉峰老师表示深切的谢意与祝福！同时我还要感谢百忙之中评审我毕业设计的各位教授和老师！特别感谢所有陪伴过我、支持过我、帮助过我、批评过我、鼓励过我和理解过我的人们！最后，感谢岁月与挫折对我的磨砺！17'