统建楼落地式脚手架施工方案

'脚手架专项施工方案编制人：审核人：批准人：2 目录第一章工程概况3第二章编制依据3第三章施工部署3第四章脚手架设计4第五章脚手架材料要求及劳动力安排11第一节材料要求11第二节劳动力安排12第六章脚手架搭设及拆除12第一节脚手架施工顺序12第二节脚手架的拆除施工工艺13第七章脚手架构造要求及技术措施13第八章落地式脚手架的检查验收及日常维护16第九章安全及环保施工措施17第十章架体拆除17第十一章应急预案18第一节目的18第二节应急领导小组及其职责18第三节应急反应预案18扣件式脚手架计算书20一、计算依据20二、脚手架总参数21三、横向水平杆验算241、抗弯验算242、挠度验算243、支座反力计算25四、纵向水平杆验算251、抗弯验算252、挠度验算26五、扣件抗滑承载力验算272 六、立杆稳定验算271、立杆承受的结构自重标准值NG1k272、构配件自重标准值NG2k1273、施工活荷载标准值274、风荷载统计28七、允许搭设高度验算29八、连墙件承载力验算29九、立杆地基承载力验算302 第一章工程概况本工程位河南郑州郑汴路，北侧是黄河街、东侧是沃野路，南侧与乌珠慕公园相临，西侧紧挨乌海市第二幼儿园，项目整体位于乌海市商住区较繁华地带。总用地面积：28583.22㎡，总建筑面积：121659.87㎡，建筑高度：100.83m，建筑层数：地下2层，地上3层，33层，24层，29层，14层，18层。第二章编制依据1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）3）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）4）本工程施工图纸5）本工程施工组织设计。第三章施工部署1、组织机构外架搭设由外架工长负责组织实施，其他人员配合。外架所需材料、劳动力计划均由外架工长负责编制，材料员、劳务员负责组织进场。2、劳动力准备搭设阶段共需架子工8名，维护阶段共需架子工4名，拆除阶段共需外架工8名。所有架子工均需持证上岗。搭设阶段安排2名测量放线工配合。3、材料准备主要材料计划如下表：名称及规格用途总需用量备注6m长管纵向水平杆700根租赁6m长管立杆450根租赁6m长管剪刀撑180根租赁3m长管调整接头位置220根租赁1.2m短管横向水平杆750根租赁29 2.5m短管连墙杆30根租赁1.5m短管连墙件柱箍88根租赁直角扣件8300个租赁旋转扣件2000个租赁对接扣件2700个租赁2500mm×250mm脚手板900块采购6m×18m安全网95张采购4、机具准备搭、拆架子所需机具主要有架子扳手、吊线，由架子工提供。配备如下检查工具：名称数量用途扭力扳手一把检查扣件拧紧力度游标卡尺一把检查焊接钢管外径和壁厚塞尺一把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺一把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺一把检查水平杆高差角尺一把检查剪刀撑与地面的倾角注：《建筑施工扣件式钢管脚手架》（JGJ130-2011年版）中提及的钢板尺用钢卷尺代替。第四章脚手架设计根据本工程特点，综合从进度和经济因素上合理考虑，本教学楼工程采用双排落地脚手架，脚手架钢管选用φ48×2.8，具体详见下表：楼号层高（m）搭设层数搭设高度3#3.0m4.12m2.9m2.9m-2层～2层（含2层）14.5m（考虑外架高出结构层1.5m）4#4.12m2.9m2.9m2.9m-2层～2层（含2层）14.5m（考虑外架高出结构层1.5m）29 5#4.12m2.9m2.9m2.9m-2层～2层（含2层）14.5m（考虑外架高出结构层1.5m）3#，4#，5#楼采用双排落地脚手架，架体立杆横距1.05m，内立杆距结构外立面0.3m，纵距1.35m，步距1.5m。扫地杆距地0.2m，整体搭设高度见表格。脚手架与建筑物的连墙拉结采用刚性连接，两步两跨，垂直间距不大于3.0m（每层拉结），水平间距不大于2.7m，连墙件钢管选型与外架钢管选型相同，其与脚手架的连接采用直角扣件，与埋在砼梁中的钢管用直角扣件连接。连墙件连接方式为双扣件，连接件拉到内外立杆上，且拉接点距主节点间距不大于300mm。29 29 脚手架内平面图29 脚手架外排阳角处做法29 立杆、大横杆布置图29 脚手架操作层大样3、4、5#楼外脚手架布置图外架剪刀撑连续设置，与地面水平面夹角为45～60°。剪刀撑斜杆采用搭接接长，搭接长度不小于1m，3个旋转扣件固定。剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150㎜。外架剪刀撑示意图29 操作层的外侧必须设置1200mm防护栏杆，木质挡脚板，高度为180㎜，外刷红白漆，外架的外侧立杆要高出本层作业面。外架外侧在每道步距1.5m内增设两道防护栏杆，每道间距0.75m，外架外侧防护采用阻燃式密目网封闭。脚手架小横杆向架外伸出长度保持一致，＜150mm且≥100。转角处大横杆的杆头伸出长度一致，＜150mm且≥100。扣件扭力矩在40-65N·m。外架外立面搭设布置示意图第五章脚手架材料要求及劳动力需求第一节材料要求1）钢管钢管采用外径48mm、壁厚2.8mm的焊接钢管，用于立杆、大横杆、剪刀撑和斜杆的长度为4-6m，便于工人操作，小横杆根据脚手架宽度采用长1.2m。新钢管应符合以下要求：（1）应有产品质量合格证和质量检验报告。（2）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。（3）钢管壁厚不能小于2.8mm。旧钢管应符合以下要求：29 （1）表面锈蚀深度不得超过0.5mm。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。（2）6m定尺竖向钢管弯曲变形不得超过20mm。本工程外脚手架所用钢管均外涂黄色油漆，剪刀撑警示色涂抹红白油漆间距50cm。2）扣件扣件要与钢管管径相配合，严禁使用加工不合格、无出厂合格证、表面有裂纹、变形、锈蚀的扣件。扣件活动部位能灵活转动，夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm，扣件表面涂刷黄色防锈漆。3）脚手板本工程脚手板主要采用木跳板作为脚手板。木跳板铺设时严禁出现探头板，木跳板搭接满足要求，跳板与小横杆绑扎牢固。4）安全网安全网规格为1800×6000，采用乌海市安监站推荐产品，为阻燃材料，有出厂合格证。第二节劳动力安排1、每层结构施工时，放线人员5人；2、架体搭设时，架子工不少于10人；第六章脚手架搭设及拆除第一节脚手架施工顺序落地架搭设顺序摆放扫地杆→逐一树立立杆并与扫地杆扣紧→装扫地大横杆并与立杆、扫地杆扣紧→装第一步小横杆→装第一步大横杆→装第二步小横杆→装第二步大横杆→加设临时斜撑→装第三第四步小大横杆→安装墙连杆→铺设钢筋网→挂设安全立网防护。立杆是承受荷载的主要杆件，立杆的接头相邻杆要错开，同一截面接头率不大于50%，并将接头布置在不同步距内。29 脚手架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮200处的立杆上，横向扫地杆也采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。立杆与小横杆用直角扣件扣紧，不能隔步设置或遗漏，大横杆紧贴立杆布置、上下层小横杆设在立杆左右侧，在两立杆间另外加设2根大横杆。第二节脚手架的拆除施工工艺拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网→挡脚板及脚手板→防护栏杆→剪刀撑→斜撑杆→大横杆→小横杆→立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。第七章脚手架构造要求及技术措施1）立杆立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与小横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。每次悬挑架顶部立杆要保持高度一致，可采用搭接方式，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小100mm。2）大横杆大横杆置于小横杆之上，立柱的内侧，用直角扣件与小横杆扣紧，转角处大横杆扣在立杆上。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3，大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。29 3）小横杆每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在立杆上，该杆轴线偏离主节点不大于10cm。小横杆间距与立杆纵距相同。小横杆伸出外排大横杆边缘距离小于15cm且大于等于10cm，伸出里排大横杆小于15cm且大于等于10cm。4）纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。5）剪刀撑本工程脚手架采用通长连续式剪刀撑沿架高连续布置，剪刀撑随立柱、纵横向水平杆同步搭设，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。6）脚手板作业层脚手板采用木跳板。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升。脚手板搭接方式如下图：7）连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.0m，水平间距不大于2.5m（具体依据立杆跨度而定）。连墙件用φ48×2.8的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，与埋在砼梁中的钢管用直角扣件连接。连29 墙件连接方式为双扣件，连接件拉到内外立杆上，且拉接点距主节点间距不大于300mm。8）防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m×6.0m规格，每层钢筋网外立面加设一层竹笆。安全网和钢筋网片用铁丝绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。9）安全通道设置人行斜道宽度1.2m，倾斜度1：2.4；斜道两侧和平台外围设置栏杆和挡脚板，栏杆高度900mm，挡脚板高度180mm；在外侧立面设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，东、西两侧立面由底至顶连续设置八字斜撑；人行斜道满铺脚手板，脚手板上每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。脚手板下设水平小横杆，间距不大于1.5m，立杆底垫板采用50厚木垫板长度不少于两跨；马道结构布置见图：马道结构示意图第八章落地式脚手架的检查验收及日常维护1）29 搭设单位脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应经施工单位技术负责人组织相关人员按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后贴设验收通过牌方可交付使用。2）高度在20m及20m以下的脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度大于20m的脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3）验收时应具备下列文件(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录。(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。(5)脚手架工程的施工验收报告。4）脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。(3)地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。(4)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。(6)扣件螺栓是否松动，是否超载。5）脚手架在日常使用过程中要派专人每天巡查，若发现以上问题及时派具有资格证书的操作人员进行维护，并形成日巡检记录。第九章安全及环保施工措施1）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家《特种作业人员安全技术考核管理规定》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。4）当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。29 5）在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆和连墙件。6）工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）的有关规定执行。7）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8）在架体底部铺设一层密目网防止灰尘及小垃圾从架体上向下飘落。9）及时清理架体上和安全网内的垃圾。10）搭设架体的钢管、扣件、连墙件等材料统一刷油漆。11）挡脚板按要求制作好后,统一刷油漆。12）封闭架体的安全网,选用统一颜色,统一尺寸的密目安全网。13）安全网重复进行使用前，必须进行清洗。14）但凡外架附近动火作业的必须报项目部申请动火令，并派专人看护。15）外架作业层每层放置足够的灭火器，距离不大于10米1个。第十章架体拆除1）脚手架拆除应按专项方案施工，拆除前应做好下列准备工作：（1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；（2）应根据检查结果补充完善脚手架专项方案中的拆除顺序和措施，经审批后方可实施；（3）拆除前应对施工人员进行技术交底；（4）应清除脚手架上面的杂物及地面障碍。2）拆除作业必须由上至下逐层进行，严禁上下同时作业；连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差大于两步时增设连墙件加固。3）架体拆除作业应设专人指挥，当有多人同时操作时，应明确分工、统一行动，且应具备足够的操作面。4）卸料时各构配件严禁抛掷至地面。5）运至地面的构配件应按本规范的规定及时检查、整修与保养，并应品种规格分别存放。29 第十一章应急预案第一节目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。第二节应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。第三节应急反应预案1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。火灾事故应急处理：现场人员及时通过疏散通道撤离现场（后附疏散布置图）及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。29 触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害，积极对伤员进行抢救。扣件式脚手架计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑施工手册》第五版29 二、脚手架总参数架体搭设基本参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×2.8脚手架架体高度H(m)14.5水平杆步距h(m)1.5立杆纵（跨）距la(m)1.35立杆横距lb(m)1.05内立杆距建筑距离(m)0.3横向水平杆悬挑长度(m)0.15纵横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵杆上横杆根数n2连墙件布置方式两步两跨连墙件连接形式扣件连接连墙件截面类型钢管连墙件型号Ф48×2.8扣件连接的连接种类双扣件连墙件与结构墙体连接承载力(kN)80连墙件计算长度a(m)0.3荷载参数脚手板类型木脚手板挡脚板的类型木挡脚板脚手板铺设的方式每2步设置一层密目安全网自重标准值(kN/m^2)0.01实际脚手板铺设层数4装修脚手架施工层数1结构脚手架施工层数1横向斜撑每隔（x）跨设置5架体顶部风压高度变化系数1.117距架体底部5m处的风压高度变化系数129 风荷载体型系数1.274脚手架搭设地区内蒙古(省)二连浩特市(市)脚手板自重标准值(kN/m^2)0.35施工活荷载标准值(kN/m2)3地基参数基础类型地基地基承载力特征值fg(kPa)170垫板底面积A(m2)0.25地基土类型卵石、圆砾29 （图1）落地式脚手架立面图（图2）落地式脚手架剖面图29 三、横向水平杆验算横向水平杆内力及挠度按简支梁验算，支座反向按有悬挑的简支梁计算。承载能力极限状态q=1.2×(g+gK1×la/(n+1))+1.4×QK×la/(n+1)=1.2×(0.031+0.35×1.35/(2+1))+1.4×3×1.35/(2+1)=2.116kN/m正常使用极限状态qK=(g+gK1×la/(n+1))+QK×la/(n+1)=0.031+0.35×1.35/(2+1)+3×1.35/(2+1)=1.539kN/m1、抗弯验算计算简图如下：（图3）承载能力极限状态受力简图（图4）弯矩图Mmax=0.28kN·mσ=Mmax/W=0.28×106/4250=65.856N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算计算简图如下：29 （图5）正常使用极限状态受力简图（图6）挠度图νmax=0.036mm≤[ν]＝min[lb/150，10]=7mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态V=1.451kN正常使用极限状态VK=1.055kN四、纵向水平杆验算由于纵向水平杆按规范规定按三跨连续梁计算，那么施工活荷载可以自由布置。选择最不利的活荷载布置和静荷载按实际布置的叠加，最符合架体的力学理论基础和施工现场实际，抗弯和支座反力验算计算简图如下：挠度验算的计算简图如下：由上节可知F=V,FK=VKq=1.2×0.031=0.037kN/mqK=g=0.031kN/m1、抗弯验算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.5×3×1.35/(2+1)×1.05×(1+0.15/1.05)2=0.926kN/mFq=1.4´0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.4×0.5×3×1.35/(2+1)×1.05×29 (1+0.15/1.05)2=1.296kN/m简图如下：（图7）承载能力极限状态受力简图（图8）弯矩图Mmax=0.607kN·mσ=Mmax/W=0.607×106/4250=142.833N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、挠度验算（图9）正常使用极限状态受力简图29 （图10）挠度图νmax＝0.108mm≤[ν]＝min[la/150，10]=9mm满足要求3、支座反力计算承载能力极限状态：Vmax=5.142kN·m五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：R=Vmax=5.142kN≤Rc=8kN满足要求六、立杆稳定验算脚手板理论铺设层数y=min{H/[(x+1)h],yÎZ}=41、立杆承受的结构自重标准值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=14.5×0.139+4×(1.05+0.15)×2×0.031/2+0.0146×2/2=2.18kN2、构配件自重标准值NG2k1Z=min(y,m)=4NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=4×(1.05+0.15)×1.35×0.35/2+4×0.17×1.35+1.35×14.5×0.01=2.248kN3、施工活荷载标准值åNQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(1×3+1×2)×(1.05+0.15)×1.35/2=4.05kN29 4、风荷载统计风荷载体型系数：由于脚手架为封闭式或半封闭式且脚手架背靠建筑为敞开、框架和开洞墙j=1.2(la+h+0.325lah)d/(lah)+1.2(100-mA)/100-(la+h+0.325lah)d´1.2(100-mA)/(100lah)=1.2×(1.35+1.5+0.325×1.35×1.5)×(48/1000)/(1.35×1.5)+1.2×(100-2000×0.01)/100-(1.35+1.5+0.325×1.35×1.5)×(48/1000)×1.2×(100-2000×0.01)/(100×1.35×1.5)=0.98ms=1.3j=1.3×0.98=1.274风荷载高度变化系数:立杆稳定组合风荷载时：取距架体底部5m高的风荷载高度变化系数mz=1连墙件验算风荷载产生的连墙件轴向力设计值计算时：取最高处连墙件位置处的风荷载高度变化系数mz=1.117风荷载标准值：wk=mzmsw0=1×1.274×0.55=0.701kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mwk=wklah2=0.701×1.35×1.52=2.128kN·m风荷载产生的弯矩组合值：Mw=0.9´1.4Mwk/10=0.9×1.4×2.128/10=0.268kN·m立杆荷载组合：不组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4åNQK=1.2×(2.18+2.248)+1.4×4.05=10.983kN组合风荷载：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.9´1.4åNQK=1.2×(2.18+2.248)+0.9×1.4×4.05=10.416kN长细比验算：l0=kmh=1.155×1.5×1.5=2.599ml=l0/i=2.599×1000/16=162.422£[l]=210满足要求29 根据l值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到j=0.267则立杆稳定的验算式为：不组合风荷载：N/jA=10.983×1000/(0.267×398)=103.458N/mm2£f=205N/mm2满足要求组合风荷载：N/jA+MW/W=10.416×1000/(0.267×398)+0.268×106/4250=161.217N/mm2£f=205N/mm2满足要求七、允许搭设高度验算不组合风荷载：[H]=[jAf-(1.2NG2K+1.4åNQK)]/1.2gk=(0.267×398×205-(1.2×2.248×1000+1.4×4.05×1000))/(1.2×0.139×1000)=80.309m组合风荷载：[H]={jAf-[1.2NG2K+0.9´1.4（åNQK+Mwk/W)}/1.2gk=(0.267×398×205-(1.2×2.248×1000+0.9×1.4×(4.05×1000+2.128×106/4250)))/(1.2×0.139×1000)=79.925mH=14.5m≤[H]=79.925m满足要求八、连墙件承载力验算计算连墙件的计算长度：a0=a=0.3×1000=300mm,l=a0/i=300/16=18.75£[l]=210根据l值查规范JGJ130-2011附录A.O.6得到j=0.95风荷载作用在一个连墙件处的面积Aw=(2)h(2)la=2×1.5×2×1.35=8.1m2风荷载标准值：wk=mzmsw0=1.117×1.274×0.55=0.783kN风荷载产生的连墙件轴向力设计值：Nlw=1.4wkAw=1.4×0.783×8.1=8.876kN29 连墙件的轴向力设计值：Nl=Nlw+N0=8.876+3=11.876kN其中N0由JGJ130-2011第5.2.12条进行取值。将Nl、j带入下式：强度：s=Nl/Ac=11.876×1000/398=29.838£0.85f=0.85×205=174.25稳定：Nl/jA=11.876×1000/(0.95×398)=31.417N/mm2£0.85f=0.85×205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=11.876kN≤Rc=12kN满足要求九、立杆地基承载力验算立杆上部结构传至立杆基础顶面的轴向力标准值：NK=NG1K+NG2K+åNQK=2.18+2.248+4.05=8.478kN立杆上部结构传至立杆基础顶面的轴向力设计值：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4åNQK=1.2×(2.18+2.248)+1.4×4.05=10.983kN底座的验算：N=11.876kN£Rb=100kN地基承载力验算：按照规范JGJ130-2011第5.5.2条要求，考虑部分地基承载力折减系数（一般0.4），可得Pk=Nk/Ac=8.478/0.25=33.91kPa£fg=170kPa满足要求29'