三层框架结构综合楼落地式双排钢管脚手架施工专项方案

'落地式双排钢管脚手架施工专项方案2016年11月 目录1.工程概况2.编制依据3.材料准备及要求3.1材料投入计划3.2材料技术要求4.施工部署4.1安全防护领导小组4.2设计总体思路5.构造要求及技术措施5.1脚手架构造5.2脚手架搭设5.3脚手架的拆除6.脚手架搭设安全技术措施6.1脚手架验收标准规定6.2脚手架使用规定6.3脚手架避雷措施6.4脚手架安全防护7.计算书7.1小横杆的计算7.2大横杆的计算 7.3扣件抗滑力的计算7.4脚手架荷载标准值7.5立杆的稳定性计算7.6最大搭设高度的计算7.7连墙杆的计算7.8立杆的地基承载力计算 1.工程概况本工程综合楼为三层框架结构，标高最高为12.3m，车库、仓库为5.7m，下料间为6.5m配电间为4.85m，采用双排落地式钢管脚手架，架体下采用垫板作为落地式脚手架地基。2.编制依据序号标准名称标准标号1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20133《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20114《建筑工程施工安全管理标准》DBJ04-253-20075施工图纸3.材料准备及要求3.1材料投入计划序号材料名称规格单位数量备注1钢管48×3.0m65002扣件只120003竹串片脚手板1.5m×0.8m张12004密目式安全网6m×1.8mm245003.2材料技术要求编号材料名称规格参数要求图样1钢管48×3.0钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。2密目式安全网6m×1.8m网目密度不低于800目/100cm23竹笆片脚手板1.5m×0.8m竹串片脚手板常用两年以上生长期的成年毛竹或楠竹劈成宽度不小于50mm的竹片，并采用螺栓穿过并列的竹片拧紧制成。 4扣件直角扣件铸铁不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其它铸造缺陷。在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得发生破坏。并应将影响外观质量的粘沙、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等除去。旋转扣件铸铁不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其它铸造缺陷。在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得发生破坏。并应将影响外观质量的粘沙、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等除去。对接扣件铸铁不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼或其它铸造缺陷。在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得发生破坏。并应将影响外观质量的粘沙、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等除去。1.施工部署1.1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到“杜绝死亡、重大工伤事故，年重伤频率在0.6‰以内、年平均负伤频率不大于8‰的安全生产目标的必然保障。为此项目经理部成立安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下：序号职务姓名1组长李国兴2副组长3组员 1.1设计总体思路本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同要求，故在选择方案时，考虑以下几点：1.架体的结构设计，做到结构要安全可靠，造价经济合理。2.在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3.选用材料时，做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4.结构选型时，做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收，钢管材料进场时要求φ48×3.0钢管，计算时按照φ48×2.8计算；5.综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011)检查标准要求，要符合相关文明标化工地的有关标准。2.构造要求及技术措施2.1脚手架构造落地式脚手架为双排脚手架，立杆采用单钢管，脚手架下部6m立杆采用双钢管（构造措施）。搭设尺寸：立杆的纵距1.50m，立杆的横距0.80m，立杆的步距1.50m，内排架距离结构边0.40m。采用的钢管类型为φ48×3.0，剪力墙处连墙件采用单扣件连接，2步3跨，连墙件在转角和顶部处加密，即在转角1m以内范围按垂直方向不大于4m，顶部800mm以内范围设置连墙件，连墙件采用菱形布置。小横杆布置在大横杆上，大横杆上主节点间的小横杆根数为1根，等间距布置。布置图如下： 脚手板的设置应符合下列规定：1、作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm。2、竹笆片脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于1.5m时，采用两根节点横向间增加一根添心横向水平杆支承，但应将脚手板两端与横向水平杆可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130mm~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。本工程脚手板平铺优先采用对接。3、脚手板应铺设牢靠、严实，并应用安全网双层兜底。规范要求施工层以下每隔10米应用安全网封闭，本工程落地式脚手架在第一步横杆处用安全网封闭。作业层、斜道外架脚手板侧边设置通长200mm高木挡脚板。各层外脚手架两大横杆之间均增设护身栏杆一道，间距按0.75m设置。外挂密目式网实行全封闭施工。密目式网搭接宽度为200mm。 为了保证外脚手架的整体稳定和抵抗侧力作业，在外侧面满设剪刀撑，剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在45°～60°之间，由脚手架端头开始按水平投影宽度应不小于4跨或6m设置一排剪刀撑，自下而上、左右连续设置。斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接，并应延伸到顶部大横杆以上。钢管搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端得距离不应小于100mm。在脚手架立杆垫板之上200mm处一律设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。防止高空坠落，根据安全操作规范每三层设一道水平挑网，挑出距离不小于2m。落地脚手架的基础应该采用200×50垫板，垫板应沿脚手架方向通长布置。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨，与立杆固定高低差不应大于1m靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm；脚手架底层步距不应大于2m。见下图：1.1脚手架搭设脚手架搭设之前，必须对进场的脚手架杆、配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。外脚手架搭设人员必须诗证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。脚手架搭设前，施工工长要向施工人员进行安全、技术交底。脚手架的搭设作业，必须在统一指挥下按照以下规定程序进行： 按设计放线，铺垫板，设置底座或标定立杆位置；搭设脚手架应从一端开始并向另一端延伸搭设；应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装饰第一步的纵向和横向水平杆、随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。工人在架上进行搭设作业时，作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定，工人必须戴安全帽和佩挂安全带。不得单人进行装设较重配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。外架搭设应按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后连接第一步的纵向和横向平杆、随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设。在搭设中不得随意改变构架设计，减少杆件配件设置和对立杆纵距作不小于100mm的构件尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。连墙杆距主节点的垂直距离不应大于300mm。在第一次拉结前，需在脚手架外侧间距3m设置抛撑，抛撑的角度不大于60度。在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。脚手架第一步设置的拉结点必须在脚手架第三步搭设前完成。拉顶式连墙构造必须将小横杆与外墙面顶紧并与钢筋焊牢；刚性连墙构造应确保杆件连接可靠。外架搭设纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不得小于三跨。立杆、纵向水平杆等接头均应交错布置，两根杆件相邻接头不得设置在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头错开距离不得小于500mm,各接头距主节点的距离不得大于步距或跨度的1/3。剪刀撑接头应采用搭接接头；其长度不得小于1000mm；并等距设置三个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆与地面的水平夹角应在45°～60°之间；剪刀撑沿外架立面连续布置。在外架需要留设门洞的部位；门洞宜采用上升斜杆平行弦杆行架结构形式；斜杆与地面的水平夹角应在45°～60°之间。 在中雨、六级风以上的天气，以及夜间不得进行脚手架的搭设、拆除工作。所有立杆接长采用对接连接。1.1脚手架的拆除拆除脚手架时应符合下列规定:1）拆除作业必须由上而下、逐层进行，严禁上下同时作业；2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆，脚手架分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步应增设连墙件加固；脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行。连墙杆应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除，在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。拆下的配件应以安全方式运出和吊下，严禁向下抛掷。在拆除过程中，应作好配合，协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。拆除人员必须戴安全帽和佩挂安全带。拆除作业必须设置警戒区域。安全员必须旁站。2.脚手架搭设安全技术措施2.1脚手架验收标准规定结构应符合设计及《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）的规定，个别部位的尺寸变化应经过技术主管及安全主管同意，并在允许的调整范围内。节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40～65N·m。管脚手架立杆垂直度应≤1/500，且应同时控制其最大垂直偏差值不大于75mm。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；外架水平杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值不大于50mm。外脚手架必须由持有效上岗证的人员搭设，随楼层的增高逐层对其进行检查及分段验收，不符合要求的应迅速整改。2.2脚手架使用规定脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后方允许投入使用或继续使用：（1）搭设完毕后； （2）连续使用达6个月；（3）施工中途停止使用超过15天，在重新使用前；（4）在遭受暴风、大雨、在雪、地震等强力因素作用之后；（5）在使用过程中发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时；（6）由上一次检验后满30天及脚手架做重大更改后，由项目部组织对脚手架的彻底检查。脚手架的施工和使用设专人负责，并设安全监督检查人员，确保脚手架的搭设和使用符合设计和有关规定要求。施工荷载控制在3kN/m2以内；结构作用面为一层，装修作用面为两层。在架面上堆放的材料应码放整齐稳固，不影响施工人员的通行和操作，严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车；在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构件杆件。整体性杆件、连接、紧固件和连墙件。确因操作需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采用相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。作业人员在架上的最大作业高度应以可以正常操作为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度；工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息；人员上下脚手架必须设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下；每班工人上架作业时应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决后才能恢复正常作业；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离；在每步架的作业完成后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。在使用过程中，应定期对脚手架进行全面检查并作好记录，严禁乱堆乱放，应及时清理各层堆积的杂物。 不得将脚手架构件等物从过高的地方抛掷，严禁随意拆除已投入使用的脚手架构件。钢管上严禁打孔。1.1脚手架避雷措施钢管架应设置避雷针，脚手架搭设至顶后在脚手架四周立杆上设置1m高的32×3镀锌钢管作避雷针。并将上层樘杆全部拉通与建筑物避雷带连通，形成避雷网络,并检测接地电阻不大于30Ω。1.2脚手架安全防护在脚手架外侧边缘设置挡护高度1.2m的栏杆和200mm高挡脚板，且栏杆间的净空高度应≤0.75m。在脚手架外侧设置密目式安全网，防止人或物掉落至脚手架外侧，密目式安全网宜设置在脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。同时防止楼层内扬尘污染环境。每隔5步设置隔离网，其设置应符合国家标准《安全网》（GB5725-2009）。在建筑物的出入口及施工电梯的走道、办公室及仓库应设置安全防护棚。本工程外脚手架立杆、横杆、剪刀撑等连接均采用扣件连接，连墙杆采用螺栓连接，在验收脚手架时，要特别注意扣件的紧固程度，采用随机抽样的办法进行检查，其抽样检查数目及质量判定标准应符合有关规定。对于拧紧力矩超过65N·m的扣件，必须认真检查扣件有无裂缝、变形，如果发现扣件有上述弊病应将扣件调换，调上的扣件的螺栓应紧固至40—65N·m。上下脚手架必须设安全防护物出入通道，严禁攀援脚手架之下。每班工人上架作业时应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除解决后方可开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决后才能恢复正常作业；发现异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。外脚手架必须及时维修加固,以达到坚固稳定,确保施工安全。卸料时各构配件严禁抛掷至地面；脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则(GB5036)考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗；作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备； 脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆纵、横向扫地杆、连墙件。1.脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度13米，立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数1.0880。地基承载力标准值115kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.036kN/m 脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.500/2=0.075kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.036+1.2×0.075+1.4×2.250=3.283kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.283×0.8002/8=0.263kN.mσ=0.263×106/4248.0=61.819N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.036+0.075+2.250=2.361kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.361×800.04/(384×2.06×105×101950.0)=0.599mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.036×0.800=0.028kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值P=(1.2×0.028+1.2×0.060+1.4×1.800)/2=1.313kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.036)×1.5002+0.175×1.313×1.500=0.352kN.mσ=0.352×106/4248.0=82.943N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.036×1500.004/(100×2.060×105×101950.000)=0.058mm集中荷载标准值P=(0.028+0.060+1.800)/2=0.944kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×944.200×1500.003/(100×2.060×105×101950.000)=1.739mm最大挠度和V=V1+V2=1.797mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.036×1.500=0.053kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×0.800×1.500/2=0.060kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值R=1.2×0.053+1.2×0.060+1.4×1.800=2.656kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1116NG1=0.112×12.000=1.339kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100×2×1.500×(0.800+0.400)/2=0.180kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.17NG3=0.170×1.500×2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×12.000=0.180kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.209kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.650Us——风荷载体型系数：Us=1.088经计算得到：Wk=0.300×0.650×1.088=0.212kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力： N=1.2×2.209+0.9×1.4×3.600=7.187kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×2.209+1.4×3.600=7.691kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.212×1.500×1.500×1.500/10=0.090kN.m五、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.691kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；λ——长细比，为2599/16=162 λ0——允许长细比(k取1)，为2250/16=140<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=7691/(0.27×397)=72.156N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.187kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；λ——长细比，为2599/16=162λ0——允许长细比(k取1)，为2250/16=140<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.090kN.m；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2； 经计算得到σ=7187/(0.27×397)+90000/4248=88.666N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]=[φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)]/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=0.870kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=3.600kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.112kN/m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=117.722米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]={φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk)-NXie]}/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=0.870kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=3.600kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.112kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.072kN.m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=104.583米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=104.583米。 七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.212kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=4.010kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.010kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=40.00/1.60的结果查表得到φ=0.94；净截面面积Ac=3.97cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=69.247kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=294.960kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到N1=7.010kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件单扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=23.24(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=2.21+3.60=5.81kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=46.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=115.00地基承载力的计算满足要求!'