落地式脚手架施工方案

'青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案青浦世界外国语学校工程落地式脚手架搭设施工方案通州建总集团有限公司2016年7月8日 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案目录第一章编制说明2第一节编制依据2第二节工程概况2第三节设计总体思路3第二章脚手架计算书3幼儿园落地式扣件钢管脚手架计算书3钟楼落地式扣件钢管脚手架计算书14宿舍楼落地式扣件钢管脚手架计算书24食堂体育馆落地式扣件钢管脚手架计算书34小学教学楼落地式扣件钢管脚手架计算书45中学教学楼及综合楼落地式扣件钢管脚手架计算书55第三章安全技术操作规程66第四章搭设技术措施67一．安全防护措施67二．脚手架的搭设及拆除施工工艺68三．劳动力及材料、机具配备691劳动力配备692材料配备69四．质量保证体系701脚手架搭设的允许偏差和检验方法702扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准71第五章安全施工技术措施711材质及其使用的安全技术措施712脚手架搭设的安全技术措施713脚手架上施工作业的安全技术措施724脚手架拆除的安全技术措施72第六章文明施工要求72第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案第一章编制说明第一节编制依据1、依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-20112、施工组织设计第二节工程概况1、本工程项目用地面积42825㎡，总建筑面积47573.34㎡，其中地上建筑面积为40962.38㎡，地下建筑面积为6610.96㎡，容积率为0.954，计容面积40867.90㎡。建筑占地面积10681.45㎡，建筑密度为24.94%。拟建物主要包括：九年一贯制中小学校和幼儿园组成。共布置有小学教学楼、中学教学及综合楼、食堂体育馆、宿舍楼、幼儿园及运动场地。建筑层数:地上五层（小学教学楼；中学教学楼及综合楼），地上三层（食堂体育馆；幼儿园），地上六层（宿舍楼）、地下一层（汽车库；泳池；设备用房）。钢筋混凝土框架结构（地上建筑）；钢筋混凝土框架剪力墙结构（地下室）；装配整体式混凝土框架结构（宿舍楼）。建筑高度:21.100m（小学教学楼；中学教学楼及综合楼）15.000m(食堂体育馆）13.500m(幼儿园）22.550m(宿舍楼）3.450m(垃圾房）(建筑高度为室外地坪至建筑檐口高度）第三节设计总体思路结合本工程结构形式、实际施工特点，各楼四周搭设落地式全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架，标准层的高度（除宿舍楼3.6m外）为3.9m，每次搭设2层，故每次搭设高度为8第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案m。此脚手架用于安全防护。根据场地实际情况，室外脚手架搭设采取落地式扣件钢管脚手架和悬挑式扣件钢管脚手架。悬挑式扣件钢管脚手架从二楼板面向上搭设。落地式扣件钢管脚手架：幼儿园、宿舍楼、食堂体育馆、钟楼、中学教学楼及综合楼（除西侧交地下室一面采用悬挑式扣件钢管脚手架）。悬挑式扣件钢管脚手架：小学教学楼、中学教学楼及综合楼西侧交地下室部分。第二章脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011幼儿园落地式扣件钢管脚手架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度13.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距5.40米，水平间距3.60米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数1.2480。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850/2=0.128kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.850/2=1.275kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.128=0.199kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.275=1.785kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.199+0.10×1.785)×1.8002=0.630kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.199+0.117×1.785)×1.8002=-0.741kN.m第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.741×106/4491.0=165.032N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.128=0.166kN/m活荷载标准值q2=1.275kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.166+0.990×1.275)×1800.04/(100×2.06×105×107780.0)=6.499mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850×1.800/2=0.230kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.800/2=2.295kN荷载的计算值P=1.2×0.069+1.2×0.230+1.4×2.295=3.571kN第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8502/8+3.571×0.850/4=0.763kN.mσ=0.763×106/4491.0=169.911N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×850.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.012mm集中荷载标准值P=0.069+0.230+2.295=2.594kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2593.620×850.0×850.0×850.0/(48×2.06×105×107780.0)=1.495mm最大挠度和V=V1+V2=1.506mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.850=0.033kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850×1.800/2=0.230kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.800/2=2.295kN荷载的计算值R=1.2×0.033+1.2×0.230+1.4×2.295=3.528kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1150NG1=0.115×13.400=1.541kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.800×(0.850+0.300)/2=1.242kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.800×4=1.152kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.800×13.400=0.241kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.177kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.800×0.850/2=2.295kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.650Us——风荷载体型系数：Us=1.248经计算得到：Wk=0.400×0.650×1.248=0.324kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.177+0.9×1.4×2.295=7.904kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.177+1.4×2.295=8.225kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.324×1.800×1.800×1.800/10=0.238kN.m五、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.225kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=8225/(0.19×424)=102.361N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.904kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.238kN.m；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=7904/(0.19×424)+238000/4491=151.454N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]=[φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)]/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.635kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=2.295kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=73.147米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]={φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk/W)-NXie]}/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.635kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=2.295kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.189kN.m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=44.569米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=44.569米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.324kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×3.60=12.960m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=5.887kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.887kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=300.110kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=25.89(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=4.18+2.30=6.47kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!九、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：L--长杆总长度(m)；N1--小横杆数(根)；N2--直角扣件数(个)；N3--对接扣件数(个)；N4--旋转扣件数(个)；S--脚手板面积(m2)；n--立杆总数(根)n=356；H--搭设高度(m)H=13.4；h--步距(m)h=1.8；la--立杆纵距(m)la=1.8；lb--立杆横距(m)lb=0.85；长杆总长度(m)L=1.1×13.4×(356+1.8×356/1.8-2×1.8/1.8)=10465.40小横杆数(根)N1=1.1×(13.4/3.6+1.5)×356=2045直角扣件数(个)N2=2.2×(13.4/1.8+1.5)×356=7005对接扣件数(个)N3=10465.40/6=1745旋转扣件数(个)N4=0.3×10465.40/6=524脚手板面积(m2)S=1.6×(356-2)×1.8×0.85=866.59根据以上公式计算得长杆总长10465.40；小横杆2045根；直角扣件7005个；对接扣件1745个；旋转扣件524个；脚手板866.59m2。扣件脚手架计算满足要求！第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案钟楼落地式扣件钢管脚手架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度39.0米，19.0米以下采用双管立杆，12.0米以上采用单管立杆。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距5.40米，水平间距3.00米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.7400，体型系数1.2480。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850/2=0.128kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.850/2=1.275kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.128=0.199kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.275=1.785kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.199+0.10×1.785)×1.5002=0.437kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.199+0.117×1.785)×1.5002=-0.515kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.515×106/4491.0=114.606N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.128=0.166kN/m活荷载标准值q2=1.275kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.166+0.990×1.275)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=3.134mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850×1.500/2=0.191kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.500/2=1.913kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.191+1.4×1.913=2.976kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8502/8+2.976×0.850/4=0.637kN.mσ=0.637×106/4491.0=141.747N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×850.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.012mm集中荷载标准值P=0.058+0.191+1.913=2.161kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2161.350×850.0×850.0×850.0/(48×2.06×105×107780.0)=1.245mm最大挠度和V=V1+V2=1.257mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.850=0.033kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850×1.500/2=0.191kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.500/2=1.913kN荷载的计算值R=1.2×0.033+1.2×0.191+1.4×1.913=2.946kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×39.000=4.183kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.850+0.300)/2=1.035kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×39.000=0.585kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.763kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.500×0.850/2=1.913kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.740Us——风荷载体型系数：Us=1.248经计算得到：Wk=0.400×0.740×1.248=0.369kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×6.763+0.9×1.4×1.913=10.525kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案N=1.2×6.763+1.4×1.913=10.793kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.369×1.500×1.800×1.800/10=0.226kN.m五、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.793kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=10793/(0.19×424)=134.316N/mm2；第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.525kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.226kN.m；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=10525/(0.19×424)+226000/4491=181.354N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]=[φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)]/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.580kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=1.913kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.001kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=83.132米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]={φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk/W)-NXie]}/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.580kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=1.913kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.107kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.180kN.m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.001kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=53.764米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=53.764米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.369kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=5.585kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.585kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=300.110kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=34.70(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=6.76+1.91=8.68kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!九、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：L--长杆总长度(m)；N1--小横杆数(根)；N2--直角扣件数(个)；N3--对接扣件数(个)；N4--旋转扣件数(个)；S--脚手板面积(m2)；n--立杆总数(根)n=56；H--搭设高度(m)H=39；h--步距(m)h=1.8；la--立杆纵距(m)la=1.5；lb--立杆横距(m)lb=0.85；长杆总长度(m)L=1.1×39×(56+1.5×56/1.8-2×1.5/1.8)=4332.90小横杆数(根)N1=1.1×(39/3.6+1.5)×56=760直角扣件数(个)N2=2.2×(39/1.8+1.5)×56=2854对接扣件数(个)N3=4332.90/6=723旋转扣件数(个)N4=0.3×4332.90/6=217第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案脚手板面积(m2)S=1.6×(56-2)×1.5×0.85=110.16根据以上公式计算得长杆总长4332.90；小横杆760根；直角扣件2854个；对接扣件723个；旋转扣件217个；脚手板110.16m2。扣件脚手架计算满足要求！宿舍楼落地式扣件钢管脚手架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度22.8米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距5.40米，水平间距3.60米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.2480。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850/2=0.128kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.850/2=1.275kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.128=0.199kN/m第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案活荷载的计算值q2=1.4×1.275=1.785kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.199+0.10×1.785)×1.8002=0.630kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.199+0.117×1.785)×1.8002=-0.741kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.741×106/4491.0=165.032N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案静荷载标准值q1=0.038+0.128=0.166kN/m活荷载标准值q2=1.275kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.166+0.990×1.275)×1800.04/(100×2.06×105×107780.0)=6.499mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850×1.800/2=0.230kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.800/2=2.295kN荷载的计算值P=1.2×0.069+1.2×0.230+1.4×2.295=3.571kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案M=(1.2×0.038)×0.8502/8+3.571×0.850/4=0.763kN.mσ=0.763×106/4491.0=169.911N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×850.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.012mm集中荷载标准值P=0.069+0.230+2.295=2.594kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2593.620×850.0×850.0×850.0/(48×2.06×105×107780.0)=1.495mm最大挠度和V=V1+V2=1.506mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.850=0.033kN第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850×1.800/2=0.230kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.800/2=2.295kN荷载的计算值R=1.2×0.033+1.2×0.230+1.4×2.295=3.528kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1150NG1=0.115×22.800=2.623kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.800×(0.850+0.300)/2=1.242kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.800×4=1.152kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.800×22.800=0.410kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.427kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.800×0.850/2=2.295kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000Us——风荷载体型系数：Us=1.248第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案经计算得到：Wk=0.400×1.000×1.248=0.499kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×5.427+0.9×1.4×2.295=9.404kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×5.427+1.4×2.295=9.726kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.499×1.800×1.800×1.800/10=0.367kN.m五、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.726kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=9726/(0.19×424)=121.036N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.404kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.367kN.m；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=9404/(0.19×424)+367000/4491=198.718N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案[H]=[φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)]/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.804kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=2.295kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=-0.001kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=71.676米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]={φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk/W)-NXie]}/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.804kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=2.295kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.291kN.m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=-0.001kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=26.457米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=26.457米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.499kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×3.60=12.960m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=9.057kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.057kN第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=300.110kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=30.89(kPa)第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=5.43+2.30=7.72kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!九、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：L--长杆总长度(m)；N1--小横杆数(根)；N2--直角扣件数(个)；N3--对接扣件数(个)；N4--旋转扣件数(个)；S--脚手板面积(m2)；n--立杆总数(根)n=254；H--搭设高度(m)H=22.8；h--步距(m)h=1.8；la--立杆纵距(m)la=1.8；第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案lb--立杆横距(m)lb=0.85；长杆总长度(m)L=1.1×22.8×(254+1.8×254/1.8-2×1.8/1.8)=12690.48小横杆数(根)N1=1.1×(22.8/3.6+1.5)×254=2189直角扣件数(个)N2=2.2×(22.8/1.8+1.5)×254=7916对接扣件数(个)N3=12690.48/6=2116旋转扣件数(个)N4=0.3×12690.48/6=635脚手板面积(m2)S=1.6×(254-2)×1.8×0.85=616.90根据以上公式计算得长杆总长12690.48；小横杆2189根；直角扣件7916个；对接扣件2116个；旋转扣件635个；脚手板616.90m2。扣件脚手架计算满足要求！食堂体育馆落地式扣件钢管脚手架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距5.40米，水平间距3.60米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.6500，体型系数1.2480。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850/2=0.128kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.850/2=1.275kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.128=0.199kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.275=1.785kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.199+0.10×1.785)×1.8002=0.630kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.199+0.117×1.785)×1.8002=-0.741kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.741×106/4491.0=165.032N/mm2第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.128=0.166kN/m活荷载标准值q2=1.275kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.166+0.990×1.275)×1800.04/(100×2.06×105×107780.0)=6.499mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850×1.800/2=0.230kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.800/2=2.295kN荷载的计算值P=1.2×0.069+1.2×0.230+1.4×2.295=3.571kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8502/8+3.571×0.850/4=0.763kN.mσ=0.763×106/4491.0=169.911N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×850.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.012mm集中荷载标准值P=0.069+0.230+2.295=2.594kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2593.620×850.0×850.0×850.0/(48×2.06×105×107780.0)=1.495mm最大挠度和V=V1+V2=1.506mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.850=0.033kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850×1.800/2=0.230kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.800/2=2.295kN荷载的计算值R=1.2×0.033+1.2×0.230+1.4×2.295=3.528kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1150NG1=0.115×15.000=1.726kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.800×(0.850+0.300)/2=1.242kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.800×4=1.152kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.800×15.000=0.270kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.389kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.800×0.850/2=2.295kN风荷载标准值应按照以下公式计算第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.650Us——风荷载体型系数：Us=1.248经计算得到：Wk=0.400×0.650×1.248=0.324kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.389+0.9×1.4×2.295=8.159kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.389+1.4×2.295=8.480kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.324×1.800×1.800×1.800/10=0.238kN.m五、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.480kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=8480/(0.19×424)=105.539N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.159kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.238kN.m；第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=8159/(0.19×424)+238000/4491=154.633N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]=[φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)]/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.664kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=2.295kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=72.897米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]={φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk/W)-NXie]}/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.664kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=2.295kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.189kN.m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=44.319米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=44.319米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.324kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×3.60=12.960m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=5.887kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.887kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=300.110kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=26.74(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=4.39+2.30=6.68kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!九、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：L--长杆总长度(m)；N1--小横杆数(根)；N2--直角扣件数(个)；N3--对接扣件数(个)；N4--旋转扣件数(个)；S--脚手板面积(m2)；n--立杆总数(根)n=278；H--搭设高度(m)H=15；h--步距(m)h=1.8；la--立杆纵距(m)la=1.8；lb--立杆横距(m)lb=0.85；长杆总长度(m)L=1.1×15×(278+1.8×278/1.8-2×1.8/1.8)=9141.00小横杆数(根)N1=1.1×(15/3.6+1.5)×278=1733直角扣件数(个)N2=2.2×(15/1.8+1.5)×278=6014对接扣件数(个)N3=9141.00/6=1524旋转扣件数(个)N4=0.3×9141.00/6=458脚手板面积(m2)S=1.6×(278-2)×1.8×0.85=675.65根据以上公式计算得长杆总长9141.00；小横杆1733根；直角扣件6014个；对接扣件1524个；旋转扣件458个；脚手板675.65m2。扣件脚手架计算满足要求！第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案小学教学楼落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度23.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设3层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.8800，体型系数1.2480。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850/2=0.128kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.850/2=1.275kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.128=0.199kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.275=1.785kN/m第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.199+0.10×1.785)×1.8002=0.630kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.199+0.117×1.785)×1.8002=-0.741kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.741×106/4491.0=165.032N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案静荷载标准值q1=0.038+0.128=0.166kN/m活荷载标准值q2=1.275kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.166+0.990×1.275)×1800.04/(100×2.06×105×107780.0)=6.499mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850×1.800/2=0.230kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.800/2=2.295kN荷载的计算值P=1.2×0.069+1.2×0.230+1.4×2.295=3.571kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案M=(1.2×0.038)×0.8502/8+3.571×0.850/4=0.763kN.mσ=0.763×106/4491.0=169.911N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×850.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.012mm集中荷载标准值P=0.069+0.230+2.295=2.594kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2593.620×850.0×850.0×850.0/(48×2.06×105×107780.0)=1.495mm最大挠度和V=V1+V2=1.506mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.850=0.033kN第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850×1.800/2=0.230kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.800/2=2.295kN荷载的计算值R=1.2×0.033+1.2×0.230+1.4×2.295=3.528kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1150NG1=0.115×23.000=2.646kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×3×1.800×(0.850+0.350)/2=0.972kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.800×3=0.864kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.800×23.000=0.414kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.896kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.800×0.850/2=2.295kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.880Us——风荷载体型系数：Us=1.248第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案经计算得到：Wk=0.400×0.880×1.248=0.439kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.896+0.9×1.4×2.295=8.767kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.896+1.4×2.295=9.088kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.439×1.800×1.800×1.800/10=0.323kN.m五、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.088kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=9088/(0.19×424)=113.100N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.767kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.323kN.m；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=8767/(0.19×424)+323000/4491=180.980N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]=[φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)]/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.250kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=2.295kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=76.496米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]={φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk/W)-NXie]}/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.250kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=2.295kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.256kN.m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=36.982米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=36.982米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.439kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案Aw=3.60×5.40=19.440m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=11.956kN，连墙件轴向力计算值Nl=14.956kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.60的结果查表得到φ=0.94；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=297.693kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=28.76(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=4.90+2.30=7.19kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!九、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：L--长杆总长度(m)；N1--小横杆数(根)；N2--直角扣件数(个)；N3--对接扣件数(个)；N4--旋转扣件数(个)；S--脚手板面积(m2)；第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案n--立杆总数(根)n=254；H--搭设高度(m)H=23；h--步距(m)h=1.8；la--立杆纵距(m)la=1.8；lb--立杆横距(m)lb=0.85；长杆总长度(m)L=1.1×23×(254+1.8×254/1.8-2×1.8/1.8)=12801.80小横杆数(根)N1=1.1×(23/3.6+1.5)×254=2204直角扣件数(个)N2=2.2×(23/1.8+1.5)×254=7978对接扣件数(个)N3=12801.80/6=2134旋转扣件数(个)N4=0.3×12801.80/6=641脚手板面积(m2)S=1.6×(254-2)×1.8×0.85=616.90根据以上公式计算得长杆总长12801.80；小横杆2204根；直角扣件7978个；对接扣件2134个；旋转扣件641个；脚手板616.90m2。扣件脚手架计算满足要求！中学教学楼及综合楼落地式扣件钢管脚手架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度20.7米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距5.40米，水平间距3.60米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数0.8800，体型系数1.2480。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850/2=0.128kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.850/2=1.275kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.128=0.199kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.275=1.785kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.199+0.10×1.785)×1.8002=0.630kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.199+0.117×1.785)×1.8002=-0.741kN.m第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.741×106/4491.0=165.032N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.128=0.166kN/m活荷载标准值q2=1.275kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.166+0.990×1.275)×1800.04/(100×2.06×105×107780.0)=6.499mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850×1.800/2=0.230kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.800/2=2.295kN荷载的计算值P=1.2×0.069+1.2×0.230+1.4×2.295=3.571kN第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8502/8+3.571×0.850/4=0.763kN.mσ=0.763×106/4491.0=169.911N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×850.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.012mm集中荷载标准值P=0.069+0.230+2.295=2.594kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2593.620×850.0×850.0×850.0/(48×2.06×105×107780.0)=1.495mm最大挠度和V=V1+V2=1.506mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.850=0.033kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.850×1.800/2=0.230kN活荷载标准值Q=3.000×0.850×1.800/2=2.295kN荷载的计算值R=1.2×0.033+1.2×0.230+1.4×2.295=3.528kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1150NG1=0.115×20.700=2.381kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.800×(0.850+0.300)/2=1.242kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.800×4=1.152kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.800×20.700=0.373kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.148kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1×1.800×0.850/2=2.295kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，Uz=0.880Us——风荷载体型系数：Us=1.248经计算得到：Wk=0.400×0.880×1.248=0.439kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×5.148+0.9×1.4×2.295=9.069kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×5.148+1.4×2.295=9.390kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.439×1.800×1.800×1.800/10=0.323kN.m五、立杆的稳定性计算:卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.390kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=9390/(0.19×424)=116.864N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.069kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；λ——长细比，为3118/16=196λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169<210长细比验算满足要求!第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.323kN.m；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=9069/(0.19×424)+323000/4491=184.744N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]=[φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)]/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.767kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=2.295kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.001kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=72.005米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]={φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk/W)-NXie]}/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=2.767kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=2.295kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.115kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.256kN.m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.001kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=32.491米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=32.491米。七、连墙件的计算:第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.439kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×3.60=12.960m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=7.971kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.971kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=18.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=300.110kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案连墙件拉结楼板预埋钢管示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=29.77(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=5.15+2.30=7.44kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=170.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!九、脚手架配件数量匡算:扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，因此按匡算方式来计算；第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：L--长杆总长度(m)；N1--小横杆数(根)；N2--直角扣件数(个)；N3--对接扣件数(个)；N4--旋转扣件数(个)；S--脚手板面积(m2)；n--立杆总数(根)n=356；H--搭设高度(m)H=20.7；h--步距(m)h=1.8；la--立杆纵距(m)la=1.8；lb--立杆横距(m)lb=0.85；长杆总长度(m)L=1.1×20.7×(356+1.8×356/1.8-2×1.8/1.8)=16166.70小横杆数(根)N1=1.1×(20.7/3.6+1.5)×356=2839直角扣件数(个)N2=2.2×(20.7/1.8+1.5)×356=10182对接扣件数(个)N3=16166.70/6=2695旋转扣件数(个)N4=0.3×16166.70/6=809脚手板面积(m2)S=1.6×(356-2)×1.8×0.85=866.59根据以上公式计算得长杆总长16166.70；小横杆2839根；直角扣件10182个；对接扣件2695个；旋转扣件809个；脚手板866.59m2。扣件脚手架计算满足要求！第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案第三章安全技术操作规程一、搭设多立杆式脚手架、独方高大脚手架、吊栏及特殊使用的脚手架等之前，应规定搭设和拆除方案，根据建筑物的平面形式、尺寸、高度及施工工艺确定搭设形式和拆除的具体措施。二、钢管脚手架的立杆应垂直放在金属座上，下面垫厚5厘米的木板，并在立杆底部加绑扫地杆。根据架子的高度不同，采取不同的立杆基础处理措施。三、立杆的相邻接头、大横杆的相邻接头都应错开，且在1.5米以上，立杆和横杆的节点处必须设置小横杆，在脚手架拆除之前，节点处小横杆不能拆除。四、脚手架搭到3-4步时，应设置支撑，支撑与地面成60度夹角，间距不大于7根立杆，高度超过7米不便设支撑时，应在每高4米水平7米处设置边墙杆与建筑物结构拉牢，不得与脚手架、门窗及不牢固的部位连接。五、应在脚手架的尽端、转角处和中间每隔9-15米处设置剪刀撑，剪刀撑与地面呈45-60度夹角，从下到上连续设置。六、铺脚手板时，必须按脚手板宽度满铺，板应垫平、挤压，板与墙面空隙不大于20厘米。脚手板接头采用搭接时，必须搭在小横杆上，板端头超过小横杆长度不得大于20厘米，搭接方向应顺重车运输方向。采用对接时，接头下面应设两根小横杆，板端头距小横杆不大于20厘米，禁止出现探头板。作业时在作业层下步应留一层脚手板或挂一道安全网，防止人物高处坠落。七、脚手架在二步架以上时，应设两边护身栏杆并设18厘米高的挡脚板。当不设挡脚板时，可设一道护身栏杆加挂立式安全网，并上下绑扎牢固。八、脚手架应沿建筑物周围同步搭设，形成封闭结构。如不能封闭时，应在脚手架尽端设置连墙杆以增加稳定性。九、钢脚手架由钢管和扣件组成。立杆应垂直稳放在金属底座或不小于5cm厚度的垫土上，其构造形势与木脚手架相同。单排脚手架搭设高度不宜大于20cm，双排脚手架搭设高度不宜大于25cm。十、双排脚手架高度超过25m，小于50m时，应在原有构造基础上，应采取一定加固措施，并经计算审核。当双排脚手架的高度超过50m时，必须对其承载能力进行设计计算，并根据架子高度和地面的土质情况采取加大地基承载能力，缩小立杆间距，使用双抱杆，分段搭设和分段卸荷措施。第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案十一、立杆的接长应使用对接扣件，相邻两根立杆接头应错开，水平位置不小于50cm，并不设在同一步距内。大横杆使用对接扣件，相邻大横杆接头上下、里外错开，并不在同一步距内。斜杆剪刀撑应采用搭接方法，使用回转扣件，两扣件间距不小于40cm。当脚手架高度超过50cm以上时，剪刀撑应沿架长方向连续设置，并应与立杆小横杆用回转扣件扣牢。十二、小横杆应设在立杆与大横杆交点处。当在操作层时，应在两节点中间再加一根小横杆，并两端用直角扣件固定在立杆或大横杆上。十三、横向剪刀撑是沿小横杆方高，垂直于墙面设置，一般脚手架呈“一”字形成“U”形等非封闭式时设置横向剪刀撑，横向剪刀撑需临时拆除时，应随后补齐。十四、砌筑墙的里脚手架铺设宽度不小于1.2米，高度应比外墙低20cm。里脚手架支架间距不大于1.5米，支架底部应垫木板，并支在能承载荷载的结构上，高度超过2m时应有加固措施。使用双层架时，上下支架必须对齐，同时支架底部拉牢应绑斜撑加固。十五、砌墙高度超过3.2米时，必须在墙外周围搭设能承载1000N的安全网，网片之间应连接严密牢固，不得有杂物，支杆间距不大于3米，支杆与地面角度以45度为宜。网下不得存放料物，安全网应外高里低。十六、高层建筑除在规定高度搭设固定安全网，应设随楼层提升安全网，并在固定（首层）和随层网之间每隔四层不超过十米架设层间网。第四章搭设技术措施一．安全防护措施1结构临边防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用φ48×3.0钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周lm范围内不准堆料、停放机具。2楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案3防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度不小于lm，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺丝加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10mm，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接来用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。二．脚手架的搭设及拆除施工工艺1落地式钢管脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载实验、材料配备→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑，连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。其余组件的搭设要求参见构造要求。2脚手架的拆除施工工艺第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆户立杆）。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。三．劳动力及材料、机具配备1劳动力配备工种人数任务架子工26负责架子搭设及拆除2材料配备名称数量规格直角扣件实际需求数旋转扣件实际需求数无缝钢管实际需求数φ48×3.0mm水平安全网实际需求数1.5×6.0m密目安全网实际需求数1.8×6.0m脚手板实际需求数厚5cm、宽20～30cm对接扣件实际需求数镀锌铁丝实际需求数直径1.2mm第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案四．质量保证体系1脚手架搭设的允许偏差和检验方法项次项目技术要求允许偏差△(mm)示意图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整　　　排水不积水　垫板不晃动　底座不滑动一10沉降2立杆垂直度最后验收垂直度－±100　图略详见JGJ130-2001（2002版）P41一42表8.2.4　下列脚手架允许水平偏差（mm)　　总高度　　　　　50m40m　20mH=2　±7±7　±7H=10　±20±25　±50H=20　±40±50　±100H=30　±60±75　　H=40　±80±100　　H=50　±100　　　中间档次用插人法。3间距步距－±20－钢板尺纵距　±50　横距　±20　4向杆差一根杆的两端-±20图略，详见,JGJ130一2001（2002版）P41～42表8.2.4水平仪或水平尺　同跨内两根-±10图略，详见JGJ130一2001（2002版）P41一42表8.2.4纵向水平杆差　　　　　　5双排脚手架横向水平　外伸500mm一50　－　钢板尺第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案2扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准＋检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件1201～32005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）1201～32005010第五章安全施工技术措施1材质及其使用的安全技术措施扣件的紧固程度应在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的搞拉承载力为3kN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。2脚手架搭设的安全技术措施脚手架搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进人、统一指挥、上下呼应、动作协调指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案3脚手架上施工作业的安全技术措施结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。严禁控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m，确保较大安全储备。当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当临时撑拉措施。各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4脚手架拆除的安全技术措施拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进人。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。9.4.9所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。拆下的零配件要装人容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。第六章文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下：1进人施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。2进人施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部 青浦世界外国语学校工程脚手架搭设施工方案3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。12脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。13要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。14施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。15使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。16脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。17施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。19六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬季、雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。第72页共74页通州建总集团有限公司青浦世界外国语学校工程项目部'