天文馆落地式脚手架施工方案

'目录一、工程概况1二、编制依据2三、脚手架材料要求2四、施工措施34.1.地基处理34.2.排水措施44.3.外脚手架搭设的构造要求44.4、框架梁板脚手架的构造要求7五、脚手架搭设施工工艺8六、脚手架的质量检查及验收管理9七、安全施工技术措施127.1.材质及其使用的安全技术措施127.2.脚手架搭设的安全技术措施127.3.脚手架上施工作业的安全技术措施13八、施工应急救援预案138.1预防监控措施138.2应急领导小组及其职责148.3应急措施14九、脚手架计算书16（一）、参数信息:16（二）、大横杆的计算:18（三）、小横杆的计算:19（四）、扣件抗滑力的计算:21（五）、脚手架荷载标准值:21（六）、立杆的稳定性计算:22（七）、最大搭设高度的计算:24（八）、连墙件的计算:25（九）、立杆的地基承载力计算:2626 一、工程概况项目名称：上海天文馆（上海科技馆分馆）建设单位：上海科技馆项目管理单位：上海市建设工程监理咨询有限公司设计单位：设计联合体（ENNEADARCHITECTSLLP、上海建筑设计研究院有限公司）监理单位：上海建科工程咨询有限公司勘察单位：上海市岩土地质研究院有限公司总用地面积58602平方米，建筑面积38164平方米，其中地上建筑面积25762平方米，地下建筑面积12402平方米。包括1幢3层主体建筑，1幢1层青少年观测基地、1幢1层厨房饭厅（地下一层）、1幢3层大众天文台、1幢2层魔力太阳塔、1幢1层垃圾房。主要单位工程一览表主要单位工程名称幢数结构层数建筑面积（m2）建筑高度（m）主体建筑1钢筋混凝土框架-剪力墙结构，局部采用钢结构和铝合金结构地上3层地下1层35369.8523.95青少年观测基地1钢筋混凝土框架结构地上1层911.54.75厨房（餐厅）1钢筋混凝土框架结构地上1层地下1层944.37.55大众天文台1钢筋混凝土框架结构地上3层467.4621.5魔力太阳塔1钢结构斜撑+顶部换量结构地上2层地下1层396.522.5垃圾房1钢筋混凝土框架结构地上1层74.295.1合计38164本工程施工场地（以下简称“现场”）具体地理位置如下：26 临港新城NHC105社区内，北至C3路绿化带，西至临港大道绿化带，南至春涟河与公共绿地边界，东至临港大道东约394米。二、编制依据1、《建筑施工脚手架实用手册》2、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20116、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-917、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20118、国家有关法律法规9、相关施工设计图纸等。三、脚手架材料要求1、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700-2006中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。2、扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部《钢管脚手架扣件》GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65N·m26 时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。4、脚手板、脚手片采用符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。6、连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB/T700-2006中Q235-A钢的要求。7、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等宜采用φ42×2.5mm焊接钢管，也可采用φ48×3.5mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700-2006中Q235A钢的规定，相应的扣件规格也应分别为φ42mm、φ48mm或φ42mm/φ48mm。主要材料参数表【钢管落地脚手架】钢管Ф48×3扣件配套脚手板冲压钢脚手板安全网全封闭四、施工措施结合本工程结构形式、实际施工特点，建筑物四周搭设落地式、全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架三用，既用于结构施工和装修施工，同时兼作安全防护。4.1.地基处理首先进行搭设场地的平整、夯实工作，从建筑物主体向外围按照3-5‰26 找坡。回填土夯实后，上面铺设厚5cm厚、20cm宽以上的脚手板沿建筑物周围及室内通长布置，之后在脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。下雨过后要对脚手架架体基础进行全面检查，严禁脚手架基底积水下沉。4.2.排水措施在距脚手架外排立杆外0.5米处，设置一排水沟，排水沟坡度为3-5‰。在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出场外。4.3.外脚手架搭设的构造要求搭设尺寸为：立杆的纵距为1.20米，立杆的排距为1.05米，立杆的步距为1.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度约为26米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48.3×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距3.6米（也可根据楼层标高实际进行调整，间距可以减小），采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。a.立杆：全楼脚手架采用双排双立杆，立杆顶端高出结构檐口上皮1.5米，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50㎝；各接头中心距主节点的距离不大于60㎝。b.大横杆：大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6米，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50㎝，各接头距立杆的距离不大于50㎝。c.小横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15㎝。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1－2根小横杆，其最大间距不大于75㎝。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10㎝；伸出里排大横杆距结构外边缘15㎝，且长度不大于44㎝。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立柱处相向布置。d.纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。26 e.剪刀撑：本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑支撑不应小于4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45－60度之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2－4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15㎝。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30㎝内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100㎝，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10㎝。f.脚手板：脚手板采用型钢冲压钢脚手板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层，设置安全网防护。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8㎝处用直径1.2㎜的镀锌铁丝箍绕2－3圈固定。当脚手板长度小于2米时，可采用两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15㎝。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15㎝。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空档现象。g.连墙件：连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.6米，水平间距为3.6米。连墙杆用φ48×3.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构每一外框架处设一组双杆箍柱式拉杆与框架柱拉结。在顶板上两框架柱间中点处，距结构外皮1.5米处用φ48×3.5的钢管与脚手架可靠拉结。在脚手架的转角处，于框架柱上双向设置上述箍柱式拉杆。在建筑物的首层设置两道连墙杆。连墙杆横竖向顺序排列、均匀布置,与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30㎝）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10㎝。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。h.防护设施：脚手架要满挂全封闭式密目安全网。密目网用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2米，作业层下步架处设一道水平兜网。示意图如下所示：26 室外平网示意图作业层脚手架立杆于0.6米及1.2米处设有两道防护栏杆，底部侧面设18㎝高的挡脚板。防护栏杆如下图所示：临边防护示意图i.脚手架出入口的构造：大小为4×5米（宽×高）（可根据需要自行调整尺寸26 ）的防护棚，上铺50㎜厚的双层脚手板。在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口1－2步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞15㎝两侧分别增加两根。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，接长时用对接扣件连接。如下图所示：j.楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2米高的护身栏，侧边底部设18㎝高的挡脚板。4.4、框架梁板脚手架的构造要求a.立杆：纵横向立杆间距0.9*0.9m，允许搭设偏差±5cm,立杆垂直度允许搭设偏差±10cm。下部设扫地杆，扫地杆从垫板往上20cm处设置，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm。b.横杆：立杆之间满设双向水平杆，纵横向水平拉杆步距1.5m，确保其在两个方向都具有足够的设计刚度，横杆用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不小于±10cm。为防止水平横杆对立杆产生偏心弯距的影响，在搭设模板支架时，将横杆对称相间布置。示意如下图所示：26 c.剪刀撑：沿支架四周外满设剪力撑，四角应设抱角斜撑，中部每隔10M沿纵向设一道剪刀撑，斜撑和剪刀撑均应由下而上连续设置。d.架板铺设：因本工程架高约为26m，架板必须满铺。e.接头节点要求：纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500cm，并应避免设在纵向水平杆的跨中f.梁板模板支架的搭设要求1.严格按照设计尺寸要求搭设，立杆和水平杆的接头应错开在不同的框格中设置；2.确保立杆的垂直度和横杆的水平偏差符合《扣件架规范》的规定；3.斜杆尽量同立杆连接，节点构造符合规范规定；4.确保每个扣件的拧紧力矩控制在45—60N.M；5.地基支座的设置和承载力均应达到设计要求；g.施工作业要求1.上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。2.混凝土浇注过程中，要确保模板支架均衡受荷，宜从中部开始向两边扩展浇注方式进行。3.严格控制施工荷载，在混凝土浇注过程中，派专人检查支架及其支撑情况，发现下沉、松动和变形时，及时解决。五、脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设工艺流程为：场地平整、夯实→基础承载实验、材料配备→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位：根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙杆可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。26 双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。六、脚手架的质量检查及验收管理6.1搭设人员要求6.1.1脚手架搭设人员必须是经国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。6.1.2搭设脚手架人员必须戴好安全帽、系好安全带，穿防滑鞋。安全操作规程进行操作作业。6.2在每层脚手架施工完成后，安全、工程等各部门进行检查验收，检查合格后填写验收单，合格后方可进行上部架体的搭设和使用。6.3在搭设过程中或搭设完毕，如需使用，必须由施工负责人组织相关人员进行检查验收，符合要求后方可上人。6.4架子未经检查、验收前，除架子工外，严禁其他人员攀登，验收合格后任何人不得拆改；需做局部拆改时，需经施工负责人同意后由架子工操作。6.5建立有效的外架安全管理机构和定期检查、复查制度，由安全主管主持检查和验收。6.6外脚手架的验收阶段(1)基础完工后及脚手架搭设前；(2)作业层上施加荷载前；(3)每搭设完6m—8m高度后；(4)达到设计高度后；(5)遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻；(6)停用超过一个月6.7外脚手架的检查验收6.7.1脚手架验收的内容(1)杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求。(2)底座是否松动，立杆是否悬空；26 (3)扣件螺栓是否松动；(4)立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；(5)安全防护措施是否符合要求；是否超载。6.7.2脚手架的技术要求与允许偏差（1）外脚手架检查项目一览表1：项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法与工具1立杆垂直度最后验收垂直度—±100经纬仪搭设中检查的垂直度H=2±7H=10±14H=20±28H=30±42H=40±55H=50±70H=60±85H=70±100中间档次采用插值法2间距步距—±20钢板尺纵距±50横距±203纵向水平杆高差一根杆的两端—±20水平仪同跨内两根纵向水平杆高差—±1026 4双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸150mm-50钢板尺（2）外脚手架检查项目一览表2：项次项目技术要求示意图检查方法与工具5扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a≤150mm钢卷尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差A≥500mm钢卷尺立上的对接扣件置主节点的距离a≤h/3600mm钢卷尺纵向水平杆的对接扣件置主节点的距离a≤la/3150mm钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40～60Nm—扭力扳手6剪刀撑斜杆与地面的倾角60o—角尺26 7脚手板外伸长对接a=130～150mml≤150mm钢卷尺七、安全施工技术措施7.1.材质及其使用的安全技术措施7.1.1.扣件的紧固程度应在40－50N.m，并不大于65N.m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。7.1.2.各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100㎜。7.1.3.钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。7.1.4.外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料混用。7.1.5.严禁将外径48㎜与51㎜的钢管混合使用。7.2.脚手架搭设的安全技术措施7.2.1.脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。7.2.2.搭设过程中划出工作标志区，禁止行人、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。7.2.3.开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。7.2.4.脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。7.2.5.脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。7.2.6.在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。26 7.2.7.外脚手架的卸荷严格采用ф15.5的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接，严禁私自拆改。7.3.脚手架上施工作业的安全技术措施7.3.1.结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。7.3.2.严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料放荷，施工荷载不得大于3KN/㎡，确保较大安全储备。7.3.3.结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过1层。7.3.4.当作业层高出其下连墙杆3.6米以上，且其上尚无连墙杆时，应采取适当的临时撑拉措施。7.3.5.各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止附落物体伤人。7.3.6.定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。八、施工应急救援预案针对施工中可能发生的高处坠物、物体打击、机械伤害、触电、火灾、中毒、撞伤、煤气爆炸、架体失稳等事故，制定相应的预防和应急措施。8.1预防监控措施8.1.1项目安全组每个月组织一次安全教育，班组利用班前讲话进行安全教育，根据要求组织考试。8.1.2每季对抢险队进行一次安全知识或法规及抢险、伤员抢救训练，根据情况可以请专职医生进行讲学教育等。8.1.3针对施工现场因工伤亡或中毒事故，制订安全管理制度，制订事故报告及调查处理制度，根据制度规定，由安全员根据管理制度实施监督检查，如发生事故首先由事故发现者向现场值班员或主管领导、经理汇报，并逐级上报公司安全管理部门和公司主管领导，同时根据事故情况，保护好现场，并组织有关人员进行抢救，按照“四不放过”的原则进行教育。26 8.1.4若出现以上情况，首先由当天值班人员向当月安全值班领导汇报，再由当月安全值班领导向经理部主管领导汇报。并且及时到达现场进行指挥，组织施工现场人员及外来工人根据情况进行自救，并立即跟抢救中心联系。8.2应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。8.3应急措施8.3.1触电事故发生电击后必须首先切断电源，关闭开关或用绝缘物体挑开电线、电器，或用带木柄(干燥)的斧头砍断电线，千万不可用手直接拉病人。呼吸停止者，立即行口对口人工呼吸，继以气管插管，用呼吸机维持呼吸。心跳停止者，立即在心前区叩击数下，如无心跳，则行胸外心脏按摩，有条件者可考虑开胸直接挤压心脏；病人复苏后尚须进行综合治疗。8.3.2高空坠落当有人自高处坠落摔伤时，应注意摔伤及骨折部位的保护，避免因不正确的抬运，使骨折错位造成二次伤害。疑似脊椎骨折必须用木板床水平搬动，绝对禁忌头、躯体、脚不平移动。注意保暖及现场抗休克。有创口则应包扎及止血。患者骨折端早期应妥善地简单固定。固定的松紧要合适，不能太紧或太松。固定时可紧贴皮肤垫上棉花、毛巾等松软物，外以固定材料固定，以细布条捆扎。经上述急救后即送医院进行伤口处理。8.3.3火灾事故26 发生火灾后，积极进行报警救援，由外协员和保卫干事二人负责，报警后立即去大门口外迎候并指导消防车进场投入灭火工作。在报警的同时，义务消防队由保卫干事负责指挥灭火组成员使用现场灭火器材积极投入灭火战斗：同时消火栓组急速打开附近的消火栓，接好水龙头、水枪，迅速投入灭火。在自救或求援的同时，抢救组迅速进行火场及其周围重要物品和易燃物品的抢救和疏散，尽量减少财产损失。由工长等人对救灾抢险中受伤的人员进行现场包扎或送医院抢救，以减少人员伤亡。急救电话：120，火警电话：119，报警电话：110。8.3.4架子失稳、倒塌8.3.4.1迅速确定事故发生的准确位置，可能波及的范围、支架的损坏程度，人员伤亡情况等，依据不同情况处理。8.3.4.2划出事故特定区，非救援人员未经许可不得进入事故特定区。迅速核实支架上作业人数。8.3.4.3如有人员被坍塌的支架压在下方，要立即采取措施加固四周，然后，拆除或切割压住伤员的杆件，将伤员移出。8.3.4.4如果支架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。8.3.4.5如无人员伤亡，立即实施支架加固处理措施。8.3.5抢救受伤人员时几种情况处理8.3.5.1如确认人员已死亡，立即保护现场。8.3.5.2如发生人员昏迷、伤及内脏、骨折及大量失血：(1)立即联系120急救车。(2)为取得最佳效果，可联系专科医院。(3)外伤大出血，在急救车未到之前，现场采取止血措施。(4)骨折：注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详等一律用担架或平板，不得一人抬肩，一人抬腿。8.3.5.3一般性外伤(1)视伤情送往医院，防止破伤风。(2)轻微内伤，送医院检查。8.3.6附近医院上海市第六人民医院东院电话：021-38297000地址：浦东新区南汇新城镇环湖西三路222号（近古棕路）8.3.7紧急救援车辆26 为保证伤员在最佳医治时间内得到医治，缩短送医就诊时间，故将项目管理人员及劳务公司所有车辆作为临时运送伤员车辆。发生伤亡事故后，现场管理人员应立即联系到停放在现场的临时运送伤员车辆。九、脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。（一）、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1.20米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为约26米，主立杆采用单立管、加强立杆采用双排立杆；内排架距离墙宽度为0.30米（可根据现场实际情况调整）；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件。2.活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；3.风荷载参数本工程基本风压按0.45，风荷载高度变化系数μz为0.84，风荷载体型系数μs为0.65；考虑风荷载。4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；脚手板类别:冲压型钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢性。5.地基参数地基土类型:碎石土或砂岩层（上面浇筑100mm砼）；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；基础底面扩展面积(m2):0.09；基础降低系数:0.40。26 26 （二）、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.30×1.050/(2+1)=0.123kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050kN/m；静荷载的计算值:q1=1.2×0.038+1.2×0.123=0.193kN/m；活荷载的计算值:q2=1.4×1.050=1.470kN/m；大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)26 2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距为M1max=0.08×0.193×1.2002+0.10×1.470×1.2002=0.234kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.193×1.2002-0.117×1.470×1.2002=-0.275kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.234×106,0.275×106)/5080.0=54.134N/mm2；大横杆的抗弯强度:σ=54.134N/mm2小于[f]=205.0N/mm2。满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.123=0.161kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.050kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=0.677×0.161×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.948mm；脚手板,纵向、受弯构件的容许挠度为l/150与10mm请参考规范表5.1.8。大横杆的最大挠度小于1200.0/150mm或者10mm,满足要求!（三）、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。26 1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.200=0.046kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.350×1.050×1.200/(2+1)=0.147kN；活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.200/(2+1)=1.260kN；荷载的计算值:P=1.2×(0.046+0.147)+1.4×1.260=1.996kN；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=1.996×1.050/3=0.698kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.705kN.m；σ=M/W=0.705×106/5080.000=138.749N/mm2；小横杆的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm；26 P2=p1+p2+Q=0.046+0.147+1.260=1.453kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1453.080×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.060×105×121900.0)=2.378mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.378=2.402mm；小横杆的最大挠度小于(1050.000/150)=7.000与10mm,满足要求（四）、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值:P1=0.038×1.050=0.040kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.050×1.200/2=0.221kN；活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN；荷载的计算值:R=1.2×(0.040+0.221)+1.4×1.890=2.959kN；R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（五）、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；为0.1161NG1=0.116×12.000=1.393kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；标准值为0.35NG2=0.350×2×1.200×(1.050+0.3)/2=0.567kN；26 (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11NG3=0.110×2×1.200/2=0.132kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.200×12.000=0.072kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.164kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值·NQ=3.000×1.050×1.200×2/2=3.780kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.450kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840；Us--风荷载体型系数：Us=0.649；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×0.840×0.649=0.172kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.164+1.4×3.780=7.889kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×2.164+0.85×1.4×3.780=7.095kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.172×1.200×1.8002/10=0.079kN.m；（六）、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：26 立杆的轴心压力设计值：N=7.889kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=7889.000/(0.186×489.000)=86.737N/mm2；立杆稳定性计算σ=86.737小于[f]=205.000N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=7.095kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数：K=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.500计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=3.119m；Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；26 σ=7095.240/(0.186×489.000)+79452.534/5080.000=93.649N/mm2；立杆稳定性计算σ=93.649小于[f]=205.000N/mm2满足要求。（七）、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=0.771kN；活荷载标准值：NQ=3.780kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.116kN/m；Hs=[0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×0.771+1.4×3.780)]/(1.2×0.116)=89.207m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=89.207/(1+0.001×89.207)=81.901m；[H]=81.901和50比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=0.771kN；活荷载标准值：NQ=3.780kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.116kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩：Mwk=Mw/(1.4×0.85)=0.079/(1.4×0.85)=0.067kN.m；26 Hs=(0.186×4.890×10-4×205.000×10-3-(1.2×0.771+0.85×1.4×(3.780+0.186×4.890×0.067/5.080)))/(1.2×0.116)=84.694m；脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：[H]=84.694/(1+0.001×84.694)=78.081m；[H]=78.081和50比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值[H]=50.000m。（八）、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No风荷载基本风压值Wk=0.172kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=12.960m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw=1.4×Wk×Aw=3.116kN；连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=8.116kN；其中φ--轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度,由长细比l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向力设计值Nf=φ×A×[f]=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=8.116