tcl香榭园工程外脚手架施工方案修改

'39 目录一、编制依据3二、工程概况3三、材料及要求4四、外脚手架构造5五、节点构造7六、脚手架的设计计算8七、脚手架的搭设24八、脚手架搭设的技术要求及允许偏差27九、脚手架的拆除28十、脚手架防电、避雷及安全防护装置29十一、脚手架的验收与保护30十二、外架现场施工施工管理35十三、安全措施及要求36十四、脚手架工程组织机构及人员安排3639 外脚手架施工方案一、编制依据为了确保该项目在施工过程中的安全生产，结合本工程的建筑及结构特点，编制外架专项施工方案。编制依据1、《中华人民共各国安全生产法》2002年2、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）3、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）4、本工程施工图纸5、本工程施工组织设计二、工程概况一、本工程位于惠州市河南岸金山湖11号地块，工程分南北两区，南北两区地下室设变形缝连接。南区一层地下室，层高4米，地下室呈封闭环状，环形中心岛地带作为园区景观、绿地及人行通道。地下室顶板以上分为六幢单体建筑，共十三栋。一层均为架空层，层高5米，二层以上层高3.00米，1号楼、2号楼分5栋均为十一层，总高度38m；3号楼两栋，为十六和十八层，总高度位57.5m；4号楼三栋，十八层，总高度61.7m；5号楼两栋，为十六层和十八层,总高度61.7m；6号楼一栋，二十二层，总高度79.5m。北区两层人防地下室，呈长方形，地下室顶板以上为7号楼，共三栋塔楼，两栋二十五层，1栋二十九层。二、室内设计标高±0.000相当于绝对标高:1号楼23.5m，2号楼24.3m，3号楼23.4m，4号楼24.1m，5号楼25m，6号楼25m。39 三、材料及要求1．钢管钢管包括立杆、大横杆、小横杆、剪刀撑、附墙杆等。钢管采用外径为48mm，壁厚3.5mm，其材质应采用国家现行标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合GB700-79《普通碳素结构钢技术要求》中A3钢的要求。弯曲变形，锈蚀钢管不得使用。脚手架钢管每根最大质量不应大于25kg。钢管上严禁打孔。2．型钢：16号工字钢，20mm厚钢板3．扣件扣件包括直角扣件、旋转扣件、对接扣件及其附件、T型螺栓、螺母、垫圈等。扣件及其附件应符合GB978-67《可锻铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁的制作性能，其附件的制造材料应符合GB700-79中A3钢的规定，螺纹应符合GB196-81《普通螺纹》的规定，垫应符合GB95-76《垫圈》的规定。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，钢管扣紧时接触良好，扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的旋转面间小于1mm，扣件表面应进行防锈处理。脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。4．钢丝绳钢丝绳选用6×19Φ25光面钢丝绳，强度极限≥1400Mpa，破断拉力和≥380KN。断股、锈蚀严惩的钢丝绳不得使用。5．脚手板脚手板采用竹脚手板。6．安全网39 按照惠州市安全监督总站的有关规定，本工程中的安全网采用密目安全网。7．红黑标志栏板采用20cm宽标准红黑栏板。每隔三层沿建筑物四周设置一道。四、外脚手架构造1、本工程采用双排扣件式全封闭钢管落地脚手架，根据甲方招标文件要求，三层以上为满足售楼需要，局部采用型钢结合钢丝绳悬挑式分段卸荷方法支撑双排钢管脚手架，3号楼根据甲方要求从四层开始悬挑外架。2、由于本工程建筑平面特点，外架需要分三次搭设、即地下室外架、一、二层外架、三层以上悬挑外架。3、地下室外架沿外墙搭设，地下室顶板以上按首层平面搭设，三层以上布置悬挑结构脚手架，按三层以上建筑平面沿外墙搭设，脚手架的具体构造说明如下：1）．平面布置立杆纵向间距1500mm，横向间距900mm，内排立杆距离建筑物的距离350mm。立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏。且立杆的直接头应相互错开0.5节长，其接头距离大横杆的距离不大于步距的1/3。2）．立面布置大横杆步距1800mm，上下横杆的接长位置错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手杆水平设置于每步架1.2m高处。剪刀撑要求满设，并沿高连结布置，斜杆与立杆接触部位均用旋转扣件扣紧，其与水平杆的夹角在450~600之间，剪刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于三个扣件，除在两头与立杆和大横杆连接外中间还增加2~4个节点。立杆和大横杆交点处一定设小横杆。3）．斜道搭设斜道坡度为1:3，宽度不小于1m，斜道脚手板应铺严，上面设厚3cm，间距不大于39 30cm的防滑条，转弯处搭设休息平台，宽度不小于1.2m，护栏高度1.2m。斜道设置在便于人员通行的脚手架外侧。用安全网封闭，外设踢脚板，通道两侧设置剪刀撑，进出口搭设防护棚，并悬挂标志牌。4）．纵向水平杆的构造纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。5）．横向水平杆的构造主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度，不应大于0.4L，且不应大于500mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。6）．立杆的构造（1）每根立杆下端设置在木垫板上。（2）脚手架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）脚手架底层步距为1.6m。（4）立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。（5）立杆除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接应符合下列规定：①39 ．立杆上的对接口件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜于步矩的1/3。②．搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。五、节点构造1．连墙杆为了增强脚手架的侧向刚度及稳定性，在外脚手架于建筑物之间设置连接杆，设置说明如下：（1）连接杆用短钢管制成，长度约800~1800mm，一端用扣件固定于脚手架的立杆上，另一端与主体结构上预埋钢管扣件连接，且连墙杆均采用钢管。连接杆水平间距4.5m，按二步三跨设置，上下错开，成菱形布置。（2）连接杆尽可能设置在立杆与大、小横杆的连接处，与脚手架架体垂直，如在规定的位置上设置有困难，应在邻近点补足。2．卸荷1、2号楼在三层设悬挑结构一次卸荷，卸荷高度32m。6号楼卸荷两次，卸荷高度均为36m和37.5m（二层以上净高为73.5m），3号楼在四层设悬挑结构卸荷，卸荷高度52.7m和46.7m。4、5号楼在三层设卸荷结构，卸荷高度为49.7m和55.7m。3、4、5号楼悬挑结构以上高度超过50m，分两次卸荷。3．吊环与钢丝绳吊环是卸荷钢丝绳与结构的连接件，A22钢筋制成，按锚固要求预埋在主体结构混凝土梁内，水平间距1.5m，钢丝绳为6*19两端绕环的搭接长度不小于50cm，不少于3只钢丝绳卡固定。39 六、脚手架的设计计算㈠、1、2、6号楼脚手架参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为39.0米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为0.90米，立杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.35米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为40米；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；考虑同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处广东省惠州市，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数μz为1.130，风荷载体型系数μs为0.645；计算中考虑风荷载作用。4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.010；脚手板铺设层数:6层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板。39 5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度1.80米。与楼板连接的螺栓直径(mm):22.00；楼板混凝土标号:C30。6.拉绳与支杆参数支撑数量为:2；钢丝绳安全系数为:10.000；钢丝绳与墙距离为(m):1.200；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物0.40m。39 ㈡小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×1.500/3=0.150kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0.038+1.2×0.150+1.4×1.500=2.326kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:39 最大弯矩Mqmax=2.326×0.9002/8=0.236kN.m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=46.361N/mm2；小横杆的最大应力计算值σ=46.361N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.150+1.500=1.688kN/m；最大挠度V=5.0×1.688×900.04/(384×2.060×105×121900.0)=0.574mm；小横杆的最大挠度0.574mm，小于小横杆的最大容许挠度900.0/150=6.000与10mm，满足要求！㈢、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.900=0.035kN；脚手板的荷载标准值:P2=0.300×0.900×1.500/3=0.135kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN；荷载的设计值:P=(1.2×0.035+1.2×0.135+1.4×1.350)/2=1.047kN；大横杆计算简图39 2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.038×1.500×1.5002=0.010kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.047×1.500=0.419kN.m；M=M1max+M2max=0.010+0.419=0.430kN.m最大应力计算值σ=0.430×106/5080.0=84.564N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=84.564N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax=0.677×0.038×1500.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.052mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：39 小横杆传递荷载P=（0.035+0.135+1.350）/2=0.760kNV=1.883×0.760×1500.03/(100×2.060×105×121900.0)=1.923mm；最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.052+1.923=1.975mm；大横杆的最大挠度1.975mm，小于大横杆的最大容许挠度1500.0/150=10.0与10mm，满足要求！㈣、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.900×2/2=0.035kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.500=0.058kN；脚手板的自重标准值:P3=0.300×0.900×1.500/2=0.203kN；活荷载标准值:Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.203)+1.4×2.025=3.147kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!㈤、脚手架立杆的强度计算:1、计算脚手架允许搭设高度(1)求φ值ιb=1.30m，查表得u=1.55；ιo=kuh=1.55×1.55×1.8=3.2225m；φ48mm×3.5mm钢管，查表得：ί=15.8mmA=489mm2，ƒ=205N/mm2；39 λ=lo/i=3222.5/15.8=204查表得：φ=0.174。（2）求各项荷载产生的立杆轴向力∵脚手板按铺设要求应离开墙面120～150mm；∴内立杆至外墙脚手板铺高宽度应为：b=0.40-0.12=0.28m。一层构配件自重：N′G2k=脚手板+栏杆+挡脚板+安全网=0.35×(1.30+0.28)×1.5×1.05+0.14×1.50+0.04×1.50=1.141KN式中1.05为考虑脚手板接头系数，按实际情况取。N′G2k=1.141×4/2=2.282kN∵两个操作层同时施工∴∑NQk=2.0×(1.30+0.28)×1.5×2/2=4.74Kn查表得gk=0.1248kN/m(3)求允许搭设高度Hs=〔φAƒ-(1.2NG2k+1.4∑NQk)〕/1.2gk=〔0.174×489×0.205-(1.2×2.282+1.4×4.74)〕/1.2×0.1248=53.87m∵脚手架搭设高度超过26m∴最大允许搭高高度：[H]=Hs/(1+0.001Hs)=53.87/(1+0.001×53.87)=51.12m∴脚手架搭设高度50m≤时安全。㈥、验算立杆稳定脚手架高度48m，折合成步数n=48/1.8=26.67步，取27步。实际搭设高度：1.8×27=48.6m39 立杆纵距、横距、搭高步距和连墙件间距均相等，应验算底层立杆段。立杆的轴向力设计值：N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4∑NQk=1.2×(48.6×0.1248+2.282)+1.4×4.74=16.65kNN/φA=16.65/0.174×489=196N/mm2<ƒ=205N/mm2∴立杆安全㈦、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.281kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=6.364kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.364kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=350.000/15.800的结果查表得到φ=0.941，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.941×4.890×10-4×205.000×103=94.331kN；Nl=11.364