落地脚手架施工方案

'施工方案报审表B3.1编号：工程名称yy·国际生态城一期中央公园施工单位XX建筑工程有限公司致：XX市XX建设监理有限公司（监理单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了yy·国际生态城－中央公园工程的施工组织设计、施工方案。现报上有关资料，请予审查和批准。序号文件名编制人册数页数1落地脚手架施工方案方案施工方案2345□有□无附页施工单位（公章）：项目负责人（签字）：日期：专业监理工程师审核意见：专业监理工程师（签字）：日期：总监理工程师审核意见：监理单位（公章）：总监理工程师（签字）：日期：31 yy·国际生态城一期中央公园T12~T19栋落地脚手架施工方案编制人：职务：日期：审核人：职务：日期：批准人：职务：日期：XX建筑工程有限公司二O年月31 目录u一、工程概况u二、各单栋工程概况u三、编制依据u四、安全生产组织机构u五、脚手架布置u六、落地脚手架材质要求u七、落地脚手架的搭设流程及要求u八、钢管落地脚手架计算书u九、脚手架搭设的劳动力安排u十、脚手架的检查与验收u十一、脚手架搭设安全技术措施u十二、脚手架拆除安全技术措施u十三、安全防护措施u十四、文明施工要求31 u一、工程概况本项目部承包的yy.国际生态城—期中央公园工程由12T、13T、14T、15T、16T、17T、18T、19T共八幢塔楼及（1/18）（44）－（A）（S）轴二层地下车库及地下商辅组成。建筑面积：约16.3万平方米。结构类型：12T—19T塔楼为剪力墙结构,地下室为框架结构。层数：12T楼为31层；13T楼为31层；14T楼为30层；15T楼为31层；16T楼为31层；17T楼为32层；18T楼为32层；19T楼为31层；地下一、二层为车库。u二、各单栋工程概况12T塔楼地下二层，地下建筑面积为964.67平方米,地下二层层高为4.00米,地下一层层高为5.95米,地上31层,地上建筑面积为14952.40平方米,一层层高为3.15米,二层至三十一层层高为2.9米;建筑高度为90.50米,平面形状呈T形,平面尺寸为34.20米*22.20米。13T塔楼地下二层,地下建筑面积为996.829平方米,地下二层层高为4.00米,地下一层层高为5.95米,地上31层,建筑面积为14767.14平方米,一层层高为3.15米,二层至三十一层层高为2.9米;建筑高度为90.50米,平面形状呈T形,平面尺寸为34.00米*31 22.2米。14T塔楼地下二层,地下建筑面积为852.74平方米,地下二层高为4.00米,地下一层层高为5.95米,地上30层,一层层高为3.15米,二层至三十一层层高为2.9米;建筑面积为14291.21平方米,建筑高度为87.60米,平面形状呈T形,平面尺寸为34.00*22.20米。15、16塔楼地下二层，地下建筑面积为931.73平方米,地下二层层高为4.00米,地下一层层高为水泵房为5.95米,地上31层,一层层高为3.15米,二层至三十一层层高为2.9米;建筑面积为14441.82平方米,建筑高度为90.5米,平面形状呈U形,平面尺寸为55.45*18.95米。17T、18T塔楼地下二层，地下建筑面积为931.61平方米,地下二层层高为4.00米,地下一层为5.95米,地上32层,一层层高为3.15米,二层至三十一层层高为2.9米;建筑面积为14905.83平方米,建筑高度为93.40米,平面形状呈U形,平面尺寸为55.45米*18.90米。19T楼地下二层，地下建筑面积961.67平方米,地下二层层高为4.00米,地下一层为5.95米,地上31层,一层层高为3.15米,二层至三十一层层高为2.9米;建筑面积为14147.93平方米,建筑高度为91.80米,平面形状呈T形,平面尺寸为34.20米*17.05米。u三、编制依据《建设工程安全生产管理条例》国务院令第393号《钢结构设计规范》GB50017-200331 《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002《建筑施工安全检查评分标准》JGJ59-99《密目式安全网》GB16909-1997《施工现场安全生产保证体系》DBJ130-2001《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91《电气装置安装工程接地装置施工及验收规范》GB50169-92《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005《钢管脚手架扣件》JGJ22-85江西省及新余市有关脚手架安全管理细则文件u四、安全生产组织机构安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我项目部创建“文明现场”的根本要求。为此项目经理为安全生产小组的领导，其机构组成、人员编制及责任分工如下：组长：章鑫校（项目经理）—全权负责付组长：高月伟(生产经理)－负责协调工作31 组员：严伟堂（技术负责人）－方案编制、技术交底刘伯田（安全员）－现场施工指挥、质量检查u五、脚手架布置根据实际情况,塔楼7层以下施工采用落地式双排脚手架,7-32层采用悬挑式双排脚手架,每一悬挑设8步，高度为14.4米,第一挑设置在7层结构楼面,第二挑设置在12层结构楼面,第三挑设置在17层结构楼面,第四挑设置在二十二层结构楼面,第五挑设置在27层结构楼面,屋顶造型,电梯机房,水箱等施工单独搭设双排脚手架。落地脚手架塔楼（T12～T19）搭设总高度为:18.65m;（商辅部位为12.00m）u六、落地脚手架材质要求l、钢管脚落地脚手架,选用外径48mm，壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。31 4、脚手板、脚手片符合有关要求。5、安全网采用密目式安全网，要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。u七、落地脚手架的搭设流程及要求（1）落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实（商辅部位）→基础承载检验（塔楼部位）、材料配备→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。（2）地基回填土采用素土分层夯实，表面用C10混凝土进行硬化，厚度为100mm。四周外脚手架以硬化的回填作为基础，所有的基础必须平整。基础上、底座下设置垫板，其厚度不小于50mm，布设必须平稳，不得悬空。并在四周距脚手架外立杆50cm处设一浅排水沟。（3）立杆全数脚手架采用双排立杆、立杆顶端高出结构檐口上皮1.5m（塔楼部位），立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。（4）大横杆：31 横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对拉件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm,各接头距立柱的距离不大于50cm。（5）横杆：每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件紧在大横杆上，该轴线偏差主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间在等间距设置增设1-2根小横杆，其最大间距不大于75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于44cm。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置。（6）纵、横向扫地杆：纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。（7）剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°～60°31 之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm，最下部的斜杆下立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm。（8）脚手架(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。（9）连墙件：连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.6m、水平间距为4.05m.连墙杆用φ48×3.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm，底部第一根大横杆就开始布置连墙杆。（10）防护设施：脚手架要满挂全封闭的密目安全网。密目网采用1.5×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧,作业层网应高于平台1.2m,并在作业层下步架处设一道水平兜网。（11）脚手架出入口的构造31 该出入口设在于利于人流集中的地方,并方便搭设出入口的地方,每处按现场实际情况确定，挑空两根立杆、跨越二步三跨，大小为3.6m×4.5m（宽×高）。出入口处再搭设6.0m×4.5m×6.0m（长×宽×高）的防护棚，上铺50mm厚的双层脚手板。在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口1-2步，立柱用短管斜撑相互联接。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至节点的距离在15cm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。u八、钢管落地脚手架计算书（一）、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.00米，采用双排单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1.05米，大小横杆的步距为1.80米；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.60米，水平间距4.5031 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数基本风压为0.40kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.00，风荷载体型系数μs为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:商砼,地基承载力标准值(kpa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地面广截力调整系数:1.00。31 （二）、大横杆的计算:按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.431 条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.300×1.050/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=3.000×1.050/(2+1)=1.050kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×1.050=1.470kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:31 跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.5002+0.10×1.470×1.5002=0.362kN.m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为M2max=-0.10×0.172×1.5002-0.117×1.470×1.5002=-0.426kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.362×106,0.426×106)/5080.0=83.858N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=83.858N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205.0N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值:q2=Q=1.050kN/m；最大挠度计算值为：V=0.677×0.143×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)+0.990×1.050×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=2.291mm；大横杆的最大挠度2.291mm小于大横杆的最大容许挠度31 1500.0/150mm与10mm，满足要求！（三）、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.500=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2=0.300×1.050×1.500/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=3.000×1.050×1.500/(2+1)=1.575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.158)+1.4×1.575=2.463kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:31 Mqmax=1.2×0.038×1.0502/8=0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=2.463×1.050/3=0.862kN.m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.868kN.m；最大应力计算值σ=M/W=0.868×106/5080.000=170.953N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=170.953N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205.000N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0.038×1050.04/(384×2.060×105×121900.000)=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.158+1.575=1.790kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:Vpmax=1790.100×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×31 2.060×105×121900.0)=2.929mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.024+2.929=2.953mm；小横杆的最大挠度为2.953mm小于小横杆的最大容许挠度1050.000/150=7.000与10mm,满足要求！（四）、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.500×2/2=0.058kN；小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.050/2=0.020kN；脚手板的自重标准值:P3=0.300×1.050×1.500/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=3.000×1.050×1.500/2=2.363kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.0580.020+0.236)+1.4×2.363=3.684kN；R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（五）、脚手架立杆荷载计算:31 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248NG1=[0.1248+(1.50×2/2+1.50×2)×0.038/1.80]×19.00=5.520；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×7×1.500×(1.050+0.3)/2=2.126kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×7×1.500/2=0.788kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×19.000=0.188kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.621kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×1.050×1.500×2/2=4.725kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo=0.400kN/m2；31 Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.000；Us--风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.000×0.645=0.181kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=1.2×8.621+1.4×4.725=16.961kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×8.621+0.85×1.4×4.725=15.968kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.181×1.500×1.8002/10=0.104kN.m；（六）、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=16.961kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式lo=kμh确定：l0=3.119m；31 长细比Lo/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.186；立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；σ=16961.000/(0.186×489.000)=186.473N/mm2；立杆稳定性计算σ=186.473N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=15.968kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.500；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.119m；长细比:L0/i=197.000；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；31 σ=15968.250/(0.186×489.000)+104448.204/5080.000=196.125N/mm2；立杆稳定性计算σ=196.125N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！（七）、最大搭设高度的计算:按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=3.101kN；活荷载标准值：NQ=4.725kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk=0.125kN/m；Hs=[0.186×4.890×10-4×205.000×103-(1.2×3.101+1.4×4.725)]/(1.2×0.125)=55.483m；搭设高度为19.00m,满足计算要求。（八）、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.181kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.200m2；按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力31 (kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=4.096kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=9.096kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300.000/15.800的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.890×10-4×205.000×103=95.133kN；Nl=9.096