龙城帝景三标段外脚手架施工方案

'一、工程概述龙城帝景一期三标段工程由吉林市振嘉建筑工程有限公司承建，地处吉林市丰满区南山街东，宜山东路南，本工程总建筑面积为15.26万㎡，地下二层，地上由6栋32层，1栋18层、3栋11层组成。该工程工期较紧，为保证工程施工安全并确保工期，经我司慎重研究，外架采用工字钢悬挑式双排脚手架以便于现场主体施工。二、悬挑脚手架工程（一）脚手架设计1）、本工程脚手架选用单管双排扣件式钢管脚手架，钢管采用Ф48×3.5无缝钢管，用可锻铸造扣件连接。2）、屋顶机房脚手架部分搭设于屋面板上，部分无屋面板位置再行悬挑。3）、悬挑水平杆采用16#工字钢，间距1.50m，斜拉杆采用一根6×19直径14的钢丝绳，间距1.5m，斜拉杆的角度为37O，拉环采用HPB300钢φ14的钢筋，地锚采用HPB300钢φ16的钢筋，每杆挑设三道地锚，锚入板内并达到设计要求。（附图二）4）、建筑物外周边设安全挑网,设置部位为4、10、16、22、28层，每层挑网宽度6m。5）、架子搭设参数立杆纵距1.50m，立杆横距0.80m，步距1.80m，脚手架距结构外墙面250～300㎜。6）、悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米，阳台、悬挑板部位不作为钢梁悬挑支座。（附图一）（二）、施工准备搭设脚手架前，应做好以下准备：1、单位工程负责人按施工方案中有关脚手架的要求，向架子工和有关人员进行安全技术交底。23 2、按构配件质量标准及验收方法，对钢管、扣件、钢笆片、脚手板、安全网等进行检查验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构件应按品种、规格分类堆放整齐、平稳、堆放场地不得有积水。3、按计划将16#工字钢进场，割断以及刷漆。工字钢钢梁上按照脚手架的位置焊Φ25防滑钢筋，搭设脚手架时将钢管插在钢筋中。4、悬挑层楼面砼浇筑时，按水平挑杆位置预埋φ16钢筋环两排。5、立杆纵向间距1.5M（按外立杆间距）；横向间距第一排距外墙内侧边缘300㎜，第二排距外墙内侧边1100㎜。（三）、外脚手架总体方案：本工程地下室部分脚手架已采用普通双排扣件式钢管脚手架，地上结构外脚手架采用工字钢悬挑钢丝绳斜拉双排扣件式钢管脚手架。四层楼面以上每六层一段悬挑，即分别在4、10、16、22、28层楼面设水平悬挑工字钢，在5、11、17、23、29层楼面（墙面）预埋钢丝绳拉杆。根据本工程实际情况，脚手架外步距0.9±0.02m，内步距1.8±0.02m，纵距1.8±0.05m，横距1.0±0.02m。脚手架在外立面上连续设剪刀撑，剪刀撑从拐角设起，6m×6m为一组，剪刀撑与地面水平的夹角在45º-60º之间，剪刀撑由底部至顶连续设置，剪刀撑斜杆的搭接长度不小于1m，采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm，剪刀撑与立杆相交处均用扣件进行连接固定。连墙杆布点为两步三跨设置，即3.6×5.4米一道，采用刚性连接，柱子部位，采用钢管抱柱子，两个柱子之间采用地面预埋吊环或钢筋，用钢管扣件进行连接，板墙部位在板墙上预留洞，用钢管扣件连接。搭设上一段时，先把上面一段搭设一层楼再拆除下一段外架，这样循环施工。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。每层悬挑预埋钢筋锚环大样、工字钢布置详图及脚手架平面布置如附图。一、脚手架搭设程序23 （一）、施工准备及材料、人员要求1、搭设脚手架前，应做好以下准备：1）、单位工程各级负责人应按施工方案中有关脚手架的要求，逐级向架子工和有关人员进行技术交底。2）、按构配件质量标准及验收方法，对钢管、扣件、钢笆片、脚手板、安全网等进行检查验收，不合格的构配件不得使用，经检查合格的构件应按品种、规格分类堆放整齐、平稳、堆放场地不得有积水。3）、在搭设部位将上部建筑物外围阳台、凸台等外挑构件位置实地放出位置大样，以便外脚手架以此为依据进行排放、搭设。2、材料要求1）、钢管1.1采用无缝钢管，外径为Ф48，壁厚3.5mm。材质符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T-700中Q235-A级钢的规定要求，弯曲变形、锈蚀或者已被打过孔的钢管不得使用。1.2钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕和硬弯。1.3钢管外径和壁厚允许偏差为0.5mm。1.4端部应平整，斜切面的允许偏差为1.7mm。1.5钢管须进行涂防锈漆的处理。1.6钢管应无锈蚀，钢管内外表面锈蚀的深度不大于0.5mm。1.7钢管尽量无弯曲，当有弯曲时，端部弯曲不大于5mm，立杆6m钢管弯曲不大于20mm，4.5m以下的钢管弯曲不大于12mm。1.8钢管应无裂纹，严禁打孔。1.9大横杆、立杆为黄色，斜杆为蓝色，防护杆为红白相间(间距为30cm)。2）、扣件2.1扣件不得有裂纹、气孔。不得有缩松、砂眼或其它影响使用的铸造缺陷。23 2.2扣件与钢管贴面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。2.3扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于1mm。2.4当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不大于5mm。2.5扣件必须有产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告。2.6扣件螺栓为Ф12，不得滑丝，在螺栓拧紧扭力矩达65N.m时，可锻铸铁扣件不得破坏。3）、工字钢3.1工字钢必须经过防锈处理，工字钢钢梁材质符合《碳素结构钢》GB/T-700中的Q235-A的钢的技术要求，且钢材表面应无锈蚀、麻点或划痕等缺陷。3.2工字钢挠曲矢高不大于5mm。3.3工字钢翼缘对腹板的垂直度小于b/80(b为翼缘宽度)。4）、脚手板本工程脚手板采用木质和钢质两种脚手板，木脚手板用于工字钢面封闭防护，厚度不小于50mm，板宽200mm，两端用14#镀锌铁丝捆紧，脚手板下方必须设一道水平安全网，禁止使用有裂纹和腐朽的脚手板；钢脚手板用于施工层面。5）、安全网脚手架安全网采用密目式绿色安全网，挑网采用白色大眼安全网，网眼尺寸为40×40，其质量符合有关规定要求，脚手架施工层操作面下方净空距离超过3米时，必须设置一道水平安全网。6）、钢丝绳选用Φ14-6×19或以上钢丝绳，破断拉力为170KN。断股、锈蚀严重的钢丝绳不得使用。3、人员要求架子工必须具备国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规定》要求的条件，经培训、考核，取得安全操作证并已体检合格，方可从事脚手架安装、拆卸作业。23 脚手架安装前，架子工必须熟悉图纸，了解现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法，并将符合要求的架杆、扣件等材料运至现场，分类堆放，搭设前应清理障碍物。（二）、外架搭设顺序（1）、地下室落地架搭设顺序：按建筑物的平面形状放线、定点---选用200×4000×40厚脚手板或钢笆片沿纵向扫地杆方向通长铺设---放置纵横向扫地杆---逐根竖立立杆，随即与纵横向扫地杆扣牢---安装第一步小横杆、第二步小横杆---搁栅---脚手板---架设临时支撑---依次安装第二小横杆和大横杆---搁栅---脚手板---放置连墙杆---连接主杆---加设剪刀撑于外立面及建筑物四周---铺设脚手板---随搭设高度满挂合格的安全网。（2）、悬挑架的搭设顺序：在悬挑支架的立杆套锚处树立杆——立杆根部横向水平杆——立杆根部纵向水平杆——第一步架横向水平杆——第一步架纵向水平杆——连墙杆——第二步架横向水平杆——第二步架纵向水平杆……（钢丝绳拉索）大小横杆和剪刀撑均应用扣件连接，每节点支撑处拉索用φ14钢丝绳。（三）、脚手架的搭设构造要求1、脚手架剪刀撑的布置脚手架在外立面上均需连续设剪刀撑，剪刀撑从拐角设起，6m×6m为一组，剪刀撑与地面水平的夹角在45º-60º之间，剪刀撑并由底部至顶连续设放，剪刀撑斜杆的搭接长度不小于1m，采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。2、架体与建筑物的拉接脚手架与主体结构需设拉结点，垂直方向每两步高（即3.6m）敷设一道，水平方向规定5.4m设置一组拉接点，上一层的拉结与下一层的错开（为菱形设置）。连墙杆有柱子的部位，抱柱子拉结，没有柱子的部位，用短钢管一端与楼面预埋吊环连接，另一端在立杆和大横杆交接处与架子连接，板墙部位在板墙上预留洞，用钢管扣件连接。3、其它相关要点由于架体为全封闭搭设，需作分荷载传递点。纵向距离不大于1.5m，横向间距0.8m23 ，里排离墙壁不超过30cm，相邻立杆接头要错开，对接用接头扣件连接。大横杆步距0.9m，架子外侧两步之间搭设栏杆，钢管接头要错开，用接头扣件连接，大横杆与立杆用十字扣连接。小横杆间距1.8m，两头连接在立杆上，伸出至少10cm，小横杆与大横杆用十字扣连接。最上一步架始终高出施工作业层一步架以上，且中间须设置防护栏杆，高度分别为0.6m和1.2m，当架体高出周围建筑时，用φ6钢筋作接地线形成避雷系统。施工层及以下一层架体上满铺钢笆，必须牢固、平稳，沿每步架设封闭挡脚板，高200mm，可用旧模板刷红白色标绑于架体上。架体与主体结构的间距超过200mm时，每层须满铺钢笆或旧模板，防止物体坠落，铺设时不得有超过50mm的间隙，同时严禁留接头长度大于150mm的接头板。每段架只限两个操作面作业且施工荷载控制在300kg/㎡。悬挑脚手架工字钢安装时，砼强度必须达到设计强度等级的75%以上。一、外架质量检查及安全要求（一）外架的验收标准规定1、架体结构应符合前述的规定和要求，个别部位的尺寸还应在允许的高度范围以内。2、节点连接可靠，扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40～65N.m,3、架体主杆的垂直度偏差应≤H/300，且应同时控制最大垂直偏差值架体高≤20m,因此，偏差不大于50mm。4、纵向横杆的水平偏差应≤1/250,且全架长的水平偏差值不大于30mm.5、立杆垂直偏差：纵向偏差不大于H/400，且不大于100mm(H为外架高度)；横向偏差不大于H/600，且不大于50mm纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1/300，且不大于20mm，横向水平杆水平偏差不大于10mm。23 脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20mm；立杆纵距偏差不大于50mm。连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。（二）外架搭设的安全要求及注意事项（1）、安全措施①架体外立杆里侧均用密目式安全网封闭。每步架满铺脚手板或钢笆片（Φ6钢筋焊接成0.5×1m），为保证钢笆的刚度，在架子宽度范围内纵向加两根隔栅钢管，每步架外侧距大横杆1.2m处设扶手栏杆一道，同时设180mm高的钢笆片挡脚板，钢笆片与钢管采用16#铅丝绑扎牢固。②脚手架应超过施工层一步架。③脚手架与主体之间留30cm空隙，首层必须水平封闭，施工层用90宽大眼水平等网封闭，其他每隔两层用脚手板封闭一道，脚手架首层悬挑部位设封闭防护，防止落物伤人。（2）、外架使用的安全要求①作业层的施工荷载（作业人员、器具、材料的重量）标准值，不得超过3kN/m2。②架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行，严禁人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。③作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为依据，禁止在架体上加垫物以增加操作高度。④在作业中，禁止随意拆除架体的任何物件。⑤施工人员在架上作业时，应注意自我保护和安全意识，避免发生碰撞或落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆上等不安全处休息。⑥人员上下外架必须走专门的安全通道，严禁攀援脚手架上下。⑦每步架完成后，必须将剩余材料移至上（下）步架或室内，清理架面，在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料或倾倒垃圾。⑧沿“四口五临边”应搭设建筑物垂直1.5m高封闭防护，2M23 以上施工应搭设垂直和水平防护架。⑩卸料平台必须和外架完全分离，严禁将卸料平台搁置在外脚手架上。（3）、注意事项①所有外架作业人员必须持有有效的特种人员操作证,上岗前必须根据现场施工状况对其进行局部的详细的安全、质量、技术交底,并做到签字手续齐全。②项目部成立外架施工作业领导小组，负责对作业人员进行相关的安全质量技术交底和施工过程的监督、检查。③严禁架子工酒后上班，严禁穿拖鞋和赤膊上班。④操作时必须正确佩戴安全帽和安全带。⑤操作者，严禁留松动的钢管和扣件在建筑物边缘。⑥操作时，严禁在架体上抛掷扳手、扣件、钢管等。⑦架体的高度应与塔吊起重垂直范围的高度差在安全范围内。⑧所有的架体不得与木工支模架及施工料台相连。⑨所有架体不得擅自拆除，如必须拆除须经主管领导批准，由架子工拆除并及时恢复。卸料平台应与外架不相互影响。⑩架体和卸料平台应分段按施工进度验收，检查合格后方可投入使用。卸料平台应用钢丝绳双保险附着斜拉，φ14钢丝绳斜拉角度≥60°限载800Kg。（三）、脚手架应在下列阶段进行检查验收：①基础完工后及脚手架搭设前；②作业层施加荷载前；③每搭设完10—13m高度后；④达到设计高度后；⑤遇有六级大风与大雨后；⑥停工超过1个月。23 （四）脚手架和料台使用过程中，应定期检查：①杆件的设置和连接，连墙杆、支撑、门洞桁架等结构是否符合要求；②地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空；③立杆的沉降与垂直度偏差，是否符合规范要求；④扣件是否松动；钢丝绳叩头是否松动；⑤安全防护措施是否符合要求；⑥是否超载。一、外架拆除（一）、脚手架拆除前的准备工作1、拆除脚手架前应对每个操作人员进行全面详细的技术交底和安全教育，所有操作人员必须持证上岗，正确使用好“安全三件宝”，非架子工种人员严禁插入施工，所有施工工具均需认真检查，确认无误后方可用于操作。2、工程施工完毕经全面检查确认不再需要架子时，经工程负责人签认后方可拆除。3、拆架子前应设警戒区和醒目标志，有专人负责警戒，架上的材料，杂物等应清除干净，尤其要检查小横杆内是否藏有短小铁件，如有，应先清除。4、操作人员在上架前应检查所用工具是否有损坏或螺丝松动等现象。若有，应更换或修理好后，方可上架进行操作。（二）、拆除顺序按外架搭设顺序自架体顶端反向依次拆除，即先搭的后拆，后搭的先拆，一步一清的原则，不得上下同时作业，严禁采用踏步式、分段、分立面拆除法。如确因装饰等特殊需要保留某立面脚手架时，应在该立面架子两端开口，并随其立面进度（不超过两步架）及时设置与建筑物拉结牢固的横杆支撑。（三）、脚手架拆除的注意事项：23 1、连续拆除的脚手架，在中途暂停或休息时，应对未拆脚手架的端部进行检查加固，经确认无误后方可离开现场或暂停施工。2、杆件、脚手板、安全网等应及时用垂直运输设备运至地面，严禁从高处向下抛掷。3、拆下的杆件、扣件等应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。4、有的连墙件应随外架逐层拆除，不得先将连墙件整层或数层拆除后再拆外架。5、脚手架拆至下部最后一根长钢管时，应先在适当位置临时抛撑加固，后拆连墙物件。6、脚手架拆除过程中，每个操作人员应注意对施工成品的保护，切忌将他人成品污染或破坏，拆除脚手架的每一拆除点必须要有两个以上的人员协作完成，绝不允许单人操作。7、拆架时，如有松动或危险的部位，应先进行加固再进行拆除，拆除过程中严禁上下垂直交叉作业。一、安全施工组织（一）安全组织机构安全施工管理机构安全总监：宦永国安全施工管理人：汪卫东、赵金超（二）、项目部脚手架安全领导小组组长：冒海剑副组长：赵金超成员：汪卫东李飞孙亚东冒静华（三）、脚手架使用与管理责任人：验收责任人：孙亚东搭设防护责任人：赵金超检查责任人：汪卫东赵金超二、计算书（见附件）23 悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度6层一段共20.0米。搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.80米，大横杆的步距0.90米。采用的钢管类型为48×3.2，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用14钢丝绳。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.800/3=0.090kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.800/3=1.800kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.090+1.4×1.800=2.674kN/m小横杆计算简图23 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.674×0.8002/8=0.214kN.m=0.214×106/4729.0=45.237N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.090+1.800=1.928kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.928×800.04/(384×2.06×105×113510.0)=0.440mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.800/3=0.072kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.800/3=1.440kN荷载的计算值P=(1.2×0.031+1.2×0.072+1.41.440)/2=1.070kN23 大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.267×1.070×1.800=0.526kN.m=0.526×106/4729.0=111.230N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×113510.000)=0.12mm集中荷载标准值P=0.031+0.072+1.440=1.543kN23 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883×1542.720×1800.003/(100×2.060×105113510.000)=7.25mm最大挠度和V=V1+V2=7.362mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.800/2=0.108kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.800/2=2.160kN荷载的计算值R=1.2×0.069+1.2×0.108+1.4×2.160=3.237kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1222NG1=0.122×38.000=4.645kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.1523 NG2=0.150×4×1.800×(0.800+0.300)/2=0.594kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.800×4/2=0.540kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.800×38.000=0.342kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.121kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.800×0.800/2=4.320kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=0.840Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×0.840×0.872=0.205kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×6.121+0.85×4.320=12.486kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ23 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×6.121+1.4×4.320=13.393kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.85×1.4×0.205×1.800×1.800×1.800/10=0.142kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.393kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；23 　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=13393/(0.19×450)=158.560N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.486kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.501cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.142kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12486/(0.19×450)+142000/4729=177.918N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：23 Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.205kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×5.40=19.440m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=5.582kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.582kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到=0.95；A=4.50cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=87.821kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=10.582kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算23 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=13.39kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到23 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=14.528kN,R2=13.780kN,R3=-0.832kN最大弯矩Mmax=2.237kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=2.237×106/(1.05×141000.0)+4.588×1000/2610.0=16.869N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下23 其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=2.24×106/(0.929×141000.00)=17.08N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=15.235kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=15.235kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；23 Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数，取10.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×15.235/0.850=179.233kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径18.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=15.235kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[15235×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.780kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[13780×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm23 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=13.78kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于13779.95/(3.1416×20×1.5)=146.2mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=13.78kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!23'