艺术家园区建设项目外脚手架施工专项方案

'云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案目录第一部分基本设计方案2一、编制依据21、图纸:22、主要规范、规程2二、工程概况21、建筑概况22、结构概况3三、方案选择41、技术参数42、钢管脚手架搭设的基本要求53、技术要点54、施工安全问题95、安全危险、危害辩识和控制措施13第二部分计算书15一、落地式扣件钢管脚手架计算书15（一）、小横杆的计算:15(二)、大横杆的计算:16(四)、脚手架荷载标准值:18(五)、立杆的稳定性计算:20(六)、最大搭设高度的计算:21(七)、连墙件的计算:22(八)、立杆的地基承载力计算:23二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书23（一）、小横杆的计算24（二）、大横杆的计算25（三）、扣件抗滑力的计算26（四）、脚手架荷载标准值27（五）、立杆的稳定性计算28（六）、连墙件的计算30（七）、悬挑梁的受力计算30（八）、悬挑梁的整体稳定性计算32（九）、锚固段与楼板连接的计算32三、悬挑卸料平台计算书33(一）、次梁的计算34（二）、主梁的计算35(三)、钢丝拉绳的内力计算:38(四)、钢丝拉绳的强度计算:38（五)、钢丝拉绳吊环的强度计算:39第三部分外架搭设相关图纸大样4040 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案第一部分基本设计方案一、编制依据1、图纸:云南世纪阳光建筑设计有限公司设计的《云南省艺术家园区建设项目C标段工程施工图纸》2、主要规范、规程工程应用的主要规程和规范序号类别规范、规程名称编号1行业《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912行业《建筑施工扣件式钢管脚手架施工安全技术规范》（2011版）JGJ130-20113行业《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20114行业《钢结构设计规范》GB50017-2003二、工程概况1、建筑概况云南艺术家园区房地产经营有限公司建设的云南艺术家园区建设项目C标段工程，位于昆明市官渡区龙马村西南。由云南世纪阳光建筑设计有限公司设计。本工程共由25幢组成：总建筑面积225409.99m²。其中1、2、4、5、6、9、10、11、15、16、18、19、20、21幢层数为地上八层，40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案5、10、16、19、20、21幢有地下室1层，1、2、4、6、9、11、15、18幢有地下室2层，全为框剪结构，二类住宅楼。上部2-8层高度为2.9ｍ，建筑总高度23.5米。其中1幢1层层高3.6-3.9米；2、4、9、15、18幢1层层高2.9米；5幢1层层高4.1米，；6幢1层层高3.6-4.0米；10、16幢1层层高2.9-4.0米；11幢1层层高2.9-4.1米；19幢1层层高4.0-4.1米；20幢1层层高3.6-4.1米；21幢1层层高4.1-4.4米；其中3、7、8、12、13、14、17幢层数为地下两层，地上六层，全为框剪结构，二类住宅楼。上部各层高度为3.2ｍ，建筑总高度19.5米。其中22、23幢层数二层，二层都为商铺其中24幢层数地下一层；地上一层层高4米为商铺。其中25幢层数三层，三层都为商铺2、结构概况本工程设计使用年限为50年，结构安全等级为二级，属丙类建筑，抗震设防烈度为8度，设计地震加速度为0.2g,设计地震分组为第三组，基础设计等级为乙级，建筑产地类别为Ⅲ类。1、基础：基础采用静压预制管桩基础。2、上部结构混凝土强度等级：墙柱梁板楼梯基顶以下为C35，基顶以上为C30；构造柱为C20。砖墙：基顶～室内地坪采用M10水泥砂浆砌筑MU10页岩烧结砖，室内地坪～二层楼面采用M10混合砂浆砌筑MU10页岩烧结砖和190mm厚的混凝土空心砌块；四层楼面以上采用M5.0混合砂浆砌筑MU10页岩烧结砖和190mm厚的混凝土空心砌块；40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案三、方案选择本工程主楼外架高度约为25.00米，层高3.0米，主要采用悬挑式（为了赶工期抢时间，底框部分室内回填、地坪砖砌体及室外工程等要与上部交叉施工），局部采用落地式，扣件双排钢管（Φ48X3.5）脚手架的钢管立杆间距1.5米，排距0.9米，钢管大横杆步距1.8米，内立杆离外墙300mm-350mm，剪刀撑按45º～60º进行搭设。为保证架体的整体承载力和稳定性，在各层结构处按规定设置连墙杆，以保证架体的稳定性。脚手架外立杆侧满挂密目安全网进行封闭，施工层脚手架内立杆与建筑手之间拟采用模板或兜网进行封闭。考虑材料从楼屋运出，拟在每层楼层侧设置型钢卸料平台，卸料平台必须与建筑物拉结，不得与脚手架连结。必须按规定设置连墙拉结点，竖向每2步，水平每3跨必须设置一道牢固的连结点。连结点详见构造详图。1、技术参数双排外架立杆纵向间距1.5米，排距0.9米，大横杆步距1.8米；剪刀撑搭设角度45～60度，小横杆靠墙的一端离墙面15cm左右。剪刀撑斜杆两端扣件与立杆节点的距离为15cm，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于50cm，斜杆必须落实在楼板或垫板，脚手架各杆件相交伸出的端头均应大于10cm，以防杆件滑落。外向立杆顶端高出应施工墙上皮1米进行搭设。40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案2、钢管脚手架搭设的基本要求扣件式钢管脚手架的搭设顺序为：定位放线→摆放成品立杆底座（或型钢挑梁）→摆放扫地杆→逐根树立立杆并随即与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→安第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板。3、技术要点3.1施工要求必须使用合格材料，对于有变形和不合格的扣件均不得使用。在外脚架搭设过程中，必须严格按规定的构造方案和尺寸进行搭设，并及时与结构拉结或采用临时支顶，确保搭设过程的安全。必须按规范规定设置连墙杆。应随架体搭设进度，及时跟进做好安全网等安全防护措施的张挂。脚手架外侧采用安全网全封闭；围网设于靠外侧立杆的内侧，与立杆、横杆绑扎牢固，绑点间距30cm，安全兜网两层设置一道，绑扎牢固，不得漏设。在铺设脚手板的操作层上必须设防护栏杆和踢脚板，踢脚板高度180mm。护栏两道，每道高度0.6m。必须在外侧立面的整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆与地面夹角在45～60度之间，每组剪刀撑跨越立杆根数不少于5根。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案。剪刀撑斜杆应与立杆进行连接，底部斜杆的下端应置于固定，严禁悬空。剪刀撑斜杆的连接均采用搭接，搭接长度不应小于1.0m，设置3个旋转扣件。在外脚手架搭设过程中脚手架里、外两排立杆均要竖直，尤其不得向外倾斜，搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差；避免累积偏差过大。搭设时必须在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必须落地，不得在水平杆上加悬空立杆。搭设第一节立杆时应选用长短不一的钢管，确保错开立杆接头位置；小横杆的搭设应与大横杆垂直，小横杆两端应伸出大横杆外10cm以上。连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，十字形扣件不得使开口朝下，螺栓应适度拧紧。3．2钢管立柱施工要求立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立拄接头不能在同一步距内，且相邻立柱接头在高度方向错开的距离不小于一个步距，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。立柱顶端应高出女儿墙上皮1.0m，高出建筑物檐口上皮1.5m。脚手架底座上必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方的立杆上。3．3钢管水平杆施工要求（1）横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。（2）纵向水平杆接长一般采用对接扣件连接，也可采用搭接。相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案，并应等距设置不小于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。（3）纵向水平的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。（4）连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，螺栓应适度拧紧。（5）扫地杆必须按要求进行搭设，两根立杆之间的扫地杆下面必须垫至少一个木枋和木楔，从而使之直接承重。同时，木枋和木楔下面必须垫木板或木枋，至少为0.1平方米。水平杆必须扣接在立杆上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。3．4连墙体施工要求施工时按竖向间距不大于二步距，水平间距不大于三步距，必须设置一道牢固的连结点。并通过水平杆与外架进行连接，将架体附着到主体结构上，抗滑扣件采用双扣件。3．5剪刀撑的设置要求（1）每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5～7根之间，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角应在45～60度之间。（2）双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度在连续设置剪支撑。（3）剪刀撑斜杆的接头采用搭接方式接长时不应小于三个扣件连接固定搭接长度不应小于1m，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应大于150mm。40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案3．6架体上开洞的施工要求施工时提升架等运输机械要求在架体上开洞作为出入口，不允许断开钢管立杆，如断开大横杆，则要求加设斜杆及设置横向支撑予以加强。（1）洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点距离不应大于150mm。（2）洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部，增设的短斜杆端部应用双扣件扣死。3．7脚手板设置要求（1）采用木板作为脚手板，且应与横杆绑扎牢固；（2）在作业层外侧立杆内侧绑扎1道水平钢管，作为踢脚板；（3）施工作业层，拆模层均必须满铺脚手板，非操作层应间隔一层设置一层满铺脚手板；（4）雨天后上架施工必须采取防滑措施。3．8架上卸料平台的搭设为便于模板，木枋等周转料具吊运到上面的施工层作周转使用，拟在适当位置搭设卸料平台。卸料平台必须挂设限定荷载标牌。卸料平台平面尺寸按图搭设另立施工方案，严格控制最大载重量不大于1吨，并做好安全防护，使用完后应及时拆除并恢复架体的安全防护。3．9安全通道和斜道3．9．1、安全通道40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空坠物伤人，特在建筑物首层入口及井架出入口设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑，上部满铺竹杆及防护网以防止坠物。其余临时进作业面通道必须搭设防护棚。防护棚搭出约2m，其支撑是靠支在外架上的钢管，在钢管上铺设七夹板和安全网。其搭设示意图如右图所示：3．9．2斜道斜道采用之字型斜道，为人行斜道，宽度1m，坡度1：3。在拐弯处设平台，宽度不应小于斜道宽度。斜道采用踏步式，与架体进行连结，两侧设置18cm高踢脚板。在斜道入口搭设安全通道。4、施工安全问题4．1、安全保证措施各级管理人员要对职工生命负责的态度去严格要求，严格管理，认真抓好安全工作，搞好安全设施。4．1．1、人员要求（1）严格参照外架搭设要求进行施工。（2）特殊必须持证上岗。具备一切高空作业的能力，40岁以下，无疾病。（3）必须服从管理人员的安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场的人员必须戴安全帽，系好安全带，作好防护设施。不得穿拖鞋等，必须穿防滑鞋上班。严禁向下抛扔杂物，不得酒后作业，严禁嬉闹。40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案（4）积极配合外架搭设完毕后的工作。（5）必须负责搭设前和搭设后的日常检查和修养。（6）听从管理人员安排积极配合项目安全员日常检查，发现问题及时整改。4．1．2、搭设要点（1）钢管脚手架立杆应稳放在制作品底座上；（2）立杆间距、大横杆间距、小横杆间距符合方案要求；（3）钢管立杆大横杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎；（4）脚手架负荷量每平方米不能超过270kg；（5）脚手架两端、转角处以每隔6—7根立杆应设剪刀撑和力杆，剪刀撑和支杆与地面角度不应大于60度；（6）架子高度在5m以上或无法设支杆时，每高4m，水平高每隔7m，脚手架必须同建筑物连接牢固；（7）架子的铺设宽度不得小于0.9m，脚手板必须满铺；（8）离墙面距离30～35cm，不得有空隙和探头板，脚手板搭接时不得小于20cm，对接时应架设双排小横杆，间距不大于20cm，在架子拐弯处脚手架板应交叉搭设，垫平脚手架板应用木块，并且要钉牢，不得用砖垫；（9）翻脚手架应两人由里往外按顺序进行，在铺第一块或翻到最外一块脚手板时必须挂安全带；（10）上料料道的铺设宽度不得小于1.5m40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案，坡度不得大于1：3，防滑条间距不得大于30cm；（11）脚手架外侧，斜道和平台要绑1m高的防护栏和钉18cm高的挡脚板或防护立网；（12）在门窗洞口搭设挑架（外伸脚手架），斜杆上墙面一般不大于30度，并应支撑在建筑手的牢固部分，不得窗台板、窗檐、线脚等地方，墙内大横杆两端都必须伸过门窗洞口两侧不小于25cm，挑架所有受力点都要绑双扣，同时要搭设防护栏杆；（13）首层设置安全通道，必须用双层木板铺钉；（14）安全网挂设、安全网必须内挂，并用专用尼龙绳或符合要求的其他材料绑扎严密、牢固；（15）每隔四层、必须搭设安全防护、并满铺木板、并挂安全网加双栏杆；（16）搭设完毕后，必须经上级领导验收合格后，方可投入使用。4．1．3、使用阶段（1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑，缆钢丝、砼的输送管道等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。外墙装饰施工时应严格控制施工荷载不得超过270kg/m2，同时施工不得超过2层；（2）结构施工时严禁将外架做支模架，不得在外架上堆放钢筋，木料，电缆等材料；（3）六级及六级以上大风和雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑措施；40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案（4）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修，在六级大风与大雨后停用超过一个月后复工前必须经检查后方可上架操作；（5）主节点处杆件的安装，连墙体，支撑，门洞等的构造是否符合施工组织设计要求，扣件螺栓是否松动，脚手架立柱的沉降与垂直度允许偏差是否符合规定要求；（6）在脚手架使用期间，严禁任意拆除下列杆件：a)主节点处的纵、横向水平杆；b)连墙体；c）支撑；d）栏杆，踢脚板；e）安全防护设施；4．1．4、拆除阶段（1）拆除脚手架，周围应设围栏或警戒标志，并设专人看管，严禁入内，拆除应按顺序由上而下，一步一清，不准上下同时作业；（2）拆除脚手架大横杆，剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子；（3）拆除的脚手杆，脚手板，钢管，扣件等材料，应向下传递或用绳吊下，禁止往下乱扔。4．2、安全防护措施（1）严格按照施工组织设计和技术交底要求组织施工。（2）重点加强料台使用标准；（3）重点加强满堂架与外架间隔的封闭；（4）重点加强施工作业人员安全劳动意识。（5）安全网必须用符合安全部门规定的防火安全网；（6）在作业层下必须搭设水平网一道，水平网要求牢固、严密。40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案（7）外架上必须配备足够的灭火安全器材，成立义务消防队。4．3、防雷雨台内措施（1）外架用的预埋件必须用一根细钢筋与墙体中的主钢筋搭焊，以便于架体避雷。（2）雷雨天气和六级以上大风应停止架上作业。（3）大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。5、安全危险、危害辩识和控制措施5.1、脚手架施工作业过程可能存在主要的安全危害、危险因素及控制措施如下：作业活动危险因素可能导致的事故控制措施相邻运行区域施工施工人员误入运行区域人身伤害设备事故电网事故隔离围蔽施工用电用电管理措施不到位；接地与接零保护不符合要求；无漏电保护或漏电保护设置不当；配电箱不符合要求；配电线路老化残损。触电制定用电管理制度，使用三相五线制，实行三级用电保护，使用标准电源箱。脚手架搭设人员违章作业；安全防护设施不完善高处坠落物体打击挂设安全网，搭设隔离平台。40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案无警戒区、无人监护物体打击设立警界区，专人监护。上部结构施工脚手架不符合规范；脚手架荷载过大。垮塌制定技术方案人员违章作业；安全防护设施不完善（孔洞、临边等）高处坠落物体打击完善安全围栏与盖板。无警戒区域物体打击设立警界标识。焊接作业作业区域有易燃且无可靠遮蔽；火灾采用可靠遮蔽焊接用品不符合要求烫伤、触电用合格的焊接用品车辆运输管理制度不到位；驾驶员素质不高；设施状况不良；运输道路状况不良；交通标志不明。车辆伤害加强驾驶员素质教育加强车辆维护保养5.2、施工环境危害辩识和控制措施作业活动影响环境管理因素可能导致的事故控制措施材料堆放清理现场排架拆除建筑垃圾污染环境1、及时清理场地，垃圾集中用填埋或外运处理。40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案2、废木头等会漂浮于水面的物质有专人清理。3、现场的设施、设备专人管理，需处理或运走的及时处理。脚手架配件及设备检修脚手架配件检修、清洗作业处等和施工设备产生污染液体处理不当造成环境污染污染液体经排水沟汇集，再通过沉淀、隔油、加药等物理化学处理，检测达标后才能排放。第二部分计算书一、落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.9米，横杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。（一）、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.356×1.0002/8=0.295kN.m=0.295×106/5080.0=57.974N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.713×1000.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.888mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!(二)、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×1.000=0.038kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.500/3=0.175kN活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/3=1.500kN荷载的计算值P=(1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500)/2=1.178kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×1.178×1.500=0.480kN.m=0.480×106/5080.0=94.508N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案集中荷载标准值P=(0.038+0.175+1.500)/2=0.857kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883×856.700×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=2.17mm最大挠度和V=V1+V2=2.221mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.000×1.500/2=0.262kN活荷载标准值Q=3.000×1.000×1.500/2=2.250kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.262+1.4×2.250=3.534kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。(四)、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×24.000=2.995kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(1.000+0.150)/2=1.207kN40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×4/2=0.420kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×24.000=0.180kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.803kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.000/2=4.500kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.350Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.670Us——风荷载体型系数：Us=0.872经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.670×0.872=0.357kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.803+0.85×1.4×4.500=11.118kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.803+1.4×4.500=12.063kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.357×1.500×1.800×1.800/10=0.206kN.m(五)、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.063kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12063/(0.19×489)=132.789N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.118kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.206kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11118/(0.19×489)+206000/5080=163.004N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!(六)、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.808kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.500kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=67.804米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.808kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.500kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.173kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=49.475米。(七)、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.357kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=5.394kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.394kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=15.00/1.58的结果查表得到=0.98；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=97.839kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。采用双扣件连接40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案经过计算得到Nl=10.394kN小于水双扣件的抗滑力12.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图(八)、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=48.25N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=12.06A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=200.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=200.00地基承载力的计算满足要求!二、悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5。40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。同时施工2层，底层先满兜完全网，再满铺脚手板。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度3米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。（一）、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.356×0.9002/8=0.239kN.m=0.239×106/5080.0=46.959N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.713×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.583mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!（二）、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/3=0.157kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.157+1.4×1.350)/2=1.060kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×1.060×1.500=0.433kN.m40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案=0.433×106/5080.0=85.220N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.035+0.157+1.350=1.542kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883×1542.060×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.90mm最大挠度和V=V1+V2=3.955mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!（三）、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.236+1.4×2.025=3.188kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；（四）、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×20.000=2.496kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(0.900+0.150)/2=1.102kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×4/2=0.420kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×20.000=0.150kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.168kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.350Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.420Us——风荷载体型系数：Us=0.87240 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.420×0.872=0.303kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.168+0.85×1.4×4.050=9.822kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.168+1.4×4.050=10.672kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.303×1.500×1.800×1.800/10=0.175kN.m（五）、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.672kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=10672/(0.19×489)=117.477N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.822kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.175kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9822/(0.19×489)+175000/5080=142.652N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!（六）、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.303kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=6.880kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.880kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=15.00/1.58的结果查表得到=0.98；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=97.839kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用普通螺栓连接，普通螺栓计算参见《施工计算手册》钢结构部分。连墙件普通螺栓连接示意图备注：也可采用钢管连墙件，采用钢管连墙件时，抗滑扣件必须采用双扣件。（七）、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1200mm，l=1800mm，ml=150mm，m2=1050mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=10.67kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.20/1.80=0.67kl=0.15/1.80=0.08k2=1.05/1.80=0.58代入公式，经过计算得到支座反力RA=29.074kN支座反力RB=-6.992kN最大弯矩MA=12.984kN.m40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案抗弯计算强度f=12.984×106/(1.05×141000.0)=87.698N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.17+4.05=8.22kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=4.793mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2400.0mm水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/400,满足要求!（八）、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=12.98×106/(0.929×141000.00)=99.12N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!（九）、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.992kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6992×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.99kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于6991.87/(3.1416×20×1.5)=74.2mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.99kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!三、悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。次梁采用16号槽钢，主梁采用16号槽钢，次梁间距0.50m。容许承载力均布荷载3.00kN/m2，最大堆放材料荷载13.00kN。(一）、次梁的计算次梁选择16号槽钢，间距0.50m，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm截面尺寸b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×0.50=0.18kN/m(2)最大容许均布荷载为3.00kN/m2；Q2=3.00×0.50=1.50kN/m(3)槽钢自重荷载Q3=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.18+1.50+0.20)=2.25kN/m经计算得到，活荷载计算值P=1.4×13.00=18.20kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案经计算得到，最大弯矩计算值M=2.25×3.002/8×[1-4×(0.50/3.00)2]+18.20×3.00/4=15.90kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=15.90×106/(1.05×141000.00)=107.40N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算<[f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.30由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.836经过计算得到强度=15.90×106/(0.836×141000.00)=134.91N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!（二）、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择16号槽钢，其截面特性为面积A=26.10cm2,惯性距Ix=1130.00cm4,转动惯量Wx=141.00cm3,回转半径ix=6.58cm40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案截面尺寸b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.14kN/mQ1=0.14kN/m(2)槽钢自重荷载Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.20)=0.41kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2×(0.35+3.00)×0.25×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)×(1+2×0.50/3.00)=2.49kNP2=(1.2×(0.35+3.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)×(1+2×0.50/3.00)=4.50kNP3=(1.2×(0.35+3.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)×(1+2×0.50/3.00)=4.50kNP4=(1.2×(0.35+3.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)×(1+2×0.50/3.00)+18.20/2=13.60kNP5=(1.2×(0.35+3.00)×0.50×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)×(1+2×0.50/3.00)=4.50kNP6=(1.2×(0.35+3.00)×0.25×3.00/2+1.2×0.20×3.00/2)×(1+2×0.50/3.00)=2.49kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台示意图40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到主梁支撑梁剪力图(kN)主梁支撑梁弯矩图(kN.m)主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为15.59kN最大弯矩Mmax=7.76kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=7.76×106/1.05/141000.0+11.44×1000/2610.0=56.80N/mm240 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.65由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.884经过计算得到强度=7.76×106/(0.884×141000.00)=62.24N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!(三)、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=19.34kN(四)、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=19.338kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×19.338/0.850=182.002kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径20.0mm。（五)、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=19.338kN钢板处吊环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[19338×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm（六）、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=1.997kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[1997×4/(3.1416×50×2)]1/2=18mm40 云南省艺术家园区建设项目C标段工程外架工程专项施工方案水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。第三部分外架搭设相关图纸大样1、悬挑工字钢及锚环大样（1）2、悬挑工字钢及锚环大样（2）3、悬挑工字钢及锚环大样（3）4、悬挑工字钢及锚环大样（4）5、卸料平台及锚环大样详见附页图。40'