钢筋砼框架结构建筑外脚手架施工方案

'目录1、编制依据及参考手册31.1主要规范和规程31.2参考手册32、工程概括32．1总体工程概况32．2脚手架设计概况33、构造要求及技术措施43．1落地式钢管脚手架的构造及技术要求43．2悬挑式钢管脚手架的构造及技术要求73.3悬挑式卸料平台73.4脚手架出入口的构造84.安全防护措施94.1结构临边防护措施94.2楼梯间防护措施94.3防雷避电措施95脚手架的搭设及拆除施工工艺105.1落地式钢管脚手架搭设施工工艺105.2悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺115.3卸料平台的施工工艺115.4脚手架的拆除施工工艺116．质量保证126.1构配件允许偏差126.2脚手架检查与验收136.3质量保证注意事项147.安全施工技术措施147.1材质及其使用的安全技术措施147.2脚手架搭设的安全技术措施157.3脚手架上施工作业的安全技术措施157.4脚手架拆除的安全技术措施168文明施工要求179.安全事故应急救援预案：1910．附图及计算书2010.1.附图2010.2.计算书2011.2.附图21附件:计算书21（1）第二部分4.5m高悬挑式扣件钢管脚手架计算书21一、小横杆的计算:21二、大横杆的计算:2247 三、扣件抗滑力的计算:23四、脚手架荷载标准值:23五、立杆的稳定性计算:24六、连墙件的计算:25七、悬挑梁的受力计算:25八、悬挑梁的整体稳定性计算:26水平钢梁采用[14a号槽钢U口水平,计算公式如下26九、锚固段与楼板连接的计算:26（2）第三部分第一段18.9m高悬挑式扣件钢管脚手架计算书27一、小横杆的计算:27二、大横杆的计算:28三、扣件抗滑力的计算:29四、脚手架荷载标准值:29五、立杆的稳定性计算:30六、连墙件的计算:31七、悬挑梁的受力计算:31八、悬挑梁的整体稳定性计算:32九、锚固段与楼板连接的计算:33（3）第三部分第五段22.2m高悬挑式扣件钢管脚手架计算书34一、小横杆的计算:34二、大横杆的计算:35三、扣件抗滑力的计算:36四、脚手架荷载标准值:36五、立杆的稳定性计算:37六、连墙件的计算:38七、悬挑梁的受力计算:39八、悬挑梁的整体稳定性计算:40九、锚固段与楼板连接的计算:40(4)槽钢悬挑卸料平台计算书41一、次梁的计算41二、主梁的计算42三、钢丝拉绳的内力计算:44四、钢丝拉绳的强度计算:44五、钢丝拉绳吊环的强度计算:45六、操作平台安全要求:4547 1、编制依据及参考手册1.1主要规范和规程《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001，2002）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）1.2参考手册《建筑施工手册》（缩印本第4版，2003.9）《简明施工计算手册》（1999.7）《实用建筑施工安全手册》（1999.7）本工程《施工组织设计》2、工程概括2．1总体工程概况2#楼：地上三层；4#6#楼：地上二层；3#楼：工程位于平桥大道与九星路交叉口旁。本工程为钢筋砼框架结构。2．2脚手架设计概况结合本工程结构形式、实际施工特点，该工程全封闭的扣件式双排钢管脚手架；考虑业主对工期要求任务紧的情况下进行不回填土进行下道工序。首层采用扣件式双排封闭钢管脚手架，在回填土时拆除首层脚手架，待回填土完成后，首层脚手架回复。二三层采用独立型钢悬挑脚双排扣件钢管架；47 此工程脚手架为一架二用，既用于结构施工,同时兼作安全防护。根据相关规定,本方案的验算取值均来自国家规范及相关规程。基础至地上一层顶采用落地式双排钢管脚手架,脚手架横距0.8m,立距间距为1.8m,步距1.8m,内立杆离墙外侧50cm。为方便基础部分土方回填及不影响其它楼层施工进度，地上二层采用型钢独立悬挑脚手架，采用[14a型槽钢悬挑，其外悬挑长度为1.25m,锚入楼面长度为1m,其它杆件布置参数同落地式脚手架。3、构造要求及技术措施3．1落地式钢管脚手架的构造及技术要求3.1.1地基处理脚手架的基础必须平整、坚实，立杆下设置垫板，其厚度不小于5cm，布设必须平稳，不得悬空。并在脚手架外侧设一浅排水沟（做法见落地式脚手架搭大样图）。3.1.2立杆立杆顶端高出结构檐口上皮（或作业层平面）1.5m，立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。3.1.3大横杆大横杆置于小横杆之下，在立柱的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm。47 3.1.4小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间再等间距设置增设1～2根小横杆，其最大间距不大于75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸出里排大横杆距结构外边缘15cm，且长度不大于44cm。但方案中主楼部位同步内有29根小横杆超过这一限制，要在作业层采取钢管三角斜撑的方式予以加固。上、下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相临小横杆在立柱处相向布置，见附图所示。3.1.5扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在槽钢面上（垫板）20cm处的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。3.1.6剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑（地下室部分作斜撑）相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每2步3跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的一根斜杆扣在立柱上，另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加2～4个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm47 。横向斜撑搭设在主楼脚手架部位，在同节内、由底至顶层呈“之”字型、在里、外排立柱之间上下连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。除拐角处外，剪刀撑应应连续布置。3.1.7脚手板脚手板采用松木、厚5cm、宽35～45cm、长度不少于3.5m的硬木板。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每层要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在3根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径1.2mm的镀锌钢丝箍绕2～3圈固定。当脚手板长度小于2m时，可采用两根小横杆，并将板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm，构造见附图所示。靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空挡现象。3.1.8连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为每层一道设置(计算取3.60m)水平间距为3.9m。连墙杆用φ48×3.5的钢管，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。在结构中每隔3.9m预埋一根长约50cm长φ48×3.5的钢管,与架体大横杆或立杆相连。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm47 。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。3.1.9防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.6m处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。3．2悬挑式钢管脚手架的构造及技术要求悬挑脚手架采用槽钢进行全部承担脚手架上的施工荷载及其自重，本工程二层为第二部分,外悬长度均为1.25m。该悬挑架搭设最高高度为17m,最小高度为6m为第一段,其槽钢与结构面连接采用预埋钢筋进行连接,如附图所示。悬挑架除二层立杆间距为1.8m中间加两根附杆、其余构造均同以上各段即：立杆横距为0.8m,步距为1.8m,内立杆离结构外皮0.35m。脚手板用50mm厚松木板铺设，连墙件与框架柱可靠连接，其竖向间距为2.9m,即每层设置，水平方向每5.4m设置一道。3.3悬挑式卸料平台从经济、实用的角度考虑，卸料平台设计为悬挑式型钢缺卸料平台，在本工程北面制作3个，规格为4.5m×3.8m×1.5m（长×宽×高）悬挑长度为4.5m。平台上要设有限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.0t,均布荷载1.0kn/m2。主梁、次梁分别采用[16a工字钢、[12.6槽钢，所有构件均为螺栓连接，即为铰接。防护栏采用直径48×3.5钢管，分别在高75cm、150cm47 处设立两道，并与四周工字钢焊接。四周工字钢外侧面及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并满布密目安全网。平台每侧设两根6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm。钢丝绳，每根绳设夹具不少于3个。钢丝绳与卸料平台型钢架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。钢丝绳通过梁上侧模对拉螺栓孔拉结，但两根钢丝绳不得拉结于同一个对拉螺栓孔，并且预留的梁上预留的孔洞要保证能让上述钢丝绳穿过。平台底面设5cm厚的脚手板，满铺、铺牢、两端用8号镀锌钢丝捆紧，并在四周设18cm高的踢脚板。三个卸料平台分别设于本工程北面(14)轴～(17)轴间、（32）~（35）轴、（40）~43轴间，使每个作业楼层的材料大至分于三个卸料平台。搭设时要注意与脚手架立杆错开搭设。具体见附图所示。3.4脚手架出入口的构造该出入口设在（30）轴～（33）轴之间，挑空两根立杆、跨越三步三跨，大小为4.5m×5.4m（宽×高）。出入口处再搭设6.0m×4.5m×6.0m（长×宽×高）的防护棚，上铺5cm厚的双层脚手板，见附图所示。在出入口两侧的内、外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口1～2步，立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立柱处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。47 4.安全防护措施4.1结构临边防护措施在结构四周边线内50cm处设置全封闭式护身栏，使用材料均采用Φ48×3.5钢管。其高度不低于1.2m、立杆间距不大于2.5m、竖向每隔0.6m设一道通长大横杆、每隔一根立杆设一道三脚架（具体详安全防护方案附图所示）。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆四周满挂密目安全网、白天设警示牌、夜间设红色标志灯；临边四周1m范围内不准堆料、停放机具。4.2楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏，侧边底部设18cm高的挡脚板。。4.3防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用ö12镀锌钢筋制作,高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防松动并保证接触面不小于10cm247 ，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。未详之处详本工程《现场安全防护专项施工方案》。5脚手架的搭设及拆除施工工艺5.1落地式钢管脚手架搭设施工工艺落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→材料配备→定位设置通长脚手板、钢底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网→……定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空；双管立柱应采用双管底座，底座下垫枕木，并垂直于墙面设置。在搭设脚手架的过程中，沿四周每三跨内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。47 其余组件的搭设要求参见构造要求。5.2悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺悬挑脚手架的搭设顺序为：水平槽钢安装→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→……，其后的搭设顺序与落地架相同。5.3卸料平台的施工工艺卸料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四牵引绳应等到长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。要求提升一次验收一次。5.4脚手架的拆除施工工艺拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆）。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。47 当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6.0m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙件。6．质量保证6.1构配件允许偏差6.2脚手架检查与验收6.2.1脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：1）基础完工后及脚手架搭设前；47 2）作业层上施加荷载前；3）每搭设完10～13m高度后；4）达到设计高度后；5）遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后；6）停用超过一个月。6.2.2进行脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：1）按照规范《建筑施工扣减钢管脚手架安全技术规范》GJ130-2001中第8.2.3～8.2.5条的规定；2）施工组织设计及变更文件；3）技术交底文件。6.2.3脚手架使用中，应定期检查下列项目：1、杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞加桁架等的构造是否符合要求；2、地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；3、扣件螺栓是否松动；4、高度在24m以上的脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合规范中的规定；5、安全防护措施是否符合要求；6、是否超载。6.2.4扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准扣件拧紧抽样检查数止及质量判定标准如下表:47 6.3质量保证注意事项1、脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。2、操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。3、在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。4、外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。7.安全施工技术措施7.1材质及其使用的安全技术措施7.1.1扣件的紧固程度应在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。7.1.2各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。7.1.3钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。7.1.447 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。7.1.5严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。7.2脚手架搭设的安全技术措施7.2.1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。7.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。7.2.3开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。7.2.4脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。7.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。7.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。7.3脚手架上施工作业的安全技术措施7.3.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。7.3.2严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。7.3.3结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过三层，悬挑架的同时作业层数不超过3层。47 7.3.4当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。7.3.5各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。7.3.6定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。7.4脚手架拆除的安全技术措施7.4.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。7.4.2架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。7.4.3拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。9.4.4拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。7.4.5在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。7.4.6天拆架下班时，不应留下隐患部位。7.4.7拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。7.4.8所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。7.4.9所有的脚手片，应自外向里竖立搬运，以防脚手片和垃圾物从高处坠落伤人。47 7.4.10拆下的零配件要装入容器内，用吊蓝吊下或塔吊吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。8文明施工要求根据脚手架施工的特殊性，贯彻地方相关指导文件精神要求，要求施工时作到如下：8.1进入施工现场的人员戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。8.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得随意拆除和移动标示牌。8.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。8.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。8.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。8.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。8.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。8.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。8.947 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。8.10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。9.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。9.12脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。9.13要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。9.14施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。9.15使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。9.16脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。9.17施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。10.18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。8.19六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。47 9.安全事故应急救援预案：发生脚手架事故时，主要引起高处坠落事故和物体打击事故，抢救的重点放在对休克、颅脑损伤、骨折和出血上进行处理。1、发生意外事故时应保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的范围。有序指挥抢险和员工的疏散。2、立刻设危险区域，并设警示标志，设专人监护，控制事故扩大发生，保护事故现场。3、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。4、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。47 6、发现伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处以上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腿侧下肢缚在一起。7、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。8、用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。9、如发生安全事故，应上报有关主管部门请求救援。10．附图及计算书10.1.附图落地式脚手架、悬挑脚手架相关大样图，另详附页。10.2.计算书10.2.1本工程的第一部分落外脚手架使用荷载满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001(2002版)中的要求，在搭设高度小于50m以内，不须进行杆件计算。10.2.2、第二部分悬挑式脚手架搭设高度为5.4m,需进行计算;10.2.3、第三部分中的第一段(第二段至第四段所搭设的高度相同故不再重复计算)及第五段进行计算，其搭设高度分别为18.9m、22.2m10.2.4悬挑槽钢卸料平台计算,其搭设的平面尺寸为4.5Í3.8Í1.5m(长Í宽Í高),其外挑4.5m,锚固段长度为1.5m。47 10.2.5本方案未提及之处按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》进行施工。11.2.附图落地式脚手架、悬挑脚手架相关大样图，另详附页。附件:计算书（1）第二部分4.5m高悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为5.4米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距5.40米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。悬挑水平钢梁采用[14a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度1.00米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.800/3=0.210kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.800/3=1.800kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.818×0.8002/8=0.225kN.m=0.225×106/5080.0=44.379N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算47 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.048×800.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.435mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.800/3=0.168kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.800/3=1.440kN荷载的计算值P=(1.2×0.031+1.2×0.168+1.4×1.440)/2=1.127kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.267×1.127×1.800=0.554kN.m=0.554×106/5080.0=108.994N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:47 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.11mm集中荷载标准值P=0.031+0.168+1.440=1.639kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883×1638.720×1800.003/(100×2.060×105×121900.000)=7.17mm最大挠度和V=V1+V2=7.275mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.800/2=0.252kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.800/2=2.160kN荷载的计算值R=1.2×0.069+1.2×0.252+1.4×2.160=3.409kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337NG1=0.134×5.400=0.722kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.800×(0.800+0.350)/2=0.725kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.800×2/2=0.252kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.800×5.400=0.049kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=1.747kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.800×0.800/2=4.320kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.300×1.250×1.200=0.315kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式47 N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.14kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.15；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.53m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70；　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=113.82　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.24kN；　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.15；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.53m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.70　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.219kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=144.17　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No47 其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.315kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=5.40×5.40=29.160m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=12.860kN，连墙件轴向力计算值Nl=17.860kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.58的结果查表得到=0.94；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=94.353kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1250mm，l=1000mm，ml=350mm，m2=1150mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=563.70cm4，截面模量(抵抗矩)W=80.50cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×1.75+1.4×4.32=8.14kN47 水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×18.51×0.0001×7.85×10=0.17kN/mk=1.25/1.00=1.25kl=0.35/1.00=0.35k2=1.15/1.00=1.15代入公式，经过计算得到支座反力RA=28.947kN支座反力RB=-12.266kN最大弯矩MA=12.353kN.m抗弯计算强度f=12.353×106/(1.05×80500.0)=146.146N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=1.75+4.32=6.07kN水平钢梁自重计算荷载q=18.51×0.0001×7.85×10=0.15kN/m最大挠度Vmax=5.312mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2500.0mm水平支撑梁的最大挠度小于2500.0/400,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[14a号槽钢U口水平,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.5×58.0×235/(2300.0×140.0×235.0)=0.98由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.766经过计算得到强度=12.35×106/(0.766×80500.00)=200.42N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=12.266kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[12266×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm，实际采用直径Φ16mm的钢筋进行施工作业。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。47 （2）第三部分第一段18.9m高悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.9米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工3层，脚手板共铺设3层。悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度1.00米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.356×0.8002/8=0.188kN.m=0.188×106/5080.0=37.104N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.713×800.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.364mm47 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN荷载的计算值P=(1.2×0.031+1.2×0.140+1.4×1.200)/2=0.942kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×0.942×1.500=0.386kN.m=0.386×106/5080.0=75.933N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm47 集中荷载标准值P=0.031+0.140+1.200=1.371kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883×1370.720×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.47mm最大挠度和V=V1+V2=3.521mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×18.900=2.359kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.350)/2=0.906kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×3/2=0.315kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×18.900=0.142kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.721kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×3×1.500×0.800/2=5.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.200Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.420Us——风荷载体型系数：Us=1.20047 经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.200×1.420×1.200=0.239kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.03kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=132.37　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.89kN；　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.5047 　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=147.05　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.239kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；连墙件竖向每层设置所以Aw=2.90×4.50=13.05m2No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=4.367kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.367kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.58的结果查表得到=0.94；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=94.353kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=9.367kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!故选择双扣件其抗滑力达到12.0kN,满足要求。七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式47 支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1250mm，l=1000mm，ml=350mm，m2=1150mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=934.50cm4，截面模量(抵抗矩)W=116.80cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×3.72+1.4×5.40=12.03kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/mk=1.25/1.00=1.25kl=0.35/1.00=0.35k2=1.15/1.00=1.15代入公式，经过计算得到支座反力RA=42.688kN支座反力RB=-18.105kN最大弯矩MA=18.223kN.m抗弯计算强度f=18.223×106/(1.05×116800.0)=148.590N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.72+5.40=9.12kN水平钢梁自重计算荷载q=25.15×0.0001×7.85×10=0.20kN/m最大挠度Vmax=4.811mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2500.0mm水平支撑梁的最大挠度小于2500.0/400,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.0×65.0×235/(2300.0×160.0×235.0)=1.01由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.774经过计算得到强度=18.22×106/(0.774×116800.00)=201.55N/mm2；47 水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=18.105kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[18105×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。（3）第三部分第五段22.2m高悬挑式扣件钢管脚手架计算书47 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为22.2米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工3层，脚手板共铺设3层。悬挑水平钢梁采用[18a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度1.00米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.500=2.356kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=2.356×0.8002/8=0.188kN.m=0.188×106/5080.0=37.104N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.175+1.500=1.713kN/m47 简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×1.713×800.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.364mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/3=0.140kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN荷载的计算值P=(1.2×0.031+1.2×0.140+1.4×1.200)/2=0.942kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×0.942×1.500=0.386kN.m=0.386×106/5080.0=75.933N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度47 V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.031+0.140+1.200=1.371kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.883×1370.720×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.47mm最大挠度和V=V1+V2=3.521mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.210+1.4×1.800=2.841kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×22.200=2.771kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×3×1.500×(0.800+0.350)/2=0.906kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.500×3/2=0.315kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×22.200=0.167kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.158kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×3×1.500×0.800/2=5.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.200Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)47 的规定采用：Uz=1.420Us——风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.200×1.420×1.200=0.239kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.55kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=138.14　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.42kN；　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；47 　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.138kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=152.82　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.239kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；实际现场操作为每层均设置竖向连墙杆即:Aw=2.9×4.50=13.05m2No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=4.367kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.367kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.58的结果查表得到=0.94；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=94.353kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=9.367kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!故选择双扣件其抗滑力达到12Kn,满足要求!七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。47 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1250mm，l=1000mm，ml=350mm，m2=1150mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1272.70cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.40cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×4.16+1.4×5.40=12.55kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×25.69×0.0001×7.85×10=0.24kN/mk=1.25/1.00=1.25kl=0.35/1.00=0.35k2=1.15/1.00=1.1547 代入公式，经过计算得到支座反力RA=44.535kN支座反力RB=-18.892kN最大弯矩MA=19.013kN.m抗弯计算强度f=19.013×106/(1.05×141400.0)=128.059N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.16+5.40=9.56kN水平钢梁自重计算荷载q=25.69×0.0001×7.85×10=0.20kN/m最大挠度Vmax=3.701mm按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2500.0mm水平支撑梁的最大挠度小于2500.0/400,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[18a号槽钢U口水平,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.5×68.0×235/(2300.0×180.0×235.0)=0.98由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.768经过计算得到强度=19.01×106/(0.768×141399.99)=175.14N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!47 九、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=18.892kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[18892×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=18.89kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于18891.90/(3.1416×20×1.5)=200.4mm。(4)槽钢悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。47 平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)1.90m(实际现场施工时为3根主梁)，次梁采用[12.6号槽钢U口水平，主梁采用[16b号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。容许承载力均布荷载1.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。一、次梁的计算次梁选择[12.6号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm截面尺寸b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1=0.30×1.00=0.30kN/m(2)最大容许均布荷载为1.00kN/m2；Q2=1.00×1.00=1.00kN/m(3)槽钢自重荷载Q3=0.12kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(0.30+1.00+0.12)=1.71kN/m经计算得到，活荷载计算值P=1.4×10.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M=1.71×1.902/8+14.00×1.90/4=7.42kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=7.42×106/(1.05×62140.00)=113.72N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算<[f],满足要求!4.整体稳定性计算47 其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.0×53.0×235/(1900.0×126.0×235.0)=1.14由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.805经过计算得到强度=7.42×106/(0.805×62140.00)=148.40N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择[16b号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为面积A=25.15cm2,惯性距Ix=934.50cm4,转动惯量Wx=116.80cm3,回转半径ix=6.10cm，截面尺寸b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/mQ1=0.30kN/m(2)槽钢自重荷载Q2=0.19kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.30+0.19)=0.59kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2×(0.30+1.00)×0.50×1.90/2+1.2×0.12×1.90/2)=0.88kNP2=(1.2×(0.30+1.00)×1.00×1.90/2+1.2×0.12×1.90/2)=1.62kNP3=(1.2×(0.30+1.00)×1.00×1.90/2+1.2×0.12×1.90/2)=1.62kNP4=(1.2×(0.30+1.00)×1.00×1.90/2+1.2×0.12×1.90/2)+14.00/2=8.62kNP5=(1.2×(0.30+1.00)×1.00×1.90/2+1.2×0.12×1.90/2)=1.62kNP6=(1.2×(0.30+1.00)×0.25×1.90/2+1.2×0.12×1.90/2)=0.51kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。悬挑卸料平台示意图47 悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁的计算得到悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=7.771kN,R2=9.763kN支座反力RA=9.763kN最大弯矩Mmax=11.595kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=11.595×106/1.05/116800.0+11.522×1000/2515.0=99.124N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算47 其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.0×65.0×235/(4500.0×160.0×235.0)=0.52经过计算得到强度=11.60×106/(0.515×116800.00)=192.91N/mm2；主梁槽钢的稳定性计算<[f],满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini，按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=13.897kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13.897kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19钢丝绳别取0.85、；K——钢丝绳使用安全系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×13.897/0.850=130.798kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1550MPa，直径15.5mm其破坏拉力总和为138.5kn＞130.798满足要求。五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=13.897kN吊环强度计算公式为47 其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[13897×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm，实际选用φ18的圆面钢筋作为吊环。六、操作平台安全要求:1.卸料平台的上部位结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设置前后两道；3.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；4.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；5.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验才能松卸起重吊钩；6.钢丝绳与水平钢梁的夹角最好在45-60度；7.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；8.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。47 47 47'