书法大厦插扣式脚手架施工方案

'目录一、编制依据2二、工程概况22.1结构概况22.2建筑概况2三、施工准备2五、主要施工方法及架体构造要点5六、质量要求9七、安全、生产、环保要求107.1、安全施工要求107.2、施工质量管理137.3、环境管理14八、模板系统验算1433 一、编制依据1）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011、J84－2011。3)《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011；4)《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001；5)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；6)《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》（DBJ15-98-2014）；二、工程概况2.1结构概况本工程项目地址位于合肥市高新区，地上:主楼23层,长×宽为51×33米，裙房4层商业，主体高度22.8米使用性质为酒店。地下:二层使用性质为车库和设备用房。2.2建筑概况总建筑面积71926.23m2。其中：(1)地下20043.06m2；(2)地上51883.17m2；地下2层；地上23层，建筑高度98.700m。地下室2层，负2层高3.9m（-5.2m至-9.1m），负1层高5.2m（-5.2m至0.00m）。33 三、施工准备（一）、承插型套扣式钢管脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，　1、具有可靠的双向自锁能力；　2、无任何活动零件；　3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；　4、受力性能合理；5、可以自由调节；6、产品标准化包装；　7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架。（二）、架体组成立杆参数表标准杆型号A（mm）理论重量（Kg）LG-300300017.06LG-303001.7(1)、十字套扣：焊接于立杆上的十字型连接部件，用于水平杆与立杆33 的连接。(2)、立杆连接套管：焊接于立杆一端，用于立杆竖向接长的专用外套管。(3)、横杆：两端焊接有扣接头，且与立杆扣接的水平杆件。(4)、水平杆：架体中两端焊接有端接头，且与立杆套接的水平杆件。(5)、水平杆端接头：位于水平杆端部，用于与立杆上的十字套扣套接的部件。(6)、套扣式节点：由立杆上的十字套扣和水平杆的端接头组成。(7)、可调螺杆：由螺杆、螺杆调位螺母、活动十字套扣座、套扣调位螺母和托座组成的可调节长度的螺杆横杆参数表标准杆型号长度(mm)理论重量（Kg）型号长度(mm)理论重量（Kg）1105028503600现场采用立杆型号为300mm与3000mm钢管。横杆采用1050mm、850mm、600mm。具体施工图见附图。33 四、施工安排1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，搭设前应进行放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、承插型套扣式钢管脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、承插型套扣式钢管脚手架宜使用于同一标高范围的梁板，而对于标高相差较大的梁板需进行详细的排版、设计。4、模板支架可调托座伸出顶层水平杆或双槽钢托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过300mm，可调托座插入立杆或双槽钢托梁长度不得小于150mm。5、目前我国建设部未有承插型套扣式钢管脚手架行业标准和规范出台，不过在建设工地上已开始广泛使用，其现场施工可参照《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》，施工计算可参照《建筑施工碗口式脚手架安全技术规程》。五、主要施工方法及架体构造要点5.1施工主要要点1、适用范围33 1）承插型套扣式钢管脚手架适用于非高大模板的模板支撑架或标准层模板支撑架。2）承插型套扣式钢管脚手架基础应夯实平整并有混凝土硬化措施，且基础标高变化较少、较小。3）承插型套扣式钢管脚手架适用于结构形式较规整的结构。2、立杆选择1）承插型套扣式钢管脚手架立杆采用Φ48钢管，受力计算时应根据现场实际情况进行调整，一般按Φ48×3.0mm进行计算。2）立杆需尽量选用标准杆，根据本工程的楼层高度，选用相应标准管。3）上端均设置可调节顶托，顶托外露长度不大于顶托总长的1/3。3、横杆选择横杆均为标准杆件，故在进行架体立杆间距设计时应按照所提供横杆长度进行计算，故立杆间距设置无扣件式钢管脚手架灵活。根据本工程实际情况，水平横杆选择长度为600、850、1050三种横杆。4、步距选择本工程按两道水平杆施工，步距不大于1800，现场采用1620mm、1200mm。5、架体布置33 架体布置时需按实际开间尺寸排设，按纵向立杆间距不大于900mm进行立杆定位。排设时先从建筑物一端开始，向另一端立杆定位，定位时按立杆间距不大于900mm进行，局部不足排设间距的可减小一个横杆等级进行排设，且宜设置于墙柱边，具体立杆间距见后附图。梁底支撑依然采用钢管扣件支撑，具体做法见原模板施工方案。6、本工程按120mm板，3900mm层高计算。搭设构造：立杆纵横间距900mm，立杆步距1200mm，模板厚度18mm，板下木方间距250mm，木方采用40mm×90mm。顶托梁采用钢管。7、120mm板下支撑做法（1）、板下立杆纵距900mm，横距900mm。立杆步距1200mm，面板厚度18mm。板下采用40mm×90mm木方，木方间距250mm。顶托上采用钢管做顶托梁。其他要求见材料要求及构造要求。33 图1-1（2）、梁支撑采用钢管扣件架体，参见模板方案。8、材料要求：a、十字套扣应由钢材冲压而成，其高度不应小于32mm，厚度不应小于5mm。（见图1-2）(a)轴测图(b)平面图b、水平杆端接头应焊接于水平杆的两端，其厚度不应小于10mm，下伸的长度L不应小于40mm。其楔形斜面的自锁斜度宜为0.12。c、水平杆端接头应与套扣匹配，水平杆端接头插入套扣内，其外表面应与套扣内表面相吻合，且插入套扣底的外露长度不应小于3mm，并应保证锤击自锁后不拔脱，其抗拔力不得小于3kN。d、立杆和水平杆宜采用截面f48.3x3.2或以上规格的钢管。33 e、立杆之间的连接应采用连接套管，其壁厚不应小于3.2mm，长度不应小于150mm，可插入长度不应小于100mm，套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于1.5mm。f、十字套扣与立杆的连接、水平杆与端接头的连接均应采用焊接，连接焊缝应满焊，焊脚尺寸不应小于4mm。g、构配件的外观质量应符合下列要求：（1）钢管应无裂纹、凹陷、锈蚀，两端面应平整；（2）焊缝应平整光滑，不得有漏焊、焊穿、裂纹和夹渣等缺陷。9、构造要求立杆的构造应符合下列规定：a、每根立杆底部宜设置可调底座或垫板；b、立杆应采用连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接位置宜错开，错开高度不宜小于600mm；c、当立杆基础不在同一高度上时，应综合考虑配架组合或采用扣件式钢管杆件连接搭设。d、模板支撑架立杆顶层水平杆至模板支撑点的高度不应大于650mm，丝杆外露长度不应大于400mm，可调托座插入立杆长度不应小于150mm33 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度1－可调托座；2－螺杆；3－调位螺母；4－立杆；5－水平杆5.2施工流程及要求1、施工流程测量放线，确定本层梁、板位置→定位立杆，并作出十字标记→竖立杆并搭设扫地杆→搭设上部横杆及剪刀撑→锁梁底钢管→铺设梁底模板→板底模板铺设1）将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工。2）按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出，并做好标记，保证立杆排列整齐。3）先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及横杆搭设，保证已搭设架体稳固、不倾倒。4）在立杆全部竖立完成后，将全部横杆搭设完成，并预留出梁位。按预定架体设计要求搭设剪刀撑，剪刀撑必须按要求整体搭设。33 5）搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。6）梁底模板铺设时，次楞木枋放置应平顺，且靠近节点位置需放置次楞。7）板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置，并对其进行拉线找平，满足平整度要求后再铺设模板。六、质量要求1）所有模板支撑满堂脚手架搭设前，都要先熟悉方案要求，根据楼层高度，混凝土构件大小，确定立杆的间距要求，确定立杆的高度，拉线放出立杆的位置，注意横杆能尽量纵横贯通，平直。梁底的立杆与板底的立杆能通过横杆形成整体。2）立杆基础应坚实，且底部需设置垫板。3）横杆接头需卡紧，并且保证端部与立杆接触紧密，在架体搭设完成后及混凝土浇筑过程中，需派人对横杆紧固情况进行检查。3、现场情况处理1）现象：立杆底部楼板存在降板，降板位置架体正常搭设时无法与周边架体连接形成整体。33 处理：可在降板位置立杆下设置较厚的垫板将立杆底部调至同一标高，或按《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》要求使用可调底座。2）现象：卫生间沉箱位置或其他位置高差超过300mm，无法使用可调底托调整的，架体与整体分离。处理：采用扣件将不能正常连接的横杆于立杆连接。七、安全、生产、环保要求7.1、安全施工要求1）、安全施工主要注意事项33 ⑴支设立柱模板和梁板模板时，应搭设工作台，不足4m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。⑵当搭设4m以上的梁板模板时，应在满堂架中间设一层简易安全网，以防止高空坠落及坠物伤人。⑶搭拆脚手架、模板时，应按《高处作业安全技术规范》的有关规定进行。且地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。⑷拆脚手架、模板前，应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队组全体人员作详细的安全技术交底。⑸模板工持证上岗，搭设施工时避免上下同时作业。钢管横杆、立杆的接头应错开。紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人。外架上所有脚手板、挡脚板、安全网必须搭设牢固、封闭严密，以防发生高空坠落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉尘飞扬等现象。⑹搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准。⑺拆模采用长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板下，拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定。⑻对职工进场进行安全技术教育，发现施工中的安全技术问题应及时解决。⑼现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作业，并报告工程项目领导及时处理。⑽模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走，防止人员踏空坠落。33 2）、脚手架施工的危险源脚手架搭、拆、使用时的高空坠落；脚手架搭、拆、使用时的物体打击；脚手架的坍（垮）塌。⑴针对高空坠落的管理要求①参与搭拆作业的人员，须持证上岗，安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴齐全，严禁酒后作业。作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。②工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失、和落物；严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。③脚手架进行全封闭使用，外架底部满铺脚手板，下挂密目安全兜网一道。（外架另行设计。）安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网。④作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。⑤人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。⑥六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。⑵针对物体打击的管理要求①搭拆过程中，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。33 ②拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的扣件应放入袋内，传递至地面并放指定地点堆存。③拆下的钢管与配件，应及时传送至楼层内，防止碰撞，严禁抛掷。④在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实作好现场巡查工作，在主要通道处设置警戒区，安排警戒员一名巡视，确保拆除作业顺利进行。⑶针对坍（垮）塌的管理要求①脚手架必须严格按方案进行搭设，在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距做尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。②本支模架只允许作为结构施工支模架，不允许堆载，不得随意超负荷使用。③本支模架作为支撑架，立杆垂直度须严格控制，一般须吊线复核，必要时用经纬仪复核垂直度。④在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网等。⑤施工前因操作要求需要拆除部分架体时，必须经项目总工程师同意，并由施工工长旁站指挥，防止误拆杆件。7.2、施工质量管理1）、质量管理基本要求为保证支模架施工质量，控制安全风险，设置二个停工验收点，即：脚手架基础验收、脚手架验收。由安全员、技术员负责停工验收，验收合格后，方可插入下一道工序施工。33 脚手架搭设时，应先搭设一个区域作为样板，进行区域样板验收后，才能大面积搭设。2）、脚手架的施工验收要求⑴验收人员：施工完由项目经理组织生产经理、技术负责人、技术内业、工长、质检和安全员进行验收，确认合格后方可投入使用。⑵检查验收必须严肃认真进行，要对检查情况、整改结果填写记录内容，并签字齐全。⑶重点验收项目①插口连接验收：安装后的插碗插口应按随机均布原则进行抽样检查，检查扣件主要看其连接是否紧固，不合格时，必须整体重新插入或靠紧，并经复验合格方可验收。①安全设施、防坠装置是否齐全和安全可靠。③基础是否平整坚实，支垫是否符合要求。3）、脚手架维护与保养⑴检查脚手架是否变形或沉陷。若有异常，应随时上报、及时处理。⑵检查脚手架整体和局部尤其是主梁或大梁下立杆的垂直度，若有异常，应及时加固和消除隐患。⑶检查插碗插口时，先看其外观，视情况对其进行涂油和紧固。⑷检查连接件是否齐全、松动、位移等，因施工需要移动，必须在专人负责下在相邻位置补足。⑸检查安全网等是否完整、牢固，若有损坏及时调换、整改。⑹33 检查脚手架的荷载情况。支模架上不准堆放大量材料、过重的设备，以免超过设计荷载，如发现有处于不安全位置和不稳定状态的，应及时纠正。此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。⑺脚手架维护和保养应设专人定期完成，遇大风、大雪、大雨天气应重新维护验收后投入使用。7.3、环境管理⑴对现场架料堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理和储存，并挂牌标明标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存并设专人管理。⑵架料堆放场地要求硬化、平整、有围护。⑶环保与文明施工。做到工完场清。整个架料堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低扬尘低能耗的整体效果。八、模板系统验算依据规范:《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-200833 计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.8m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方40×90mm，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用钢管。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。33 图1楼板支撑架立面简图图2楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为φ48×2.8。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。33 一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.120×0.900+0.200×0.900=2.891kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；截面惯性矩I=bh3/12=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；33 经计算得到M=0.100×(1.20×2.891+1.40×2.250)×0.250×0.250=0.041kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.041×1000×1000/48600=0.851N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.891+1.4×2.250)×0.250=0.993kN　　截面抗剪强度计算值T=3×993.0/(2×900.000×18.000)=0.092N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.891×2504/(100×6000×437400)=0.029mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、模板支撑木方的计算33 木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.120×0.250=0.753kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.250=0.050kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.250=0.625kN/m静荷载q1=1.20×0.753+1.20×0.050=0.964kN/m活荷载q2=1.40×0.625=0.875kN/m计算单元内的木方集中力为(0.875+0.964)×0.900=1.655kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=1.655/0.900=1.839kN/m33 最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.84×0.90×0.90=0.149kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×1.839=0.993kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×1.839=1.820kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=4.00×9.00×9.00/6=54.00cm3；截面惯性矩I=bh3/12=4.00×9.00×9.00×9.00/12=243.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.149×106/54000.0=2.76N/mm2木方的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]33 截面抗剪强度计算值T=3×993/(2×40×90)=0.414N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.803kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.803×900.04/(100×9000.00×2430000.0)=0.163mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取木方的支座力P=1.820kN均布荷载取托梁的自重q=0.069kN/m。托梁计算简图33 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.597kN.m经过计算得到最大支座F=7.299kN经过计算得到最大变形V=0.344mm33 顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=bh2/6=8.00×9.00×9.00/6=108.00cm3；截面惯性矩I=bh3/12=8.00×9.00×9.00×9.00/12=486.00cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.597×106/108000.0=5.53N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×4537/(2×80×90)=0.945N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算33 最大变形v=0.344mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.119×3.780=0.448kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×0.900×0.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.120×0.900×0.900=2.440kN33 经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=3.050kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×0.900×0.900=2.025kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.50kN33 　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；h——最大步距，h=1.50m；l0——计算长度，取1.500+2×0.500=2.500m；λ——由长细比，为2500/16=156；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.287；经计算得到σ=6495/(0.287×397)=56.880N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr计算公式33 Pr=5×1.4Wklal0/16其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.250×1.250×0.120=0.037kN/m2h——立杆的步距，1.50m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的内外排立杆间横杆的支撑力Pr=5×1.4×0.037×0.900×2.500/16=0.037kN.m；风荷载产生的弯矩Mw=1.4×0.037×0.900×2.500×2.500/8-0.037×2.500/4=0.014kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2×3.050+0.9×1.4×2.025+0.9×1.4×0.014/0.900=6.231kN经计算得到σ=6231/(0.287×397)+14000/4248=57.500N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!　　风荷载作用下的内力计算架体中每个节点的风荷载转化的集中荷载w=0.037×0.900×1.500=0.051kN节点集中荷载w在立杆中产生的内力wv=1.500/0.900×0.051=0.084kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力ws=(1.500×1.500+0.900×0.900)1/2/0.900×0.051=0.098kN33 支撑架的步数n=2节点集中荷载w在立杆中产生的内力和为0.098+(2.000-1)×0.098=0.197kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和为2.000×0.084=0.169kN架体自重为0.448kN节点集中荷载w在斜杆中产生的内力和小于架体自重,满足要求!33 33 33'