泰美花园s01#、s02#楼脚手架施工方案

'泰美花园S01#、S02#楼脚手架施工方案临沂三德建筑工程有限公司2011年9月22日34 目录一、编制依据…………………………………………………………………1二、工程概况…………………………………………………………………1三、脚手架搭设方案………………………………………..……………1四、落地脚手架搭设………………………………………..………5五、悬挑脚手架搭设……………………………………………………13六、上人马道搭设……………………………………………………32七、卸料平台……………………………………………………33八、脚手架搭设技术要求……………………………………………36九、安全防护措施………………………………........….……38十、内脚手架搭设要求………………………………………40十一、满堂脚手架搭设要求……………………...……………………….41十二、井型脚手架搭设要求………………………………………………….41十三、脚手架拆除安全技术措施……………………………………………42十四、脚手架检查与验收…………………………………………………….4334 一、编制依据1.《建筑施工安全检查标准》（JGJ59－99）2.《建筑施工高处作业安全技术规范》3.《施工组织编制导则》4.《建筑施工技术手册》5.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）二、工程概况泰美花园二期工程位于沂蒙路以西，三和九街以南，包括S01#、S02#住宅楼。地上均为11+1层，建筑总高度为37.13m；建筑平面呈长方形，其中S01#住宅楼东西长45.2m，南北宽10m，建筑面积5677.32m2；S02#住宅楼东西长21.6m，南北宽10m，建筑面积2806.76m2。主体结构均为短肢剪力墙结构，基础为筏板结构,底层储藏室剪力墙在±0.000以下部分埋置于室内外回填土中。三、脚手架搭设方案1．搭设方案确定根据本工程特点及工期要求，结合工程实际情况，S01#楼、S02#楼储藏室至主体结构六层顶以下外脚手架均采用落地式Ф48×3.5双排钢管扣件外脚手架，七层及以上采用型钢悬挑外脚手架。室内模板支撑架采用Ф48×3.5钢管扣件满堂脚手架。型钢悬挑外脚手架采用I16工字钢作挑梁，外悬挑1.25m，建筑物内锚固长度1.8m，主体施工至六层结构时应进行安装钢梁所需要的预留预埋工作。2．搭设前的准备工作条件2.1．脚手架材料选用外径ф48mm，壁厚3.5mm的钢管，立杆和纵向水平杆的长度为4～6m，横向水平杆1～3m。有严重锈蚀、弯曲、压扁、损伤和裂纹的钢管均一一清除，采用的直角扣件，回转扣件和对接件夹紧时扣件开口处最小间隙不小于5mm，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。第一次搭设架子的钢管和扣件数量足够，规格统一、材料符合规定，脚手板，安全网检查合格，数量足够。2.2．塔吊及物料提升机位置已确定，不妨碍脚手架搭设，脚手架搭设后必须不遮挡提升机的操作视线。2.3．脚手架搭设方案经审批完毕方准实施，由技术员、安全员向施工作业人员作详细的技术及安全交底。2.4．搭设作业人员持证上岗，安全带、安全帽、防滑鞋配备齐全。2.5．在现浇板上预埋挑梁固定锚环。3、脚手架材质和规格要求3.1脚手架构配件脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（G/T700）中Q235-A级钢的规定。3.2脚手架钢管截面尺寸外径Ф48mm，壁厚3.5mm，最大长度横向水平2200mm，其它杆6000mm。3.3新、旧钢管的尺寸，表面质量和外形应符合下列规定：表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、毛刺、压痕和深的划道。3.4钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范规定。3.5钢管必须涂有防锈漆。3.6表面锈蚀深度允许偏差≤0.50mm，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。3.7钢管弯曲变形，应符合规范的规定，立杆钢管弯曲3m＜L≤4m，允许偏差≤12mm。4m＜L≤6m，允许偏差20mm；水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6m，允许偏差≤30mm。34 3.8扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合标准的规定后方可使用。脚手架采用的扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N.m时不得发生破坏。严禁使用无生产合格证的产品，脆裂、变形或滑丝的扣件，扣件的规格、型号必须与钢管匹配，扣件夹紧钢管时，开口处最小距离不小于5mm，旋转间隙小于1mm。3.9脚手板采用冲压钢脚手板,每块质量不宜大于30kg,其材质符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB／T700）中Q235－A级钢的规定，其质量与尺寸允许偏差应符合规范要求，冲压钢脚手板板面挠曲L≤4m，允许偏差≤12mm，板面扭曲（任一角翘起允许偏差≤5mm。并应有防滑措施。脚手板其钢板厚度为2mm，长度为3m，宽度25cm，两端连接装置，板面钻有防滑孔，凡有裂纹、扭曲超出允许偏差不得使用，严禁进场。4、施工准备4.1单位工程技术人员应按施工组织设计中有关脚手架的要求，向架设和使用人员进行技术交底，安全员监督执行。4.2应按规范规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。4.3经检验合格的构配件应按品种、规格分类、堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。4.4清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。4.5当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖。否则必须采取加固措施。5、地基与基础条件落地脚手架基础垫层采用C20砼浇筑，横向按3‰排水坡度坡向外侧排水沟。脚手架地基与基础的施工，根据搭设场地土质情况与现行国家标准《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行。四、落地式脚手架搭设本工程六层以下采用双排钢管落地脚手架，搭设高度18m。1、立杆设置：1.1脚手架立杆间距为1.35m，立杆基础设置钢底座、垫木，钢底座规格为15cm×15cm×0.8cm的钢板焊接而成，垫木的规格为400cm长，20cm宽、5cm厚木板，木板应平行于墙面设置。l.2脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上2步。1.3每搭完一步脚手架后，应按要求校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。1.4立杆搭设时，严禁不同规格的钢管混合使用。1.5相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。1.6搭接长度不应小于lm，采用2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。双排脚手架外立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。内立杆底于檐口1.5m。1.7双排脚手架立杆垂直度不得超过架高的1/200，双排脚手架外排距内排为1m，内排离墙150mm，开始搭设立杆时应每隔6跨设一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除，当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。2、纵向水平杆搭设：34 2.l纵向水平步距为1.5m，水平偏差不得大于架子全长的1/300，且不得大于5сm，纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；纵向水平杆接长采用对接扣件连接。2.2纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。2.3使用钢脚手板时，纵向水平杆作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在横向水平杆上，横向水平杆间距不应大于750mm。2.4横向水平杆的主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。2.5作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据椐支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。2.6使用钢脚手板时，脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；2.7双排脚手架的横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不大于100mm。3、纵向、横向扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦采用扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不大于500mm。4、连墙件4.l连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm。应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，采用其它可靠措施固定。4.2脚手架必须设置连墙件，连墙件的间距为两步三跨。结构施工时需提前将连墙件预埋入墙内。或者在窗洞处用两根短管夹住两旁墙体，再用扣件与连墙件连牢。4.3每组的连墙件必须悬挂数字标识牌作标识，以防拆除模板工程中被误拆。4.4当脚手架下部暂不能设连墙杆时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角在45度-60度之间，连接点中心至主节点的距离不大于300mm。抛撑在连墙件搭设后方可拆除。5、剪刀撑、横向斜撑5.l双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。5.2每道剪刀撑跨越立杆的根数为5根，每道剪刀撑宽度为4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45-60度之间。5.3双排脚手架，均在外侧立杆连续设置，并应由底至顶连续设置（见下图）立杆、剪刀撑平面布置图：34 5.4剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于100cm，用3只旋转扣件连接，距地高度10cm。5.5剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。5.6横向斜撑应在同一节间，由底至顶呈“之”字型连续布置，采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm，当横向斜撑在一跨内跨两个步距时宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上。5.7剪刀撑横向斜撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，底层斜杆下端均必须支承在垫板上。6、门洞搭设6.1双排脚手架门洞宜采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角应在45—60度之间。6.2双排脚手架门洞处的空间桁架、除下弦平面外，应在节间设置一根斜腹杆。6.3脚手架门洞处，在平面桁架的每一节间设置一根斜腹杆。6.4斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。当斜腹杆在一跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。6.5斜腹杆宜采用通长杆件，当接长使用时，采用对接扣件连接，也可采用搭设。6.6门洞桁架下的两侧立杆为双管立杆，副立杆高度于洞口1-2步。6.7门洞桁架中伸出上下悬杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，该扣件宜紧靠主节点处的扣件。7、扣件安装7.1扣件规格必须与钢管外径48相同。7.2螺栓拧扭力矩不小于4ON.m，且不大于65N.m。7.3在主节点处固定横向水平杆，纵向水平杆、剪刀撑。横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm。7.4对接扣件开口应朝内。7.5各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。8、作业层、上人斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：8.1栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，上栏杆上皮高度为1.2m。34 8.2挡脚板高度不小于180mm。8.3中栏杆应居中设置。8.4作业层、上人斜道栏杆、挡脚板铺设及搭设构造图：9、墙杆件设置图：10、落地脚手架验算五、钢管落地脚手架计算书34 1、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.5脚手架搭设高度H(m)22脚手架沿纵向搭设长度L(m)48立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)1.05横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆2、荷载设计脚手板类型竹串片脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.35脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.14挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3装修脚手架作业层数nzj1装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)2地区山东临沂安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.35风荷载体型系数μs1.25风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)0.84，0.84风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.37，0.37计算简图：立面图34 侧面图3、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n1横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置承载能力极限状态34 q=1.2×(0.038+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.038+0.35×1.5/(1+1))+1.4×3×1.5/(1+1)=3.51kN/m正常使用极限状态q"=(0.038+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.038+0.35×1.5/(1+1))+3×1.5/(1+1)=2.55kN/m计算简图如下：1）、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[3.51×1.052/8，3.51×0.152/2]=0.48kN·mσ=Mmax/W=0.48×106/5080=95.25N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）、挠度验算νmax=max[5q"lb4/(384EI)，q"a14/(8EI)]=max[5×2.55×10504/(384×206000×121900)，2.55×1504/(8×206000×121900)]=1.608mmνmax＝1.608mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[1050/150，10]＝7mm满足要求！3）、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=3.51×(1.05+0.15)2/(2×1.05)=2.41kN正常使用极限状态Rmax"=q"(lb+a1)2/(2lb)=2.55×(1.05+0.15)2/(2×1.05)=1.75kN4、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.41kNq=1.2×0.038=0.046kN/m34 正常使用极限状态由上节可知F1"=Rmax"=1.75kNq"=0.038kN/m1）、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.64×106/5080=126.19N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2）、挠度验算计算简图如下：34 变形图(mm)νmax＝2.774mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3）、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.85kN5、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.85扣件抗滑承载力验算：横向水平杆：Rmax=2.41kN≤Rc=0.85×8=6.8kN纵向水平杆：Rmax=2.85kN≤Rc=0.85×8=6.8kN满足要求！6、荷载计算脚手架搭设高度H22脚手架钢管类型Ф48×3.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.129立杆静荷载计算1）、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.038/h)×H=(0.129+(1.05+0.15)×1/2×0.038/1.5)×22=3.18kN单内立杆：NG1k=3.18kN2）、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/6/2=(22/1.5+1)×1.5×(1.05+0.15)×0.35×1/6/2=0.82kN单内立杆：NG2k1=0.82kN3）、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(22/1.5+1)×1.5×0.14×1/2=1.65kN4）、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×22=0.33kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.82+1.65+0.33=2.8kN34 单内立杆：NG2k=NG2k1=0.82kN7、立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×(1.05+0.15)×(1×3+1×2)/2=4.5kN内立杆：NQ1k=4.5kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.18+2.8)+0.9×1.4×4.5=12.84kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(3.18+0.82)+0.9×1.4×4.5=10.47kN8、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H22立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489连墙件布置方式两步三跨1）、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.8=142.41≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m长细比λ=l0/i=2.6×103/15.8=164.48查《规范》表A得，φ=0.262满足要求！2）、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(3.18+2.8)+1.4×4.5=13.47kNσ=N/(φA)=13468.1/(0.262×489)=105.12N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(3.18+2.8)+0.9×1.4×4.5=12.84kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.37×1.5×1.52/10=0.16kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=12838.1/(0.262×489)+156779.47/5080=131.07N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！六、脚手架搭设高度验算不组合风荷载作用Hs1=(φAf-(1.2NG2k+1.4NQ1k))×H/(1.2NG1k)=(0.262×489×205×10-3-(1.2×2.8+1.4×4.5))×22/(1.2×3.18)=95.87m组合风荷载作用34 Hs2=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×(NQ1k+MwkφA/W)))×H/(1.2NG1k)=(φAf-(1.2NG2k+0.9×1.4×NQ1k+MwφA/W))×H/(1.2NG1k)=(0.262×489×205×10-3-(1.2×2.8+0.9×1.4×4.5+0.16×1000×0.262×489/5080))×22/(1.2×3.18)=76.68mHs=76.68m>H=22m满足要求！1、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)300连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)158连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数1Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.37×2×1.5×3×1.5=6.97kN长细比λ=l0/i=300/158=1.9，查《规范》表A.0.6得，φ=1(Nlw+N0)/(φAc)=(6.97+3)×103/(1×489)=20.45N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=6.97+3=9.97kN≤1×12=12kN满足要求！2、立杆地基承载力验算地基土类型粘性土地基承载力特征值fg(kPa)140地基承载力调整系数mf1垫板底面积A(m2)0.25单立杆的轴心压力标准值N=(NG1k+NG2k)+NQ1k=(3.18+2.8)+4.5=10.47kN立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝10.47/(1×0.25)＝41.89kPa≤fg＝140kPa满足要求！七、悬挑脚手架的搭设主楼从七层顶开始采用悬挑式脚手架，并分段搭设。1、悬挑式脚手架搭设1.1悬挑式脚手架，用工16槽钢水平悬挑，槽钢由主体工程施工中预留的ø16锚环固定，脚手架搭设在悬挑槽钢上，脚手架的立杆承插在槽钢悬挑端预先焊接的钢管内。见图：1.2挑式脚手架搭设时用4.8m的槽钢沿楼面预留好间距1.35m锚环均匀布置，4.8m工型钢，外挑1.5m，然后于每根槽钢上设立立杆，再用水平杆拉结，水平杆步距1.5m，沿高度方向每层均设立拉杆，拉杆用2ø48长3.5m的钢管和扣件卡固定于剪力墙外侧上，拉杆横距每3.0m设置一道，以确保立杆排架稳定，增强其抗倾覆性，横向水平杆另一端搭设在主体结构上，并与结构连成一整体。1.3悬挑式脚手架于七层使用，在搭设上一层悬挑手架时，先对下层脚手架板进行拆除，这样使挑手架重量减轻，提高脚手架板的利用次数。1.4剪刀撑设置：本工程拟满设剪刀撑。34 搭设角度为45～60度为宜。剪刀撑的斜杆处两段与立杆或大横杆用回转半径扣件相连外，中间应增设2～4个节点，用作非剪刀撑用的架杆连接时，采用三个回转扣件相连。锚固大样图同卸料平台大样图。2、技术要求2.1严格控制脚手架的使用荷载，除安全网、架板和正常的施工操作外，不得堆放重物，并控制其荷载不大于2KN。2.2脚手架每层及时设连墙件，将立杆与柱子相连接用架杆卡牢，上下层的连墙件相互错开呈梅花型布置。2.3在脚手架立杆底端之上100～300㎜处一律搭设纵向和横向扫地杆连接固定，然后装设第一步纵向和横向水平杆，并随时校正其垂直度，使垂直偏差不大于1/300。2.4承力架横向水平杆应用通长钢管，不设接头，挑架的横向水平杆另一端支撑在结构面上。为安全起见，并用架管连结与楼面结构上进行拉结，所有纵水平杆均用扣件卡牢，架板用铁丝扎牢，不得松动。2.5脚手架的左右相邻立杆和上下相邻平杆的接头应相互错开，应置于不同的架框格内。2.6搭接杆件接头的长度，扣件式钢管脚手架不小于0.8m，杆件在拉结处的端头伸出长度不小于0.1m.八、悬挑脚手架荷载计算型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书架体验算1、脚手架参数脚手架搭设方式双排脚手架脚手架钢管类型Ф48×3.5脚手架搭设高度H(m)18.3脚手架沿纵向搭设长度L(m)48立杆步距h(m)1.5立杆纵距或跨距la(m)1.5立杆横距lb(m)0.85横向水平杆计算外伸长度a1(m)0.15内立杆离建筑物距离a(m)0.2双立杆计算方法不设置双立杆2、荷载设计脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3脚手板铺设方式6步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)0.01挡脚板类型竹串片挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.12横向斜撑布置方式6跨1设结构脚手架作业层数njj1结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)3地区山东临沂安全网设置全封闭基本风压ω0(kN/m2)0.35风荷载体型系数μs1.13风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)1，1.030.4，0.4134 风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图3、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式134 横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.038+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.038+0.3×1.5/(1+1))+1.4×3×1.5/(1+1)=3.47kN/m正常使用极限状态q"=(0.038+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.038+0.3×1.5/(1+1))+3×1.5/(1+1)=2.51kN/m计算简图如下：34 3.1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[3.47×0.852/8，3.47×0.152/2]=0.31kN·mσ=Mmax/W=0.31×106/5080=61.62N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！3.2、挠度验算νmax=max[5q"lb4/(384EI)，q"a14/(8EI)]=max[5×2.51×8504/(384×206000×121900)，2.51×1504/(8×206000×121900)]=0.68mmνmax＝0.68mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm满足要求！3.3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=3.47×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=2.04kN正常使用极限状态Rmax"=q"(lb+a1)2/(2lb)=2.51×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1.48kN4、纵向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=Rmax=2.04kNq=1.2×0.038=0.046kN/m正常使用极限状态由上节可知F1"=Rmax"=1.48kNq"=0.038kN/m4.1、抗弯验算计算简图如下：34 弯矩图(kN·m)σ=Mmax/W=0.54×106/5080=107.07N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！4.2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝2.355mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！4.3、支座反力计算承载能力极限状态Rmax=2.43kN5、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9扣件抗滑承载力验算：34 横向水平杆：Rmax=2.04kN≤Rc=0.9×8=7.2kN纵向水平杆：Rmax=2.43kN≤Rc=0.9×8=7.2kN满足要求！6、荷载计算脚手架搭设高度H18.3脚手架钢管类型Ф48×3.5每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.127.立杆静荷载计算7.1、立杆承受的结构自重标准值NG1k单外立杆：NG1k=(gk+(lb+a1)×n/2×0.038/h)×H=(0.12+(0.85+0.15)×1/2×0.038/1.5)×18.3=2.43kN单内立杆：NG1k=2.43kN7.2、脚手板的自重标准值NG2k1单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×(lb+a1)×Gkjb×1/6/2=(18.3/1.5+1)×1.5×(0.85+0.15)×0.3×1/6/2=0.5kN单内立杆：NG2k1=0.5kN7.3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(18.3/1.5+1)×1.5×0.17×1/2=1.68kN7.4、围护材料的自重标准值NG2k3单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×18.3=0.27kN构配件自重标准值NG2k总计单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=0.5+1.68+0.27=2.45kN单内立杆：NG2k=NG2k1=0.5kN立杆施工活荷载计算外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.5×(0.85+0.15)×(1×3)/2=2.25kN内立杆：NQ1k=2.25kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.43+2.45)+0.9×1.4×2.25=8.69kN单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(2.43+0.5)+0.9×1.4×2.25=6.35kN8、立杆稳定性验算脚手架搭设高度H18.3立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489连墙件布置方式两步三跨8.1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.5=2.25m长细比λ=l0/i=2.25×103/15.8=142.41≤210轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.5=2.6m34 长细比λ=l0/i=2.6×103/15.8=164.48查《规范》表A得，φ=0.262满足要求！8.2、立杆稳定性验算不组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+1.4NQ1k=1.2×(2.43+2.45)+1.4×2.25=9.01kNσ=N/(φA)=9009.29/(0.262×489)=70.32N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.2(NG1k+NG2k)+0.9×1.4NQ1k=1.2×(2.43+2.45)+0.9×1.4×2.25=8.69kNMw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.41×1.5×1.52/10=0.17kN·mσ=N/(φA)+Mw/W=8694.29/(0.262×489)+172864.64/5080=101.89N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！9、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步三跨连墙件连接方式扣件连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)3连墙件计算长度l0(mm)300连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)205连墙件与扣件连接方式双扣件扣件抗滑移折减系数0.9Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.4×2×1.5×3×1.5=7.49kN长细比λ=l0/i=300/15.8=18.99，查《规范》表A.0.6得，φ=0.96(Nlw+N0)/(φAc)=(7.49+3)×103/(0.96×489)=22.46N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：Nlw+N0=7.49+3=10.49kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！九、悬挑梁验算（一）、基本参数悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm)1500主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)1250主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级C2034 （二）、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离(mm)支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1上拉115033001050否作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN)各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la(mm)19.01300150029.0111501500附图如下：平面图34 立面图（三）、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2)26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4)1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3)141主梁自重标准值gk(kN/m)0.205主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁弹性模量E(N/mm2)206000q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m第1排：F1=F1/nz=9.01/1=9.01kN第2排：F2=F2/nz=9.01/1=9.01kN1、强度验算34 弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=13.26×106/141000=94.04N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=18.33×1000×[88×1602-(88-6)×140.22]/(8×11300000×6)=21.67N/mm2τmax=21.67N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=6.22mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm符合要求！34 4、支座反力计算R1=-8.09kN,R2=26.82kN（四）、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=[0]/nz=[0]/1=0kN压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=13.26×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=89.56N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，φb=2.8由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.97。σ=Mmax/(φbWx)=13.26×106/(0.97×141×103)=97.02N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！（五）、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm)16主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)1600梁/楼板混凝土强度等级C20压环钢筋134 压环钢筋2锚固点压环钢筋受力：N/2=4.04kN压环钢筋验算：σ=N/(4A)=N/πd2=8.09×103/(3.14×162)=10.06N/mm2≤0.85×[f]=0.85×65=55.25N/mm2注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度符合要求！十、脚手架外凸阳台部位搭设方案（一）、概况1-12轴1-5层公建房，6层以上为住宅楼。有北阳台使用外脚手架需斜支杆挑出搭设外挑1.5m，搭设高度7.5m，结构施工期间不堆放物料，只做维护用，装饰阶段操作使用，如图：（二）承载力验算施工荷载取2kN/㎡,验算支撑处承载力，计算简图如下：34 1、单立杆结构自重NG1K=[0.129+(1.05+0.15)×1/2×0.038/1.5]×7.5=1.0815kN2、单立杆脚手板自重NG2K1=0.35×1.5×1.05×1/2×2=0.5513kN外立杆栏杆与脚手板自重NG2K2=（7.5/1.5+1）×1.5×0.14×1/2=0.63kN外立杆维护网自重NG2K3=0.01×1.5×7.5=0.1125kN3、外立杆静荷载：1.0815+0.5513+0.63+0.1125=2.3753kN内立杆静荷载：1.0815+0.5513=1.6328Kn4、外立杆施工活荷载NQ1K=1.5×（1.05+0.15）×2/2=1.8kN5、外立杆轴向力：2.3753×1.2+1.8×1.4=5.37kN6、斜支撑轴向力：5.37×1.414=7.59kN7、长细比验算：l0=1×1.5×2.12=3.18mλ=3.18×103/15.8=201.27<210，满足要求查表Ф=0.1798、外侧受力较大只验算外排斜支撑：σ=7.59×103/（0.179×489）=86.71<[f]=205N/mm2，满足要求9、扣件抗滑力验算：7.59kN<1×8＝8kN，满足要求（三）、构造措施及施工要求1、下方双排架顶端两步小横杆全部支撑在外剪力墙上，与结构顶紧，以平衡由上部架体产生的水平力。2、斜支撑上步均按间距不大于4.5米设置拉结点与结构加固。在外凸架的首层底部、上部均按间距不大于4.5米设置拉结点与结构加固。3、其他方面严格按规范要求搭设，并严格控制荷载，注意使用中的监控与检查。十一、上人斜道搭设1、上人斜道采用“之”字型斜道，斜道紧靠脚手架或建筑物设置，人行斜道应单独搭设，严禁于外脚手架进行连接。教学楼设置两处上人斜道，学术中心只设置一处。2、上人斜道宽度应为1.2m，坡度为1:3，拐弯处设平台，平台宽度不小于1.2m。3、斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不小于180mm，斜道两侧及平台外围设置密目安全立网进行封闭严密，架高4m与建筑物连续设置连墙件。4、脚手板横铺时，应在横向水平杆下槽设纵向水平杆，纵向水平杆间距为1500mm。5、脚手板顺铺时，接头宜采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱宜采用三角木填顺。6、上人斜道的脚手板应每隔300mm设置防滑条，木条厚度为30×30mm。上人斜道搭设图示：34 十二、卸料平台1、卸料平台搭设要求1.1按照施工需求，在每栋楼每层设一个接料平台，每个面积3×2.4m。接料平台要用4.8m长[16槽钢从现浇地面上挑出，安装前平台钢框架应在场地加工焊接成型。1.2接料平台安装：在现浇楼面时，用一级钢筋ф16制成Ω形锚固环，在浇筑砼前，用扎丝先固定在底板筋上，露出砼面22cm，待砼强度达到要求，把槽钢伸入锚固环内，每座接料平台用3根槽钢，9个锚固环，每根槽钢长度为4.8m，距外墙伸出2.4米，在槽钢上面满铺钢架板，并绑扎牢固。在槽钢外伸一端50mm处用钢丝绳锚固另一端锚固在框架柱内，安装护栏用ф48钢管3根作立杆，沿3面双层护栏，高度分别为0.6米、1.2米，并设20cm挡脚板，周围拉立网防护。1.3搭设完毕后，由施工负责人组织技术员、安全员进行验收，合格后挂验收合格牌，并标明载重量及使用管理责任人。1.4卸料平台应自成受力系统，禁止与脚手架连接，防止给脚手架增加不利荷载，影响脚手架的稳定和平台的安全使用。1.5卸料平台便于操作，脚手板铺平绑牢，周围设置防护栏杆及挡脚板并用密目网封严，平台应在明显处设置标志牌，规定使用要求和限定荷载。1.6卸料平台设置宽2.4m、长3m，随在建工程各施工层操作要求连续设置。卸料平台锚固大样图：34 卸料平台立面图2、卸料平台计算2.1主梁验算：（1）自主梁按支梁计算，共荷载为：架板自重：390N/m2×1.2×1.35=631.8N/m2钢管自重：40×1.35=54N/m2施工荷载：200N/m2×1.4×1.35=3780N/m2(按2000N/m2考虑)荷载设计值:4465N/m2中间柱顶弯矩为:MB=-0.125ql2=-0.25×4465×1.35234 =-1017.187N.m1(2)验算弯曲强度得：Mu(1017.18N/m)