海河工业区起步区创意中心办公楼悬挑脚手架施工方案

'海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案目录一、编制依据1二、工程概况：1三、脚手架构配件的质量标准1四、脚手架平面布置2五、脚手架搭设方法：3六、脚手架搭设质量要求：6七、脚手架的使用规定：6八、外脚手架的设计与计算：7落地式扣件钢管脚手架计算书(裙房3层)7落地式扣件钢管脚手架计算书（主楼南1～7）17落地式扣件钢管脚手架计算书（3～7）26悬挑式扣件钢管脚手架计算书36九、施工技术要求50十、脚手架的交底与验收：51十一、脚手架的拆除方法52十二、脚手架搭设时注意事项：53十三、脚手架的维护与管理：53十四、安全技术要求55脚手架分步示意图……………………………………………………………….01各区域脚手架搭设说明平面图…………………………………………………..02主楼七层以上悬挑平面布置及材料说明图……………………………………...03拉杆、连系梁与主梁连接详图……………………………………………………04吊环、套环详图……………………………………………………………………05预埋件详图……………………………………………………………………..…06脚手架立面及节点示意图……………………………………………………07(08)连墙杆件及预埋件大样图…………………………………………………….0963浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案63浙江中成建工集团有限公司编制海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案脚手架搭设方案一、编制依据（1）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001；（3）《钢结构设计规范》GB50017-2003；（4）《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001；（5）施工组织设计及施工图纸二、工程概况：工程名称：海河工业园区起步区创意中心办公楼。工程地点：天津市咸水沽镇海河工业园区起步区内。建设单位：天津科海投资发展有限公司设计单位：天津津川建筑设计有限公司北京中色北方建筑设计院有限责任公司（基坑维护设计）地质勘察：天津市勘察院监理单位：天津泰丰工程建设监理有限公司施工单位：浙江中成建工集团有限公司三、脚手架构配件的质量标准1、钢管：钢管一般采用外径48mm，壁厚3.5mm的3号钢焊接钢管，其化学成份与机械性能符合国家标准《碳素结构钢》（GB／T700）的要求。立杆、纵向水平杆（大横杆）的钢管长度一般为4～6m，横向水平杆（小横杆）一般为1.9～2.3m。钢管应涂防锈漆。钢管已全部复试合格。2、扣件：扣件应符合《钢管脚手架扣件》（GB15831－1995）的规定。扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。扣件与钢管的贴合面要接触良好，扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离要小于5mm。扣件已全部复试合格。3、脚手板；采用木脚手板。63浙江中成建工集团有限公司编制海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案63浙江中成建工集团有限公司编制海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案4、工字钢、槽钢、吊环、节点板等型材：①型钢及钢板均采用Q235B钢，焊条采用E43型。②钢材选用热扎普通型，型钢的规格尺寸、表面外观质量等要符合现行国家产品标准和《钢结构工程施工质量验收规范》。当钢材的表面有锈蚀、麻点或划痕等到缺陷时，其深度不得大于该钢材厚度负允许偏差值的1/2。否则不得使用。③钢材端边或断口处不应有分层、夹渣等缺陷。④钢板的厚度应符合其产品质量的要求。⑤吊环应采用HPB级钢筋制作，严禁使用冷加工钢筋。5、悬挑钢结构原材料的质保及检验（1）钢材、铸件的品种、规格、性能等应符合国家产品标准和设计要求。检查数量：全数检查检验方法：检查质量合格证明文件、标志及检验报告等。（2）焊接材料的品种、规格、性能等应符合国家产品标准和设计要求。检查数量：全数检查检验方法：检查焊接材料的质量合格证明文件、标志及检验报告等。（3）型钢的规格尺寸及允许偏差要符合其产品标准的要求。检查数量：第一品种、规格的型钢抽查5处检验方法：用钢尺和游标卡尺量测。（4）焊接材料与母材的匹配应符合设计要求及国家现行行业标准《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81的规定。焊条使用前应按其产品说明书及焊接工艺文件的规定进行烘焙和存放。检查数量：全数检查检验方法：检查质量证明书和烘焙记录。6、脚手架的用途及极限荷载值脚手架用途分砌筑脚手架、装修脚手架和防护用脚手架，其外围满挂密网封闭。脚手架荷载：结构架为3KN／m2，装修为2KN／m2。脚手架的设计计算（见附页设计计算书）63浙江中成建工集团有限公司编制海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案四、脚手架平面布置本工程有裙房3层，主楼24+2层装饰梁共26层。裙房采用落地式脚手架；主楼为弧形建筑，考虑到北面因地下室防水施工及土方回填，因此主楼北面到地上三层（即2层顶板标高9m处）开始悬挑，主楼南面（地下室顶板标高-1.5m处）1～7层采用落地式脚手架，下部12m高度立杆采用双排双管，7层以上采用悬挑脚手架；主楼东西两面在3层顶板～7层（标高14.4m～29m）采用落地式脚手架，7层以上上部采用悬挑脚手架；南面和东西两面上部悬挑脚手架悬第一挑在8层~12层(29.00～49m)，第二挑在13层～17层（49m～69m），第三挑在18层～22层（69m～89m），第四挑在23层～顶层(89～105m)，标高97m处南面向内收3m，标高到101m处东、西两面向内收7.2m。向内收距离较小的采用斜接，距离较大的在24层顶板采用落地脚手架搭设到最顶层。落地脚手架下浇筑2000mm宽200mm厚C20混凝土，混凝土上铺4000mm长*200mm宽*50mm厚脚手板，脚手板上放200mm*100mm*5mm铁板，做好排水沟。（见附图）五、脚手架搭设方法：1、搭设顺序：吊环预埋→定位用短钢筋焊在钢主梁上→安装悬挑钢主梁→（安装拉杆）→与吊环固定牢固→（安装连梁）→安装立杆→安装纵向扫地杆→安装横向扫地杆→安装第一步纵、横向水平杆→安装搁栅（大横杆）→剪刀撑→脚手笆→栏杆。放置悬挑钢梁，焊立杆底座，自角部起依次向两边竖立底立杆，底端与纵向势地杆扣件固定后，装设横向扫地杆，并也与立杆固定，每边竖起3～4根立杆后，随即装设第一步纵向平杆（与立杆扣接固定）和横向平杆（小横杆、靠近立杆并与纵向平杆扣接固定）。校正立杆垂直和平杆水平使其符合要求后，按45～55Nm力拧紧扣件螺栓，形成构架的起始段，按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一部架交圈完成。交圈后，再全面检查一遍构造质量，严格确保设计要求和构架质量，设置端墙件，按第一部架交圈完成。交圈后,再全面检查一遍构造质量，严格确保设计要求和构件质量，设置端墙件，按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步．．．．..，随搭设过程及时装设连墙件和剪刀撑，装设作业层间横杆、铺设脚手架板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案搭设的脚手架应高出工作面1.2m，用密目网封严。2　构造要求：（1）立杆：允许搭设偏差±5mm，立杆垂直允许搭设偏差±10cm。（2）扫地杆设置从垫板往上20cm处，设置扫地杆，扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm。（3）横杆间距、平整度横杆间距采用1.8m左右，用对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm，纵向水平杆全长平整度不超过±10cm。（4）立杆、横杆接头的详细做法：立杆上对接口件应交错布置，两个相邻立杆的接间不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，并应避免设在纵向水平杆的跨中。3　架体与建筑结构拉接要求：（1）　构造形式：采用刚性连接方式，连墙体杆用两根50cm短管用直角扣件中间固定于墙体上。（2）　布置要求：连墙杆在垂直间距不应大于4m，水平间距不大于6m的位置上设置，设置时尽量靠近主节点，偏离主节点的距离不应大于30cm。必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置，布设形式可以采用花排，也可以采用并排，宜先采用花排。门窗洞口采用短向拉接，钢管长度过门窗洞口边缘250mm以上。4　剪刀撑的搭设方法：在建筑物四周转角处，必须要设置剪刀撑。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜在4～6根之间,每道剪刀撑的宽度不应小于4跨，且不小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间，由底至顶连续设置，剪刀撑沿纵向连续设置，剪刀撑搭接处应不小于1m。剪刀撑斜杆应在旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端，或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案。剪刀撑接长采用搭接接长，搭接长不小于80cm，用3个扣件等距布置，扣件扣在钢管端头处小于10cm处。剪刀撑下端一定要落地。5．小横杆的设置：每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头个处伸出长度不小于10cm，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于15cm。双排架中靠墙一侧的外伸长度不应大于50cm。6．脚手板的防护栏杆：脚手板一般应设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密，严禁出现探头板，在两侧设置180mm以上高脚板，操作层上部护身栏杆1.2m高，下部护身栏杆距踢脚板0.6m处。7．脚手架体与建筑物之间封闭办法：7.1　密封网垂直封闭：（1）密目网贯穿试验：密目网要四证齐全，要有阻燃性能，其续燃、阻燃时间均不得大于4s。要符合GB16909的规定。每10cm×10cm=100cm2的面积上有2000个以上网目。（2）密目网贯穿试验：做耐贯穿试验时，将网与地面成30°夹角拉平，在其中心上方3m，用5Kg重的钢管（管径48－51mm）垂直自由落下，不穿透即为合格产品。（3）密目网的绑扎方法：用系绳将密目网绑扎至立杆或大横杆上，使网与架体牢固的连接在一起。系绳的材质应符合GB16909的规定。7.2　兜网封闭：用大眼安全网（平网）将脚手架与建筑物之间封闭起来，每隔8m封闭一道。一层脚手架外应搭设水平兜网。8．脚手架的上下通道：脚手架体需要设置安全马道，马道宽度不小于1m，马道坡度以1：3（高：长）为宜；马道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应，基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑；人行斜道小横杆间距不超过1.5m；马道上满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条的间距为30cm；马道两侧用密目网封严；设置护身栏杆，上部护身栏杆1.2m，下部护身栏杆距脚手板0.6m。安全通道上面必须设置安全标牌。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案六、脚手架搭设质量要求：（1）立杆的垂直偏差：搭设高度H≤25m时，总偏差不大于H／200，且不大于100mm；横向偏差不大于H／400，且不大于50mm。（2）纵向水平杆水平偏差不大于总长度的1／300，且不大于20mm；横向水平杆水平偏差不大于是10mm。（3）脚手架步距、立杆横距偏差不大于20mm，立杆纵距偏差不大于50mm。（4）扣件坚固力宜在45～55Nm范围内，不得低于或高于60Nm。（5）连墙点的数量、位置要正确，连接牢固，无松动现象。（6）同一层各挑梁上表面之间的水平误差不大于20mm。且应视需要在其间设置整体拉结构件，以保护整体稳定。（7）各挑梁、拉杆纵向定位间距的偏差不大于50mm，挑梁锚固段长度偏差不大于20mm，拉杆端部上下定位偏差不大于20mm。（8）焊缝高度要满足设计要求，锚筋与锚板间的连接方式要符合设计要求。（9）焊缝应平整、美观、饱满，不得有漏焊、裂缝、夹渣、烧穿、咬肉等缺陷。同一条焊缝宽度均匀一致，飞渣、焊渣应清除干净。（10）水平钢梁与楼板压点的吊环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。有条件的可采用双环（即加备用环）。（11）吊环的成型要求见图，成型后有条件或有要求的要送检复试。吊环与挑梁之间的空档须用短钢筋头或铁件填充密实，并与挑梁和吊环可靠焊接，确保挑梁按设计工况受力，相互间不出现滑移。七、脚手架的使用规定：（1）作业层每1m架面上施工荷载不得超过以下规定值，结构脚手架3KN/m2；装修脚手架2KN/m2。（2）在架板上堆放的标准砖不得多于单排立码3层，砂浆和容器总重不得大于1.5KN；施工设备单重不得大于1KN，使用人力在架上般运和安装的构件的自重不得大于2.5KN。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案（3）在架面上设置的材料应码放整齐稳固，不影响施工操作和人员通行。按通行手推车要求搭设的脚手架应确保车道畅通。严禁上架上员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。（4）作业人员在加上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单场块脚手板以增加操作高度。（5）在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连续坚固件和连墙体。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。（6）工人在加上作业中，就注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞，闪推和落物。严禁在架上戏闹和坐在栏杆上告等安全处休息。（7）人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。（8）在作业中，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后者能恢复正常作用；发现有异常和危险情况时，应立即通知所有架上人员撤离。（9）在每步架的作业完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去，在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。八、外脚手架的设计与计算：落地式扣件钢管脚手架计算书(裙房3层)钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度16.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40米，水平间距5.40米。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。《一》小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.800/2=0.315kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.800/2=2.700kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.315+1.4×2.700=4.204kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=4.204×0.9002/8=0.426kN.m63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案=0.426×106/5080.0=83.792N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.315+2.700=3.053kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×3.053×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.039mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!《二》大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.800/2=0.283kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.800/2=2.430kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.283+1.4×2.430)/2=1.892kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.175×1.892×1.800=0.608kN.m=0.608×106/5080.0=119.660N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.11mm集中荷载标准值P=(0.035+0.283+2.430)/2=1.374kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1374.030×1800.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.66mm最大挠度和V=V1+V2=3.766mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!《三》扣件抗滑力的计算:63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.800/2=0.283kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.800/2=2.430kN荷载的计算值R=1.2×0.069+1.2×0.283+1.4×2.430=3.825kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。《四》脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1734NG1=0.173×16.400=2.844kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.800×(0.900+0.350)/2=1.575kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.800×4/2=0.504kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.800×16.400=0.148kN63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=5.070kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.800×0.900/2=4.860kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.500Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.500×1.250×0.600=0.263kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.070+0.85×1.4×4.860=11.868kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×5.070+1.4×4.860=12.888kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.263×1.800×1.200×63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案1.200/10=0.081kN.m《五》立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.888kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.200=2.079m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2079/16=132；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.391；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=12888/(0.39×489)=67.370N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.868kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.200=2.079m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2079/16=132；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.391；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.081kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11868/(0.39×489)+81000/5080=77.974N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!《六》最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.227kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.860kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.173kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=142.936米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.227kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.860kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.173kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.068kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=133.187米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。《七》连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.263kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.40×5.40=12.960m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.00063浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案经计算得到Nlw=4.763kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.763kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.58的结果查表得到=0.94；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=94.353kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件双扣件连接示意图《八》立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=51.55N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=12.89A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.0063浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案地基承载力的计算满足要求!落地式扣件钢管脚手架计算书（主楼南1～7）钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度32.0米，16.0米以下采用双管立杆，16.0米以上采用单管立杆。立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.20米。钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40米，水平间距5.40米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。《一》小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.800/2=0.315kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.800/2=2.700kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.315+1.4×2.700=4.204kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=4.204×0.9002/8=0.426kN.m=0.426×106/5080.0=83.792N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.315+2.700=3.053kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×3.053×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.039mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案《二》大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.800/2=0.283kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.800/2=2.430kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.283+1.4×2.430)/2=1.892kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.175×1.892×1.800=0.608kN.m=0.608×106/5080.0=119.660N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.11mm集中荷载标准值P=(0.035+0.283+2.430)/2=1.374kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1374.030×1800.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.66mm最大挠度和V=V1+V2=3.766mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!《三》扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.800/2=0.283kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.800/2=2.430kN荷载的计算值R=1.2×0.069+1.2×0.283+1.4×2.430=3.825kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。《四》脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1734NG1=0.173×32.000=5.549kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.800×(0.900+0.350)/2=1.575kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.800×4/2=0.504kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.800×32.000=0.288kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=7.916kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.800×0.900/2=4.860kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.500Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.500×1.250×0.600=63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案0.263kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.916+0.85×1.4×4.860=15.282kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×7.916+1.4×4.860=16.303kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.263×1.800×1.200×1.200/10=0.081kN.m《五》立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.303kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.200=2.079m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2079/16=132；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.391；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=16303/(0.39×489)=85.219N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.282kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.200=2.079m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2079/16=132；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.391；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.081kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=15282/(0.39×489)+81000/5080=95.822N/mm2；63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!《六》最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.367kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.860kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.173kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=142.126米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.367kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.860kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.173kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.068kN.m；63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=132.378米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。《七》连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.263kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.40×5.40=12.960m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=4.763kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.763kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.58的结果查表得到=0.94；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=94.353kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案连墙件双扣件连接示意图《八》立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=65.21N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=16.30A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!落地式扣件钢管脚手架计算书（3～7）63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度16.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.20米。钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.40米，水平间距5.40米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。《一》小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.800/2=0.315kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.800/2=2.700kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.315+1.4×2.700=4.204kN/m63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=4.204×0.9002/8=0.426kN.m=0.426×106/5080.0=83.792N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.315+2.700=3.053kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×3.053×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.039mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!《二》大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.800/2=0.283kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.800/2=2.430kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.283+1.4×2.430)/2=1.892kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.175×1.892×1.800=0.608kN.m=0.608×106/5080.0=119.660N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.11mm集中荷载标准值P=(0.035+0.283+2.430)/2=1.374kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1374.030×1800.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.66mm最大挠度和V=V1+V2=3.766mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!《三》扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.800/2=0.283kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.800/2=2.430kN荷载的计算值R=1.2×0.069+1.2×0.283+1.4×2.430=3.825kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。《四》脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1734NG1=0.173×16.000=2.774kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.800×(0.900+0.350)/2=1.575kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.800×4/2=0.504kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.800×16.000=0.144kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.997kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.800×0.900/2=4.860kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.500Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.500×1.250×0.600=0.263kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.997+0.85×1.4×4.860=11.780kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.997+1.4×4.860=12.801kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.263×1.800×1.200×1.200/10=0.081kN.m《五》立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.801kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.200=2.079m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2079/16=132；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.391；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案=12801/(0.39×489)=66.913N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.780kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.200=2.079m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为2079/16=132；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.391；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.081kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=11780/(0.39×489)+81000/5080=77.516N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!《六》最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.223kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.860kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.173kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=142.957米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.223kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.860kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.173kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.068kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=133.208米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。《七》连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.263kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.40×5.40=12.960m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=4.763kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.763kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.58的结果查表得到=0.94；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=94.353kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件双扣件连接示意图《八》立杆的地基承载力计算:63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=51.20N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=12.80A——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.40米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.50kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度4.20米，建筑物内锚固段长度6.25米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用[10号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.50m。拉杆采用钢丝绳。《一》小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.200/2=0.210kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.200/2=1.800kN/m荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.210+1.4×1.800=2.818kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案M=2.818×0.9002/8=0.285kN.m=0.285×106/5080.0=56.167N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.210+1.800=2.048kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.048×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.697mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!《二》大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.200/2=0.189kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.200/2=1.620kN荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.189+1.4×1.620)/2=1.268kN大横杆计算简图63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.038)×1.2002+0.175×1.268×1.200=0.272kN.m=0.272×106/5080.0=53.468N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.038×1200.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.035+0.189+1.620=1.844kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×1843.560×1200.003/(100×2.060×105×121900.000)=1.45mm最大挠度和V=V1+V2=1.475mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!《三》扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×0.900×1.200/2=0.189kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.200/2=1.620kN荷载的计算值R=1.2×0.046+1.2×0.189+1.4×1.620=2.550kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；《四》脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1161NG1=0.116×20.000=2.322kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.200×(0.900+0.350)/2=1.050kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14NG3=0.140×1.200×4/2=0.336kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.200×20.000=0.120kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.828kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.200×0.900/2=3.240kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.500Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.500×1.250×0.600=0.263kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.828+0.85×1.4×3.240=8.449kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.828+1.4×3.240=9.130kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.263×1.200×1.800×1.800/10=0.121kN.m《五》立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.130kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=9130/(0.19×489)=100.496N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.449kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由长细比，为3118/16=197；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.121kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8449/(0.19×489)+121000/5080=116.914N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!《六》连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.263kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×2.40=8.640m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=3.175kN，连墙件轴向力计算值Nl=8.175kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.5863浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案的结果查表得到=0.94；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=94.353kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件双扣件连接示意图《七》联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=9.13kN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案其中n=2.40/1.20=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(2-1)/2×9.13+9.13+2.40×0.10/2=13.81kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×4.57+9.13+2.40×0.10=18.49kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=2/8×9.13×2.40+0.10×2.40×2.40/8=5.55kN.m抗弯计算强度f=5.55×106/39700.0=139.76N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!《八》悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体=2500mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力N=18.49kN水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=10.867kN,R2=29.028kN,R3=0.106kN63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案最大弯矩Mmax=12.329kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=12.329×106/(1.05×185000.0)+5.433×1000/3060.0=65.247N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!《九》悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=1.65由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.899经过计算得到强度=12.33×106/(0.899×185000.00)=74.13N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!《十》拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案RU1=12.150kN《十一》拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.150kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×12.150/0.850=114.348kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=12.150kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[12150×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm《十二》锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=29.028kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[29028×4/(3.1416×50×2)]1/2=20mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=29.03kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于29028.00/(3.1416×20×1.5)=308.0mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=29.03kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案九、施工技术要求1、基土处理：钢管立杆直接立在硬化地坪上，不再设垫木或砼预制块。2、立杆：立杆接头采用对接，相连两立杆的接头错开并布置在不同的步距内，应与地面垂直，垂直度偏差≤1/200，且不大于100mm。3、小横杆：间距裙房1.8m，主楼1.5m，与墙面应垂直，水平偏差不大于10mm。4、大横杆：步距为1.8m，水平杆接长采用对接，上下相连两根的接头位置错开不小于500mm，同一步内外两根接头错开不在同一跨内。5、剪刀撑：为加强脚手架系统的整体稳定，尽量减少扭转变形，应使脚手架外侧与地面成45~60角，全覆盖式设置钢管剪刀撑，各个剪刀撑节点连接纵横连续。6、附墙杆：按水平间距3.60m、竖向间距3.60m,呈梅花状布置附墙杆。防止脚手架内、外移动。附墙杆采用φ14钢筋焊接于φ48×3.0脚手架杆上，钢筋一端预埋在结构面层上，另一端用扣件连接脚手架立杆。7、防护栏：脚手架外立面满挂密目安全网，形成封闭状。8、出入口：建筑物出入口处采用平行弦桁架结构形式，并进行出入口处脚手架加固。在开口处的两侧采用双立杆，悬空立杆下端增设安全扣件，此处连接要紧密，每步都须设置。出入口脚手架上方设双层防护棚，满铺脚手片，以保护出入人员的安全。出入口脚手架搭设详见下图。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案9、防雷措施：落地脚手架及悬拉式脚手架在其搭设过程中考虑塔吊的防雷措施及其安全范围，不再另行设布防雷措施；悬拉式脚手架搭设完成后，每幢楼单独布设防雷措施，布设高度为高出脚手架最大高度1~2m，用电缆线引下来，通过压片螺丝连接于结构钢筋上，形成防雷体系。结构钢筋电阻要求在10欧以下。10、层间防护：脚手架内侧与建筑物之间的空隙，间隔四层：即6层、10层处封闭，以防高空坠落物的打击。其做法是在内排立杆与墙面之间通长布置木板与支承槽钢扎牢。并且在槽钢下满挂密目安全网，全封闭。十、脚手架的交底与验收：1、脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，对详细部位要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。要由专门人员对已搭设好的脚手架按照设方案进行验收，验收时要有量化内容，如横、立杆间距数值，立杆的垂直度，横杆的平整度等都应详细记载在验收记录中，不能简单的用"符合要求"来代替。2、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合JGJ130-2001表8.2.4的规定。如：①立杆垂直度用经纬仪或吊线和卷尺检查；②步距、横距、纵距用钢板尺检查；③纵向水平杆高差用水平仪或水平尺检查；④脚手板外伸长度用卷尺检查；63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案3、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准见JGJ130-2001表8.2.5的规定。4、钢梁及拉杆、焊缝的验收参照GB50205-2001第15章中的相关内容。如表A.0.1二级、三级焊缝外观质量标准；附录E.0.4钢平台、钢梯和防护栏杆安装的允许偏差；附录J钢结构分项工程检验批质量验收记录表。5、根据《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99，按表3.0.4-2进行悬挑式脚手架的检查评分。十一、脚手架的拆除方法1、脚手架拆除前应由项目经理召集有关人员对工程进行全面检查与签证，确认建筑物已施工完毕，确认已不需要脚手架时，方可进行拆除。2、拆除脚手架，应设置警戒区，并有专人负责警戒，拆除前由工程负责人进行安全交底。3、拆除脚手架前，应将脚手架上的留存材料、杂物等清除干净。4、脚手架拆除顺序一般为脚手板→栏杆→剪刀撑→搁栅→牵杠→横楞→立杆，按自上而下先装者后拆除，后装者先拆除的原则逐步拆除，一步一清，不得采用踏步式拆法，不准上下同时作业。剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下递杆子。5、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步。6、拆下的杆件与零配件，应按类分堆，（零配件装入容器内）用吊车吊下，严禁高空抛掷。7、当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙杆。8、当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应设置连墙杆和横向斜撑加固。9、拆下的杆件与零配件运至地面时，应随时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案十二、脚手架搭设时注意事项：（1）外径48mm与51mm的钢管严禁混合使用。（2）主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆）、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。（3）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。（4）对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上，直角扣件的开口不得朝下，以确保安全。（5）不脚手架外侧遇有主低压电线时，而且外侧边缘距外是架空线路外侧边丝的安全距离小于规范规定时，应做专门外电防护方案，并严格执行。（6）上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。（7）严格按搭设方案施工，连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步。（8）在搭设过程中，应注意调整整架的垂直度，一般通过调整连墙撑的长度来实现，但最大允许偏差100mm。十三、脚手架的维护与管理：（1）使用完毕的脚手架应及时回收入库、分类存放。露天堆放时，场地应平整，排水良好，下设支垫，并用苫布遮盖。配件，零件应存放在室内。（2）凡弯曲、变形的杆件应先调直，损坏的构配件应修复，方能入库存放，否则应更换。（3）要定期对脚手架的构配件进行除锈、防锈处理，凡湿度较大的地区（在于75％）。每年应涂刷防锈漆一资，一般应两年涂刷一次。扣件要涂油。螺栓宜镀锌防锈。（4）脚手架使用的扣件、螺母、垫板、插销等小配件极易丢失，在支搭时应将多余件及时回收存放，在拆除亦应及时检收，不得乱扔乱放。（5）建立健脚手架工具材料的领发、回收、检查、维修制度，按照谁使用，谁维修、谁管理的原则，实行限额领用或租赁方法，以减少丢失和损失。（1）项目管理机构63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案公司项目经理技术总负责项目副经理后勤总负责生产总负责施工组技术组行政保卫组财务组计劳划资组物资组质安组测量组成本核算与控制医疗与后勤管理财务会计治安保卫安全文明管理工程技术管理测量放线质量监督与管理劳动人事管理计划预算统计材料采购供应材料保管现场施工管理现场调度门窗作业班组机电作业班组幕墙作业班组泥工作业班组木工作业班组钢筋作业班组架子工作业班组混凝土作业班组（2）工程质量管理网络公司主管质量经理公司质监管理领导小组公司质量发展部总工程师e公司质监管理人员建设单位监理员质监站项目经理工地质量员分包单位质量员安装工程各班组质量员土建工程各工种班组质量员63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案十四、安全技术要求1、操作者应有特种作业上岗证，身体健康，并在接受本工程项目部的安全交底后方可上岗。2、二米以上施工时应佩带安全带，严禁向下抛扣件等物品，上部施工时，地面应有专人警戒守护。3、作业人员应衣着灵便，但不准赤膊裸身。应脚穿软底防滑鞋。4、高处作业材料堆放平稳，不可放置在临边或洞口附近，以防坠落，凡有坠落可能的任何物体，都要一律撤除或加以固定。5、施工过程中应边搭边铺脚手片，并将脚手片用铁丝绑扎稳固，以防滑脱，安全有效的围护设施应同步跟上。连墙杆设置也同步跟上。6、施工中若发生安全设施隐患或缺陷，务必及时处理或停工，并向上级汇报，班前、班后均应检查已施工部分的质量，安全情况，并按查验情况逐次以记录。7、脚手架的搭设还是拆除，均不得上、下步同时作业。8、严禁强风、雨、雪及夜间高空搭设和拆除作业操作。9、外脚手架搭设后分层分段进行验收，合格后挂牌使用。10、各种电线不得直接在钢管脚手架上缠绕，电线和电动机具必须与脚手架接触时，应当有可靠的绝缘措施。11、由于采用脚手片，尼龙安全网等易燃物，应设置足够数量的灭火器，电焊操作时，必须有专人看守，且在焊接下方放置接火装置，防止火星点燃，不得在脚手架上吸烟，或从室内向脚手架上扔烟头。12、外墙装饰时，尽量不安排晚上作业，若需施工，应设置足够数量的碘钨灯，且照明度适中，不得有阴影死角，以防操作人员与脚手架上某些杆件碰撞，无灯楼层的步架上禁止上人。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案脚手架专项应急预案1总则1.1编制目的为了确保公司安全生产目标的实现，保证公司所属各项目在出现脚手架坍塌事故时，能够及时进行应急救援，从而最大限度地降低损失，特制定本应急救援预案。1.2编制依据根据《中华人民共和国安全生产法》、《中华人民共和国突发事件应对法》、《生产经营单位应急预案编制导则》（AQ/T9002-2006）、《生产安全事故应急预案管理办法》（国家安监总局令第17号）和公司的有关规定，特制定本预案1.3适用范围本预案适用于公司项目部、所属各项目发生脚手架坍塌事故的应急处置工作。2应急处置基本原则坚持“以人为本”的原则，采取应急措施，抢救伤员、疏散人群。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案3事故类型和危险程度分析通过危险源辨识和风险评估，在脚手架使用过程中，出现以下情况时，可能会发生坍塌事故：（1）脚手架承重超负荷；（2）脚手架构造不符合要求；（3）脚手架地基不符合要求；（4）搭设脚手架的钢管或扣件不合格；（5）出现灾害天气。4应急救援组织机构及职责4.1应急指挥部为确保公司及所属各在建工程项目发生脚手架坍塌事故时能够得到及时救援，减少人员伤害和设备损失，保证公司安全生产管理始终处于受控状态，公司成立脚手架坍塌事故应急救援领导小组，该小组是公司处理脚手架坍塌事故的最高机构，负责全公司脚手架坍塌事故的应急处置工作。联动部门由工程管理科、安全生产监督管理科、财务科、综合办公室等组成。4.2职责4.2.1应急救援领导小组：a负责指导项目部“脚手架事故专项应急救援预案”的制定、修订和演练；b组建应急救援队伍，并组织实施应急救援；63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案c检查督促项目部做好脚手架坍塌事故应急救援的各项准备工作。d及时向上级主管部门汇报事故情况，必要时向事故发生项目的业主、监理、设计、当地政府和在同一工程区域施工的相邻单位发出救援请求；e组织事故调查，总结应急救援工作经验教训。4.2.2成员部门职责：a综合办公室：负责对内对外、对上对下的通讯工作和临时的后勤保障工作。b工程管理科：负责提供应急救援的技术措施、方案，及现场相关技术资料，制定恢复生产的计划和措施。c安全生产监督管理科：协助事故现场总指挥做好事故现场抢险救护、警戒、治安保卫、疏散、情况通报以及组织开展事故调查、起草事故调查报告。d设备物资科：协助总指挥负责工程抢险、抢修所需的设备的调配和抢险物资的供给。e人力资源管理科：负责伤亡员工的善后工作和向工伤保险部门上报及赔付。f财务科：负责抢险救援资金的落实工作。g项目部按照事故应急分级管理的原则，负责本级脚手架坍塌安全事故的专项应急救援工作，并在规定时间内将事故应急处置情况及时报告上一级主管部门。4.2.3接到事故报警后，事故所在项目部要立即启动应急预案，指挥组织事故抢险施救工作，采取应急防护措施，降低事故损失，并及时报告上级主管部门事故应急管理办公室。4.2.4发生事故的项目部和上级主管部门应当紧急调集人员、物资、设备、交通运输工具，实施应急救援，控制事态扩大。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案4.2.6及时向地方政府有关部门和主管部门报告特种设备事故，请求紧急援助，并配合、协调相应事故处置工作。4.2.7组织做好环境保护隔离和事故现场伤亡人员的转移、治疗等工作；5预防与预警5.1预防5.1.1公司所属各项目部必须严格要求脚手架搭设人员持证上岗；5.1.2对钢管、扣件等材料进行严格把关，严禁不合格材料投入使用；5.1.3脚手架验收合格方可投入使用；5.1.4加强日常的巡视检查，对出现的架体变形或地基沉降等导常情况及时采取应急措施；5.1.5加强大风大雨后对脚手架使用前的安全检查，对发现的地基沉降、立杆悬空等情况及时采取补救措施。5.1.6对独立脚手架的拉结支撑加强日常巡视，发现异常情况及时督促进行整改。5.2预警5.2.1项目部事故应急领导小组成员值班电话和值班人员手机要确保24小时畅通，发生意外情况立即报告。5.2.2项目管理人员发现脚手架荷载超过设计值或脚手架主要杆件不符合规范要求时，应及时停止脚手架的使用。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案6事故信息报告程序6.1施工现场作业人员、专职安全员发现脚手架出现重大安全隐患或出现脚手架坍塌时应及时报告项目负责人。6.2发生脚手架坍塌事故后，事故发生项目部应当按照国务院安全生产事故报告与事故调查管理条例的有关规定，立即报告公司，不得延误。6.3事故报告内容应当包括：6.3.1事故发生单位名称、联系人、联系电话；6.3.2事故发生时间（年、月、日、时、分）；6.3.3事故发生地点；6.3.4事故类别；6.3.5人员伤亡、经济损失以及事故概况；6.3.6现场应急救援情况。7应急处置7.1施工现场发生人员伤亡坍塌事故时，发现人员及时告知项目安全生产第一责任人，安全生产第一责任人应立即启动应急预案，迅速组织职工开展自救、互救，或充分利用社会救援力量开展抢险救援工作，并将事故发生经过简要报告分局。7.2项目联络小组应及时到达工地门口，指引专业救援人员以最快速度到达出事地点；7.3项目警戒小组应立即设立危险警戒区域，严禁与应急抢险无关的人员进入；63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案7.4项目抢险小组根据应急救援方案展开救援，采取可靠措施加固、拆除未坍塌部位的架体，拆除或切割压住伤者的杆件，对被埋伤员进行救援；7.5项目救护小组应在专业救护人员到达前，对受伤人员进行应急救援。8应急预案关闭8.1同时具备下列条件时，现场应根据应急救援实际情况，在经过现场事故应急领导小组的研究后，依据相关程序宣布特种设备事故应急预案关闭：8.2死亡和失踪人员已经查清；8.3事故危害得以控制；8.4衍生、次生因素已经消除；8.5受伤人员基本得到救治，并转移至地方医疗机构；8.6紧急疏散人员恢复正常生活。9保障措施9.1应急队伍保障项目部必须根据自身的实际情况，组建抢险小组、联络小组等队伍，并定期对其进行应急救援的技能培训。9.2应急经费保障项目部设专项经费，用于坍塌事故所需的应急物资储备、灾后处理、灾后恢复工作经费和应急人员的补助等。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案10培训与演练10.1培训项目部在脚手架使用过程中，应每季度对所有员工进行一次应急知识的培训；新员工入场时应接受应急知识（伤员急救常识、抢险救灾基本常识等等）的培训；项目部的应急救援人员应接受专门应急救援培训（包括紧急情况判断、应急救援技术、现场处置措施等）。10.2演练项目部在脚手架使用前组织一次演练，使应急人员更清晰地明确各自的职责和工作程序，提高协同作战的能力，保证应急救援工作有效、迅速地开展。并对演练的效果进行分析评估，及时解决演练中暴露的问题。11附则11.1预案管理与更新11.1.1根据实际情况变化，及时对预案进行评审和更新。11.2项目部应急预案制定11.2.1各项目部可按本预案要求，结合实际情况，制定相应的《脚手架坍塌事故专项应急预案》。11.3本预案由分局安全生产监督管理科制定并负责解释。11.4本预案自发布之日起施行。项目部应急救援设备及材料主要包括：反挖、装载机、自卸汽车、吊车、救护车、医药箱等。63浙江中成建工集团有限公司编制 海河工业区起步区创意中心办公楼外脚手架施工方案注：上述事故应急救援的器材、设备，均由项目部事故应急管理指挥中心统一调配。项目部应急救援领导小组成员联系表组长：单利云电话：13820094457成员：陶传忠电话：15022454211陈作伦电话：15822264805李德志电话：15822533048潘信兔电话：18222594195李清停电话：18222649280周子进电话：1872268527563浙江中成建工集团有限公司编制'