外脚手架施工方案

'中和村经济适用房四期一标段外脚手架工程施工方案编制单位：中建八局第三建设有限公司编制人：日期： 目录1编制依据32工程概况33施工准备44施工方法44.1搭设方案54.2脚手架搭设的施工工艺和质量安全措施54.2建筑物转角处悬挑外脚手架的卸载措施115脚手架的验收与检测116脚手架的防雷措施137脚手架拆除及安全技术措施138应急救援预案149计算书18附一、槽钢悬挑脚手架计算书18附二、空调板部分悬挑式扣件钢管脚手架计算书26附三、阳台部分悬挑式扣件钢管脚手架计算书35附图44 1编制依据序号类别文件名称编号1国家行业标准《建筑结构荷载规范》GB50009—20122《钢结构设计规范》GB50017—20143《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—20114《建筑施工安全检查标准》JGJ59—20115《江苏省建筑安装工程施工技术操作规程》DGJ32/J37-20066建设部（建质87文）7合同中和村经济适用房四期一标段建筑安装工程总承包施工合同8设计文件中和村经济适用房四期一标段施工设计图纸2工程概况2.1工程建设概况一览表工程名称中和村经济适用房四期一标段工程地址南京市建邺区新梗街以南，螺唐街以北，双闸街以西用地面积28993.1㎡总建筑面积113616.28㎡建设单位南京奥体建设开发有限责任公司项目承包范围施工总承包设计单位南京市建筑设计研究院有限公司主要分包工程降水、支护、土方勘察单位南京苏杰岩土勘察设计有限公司合同要求质量优质结构、金陵杯监理单位南京德阳工程监理咨询有限公司工期500日历天总承包单位中建八局第三建设有限公司安全无重大伤亡事故工程规模 本工程地下一层局部设夹层,地上共4栋单体,08#~11#楼地上34层,层高2.8米，建筑高度100米。2.2设计概况中和村经济适用房四期一标段工程由08#~11#楼住宅、商业04#、05#楼以及1#地下车库组成。本工程房屋主要层高：主楼地下一层层高3.05米;室内外高差1.20米，室外地下室顶板覆土1.2米，室外地下室层高3.70米；地上房屋主要层高：08#~11#为34层,一~三十四层层高为2.80米；商业一层6.95m。本工程建筑高度:08#~11#楼高度98.0m；商业高度6M。本工程采用钢筋混凝土剪力墙结构，地库采用钢筋混凝土框架结构。3施工准备3.1技术准备48 1）认真编制外脚手架的施工方案和做好施工操作安全技术交底资料。2）项目部组织施工管理人员及生产工人认真学习施工图纸和外脚手架施工方案，对工人作详尽的书面及口头施工安全、技术交底工作。3）组织材料进场，进场后按计划堆放。4）进入施工现场的钢管支架及构配件质量应在使用前进行复检。5）经验收合格的构配件应按品种、规格分类码放，并应标挂数量规格铭牌备用。构配件堆放场地应排水应畅通，无积水。6）根据现场实际情况考虑是否需要设置脚手架连墙件，应提前与相关部门协商处理。7）安排施工班组依工程方案要求搭设外脚手架。3.2材料准备1）脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3091中规定的Q235普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235级钢的规定。每根钢管的最大质量不应大于25.8kg。新钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸室温拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130的有关规定，应涂有防锈漆。2）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的要求，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件在使用前应逐个挑选，有裂缝、变形、螺栓出现滑丝的严禁使用。扣件在螺栓拧紧扭力矩达65N•m时，不得发生破坏。新、旧扣件均应进行防锈处理。3.3劳动组织准备（1）组织机构：（2）主要人员安排：1）施工员1人：主要负责钢管脚手架搭设、拆除的技术指导。2）安全员1人：主要负责脚手架的安全工作。3）脚手架技术工人15人：进度需要，主要负责脚手架的搭设、拆除工作。4）其他配合人员5人：要负责协助塔吊及操作人员，钢管、工字钢等的运输工作。4施工方法4.1搭设方案1、外脚手架搭设总体部署48 ①　其中08、09、10号楼1层至3层搭设落地式脚手架，3层楼顶以上采用悬挑型钢扣件式钢管脚手架，分别在3层、10层、17层、24层、31层楼顶采用16号工字钢各悬挑一次，悬挑高度为19.6m。②　11号楼1~7层搭设落地式脚手架，7层楼顶以上采用悬挑型钢扣件式钢管脚手架，分别在7层、14层、21层、28层楼顶采用16号工字钢各悬挑一次，悬挑高度为19.6米。2、脚手架搭设构造悬挑工字钢外脚手架构造:立杆纵距1.5m，立杆横距0.9m，步距1.8m，内立杆离墙间距为0.25m；悬挑工字钢采用I16，斜拉钢丝绳采用（6×19）公称抗拉强度1670N/mm2，单根钢丝绳直径14mm，压环采用ф16圆钢，吊环采用ф16圆钢，连墙件采用每层两跨留设，施工期间严禁随意拆除。3、施工荷载的控制悬挑外脚手架在使用中必须严格控制施工荷载，装修用外脚手架使用荷载不得超过2KN/㎡，并同时施工3层。脚手架架体上的荷载分布必须均匀，严禁集中堆载，以防局部失稳4.2脚手架搭设的施工工艺和质量安全措施1、落地脚手架搭设（1）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。每搭完一步脚手架后，应按规定校正步距、纵距、横距及立杆垂直度。（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接；立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；顶层顶步的搭接长度不应小于1.0m，应采用不少于2个旋转扣件固定。（4）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4倍立杆横距，且不应大于500mm。（5）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件采用短钢管与建筑物的刚性连接；连墙件靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm，采用矩形布置；从底层第一步纵向水平杆处开始设置；连接钢管应水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。48 （6）剪刀撑与横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支承在垫板上。每道剪刀撑跨越6根立杆搭设，剪刀撑与地面的倾角控制在45°~60°之间。剪刀撑的接长宜采用搭接，采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（7）落地脚手架立杆下须铺设木脚手板。（8）外墙脚手架外侧满挂安全网围护，采用细尼龙绳编织的密目安全网。安全网应封严，与外脚手架固定牢靠。2、型钢悬挑外脚手架2.1、搭设工艺流程（1）搭设准备→压环钢筋预埋→混凝土浇筑→悬挑工字钢安装→脚手架随楼层施工搭设2—3步→吊环钢筋预埋→混凝土浇筑→斜拉钢丝绳安装→继续搭设脚手架（2）搭设施工准备①脚手架搭设前要熟悉施工方案，严格按照方案中的各项要求及《扣件式钢管脚手架安全技术规范》。②应按规范的规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、脚手竹笆片、安全网、型钢、钢丝绳、预埋环等进行检查验收，不合格的材料禁止使用。③严格按照图纸加工配件。经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。悬挑工字钢的加工如下图：④所有钢管、工字钢均要进行防锈处理。（3）(拉)压环钢筋预埋①按照悬挑工字钢平面布置图的定位尺寸预埋。②将φ16钢筋预埋在板底筋上绑扎固定，在混凝土浇筑前做好隐蔽工程验收记录。48 图1（拉）压环详图（4）混凝土浇筑①混凝土浇筑要注意保护预埋的压环和吊环，避免碰撞、损坏。②混凝土浇筑过程中要派专人检查，如果压环和吊环被碰歪斜偏位，要及时护正。③梁、板上部预埋φ18拉环，作为钢丝绳的上端拉结点；混凝土浇筑完毕并达到设计强度等级后，才能安装斜拉钢丝绳。图2钢丝绳上端拉结点详图48 图3剪力墙预埋钢筋吊环详图（5）悬挑工字钢安装①混凝土浇筑完毕并达到设计强度等级后，即可进行安装工字钢。②悬挑工字钢安装时注意型号、位置准确，保证悬挑的长度符合设计要求。③悬挑工字钢位置确定后，用木契将悬挑工字钢尾部与预埋环契紧固定，工字钢间距不得大于1.5m。2.2、安全网及斜拉钢丝绳要求（1）安全网要求必须使用符合相应规范要求的安全网。（2）斜拉钢丝绳安装要求斜拉钢丝绳安装时，先将上段用3个钢丝绳卡子固定，然后将下段钢丝绳饶过鸡心环用紧丝钳夹紧，安装钢丝绳卡子，收紧紧丝钳，待钢丝绳紧后，拧紧绳子卡固定。3、脚手架搭设悬挑脚手架采用16号工字钢为主梁，外挑长度根据建筑物外形分为普通楼层1.2m、空调搁板部位（1.2+0.7）=1.9m、阳台部位（1.2+1.4）=2.6m，内锚固长度分别不小于为1.5m、2.3m、3.25m。48 搭设顺序为：安置水平工字钢主梁→立杆→纵向扫地杆→横向扫地杆→其后的顺序与落地脚手架相同。具体搭设的操作规定，其基本要求如下：3.1、悬挑工字钢安装按照平面布置图布置工字钢位置。3.2、立杆（1）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。（2）相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（3）立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。3.3、纵向水平杆、横向水平杆、脚手板（1）纵向水平杆的构造①纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；②纵向水平杆接长采用对接扣件连接。（2）对接、搭接①纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同跨内；不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；②搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；③当使用竹笆片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。（3）横向水平杆的构造①主节点处必需设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不大于150mm。②作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不大于纵距的1/2。（4）脚手板的设置①作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm；②竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四角应用直径48 1.2mm的镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。③拐角、斜道平台处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。3.4、连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设：（1）连墙件的布置①靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm，采用矩形布置。②从底层第一步纵向水平杆处开始设置；③连墙件中的连墙件呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接。（2）剪刀撑的设置①每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下列表的规定。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45--60度之间；剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑与地面的倾角45度50度60度剪刀撑跨越立杆的最多根数765②剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度大于1m，用3个以上旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离大于100mm。③剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（3）横向斜撑的设置：横向斜撑应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑的固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。当斜腹杆在1跨内越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上；48 （4）扣件安装①扣件规格必须与钢管外径相同；②螺栓拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m；③在主节点处固定横向水平杆、纵向水平、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；④对接扣件开口应朝上或朝内；⑤各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。3.5、作业层的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定（1）栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；（2）上栏杆上皮高度为1.2m；（3）挡脚板高度不应小于180mm；4.2建筑物转角处悬挑外脚手架的卸载措施建筑物转角处悬挑外脚手架的卸载措施采用斜拉钢丝绳的方法，卸载采用加设一道ø14（6×19）钢丝绳，在脚手架外侧每一个主结点处用钢丝绳拉至上二层拉结点，拉结点采用在梁内埋入ø18圆钢或在剪力墙埋入ø18吊环。钢丝绳用手拉葫芦带紧进行调节，确保所有钢丝绳受力均匀，钢丝绳绳头应不少于3个绳夹锁紧，吊环钢筋拉接牢固安全可靠。5脚手架的验收与检测1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。(1)基础完工后及脚手架搭设前；(2)作业层上施加荷载前；(3)每搭设完6m~8m高度后；(4)达到设计高度后；(5)遇有六级强风及以上风或大雨后，冻结地区解冻后；(6)停用超过一个月。2、验收时应具备下列文件(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录。(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。(5)脚手架工程的施工验收报告。48 3、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。(3)地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。(4)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。(6)盘扣插销是否松动，是否超载。4、脚手架的监测高度在24m以上的双排、满堂脚手架，其立杆的沉降与垂直度的偏差应符合下表的规定，监测频率每月三次。脚手架搭设的技术要求、允许偏差与验收方法项次项目技术要求允许偏差△（mm）示意图检查方法与工具2立杆垂直度最后验收垂直度20~80m－±100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度50m40m20mH=2H=10H=20H=30H=40H=50±7±20±40±60±80±100±7±25±50±75±100±7±50±100中间档次用插入法3间距步距纵距横距－±20±50±20－钢板尺4纵向水平杆高度一根杆的两端－±20水平仪或水平尺同跨内两根纵向水平杆高差－±1048 5双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm－50－钢板尺6脚手架的防雷措施1、脚手架若在相邻建筑物防雷保护范围之外，则应安装防雷装置，防雷装置的冲击接电电阻值不得大于30Ω。2、避雷针可用直径25~32mm，壁厚不小于3mm的镀锌钢管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在房屋四角脚手架的立杆上，高度不小于1m，并将所有最上层的大横杆全部接通，形成避雷网络。3、接地板可利用在施工过程中的垂直接地板。水平接地板可用厚度不小于4mm、宽25~40mm的角钢制作。接地板的设置，可按脚手架的长度不超过50m设置一个，接地板埋入地下的最高点，应在地面下深度不浅于500mm。埋设接地板时，应将新填土夯实。4、接地装置完成后，要用电阻表测定电阻是否符合要求。接地板的位置，应选择人们不易走到的地方，以避免和减少跨步电压的危害和防止接地线遭机械损伤。同时应注意与其它金属物或电缆之间保持一定距离（一般不小于3m），以免发生击穿危害。在有强烈腐蚀性的土中，应使用镀铜或镀锌的接地板。5、在施工期间遇有雷雨时，脚手架上的操作人员应立即离开。7脚手架拆除及安全技术措施1、准备工作1.1、全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求。1.2、由单位工程负责人进行拆除安全技术交底。1.3、清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆除脚手架2.1、外墙装饰经检查合格后，经监理同意方可拆除。2.2、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。2.3、连墙件必须由上而下逐层进行，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。2.4、当脚手架采用分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按规范的规定设置连墙件和横向斜撑加固。2.5、脚手架拆除时，对于吊环、穿墙的钢丝绳、工字钢处的补洞，补油漆要同时经行。对工期形成严重影响时，可采用蜘蛛人修补洞口涂料。48 3、卸料3.1、各构配件严禁抛掷至地面。3.2、运至地面构配件应按规范的规定及时检查、整理与保养，按品种、规格随时码堆存放。4、安全技术措施4.1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。4.2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。酒后禁止作业。4.3、脚手架上均布荷载不得超过2kN/m2，同时施工3层。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。4.4、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施，并应扫除积雪。4.5、脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。4.6、在脚手架使用期间严禁拆除主节点处的纵、横向水平杆和纵、横向扫地杆以及连墙件。4.7、定期检查脚手架安全情况，及时排除安全隐患，必要时采取固措施。4.8、严禁攀爬脚手架上下。4.9、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8应急救援预案为防止脚手架坍塌突发事件的发生，做好脚手架坍塌安全突发事件的应急处理，并在发生突发紧急事件时，能做到及时、迅速、有序、高效地处理好事件，保障员工的生命安全，根据《中华人民共和国安全生产法》及其他相关法律的规定，结合本项目部的实际情况，特制定本应急救援预案。1、应急准备1.1成立应急救援指挥小组组长：张建伟副组长:王磊组员：杨健、吴夕军、黄超、杨飞、刘伟、张小池急救电话：1202、项目部《发生脚手架倒塌事故应急救援预案》2.1、《预案》的适用范围48 本《预案》适用于施工现场可能发生的脚手架倒塌事故应急救援方案。2.2、急救援指挥系统（1）脚手架倒塌事故的应急救援工作在公司统一领导下，由项目经理负责，项目部人员分工合作，密切配合，迅速、高效、有序的开展。（2）成立项目部脚手架倒塌事故应急救援领导小组（以下简称“领导小组”）。领导小组组长由项目经理担任，副组长由项目部分管施工负责人担任，成员由项目部相关人员担任，领导小组下设办公室、现场救援组、事故调查（技术）组、后勤保障组。2.3、应急救援领导小组工作职责（1）领导小组职责①组织项目部按照应急救援预案，开展救援工作，防止事故的进一步扩大，力争把事故损失降到最低限度；②配合专家制定应急救援方案，并组织相关人员实施；③根据事态发展状态，确定救援人员、物资、设备及警戒保卫人员来源、数量和占用场地并紧急调用，事故后负责归还；④根据《预案》实施过程中发生的变化和问题，及时采取紧急处理措施；⑤当事故有危及周边单位和人员的险情时，配合有关单位组织人员撤离、物资疏散工作；⑥配合公司进行事故调查救援工作；⑦做好稳定社会秩序和伤亡人员的善后及安抚工作；⑧及时上报有关应急救援的进展等情况；⑨定期组织演练，确保在紧急状态下能够迅速、有序地开展应急救援工作。（2）领导小组下设的办公室及工作小组职责①办公室职责A、负责事故现场的信息收集、整理；B、负责执行领导小组和公司领导指示的上传下达；C、监督应急救援方案实施和有关会议决策落实情况；D、负责与公司的联络与接待；E、负责通报有关事故情况；F、负责与新闻媒体的联络和沟通；G、协调其它部门参加救援活动的有关事项；H、负责办理领导小组和公司交办的其他工作。②现场救援组48 A、按照领导小组制定的应急救援方案组织实施；B、负责事故现场抢救人员、设备、物资的调配；C、负责事故现场人员和财产的抢救；D、负责事故现场抢救工作中的安全事项；E、协助事故调查组开展工作；F、负责办理领导小组交办的其它工作。③事故调查（技术）组A、配合专家组成员工作；B、配合领导小组对事故现场制定救援方案、计划和措施；C、配合现场事故调查取证；D、出具事故技术分析报告；E、负责办理领导小组交办的其它工作。④后勤保障组A、负责事故现场所需救援人员、设备、物资的调度；B、做好受灾人员的情绪稳定工作；C、督促有关单位落实事故伤亡人员的善后工作；D、现场工作人员生活后勤保障；E、对急需调用的各种设备、人员和占用场地，事后负责落实归还；F、负责办理领导小组交办的其它工作。2.4、脚手架倒塌事故报告和现场保护（1）事故发生后，必须以快捷的方式，立即将所发生的事故情况上报公司，并在12小时内写出书面报告呈报公司,公司必须以快捷的方式，立即将所发生的倒塌事故情况上报市建工局，由市建工局层层上报。并在24小时内写出书面报告，呈报上述部门。事故报告应包括以下内容：①发生事故的单位及事故发生时间、地点；②事故的简要经过，伤亡人员情况，直接经济损失的初步估算；③事故原因、性质的初步判断；④事故救揵情况和采取的措施；⑤需要市有关部门和单位协助事故救援和处理的有关事宜；⑥事故上报单位全称，签发人和报告时间。（2）公司接到脚手架倒塌事故报告后，应立即启动公司《预案》，并向上级主管部门（市48 建工局）报告。（3）领导小组在接到报告后，各小组立即就位，落实事故现场的保护，救援和证据收集工作。（4）事故发生后，必须严格保护事故现场，并迅速采取必要措施抢救人员和财产。因抢救伤员，防止事故的扩大及疏导交通等原因需移动现场物件时，必须做出标记，拍照，详细记录和绘制事故现场图，并妥善保存现场重要痕迹物证等。2.5、事故应急救援措施（1）接到事故报告后，领导小组有关人员应立即履行职责，及时组织实施相应事故应急救援预案，将事故应急救援情况报公司。（2）现场救援：根据实际发生事故情况，最大可能调集应急抢救人员、设备、物资迅速投入救援行动。必要时，呈报建工局或上级主管部门，由上级主管部门协调公安、消防等部门协助。（3）伤员抢救：立即与急救中心或110联系，请求急救车辆，确保伤员得到救治。（4）事故现场取证：在开展救援行动的同时，配合专家赶赴现场进行调查取证工作，防止证据遗失。（5）应急协调：对救援工作中出现的问题及时协调解决，做好受灾人员的情绪稳定工作。（6）在救援行动中，救援人员应冷静地处理各项问题，严格执行安全技术操作规程，配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，确保救援行动中人员和财产安全。2.6、其它事项（1）本《预案》是项目部对脚手架倒塌事故，组织实施紧急救援工作，并协助公司进行事故调查的指导性文件，在实施过程中可根据不同情况，随机进行灵活、适当的调整救援决策。（2）项目部要组织有关人员认真学习《预案》内容，掌握《预案》内容和相关措施，定期组织演练，确保在紧急情况下按照《预案》的要求，有条不紊地开展工作。（3）脚手架事故发生后，必须及时准确上报公司和有关部门，不得迟报，瞒报，隐情不报。有关负责人在接到事故发生信息后，必须在最短时间内进入各自岗位，迅速开展工作，对任何失职，渎职行为将依法追究法律责任。（4）项目部、公司和政府主管部门调用各有关人员、器材、设备进行抢险救援时，项目部人员、不得以任何理应拒绝拖延，对任何拒绝、拖延、延误救援的单位和个人，将由公司依据有关法规追究责任。9计算书48 附一、槽钢悬挑脚手架计算书本工程双排脚手架，搭设高度为12米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设5层。悬挑水平钢梁采用16号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.90米，建筑物内锚固段长度2.60米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.80m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算:1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900/3=0.045kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.900/3=0.900kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.900=1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.100+0.10×1.260)×1.5002=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为48 M2=-(0.10×0.100+0.117×1.260)×1.5002=-0.354kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.354×106/4491.0=78.872N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.083+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.160mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/3=0.068kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.068+1.4×1.350=2.040kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和48 均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.040×0.900/3=0.617kN.m=0.617×106/4491.0=137.319N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1475.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.719mm最大挠度和V=V1+V2=1.734mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算48 横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值R=1.2×0.035+1.2×0.101+1.4×2.025=2.998kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×12=1.5kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×5×1.500×(0.900+0.900)/2=1.013kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×1.500×5/2=0.525kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×20.300=0.152kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.19kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.54Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×0.54×0.600=0.09kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ48 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.65kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；　　A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=107.37　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.98kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50　　A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；48 　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.082kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=112.3　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.141kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=2.134kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.134kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=90.00/1.60的结果查表得到=0.83；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=72.300kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=7.134kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!48 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算:本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体900mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1800mm，悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，水平支撑梁截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。受脚手架集中荷载P=8.65kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=4.108×106/(1.05×141000.0)+8.65×1000/2610.0=28.32N/mm2，水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.929经过计算得到强度=4.11×106/(0.929×141000.00)=31.36N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算48 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=13.2kN十、拉杆的强度计算:拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=13.2kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数，取6。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6×13.2/0.850=93.2kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径12mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=13.2kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[13.2×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm附二、空调板部分悬挑式扣件钢管脚手架计算书本工程双排脚手架，搭设高度为20.3米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工248 层，脚手板共铺设5层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.90米，建筑物内锚固段长度2.60米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.80m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算:1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900/3=0.045kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.900/3=0.900kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.900=1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.100+0.10×1.260)×1.5002=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.100+0.117×1.260)×1.5002=-0.354kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.354×106/4491.0=78.872N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!48 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.083+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.160mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/3=0.068kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.068+1.4×1.350=2.040kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:48 M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.040×0.900/3=0.617kN.m=0.617×106/4491.0=137.319N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1475.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.719mm最大挠度和V=V1+V2=1.734mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值R=1.2×0.035+1.2×0.101+1.4×2.025=2.998kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!48 四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×20.300=2.533kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×5×1.500×(0.900+0.900)/2=1.013kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×1.500×5/2=0.525kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×20.300=0.152kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.223kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×0.840×0.600=0.141kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；48 h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.74kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；　　A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=133.63　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.89kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50　　A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.082kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=141.22　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；48 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.141kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=2.134kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.134kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=90.00/1.60的结果查表得到=0.83；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=72.300kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=7.134kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算:本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体900mm，支拉斜杆48 的支点距离墙体=1800mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=10.74kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)48 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=15.439kN,R2=7.456kN,R3=-0.313kN最大弯矩Mmax=4.108kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=4.108×106/(1.05×141000.0)+9.583×1000/2610.0=31.420N/mm2，水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.929经过计算得到强度=4.11×106/(0.929×141000.00)=31.36N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=17.171kN十、拉杆的强度计算:拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=16.51kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：48 其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数，取6。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6×16.51/0.850=116.54kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1670MPa，直径14.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=18.171kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[16.51×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm十一、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.456kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7456×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm，水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。附三、阳台部分悬挑式扣件钢管脚手架计算书本工程脚手架为双排脚手架，搭设高度为20.3米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工248 层，脚手板共铺设5层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度2.60米，建筑物内锚固段长度3.40米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.50m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900/3=0.045kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.900/3=0.900kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.900=1.260kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.100+0.10×1.260)×1.5002=0.302kN.m支座最大弯矩计算公式如下:48 支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.100+0.117×1.260)×1.5002=-0.354kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.354×106/4491.0=78.872N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值q2=0.900kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.083+0.990×0.900)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.160mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/3=0.068kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.068+1.4×1.350=2.040kN小横杆计算简图48 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.9002/8+2.040×0.900/3=0.617kN.m=0.617×106/4491.0=137.319N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.058+0.068+1.350=1.475kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1475.100×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×107780.0)=1.719mm最大挠度和V=V1+V2=1.734mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；48 1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN荷载的计算值R=1.2×0.035+1.2×0.101+1.4×2.025=2.998kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1=0.125×20.300=2.533kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×5×1.500×(0.900+1.600)/2=1.406kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.14NG3=0.140×1.500×5/2=0.525kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×20.300=0.152kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.617kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=0.840Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×0.840×0.600=0.141kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式48 N=1.2NG+0.85×1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.21kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；　　A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=139.51　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.36kN；　　——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.5048 　　A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.082kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=147.10　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.141kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=2.134kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.134kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=160.00/1.60的结果查表得到=0.59；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=51.097kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=7.134kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!48 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算:本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体1600mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1600mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面抵抗矩W=141.00cm3，截面积A=26.10cm2。受脚手架集中荷载P=11.21kN水平钢梁自重荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)48 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=11.378kN,R2=11.299kN,R3=0.881kN,R4=0.338kN最大弯矩Mmax=0.271kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.271×106/(1.05×141000.0)+16.042×1000/2610.0=7.978N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.929经过计算得到强度=0.27×106/(0.929×141000.00)=2.07N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算48 其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=15.022kNRU2=12.904kN十、拉杆的强度计算:拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=15.022kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数，取6。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6×15.022/0.850=106kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1670MPa，直径14mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=15.022kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[15022×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm十一、锚固段与楼板连接的计算:1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.881kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为48 其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[881×4/(3.1416×50×2)]1/2=4mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。附图附图1架体节点详图48 附图2压环示意图48 附图3工字钢端头钢筋固定端示意图48 图4阳台部分示意图48 图5悬挑立面示意图48 附图3型钢平面布置图1'