脚手架施工组织设计

'施工组织设计、专项施工方案审批表工程名称XXX工程20#、21#楼脚手架工程日期2011.11.5现上报下表中的技术管理文件，请予以审批类别编制人册数外墙脚手架施工方案内容：本工程名为XXX工程20#、21#楼，它位于XX市福州北路一号,由XX市XX开发有限公司投资兴建，XX市XX公司承建，XX市XX监理有限公司对本工程的施工进行监理工作。本工程为十八层框架结构。标准层高均为3米，建筑物总高度58.2米；总建筑面积约18702.5㎡。申报简述：1-9层采用落地脚手架，9-15、15-顶层为悬挑脚手架，为24米、18米、18米，立杆横向间距（排距）为900㎜，立杆纵向间距为1500㎜，大横杆间距（步距）为1800㎜，根据2011年10月14日专家论证意见，项目部对方案进行修改并重新申报。 申报部门（分包单位）：申报人：审核意见：总承包单位名称：审核人：审核日期：审批意见：□同意□修改后报□重新编制审核结论：审批部门（单位）：审批人：审批日期：附：施工组织设计、专项施工方案61 XXX工程20#、21#楼脚手架施工方案编制：审核：批准：XX市XX公司二○一一年十一月五日目录61 第一部分、方案主要内容1、编制依据……………………………………………………………32、工程概况……………………………………………………………33、脚手架的设计………………………………………………………34、施工准备……………………………………………………………65、搭设注意事项………………………………………………………66、搭设的质量要求……………………………………………………117、脚手架的拆除工作…………………………………………………128、脚手架的安全措施…………………………………………………139、脚手架的使用管理………………………………………………1410、应急预案…………………………………………………………15第二部分、脚手架的理论计算书………………………………………201、悬挑架体计算书（15-顶层高度为18米）………………………202、转角部位阳角型钢计算书（12-顶层高度为16.5米）……………293、阳台处计算书（15-顶层高度为18米）……………………324、落地脚手架计算书（1-9层高度为24米）……………………41第三部分、脚手架附图…………………………………………………49第四部分、施工料台方案………………………………………………55第一部分、方案主要内容一、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001，2002版）61 《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）《XX省建筑安装工程施工技术操作规程》XX/J37-2006《XX省建筑施工安全质量标准化管理标准》XX/J66-2008《直缝电焊钢管》（GB/T13793-2008、《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3091-2001）《碳素结构钢》（GB/T700-2006）《安全网》GB/5725-2009《钢管脚手架扣件》（GB/5831-2006）GB/20118-2006《一般用途钢丝绳》XX/121-2011《建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程》及有关手册、资料、本工程图纸等；有关施工组织设计。二、工程概况本工程名为XXX工程20#、21#楼，它位于XX市福州北路一号,由XX市XX开发有限公司投资兴建，XX市XX公司承建，XX市XX监理有限公司对本工程的施工进行监理工作。本工程为十八层框架结构。标准层高均为3米，建筑物总高度58.2米；总建筑面积约18702.5㎡。脚手架搭设的安全质量标准为：合格。三、脚手架的设计3．1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生成与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是创建“文明现场”、“样板工地”的根本要求。为此成立安全防护领导小组。管理机构编制如下：组长：陈钢祥——现场施工总指挥（电话：136XXXXXXXXX4）副组长：蒋宝泉——负责协调工作、方案编制、技术交底（电话：135XXXXX4）组员：宗海莲——现场指挥、质量检查（电话：138XXXXXXX4）3．2方案的选择（1）（1）结合本工程结构形式和现场实际施工的要求，根据2011年10月14日61 专家论证意见，项目部对方案进行修改，本工程中的外脚手架采用落地式结合悬挑式双排钢管全封闭搭设总体方案如下。楼号高度（部位）脚手架类型主要技术措施（双立杆、卸荷、拉绳或支杆等）XXX工程20#、21#楼0-24米（1-9层楼面）24米落地脚手架24-42米（9-15层）42-60米（15-顶层）18米，18米悬挑脚手架1.悬挑梁18工字钢（每纵距1500mm），2.Ф14钢丝绳吊拉（每纵距1500mm）卸料平台限荷10KN，主梁18a槽钢长度6米，次梁14槽钢，钢丝绳直径Ф20，平台长4.5米，宽2.5米，钢丝绳吊点垂直距离6米，悬挑部分水平距墙4.5米阳台及外墙阳角处1、该工程阳台处为悬挑结构，脚手架悬挑高度18米，悬挑梁长度2.8米，采用2道Ф14钢丝绳拉结；2、转角处用2道Ф14钢丝绳拉结，减小立杆纵距不大于1000mm锚固方式锚环Ф16mmHRB235圆钢，锚固水平段长度大于300mm（另加弯钩）.防雷接地措施接地线与建筑物楼层内避雷系统连成一片，接地电阻不大于10欧姆。使用要求1、本工程外脚手架主要是作为主体结构施工阶段的围护和装修阶段施工及其围护；2、不得用于主体结构施工阶段的木板、模板、方木、钢管等材料的堆放及转运；3、不得附设模板支架，泵管，缆风绳，起重设备及外填充墙上架砌筑。4、同时作业层数不大于二层，操作层面施工荷载取装饰施工荷载2KN/㎡；安全验算1、15-顶层悬挑18米脚手架计算书；2、悬挑阳角安全验算；3、阳台处18米悬挑脚手架计算书；4、落地脚手架34.5米计算书；5、悬挑卸料平台计算书（2）脚手架的骨架部分均采用Ф48*2.8㎜Q235A级钢钢管。脚手架内立杆距墙面净距0.3米，每步架设护身杆和踢脚杆各一道。悬挑架体满铺竹笆片作为脚手板（落地架体自二层平面开始每二步铺设）。（3）沿脚手架高度每层及水平间隔3.0米设置钢性连墙杆若干个，确保每根连墙杆的覆盖面不大于15㎡，全部连墙杆应呈“菱形”分布。（4）在挑设处均设置硬隔离，往上每隔三层做一次隔离，使软硬隔离相间隔。所有隔离的骨架均用脚手架钢管，硬质隔离上铺九合板并合缝钉牢，软质的平铺5*5㎝尼龙平网（软隔离在主体封顶后拆除）。61 （5）落地架搭设顺序：垫板→安放底座→竖立杆和安装扫地杆→纵横水平杆→剪刀撑→斜杆和连墙杆→脚手板→安全网→顶部栏杆。落地式外脚手架搭设。立杆下方垫板，垫板宜采用长度不小于2跨厚度不小于50㎜的木垫板。（6）悬挑架搭设顺序：预埋Ф16环→挑梁安装→竖立杆→安放大小横杆→脚手板→安放斜杆、剪刀撑→护身杆、安全网→顶部栏杆→搭设斜拉钢丝绳。在挑梁平面立杆的位置垂直焊接不小于Ф25螺纹钢筋柱，挑梁安装好后将脚手架钢管套在钢筋柱上，纵横水平杆均用脚手架钢管搭设，用十字扣件固定，固定牢固。（7）在脚手架的外侧设置水平挑网（在9、15层挑梁处，做一次），其骨架用脚手架钢管，平网用5*5㎝尼龙网，上面再铺一层密目立网，用6*19Ф10镀锌钢丝绳（或Ф8的圆钢）与主体拉结，网宽不小于3米，网上垃圾及时清理。3．3搭设技术参数3．3．1立杆横向间距（排距）为900㎜3．3．2立杆纵向间距为1500㎜（每个段面按其总长度平分，且不大于1500㎜）3．3．3大横杆间距（步距）为1800㎜3．3．4操作层架体设1200㎜高护身杆，600㎜中栏杆。3．3．5连墙杆垂直间距3000㎜，水平间距3000㎜（即每层二跨布置）3．3．6悬挑工字钢间距：1500mm；斜拉钢丝绳间距：1500mm。四、施工准备工作4．1操作人员的基本条件工作认真负责，按上岗要求的技术业务理论考核和实际操作技能考核取得《特种作业人员操作证》，操作人员必须持证上岗，严禁无证操作。4．2施工工具和防护用具19---22梅花扳手，安全带，安全帽，防滑鞋。4．3脚手架的材料要求4．3．1钢管采用外径48㎜，壁厚不低于2.8㎜的焊接钢管，严禁使用严重锈蚀、弯曲、压扁、有裂缝的钢管，禁止在钢管上打孔，施工前对建筑料具检查合格后才用。4．3．2扣件61 扣件为可锻压铸铁扣件，有直角扣件、旋转扣件、对接扣件，扣件符合《钢管脚手架扣件》的规定，并且有出厂合格证，扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证扣件抗滑抗拉性能的要求。不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼等铸造缺陷。脚手架所用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·M时不得被损坏。4．3．3脚手板本工程中所用的脚手板均为1.6*0.9米的竹笆片，架体隔一步水平面满铺一道，且四角用16＃铁丝与大横杆绑扎牢固。4．3．4安全网安全网采用2000目/100㎝2的密目安全网且为阻燃安全网。安全网的采购必须使用市、局（公司）认证厂家的产品，不能使用未经检验合格或非指定厂家的产品。100*100大眼安全网用于水平兜网。4．3．518#工字钢，应符合GB706-2008的要求。4．3.6Ф14钢丝绳符合GB/20118-2006标准6*37+1钢丝绳公称抗拉强度1570N㎜2。4．3．7Ф1.2镀锌铁丝，也称16＃铁丝。五、搭设要求5．1搭设立杆要求（1）每根立杆底部设置底座或垫板；（2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；（3）脚手架底层步距不大于2m；61 (4)立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步2跨（5）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：a.立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3；b.搭接长度不小于1m，应采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。（6）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m；5．2搭设纵向水平杆的要求（1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；（2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于0.50m；（3）纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm；61 5．3搭设横向水平杆的要求（1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度300mm；（2）使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上5．4搭设剪刀撑与横向斜撑要求(1)每道剪刀撑跨越立杆的根数6，每道剪刀撑宽度5跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度～60度之间；(2)外侧立面设置连续剪刀撑，由底至顶连续设置；（3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm；（4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；（5）横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接；5．5连墙杆搭设的要求61 图1连墙件的布置图（双扣件预埋钢管）（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm；（2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；（3）采用菱形布置；（4）脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。(5)采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。（6）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接；(7)连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造；5.6脚手板铺设要求1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120～150mm；2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上；4)、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用16#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.6m和1.2m。61 (4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设0.6m和1.2m的防护栏杆和18cm高踢脚板。(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图5.7地基与基础根据本工程脚手架搭设高度和施工现场的土质情况，对脚手架基础按《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）的有关规定进行处理。架基采用三七灰土回填，考虑到外架的牢固、稳定、安全、必须对基上土分层夯实，平整，再浇C20砼垫层15cm厚硬化，脚手架底座面标高应高于自然地平50mm，四周做泛水沟作有序排水，防止架基浸水下沉，影响安全，基础验收合格后应准确放样定位。（具体计算数据参阅脚手架计算书）。5.8普通型钢悬挑脚手架/悬挑脚手架阳角型钢水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ25mm的钢筋，立杆套座其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。5.9型钢悬挑卸料平台(1)、悬挑式卸料平台应按现行的相应规范进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。61 (2)、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。(3)、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为安全储备，另外一道应作受力计算。(4)、应设置四个经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用HRB235制作。(5)、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于三个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。(6)、台面应满铺脚手板。(7)、悬挑式卸料平台左右两侧必须装固定的防护栏杆。(8)、悬挑式卸料平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作。(9)、悬挑式卸料平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。(10)、卸料平台上应显著地标明容许荷载值。操作平台上人员和物料的总重量严禁超过设计的容许荷载，应配备专人加以监督。5.10、斜道(1)脚手架采用之字型斜道；（2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置；运料斜道宽度不宜小于1.5m，坡度宜采用1:6；人行斜道宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3；（3）拐弯处应设置平台，其宽度不应小于斜道宽度；（4）斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板。栏杆高度应为1.2m，挡脚板高度不应小于180mm；（5）运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。（6）斜道脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；接头采用搭接；下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处宜采用三角木填顺；（7）361 人行斜道和运料斜道的脚手板上应每隔250～300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。六、脚手架的搭设质量应按JGJ130-2001规范和XX/121-2011《建筑施工悬挑式钢管脚手架安全技术规程》附录D要求组织验收；6.1悬挑脚手架立杆垂直度偏差：纵向偏差不大于3H/1000（60mm）；6.2纵向水平杆偏差间距不大于400㎜；6.3脚手架的步距、立杆横距偏差不大于20㎜，立杆纵距偏差不大于20㎜。6.4扣件紧固力宜在45-55N·M范围内，不得低于45N·M，也不大于65N·M。6.5连墙杆的数量设置要正确，连接牢固无松动。6.6脚手架的外立杆内侧满挂绿色密目式安全网，每步设1200㎜高身杆一道和600㎜高杆一道。6.7、检查验收钢管落地脚手架/普通型钢悬挑脚手架/悬挑脚手架阳角型钢1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。2、脚手架应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及有关的技术人员进行检查验收。3、验收时应具备下列文件(1)根据编制依据相关文件法规要求所形成的施工组织设计文件。(2)脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志。(3)脚手架工程的施工记录及质量检查记录。(4)脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录。(5)脚手架工程的施工验收报告。4、脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。(1)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠。(2)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全。(3)地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。(4)杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求。(5)垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格。61 (6)扣件螺栓是否松动，是否超载。七、脚手架的拆除工作7.1拆除前应对脚手架进行全面检查，根据检查结果拟处计划报批后，进行详细的技术交底后方可进行。7.2架体拆除前，必须察看施工现场，需加固的先加固，能提前拆除的先拆除。划分区域四周作警戒线标识。地面有专人看护、指挥、禁止非作业人员进入。7.3拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与他人有关的扣件时，应先通知对方，以防坠落。7.4中途不可换人，如须换人应将拆除情况汇报清楚方可离开。7.5每天下班时不留隐患，不在架上大量堆积材料过夜。架上不可有电线。7.6所有杆件分离，不准杆件附着扣件或两根杆件一起送至地面。7.7所有脚手板须由外向内竖立搬运，以防垃圾坠下伤人。7.8拆下的零部件放入容器吊下，拆下的钢管绑扎牢固双点平衡起吊。7.9脚手架的拆除应自上而下进行，严禁立体拆除；如须分段或分面拆除的须先对待留部分进行加固后才拆除。7.10所有拆下的材料应及时运到地面，且分类有序堆放，严禁高空抛物。7.11遇到大风、大雨等恶劣天气时，应及时停止工作，所有拆除及吊运过程中必须小心谨慎，不可碰撞墙面，珍惜别人劳动成果。八、脚手架的安全措施8．1安全措施（1）脚手架外侧满挂绿色密目式安全网围护（规格6*1.8米），用网绳或16＃铁丝与大横杆绑扎牢固。（2）脚手架搭设应尽量交圈进行，同时挂好安全网，操作层面施工荷载取装饰施工荷载2KN/㎡（JGJ130-2001，表4.2.2），考虑两步同时作业。（3）防雷避电措施采用避雷针与大横杆连接，接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一片，避雷针用Ф12镀锌钢筋制作，高度不小于一米，设在脚手架的四角立杆上，与大横杆形成避雷网络。接地线用40*4镀锌扁钢，接地电阻不大于10欧姆。61 （4）电梯井洞口防护设施高度不小于1.8米，用开口式防护门，用4*4方钢焊制，表面用钢筋网覆盖。电梯井筒内每阁一层在入口处设置一个用25钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存在杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。（5）楼梯侧边用Ф48钢管做防护，立杆以梯井内连续搭设，中间每四层在休息平台用600㎜短钢管横置卸载于楼梯踏步上。侧边沿楼梯坡度做0.5米和1.2米两道护栏，并刷漆标识。严禁任何班组和个人拆卸。8．2搭拆阶段的安全措施（1）脚手架搭拆人员必须是经过建设主管部门考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者持证上岗。（2）搭拆脚手架人员必须戴好安全帽，系好帽带，系好安全带，安全带高挂低用，必要时可低挂高用，穿防滑鞋。（3）当有六级及六级以上大风和雨、雾、雪天气时停止作业，雨雪过后上架应有防滑措施，严禁酒后作业或在架上嬉戏打闹。（4）脚手架及时与主体结构拉结或设临时支、撑，以保架体稳定。未完成的架体每日收工前确保其稳定。（5）在搭拆过程中应有安全员，架子班长等进行检查、验收、签证，每层验收一次，达到设计要求时挂合格牌。任何班组或个人不得随意拆除，如须拆除的应先报项目部批准后由专业架子工先加固才拆除。（6）当作业层面高出其下连墙杆3.6米以上，且上无连墙杆的应采取适当的临时撑拉措施。（7）定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。（8）外脚手架检查验收根据国家现行规范及有关操作技术、规程和要求。8．3使用阶段的安全措施（1）由于部分脚手架搭设在地下室自然土上，所以安排专人在雨后和定期对脚手架做沉降观测，并及时汇报和做好处理。（2）现场通道应做双层安全棚。（3）各通道、洞口、临边和易燃易爆用品处悬挂安全标志，配置足够的灭火器，电焊工操作时设专人监护防止火星点燃安全网，禁止吸烟。（4）各种电线不得缠绕在架体上，不得已的情况下必须有绝缘措施。（5）夜间施工通道、梯口、临边等应设置照明灯和红灯标识。61 九、脚手架的使用管理9.1脚手架搭设完毕后必须经有关部门检查验收合格才可以使用。9.2脚手架未经检查验收，除架子工外严禁其他人员攀爬，验收后任何人不得擅自拆除改动，需局部调动的须经施工负责人同意由架子工操作。9.3大风雨过后要及时对架体进行检查，发现问题及时整改。9.4脚手架搭、拆及使用时注意对成品的保护，珍惜别人劳动成果。9.5在脚手架上进行电、气焊、割时，必须有防火措施和专人看护。9.6严禁在架体上大量堆放多层板、钢管、扣件、钢筋等各种材料，派专人负责清理架上的垃圾、杂物。十、应急预案10.1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。10.2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等组成。应急救援小组人员安排如下：应急领导小组：项目经理为该小组组长，专职安全员、技术负责人、职工代表为副组长；现场抢救组：项目部技术负责人为该小组组长，专职安全员、施工员为副组长；材料员、机电工、各专业施工队队长为现场抢救组成员：医疗救治组：项目部专（兼）职医务人员为组长，专职安全员为副组长；后勤服务组：项目部后勤部负责人或材料员为组长，后勤部全体人员为后勤服务组成员；现场保卫组：项目部保安部负责人为组长，全体保安员为组员。应急救援小组姓名职务电话主要职责应急领导小组组长61 全面负责应急救援工作，领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。副组长副组长现场抢救组组长采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员及被困人员，防止事故进一步扩大。组员医疗救治组组长对抢救出的伤员，视情况采取急救处置措施，尽快送医院抢救。组员后勤服务组组长负责交通车辆的调配，紧急救援物资的征集及人员的餐饮供应。组员现场保卫组组长负责工地的安全保卫，支援其他抢救组的工作，保护现场。组员10.3应急领导小组职责领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。当施工事故突发时，负责救险的人员、器材、车辆、通信联络和组织指挥协调。负责配备好各种应急物资和消防器材，救生设备和其他应急设备。发生事故要及时赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生，并迅速向上级机构报告。负责组织抢救、疏散、救助及通信联络。组织应急检查，保证现场道路畅通，与当地医院取得联系，做好救护准备。10.4应急反应预案10.4.1事故报告程序事故发生后作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。10.4.2事故报告事故发生后应逐级上报:61 现场事故知情人、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员伤亡、重伤；财产损失等严重事故）时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。10.4.3现场事故应急处理1．脚手架工程施工过程中可能发生的事故主要有:坍塌、机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。2、坍塌事故应急措施坍塌事故发生时，安排专人及时切断有关线路闸门，发生后立即组织抢险人员到达现场。人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥。具体指挥人安排在危险的各人员进行疏散到安全的地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员有支架的构件或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。人工搬运有困难时，可调集大型吊车进行调运。在接近受伤人员时，必须停止机械作业，全部改用人工扒物，防止误伤被埋人员。3、火灾事故应急处理①及时报警，组织扑救。当火灾发生时，当事人或周围发现者应及时拨打119，并说明火灾位置和简要情况，同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救。②集中力量控制火势。根据工地情况利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及范围作出正确判断、迅速进行灭火。③消灭飞火。组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火势。④疏散物资。安排人力、物力对没被损坏的物品进行疏散，减少损失，防止火势蔓延。⑤注意人生安全。在扑救过程中，防止自身及周围人员的重新伤人。⑥积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员做向导，积极寻找失落遇难人员。⑦配合好消防人员，最终将或扑灭。4、触电事故应急处理。①立即切断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开，放置适当位置，以防止再次触电。②伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况，必要时可采用人工呼吸、心脏挤压术。③在处理电击时，还应注意有无其他损伤而作相应处理。④局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注意破伤风抗菌素。5、高温中暑的应急处理。①应迅速将中暑人员移至阴凉的地方。解开衣服，让其平卧，头部不要垫高。②降温。用凉水或50﹪61 酒精擦其全身，直到皮肤发红，血管扩张以促进散热。降温工程中必须加强护理，密切观察体温，血压和心脏情况。当肛温降到38℃左右时，应立即停止降温，防止虚脱。③及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其他饮料，不能饮水的患者应静脉滴注补液，其中生理盐水约占一半。④及时处理呼吸、循环衰竭。⑤转院。医疗条件不完善时，应及时送往附近医院，进行抢救。6、其他人身伤害事故处理。当发生如高空坠落、被高空坠落物击中、中毒窒息和机具伤人等造成人员伤害时：①向项目部汇报。②应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。③积极进行伤员抢救。④做好死亡者的善后处理工作，对其家属进行抚恤。10.4.4应急培训和演练应急反应组织和预案确定后，施工单位应急组长组织所有应急人员进行应急培训。组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，收集证据，保留物证。经业主、监理单位同意后，清理完现场恢复生产。单位领导将应急情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。在事故处理后，将所有调查资料分别、报送业主监理单位和有关安全主管部门。10.4.5应急通信联络遇到紧急情况要首先向项目部汇报。项目部利用电话或传真向上级部门汇报并采用相应救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员通信联系方式，并在施工现场、营地的险要位置张贴，以便紧急情况下使用。四、应急物资1、常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、氧气袋。五、通讯联系医院抢救中心：120匪警：110火警：119工地现场值班电话：0517-六、注意事项61 1、事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和马上通知有关负责人。2、重伤员运送应用担架，腹部创伤及背柱损伤者，应用卧位运送；胸部伤者一般取半卧位，颅脑损伤者一般取仰卧偏头或侧卧位，以免呕吐误吸。3、注意保护好事故现场，便于调查分析事故原因。第二部分、脚手架的理论计算书一、悬挑架体计算书（15-顶层高度为18.0米）悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度18.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×2.8，61 连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设5层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.6700，体型系数1.1300。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.30米，建筑物内锚固段长度2.70米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.20m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900/3=0.045kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.900/3=0.600kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.036+1.2×0.045=0.097kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.600=0.840kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.097+0.10×0.840)×1.5002=0.206kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.097+0.117×0.840)×1.5002=-0.243kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：61 =0.243×106/4248.0=57.172N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.036+0.045=0.081kN/m活荷载标准值q2=0.600kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.081+0.990×0.600)×1500.04/(100×2.06×105×101950.0)=1.563mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036×1.500=0.053kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/3=0.068kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/3=0.900kN荷载的计算值P=1.2×0.053+1.2×0.068+1.4×0.900=1.405kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:61 M=(1.2×0.036)×0.9002/8+1.405×0.900/3=0.426kN.m=0.426×106/4248.0=100.231N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.036×900.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.053+0.068+0.900=1.021kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1020.750×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×101950.0)=1.258mm最大挠度和V=V1+V2=1.272mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.036×0.900=0.032kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2×0.032+1.2×0.101+1.4×1.350=2.050kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；61 四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0998NG1=0.100×18.000=1.797kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×5×1.500×(0.900+0.300)/2=0.675kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×5/2=0.563kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.170kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.670Us——风荷载体型系数：Us=1.130经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.670×1.130=0.528kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.170+0.85×1.4×2.700=7.017kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.170+1.4×2.700=7.584kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；61 la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.528×1.500×1.800×1.800/10=0.306kN.m五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.584kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为3118/16=195；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.191；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=7584/(0.19×397)=99.679N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.017kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为3118/16=195；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.191；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.306kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=7017/(0.19×397)+306000/4248=164.163N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：61 Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.528kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=7.989kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.989kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；A=3.97cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=77.538kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。受脚手架集中荷载P=7.58kN水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m61 悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.135kN,R2=7.039kN,R3=0.146kN最大弯矩Mmax=1.252kN.m61 抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=1.252×106/(1.05×185000.0)+3.654×1000/3060.0=7.640N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=1.25×106/(0.929×185000.00)=7.29N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=9.839kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=9.839kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.000×9.839/0.820=71.990kN。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1570MPa，直径13.0mm,实际采用14mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=9.839kN61 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[9839×4/(3.1416×50×2)]1/2=12mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.039kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7039×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。二、转角处阳角型钢计算书（15-顶层高度为18米）悬挑脚手架阳角型钢计算书计算参数:水平阳角型钢采用焊接建筑物预埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体300mm，计算中取其1.414倍为集中力作用点。型钢采用18号工字钢，型钢支点距离建筑物角点2500mm。型钢截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。阳角型钢示意图61 阳角型钢计算简图1、型钢受力计算受脚手架作用的联梁传递集中力P=14.80kN水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m经过连续梁的计算得到阳角型钢支撑梁剪力图(kN)阳角型钢支撑梁弯矩图(kN.m)阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为8.880kN型钢固接处的支撑力为21.527kN型钢最大弯矩Mmax=10.320kN.m图中距离|MP|=(2.500×2.500+0.200×0.200+2.500×0.200×1.414+3.000×3.000)1/2=4.000m图中角度Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体1800mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1800mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。受脚手架集中荷载P=8.60kN水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m悬挑脚手架示意图61 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=8.763kN,R2=8.819kN,R3=0.966kN,R4=0.374kN最大弯矩Mmax=0.279kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=0.279×106/(1.05×185000.0)+13.178×1000/3060.0=5.744N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.92961 经过计算得到强度=0.28×106/(0.929×185000.00)=1.63N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=11.789kNRU2=10.285kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=11.789kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.000×11.789/0.820=86.260kN。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1570MPa，直径13.0mm，实际采用14mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=11.789kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[11789×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.966kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；61 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[966×4/(3.1416×50×2)]1/2=4mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。四、落地式扣件钢管脚手架计算书(1-9层24米)落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算参数:双排脚手架，搭设高度24.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。钢管类型为48×2.8，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设7层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.40kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数1.1300。地基承载力标准值105kN/m2，基础底面扩展面积0.150m2，地基承载力调整系数1.00。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900/3=0.045kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.900/3=0.600kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.036+1.2×0.045=0.097kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.600=0.840kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算61 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.097+0.10×0.840)×1.5002=0.206kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.097+0.117×0.840)×1.5002=-0.243kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.243×106/4248.0=57.172N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.036+0.045=0.081kN/m活荷载标准值q2=0.600kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.081+0.990×0.600)×1500.04/(100×2.06×105×101950.0)=1.563mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.036×1.500=0.053kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/3=0.068kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/3=0.900kN荷载的计算值P=1.2×0.053+1.2×0.068+1.4×0.900=1.405kN61 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.036)×0.9002/8+1.405×0.900/3=0.426kN.m=0.426×106/4248.0=100.231N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.036×900.004/(384×2.060×105×101950.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.053+0.068+0.900=1.021kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1020.750×900.0×(3×900.02-4×900.02/9)/(72×2.06×105×101950.0)=1.258mm最大挠度和V=V1+V2=1.272mm小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!61 三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.036×0.900=0.032kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN荷载的计算值R=1.2×0.032+1.2×0.101+1.4×1.350=2.050kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.0998NG1=0.100×24.000=2.396kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×7×1.500×(0.900+0.300)/2=0.945kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×7/2=0.788kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×24.000=0.180kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.309kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m261 )，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.400Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.000Us——风荷载体型系数：Us=1.130经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.400×1.000×1.130=0.316kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.309+0.85×1.4×2.700=8.383kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.309+1.4×2.700=8.950kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.316×1.500×1.800×1.800/10=0.183kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.950kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为3118/16=195；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.191；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8950/(0.19×397)=117.644N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算61 其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.383kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=3.974cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.248cm3；——由长细比，为3118/16=195；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.191；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.183kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=8383/(0.19×397)+183000/4248=153.268N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.913kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=2.700kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.100kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=79.472米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.913kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=2.700kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.100kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.154kN.m；61 经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=56.851米。脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.316kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=4.784kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.784kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；A=3.97cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=77.538kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件拉结楼板预埋钢管示意图61 八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=59.67N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=8.95A——基础底面面积(m2)；A=0.15fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=105.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00fgk——地基承载力标准值；fgk=105.00地基承载力的计算满足要求!第三部分、脚手架附图61 61 　　图2横向立面图61 图3立杆布置局部图图4连墙件的布置图61 61 悬挑梁布置示意图61 斜道布置示意图61 第四部分、悬挑式钢平台方案一、编制依据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《钢结构施工质量验收规范》GB50205-2001《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ-18）《建筑施工高空作业安全技术规范》（JGJ80-91）《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)《建筑施工手册》第四版二、工程概况本工程名为XXX工程20#、21#楼，它位于XX市福州北路一号,由XX市XX开发有限公司投资兴建，XX市XX公司承建，XX市XX监理有限公司对本工程的施工进行监理工作。三、设计方案卸料钢平台主梁长6m，宽2.5m，悬挑4.5米，其中1.5m在楼层面。主梁18a槽钢制作，次梁14槽钢，上铺3mm冲压钢脚手板。内侧钢绳与墙的距离为3.5米，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离为0.8米，两边用两根6×37+1－Ф20mm钢丝绳斜拉固定，斜拉钢丝绳张开一定距离固定在梁上的预埋铁件内。平台两侧设1.2m高的防护栏杆，采用冲压钢脚手板挡板，Ф48×2.8mm钢管栏杆。四、材料选用(1)主梁采用[18a槽钢槽口水平[，次梁采用[12.6槽钢槽口水平[其材质应符合JGJ80-01的技术条件；（2）钢材采用Q235钢；（3）焊缝抗拉为2级，抗压为3级，焊缝高度不小于6mm；（4）吊环钢筋为A3一级钢；（5）铺板为防滑钢板,围护栏杆为钢管及钢丝网。五、架设与拆除：1、该工程层高3m，现采用二层6米作钢丝绳拉结点。61 2、本架以板梁为拉结端点；3、本架以塔吊为垂直、水平、固定的搭设工具和拆除工具，并应有传呼系统统一指挥。4、搭设时程序a、在梁或柱内预埋φ16Ω型钢筋，预埋梁柱内钢筋必须与主筋焊接。b、平台架由塔吊吊装就位，悬端部抬高挠度值。c、拉力钢丝绳两端达到拉伸极限时，再固定两端，并用6只马蹄扣拧紧。d、做好外端二根钢丝绳固定后，再用同样做法固定内端二根钢丝绳。e、操作完毕抽查平整度是否翘角，必须保证同一水平面平整，外端悬挑根部应比内端适当抬高3～4cm。f、应保持每天抽查一遍，是否有下坠和扣件松动，应及时处理。g、对施工人员应技术交底，不准超过1.0吨限载。5、拆除工序a、先用塔吊提升，塔吊刹车。b、先松掉内端拉绳及马蹄扣。c、再松掉外端拉绳及马蹄扣。d、塔吊启动上升至上一层安装。e、以上操作，必须应传呼通讯统一指挥。f、拆除工序容易出现机械失灵及人为而造成的事故，特别重审，统一指挥，安全施工。悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。61 由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度4.50m，插入结构锚固长度1.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用[18a号槽钢U口水平。次梁间距0.50m，外伸悬臂长度0.00m。容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。脚手板采用竹笆片，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。栏杆采用竹笆片，栏杆自重荷载取0.15kN/m。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1570MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.30m，两道钢丝绳距离0.80m，外侧钢丝绳吊点距离平台6.00m。一、次梁的计算次梁选择[14a号槽钢U口水平，间距0.50m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm截面尺寸b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1=0.30×0.50=0.15kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2=2.00×0.50=1.00kN/m(3)型钢自重荷载Q3=0.14kN/m经计算得到，均布荷载计算值q=1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2=1.2×(0.15+0.14)+1.4×1.00=1.75kN/m经计算得到，集中荷载计算值P=1.4×10.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值M=1.75×2.502/8+14.00×2.50/4=10.12kN.m3.抗弯强度计算61 其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=10.12×106/(1.05×80500.00)=119.70N/mm2；次梁的抗弯强度计算<[f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.5×58.0×235/(2500.0×140.0×235.0)=0.90由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.743经过计算得到强度=10.12×106/(0.743×80500.00)=169.24N/mm2；次梁的稳定性计算<[f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择[18a号槽钢U口水平，其截面特性为面积A=25.69cm2,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量Wx=141.40cm3,回转半径ix=7.04cm截面尺寸b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1.荷载计算(1)栏杆自重标准值：标准值为0.15kN/mQ1=0.15kN/m(2)型钢自重荷载Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.15+0.20)=0.42kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.25×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)=1.20kNP2=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)=2.19kNP3=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)=2.19kNP4=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)=2.19kNP5=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)=2.19kNP6=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)+14.00/2=9.19kNP7=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)=2.19kNP8=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)=2.19kNP9=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.50×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)=2.19kNP10=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.25×2.50/2+1.2×0.14×2.50/2)=1.20kN2.内力计算卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。61 悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台主梁计算简图经过连续梁的计算得到主梁支撑梁剪力图(kN)主梁支撑梁弯矩图(kN.m)61 主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为11.78kN最大弯矩Mmax=12.36kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f]——钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经过计算得到强度=12.36×106/1.05/141400.0+8.44×1000/2569.0=86.55N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×10.5×68.0×235/(4500.0×180.0×235.0)=0.50经过计算得到强度=12.36×106/(0.502×141399.99)=173.99N/mm2；主梁的稳定性计算<[f],满足要求!三、钢丝拉绳的内力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=14.50kN四、钢丝拉绳的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=14.495kN61 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×14.495/0.820=176.770kN。选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1570MPa，直径20mm。五、钢丝拉绳吊环的强度计算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=14.495kN钢板处吊环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的吊环最小直径D=[14495×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm六、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.928kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[7928×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。61 61'