湖南框剪结构高层住宅小区悬挑式脚手架施工方案(工字钢悬挑脚手架，附示意图，计算书)大学论文.doc

'悬挑式脚手架施工方案编制：审核：编制单位：xxxxx建筑集团有限公司xxxxxx项目经理部编制时间：年月日目录1、编制依据31.1、施工图纸31.2、主要规范、规程31.3、参考资料32、工程概况33、悬挑外架施工部署43.1安全防护领导小组43.2、方案总体思路53.3、管理组织计划64、脚手架材料的选择6第38页共38页 5、脚手架设计及施工75.1、悬挑钢结构75.2、外挑基础设计75.3、扫地杆105.4、大横杆105.5、小横杆115.6、立杆115.7、剪刀撑与横向斜撑115.8、连墙件125.9、护挡和脚手板135.10脚手架斜道做法135.11、卸料平台146、计算166.1、参数信息166.2、大横杆的计算186.3、小横杆的计算206.4、扣件抗滑力的计算216.5、脚手架立杆荷载的计算226.6、立杆的稳定性计算226.7、连墙件的计算246.8、悬挑梁的受力计算256.9、悬挑梁的整体稳定性计算276.10、拉绳的受力计算276.11、拉绳的强度计算286.12、锚固段与楼板连接的计算297、脚手架搭设措施297.1、技术质量措施297.2、安全管理措施307.2.1、架子搭设安全技术交底307.2.2、架子拆除安全技术交底311、编制依据1.1、施工图纸图纸名称高层住宅图纸编号设计单位星湖湾高层住宅小区二期一标段施工图纸`1#楼结施、建施中机国际工程设计研究院有限公司9#楼结施、建施10#楼结施、建施第38页共38页 1.2、主要规范、规程序号区域规范、规程名称规范规程编号01国家建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201302行业建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201103行业建筑施工安全检查标准JGJ59-201104国家建筑结构荷载规范GB5009-201205行业建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-9106行业建筑施工手册（第四版）缩印本07地方建设工程施工技术规程DBJ-01-80-200308国家钢结构工程施工质量验收规范GB50205-200109国家钢结构设计规范GB50017-2003……………………1.3、参考资料序号参考资料提供单位01【星湖湾二期一标段项目】施工组织设计2、工程概况工程名称星湖湾高层住宅小区二期一标段工程地址长沙县星沙东八线以东、开元路以北建设单位湖南京宁置业有限公司勘察单位湖南省勘查设计研究院设计单位中机国际工程设计研究院有限公司监理单位中国水利水电建设工程咨询中南有限公司安全监督部门长沙县建筑工程安全监察站总包单位中电建建筑集团有限公司基地总建筑面积54984平方米,整体地形较为平坦。周边道路中已建成，开发条件较好。第38页共38页 本工程建筑物室内地面标高±0.000相当于绝对标高53.60m。质量标准：符合国家现行《建筑工程施工质量验收统一标准》。施工范围：星湖湾高层住宅小区二期一标段工程1#、9#、10#栋及部分地下室，包括土建、装饰、水电及附属工程施工等；结构形式为框架剪力墙结构，抗震设防列度为6度。1#楼地上29层，地下1层建筑物总高87.850米9#楼地上30层，地下1层90.350米10#楼地上33层，地下1层99.450米3、悬挑外架施工部署3.1安全防护领导小组项目经理部成立以项目经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员编制及责任分工如下表1：安全防护领导小组领导小组姓名项目岗位职责组长王xx项目经理负责协调工作副组长李xx技术经理技术总指导及脚手架技术交底、技术复核成员孟xx1#栋施工员现场施工指导、交底、质量整改张xx9#栋施工员现场施工指导、交底、质量整改姜xx10#栋施工员现场施工指导、交底、质量整改朱xx安全员安全隐患检查日常巡查李xx安全员安全隐患检查张xx安全员安全隐患检查3.2、方案总体思路因住宅楼主体结构简单，附属部分及屋面花架等结构复杂、施工操作难度较大，对班组的施工工艺及操作水平提出了更高的要求。根据该工程的特点，本工程为住宅类型，住宅类型含地下室。第38页共38页 1#栋4层以下选用落地式脚手架，3层顶板开始悬挑，每次悬挑六层，高度为17.4米，根据住宅楼外立面图，根据悬挑位置不同，所选用的工字钢长度不同，悬挑工字钢长度主要采用3m、3.5m、4m、6m。局部阳台位置：按阳台部位属悬挑端考虑。为便于施工需要，在架体顶部设置一道1.4m高的防护栏杆。悬挑次数详下表。9#栋3层以下选用落地式脚手架，2层顶板开始悬挑，每次悬挑六层，悬挑高度为17.4米。根据住宅楼外立面图，根据悬挑位置不同，所选用的工字钢长度不同，悬挑工字钢长度主要采用3m、3.5m、4m、6m。局部阳台位置：按阳台部位属悬挑端考虑。为便于施工需要，在架体顶部设置一道1.4m高的防护栏杆。悬挑次数详下表。10#栋4层以下选用落地式脚手架，3层顶板开始悬挑，每次悬挑六层，高度为17.4米，根据住宅楼外立面图，根据悬挑位置不同，所选用的工字钢长度不同，悬挑工字钢长度主要采用3m、3.5m、4m、6m。局部阳台位置：按阳台部位属悬挑端考虑。为便于施工需要，在架体顶部设置一道1.4m高的防护栏杆。悬挑次数详下表。各栋号悬挑外架搭设方案栋号楼层脚手架设置形式脚手架搭设高度建筑总高度1#4F～9F悬挑17.4m87.85m10F～15F悬挑17.4m16F～21F悬挑17.4m22F～27F悬挑17.4m28F～屋面悬挑5.8m9#3F～8F悬挑17.4m90.35m9F～14F悬挑17.4m15F～20F悬挑17.4m21F～25F悬挑14.5m26F～屋面悬挑14.5m10#4F～9F悬挑17.4m99.45m10F～15F悬挑17.4m16F～21F悬挑17.4m22F～27F悬挑17.4m28F～屋面悬挑17.4m第38页共38页 3.3、管理组织计划本工程采用项目经理负责制管理，由项目部直接管理，项目经理全权负责本项目的机械、材料和劳动力的组织及施工，项目管理架构如下：4、脚手架材料的选择本工程采用双排悬挑脚手架，根据市场供应情况选择各种材料及材料质量要求如下：（1）工字钢：型钢宜采用Q235钢、16Mnq钢、15MnVq钢或15Mvq钢等，其材质应分别符合现行标准《碳素结构钢》（GB700-88）中Q235-A级钢、《低合金结构钢技术条件》（GB1591）、《桥梁碳素钢及普通低合金钢板技术条件》（YB168）的规定。（2）钢管：钢管外径48mm、壁厚3.5mm；其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中的规定。钢管上严禁打孔，作为脚手架杆件使用的钢管必须进行防锈处理：即对购进的钢管先行除锈，然后内壁擦涂两道防锈漆，外壁涂防锈漆一道和面漆两道。（3）钢丝绳：选用直径为φ15.5mm钢丝绳、钢丝绳夹等的质量均应满足GB6946-86的规定。（4）扣件：直角扣件，对接扣件，旋转扣件。扣件材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。扣件活动部位应能灵活转动，扣件表面应进行防锈处理。第38页共38页 （5）脚手板：竹笆棚板和木脚手板。竹笆棚板采用当地建委推广使用的楠竹制作的竹笆棚板，整齐完好， 不准使用枯脆、单径、破损、散边的竹片。木脚手板材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ц级材质规定，厚度不应小于50mm，宽度不应小于20cm／块， 禁止使用腐朽、有裂纹的脚手板。（6）安全网：水平网和密目网。符合国家要求的规定,具有合格的出厂证明文件。（7）焊条：采用E43型焊条，直径Q3.2-4.0mm 。5、脚手架设计及施工5.1、悬挑钢结构采用16#工字钢作悬挑脚手架的受力基础，外挑长度1.2米，局部存在悬挑阳台的部位外挑杆件的长度根据阳台宽度适当加长。楼体内设双锚环作工字钢反作用点，并作钢丝绳斜拉卸荷。悬挑脚手架采用双排单立杆式脚手架，沿建筑物外轮廓线布置一圈，纵向跨距1.5m（根据建筑物轮廓局部调整），步距1.8米，中间设置一道水平杆，实际一步一跨尺寸为0.9mX1.5m。水平间距0.8米，内立杆距墙0.30米。安全网：采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2。脚手架的大横杆在人货电梯进料平台处断开并重复搭接，便于外架拆除。5.2、外挑基础设计外挑脚手架采用16#工字钢做为受力基础，根据图纸及现场情况，预先在工字钢上焊接钢筋，立杆插入钢筋以保证立杆不发生位移。同时在工字钢及角钢外端头下方焊接钢筋做为固定钢丝绳环抱用。具体见下图：阳台处严禁摆放外架悬挑工字钢。工字钢锚固点以框梁为基础，在工字钢下垫木枋，保证受力点不在阳台处。但阳台处摆放卸料平台工字钢，悬挑砼结构拆模时间必须达到结构设计强度100%。第38页共38页 第38页共38页 第38页共38页 5.3、扫地杆扫地杆距底座上皮200mm，纵横向布置。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不高于1m。5.4、大横杆第38页共38页 大横杆要求设置在立杆内侧，长度不小于三跨，接长宜使用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。接长如采用搭接，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定。大横杆应采用直角扣件固定在小横杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。使用的木脚手板、挡脚板，大横杆应作为小横杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。挡脚板：在每一楼层外脚手架施工时起围护使用，因在外墙装修时交叉作业过多，为避免在作业层施工时高空坠物，导致下部作业层物体或人员受到撞击、伤害；其挡脚板斜置于作业层两侧，高约20cm，当该作业面施工完毕之后，该挡脚板随作业施工区域随拆随铺设。竹芭棚板：在每一楼层外脚手架施工时起顶棚遮挡使用，因在外墙装修时交叉作业过多，为避免在作业层施工时高空坠物，导致下部作业层物体或人员受到撞击、伤害；其棚板放置于作业层上一层及下一层，将施工区域全部遮挡隔开；其遮挡时必须全部封闭，无任何间隙，且该棚板刚性强度必须满足其遮挡要求，当该作业面施工完毕之后，该棚板随作业施工区域随拆随铺设。5.5、小横杆作业层上非主节点处的小横杆，宜根据支撑脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2。小横杆两端均应采用直角扣件固定在大横杆上。小横杆两端均应采用直角扣件固定在大横杆上。靠墙一端离外墙装饰面距离不大100mm。5.6、立杆外脚手架内立杆距外墙边300mm。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，外脚手架下端第一根立杆交错用6m杆和4m杆相互错开。5.7、剪刀撑与横向斜撑剪刀撑沿脚手架两端和转角处起，每5根立杆（约6m）设一道，沿架高连续布置。斜杆与地面的倾角在第38页共38页 之间；斜杆接长采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不少于三个旋转扣件固定。剪刀撑的斜杆两端用旋转扣件与脚手架立杆或大横杆扣紧。在其中间加设2-4个扣结点。旋转扣件中心线至主节点距离不大于150mm；各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。同一节间由底至顶层呈之字型连续布置横向斜撑。除拐角设横向斜撑外，中间每隔6跨设一道剪刀撑布置图与搭接图5.8、连墙件为了便于施工，本工程采用刚性连墙件，连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向每隔一层设置。立杆安装时，宜尽量选择靠近框架柱的位置，偏离距离不大于300mm。连墙杆内外两个受力方向均应采用不少于两个直角扣件固定。连墙杆应水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不能采用上斜连接。外脚手架与框架梁连接，采用在梁内预埋Φ48钢管或直径20mm以上的三级钢筋，伸入梁内300mm，露出200mm，沿外框架梁间隔4.5m设置一道（确保连墙件在2步3跨内）。在搭设脚手架时连墙件应与其他杆件同步搭设，在拆除时，应在其它杆件拆到连墙件高度时最后拆除连墙件，最后一道连墙件拆除前。先设置抛撑再拆连墙杆，以确保稳定性。第38页共38页 外脚手架与墙连接示意图5.9、护挡和脚手板护挡和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，挡脚板高度取200mm，中栏杆居中设置。首层防护采用木质脚手板满铺，作业层上、下步架均应满铺木质脚手板。脚手板设置在三根小横杆上。当脚手板长度小于2m，可采用二根小横杆支承，但应将脚手板二端与其可靠固定，严禁倾翻。严禁出现伸出小横杆以外大于20cm的探头板。脚手架非作业层每两步架架高且不超过10米，采用竹笆板铺设满铺作水平防护进行隔离。竹笆脚手板应按其主竹筋垂直大横杆方向铺设；采用平铺相接，接头处脚手板端部应设小横杆，外伸长度不得超过130~150mm。竹笆板两端应与水平杆绑扎牢固。脚手板两侧采用铁丝与水平杆绑扎牢固，间距不大于500mm，且铁丝接头一律朝外向下。非作业层因采用竹笆板作脚手板，大横杆宜置于横向水平钢管之上，且大横杆的间距应小于跨距的一半，竹笆板铺于大横杆之上。5.10脚手架斜道做法脚手架斜道设置图：第38页共38页 斜道搭设示意图脚手架斜道构造图5.11、卸料平台（1）本工程在主体结构施工期间，第38页共38页 卸料平台按照公司标准要求，由项目部提出卸料平台数量要求计划，由公司统一制作，卸料平台堆物面积为2.5*3.0m,卸料平台宽2.5m，采用18槽钢作为主梁，次梁采用14号槽钢，次梁间距0.8m，主梁锚入楼板1.5m，外挑4.5m，外设两道直径18.5mm钢丝绳，外侧钢筋丝锚环埋设在上上层，及距平台锚固点上6米，内侧钢丝绳锚环埋设在上层，距平台锚固点上方3米，锚环采用一级圆钢直径20mm。平台加工必须由专业持证焊工进行加工制作，经检验合格后方可使用。平台安装时，采用塔吊配合安装，并注意平台安放的平整度，验收合格后挂好限载标牌，方可投入使用。卸料平台的位置详见附件图。计算书详见后附件一卸料平台布置示意图（2）操作平台安全要求1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；第38页共38页 2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。6、计算在此仅作外挑脚手架工字钢悬挑受力计算。脚手架的整体验算、小横杆验算、大横杆验算、扣架抗滑移验算、立杆稳定性、连墙件的计算等参照落地式脚手架方案里的计算。6.1、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为17.4m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处湖南长沙市，基本风压0.35kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取1.27，计算立杆稳定性时取1.11，风荷载体型系数μs为0.871；第38页共38页 4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20m，建筑物内锚固段长度1.5m。锚固压点压环钢筋直径(mm):18.00；楼板混凝土标号:C35、C30、C25；6.拉绳与支杆参数第38页共38页 钢丝绳安全系数为:6.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.00；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.15m。6.2、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.8/(2+1)=0.105kN/m；活荷载标准值:Q=2×0.8/(2+1)=0.6kN/m；静荷载的设计值:q1=1.2×0.031+1.2×0.105=0.163kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4×0.6=0.84kN/m；第38页共38页 图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0.10q2l2跨中最大弯距为M1max=0.08×0.163×1.52+0.10×0.84×1.52=0.218kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10×0.163×1.52-0.117×0.84×1.52=-0.258kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0.218×106,0.258×106)/4250=60.706N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=60.706N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.031+0.105=0.136kN/m；活荷载标准值:q2=Q=0.6kN/m；最大挠度计算值为：ν=0.677×0.136×15004/(100×2.06×105×101900)+0.990×0.6×15004/(100×2.06×105×101900)=1.655mm；大横杆的最大挠度1.655mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！第38页共38页 6.3、小横杆的计算根据JGJ130-2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.047kN；脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.8×1.5/(2+1)=0.158kN；活荷载标准值：Q=2×0.9×1.5/(2+1)=0.900kN；集中荷载的设计值:P=1.2×(0.047+0.158)+1.4×0.9=1.505kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1.2×0.031×0.92/8=0.004kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=1.505×0.9/3=0.452kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.455kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0.455×106/4250=107.139N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=107.139N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205第38页共38页 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0.031×9004/(384×2.06×105×101900)=0.013mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.047+0.158+0.9=1.104kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIνpmax=1104.3×900×(3×9002-4×9002/9)/(72×2.06×105×101900)=1.361mm；最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.013+1.361=1.374mm；小横杆的最大挠度为1.374mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm,满足要求！6.4、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.031×1.5×2/2=0.047kN；小横杆的自重标准值:P2=0.031×0.9/2=0.014kN；脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.9×1.5/2=0.236kN；活荷载标准值:Q=2×0.9×1.5/2=1.35kN；荷载的设计值:R=1.2×(0.047+0.014+0.236)+1.4×1.35=2.247kN；R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!第38页共38页 6.5、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.031/1.80]×17.40=2.624kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0.35×4×1.5×(0.9+0.3)/2=1.312kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNG3=0.14×4×1.5/2=0.42kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0.005×1.5×17.4=0.131kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.487kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×0.9×1.5×2/2=2.7kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.487+0.85×1.4×2.7=8.597kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N"=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.487+1.4×2.7=9.164kN；6.6、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：ω0=0.35kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)的规定采用：μz=1.11；μs--风荷载体型系数：取值为0.871；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0.7×0.35×1.11×0.871=0.237kN/m2；第38页共38页 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.237×1.5×1.82/10=0.137kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=8.597kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=N"=9.164kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.6cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：k=1.155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比:L0/i=195；轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.189立杆净截面面积：A=3.98cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.25cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=8597/(0.189×398)+136990.499/4250=146.521N/mm2；立杆稳定性计算σ=146.521N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=9164/(0.189×398)=121.826N/mm2；立杆稳定性计算σ=121.826N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！第38页共38页 6.7、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝1.27，μs＝0.871，ω0＝0.35，Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×1.27×0.871×0.35=0.271kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=6.147kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=11.147kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=350/16的结果查表得到φ=0.941，l为内排架距离墙的长度；A=3.98cm2；[f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.941×3.98×10-4×205×103=76.776kN；Nl=11.147Ru＝12.699KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12.699kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为第38页共38页 σ=N/A≤[f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(12699×4/(3.142×50×2))1/2=12.7mm；实际拉环选用直径D=20mm的HPB235的钢筋制作即可。6.12、锚固段与楼板连接的计算平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.032kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[13032×4/(3.1416×50×2)]1/2=13mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。7、脚手架搭设措施7.1、技术质量措施（1）底立杆采用不同长度钢管作为立杆（4/6m杆）。搭设立杆的垂直偏差不大于架高的1/300，并同时控制其绝对偏差值不大于100mm。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。（2）搭设起始段后向前延伸，两组人从相对角开始。（3）连墙件与剪刀撑及时设置，不得滞后两步。（4）杆件端部伸出扣件长度为100-150mm。（5）顶排连墙件之上的架高不得超过两步。第38页共38页 （6）剪刀撑的斜杆与构架杆件之间连接不得少于三道，斜杆的对接或搭接接头部位有一道连接。（7）周边脚手架的纵向平杆必须在角部交圈，交汇形成的小错台处脚手板固定牢固。（8）作业层的栏杆与挡脚板设置在立杆内侧，满足对接、搭接要求。7.2、安全管理措施7.2.1、架子搭设安全技术交底（1）凡是高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合做高处作业的人员，均不得从事架子作业。配备架子工的徒工，在培训以前必须经过医务部门体检合格，操作时必须有技工带领、指导，由低到高，逐步增加，不得任意单独上架子操作。要经常进行安全技术教育。凡从事架子工种的人员，必须定期(每年)进行体检。（2）脚手架支搭以前，必须制定施工方案和进行安全技术交底。对于高大异形的架子并应报请上级部门批准，向所有参加作业人员进行书面交底。（3）操作小组接受任务后，必须根据任务特点和交底要求进行认真讨论，确定支搭方法，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查，消除隐患后方可开始操作。（4）架子工在高处(距地高度2m以上)作业时，必须佩带安全带。所用的杆子应栓2m长的杆子绳。安全带必须与已绑好的立、横杆挂牢，不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档”(即在一根顺水杆上不扶任何支点行走)，也不得跳跃架子。在架子上操作应精力集中，禁止打闹和玩笑，休息时应下架子。严禁酒后作业。（5）遇有恶劣气候(如风力五级以上，高温、雨、雪天气等)影响安全施工时应停止高处作业。（6）大横杆应绑在立杆里边，绑第一步大横杆时，必须检查立杆是否立正，绑至四步时必须绑临时小横杆和临时十字盖。绑大横杆时，必须2--3人配合操作，由中间一人结杆、放平，按顺序绑扎。（7）递杆、拉杆时，上下左右操作人员应密切配合，协调一致。拉杆人员应注意不碰撞上方人员和已绑好的杆子，下方递杆人员应在上方人员接住杆子后方可松手，并躲离其垂直操作距离3m以外。使用人力吊料，大绳必须坚固，严禁在垂直下方3m以内拉大绳吊料。使用机械吊运，应设天地轮，天地轮必须加固，应遵守机械吊装安全操作规程，吊运杉板、钢管等物应绑扎牢固，接料平台外侧不准站人，接料人员应等起重机械停车后再接料、解绑绳。第38页共38页 （8）未搭完的一切脚手架，非架子工一律不准上架。架子搭完后由施工人会同架子组长以及使用工种、技术、安全等有关人员共同进行验收，认为合格，办理交接验收手续后方可使用。使用中的架子必须保持完整，禁止随意拆、改脚手架或挪用脚手板；必须拆改时，应经施工负责人批准，由架子工负责操作。（9）所有的架子，经过大风、大雨、降雪后，要进行检查，如发现倾斜下沉及松扣、崩扣要及时修理。（10）在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位与脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。7.2.2、架子拆除安全技术交底（1）外架拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作。交底有接受人签字。（2）拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。（3）拆架前在地上用绳子或铁丝先拉好围栏，没有监护人，没有安全员工长在场，外架不准拆除。（4）架子拆除程序应由上而下，按层按步拆除。先清理架上杂物，如脚手板上的混凝土、砂浆块、U型卡、活动杆子及材料。按拆架原则先拆后搭的杆子。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求杆拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。（5）拆杆和放杆时必须由2～3人协同操作，拆大横杆时，应由站在中间的人将杆顺下传递，下方人员接到杆拿稳拿牢后，上方人员才准松手，严禁往下乱扔脚手料具。（6）拆架人员必须系安全带，拆除过程中，应指派一个责任心强、技术水平高的工人担任指挥，负责拆除工作的全部安全作业。（7）拆架时有管线阻碍不得任意割移，同时要注意扣件崩扣，避免踩在滑动的杆件上操作。（8）拆架时螺丝扣必须从钢管上拆除，不准螺丝扣在被拆下的钢管上。（10）拆架人员应配备工具套，手上拿钢管时，不准同时拿板手，工具用后必须放在工具套内。（11）拆架休息时不准坐在架子上或不安全的地方，严禁在拆架时嘻戏打闹。第38页共38页 （12）拆架人员要穿戴好个人劳保用品，不准穿胶底易滑鞋上架作业，衣服要轻便。（13）拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。（14）拆下来的脚手杆要随拆、随清、随运，分类、分堆、分规格码放整齐，要有防水措施，以防雨后生锈。扣件要分型号装箱保管。（15）拆下来的钢管要定期重新外刷一道防锈漆，刷一道调合漆。弯管要调直，扣件要上油润滑。（16）严禁架子工在夜间进行架子搭拆工作。未尽事宜工长在安全技术交底中做详细的交底，施工中存在问题的地方应及时与技术部门联系，以便及时纠正。附件一型钢悬挑卸料平台计算书由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。一、参数信息1.荷载参数脚手板类别：竹串片脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：木脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.50，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：2.80；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：6.00；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：18a号槽钢槽口水平[；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平[；次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：2.00。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：1.50,第38页共38页 次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：2.50。单位：（mm）二、次梁的验算次梁选择14a号槽钢槽口水平[，间距0.5m，其截面特性为：面积A=18.51cm2；惯性距Ix=563.7cm4；转动惯量Wx=80.5cm3；回转半径ix=5.52cm；截面尺寸：b=58mm,h=140mm,t=9.5mm。1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35×0.50=0.18kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用14a号槽钢槽口水平[，标准值为0.14kN/mQ2=0.14kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00kN/m2Q3=2.00kN/m2第38页共38页 2)最大堆放材料荷载P：10.00kN荷载组合Q=1.2×(0.18+0.14)+1.4×2.00×0.50=1.78kN/mP=1.4×10.00=14.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：Mmax=ql2/8(1-m2/l2)2+pl/4经计算得出:Mmax=(1.78×2.502/8)×(1-(0.002/2.502))2+14.00×2.50/4=10.14kN·m。最大支座力计算公式:R=[P+q(l+2m)]/2经计算得出:R=(14.00+1.78×(2.50+2×0.00))/2=9.23kN3.抗弯强度验算次梁应力：σ=M/γxWx≤[f]其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；[f]--钢材的抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=1.01×104/(1.05×80.50)=119.98N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=119.98N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算σ=M/φbWx≤[f]其中，φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=(570tb/lh)×(235/fy)第38页共38页 经过计算得到φb=570×9.50×58.00×235/(2500.00×140.00×235.0)=0.90；由于φb大于0.6，按照下面公式调整：φb"=1.07-0.282/φb≤1.0得到φb"=0.756；次梁槽钢的稳定性验算σ=1.01×104/(0.756×80.500)=166.70N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算σ=166.696N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!三、主梁的验算根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择18a号槽钢槽口水平[，其截面特性为：面积A=25.69cm2；惯性距Ix=1272.7cm4；转动惯量Wx=141.4cm3；回转半径ix=7.04cm；截面尺寸，b=68mm,h=180mm,t=10.5mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；Q1=0.14kN/m；(2)槽钢自重荷载Q2=0.20kN/m静荷载设计值q=1.2×(Q1+Q2)=1.2×(0.14+0.20)=0.41kN/m；次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；2.内力验算第38页共38页 悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)从左至右各支座反力：R[1]=13kN；R[2]=13.124kN；第38页共38页 R[3]=-4.824kN。最大支座反力为Rmax=13.124kN；最大弯矩Mmax=11.044kN·m；最大挠度ν=0.054mm。3.抗弯强度验算σ=M/（γxWx）+N/A≤[f]其中γx--截面塑性发展系数，取1.05；[f]--钢材抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值σ=11.044×106/1.05/141400.0+9.41×103/2569.000=78.050N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值78.050N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求!4.整体稳定性验算σ=M/（φbWx）≤[f]其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=（570tb/lh）×（235/fy）φb=570×10.5×68.0×235/(4300.0×180.0×235.0)=0.526；主梁槽钢的稳定性验算σ=11.044×106/(0.526×141400.00)=148.55N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算σ=148.55N/mm2小于[f]=205.00,满足要求!四、钢丝拉绳的内力验算水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，RCi=RUisinθi其中RCi--水平钢梁的垂直支坐反力(kN)；RUi--拉钢绳的轴力(kN)；θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；sinθi=Sin(ArcTan(6/(2.8+1.5))=0.813；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi；RUi=13/0.813=15.99kN；五、钢丝拉绳的强度验算选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径18.5mm。第38页共38页 [Fg]=aFg/K其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝219KN；α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；K--钢丝绳使用安全系数。K＝6。得到：[Fg]=31.025KN>Ru＝15.994KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。六、钢丝拉绳拉环的强度验算取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=15993.860N。拉环强度计算公式为：σ=N/A≤[f]其中，[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径D=[15993.9×4/(3.142×50.00×2)]1/2=14.3mm。实际拉环选用直径D=20mm的HPB235的钢筋制作即可。第38页共38页'