汇源首座（凤凰邑）二期工程脚手架施工方案

'汇源首座二期工程脚手架施工方案汇源首座二期工程脚手架施工方案54 汇源首座二期工程脚手架施工方案1.编制依据类别名称编号图纸工程图纸（建筑、结构施工图）其他施工组织设计建筑施工手册（缩订本）某市安全文明工地有关规定建筑安全技术标准规范汇编建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011.《钢结构设计规范》GB50017-2003钢结构工程及验收规范GB50205-20012.工程概况：2.1工程基本概况汇源·首座二期工程9#、15#、7#、8#、20#、21#楼，工程位于某市高新区凤凰北路2号。合同计划工期为590天。由某置业有限公司开发建设，某省城乡建设勘察设计研究院。，某市人防设计研究院责任有限公司负责监理。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案9#楼单体地上32层，地下2层。其中上部为居民住宅，层高2.9m，建筑总高度93.1m，建筑面积35658.8㎡；15#楼单体地上11层，地下2层，其中上部为居民住宅，层高2.9m，建筑总高度32.2m，建筑面积7628㎡；7#和8#楼单体地上34层，地下2层。其中上部为居民住宅，层高2.9m，建筑总高度98.9m，建筑面积7#楼51149.3㎡，8#楼37736.6㎡剪力墙框架结构；20#和21#楼单体地上3层。其中上部为办公和幼儿园，层高3.7m，建筑总高度11.1m，20#楼建筑面积2924.9㎡，21#楼建筑面积2303.5㎡；剪力墙框架结构。本建筑安全等级为2级，结构使用年限为五十年，结构抗震等级为二级，耐火等级为1级，基础设计等级为甲级，每单元一梯2户。本工程均有防火和居住建筑节能设计。本工程结构形式为钢筋砼剪力墙结构，基础形式平板式筏板基础。桩基础为钻孔灌注桩基础。2.2施工部署2.2.1施工目标安全、合理、优化、有序、确保生产。2.2.2地下室结构：地下室采用双排扣件式脚手架搭设，待地下室外墙防水施工完毕后，拆除该脚手架，进行土方回填；2.2.3地上结构：地上采用悬挑脚手架。均从一层顶开始悬挑，每次悬挑高度不得超过20米。2.2.4管理人员组织及职责分工工作岗位姓名工作职责范围土建技术负责人xxxx为土建项目工程的现场技术负责人，负责施工现场技术方案审核工作。土建技术员xx负责实施土建项目现场技术管理工作，协助技术负责人及时解决好分项施工过程中的技术问题。土建安全员xx对脚手架工程质量进行监控，检查督促不合格项目的整改，对脚手架使用材料质量进行检查监控。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案施工员xx对脚手架安装工人交底，进行现场指导。2.2.5劳动力组织序号施工部位人数地下室框架7#8#9#15#20#21#1架子工工202020201510102测量放线工22222223.施工准备3.1技术准备技术负责人组织项目部技术、施工人员熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，熟悉各部位截面尺寸、标高，制定脚手架初步设计方案。3.2机具准备名称单位数量备注架子扳手把60搭设和拆除架子用力矩扳手把5检查架子扣件拧紧力度是否达到要求3.3材料准备总建筑面积42286.8㎡，水平结构为保证混凝土达到拆模强度，需配地下一层顶板的支撑钢管及扣件。±0.000以下的墙体根据模板施工方案按地下室整层图纸需用量的50%配备。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案序号名称规格单位数量1十字转卡——个10000002直接卡扣——个600003旋转卡扣——个200004钢管Ф48.3，壁厚3.6mm米30000005底座——个2500006脚手板采用50*200MM松木张500007安全网——m21000008密目网1.8m×6.0mm26000009工字钢16号,6米长/根根80003.3.1钢管规格及材质要求3.3.1.1钢管均采用48.3×3.6mm高频焊接钢管。其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T-700）中Q235-A级钢的规定。3.3.1.2钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内、外壁）和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆。3.3.1.3钢管上严禁打孔。3.3.2扣件材质要求3.3.2.1采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案3.3.2.2扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。3.3.3脚手板均采用50mm厚、宽度不少于200mm的松木，其材质应符合现行国家标准《木结构设计规范》（GBJ5）中Ⅱ级材质的规定，不得使用腐朽的脚手板。3.3.4安全网3.3.4.1平网材质、网绳直径、网眼尺寸、断裂强度应符合现行标准《安全网》（GB5725-1997）的规定。3.3.4.2采用2000目/100cm2密目安全立网，其技术要求应符合《密目式安全立网》(GB16909-1997)的规定3.3.4.3安全网必须具有阻燃性，其续燃、阴燃时间均不超过4s。4.施工工艺4.1落地式脚手架施工方案4.1.1落地式外脚手架的搭设严格遵守以下施工流程：基础夯实→铺设垫板→摆放扫地杆→布置铁质垫脚→逐根树立立杆并与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步大横杆扣紧（在装设边杆后拆除）→安第三、四步大横杆和小横杆→安连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑扎防护栏及挡脚板并挂立网保护。4.1.2构造要求及技术措施1）立杆54 汇源首座二期工程脚手架施工方案基础布置：地下室外脚手架在搭设前，对基础表面进行夯实找平，立杆底部设置5cm厚木垫板，加设铁质垫脚，沿架体四周联系设置300mm*300mm排水沟引水至四角集水坑集中抽排，主楼落地架立杆南侧在地下室顶板砼面进行搭设。材料选择：立杆材料采用外径48.3mm，壁厚3.6mm可焊接无缝钢管。搭设要求：双排脚手架的内立杆离墙距离为300mm。内外立杆横距1050mm，立杆纵距1500mm。底部的立杆应间隔交叉使用不同长度的钢管，将相邻立杆的对接接头位于不同高度上，使立杆受荷的截面分开。立杆的接长应用对接扣件，不宜采用旋转扣件，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆的垂直偏差不大于架高的1/400～1/600，同时要求全高不大于100mm。外架搭设完成后，立杆顶部应高出操作层距离不小于1m。2）扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案3）横杆大、小横杆的材料均采用外径48.3mm，壁厚3.6mm的可焊无缝钢管。大横杆要错开布置在立杆内外侧，水平正负高差不超过20mm，接头位置要上下里外错开，即使同一步架里外两根大横杆的接头，不在同一跨间内，上下相邻的两根大横杆的接头也应错开一根立杆，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。步距高为1800mm。主节点处必须设置一根小横杆，用直角扣件连接，且严禁拆除。小横杆里端离墙面距离300mm，在设置水平防护层小横杆里端离墙距离100mm，小横杆左右开始摆放在立杆两侧，小横杆应出立杆或大横杆外侧不小于150mm。脚手板采用木脚手板，在大小横杆摆放、紧固之后铺设脚手板，脚手板应铺设在小横杆上，与小横杆用镀锌铁丝连接牢固，以备作业人员使用。4）剪刀撑沿脚手架整个立面连续设置。剪刀撑与立杆和大横杆的连接应采用旋转扣件。剪刀撑的布置要及时，以防止脚手架纵向倾倒。剪刀撑的设置应与脚手架同步进行，搭设时将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上。剪刀撑的搭接长度应不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离不应小于100mm。最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不宜大于500mm，以保证架子的稳定性。剪刀撑斜杆与地面的夹角为45~60度。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案5）连墙件连墙杆是保证脚手架稳定性和垂直度的重要杆件，按以下方法设置：连墙件采用刚性连接，垂直间距为3m，水平埋设时充分利用窗台等位置，避开剪力墙，但必须满足每根连墙件覆盖面积不大于40㎡要求。连墙件用φ48×3.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件与内外立杆同时连接，第一道连墙件从约3m标高开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案连墙杆应做菱形布置。外脚手架的断口处两端应每步设置连接，连墙杆应尽可能设置在脚手架的立杆与大小横杆相连接处附近，在规定位置设置连接点有困难时，应在邻近立杆与大小横杆连接处补足，连墙杆必须从第一步大横杆处开始设置。6）脚手板作业层脚手板采用木脚手板，脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14号镀锌钢丝箍绕2~3圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。7）防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m×6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m左右设首层平网，往上每隔4步设隔层平网，施工层随层设网。作业层底部侧面设20cm高的挡脚板。8）扣件的安装及注意事项所采用的扣件应符合GB978—6754 汇源首座二期工程脚手架施工方案《可锻铸铁分类及技术条件》的规定，机械性能不低于KT33—8的可锻铸铁制造。扣件的附件采用的材料应符合GB700—79《普通螺纹》的规定；垫片应符合GB96—97《垫圈》的规定。所有拟选用的材料不得有机械损伤和性能缺陷。凡是有影响寿命或安全隐患的材料均不得采用。所有扣件的紧固程度要符合要求，可用力矩扳手实测，要求达到45～65N·m，过小则扣件容易滑移，过大则会引起扣件的铸铁件断裂。扣件安装时，所有扣件的开口必须向外斜向下，这样可以防止闭口缝的螺栓钩挂操作者的衣裤。影响操作和造成人员伤亡。同时可以防止因雨水停留螺纹丝口而锈蚀螺栓。脚手架一般要求连续布置，若因结构特点决定不能连续而必须保持一定差距时，在高低脚手架连接处，高处脚手架断口的端头，要求采取安全加固和封闭措施。4.1.3四口、五临边防护要求1）楼梯口、电梯井口防护“四口五临边”的防护栏杆均按规范要求搭设，并涤刷红白相间油漆警示。《建筑施工高处作业安全技术规范》规定：进行洞口作业以及因工程工序需要产生的，使人与物有坠落危险或危及人身安全的其他洞口进行高处作业时，必须按规定设置防护设施。楼梯口应设置防护栏杆；电梯井口除设置1200㎜高的固定栅门外，（栅门网格的间距不应大于12㎝）还应在电梯井内每隔两层（不大于10m）设置一道安全网。平网内无杂物，网与井壁间隙不大于10㎝。当防护高度超过一个标准层时，不得采用脚手板等硬质材料做水平防护。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案防护栏杆、防护栅门应符合规范规定，整齐牢固，与现场规范化管理相适应。防护设施应在施工组织设计中有设计、有图纸，并经验收形成工具化、定型化的防护用具，安全可靠、整齐美观，周转使用。2）通道口防护在建工程地面入口处和施工现场在施工程人员流动密集的通道上方，应设置防护棚，防止因落物产生的物体打击事故。防护棚顶部采用双层防护，材料采用5㎝厚木板材料，两侧应沿栏杆架用密目式安全网封严。出入口处防护棚的长度应视建筑物的高度而定，符合坠落半径的尺寸要求。当使用竹笆等强度较低材料时，采用双层防护棚，以使落物达到缓冲。防护棚上部严禁堆放材料，3）阳台、楼板、屋面等临边防护《建筑施工高处作业安全技术规范》规定：施工现场中，工作面边沿无防护设施或围护设施高度低于120㎝时，都要按规定搭设临边防护栏杆。临边防护栏杆搭设要求：防护栏杆由上、下两道横杆及栏杆柱组成，上横杆离地面高度为1.2米，下横杆离地面高度为0.5～0.6米。横杆长度大于2米时，必须加设栏杆柱。栏杆柱的固定及其与横杆的连接，其整体构造应使防护栏杆在上杆任何处，能经受任何方向的1000N外力。防护栏杆必须自上而下用密目网封闭，并在栏杆下边设置严密固定的高度不低于18㎝的挡脚板。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案4.2悬挑式脚手架施工方案4.2.1悬挑脚手架的结构设计悬挑脚手架的使用部位是单体，7#、8#、9#楼悬挑部位3层、8层、13层、18层、23层、28层；15#楼悬挑部位6层，20#、21#楼采用落地式脚手架；每次悬挑不超过20米。为了给地下室回填留出工作面，给现场施工场地。具体悬挑部位如下：悬挑水平钢梁采用16#工字钢。考虑到外墙装饰的工作面，建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.40m，拉杆采用钢丝绳。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.0米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米，用刚性连接横杆对架体进行拉结,拉结点应从外架的第一步开始进行设置.挑梁和预埋板制作及连墙杆连接。外侧搭设连续式剪刀撑，满挂密目网．转角处进行特别加固处理，采取螺栓连接或焊接方式用16号工字钢制作构架体，作为立杆的生根点（工字钢与工字钢接口处采用焊接或利用角钢和螺栓固定）。整个架体用Ф14（6×19+1）钢丝绳斜拉将悬挑钢梁端部与工程主体拉紧。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案悬挑整体布置悬挑槽钢n型锚固拉筋大样图悬挑工字钢楼面构造54 汇源首座二期工程脚手架施工方案悬挑脚手架楼梯间构造图悬挑脚手架阳角构造图54 汇源首座二期工程脚手架施工方案4.2.2施工工艺流程工字钢加工→设置预埋环→工字钢安装就位→放扫地杆→竖立杆与扫地杆扣紧→安装第一步大横杆和小横杆→连接附墙杆→铺脚手板、围护栏杆、踢脚板、挂网－随主体施工接高架体、加剪刀撑。4.2.3脚手架要求4.2.3.1悬挑架搭设应严格一般落地式脚手架搭设规定，纵向水平杆与横向水平杆的连接，采用防滑扣件连接连接，并按规范要求连续设剪刀撑，斜杆与地面倾斜角为45度～60度．工字钢端部5ｃｍ即立杆生根处焊置高度10ｃｍ的Ф25钢筋，作为生根点．挑架底部满铺脚手板，外架钢管全部刷红白相间油漆．4.2.3.2脚手架中部脚手板铺设严密，不允许出现探头板，脚手板下拉兜网．脚手板的材质及规格符合规范要求．4.2.3.3材料要求：一级16工字钢材质必须符合国家标准要求．钢管规格Ф48.3ｍｍ，壁厚3.6ｍｍ（现场实测10根钢管壁厚分别为3.22mm、3.45mm、3.72mm、3.86mm、4.16mm、4.71mm、4.29mm、4.26mm、3.84mm、2.69mm，取平均值为3.82mm），焊接钢管其材质符合YB242-63标准，严禁钢管上打孔．扣件符合GB978-67《可锻铸铁分类及技术条件》，螺栓、螺母、垫圈符合GB700-79《普通碳素钢技术条件》A3规定，螺栓拧紧扭力达65N.ｍ时，不发生破坏．木脚手板厚度不小于50ｍｍ，对接扣件应朝上或朝内．各杆件端伸出扣件的长度不小于100ｍｍ．4.2.3.4架体防护：架体外侧用1.8ｍ×54 汇源首座二期工程脚手架施工方案6ｍ密目网全封闭．按照临边防护的规定，设置防护栏杆和挡脚杆．底层、操作层均设高度200ｍｍ挡脚板，并刷斜度为45度红白相间油漆．底层和作业层脚手板应铺满、铺稳，并用钢筋及直径3.2ｍｍ的铁丝固定在支撑杆件上，防止人、物的坠落．严格按照建筑施工钢管脚手架规范（JGJ130-2001）执行.4.2.3.5在施工前期，对施工人员及操作人员进行技术安全培训．其主要内容为扣件式钢管脚手架安全技术规范、操作规程、现场施工管理制度的学习，本工程架子施工方案技术交底及施工程序．所有操作人员必须持证上岗，符合主管部门的规定要求。5.质量保证5.1质量检验标准1、构配件允许偏差（详见下表）54 汇源首座二期工程脚手架施工方案2、脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见下表）54 汇源首座二期工程脚手架施工方案3、扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见下表）5.2质量保证注意事项5.2.1脚手架搭设初步成形前，由施工负责人组织人员进行安全检查，整理好架体材料，报上一级安全管理部门进行验收．确认符合要求后方可投入使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。5.2.2脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：搭设完毕后；连续使用达10个月；施工中中途停止使用超过30天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。5.2.3操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案5.2.4在施工主体阶段，脚手架只作为防护架体使用，架体上严禁堆放各类设施料．并定期检查各类杆件及扣件螺丝的松紧度．及时清理架板上的建筑垃圾和材料．加强架体的维护和保养，确保脚手架的正常使用．5.2.5外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。5.2.6在架体的施工层上配备干粉灭火器，施工层临边焊接作业应有绝燃隔离板．5.2.7安全员每天要巡视检查架体，严禁任何人拆卸架体上的杆件和设施。6.脚手架的拆除施工工艺6.1施工拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网→挡脚板及脚手板→防护栏杆→剪刀撑→斜撑杆→大横杆→小横杆→立杆。6.2不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。6.3拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。6.454 汇源首座二期工程脚手架施工方案当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。6.5脚手架随外墙装修进展而拆除脚手架。在脚手架拆除前应作好以下工作：6.6对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严惩隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患，应先对脚手架进行修理和加固，以保证脚手架拆除过程中不发生危险。6.7在拆除脚手架时，应先清除脚手板上的垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能用扫帚集中的要集中装入容器内运下。6.8脚手架在拆除前，应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件垂直运输设备的数量，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。6.9严格遵循拆除顺序，由上而下、后搭者先拆、先搭者后拆，一般先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、而后拆小横杆、大横杆、立杆等。6.10外脚手架的拆除一般严禁在垂直方向上同时作业，因此要事先做好其他方向工作的安排。6.11拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须内外双面都加以设置。6.12在拆除的脚手架周围，于坠落范围四周设置明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护，以保证在拆除脚手架无其他人员入内；6.13对于拆除脚手架用的垂直运输设备用滑轮和绳索运送，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行三级教育及安全技术交底并履行签字盖章备案程序，规定联络用语和方法，明确职责，以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转；6.1454 汇源首座二期工程脚手架施工方案拆下的脚手架钢管、扣件及其它材料运至地面后，应及时清理，将合格的、需要整修后可重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备今后使用；6.15本工程脚手架拆除时遇大风、大雨、大雾天应停止作业，现场作业人员必须持证上岗。7.文明施工措施根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：7.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。7.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。7.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。7.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。7.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。7.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。754 汇源首座二期工程脚手架施工方案.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。7.9不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。7.10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。7.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。7.12脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。7.13要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。7.14施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。7.15使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。7.16脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。7.17施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。7.18运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。7.19六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案8.脚手架验算使用公式：1）均布荷载最大弯矩计算公式如下:2）最大应力计算值σ=M/W3）小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下4）集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:5）跨中最大弯距计算公式如下:6）支座最大弯距计算公式如下:7）最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：8）扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc9)风荷载标准值按照以下公式计算10)不考虑风荷载时立杆的稳定性计算公式为：54 汇源首座二期工程脚手架施工方案11)考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式：12)连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N013)悬挑梁预埋环的最大承载力为：N＝Mmax／L　14)简支梁挠度　γmax＝5ql4/384EI+Pl3/48EI8.1落地式脚手架计算8.1.1脚手架参数1）钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取0.85。2）双排脚手架，搭设高度15.0米，立杆采用单立管。3）立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。4）钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。5）施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。6）脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。7）栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。8）脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。9）钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。8.1.2活荷载参数54 汇源首座二期工程脚手架施工方案施工均布活荷载标准值：活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m；脚手架用途:外墙脚手架；活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m8.1.3风荷载参数基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.1300，体型系数1.0400。8.1.4静荷载参数静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.122=0.195kN/m脚手板铺设总层数：4；8.1.5地基参数地基承载力标准值180kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案8.1.6大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。8.1.6.1均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050/3=0.122kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.122=0.195kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)54 汇源首座二期工程脚手架施工方案大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)8.1.6.2抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.195+0.10×1.470)×1.5002=0.366kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.195+0.117×1.470)×1.5002=-0.431kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.431×106/5260.0=81.896N/mm2大横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!8.1.6.3挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:54 汇源首座二期工程脚手架施工方案静荷载标准值q1=0.040+0.122=0.162kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.162+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×127100.0)=2.222mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!8.1.7小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。8.1.7.1荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN荷载的计算值P=1.2×0.060+1.2×0.184+1.4×1.575=2.497kN小横杆计算简图8.1.7.2抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:54 汇源首座二期工程脚手架施工方案集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.040)×1.0502/8+2.497×1.050/3=0.881kN.mσ=0.881×106/5260.0=167.396N/mm2小横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!8.1.7.3挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.040×1050.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.024mm集中荷载标准值P=0.060+0.184+1.575=1.818kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1818.300×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×127100.0)=2.853mm最大挠度和V=V1+V2=2.877mm54 汇源首座二期工程脚手架施工方案小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!8.1.8扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1）荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.042+1.2×0.276+1.4×2.362=3.688kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。8.1.9脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295NG1=0.130×15.000=1.943kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(1.050+0.300)/2=1.417kN54 汇源首座二期工程脚手架施工方案(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.170×1.500×4/2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×15.000=0.225kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.095kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.130Us——风荷载体型系数：Us=1.040经计算得到：Wk=0.300×1.130×1.040=0.353kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.095+0.9×1.4×4.725=10.867kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.095+1.4×4.725=11.529kN54 汇源首座二期工程脚手架施工方案风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.353×1.500×1.800×1.800/10=0.216kN.m8.1.10立杆的稳定性计算:1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.529kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为3118/16=196；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=174.25N/mm2；54 汇源首座二期工程脚手架施工方案经计算得到:σ=11529/(0.19×506)=121.410N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.867kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为3118/16=196；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.216kN.m；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=174.25N/mm2；经计算得到σ=10867/(0.19×506)+216000/5260=155.488N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!54 汇源首座二期工程脚手架施工方案8.1.11最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.152kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.130kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=47.289米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下列计算：其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.152kN；　　NQ——活荷载标准值，NQ=4.725kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.130kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.171kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=26.465米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=26.465米。8.1.12连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Aw54 汇源首座二期工程脚手架施工方案wk——风荷载标准值，wk=0.353kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=7.996kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.996kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=174.25N/mm2。经过计算得到Nf1=74.945kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf=258.292kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!54 汇源首座二期工程脚手架施工方案连墙件双扣件连接示意图8.1.13立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=35.28(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=4.09+4.72=8.82kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=72.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=180.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！8.2悬挑架设计计算书8.2.1设计基本规定54 汇源首座二期工程脚手架施工方案1）悬挑架的承载力按概率极限状态法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。2）设计假定及范围，按架体一般双排架结构形式取值，拐角部位架体结构，参照悬挑架的计算取值．架体中间增设的桁架杆件和卸荷支撑的有利约束未计算在内．按规定仅计算：（1）纵、横向水平杆受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力．（2）立杆的稳定性．（3）悬挑钢梁的长度和挠度．（4）连墙杆的承载力．（5）预埋铁件的强度，钢丝绳斜拉索的强度．8.2.2计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取0.85。双排脚手架，搭设高度20.1米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.3900，体型系数1.0400。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案悬挑水平钢梁采用14号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.55米，建筑物内锚固段长度2.45米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.50m。拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。8.2.2.1大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1）均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050/3=0.122kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.122=0.195kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2）抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩54 汇源首座二期工程脚手架施工方案跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.195+0.10×1.470)×1.5002=0.366kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.195+0.117×1.470)×1.5002=-0.431kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.431×106/5260.0=81.896N/mm2大横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!3）挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.040+0.122=0.162kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.162+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×127100.0)=2.222mm54 汇源首座二期工程脚手架施工方案大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!8.2.2.2小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1）荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/3=0.184kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN荷载的计算值P=1.2×0.060+1.2×0.184+1.4×1.575=2.497kN小横杆计算简图2）抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.040)×1.0502/8+2.497×1.050/3=0.881kN.m54 汇源首座二期工程脚手架施工方案σ=0.881×106/5260.0=167.396N/mm2小横杆的计算强度小于174.3N/mm2,满足要求!3）挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.040×1050.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.060+0.184+1.575=1.818kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1818.300×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×127100.0)=2.853mm最大挠度和V=V1+V2=2.877mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!8.2.2.3扣件抗滑力的计算54 汇源首座二期工程脚手架施工方案纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.042+1.2×0.276+1.4×2.362=3.688kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；8.2.2.4脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1295NG1=0.130×20.100=2.603kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×4×1.500×(1.050+0.300)/2=1.417kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.170×1.500×4/2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.01054 汇源首座二期工程脚手架施工方案NG4=0.010×1.500×20.100=0.301kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.832kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.390Us——风荷载体型系数：Us=1.040经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×1.390×1.040=0.434kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.832+0.9×1.4×4.725=11.752kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.832+1.4×4.725=12.413kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。54 汇源首座二期工程脚手架施工方案经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.434×1.500×1.800×1.800/10=0.266kN.m8.2.2.5立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1）不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.413kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为3118/16=196；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=174.25N/mm2；经计算得:σ=12413/(0.19×506)=130.723N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!54 汇源首座二期工程脚手架施工方案2）考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.752kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——由长细比，为3118/16=196；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.188；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.266kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=174.25N/mm2；经计算得到σ=11752/(0.19×506)+266000/5260=174.245N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!8.2.2.6连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No54 汇源首座二期工程脚手架施工方案其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.434kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.60×4.50=16.200m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=9.836kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.836kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=174.25N/mm2。经过计算得到Nf1=74.945kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=258.292kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!54 汇源首座二期工程脚手架施工方案连墙件双扣件连接示意图8.2.2.7悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1500mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面抵抗矩W=102.00cm3，截面积A=21.50cm2。受脚手架集中荷载P=12.41kN水平钢梁自重荷载q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m54 汇源首座二期工程脚手架施工方案悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=12.827kN,R2=13.167kN,R3=-0.358kN54 汇源首座二期工程脚手架施工方案最大弯矩Mmax=2.201kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=2.201×106/(1.05×102000.0)+12.827×1000/2150.0=26.515N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!8.2.2.8悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb"=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=2.20×106/(0.929×102000.00)=23.23N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!8.2.2.9拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi54 汇源首座二期工程脚手架施工方案按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=18.141kN8.2.2.10拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=18.141kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于3.600×18.141/0.850=76.832kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径12.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=18.141kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[18141×4/(3.1416×50×2)]1/2=14mm54 汇源首座二期工程脚手架施工方案8.2.2.11锚固段与楼板连接的计算1）水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=13.167kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用3个U形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[13167×4/(3.1416×165.75×2)]1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=13.17kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于13166.94/(3.1416×20×1.5)=139.7mm。3）水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：54 汇源首座二期工程脚手架施工方案混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=13.17kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=13.17×2.45/2=16.13kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；54 汇源首座二期工程脚手架施工方案fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=120-20=100mm；αs=16.13×106/(1.000×14.300×1.5×1000×100.02)=0.0750ξ=1-(1-2×0.0750)1/2=0.0780γs=1-0.0780/2=0.9610楼板压点负弯矩配筋为As=16.13×10^6/(0.9610×100.0×210.0)=799.3mm2悬挑脚手架计算满足要求！按我方施工方案，经计算最低使用16号工字钢可达到施工要求。54'