脚手架施工方案24#楼

'沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部沁芳苑小区24#住宅楼工程脚手架施工方案一、编制依据：（一）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001（二）《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80—91（三）《地基与基础工程施工及验收规范》GBJ202（四）《建筑施工手册》（第四版）（五）长治市潞安中义房地产开发有限公司沁芳苑小区24#住宅楼施工图纸（六）《沁芳苑小区24#、25#、26#住宅楼施工组织设计》二、工程概况：本工程为长治市潞安中义房地产开发有限公司开发的24#住宅楼，建设场地位于长治市郊区鹿家庄村西，地上十六层为住宅，地下一层为储藏室和车库，建筑面积为31944.98m2。结构体系为框架剪力墙，主体建筑高度（檐高）为49.300m，基础类型：梁筏基础（住宅部分），独立基础（车库部分）。三、施工部署：（一）安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件，是达到无重大伤亡事故的必然保障，也是我公司历年来的根本要求。为此，我项目部成立以项目生产经理为组长的安全防护领导小组，其机构组成、人员分工如下：组长：陈桂华（生产经理）————————负责协调工作副组长：顾李明（技术负责人）————————负责现场技术总部署王志成（安全员）————————负责现场安全施工总指挥组员：姜金林（技术员）————————方案的编制、技术交底徐小峰（质检员）————————负责质量检查金天锋（架子工长）————————负责现场指挥、人员安排（二）设计总体思路42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部结合本工程结构形式、实际施工特点，1—8层四周搭设落地式全高全封闭的扣件式双排钢管脚手架。此架为一架二用，既用于结构施工，同时兼作安全防护。8层以上采用悬挑式防护脚手架，按装修荷载考虑，要求二层同时作业。根据设计单位提供的顶板承载板限值（活荷点5KN/m2、恒荷点5KN/m2），要进行顶板承载验算。脚手架搭设双排单立杆。立杆距结构外沿0.35m，立杆横距1.1m，立杆纵距1.5m，立杆步距1.5m。南北两侧架设支承在设计顶板上，东西两侧架设支承于回填土上。（三）劳动力准备工种人数任务架子工15人负责架子搭设及拆除测量放线3人负责脚手架垂直度的控制（四）材料名称名称规格单位数量备注钢管φ48×3.5m8540脚手板宽200～300厚50mm块480密目安全网1.8m×6.0m23200水平安全网m2310直角扣件个8000对接扣件个4000旋转扣件个1200四、构造要求及技术措施（一）扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施1、地基处理（1）东西脚手架内排架子立杆落在级配砂石肥槽回填土上。四周外侧42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部作为脚手架基础。立杆底座下设置200—250宽，50厚木板，布置必须平稳，不得悬空，并在四周距脚手架外立杆500mm处设置浅排水沟。为考虑工程进度，如回填土影响主楼施工进度，东西脚手架将采用临时外挑式脚手架。（2）南北脚手架内排架子立杆落在车库顶板上。如顶板承载力验算不合格，将采取御点措施或回顶措施，以减小对现浇板的压力。北侧脚手架部分落在后浇带中，此部位要对后浇带位置进行加固。采用200×300宽、50厚的板平铺于后浇带，或用100槽钢2根合放在一起，脚手架立杆支承在槽钢上。2、立杆脚手架采用双排单立杆，立杆高度高出女儿墙顶面1m，立杆底部采用支座。立杆接头采用对接接头。立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立杆接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm，各接头中心距主节点的距离不大于600。3、大横杆大横杆置于小横杆之下，立杆的内侧。大横杆与立杆必须用直角扣件连接。大横杆自身水平向连接采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立杆的距离不大于50cm，6m长大横杆内不少于3跨4根立杆布置。4、小横杆每一立杆与大横杆相交处设置一根小横杆，采用直角扣件扣紧在大横杆上。该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立杆之间增设小横杆。小横杆伸出内排大横杆边缘距离不小于15cm，且长度不大于45cm，上下层小横杆应在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。5、纵横向扫地杆42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座下皮200mm处的立杆上。横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。6、剪刀撑剪刀撑随立杆、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高通长布置，采用单立杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°—60°之间，斜杆相交处上下应在同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的斜杆口在立杆上，两端分别用旋转扣件固定，在中间增加2—4个扣结点，所有固定点距主节点的距离不大于15cm最下部的斜杆与立杆的连接点距地面不大于300mm。剪刀撑的连接采用搭接，其搭接长度≥1000mm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距杆端的距离需大于100mm。7、脚手板脚手板采用松木板，厚50mm，宽350mm左右，长度不少于3.5m。在作业层下部架设一到水平兜网，随作业层上升，同时作业不超过2层。脚手板放置在3根横向水平杆上，并在端部100mm左右采用8#铁丝固定。当脚手板长度小于2m时，可采用2根小横杆，并将板两端可靠固定，防止倾翻。脚手板应平铺、满铺，接缝中不少于2根横杆，各杆距接缝的距离均不大于150mm。拐角处两方向的脚手板应重叠放置，避免出现探头及空档现象。8、连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距按层高设置，水平距离每跨距设置。连墙件用φ48×3.5mm的钢管，与建筑物（如柱、窗口等）采用直角扣件相连接。连墙件横竖向顺序排列，均匀布置，与结构面垂直，并尽量靠近主节点。连墙件伸出扣件的距离应大于100mm，底部从第二层楼面，大横杆就开始布置。靠近框架柱的小横杆可直接作连墙件使用。9、防护设施42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部脚手架要满挂封闭式密目安全网。安全网采用1.8m×6m的规格。用网绳绑扎在大横杆内侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高3.6m处设置首层水平网，往上每隔5步距设隔层平网，施工层应随层放设置。（二）卸料平台从经济实用的角度考虑，卸料平台设计为悬挑式型钢平台，共制作3个，规格为5.0m×3.5m×1.5m，悬挑长度3m。平台上要设有限定荷载标识牌。本工程卸料平台限重为1.5T。主次梁采用20#槽钢，与14#槽钢焊接。防护拦采用φ48×3.5mm的钢管，分别在750mm、1500mm处设立两道，并与四周工字钢连接。四周工字钢外侧面及防护栏均刷红白相间的油漆标识，并满布密目安全网。平台每侧设两根φ20钢丝绳，每根绳设夹具不少于3个。钢丝绳通过梁上侧模对拉螺栓孔拉接，但两根钢丝绳不得拉接与同一个对拉螺栓孔，并且预留的梁上预留的孔洞要保证能让上述钢丝绳穿过。平台底面设5cm厚的脚手板，满铺，两端用8#镀锌铁丝捆绑。卸料平台平面自第3层、5层、7层、9层、11层、13层、15层设置，循环使用。（三）脚手架出入口的构造该工程出入口设在—轴、—轴之间，挑空两根立杆，跨越三步三跨，大小为4.5m×2.6m。出入口再搭设2.6×4.5×6m的防护棚，上铺50mm厚的双层脚手板。在出入口的两侧的内外排单立杆处分别增设一根辅立杆，并高于门洞口1—42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部2步。立柱用短管斜撑相互联系。上方悬空立杆处增加两根斜杆，斜杆与各主节点相交处用扣件固定。洞口上方增设两道横向支撑，应伸出斜腹杆的端部，以保证立柱悬空处的整体性。门洞两侧分别增设两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交处的小横杆伸出端上。旋转扣件中心线至主节点的距离在15cm内。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，应在相交处的大横杆处增设一根小横杆，将斜腹杆固定在其伸出的端部上，斜腹杆宜采用通长杆件，必须接长时用对接扣件连接。（四）安全防护措施1．电梯井洞口防护措施电梯井口设置不低于1.2m高的自闭式防护门，用φ12的螺纹钢筋，按照水平间距15cm，竖向间距20cm焊制而成，并在防护门上刷红油漆、挂牌。电梯井筒内每隔一层在入口处设置一个用φ25螺纹钢筋、钢管及木板搭设的平台，中间一层用钢筋支托安全网一道，网上及平台上均不得存有杂物。电梯井内不准做垂直运输通道或垃圾通道。2．结构临边防护措施在结构出入阳台的门窗洞口处设置封闭式防护栏杆，使用材料采用φ48×3.5m的钢管，其高度不低于1.2m，立杆间距不大于1.5m，竖向每隔0.6m设一道通长大横杆，每隔一根立杆设一道三脚架。沿钢管长度方向刷红白间隔的油漆、挂醒目标志牌；护身栏杆满挂密目安全网，白天设警示牌、夜间设红色标志灯。3．楼梯间防护措施楼梯的侧边利用脚手架做安全防护，架子立管从楼梯井内搭设，侧边沿楼梯坡度方向做一道1.2m高的护身栏。4．防雷避电措施本工程脚手架接地、避雷措施执行《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。在本工程中心35m范围内有高耸建筑物，在不超过此建筑物范围时可不做临时避雷措施。42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部五、脚手架的搭设及拆除施工工艺（一）落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载试验、材料配备定位设置通长脚手板纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆剪刀撑连墙件铺脚手板搭防护栏杆扎安全网。根据构造要求在建筑物四周用尺量出内外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架内设置一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内，外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。其余组件的搭设要求参见构造要求。（二）悬挑式钢管脚手架的施工工艺1、建筑物东西两侧若要搭设落地式扣件钢管脚手架，则必须待地下室外墙防水和肥槽土方回填两个分项工程完毕后方可进行。为此在东西两侧搭设临时性用的扣件式钢管悬挑脚手架，高度为5m。每层均设置水平悬挑杆，供地上3层使用。待肥槽土方回填完毕后悬挑脚手架再与地面连接。悬挑脚手架的搭设顺序为：水平挑杆纵向大横杆立杆横向小横杆大横杆（栅格）剪刀撑铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网。在施工二层楼面结构时留设地锚，地锚为φ12钢筋，间距1500，转角处加密。地锚每端固定于砼内长度不小于40d，地锚距墙边或支点100042/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部mm。施工时穿墙留洞采用PVC套管，套管管径以能通过脚手架钢管为宜。套管下口平结构板面。转角处挑杆重叠部位需要提高50mm。室内外设置三道大横杆与挑杆固定，其中两道在室内，一道紧靠地锚后连通，另一道在结构墙边连通，放在室外的一道紧靠结构墙面。首层支设斜撑，间距1500mm，斜撑支设在阳台与结构墙体交角处或者是室外靠墙的一道大横杆上。另设双立杆抛撑立杆抛撑与挑架外立杆连接，间距3000mm。其它构造要求同整体或外双排脚手架。2、主楼悬挑脚手架施工工艺根据本工程的特点及现场实际情况，本工程施工外防护拟采用全封闭双排脚手架，外用密目网。脚手架从地下室开始，8层以上采用悬挑脚手架，架体立杆纵距la=1.5m，立杆横距lb=0.9m。脚手架内侧横向水平杆悬挑200mm，即a=0.2m，步距h=1.8m。连墙杆为2步3跨。挑架外挑梁采用14号槽钢长3m。每八层一循环使用，在楼层预埋φ12吊环。主楼悬挑脚手架的搭设顺序为：12号槽钢放置安装纵向大横杆立杆横向小横杆其它同钢管悬挑脚手架工艺。在施工时提前预埋φ18钢筋卡环，预埋不得小于40d。在放置16号槽钢位置墙体预留200×200的孔洞，保证槽钢能通过。预先在槽钢挑出端部及根部按立杆横距的位置焊接φ18的钢筋头长100mm，以便立杆固定在槽钢上。在结构墙内侧槽钢的位置焊接φ14的钢筋卡环。墙内侧固定一根钢管穿过卡环，防止槽钢外移。其它构造要求同双排脚手架构造。（三）卸料平台的施工工艺42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部卸料平台加工制作完毕经验收合格后方可吊装。吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能轻轻提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装。吊钩的两条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩。卸料平台安装完毕后经验收合格后方可使用。卸料平台的限重牌应挂在平台附近的明显位置，要求提升一次验收一次。（四）脚手架的拆除施工工艺拆除架子的程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等。拆除顺序：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆。不准分立面拆除或上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立时，要先抱住立杆，在拆除最后的两个扣件。拆除大横杆斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再拆除端部扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降。严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆除脚手架，分段拆除高差不得大于2步。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙件被拆除前，应加设临时支撑防止变形。拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆除至最后一根长钢管时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固，后拆除连墙件。六、质量保证体系（一）构配件允许偏差42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部（二）脚手架搭设的允许偏差和检验方法42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部注：图中1―立杆；2―纵向水平杆；3―横向水平杆；4―剪刀撑。42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部（三）扣件拧紧抽样检查数目及质量判定。七、安全施工技术措施（一）材质及其使用的安全技术措施1、扣件的紧固程度应在40—50N•m，并不大于65N•m，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。2、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝等混合使用。5、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。（二）脚手架搭设的安全技术措施1、脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力的要求，做到不积水，不沉陷，顶板基础的砼必须达到设计强度的75%以上才能施工。2、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下进行作业。42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部3、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。4、脚手架应及时与结构拉结或采用临时支撑，以保证搭设过程安全。未完成脚手架在每日收工前，一定要保证架子的稳定。5、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。6、在搭设过程中应有安全员、架子工长进行检查验收。（三）脚手架上施工作业的安全技术措施1、结构外脚手架每搭设一层完毕后，经项目经理部安全员验收后方可使用。任何班组长和个人未经同意不得任意拆除脚手架部位。2、严格控制施工荷点，脚手板不得集中堆料施荷。施工荷点不得大于3KN/m2，确保较大安全储备。3、结构施工时不允许多层施工作业，装修施工时同时作业不得超过2层，临时性用的悬挑脚手架作业层数不得超过一层。4、当作业层高出其下方连墙件3.6m以上时，且上部无连墙件时，应采取适当的临时加固措施。5、各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落伤人。6、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。（四）脚手架拆除的安全技术措施1、拆除前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出计划，报请批准，进行技术交底后才准进行拆除工作。2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况。凡是能提前拆除的尽量拆除掉。42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部3、拆架时应划分工作区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方，以防坠落。5、在拆架时，不得中途换人。如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6、每天拆除下班后，不应留有隐患部位。7、拆除脚手架时严禁碰撞附近电源线，以防触电事故。8、所有杆件和扣件拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或者两杆件连着送到地面。9、所有脚手板应自外向内竖向搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落而伤人。10、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高处抛掷。42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部方案计算书部分（一）落地式钢管脚手架的计算钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为24m，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50m，立杆的横距1.05m，立杆的步距1.80m。采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40m，水平间距7.50m。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。1、计算依据：钢管的截面特征（钢号：Q235，B类）规格φ（mm）48×3.5惯性矩I（mm4）12.19×104单位重量q0（KG/m2）3.84抵抗矩W（mm3）5.08×103截面积A（mm2）0.89回转半径（mm）15.8抗弯、抗压容许应力[σ]N/mm2205脚手架特性参数立杆纵距la(m)1.50脚手板重量q1(kg/m2)0.25立杆横距lb(m)1.05连墙体纵距lw(m)5.4大横杆步距h(m)1.8连墙体横距hw(m)7.5施工荷载q(KN/m2)3同时作业层数n12内立杆距结构外皮b1(m)0.35脚手架的搭设区域山西长治42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部基本风压0.3(KN/m2)风荷点体型系数1.3脚手架的搭设长度（m）24地基承载力标准值(KN/m2)105基础底面积扩展面积0.25地基沉降系数（回填土）0.4一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.05/3=0.105kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.05/3=1.05kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.05=1.47kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为：M1=(0.08×0.172+0.10×1.47)×1.52=0.362kN·m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为：M2=-(0.10×0.172+0.117×1.47)×1.52=-0.426kN·m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.426×106/5080.0=83.86N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.105=0.143kN/m活荷载标准值q2=1.05kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：V=(0.677×0.143+0.990×1.05)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=2.291mm大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.057kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.05×1.500/3=0.158kN活荷载标准值Q=3.000×1.05×1.500/3=1.58kN荷载的计算值P=1.2×0.057+1.2×0.158+1.4×1.580=2.47kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.052/8+2.47×1.05/3=0.87kN·m=0.87×106/5080.0=171.26N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和。均布荷载最大挠度计算公式如下:42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度：V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×.000)=0.024mm集中荷载标准值P=0.057+0.158+1.58=1.795kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：V2=1795×1.05×(3×1.052-4×1.052/9)/(72×2.06×105×.0)=2.937mm最大挠度和：V=V1+V2=2.961mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc──扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.05=0.0399kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.05×1.500/2=0.236kN活荷载标准值Q=3.000×1.05×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.0399+1.2×0.236+1.4×2.362=3.638kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部当直角扣件的拧紧力矩达40～65N·m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本脚手架为0.1248NG1=0.12486×24=2.99664kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用木脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×2×1.500×(1.05+0.350)/2=0.63kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本脚手架采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.30NG3=0.30×1.500×2/2=0.45kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×16.8=0.126kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.20264kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.05/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算=0.7×1.25×1.3×0.3=0.341其中W0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.30Uz──风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部Uz=1.250Us──风荷载体型系数：Us=1.30经计算得到:风荷载标准值Wk=0.7×0.30×1.250×1.30=0.341kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.303+0.85×1.4×4.725=9.59KN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=10.58风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10=0.85×1.4×0.3×1.5×1.82/10=0.174KN/m2其中Wk──风荷载基本风压值(kN/m2)；la──立杆的纵距(m)；h──立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式==146.19其中N──立杆的轴心压力设计值，N=10.58kN；──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.148；i──计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.7×1.8=3.53；42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部k──计算长度附加系数，取1.155；u──计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70（三步三跨）；A──立杆净截面面积，A=4.89cm2；W──立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=146.19[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=+=180.44其中N──立杆的轴心压力设计值，N=9.59kN；──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.148；i──计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；l0──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.53m；k──计算长度附加系数，取1.155；u──计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.70A──立杆净截面面积，A=4.89cm2；W──立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；MW──计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.174kN·m；──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=14.854[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部六、最大搭设高度的计算不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：==51.97其中NG2K──构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.206kN；NQ──活荷载标准值，NQ=4.725kN；gk──每m立杆承受的结构自重标准值，gk=0.1248kN/m；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=51.97m。脚手架搭设高度Hs等于或大于26m，按照下式调整且不超过50m：经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=49.4m。考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：其中NG2K──构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.206kN；NQ──活荷载标准值，NQ=4.725kN；gk──每m立杆承受的结构自重标准值，gk=0.1248kN/m；Mwk──计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.174kN·m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=39.97m。七、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部其中Nlw──风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×AwWk──风荷载基本风压值，Wk=0.341kN/m2；Aw──每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=5.40×7.5=40.5m2；No──连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=19.33kN，连墙件轴向力计算值Nl=24.33kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=16.8/1.58的结果查表得到=0.97；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=97.24kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用敢扣件与墙体连接，经计算得到：N1=24.33，大于扣件的抗滑力8.0KN，不满足要求。故采取多杆多扣件加固措施，每处拉结点不少于4个扣件加固。八、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤fg其中p──立杆基础底面的平均压力(N/mm2)，p=N/A；p=42.32N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.58A──基础底面面积(m2)；A=0.25fg──地基承载力设计值(N/mm2)；fg=46.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk=0.4×1.5=46KN/m2其中kc──脚手架地基承载力调整系数；kc=0.4042/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部fgk──地基承载力标准值；fgk=115.00地基承载力的计算满足要求!因南北两侧脚手架座落在地下一层顶板上，所以需要对顶板承载力进行验算：P≤fg1根据设计院提供活载与恒载均为25KN/m2故fg1=1.4×5+1.2×5=13KN/m2≤25KN/m2，不满足要求。显然，南北两侧以顶板作地基时其承载是不安全的，需作限高计算确定卸载措施。九、顶板基础不回顶的立杆搭设限高计算N/Ad≤[σ]N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.58Ad──基础底面面积(m2)；Ad=1.5×0.4=0.6m2[σ]──顶板设计承载力(N/mm2)；[σ]=1.4×5+1.2×5=13KN/m2N=1.2NG+1.4NQN──不考虑风荷载时，立杆的轴向力设计值NG──静荷点标准值，NG=0.1248H0+1.206KNNQ──活荷载标准值，η1×la×qk=2×1.5×1.1=3.3KN（施工荷载取1.1KN/m2）N=1.2×（0.1248H0+1.206）+1.4×3.3=0.14976H0+8.062KN0.14976H0+6.062=13×0.6H0=11.81m显然，群房脚手架高2642/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部m已超过11.81m，所以脚手架以顶板作基础的南北两侧均要从地下一层开始往下采取层层设立回顶予以加固，其布置参见附图，位置不得错开，要与上面的立杆在同一竖直线上。钢管底部垫通长脚手板，规格为50厚，宽350，长度不少于3.5m的松木板。钢管顶端采用长1500，50×100的方木，与横向的两立杆可靠搭设。每回顶完一层后，必须由工程部安全员验收合格后方可继续施工。42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部（二）临时悬挑式脚手架的计算该悬挑架所用的钢管材质与扣件式外双排脚手架相同，承受荷载的传到途径为：脚手板小横杆大横杆立杆承力架楼板顶面。1、悬挑架特征参数立杆纵距la(m)1.50脚手板重量q1(kg/m2)0.25立杆横距lb(m)1.05连墙体纵距lw(m)5.4大横杆步距h(m)1.8连墙体横距hw(m)3.0施工荷载q(KN/m2)3同时作业层数η11脚手架顶标高（m）16.8脚手架计算高度H0（m）9.9内立杆距外墙面0.35作业面铺脚手板宽度1.05其它同双排落地式脚手架参数。2、立杆、连墙件和扣件的稳定承载计算轴向力设计值N=1.2NG+0.85×1.4×NQ悬挑架自重计算基数：gk1=0.1212KN/m作业层材料自重计算基数：gk2=0.3467KN/m整体拉结防护材料自重计算基数：gk3=0.0768KN/m恒荷载标准值：NG1=H0×（gk1+gk3）+η1lagk2=9.9×（0.1212+0.0768）+1×1.5×0.3467=2.48KN作业层施工荷载计算基数：qk=1.65KN/m42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部活荷载标准值：NQK=η1lagk=1×1.5×1.65=2.48KN轴向设计值：N=1.2NG+0.85×1.4×NQ=1.2×2.48+0.85×1.4×2.48=5.93KN风荷载产生的弯距风压高度变化系数（架高12m处）μ2=1.06风荷载体形系数μs=1.3太原地区基本风压W0=0.30风荷载标准值：WK=0.7μ2μsW0=0.7×1.06×1.3×0.3=0.29设计值产生的弯距：MW=0.85×1.4MWK=0.85×1.4×WKlah2/10=0.85×1.4×0.29×1.5×1.82/10=0.168KN•m立杆稳定性验算材料强度附加分项系数：γm=1.1705立杆计算长度系数：μ=1.51立杆的计算长度：l0=μ×h=1.51×1800=2718长细比λ=l0/i=2718/15.8=172<210，满足要求。轴心受压构件稳定性系数=0.24MWσ=+≤[f]σ=+=83.6<205，满足要求。连墙体稳定性验算风荷载产生的轴向力设计值NW=1.4×WK×A=1.4×0.24×9.9×3=9.98KN连墙件轴向力设计值：N1=NW+N0=9.98+5=14.98KN连墙体的计算长度：l0=0.7+0.35+1.05=2.1m42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部长细比：λ=l0/i=2100/15.8=133查表轴心受压构件稳定系数：φ=0.336N=N1/φA=14.98×103/（0.336×489）=90.62N/mm2<205，满足要求。扣件抗滑力验算：N1≤RC（扣件RC=8KN/个）14.98>RC=8KN所以单个扣件的抗滑力不能满足要求,每处节点需要不少于2个扣件.3、水平挑杆、斜撑杆的稳定性承载计算：计算简图：荷载标准值：因内立杆要承受距外墙皮0.35m部位的施工荷载及整体拉结及防护材料的自重，所以实际承载力要大于外立杆，所以此处只按F1=F2=N=5.93KN计算杆件内力计算N1===7.79KN最剪力QA=-N1×SIN72°=4.45KN42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部最大弯距MB=×1.1-N1×SIN72°×1.1=-1.627KN•m杆件承载力验算：斜撑杆CD：计算长度l0=4713长细比：λ=l0/i=4713/15.8=298.29>250则φ=7320/λ2=7320/（298.29）2=0.082σ=N1/φA=7.79/（0.082×489）=194.27N/mm2<205N/mm2，满足要求。抗剪验算：tmax=2QA/A=2×4.45/489=18.2N/mm2<205N/mm2，满足要求。挑杆抗弯验算：MB/W=1.627×106/5.08×103=320N/mm2>205N/mm2,不满足要求。所以需从挑杆中部增设斜拉固定构造，防止挑杆受力变形。42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部（三）主楼悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为22.5米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用[14b号槽钢U口竖向，其中建筑物外悬挑段长度1.40米，建筑物内锚固段长度2.60米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.30m。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050/3=0.052kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/3=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.052=0.109kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:　跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.109+0.10×1.470)×1.5002=0.350kN.m42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.109+0.117×1.470)×1.5002=-0.412kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.412×106/4491.0=91.632N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.052=0.091kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.091+0.990×1.050)×1500.04/(100×2.06×105×.0)=2.511mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/3=0.079kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/3=1.575kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.079+1.4×1.575=2.369kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×1.0502/8+2.369×1.050/3=0.835kN.m=0.835×106/4491.0=186.009N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×1050.004/(384×2.060×105×.000)=0.03mm集中荷载标准值P=0.058+0.079+1.575=1.711kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1711.350×1050.0×(3×1050.02-4×1050.02/9)/(72×2.06×105×.0)=3.167mm最大挠度和V=V1+V2=3.194mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.050×1.500/2=0.118kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.118+1.4×2.362=3.498kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)为0.1248NG1=0.125×22.5=2.813kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×4×1.500×(1.050+0.300)/2=0.608kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.35NG3=0.350×1.500×4/2=1.05kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×22.5=0.255kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.744kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=1.300经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.300×1.250×1.300=0.341kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ=11.316kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载基本风压值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部其中N——立杆的轴心压力设计值，N=12.31kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=152.81[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.316kN；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k——计算长度附加系数，取1.155；u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50A——立杆净截面面积，A=4.24cm2；W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.197kN.m；——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=184.34[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压值，wk=0.3kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=4.536kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.536kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=22.5/1.60的结果查表得到=0.936；A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=83.704kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=9.536kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!为了保证扣件的抗滑力满足使用要求，采用双扣件，经过计算双扣件在20KN的荷载作用下不会滑动，20KN>9.536KN，故满足要求。连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=61.10cm4，截面抵抗矩W=14.12cm3，截面积A=21.31cm2。受脚手架集中荷载P=1.2×4.74+1.4×4.73=12.31kN水平钢梁自重荷载q=1.2×21.31×0.0001×7.85×10=0.20kN/m42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部悬挑脚手架示意图1001300260012.13N12.13kN0.20kN/mAB悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=16.301kN,R2=11.158kN,R3=-0.093kN最大弯矩Mmax=2.234kN.m截面应力=M/1.05W+N/A=2.234×106/(1.05×14120.0)+3.532×1000/2131.0=152.329N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[14b号槽钢U口竖向,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.5×60.0×235/(1300.0×140.0×235.0)=1.79由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.899经过计算得到强度=2.23×106/(0.899×14120.00)=176.07N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、拉杆的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部RU1=16.679kN十、拉杆的强度计算:拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=16.679kN拉杆的强度计算：上面拉杆以钢管100.0×10.0mm计算，斜拉杆的容许压力按照下式计算：=N/A<[f]　其中N——斜拉杆的轴心压力设计值，N=16.68kN；A——斜拉杆净截面面积，A=29.85cm2；——斜拉杆受拉强度计算值，经计算得到结果是5.59N/mm2；[f]——斜拉杆抗拉强度设计值，f=215N/mm2；受拉斜杆的稳定性计算<[f],满足要求!（四）、卸料平台的计算1、卸料平台的构造设计极限荷载为2T，为安全考虑，实际使用荷载为控制在1.5T。转料平台以[20主梁，以4根Φ20钢丝绳把主梁悬挂于剪力墙100×100预留洞上，钢丝绳与主梁上Φ22圆钢做成的吊环连接，连接部位应使用卡环；次梁用[14b槽钢，栏杆为Φ48钢管与两侧[20主梁焊接，间距为1000mm，立杆上附两道水平杆，栏杆刷红白相间油漆，栏杆外围用竹胶板围护挡严，竹胶板与8号铁丝捆扎牢固。所有焊缝应饱满、牢固，符合规范要求。钢丝绳用花篮螺栓（VO3.0），连接处另加保险绳两道，每根钢丝绳用4只YT-22钢丝夹具卡牢，与剪力墙固定端应栓牢。2、转料平台的组成见表序号部位组成数量备注1骨架[2014.5m2骨架[14b21.5m3吊环Φ22圆钢3组每组两个4主绳Φ20，6×19+1芯绳33.46m绳卡32个，兜底5保险绳Φ20，6×19+1V芯绳12m兜底6护身栏立杆Φ48钢管21m高1.5m7护身栏立水平杆Φ48钢管29m两道竹胶板封严8底板50脚手板0.963m3满铺并用Φ16钢筋连接在一起转料平台荷载设计及钢丝绳验算堆重设计为20KN（2吨）序号荷载名称荷载大小备注1平台自重20KN2堆料荷载20KN42/42 沁芳苑小区24#住宅楼工程南通六建山西分公司沁芳苑项目部3、转料平台主要杆件计算（1、）次梁计算恒荷载：次梁[14b自重163.98N/m，600N/m2×3.5m=2100N/m施工活荷载（可变载）以2000Kg计，q=2000×9.8/5.5=3563.6N/m荷载设计值983.9N/m×1.2+2100N/m+3563.6N/m×1.4=8269.72N/m按次梁为单跨简支梁，弯矩Mmax=1/8qL2(1-1/L2)2=1/8×8269.72×2.52×[1-(1.5/2.5)2]2=2646.3N.m查表[14b截面抵抗矩78×103mm3，6根，Wn.6f=78×103×6×215N/mm2=N.m由于Mmax=2646.31N.m≤Wn.6f=N.m，故次梁强度满足要求。（2、）主梁计算外侧主梁以钢丝绳吊点做支撑点，从安全考虑里侧第二道钢丝绳的作用不计，里侧槽钢作用不计，将次梁传递的恒荷载和施工活荷载，加上主梁自重的恒荷载按单跨简支梁承受均布荷载计算外侧主梁弯矩值。主梁承受荷载计算：次梁重P1=163.98N/m×25=4099.5N主梁采用[20，自重为252.6N/m，主梁重P2=252.6×（5.5×2+3.5）=3662.9N钢管与甲板以600N/m2计：钢管与甲板重P3=600×（5.5×3.5）=11550N施工活荷载（可变载）以2000Kg计：施工活荷载（可变载）=2000×9.8=19600N荷载设计值：P=（4099.5N+3662.9N+11550N）×1.2+19600×1.4=50614.88N假设作用在主梁上荷载力均布：q=P/L=50614.88/5.5=9202.71N/m按单跨简支梁承受均布荷载计算主梁弯矩：Mmax=1/8qL2=9202.71N/m×5.52/8=34797.73N.m验算主梁抗弯强度，查表[20截面抗矩Wn=168.43×103mm3Wn.f=168.43×103×215N/mm2=36212.45N.m由于Mmax=34797.73N.m