外墙综合脚手架施工方案50m

'单位工程施工组织设计、施工方案(外墙综合脚手架)工程名称：赵社龙综合大楼工程地点：江门市新会区三江镇施工单位：江门市雨禾建筑工程有限公司编制单位：江门市雨禾建筑工程有限公司编制人：编制日期：2016年01月25日审批负责人：审批日期：年月日-50- 第一节工程概况工程名称：赵社龙综合大楼建设单位：赵社龙设计单位：广东鸿宇建筑与工程设计顾问有限公司监理单位：江门市新会区宏建监理有限公司施工单位：江门市雨禾建筑工程有限公司工程为十三层框架结构，建筑面积为19452.92m2，首～四层高4.2m，五～十二层高3.55m，十三层高3.6m，屋面标高为49.25m（室外地坪标高-0.45m）。第二节编制依据1、《建筑结构荷载规范》GB50009-20122、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-915、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20116、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号文）7、广东省住房和城乡建设厅《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的实施细则8、设计图纸《赵社龙综合大楼》第三节架体设计本工程采用扣件式钢管脚手架，脚手架搭设高度为51m，卸料平台搽设高度为51.5m。一、各构件的选型、选材本脚手架各构件的选型、选材如下表1。表1各构件的选型、选材序号构件名称选型、选材备注1立杆Φ48×3.5mm钢管2水平杆Φ48×3.5mm钢管3剪刀撑Φ48×3.5mm钢管4连墙件Φ48×3.5mm钢管-50- 5脚手板钢筋网6挡脚板冲压钢7吊环Φ20（HPB300）钢筋8钢丝绳Φ15.5（6×19、抗拉强度1570N/mm2）9护栏Ф48×3.5mm钢管10安全网2000目/100cm2三、脚手架设计1、立杆脚手架立柱纵向间距根据建筑物平面尺寸平均布置，纵距为1.3m（端部根据实际调节≤1.3m），步距有1.9m（标高-0.25～20.65m）、2m（标高20.65～34.65m）、1.8m（标高34.65～50.55m）。施工平面布置如下图1。立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。架体与墙体之间空隙处理：内立杆离墙200mm，小横杆与墙面顶紧不留空隙，小横杆上铺设1条大横杆，凡空隙位置满挂防坠落网。2、纵横水平杆-50- 本方案采用钢筋网脚手板，横向水平杆应作为纵向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，应等间距设置，间距≤400mm。2.1纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨；2.2纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：2.2.1两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。2.2.2搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。2.2.3主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。3、扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4、剪刀撑4.1双排脚手架应在外侧全立面连续设置剪刀撑。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角应在450～600之间。每道剪刀撑跨越立杆的根数应按下表2的规定。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角α450500600剪刀撑跨越立杆的最多根数n7654.2剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，并应符合下列规定：4.2.1当斜杆采用搭接接长时，搭接长度不应小于1m，并应采用不少于2个旋转扣件固定。端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。4.2.2剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。5、横向斜撑5.1横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈“之”字型连续设置。5.2横向斜撑除在脚手架两端拐角处、施工升降机两侧设置外，中间应第隔6跨设置一道。-50- 6、脚手板作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实。钢筋网脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且应对接平铺，四个角应用直径不小于1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。7、防护设施7.1操作层栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧，并应符合下列规定：7.1.1上栏杆上皮高度应为1.2m，中栏杆应居中设置。7.1.2挡脚板高度不应小于180mm。栏杆与挡脚板构造如下图2：7.2脚手架沿架体外围应用密目式安全立网全封闭，密目安全立网宜设置脚手架外立杆的内侧，并应与架体绑扎牢固。8、卸荷层本脚手架共设2个卸荷段，卸荷层分别设置在标高20.65m、34.65m处。楼层卸荷点布置根据脚手架立杆位置而设，平距均为一个立杆纵距即1.3m，卸荷点平面布置如下图3。-50- 卸荷做法：楼盖板边梁预埋钢吊环，然后用钢丝绳拉杆的一端栓住吊环，另一端拉住脚手架的立杆和横杆交接的节点，通过花蓝螺丝收紧拉杆，给下段脚手架卸荷。斜拉卸荷结构：斜拉卸荷吊环在楼盖板边预埋Φ20光圆钢筋环，各吊点采用6×19钢丝绳斜拉，钢丝绳直径15.5mm，钢丝绳搭接马卡不少于3个，卸荷拉结大样如下图4：9、连墙件脚手架采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。连墙件采用Φ48×3.5mm钢管，由楼（梁）面预埋Φ48×3.5mm短管作拉顶件，用直角扣件将连墙杆与脚手架内立杆紧固成结点，水平方向按2跨（1.3×2=2.6m），高度方向根据各层楼面位置，呈矩形设置。连墙大样如下图5、6。-50- 10、步梯步梯附着外脚手架外侧搭设，采用一字型式，即：上完一层斜道转向桥面走，到转台时再往上一层斜道行走继而转向上一层桥面走。步梯宽度为800mm，每跑高度同脚手架步距一致即1800mm。构造设置应尽量做到工具化，踏板采用定型钢踏板，每步踏板设置1根横向水平杆支承，横向水平杆用扣件与两侧纵向托杆钢管扣接。步梯立杆纵距为1000mm，与步梯相附的脚手架立杆纵距相应调节为1000mm，步梯与脚手架不共用立杆，步梯内侧立杆紧贴脚手架外立杆搭设，平、立面搭设如下图7。二、卸料平台设计1、平面位置本工程卸料平台位于A轴交5-6轴，平面位置如下图8。-50- 2、构造2.1平面构造卸料平台根据井架位置呈矩形设置，平面构造尺寸为3×2m，采用双立杆，立杆纵、横向间距均为1m。操作平台横杆按纵向设置，间距500mm。平面构造如下图9。2.2步距步距根据楼层高度作相应调节：共设三十步，第一、二步为1.8m，第三步为1.3m，第四～十二步为1.8m、1.8m、0.6m相间，第十三～二十八步为1.8m、1.75m相间，第二十九、三十步为1.8m。2.3作业层根据建筑物楼层设置，采用5cm厚木脚手板满铺，共设13层。2.4防护作业层两侧均设置1.2m高防护栏杆和0.18m高挡脚板。如下图10。-50- 3、连墙点的设计连墙件采用Φ48×3钢管，用直角扣件将分别与楼面预埋短管、卸料平台内排以及中排立杆紧固成结点，水平方向同平台宽度为2m，高度方向根据楼层位置设置。连墙大样如下图11。三、基础处理建筑物外地坪表面土层为素填土，为提高脚手架的地基承载力，采取换填600mm厚石粉垫层的基础处理，分层淋水夯实（分层厚度不大于200mm），然后捣C15素混凝土100mm厚,基础承载力取120KPa。立杆底部设置底座和垫板，垫板应采用厚度不小于50mm的木垫板，本方案垫板平面尺寸为600×600mm。沿脚手架外侧纵向设置排水沟，排水沟距外排立杆500mm，剖面大样如下图12。-50- 第四节施工计划一、施工进度计划本外墙综合脚手架计划于2016年04月20日开始准备工作，2016年04月25日搭设首层，配合主体结构进度施工，计划2016年11月13日完成全高搭设（组织设计总体进度计划为12月1日封顶），2017年08月12日完成拆除，总工期为472个工作天。外墙综合脚手架施工进度计划横道图序号工序20/04/2016～13/11/201619/12/2016～07/08/201708/08/2017～12/08/2017530303030304822951施工准备2主体结构1-2层3-4层5-6层7-8层9-10层11-13层3装饰工程-50- 4脚手架拆除二、材料计划1、主要材料用量表序号材料名称规格单位数量使用时间1钢管立杆Ф48×3.5mmm1254020/04/2016～12/08/2017纵向水平杆Ф48×3.5mmm751020/04/2016～12/08/2017横向水平杆Ф48×3.5mmm680220/04/2016～12/08/2017剪刀撑Ф48×3.5mmm480020/04/2016～12/08/2017横向斜撑Ф48×3.5mmm192020/04/2016～12/08/2017护栏Ф48×3.5mmm1500020/04/2016～12/08/20172对接扣件Ф48个210020/04/2016～12/08/20173直角扣件Ф48个648220/04/2016～12/08/20174旋转扣件Ф48个144020/04/2016～12/08/20175钢丝绳Φ15.5（6×19）条130020/04/2016～12/08/20176吊环Ф20个130020/04/2016～12/08/20177脚手板钢筋网m2720020/04/2016～12/08/20178安全网2000目/100cm2m21393220/04/2016～12/08/20172、材料使用要求a、搭设脚手架的钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的3号普通钢管，其质量符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700-2006中Q235A钢的规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg。新用的钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道，钢管要有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定，质量和钢管外径、壁厚、端面等的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011-50- 的有关规定，必须涂有防锈漆。旧钢管表面锈蚀深度、和钢管的弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的有关规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取3根，在每根锈蚀严重部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。钢管上严禁打孔。b、扣件为可锻铸造扣件，其材质应符合建设部《钢管脚手架扣件》GB15831的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧扭力矩达65N·m时不得破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。新、旧扣件均应进行防锈处理。c、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，力求环保美观。d、脚手板、挡脚板采用符合有关要求。e、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目/100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由相关建筑安全监督管理部门发放的准用证。f、连墙件材料采用钢管、角钢等型钢，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》GB/T700-2006中Q235-A钢的要求。g、水平加固杆、封口杆、扫地杆、剪刀撑及脚手架转角处的连接杆等均采用φ48×3mm焊接钢管，其材质在保证可焊性的条件下应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700-2006中Q235A钢的规定，相应的扣件规格为φ48mm。三、设备计划序号名称单位数量用途备注1经纬仪台2测量立杆沉降、垂直度，受弯杆件变形2钢板尺把5测量步距、间距、主节点扣件中心点相互距离、钢管弯曲3水平仪台2测量纵向水平杆高差4角尺把5测量剪刀撑斜杆与地面的倾角-50- 5卷尺把5测量脚手板外伸长度6钢卷尺把5测量两个相隔对接扣件的高差、对接扣件至主节点的距离7扭力板手把3测量扣件螺栓拧紧扭力矩8游飘渺卡尺把3测量钢管外径、壁厚、表面锈蚀深度9塞尺把1测量钢管两端面切斜偏差第五节施工工艺技术一、技术参数脚手架排数双排脚手架纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上搭设高度(m)50.3钢管类型(mm)Ф48×3.5立杆纵距(m)1.3立杆横距(m)0.8立杆步距(m)1.9m（标高-0.25～20.65m）、2m（标高20.65～34.65m）、1.8m（标高34.65～50.55m）连墙件布置方式水平按两跨竖向按楼层挡脚板1步1设脚手板1步1设连墙件连接方式扣件连接地区广东新会基本风压(kN/m2)0.35安全网全封闭二、工艺流程基础处理→捣混凝土垫层→放线→铺设垫板→逐根竖立立杆随即与纵向扫地杆扣紧→安装横向扫地杆并与纵向扫地杆扣紧→安装横向水平杆（与各立杆扣紧）→安装第一步纵向水平杆（与各立杆和横向水平杆扣紧）→安装剪刀撑→安装连墙杆件→按施工方案要求设置外脚手架吊挂卸荷→安装栏杆→定型脚手板→踢脚板→安全网。三、施工方法定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，点出立杆标记。-50- 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。1、立杆设置(1)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位扎结不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2)每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。(4)立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。-50- 2、大横杆、小横杆、剪刀撑设置(1)纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。其要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。当使用钢筋网脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。使用钢筋网脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端。应用直角扣件固定在立杆上。(3)双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。-50- 3、脚手板、脚手片的铺设要求(1)作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm；(2)钢筋网脚手板应按其主筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。(3)在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；(4)自顶层作业层的脚手板下计，宜每步满铺一层脚手板。5、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和18cm高踢脚板，所有操作层防护栏杆不少于2道，高度分别为0.6m和1.2m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m及0.6m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。5、连墙件(1)连墙件的布置应符合下列规定：①宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，当大于300mm时应采取可靠措施；　②应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；③宜优先采用菱形布置，也可采用方形、矩形布置；④一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（2步）。(2)对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。(3)连墙件的构造应符合下列规定：①连墙件中的连墙杆宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用上斜连接；②连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。6、架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因结构设计的限制大于-50- 200mm的必须铺设站人板，站人板的设置：小横杆伸向墙边的距离≤100mm，在小横杆端部设一条大横杆联系，其上铺设站人板。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手板进行封闭。(3)施工层及以下每10m底部用密目网或其他措施进行封闭。7、钢丝绳卸荷(1)梁板内的受拉锚环，必须在混凝土达到设计强度的75%以上方可受力使用。(2)拉钩、吊环一定要采用圆钢制作，不允许用螺纹钢筋。(3)派工人扎接上部拉环的钢丝绳，至少采用3个卡头扎紧，钢丝绳扎头螺丝全面要拧紧，不允许松动。(4)对整个架体进行安全检查，发现钢丝绳松动、锈蚀或焊缝脱焊等情况时要立即进行修复，合格后方可继续使用。钢丝绳绳卡作法四、检查验收与保养整修-50- 结构施工用脚手架是随结构施工而向上搭设的。施工脚手架是分段搭设和分段投入使用。验收合格后方可投入使用。（1）脚手架的检查、验收1、检查验收程序，操作者应在脚手架分段搭设完成后先进行自检，再经监理工程师、编制人、专职安全员、搭设者、使用者共同检查验收，验收合格后经项目技术负责人和项目总监签字，在脚手架醒目处挂上脚手架验收的合格标牌，方可投入使用。2、脚手架的检查与验收标准①脚手架的配件检查a.钢管要有产品质量合格证和质量检验报告；质量检验报告的检验方法要符合《金属拉伸试验方法》（GB/T228）要求进行试验。钢管是《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢，其质量要符合《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢规定。b.扣件要有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品合格证，并进行防锈处理。c.严禁使用有裂缝、变形的钢管和扣件，出现滑丝的螺栓必须更换。d.构配件的允许偏差：序号项目允许偏差(mm)检查工具备注1钢管尺寸（mm）外径48壁厚3.5-0.5-0.5游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.7塞尺拐角尺3钢管外表面锈蚀深度≤0.35游标卡尺4钢管弯曲各种杆件端部1.5m的弯曲立杆钢管弯曲3m＜L＜4m立杆钢管弯曲4m＜L＜6.5m≤5≤12≤20钢板尺-50- 水平杆斜杆的钢管弯曲L≤6.5m≤30②脚手架的检查a.脚手架的检查阶段分别是：1）基础完工后及脚手架搭设前；2）作业层上施加荷载前；3）每搭设完5～8m高度后；4）搭设达到设计高度后；5）遇有六级大风与大雨后；6）停用时间超过一个月。b.脚手架检查、验收是根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011）、第8.2.3～8.2.5条的规定；施工组织设计及变更文件；技术交底文件。脚手架的检查的项目和要求：①杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造要符合设计要求；②地基不能积水，底座不能松动。立杆不能悬空；③扣件螺栓不松动；立杆的沉降与垂直度偏差要符合规范表8.2.4项次1、2的规定。（2）脚手架的保养和整修1、脚手架验收合格的标牌上应注明脚手架验收合格的范围（长度、宽度和步骤）、验收者、搭设者和验收日期，还要写明此部分脚手架的责任人。2、在验收扣件式钢管脚手架时，要特别注意检查扣件的紧固程度，螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m。因为扣件式钢管脚手架的承载力和稳定性，基本上是由扣件的紧固起作用，因此必须重视脚手架的保养和对扣件检查整修。3、为了做好脚手架的保养和整修工作，对扣件式钢管脚手架必须设置专职的保养工，负责日常检查、保养和定期的检查与整修。日常的检查和保养必须每日进行一次，定期的维护保养一般每月进行一次，如遇强风或雷雨季节应增加检查次数，在每次强风、雷雨过后都要认真检查整修后方可使用。4、扣件式钢管脚手架保养的内容主要为：①检查脚手架的基础有无局部不均匀下沉，排水是否畅通，有无积水，脚手架底部有无堆放杂物。-50- ②检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度，如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。③各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力矩范围。④检查脚手架板有否松动、悬挑，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。⑤与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动，如因装饰施工需要移动连接件时，应通知保养工，由保养工搬动，并按规定在邻近位置补足连接。⑥要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆、登高设施和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。⑦如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。⑧检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。第六节施工安全保证措施一、组织保障安全管理组织机构及相关联系方式-50- 二、技术措施1、脚手架搭设安全技术措施①钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10Ω。②定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。③外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。④外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。⑤严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。⑥保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。⑦结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部技术负责人验收合格并签字后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。⑧严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。⑨结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。⑩当各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。2、脚手架拆除技术措施①拆架前:a、应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；b、应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施；c、应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；d、应清除脚手架上杂物及地面障碍物。②拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第7.4.3条、第6.4.4条、第6.6.4条、第6.6.5条设置连墙件和横向斜撑加固。③拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。④拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”-50- 的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。⑤拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。⑥连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。⑦拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。⑧拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。⑨在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。⑩拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。三、管理措施1、安全管理(1)搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2)搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3)脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5)当有六级以及六级以上大风和雾、雨天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。(6)脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设和拆除；-50- (7)在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8)不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；(9)临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须办理动火申请审批程序和有防火措施和专人看守；(11)工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005的有关规定执行；(12)搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、日常维护管理要求(1)使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、角钢、钢桁架和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2)弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3)做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75%），应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每2~4年涂刷一次，每次涂刷两遍。角钢、桁架和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用3~5年保护层剥落后再次镀锌。没有镀锌条件的，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。木制件应做好防腐处理，钢制件应涂红丹及防锈涂料；(4)搬运长钢管、长角钢时，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5)脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6)健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。比较普遍采用的管理办法有两种-50- 1)由架子工班（组）管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极地奖罚制度、做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理和及时维修保养，减少丢失和损耗；2)由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。四、监测监控1、监测项目外墙综合脚手架监测项目包括:立杆的沉降与垂直度偏差、纵向、横向水平杆变形。2、监测数据①立杆的沉降：不沉降，允许偏差-10mm。②立杆的垂直度：允许偏差为±100mm。③纵、横向水平杆变形：容许挠度。3、监测方法立杆的沉降和垂直度监测采用经纬仪或吊线、钢卷尺；悬挑钢梁、纵、横水平杆的变形采用经纬仪。4、监测频率:在脚手架搭设期间，一般监测频率不超过3天/次～5天/次，在脚手架使用期，一般监测频率不超过10天/次～15天/次。5、落实检查制度是对脚手架进行监测监控的重要保证（1）项目部、班组日常进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。（2）日常检查、巡查重点部位如下：1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。2）地基是否有积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。3）连接扣件是否松动。4）架体的沉降、垂直度的偏差是否符合规范要求。5）施工过程中是否有超载的现象。6）安全防护措施是否符合规范要求。7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。8）脚手架卸荷钢丝绳受力状态，有无松动现象。（3）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。-50- 五、应急预案1、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责项目部成立事故应急救援工作领导小组，联系电话13544959837。领导小组主要成员组长：刘丹（15018840364）副组长：温岳赞（13822384789）组员：李文杰（15815909957）、温国坚（13426847148）、赵柏操（13556971917）、吴家豪（13822380623）、梁思敏（15819728001）其领导小组工作责任具体分工是：组长刘丹全面负责安全生产事故应急救援全面指挥工作；副组长温岳赞负责抢救伤员工作；组员李文杰负责组织人力保护好安全事故现场工作；组员温国坚负责上报上级工作，并协助保护好事故现场工作；组员赵柏操负责财务工作；组员吴家豪、梁思敏负责后勤、抢救、通知等工作。3、应急响应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理脚手架施工过程中可能发生的事故主要有：坍塌、物体打击、高空坠落、火灾以及触电事故，针对以上事故制定下面医疗的应急救援处理措施。A、坍塌1）-50- 施工现场发生脚手架坍塌事件，应立即对受伤人员进行急救，并设立危险警戒区域，严禁与应急抢险无关的人员进入。2）迅速确定事故发生的准确位置、可能波及的范围、脚手架损坏的程度、人员伤亡情况等，以根据不同情况进行应急处置。3）按着救人优先的原则，且在保障人身安全的情况下尽可能地抢救重要资料和财产，并注意做好应急人员的自身安全。4）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生，并将其转移至安全地方。5）对未坍塌部位进行抢修加固或者拆除，封锁周围危险区域，防止进一步坍塌。6）如发生大型脚手架坍塌事故，必须立即划出事故特定区域，非救援人员未经允许不得进入特定区域。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，要立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤员移出。如脚手架太重可用吊车将架体缓缓抬起，以便救人。7）现场急救条件不能满足需求时，必须立即上报当地政府有关部门，并请求必要的支持和帮助。拨打120急救电话时，应详细说明事故地点和人员伤害情况，并派人到路口进行接应。警戒组在事故发生区域设置警戒线，设人把守，除抢救人员可以进出外，禁止任何无关人员进入事故发生区域，防止事故进一步扩大。8）指挥员应采用“网格法”将事故现场划分为若干救援区域，由到场的各级指挥员分片负责实施。抢救的方法和措施要结合坍塌现场的具体情况，机动灵活、因地制宜地进行。在建筑构件连带着钢筋、模板纵横交错地堆积在废墟之中时，一定要进行科学合理的评估，根据力学原理，判断现场的钢筋、模板受力连带关系，不能盲目牵引和顶撑，以免发生大面积坍塌。迅速核实脚手架上作业人数，如有人员被坍塌的脚手架压在下面，事故抢险组立即采取可靠措施加固四周，然后拆除或切割压住伤者的杆件，将伤者移出。如脚手架太重，可用千斤顶、必要时动用吊车将架体缓慢抬高，以便救人；如无人员伤亡，立即实施脚手架加固或拆除等措施。9）疏散组及时和周围的交警队联系，协助交警进行局部交通管制，用路障、移动护栏等设施对车辆和行人进行疏导，避免交通堵塞。10）在没有人员受伤的情况下，应根据实际情况对脚手架进行加固或拆除，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。B、物体打击、高处坠落事故的应急预案-50- 脚手架工程属高空作业，应特别重视高空作业安全，避免发生高处坠落事故，必须加强监控管理，对职工进行预防高处坠落的技术知识教育，使他们熟悉操作时必须使用的工具和防护用具，同时在技术上采取有效的防护措施。当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1）休克发生高处坠落事故后，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理体面。遇呼吸、心跳停止者。应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。2）颅脑损伤出现颅脑损伤，必须维持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。3）脊椎受伤发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两脚或单肩背运。4）手足骨折发现伤者手足骨折，不要盲目搬运伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。5）创伤性出血遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。6）运送伤员动作最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。C、触电事故的应急处理-50- 工程施工中，用电情况较多，电压较高。一旦发生触电事故，后果严重。应马上采取紧急救援措施，将伤亡减少到最低。触电伤者主要的症状：强烈的电流通过人身体中，在一瞬间，人立刻暴毙或因休克而昏倒，身体也会有局部灼伤情形。局部表现有不同程度的烧伤、出血、焦黑等现象。烧伤区与周围正常组织界线清楚。重者创面深及皮下组织、肌腱、肌肉、神经，甚至深达骨骼，呈炭化状态或全身机能障碍，如：休克、呼吸心跳停止。应急措施：1）切断电源一旦发生触电事故，应第一时间切断电源。不能切断电源的，应用绝缘物体将触电者与电源分离，如干燥木棒、竹杆、塑料棒等。对于高压触电而不熟悉电源情况，应马上致电有关供电部门停电。如触电者在较高地方，则应在伤者下方放置软垫，如纸箱、海绵垫等，防止伤者脱离电源后失控跌落受伤。2）打电话求救第一时间打急救电话，将伤者送往医院抢救，急救中心电话“120”。3）人工呼吸触电者常会出现呼吸停止的情况。在医院抢救人员还未到达现场前可先对伤者进行人工呼吸急救。将伤者平放在干燥地面上，解松衣扣，通畅气道，用软物垫起伤者头部，一手拿捏住伤者鼻子，一手轻轻微微抬起其下巴，施救者吸一口气从伤者口部吹入，频率为30-40次/分钟。4）胸外心脏按压心搏停止，呼吸存在者，应立即作胸外心脏按压。将伤者平放在干燥地面上，解松衣扣，通畅气道，用软物垫起伤者头部。双手掌重叠按在伤者心脏处，用力按下，频率为约60次/分钟。呼吸心跳均停止者，则应在人工呼吸的同时施行胸外心脏按压，以1：5的比例进行，即人工呼吸1次，心脏按压5次。如现场抢救仅有1人，用15：2的比例进行胸外心脏按压和人工呼吸，即先作胸外心脏按压15次，再口对口人工呼吸2次，如此交替进行，抢救一定要坚持到底。5）运送伤员-50- 现场抢救中，不要随意移动伤员，若确需移动时，抢救中断时间不应超过30秒。移动伤员或将其送医院，除应使伤员平躺在担架上并在背部垫以平硬阔木板外，应继续抢救，心跳呼吸停止者要继续人工呼吸和胸外心脏按压，在医院医务人员未接替前救治不能中止。D、火灾事故的应急处理1）初起火灾，现场人员应就近取材，进行现场自救、扑救；控制火势蔓延。必要时，应切断电源，防止触电。2）自救、扑救火灾时，应区别不同情况、场所，使用不同的灭火器材。扑灭电器火灾时，应使用干粉灭火器、二氧化碳灭火器，严禁用水或泡沫灭火器，防止触电。3）遇有火势较大或人员受伤时，现场人员在组织自救的同时，应及时拔打火警电话“119”、急救中心电话“120”或公安指挥中心电话“110”求得外部支援；求援时必须讲明地点、火势大小、起火物资、联系电话等详细情况，并派人到路上接警。4）火灾的自救与逃生。火灾最初五分钟是最佳逃生时机，首先应躲避浓烟，能向下跑的决不能向上跑；其次是躲避大火，不能一下就打开安全门，要用手背试一试门面的温度不高时再打开门。然后撤离到安全地带。5）将受伤人员及时转送医院进行紧急救护。6）将信息迅速传递给各项目部。传递的内容包括事故发生的时间、地点、部位（单位）、简要经过、伤亡人数和已采取的应急措施等。7）各项目部应立即核实现场的处置情况，组织有关人员或应急队伍赶赴现场。8）应急队伍到达现场后，应服从现场指挥人员人统一指挥，按分工要求进行疏散人员，抢救物资，尽可能减少生命财产损失，防止事故蔓延；可能对区域内外人群安全构成威协时，必须对与事故应急救援无关的人员进行紧急疏散。9）火灾扑灭后，起火单位应保护好现场，接受事故调查并如实提供火灾事故的情况。协助消防部门认定火灾原因，核定火灾损失，查明火灾直接责任。第七节方案编审人员方案编制、审核人员名单序号姓名工作单位学历专业职称职务职责1刘丹江门市雨禾建筑工程有限公司大专工民建工程师项目副经理编制2温岳赞江门市雨禾建筑工程有限公司本科工民建工程师质量员审核3林英翔本科工民建高审批-50- 江门市雨禾建筑工程有限公司级工程师技术负责人第八节安全生产管理及特种作业人员一、专职安全生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。序号姓名岗位职务/操作项目证号备注1袁雪霞安全员0413B00012二、特种作业人员序号姓名岗位职务/操作项目证号备注1张羽洲架子工粤J0220120000502伍才清架子工粤J0220120000523陈光兵架子工粤J0220120000494赵灼勤架子工粤J0220120000445陈东泉架子工粤J0220120000426温国坚架子工粤J0220120000437陈俭强架子工粤J0220120000408吴寿新架子工粤J0220120000539陈小红架子工粤J022012000054第九节计算书一、脚手架计算1.计算参数设定（1）脚手架基本参数建筑物最大标高+49.25m，脚手架起搭标高为-0.45m,脚手架最大标高+50.55m，采用单管落地+拉吊卸荷的搭设形式，设2个拉吊段分别是+20.65～+34.65m,+34.65～+50.55m。拉吊卸荷采用Φ14mm钢丝绳@1.30m,吊环Φ20mm。脚手架采用Φ48×3.0钢管，内立杆离墙0.20m；立杆步距h=1.9m（标高-0.25～20.65m）、2m（标高20.65～34.65-50- m）、1.8m（标高34.65～49.25m），立杆纵距La=1.30m，立杆横距0.80m；纵向水平杆在上，横向水平杆上设有1根纵向水平杆；连墙件按每层两跨布置，脚手架满铺钢筋网板。（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值为0.0962kN/m采用钢筋网板,自重标准值为0.10kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m，脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架为2.00kN/m2,结构脚手架为3.00kN/m23）风荷载风压高度变化系数μz=0.65；地面粗糙度按C类挡风系数=0.80,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.80=1.04,工程位于广东新会,基本风压ω0=0.35kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m；脚手板自重GK2=0.10×0.40=0.04kN/m；施工活荷载QK=3.00×0.40=1.20kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值永久荷载：q1=1.2×(0.0326+0.04)=0.09kN/m,施工活荷载：q2=1.4×1.20=1.68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.30m。1）抗弯强度验算-50- 弯矩系数KM1=-0.107,M1=KM1q1L2=-0.107×0.09×1.302=-0.02kN·m弯矩系数KM2=-0.121,M2=KM2q2L2=-0.121×1.68×1.302=-0.34kN·mMmax=M1+M2=0.02+0.34=0.36kN·m,σ=Mmax/W=0.36×106/4490=80.18kN·m纵向杆的抗弯强度σ=80.18N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算挠度系数Kυ1=0.632,υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.632×(0.09/1.2)×(1300)4/(100EI)=0.06mm挠度系数Kυ2=0.967,υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.967×(1.68/1.4)×(1300)4/(100EI)=1.49mmυmax=υ1+υ2=0.06+1.49=1.55mm纵向杆的υmax=1.55mm＜[υ]=L/150=9mm与10mm,满足要求。3）最大支座反力Rq1=1.143×0.09×1.30=0.13kN,Rq2=1.223×1.68×1.30=2.67kN,Rmax=Rq1+Rq2=0.13+2.67=2.80kN3.横向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax=2.80kN,旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/2=1.40kN（2）横向水平杆受力计算-50- 按单跨简支梁计算，跨度为：L=0.80m1)抗弯强度验算Mmax=qL2/8＋R中L/4=0.0326×0.80×0.80/8＋2.80×0.80/4=560000N·mm=0.56kN·mσ=Mmax/W=560000/4490=124.72N/mm2横向水平杆的抗弯强度σ=124.72N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。2）挠度验算集中荷载产生的挠度为:υ1=Pl3/(48EI)=2800×8003/(48EI)=1.34mm均布荷载产生的挠度为:υ2=5qL4/384EI=5×0.0326×8004/(384EI)=0.01mmυmax=υ1＋υ2=1.34+0.01=1.35mm横向水平杆的υmax=1.35mm＜[υ]=L/150=5.33mm与10mm,满足要求。4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑验算R=R中＋Gk1L/2=2.80＋0.0326×0.40=2.81kN横向水平杆与立杆连接扣件R=2.81kN＜Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。5.立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.505.1立杆步距h=1.90m立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×1.90=2.85m=2850mm长细比λ=Lo/i=2850/15.9=179.25立杆长细比λ=179.25＜[210],满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kμh=1.155×1.50×1.90=3.30m=3300mmλ=Lo/i=3300/15.9=208，查得=0.167。-50- 5.2立杆步距h=2.00m立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×2.00=3.00m=3000mm长细比λ=Lo/i=3000/15.9=188.68立杆长细比λ=188.68＜[210],满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kμh=1.155×1.50×2.00=3.47m=3470mmλ=Lo/i=3470/15.9=218，查得=0.157。5.3立杆步距h=1.80m立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×1.80=2.70m=2700mm长细比λ=Lo/i=2700/15.9=169.81立杆长细比λ=169.81＜[210],满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kμh=1.155×1.50×1.80=3.12m=3120mmλ=Lo/i=3120/15.9=196，查得=0.188。6.落地段立杆计算净高度21.10m,落地段计算高度为21.10+2×2+1.5=26.60m,脚手板铺13层。(1）荷载计算1)脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.0962×26.60=2.57kN2)构配件自重：NG2k=0.68+2.70+0.36=3.74kN其中：脚手板重量：13×1.30×0.40×0.10=0.68kN栏杆、挡脚板重量：13×1.30×0.16=2.70kN安全网重量：26.60×1.30×0.010=0.36kN3)活荷包括：a.施工荷载按2层作业计算（其中1层为结构施工，1层装修施工）得：ΣNQk=1.30×0.80/2×(3.00+2.00)=2.60kNb.风荷载标准值计算风荷载标准值ωk=0.65×1.04×0.35=0.24kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.24×1.30×1.90×1.90/10=0.14kN-50- ·m=140000N.mm(2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(2.57+3.74)+1.4×2.60=11.21kNN/（A）=11.21×1000/(0.167×424)=158.32N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(2.57+3.74)+0.9×1.4×2.60=10.85kNN/（A）＋MW/W=10.85×1000/(0.167×424)＋140000/4490=184.41N/mm2立杆稳定性为184.41N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。7.立杆地基承载力计算立杆基础底面面积A=0.25mm2地基承载力标准值为fgk=120kN/m2地基承载力fg=120×0.40=48.00kN/m2上部荷载为F=11.21kN立杆基础底面的平均压力Pk=F/A=11.21/0.25=44.84kN/m2立杆基础底面的平均压力Pk=44.84kN/m2＜fg=48.00kN/m2,满足要求。8.拉吊卸荷段立杆8.1+20.65～+34.65m,拉吊段净高度为14.00m,拉吊段计算高度为14.00+2×1.8+1.5=19.10m,脚手板铺10层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.0962×19.10=1.84kN2)构配件自重：NG2k=0.51+2.09+0.24=2.84kN其中：脚手板重量：10×1.30×0.40×0.10=0.51kN栏杆、挡脚板重量：10×1.30×0.16=2.09kN安全网重量：19.10×1.30×0.010=0.24kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.30×0.80/2×(3.00+2.00)=2.60kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+21.10m,μz=0.88;水平风荷载标准值ωk=0.88×1.04×-50- 0.35=0.32kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.32×1.30×2.00×2.00/10=0.21kN·m=210000N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.84+2.84)+1.4×2.60=9.26kNN/（A）=9.26×1000/(0.153×424)=142.59N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.84+2.84)+0.9×1.4×2.60=8.89kNN/（A）＋MW/W=8.89×1000/(0.153×424)＋210000/4490=182.58N/mm2立杆稳定性为182.58N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。8.2+34.65～+50.55m,拉吊段净高度为15.90m,拉吊段计算高度为15.90m,脚手板铺9层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.0962×15.90=1.53kN2)构配件自重：NG2k=0.46+1.88+0.21=2.55kN其中：脚手板重量：9×1.30×0.40×0.10=0.46kN栏杆、挡脚板重量：9×1.30×0.16=1.88kN安全网重量：15.90×1.30×0.010=0.21kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.30×0.80/2×(3.00+2.00)=2.60kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+35.10m,μz=1.00;水平风荷载标准值ωk=1.00×1.04×0.35=0.36kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.36×1.30×1.80×1.80/10=0.19kN·m=190000N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时-50- N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.53+2.55)+1.4×2.60=8.54kNN/（A）=8.54×1000/(0.153×424)=120.70N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.47+2.02)+0.9×1.4×2.60=7.46kNN/（A）＋MW/W=7.46×1000/(0.188×424)＋190000/4490=135.90N/mm2立杆稳定性为135.90N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。9.钢丝绳和吊环验算通过比较，以+20.65～+34.65m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算h=3.55m,La=0.80m,离墙距离=0.20m,N=9.26kN钢丝绳采用φ=14mm,α=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.356×142×1570=109.55kN钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=109.55×0.85/6.00=15.52kNToa=9.26×(1.002+3.552)0.5/3.55=9.61kN,Tob=9.26×(0.202+3.552)0.5/3.55=9.26kN。钢丝绳承受拉力Toa=9.61kN<[P]=15.52kN,Tob=9.26kN<[P]=15.52kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采用Φ20mm光面圆钢，As=3.14×(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2fAs=2×65×314=40820N=40.82kN每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=9.61+9.26=18.87kN-50- 吊环允许拉力40.82kN＞N拉=18.87kN，满足要求。10.连墙件计算连墙件采用Φ48×3.0钢管,截面积为424mm2；f=205N/mm2按每个结构层花排设置,连墙件按每层两跨布置,脚手架最高50.30m连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0,其中:风压高度变化系数μz=1.20(离地高度49.70m),基本风压ωo=0.35kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.800=1.040,风荷载标准值ωk,=1.20×1.040×0.35=0.44kN/m2N1W=1.4ωkAω=1.4×0.44×3.55×2×1.30=4.69kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1=NlW＋N0=4.69+3.00=7.69kN(N1＜8kN采用单扣件，8kN≤N1＜12kN采用双扣件)14连墙件采用Φ48×3.0钢管,单扣件连接满足要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,λ=L0/i=300/15.9=18.9,1=0.949σ=N1/1A连墙件=7690/(0.949×424)=19.12N/mm2连墙件稳定σ=19.12N/mm2＜0.85f=174N/mm2,满足要求。二、步梯计算1.计算参数设定（1）步梯基本参数建筑物最大标高+49.25m，步梯起搭标高为-0.45m,步梯最大标高+50.55m，采用单管落地+拉吊卸荷的搭设形式，设2个拉吊段分别是+20.65～+34.65m,+34.65～+50.55m。拉吊卸荷采用Φ14mm钢丝绳@1.30m,吊环Φ20mm。脚手架采用Φ48×3.0钢管，内立杆离墙1.00m；立杆步距h=1.9m（标高-0.25～20.65m）、2m（标高20.65～34.65m）、1.8m（标高34.65～49.25m），立杆纵距La=1.30m，立杆横距0.80m；横向水平杆在上，纵向水平杆上设有3根横向水平杆；连墙件按每层两跨布置，脚踏板采用钢筋网板。（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm，截面积A=424mm2，惯性矩I=107800mm4，截面模量W=4490mm3，回转半径i=15.9mm，每米长质量0.0326kN/m，Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值-50- 每米立杆承受的结构自重标准值为0.0962kN/m采用钢筋网板,自重标准值为0.10kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,自重标准值为0.16kN/m，吊挂的安全设施（安全网）自重标准值为0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值按两跑取值分别为2.00kN/m2、3.00kN/m23）风荷载风压高度变化系数μz=0.65；地面粗糙度按C类挡风系数=0.80,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.80=1.04,工程位于广东省广州市,基本风压ω0=0.35kN/m22.横向水平杆验算横向杆按照简支梁进行强度和挠度计算1)均布荷载值计算横向杆的自重标准值q1=0.0326kN/m脚手板的荷载标准值q2=0.10×0.33=0.03kN/m活荷载标准值Q=3.00×0.33=0.99kN/m荷载的计算值q=1.2×(0.0326+0.03)+1.4×0.99=1.46kN/m2)抗弯强度计算Mmax=qL2/8=1.46×0.802/8=0.12kN·m=120000N·mmσ=Mmax/W=120000/4490=26.73N/mm2横向杆的抗弯强度σ=26.73N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。3)挠度计算q=0.0326+0.03+0.99=1.05kN/mυmax=5qL2/384EI=5.0×1.05×8004/(384EI)=0.25mm横向杆的υmax=0.25mm＜[υ]=L/150=5mm与10mm,满足要求。-50- 3.纵向水平杆验算纵向杆按照四跨连续梁进行强度和挠度计算1)荷载值计算横向杆的自重标准值P11=0.0326×0.80=0.03kN脚手板的荷载标准值P12=0.10×0.80×0.33=0.03kN活荷载标准值Q=2×0.80×0.33=0.53kN荷载的计算值p1=1.2×(0.03+0.03)=0.07kNp2=1.4×0.53=0.74kN2)抗弯强度计算弯矩系数：KM1=-0.107M1=-0.107qL2=-0.107×1.2×0.0326×1.302=-0.01kN·m弯矩系数：KM2=-0.402M2=KM2p1L=-0.402×0.07×1.30=-0.04kN·m弯矩系数：KM3=-0.452M3=KM3p2L=-0.452×0.74×1.30=-0.43kN·mMmax=M1+M2+M3=0.01+0.04+0.43=0.48kN·m=480000N·mmσ=Mmax/W=480000/4490=106.90N/mm2纵向水平杆的抗弯强度σ=106.90N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。3)挠度计算-50- 挠度系数：Kυ1=0.632υ1=0.632qL4/(100EI)=0.632×0.0326×13004/(100EI)=0.03mm集中荷载标准值p1=0.03+0.03=0.06kN,p2=0.53kN挠度系数：Kυ2=2.437υ2=Kυ2p1L3/(100EI)=2.437×60×13003/(100EI)=0.14mm挠度系数：Kυ3=3.692υ3=Kυ3p2L3/(100EI)=3.692×530×13003/(100EI)=1.94mmυmax=υ1+υ2+υ3=0.03+0.14+1.94=2.11mm纵向水平杆的υmax=2.11mm＜[υ]=L/150=8.67mm与10mm,满足要求。4）最大支座反力支座反力系数：KR1=1.143R1=KR1qL=1.143×1.2×0.0326×1.30=0.06kN支座反力系数：KR2=3.534R2=KR2P1=3.534×0.06=0.21kN支座反力系数：KR3=3.837R3=KR3P2=3.837×0.53=2.03kNRmax=R1+R2+R3=0.06+0.21+2.03=2.30kN4.纵向水平杆与立杆连接扣件抗滑移验算纵向水平杆与立杆连接扣件R=2.30kN＜Rc=8.0kN(Rc为扣件抗滑承载力设计值),满足要求。5.立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.505.1立杆步距h=1.90m-50- 立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×1.90=2.85m=2850mm长细比λ=Lo/i=2850/15.9=179.25立杆长细比λ=179.25＜[210],满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kμh=1.155×1.50×1.90=3.30m=3300mmλ=Lo/i=3300/15.9=208，查得=0.167。5.2立杆步距h=2.00m立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.50×2.00=3.00m=3000mm长细比λ=Lo/i=3000/15.9=188.68立杆长细比λ=188.68＜[210],满足要求。轴心受压稳定性系数Lo=kμh=1.155×1.50×2.00=3.47m=3470mmλ=Lo/i=3470/15.9=218，查得=0.157。6.落地段立杆计算净高度21.10m,落地段计算高度为21.10+2×2+1.5=26.60m,脚手板铺13层。(1）荷载计算1)脚手架结构自重：NGlk=gkH=0.0962×26.60=2.57kN2)构配件自重：NG2k=0.68+2.70+0.36=3.74kN其中：踏脚板重量：13×1.30×0.40×0.10=0.68kN栏杆、挡脚板重量：13×1.30×0.16=2.70kN安全网重量：26.60×1.30×0.010=0.36kN3)活荷包括：a.施工荷载按2跑计算得：ΣNQk=1.30×0.80/2×(3.00+2.00)=2.60kNb.风荷载标准值计算风荷载标准值ωk=0.65×1.04×0.35=0.24kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.24×1.30×1.90×1.90/10=0.14kN·m=140000N.mm-50- (2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(2.57+3.74)+1.4×2.60=11.21kNN/（A）=11.21×1000/(0.167×424)=158.32N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(2.57+3.74)+0.9×1.4×2.60=10.85kNN/（A）＋MW/W=10.85×1000/(0.167×424)＋140000/4490=184.41N/mm2立杆稳定性为184.41N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。7.立杆地基承载力计算立杆基础底面面积A=0.25mm2地基承载力标准值为fgk=120kN/m2地基承载力fg=120×0.40=48.00kN/m2上部荷载为F=11.21kN立杆基础底面的平均压力Pk=F/A=11.21/0.25=44.84kN/m2立杆基础底面的平均压力Pk=44.84kN/m2＜fg=48.00kN/m2,满足要求。8.拉吊卸荷段立杆8.1+20.65～+34.65m,拉吊段净高度为14.00m,拉吊段计算高度为14.00+2×1.8+1.5=19.10m,脚手板铺10层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.0962×19.10=1.84kN2)构配件自重：NG2k=0.51+2.09+0.24=2.84kN其中：脚手板重量：10×1.30×0.40×0.10=0.51kN栏杆、挡脚板重量：10×1.30×0.16=2.09kN安全网重量：19.10×1.30×0.010=0.24kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.30×0.80/2×(3.00+2.00)=2.60kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+21.10m,μz=0.88;水平风荷载标准值ωk=0.88×1.04×0.35=0.32kN/m2-50- 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.32×1.30×2.00×2.00/10=0.21kN·m=210000N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.84+2.84)+1.4×2.60=9.26kNN/（A）=9.26×1000/(0.153×424)=142.59N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.84+2.84)+0.9×1.4×2.60=8.89kNN/（A）＋MW/W=8.89×1000/(0.153×424)＋210000/4490=182.58N/mm2立杆稳定性为182.58N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。8.2+34.65～+50.55m,拉吊段净高度为15.90m,拉吊段计算高度为15.90m,脚手板铺9层。（1）荷载计算1)脚手架结构自重：NG1k=gkH=0.0962×15.90=1.53kN2)构配件自重：NG2k=0.46+1.88+0.21=2.55kN其中：脚手板重量：9×1.30×0.40×0.10=0.46kN栏杆、挡脚板重量：9×1.30×0.16=1.88kN安全网重量：15.90×1.30×0.010=0.21kN3)活荷载包括：a.施工荷载：NQk=1.30×0.80/2×(3.00+2.00)=2.60kNb.风荷载标准值计算拉吊段底离地高度+35.10m,μz=1.00;水平风荷载标准值ωk=1.00×1.04×0.35=0.36kN/m2由风荷载设计值产生的立杆段弯矩:MW=0.9×1.4Mwk=0.9×1.4ωkLah2/10=0.9×1.4×0.36×1.30×1.80×1.80/10=0.19kN·m=190000N·mm（2）立杆稳定性验算1)不组合风荷载时N1=1.2(NGlk+NG2k）＋1.4ΣNQk=1.2×(1.53+2.55)+1.4×2.60=8.54kN-50- N/（A）=8.54×1000/(0.153×424)=120.70N/mm22)组合风荷载时N1=1.2（NGlk+NG2k）＋0.9×1.4ΣNQk=1.2×(1.47+2.02)+0.9×1.4×2.60=7.46kNN/（A）＋MW/W=7.46×1000/(0.188×424)＋190000/4490=135.90N/mm2立杆稳定性为135.90N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。9.钢丝绳和吊环验算通过比较，以+20.80～+35.00m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。9.钢丝绳和吊环验算通过比较，以+20.65～+34.65m拉吊段的钢丝绳受力最大，故以此进行钢丝绳和吊环验算。（1）钢丝绳验算h=3.55m,La=0.80m,离墙距离=1.00m,N=9.26kN钢丝绳采用φ=14mm,α=0.85,K=6,K,=0.356,Ro=1570kN/mm2破断拉力总和F破=K,D2Ro=0.356×142×1570=109.55kN钢丝绳允许拉力[P]=F破α/K=109.55×0.85/6.00=15.52kNToa=9.26×(1.802+3.552)0.5/3.55=10.37kN,Tob=9.26×(1.002+3.552)0.5/3.55=9.61kN。钢丝绳承受拉力Toa=10.37kN<[P]=15.52kN,Tob=9.61kN<[P]=15.52kN，钢丝绳强度满足要求。（2）吊环验算吊环采用Φ20mm光面圆钢，As=3.14×(20/2)2=314mm2，f=65N/mm2-50- fAs=2×65×314=40820N=40.82kN每个吊环承受的拉力为：N拉=Toa+Tob=10.37+9.61=19.98kN吊环允许拉力40.82kN＞N拉=19.98kN，满足要求。10.连墙件计算连墙件采用Φ48×3.0钢管,截面积为424mm2；f=205N/mm2按每个结构层花排设置,连墙件按每层两跨布置,脚手架最高50.30m连墙件轴向力设计值N1=N1W＋N0,其中:风压高度变化系数μz=1.20((离地高度49.70m),基本风压ωo=0.35kN/m2;挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.800=1.040,风荷载标准值ωk,=1.20×1.040×0.35=0.44kN/m2N1W=1.4ωkAω=1.4×0.44×3.55×2×1.30=4.69kN连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力,按双排脚手架,取No=3.00kNN1=NlW＋N0=4.69+3.00=7.69kN(N1＜8kN采用单扣件，8kN≤N1＜12kN采用双扣件)14连墙件采用Φ48×3.0钢管,单扣件连接满足要求。L0=0.20+0.10=0.30m=300mm,i=15.9mm,λ=L0/i=300/15.9=18.9,1=0.949σ=N1/1A连墙件=7690/(0.949×424)=19.12N/mm2连墙件稳定σ=9.08N/mm2＜0.85f=174N/mm2,满足要求。三、卸料平台计算1.基本计算参数(1)基本参数卸料平台立杆横距1.00m，立杆纵距1.00m，架体横向排数2排，纵向排数3排，搭设高度51.65m。采用Φ48×3.0钢管。横向水平杆上设1根纵向水平杆,中立杆采用单扣件；施工堆载、活荷载3.00kN/m2；脚手板采用5cm厚木板，平台上共铺13层脚手板。-50- （2）钢管截面特征壁厚t=3.0mm,截面积A=424mm2,惯性矩I=107800mm4；截面模量W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量0.0326kN/m；钢材抗拉,抗压和抗弯强度设计值f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值0.0996kN/m脚手板采用5cm厚木板,自重标准值为0.35kN/m22）施工均布活荷载标准值施工堆载、活荷载3.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk平台搭设高度为51.65m,地面粗糙度按C；风压高度变化系数μz=0.74(标高+5m)挡风系数=0.800,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.800=1.040,工程位于广东新会,基本风压ω0=0.35kN/m2水平风荷载标准值ωk=0.7μzμsωο=0.7×0.74×1.040×0.35=0.19kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重GK1=0.0326kN/m；脚手板自重GK2=0.35×0.50=0.18kN/m；施工活荷QK=3.00×0.50=1.50kN/m作用于纵向水平杆线荷载标准值永久荷载q1=1.2×(0.0326+0.18)=0.26kN/m-50- 施工活荷载q2=1.4×1.50=2.10kN/m（2）纵向水平杆受力验算按3跨连续梁计算L=1.00m1）抗弯强度验算弯矩系数KM1=-0.100M1=KM1q1L2=-0.100×0.26×1000×1000=-26000N·mm=-0.03kN.m弯矩系数KM2=-0.117M2=KM2q2L2=-0.117×2.10×1000×1000=-245700N·mm=-0.25kN.mMmax=M1+M2=0.03+0.25=0.28kN.mσ=M/W=280000/4490=62.36N/mm2纵向水平杆σ=62.36N/mm2＜f=205N/mm2,抗弯强度满足要求。2）挠度验算挠度系数Kυ1=0.677υ1=Kυ1q1L4/(100EI)=0.677×0.26×(1.00×103)4/(100×206000×107800)=0.08mm挠度系数Kυ2=0.990υ2=Kυ2q2L4/(100EI)=0.990×2.10×(1.00×103)4/(100×206000×107800)=0.94mmυmax=υ1+υ2=0.08+0.94=1.02mm[υ]=1000/150=6.67mm与10mm纵向水平杆υmax=1.02mm＜[υ]=6.67mm,挠度满足要求。3）最大支座反力-50- Rq1=1.100×0.26×1.00=0.29kNRq2=1.200×2.10×1.00=2.52kN最大支座反力Rmax=Rq1+Rq2=0.29+2.52=2.81kN3.横向水平杆验算(图6-41)（1）荷载计算钢管自重gk1=0.0326kN/m中间纵向水平杆传递支座反力R中=Rmax/2=1.41kN旁边纵向水平杆传递支座反力R边=Rmax/4=0.70kN(2)横向水平杆受力验算按2跨连续梁计算，跨度为：L=1.00m；q=gk1=0.0326N/m,P1=R边=0.70kNP2=R中=1.41kN横向水平杆计算简图1)抗弯强度验算抗弯系数KMq=-0.125Mq=KMqqL2=-0.125×0.0326×1000×1000=-4075N.mm抗弯系数KMp=-0.188Mp=KMpPL=-0.188×1.41×106=-264140N.mmMmax=Mq+Mp=4075+264140=268215N.mmσ=Mmax/W=268215/4490=59.74N/mm2横向水平杆σ=59.74N/mm2＜f=205N/mm2,抗弯强度满足要求。2)挠度验算挠度系数Kυ1=0.911υ1=Kυ1PL3/(100EI)=0.911×1405×10003/(100×206000×107800)=0.58mm挠度系数Kυ2=0.521υ2=Kυ2qL4/(100EI)=0.521×0.0326×10004/(100×206000×107800)=0.01mmυmax=υ1+υ2=0.58+0.01=0.59mm-50- [υ]=1000/150=6.67mm与10mm横向水平杆υmax=0.59mm＜[υ]=6.67mm,挠度满足要求。4.横向水平杆与立杆的连接扣件抗滑移验算(1)边立杆均布荷载产生的支座反力为：R1=0.38×0.0326×1.00=0.01kN集中荷载产生的支座反力为：R2=0.70+0.312×1.41=1.14kN支座反力最大值Rmax=R1+R2=0.01+1.14=1.15kN横向水平杆与边立杆1个扣件连接Rmax=1.15kN＜Rc=8.00kN,扣件抗滑移满足要求。(2)中立杆均布荷载产生的支座反力为：R1=1.250×0.0326×1.00=0.04kN集中荷载产生的支座反力为：R2=2.376×1.41=3.35kN支座反力最大值Rmax=R1+R2=0.04+3.35=3.39kN横向水平杆与中立杆1个扣件连接Rmax=3.39kN＜Rc=8.00kN,扣件抗滑移满足要求。5.立杆承载力验算(1)立杆容许长细比验算计算长度附加系数k=1.0；立杆步距h=1.80m考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数μ=1.5立杆计算长度Lo=kμh=1.0×1.5×1.80=2.70mλ=Lo/i=2.70×1000/15.9=169.81长细比λ=169.81＜[λ]=210,满足要求。（2）立杆稳定性验算1）荷载计算平台架体自重N1=0.0996×51.70=5.15kN脚手板自重N2=0.35×1.00×1.00×13=4.55kN施工堆载、活荷载 NQ=3.00×1.00×1.00=3kN竖向荷载N=1.2(N1+N2)+N3+1.4×0.85NQ=1.2×(5.15+4.55)+1.4×0.85×3=15.21kN本卸料平台采用双立杆，单根立杆所受的荷载为（单根立杆不均匀受荷系数取1.25）1.25N/2=1.25×15.21÷2=9.50KN风荷载标准值ωk=0.19kN/m2-50- 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW=0.85×1.4Mωk=0.85×1.4ωkLah2/10=0.85×1.4×0.19×1.00×1.80×1.80/10=0.07kN.m2）轴心受压稳定性系数Lo=kμh=1.155×1.500×1800=3119mmλ=Lo/i=3119/15.9=196=0.193）立杆稳定性验算N=9.50kN=9500NN/(A)＋MW/W=9500/0.188/424+70000/4490=134.76N/mm2立杆稳定性134.76N/mm2＜f=205N/mm2,满足要求。6.立杆地基承载力计算立杆基础底面面积A=0.25m2地基承载力标准值为fgk=120kN/m2地基承载力fg=0.40×120=48kN/m2上部荷载为F=15.21kN立杆基础底面的平均压力Pk=F/A=15.21/0.36=42.25kN/m2立杆基础底面的平均压力Pk=42.25kN/m2＜fg=48.00kN/m2,满足要求。-50-'