教学综合楼脚手架施工方案

'A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案目录1、编制依据11.1工程施工组织设计11.2施工图纸11.3有关规程、规范11.4其它11.5有关标准11.6有关法规22、工程概况23、施工准备33.1技术准备33.2人员准备34、主要施工方法34.1.脚手架选型34.3型钢悬挑式脚手架44.3落地式脚手架135、构造要求195.1纵向水平杆、横向水平杆、脚手板195.2立杆215.3连墙件215.4出入洞口225.5水平安全防护网245.6防护设施265.7基坑人行马道搭设形式及位置335.8电梯井作业平台356、施工要点356.1地基与基础356.2搭设366.3拆除376.4其它387、检查与验收387.1材质验收387.2架体验收398、安全管理措施418.1安全管理的要求418.2日常围护管理的要求429、大型脚手架专项应急救援预案43 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案9.1项目部救援439.2事故报告程序流程图439.3脚手架失稳引起倒塌及造成人员伤亡4410.脚手架附图4511.计算书45 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案1、编制依据1.1工程施工组织设计A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）施工组织设计。1.2施工图纸建筑：A0-001至A6-007、防A6-101至防A6-102结构：S0-001至S6-0371.3有关规程、规范类别规程、规范名称编号规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012规程钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-2008《北京市建筑工程施工安全操作规程》DBJ01-62-20021.4其它《PKPM施工安全计算软件》（中国建研院）1.5有关标准类别标准名称编号直缝电焊钢管GB/T13793碳素结构钢GB/T700钢管脚手架扣件GB15831套管拉伸试验法GB/T228北京市建设工程施工现场安全防护标准京建施《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2013《建设工程施工安全防护标准》DBJ01-83-2003《安全生产、文明施工文件汇编》北京建工集团编第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案1.6有关法规类别文件名称编号1中华人民共和国安全生产法中华人民共和国主席令70号建设工程安全生产管理条例国务院第393号令2建筑工程预防高处坠落事故若干规定建设部建质[2003]82号危险性较大的分部分项工程安全管理办法京建施[2009]841号3北京市建委关于印发《北京市建设委员会实施<建设工程安全生产管理条例>办法》的通知京建法[2004]220号北京市建设工程施工现场生产安全事故及重大隐患处理的规定京建施[2009]889号2、工程概况序号项目内容1工程名称北京经济管理职业学院教学综合楼2地理位置位于北京市朝阳区花家地街12号北京经济管理职业学院内，校区东临花家地东路，南临花家地街，西临阜通东大街，北临爽秋路。本项目是在望京校区自有用地上建设，项目位于校园西南部，主要功能有学生宿舍、风雨操场、教室、实验室、会堂等功能。3建设单位北京经济管理职业学院4勘察单位北京市地质工程勘察院5设计单位北京市建筑设计研究有限公司6监理单位中国航天建设集团有限公司7质量监督单位北京市朝阳区质量监督站8施工总承包单位北京建工集团有限责任公司9合同承包范围图纸范围内所示的工程：地基与基础，主体结构，建筑装饰装修，建筑屋面，建筑给水、排水及采暖，建筑电气，智能建筑，通风与空调，电梯工程及红线内的市政工程。10投资来源国拨加自筹资金11结算方式按月结算12合同工期计划工期820日历天，计划开工日期2015年11月26第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案日，计划竣工日期2018年2月22日。13合同质量目标合格3、施工准备3.1技术准备3.1.1熟悉相关规范、标准，提前做好施工方案的计算及验算工作，确定施工方法，绘制架体搭设施工图；3.1.2编制施工方案，报公司审批；3.1.3做好技术交底，明确施工要求；3.1.4协调做好连墙件预埋；3.2人员准备3.2.1对操作人员的基本要求项目经理部人员对脚手架施工进行全面管理。配置专业脚手架工20人。施工操作人员应符合《特种作业人员劳动安全管理办法》的规定，架子工必须有“北京市特种作业操作证”、“北京市安全资格上岗证”，施工操作人员进场体检合格后方可持证上岗。并进行入场教育，在施工开始前对操作人员进行书面技术和安全交底。3.2.2人员序号工种人数备注1架子工202杂工54、主要施工方法4.1.脚手架选型本工程为框架剪力墙结构，基坑支护为护坡桩第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案+土钉喷锚，地下室外墙距护坡桩800mm宽、护坡桩预应力钢梁为25#工字钢，结构外墙外侧可利用空间较窄，故地下结构防护架采用单排落地式脚手架；宿舍区为地上12层，采用型钢悬挑脚手架，二层至六层悬挑一次，六层至十层悬挑一次，十层至十二层悬挑一次；教学区为地上11层，采用型钢悬挑脚手架，二层至六层悬挑一次，六层至十层悬挑一次，十层至十一层悬挑一次；教学楼东侧悬挑楼梯、宿舍楼北侧悬挑楼梯由于楼梯悬挑长度为3.05m，外挑长度较长，故采用双排落地脚手架；风雨操场为地上一层，北侧肥槽回填土完成后搭设双排落地脚手架；风雨操场西侧楼梯范围在首层开始搭设悬挑脚手架。宿舍区、教学区结构封顶后，将悬挑脚手架拆除，装修阶段外墙保温、外墙涂料、玻璃幕墙等采用电动吊篮。4.2地下室单排脚手架地下室外墙外侧防护架采用单排脚手架，立杆间距1.5m，纵向水平杆间距1.8m，横向水平杆间距1.8m，横向水平杆与立杆之间用钢管搭设成三角形。扫地杆距地面不大于200mm，脚手架底部铺通常50mm厚脚手板，脚手架立杆不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。地下室外墙为抗渗墙体，墙体上预留洞较难处理，防护架竖向每隔2步，横向每隔3跨，横向水平杆两端加可调拖顶紧，在外墙、护坡桩与可调托之间垫100*100木方。-4.2m以上土钉喷锚处维护架外侧设置抛撑。4.3风雨操场双排脚手架风雨操场外侧防护架采用双排落地式脚手架，立杆纵向间距1.5m，立杆横向间距0.9m，纵向水平杆间距1.8m，横向水平杆间距1.5m，扫地杆距地面不大于200mm，脚手架底部铺通常50mm厚脚手板，脚手架立杆不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。脚手架竖向每隔2步，横向每隔3跨，与主体结构进行拉。4.3型钢悬挑式脚手架4.3.1技术参数立杆的横距：1.05m；立杆的纵距：1.5m；步距：1.5m；横向水平杆外伸长度：0.1m；悬挑钢梁：18#工字钢脚手架搭设高度：宿舍楼高度15.9m、15.9m、13.1m；教学楼高度16.7m、16.7m、10.m；脚手架每道剪刀撑跨越立杆的根数：5m；水平支撑梁悬挑长度：教学楼A轴/4~14轴（南侧）悬挑长度2.0m；其余部位悬挑长度1.45m；宿舍楼1轴/F~R轴、5轴/1/F~R轴悬挑长度2.55m；其余部位悬挑长度1.45m。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案水平支撑梁锚固长度：教学楼A轴/4~14轴（南侧）锚固长度3.0m；其余部位锚固长度2.5m；宿舍楼1轴/F~R轴、5轴/1/F~R轴锚固长度3.5m；其余部位锚固长度2.5m；脚手板采用木脚手板；悬挑式脚手架类型：双排脚手架；纵向水平杆接长采用对接扣件连接；脚手板铺设方式采用对接平铺；脚手架类型为一字型；连墙件布置采用2步3跨；4.3.2工艺流程钢管落地脚手架场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(格栅)→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。双排悬挑脚手架预埋件设置→安装悬挑主梁→双排脚手架搭设→卸荷钢丝绳设置4.3.3施工方法双排悬挑脚手架定距定位，悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距倍数设置。（1)水平悬挑梁水平悬挑梁必须保证有足够的锚固强度和截面抗屈曲能力，水平悬挑梁的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑梁上。上部脚手架立杆与挑梁支承结构应有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径φ40mm的钢管，立杆套在其外，并同时在立杆下部设置扫地杆。见下图第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案悬挑梁为工字钢时示意图悬挑脚手架构造第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案悬挑钢梁穿墙构造（2）悬挑梁尾端设两处钢筋固定在钢筋混凝土结构上或由设置不少于两道的预埋U型螺栓固定，锚固用U型钢筋拉环或螺栓直径不小于16mm，应冷弯成型。悬挑前端应采用直径1×19钢丝绳吊拉卸荷，钢丝绳采用花篮螺栓对钢丝绳张紧度进行调节，做到所有钢丝绳张紧度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀，钢丝绳端部均设配套绳夹每端3只，间距150mm，紧固牢固，钢丝绳自由端长度不应小于200mm。吊环采用HPB235级钢筋直径20mm。吊拉构件与水平工字钢夹角不小于45度。（3）U型螺栓预埋位置宜为悬挑工字钢尾端向里0.2m（第一个）、0.4m（第二个）处。U型螺栓预埋至砼板、砼梁底部，2根1.5米长直径18mmHRB335钢筋放置U型筋上部。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案（4）一次悬挑脚手架高度不应超过20m。（5）悬挑梁支承位置宜设置在结构梁上。悬挑端应按悬挑跨度起拱1％。（6）锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不得小于120mm。楼板上应预先配置用于承受悬挑梁锚固端作用引起负弯矩的受力钢筋，否则应采取支顶卸载措施。（7）悬挑钢梁支承点应设置在结构梁上，不得设置在外伸阳台上或悬挑板上，否则应采取加固措施。（8）悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距倍数设置，具体布置详见附图。（9）宿舍楼、教学楼角部为框架柱，无法留洞，在楼层端部伸出两根工字钢，有挑檐处伸出三根工字钢，如下图所示，在图示A、B、C、D节点处，设钢丝绳拉结位于上部楼层预埋吊环处。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案有挑檐处阳角部位节点示意图第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案无挑檐处阳角部位节点示意图第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案（10）悬挑架设置连墙件与外立面设置剪刀撑，是保证悬挑架整体稳定的条件。（11）型钢悬挑梁布置时遇楼梯间地段时，采用内置横压梁方法，横压梁搁置在梯间的两侧框架梁上，采用预埋件固定。因压梁布置在楼梯间处，因此需做好安全警示，铺设好人员上下踏步，以保证人员上下的安全。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案（12）悬挑脚手架外侧立杆内满挂绿色密目安全网，封闭严密，密目安全网用专用绑绳绷紧。（13）施工阶段，在作业层高1.2m处设置防护栏杆，满铺脚手板，设置200mm高挡脚板。脚手板铺设严禁出现探头板，脚手板端头应用直径14mm镀锌铁丝固定在小横杆上。（14）架体底部悬挑梁与结构之间缝隙用胶合板封闭。悬挑脚手架底部悬挑梁上方满铺脚手板，脚手板上铺1mm厚铁皮。（15）每根悬挑梁前端底部焊接2根50mm长直径12mm钢筋固定钢丝绳防止位移。钢丝绳与悬挑型钢、上层结构接触部位采取防剪切措施。4.3落地式脚手架本工程地下部分外围防护架采用落地单排扣件式钢管脚手架；风雨操场外防护架采用落地式双排扣件式脚手架；教学楼东侧室外楼梯、宿舍楼北侧室外楼梯采用落地式双排脚手架。1）风雨操场南侧和北侧有幕墙墙体脚手架的平面布置以里皮杆距结构立面外最凸出部分距离不小于800mm（幕墙凸出结构面600mm，便于安装幕墙埋件、龙骨），其他部位双排脚手架内侧立杆距离结构面不小于250mm。地下室单排脚手架立杆距结构面500mm。4）当立杆基础不在同一高度上时，要求将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。如下图所示：5）屋面水箱间、空调机房和电梯机房处在屋顶重新搭设双排脚手架，与已搭架体相连。6）依各楼结构形式不同，要求：A:脚手架立杆顶端高出女儿墙不小于1m。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案B:脚手架立杆顶端高出檐口上皮不小于1.5m。7）连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。4.3.1技术参数参数列表：立杆的横距：0.9m；立杆的纵距：1.5m；步距：1.5m；内排架距离墙体长度：0.2m；风雨操场南侧（幕墙）0.8m；脚手架搭设高度：12.4m、45.8m；脚手架每道剪刀撑跨越立杆的根数：5脚手板采用木脚手板；纵向水平杆接长采用对接扣件连接；脚手板铺设方式采用对接平铺；脚手架类型为一字型；连墙件布置采用2步3跨；4.3.2工艺流程钢管落地脚手架场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆(格栅)→设置卸荷钢丝绳→立杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。4.3.3施工方法钢管落地脚手架定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。1、地基基础本工程脚手架地基基础位于回填土部位，应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）。2、立杆设置(1)立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头位置交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3，顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位扎结不少于2道，立杆顶端亦高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(2)上部单立杆与下部双立杆交接处，采用单立杆与双立杆之中的一根对接连接。主立杆与辅立杆采用旋转扣件连接，扣件数量不应少于2个。每根立杆底部应设置垫块，并且必须设置纵、横向扫地杆。纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。(3)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。(4)立杆及纵横向水平杆构造要求见下图。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案3、大横杆、小横杆、剪刀撑设置(1)纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。其要求如下：当采用对接时，对接扣件应该交错布置，两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨；不同步或不同跨两相邻接头在水平方向错开距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。当采用搭接时，搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。使用木脚手板，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；并且作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；使用木脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm。使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端。应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端应插入墙内，插入长度亦不应小于180mm。(3)高度在24m以下的单、双排脚手架均必须在脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°~60°之间。高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。4、脚手板、脚手片的铺设要求(1)作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120~150mm；(2)脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺，亦可采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm(如图a)第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案；脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度应大于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm(如图b)。(3)竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。(4)作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定。脚手板探头应用直径3.2mm镀锌钢丝固定在支承杆件上；(a)脚手板对接；(b)脚手板搭接(5)在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；(6)自顶层作业层的脚手板下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。5、防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18#铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案5、构造要求5.1纵向水平杆、横向水平杆、脚手板5.1.1纵向水平杆构造要求（1）纵向水平杆设与横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧，纵向水平杆应设置在立杆内侧，单根杆长度不应小于3跨。（2）纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接，并应符合下列规定：A、两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案B、搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定；端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。C、当使用木脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm.5.1.2横向水平杆的构造要求(1)作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；(2)当使用木脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端应用直角扣件固定在纵向水平杆上，另一端应插入墙内，插入长度不应小于180mm；(3)当使用木脚手板时，双排脚手架的横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上；单排脚手架的横向水平杆的一端，应用直角扣件固定在立杆上，另一端插入墙内，插入长度不应小于180mm。(4)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。5.1.3脚手板构造要求（1）脚手板采用50mm厚，不小于200mm宽，4m长松木脚手板，作业层脚手板应铺满、铺稳、铺实；不在架子最上层作业时，要在作业层上一层满铺脚手板，以防坠物打砸；（2）脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与横向水平杆可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与横向水平杆可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处应设两根横向水平杆，脚手板外伸长度应取130mm~150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300mm；脚手板搭接铺设时，接头应支在横向水平杆上，搭接长度不应小于200mm，其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。（4）作业层端部脚手板探头长度应取150mm，板长两端用双道4＃铅丝与支撑横杆绑牢固定；第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案5.2立杆本工程外脚手架均采用双排单杆扣件式钢管脚手架。5.2.1每根立杆底部应设置底座或垫板；5.2.2脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm；5.2.3立杆按两步三跨用架管同建筑物设置刚性连接，连接件采用双扣件；地下采用对撑，地上通过门窗洞口与结构墙拉接。5.2.4立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合以下规定：1）采用对接时，立杆上的对接扣件应错开布置，两相邻立杆接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度上错开距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；2）采用搭接时，搭接长度不应小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至立杆端距离不应小于100mm；3）立杆顶端高出檐口上皮1.5米；5.3连墙件连墙件构造要求根据计算结果：落地式脚手架连墙件采用2步3跨，竖向间距3.0米，水平间距4.50米；悬挑式脚手架连墙件采用2步3跨，竖向间距3.0米，水平间距4.50米。结合本工程实际情况，现场竖向连接采用：利用框架柱（标准层层高为3.6/3.8米）在每层柱网中间（即与柱间隔7.2/9.3米处），板梁上预埋的φ48×3.5短架管，用扣件与连墙件拉接；水平连接采用：柱网中间（7.2/9.3米）预埋φ48×3.5短架管，用扣件与连墙件拉接；与柱子采用短架子管环抱柱子，成“井”字型与外脚手架相连接。如下图所示：第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案（2）连墙件采用钢管、扣件组成的刚性连墙件（3）连墙件应均匀布置；并应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。（4）连墙件必须从第一根纵向水平杆处开始设置。（5）连墙件中的连墙杆宜呈水平并垂直于墙面，与脚手架连接的一端可稍微下斜，不容许向上翘起。5.4出入洞口为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空坠物伤人，特在建筑物首层入口及井架出入口设置安全通道。安全通道防护棚钢架采用螺栓连接，可拆卸形式。主要材料：立柱选用100×100×5mm方管；屋面桁架选用100×50×2mm方管；棚顶檀条选用50×50×3mm方管；防砸顶棚选用50mm厚木脚手板；基础预制带弯钩钢埋件Ф第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案24钢筋；桁架连接耳板选用600×150×10mm钢板。（如下图所示）第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案其余临时进作业面通道必须搭设防护棚。防护棚搭出约2m，其支撑是靠支在外架上的钢管，在钢管上铺设七夹板和安全网。其搭设示意图如右图所示：5.5剪刀撑与横向斜撑5.5.1剪刀撑（1）在架子外侧满搭剪刀撑，采用单立杆由底至顶连续设置；（2）每道剪刀撑跨5～7根立杆，与地面夹角控制在45º～60º之间；每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m（3）剪刀撑的接长采用搭接，搭接长度1m，采用3个旋转扣件等间距固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离150mm；（4）剪刀撑斜杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm；（5）电梯位置的剪刀撑独立搭设，以便安装电梯时改架；5.5.2横向斜撑：本工程在拐角处设置横向斜撑，并且中间每隔6跨设置一道，横向斜撑紧贴外排立杆设置，横向斜撑在同一节间，由底至顶呈“之”字型连续布置，并布置在有连墙杆的步架平面内。架体总高低于24M时无需设置横向斜撑。5.5水平安全防护网5.5.1水平安全网搭设要求（1）教学楼、宿舍楼首层四周搭设6米宽双层水平安全网，网底接触面不得小于5米。双层水平安全网间距600mm，由于教学楼标准层高为3.8m、宿舍楼层高为3.6m，首层以上每隔二层设置一道3米宽单层水平安全网。悬挑采用A48.3×3.6钢管搭设（2）水平安全网至无结构外沿施工方可拆除。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案首层网搭设示意图第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案5.6防护设施密目网：脚手架要满挂全封闭的密目安全网。密目网用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架内高度3.0m处设首层平网，往上每隔6步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。5.6.1电梯井防护措施（1）电梯井首层设置双层水平安全网，两层网之间的距离为600mm，施工层及其他每隔两层且不大于10m设一道水平安全网，施工层的下一层的井道内设置一道硬质隔断以防物件掉落。（2）第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案施工层的下一层，利用结构墙壁上的大螺栓孔安装四个勾头螺栓，其直径不小于25mm；在勾头螺栓上架设连根横向钢管，并沿横向钢管架设三根纵向钢管，形成钢管框架，在钢管框架上满铺脚手板，其端部与墙体的间隙应小于150mm。（1）电梯井首层及其他设置层，利用结构墙壁上的大螺栓孔安装四个勾头螺栓，其直径不小于25mm勾头伸出结构井壁不大于150mm，沿电梯井壁，在勾头螺栓上绑扎钢丝绳，其直径不小于6mm，将安全网的四边与钢丝绳绑扎，其边缘距电梯井壁的间隙不应小于150mm。（2）电梯井口设置高度不低于1500mm的工具式定性防护栏杆。（3）电梯井防护门采用单片式防护栏杆（参照网片式防护栏杆），固定采用直径18mm圆钢穿上方管，圆钢两头采用2mm钢板制作成“Ω”形固定件，通过2个Ф10的膨胀螺栓与墙面固定。（6）电梯井内严禁做垂直运输通道或垃圾通道。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案5.6.2水平洞口防护水平洞口盖板采用工具式洞口盖板，规格为500mm、1000mm、1600mm三种，钢板厚度为4mm，卡边钢管处采用30×30×2.5mm方管，连接螺栓采用Φ10螺栓，螺栓长度根据楼板厚度而定，固定件采用4mm厚钢板。水平防护盖板的制作与安装：（1）洞口盖板应根据施工现场实际空洞大小选择相应规格钢盖板。钢盖板边缘距离不小于洞口边缘50mm。（2）规格为边长500mm的钢板盖板应使用长度为200mm的卡边钢管，螺栓活动卡槽长度为400mm。规格为边长1000mm的钢盖板应使用长度为400mm的卡边钢管，螺栓活动卡槽长度为900mm。规格为边长1600mm的钢盖板应使用长度为600mm的卡边钢管，螺栓活动卡槽边长为1500mm.（3）钢盖板上方应留有10mm宽的螺栓活动卡槽。螺栓活动卡槽与卡边钢管连接处应距离卡边钢管端头不小于50mm。（4）方管与钢板采用Φ10螺栓连接，螺母与钢板处加设垫片。螺栓头与固定钢板焊接而成，固定钢板至少超过洞口边缘100mm。（5）缸盖板上方应邪45°等间距喷涂至少4道清晰红白漆。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案短边大于1500mm的洞口采用工具式定型防护栏杆，防护栏杆做法同临边防护栏杆。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案5.6.3临边防护临边防护部位包括基坑临边、结构临边、屋面临边、阳台临边、楼梯临边、顶板作业临边、作业区、作业平台、运输借料平台等施工活动场所。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案防护栏杆设置要求：防护栏杆的栏杆柱的固定及其与横杆的连接，所形成的的整体构造应使得防护栏杆任何处都能经受任何方向上所施加的1000N外力；基坑临边、结构临边、楼梯临边、阳台临边、屋面临边采用高度不低于1200mm的工具式定型防护栏杆，上横杆高度保持一致；楼层临边防护栏杆应在拆除支撑体系前安装；当顶板作业分段施工临边无法搭设工具式定性栏杆时，采用Ф48.3×3.6mm钢管搭设临边防护。防护栏杆材料：横杆使用30×30×3mm方管，立杆使用50×50×3mm方管，连接件使用32×32×2mm钢板，警示牌使用800×170×1mm钢板，挡脚板使用200mm高1.5mm厚钢板，网片框架使用30×40×2.5mm方管，钢板网网眼20×20mm钢丝直径5mm，地脚使用200×200×5mm钢板采用四颗Φ10膨胀螺栓固定,连接耳板使用45×45×4mm的钢板。防护效果见下图：楼梯临边防护：立杆采用Φ48.3×3.6mm的钢管，上、下横管采用Φ48.3×3.6mm的钢管，连接套管采用Φ60×3.6mm的钢管，地脚使用120×120×4mm钢板采用四颗Φ16膨胀螺栓固定。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案立杆顶部1200mm处与中部600mm各焊接Φ48.3×3.6mm的钢管；立杆底部焊接地脚，地脚与地面采用四颗Φ16膨胀螺栓固定，地脚螺栓锚固深度不小于90mm；拐角处采用Φ60×3.6mm套管连接，套管连接长度不小于150mm，并用紧定螺栓固定；立杆、横杆喷涂400mm间距清晰红白漆。楼梯栏杆防护效果见下图：5.7基坑人行马道搭设形式及位置基坑人行道宽度为1m，坡度为1:3；斜道拐角处设置平台，平台宽1.2m，马道马道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆高度1.2m，挡脚板高度200mm。基坑马道采用Ф48.3×3.6mm的钢管以扣件连接搭设，外侧满挂密目网，基坑马道拉结点竖向4m设置一道，水平间距6m设置一道，马道与护坡桩进行拉结，严禁与护坡桩腰梁进行拉结。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案5.8电梯井作业平台（1）电梯井采用定型作业平台，主梁采用12#工字钢，次梁采用10#工字钢，平台采用4mm厚花纹钢板，作业平台应焊接牢固，焊缝质量满足三级焊缝要求。（2）电梯井作业平台支撑应采用4个14#工字钢（支撑），工字钢长度500mm，且工字钢支撑伸入内井壁长度不应小于300mm，支撑伸入平台部分距作业平台外边缘不应小于300mm，工字钢支撑另一端头应采用300×300×4mm,钢板进行满焊。6、施工要点6.1地基与基础6.1.1基础为回填土第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案（1）根据土质情况对地基进行处理，对原土和回填土进行夯实，并经工长和安全人员验收合格后方可开始搭设。（2）对于悬挑脚手架，首先安装室内钢管并上下和结构顶紧，再安装水平横杆，纵向水平钢管，斜杆然后再向上搭设。（3）脚手架底座高出自然地面50mm；保持排水畅通。（4）按照脚手架的柱距、排距要求进行定位、放线。（5）铺设垫板和安放底座，要注意：垫板、底座应准确地放在定位线上；垫板必须铺放平稳，铺实，不得悬空；6.1.2基础为砼结构当脚手架坐落在地下结构顶板或其它层顶板上上时采取如下图所示施工：6.2搭设6.2.1架子搭设操作要点（1）架子工应持有效的特种作业人员操作证上岗作业。必须戴好安全帽、佩安全带、必须穿鞋，严禁穿硬塑料底鞋，皮鞋等硬底易滑的鞋子登高作业。操作工具及小零件要放在工具袋内，扎紧衣袖口，领口以及裤腿口，以防钩挂发生危险；（2）底座和垫板均应准确的放在定位线上；垫板宜采用长度不小于2跨、厚度不小于50mm的木垫板，当跨越槽、沟时应采用槽钢支垫；（3）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步，以第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案保证搭设过程中的稳定性。脚手架开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除；（4）在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈设置，并应用直角扣件与内外角部立杆固定。（5）当架体搭设至有连墙件的主节点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。（6）脚手架搭设中累计误差超过允许偏差后，难以纠正，每搭完一步脚手架后，应按规定校步距、纵距、横距、立杆的垂直度；（7）当有六级及六级以上大风、雨天气时，应停止脚手架搭设作业。雨后上架作业应注意防滑，并采取防滑措施；（8）在架上传递、放置钢管、扣件、脚手板及使用工具时，要放置在稳妥可靠的位置，防止失衡及闪失；（9）在安装3m以上的立杆和横杆以及脚手板时，要两人或两人以上配合操作，避免单人单独操作；（10）剪刀撑、拉接杆及其它抛杆要随架子高度及时设置，以确保整体稳定；（11）搭设途中，架上不得集中或超载堆置材料，要统一指挥，协调作业；（12）要确保架子的尺寸、立杆和横杆的垂直度和水平度，各节点的扣件要坚固可靠，螺栓拧紧的力矩应为40～65N·M之间；（13）外排脚手架内侧满挂密目安全网，内排架与建筑物间距大于200mm时，应在作业层挂水平安全网，或安装安全防护栏；6.3拆除6.3.1拆除前准备工作（1）由架子负责人进行技术交底；（2）全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；（3）根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准方可实施；（4）由脚手架工程负责人进行拆除安全技术交底；（5）清除脚手架上杂物及障碍物。6.3.2拆除顺序一般拆除顺序为：安全网→踢脚板→防护栏杆→剪刀撑→脚手板第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案→连墙杆→大横杆→小横杆→立杆；自上而下拆除，一步一清，不得采用跨步式拆除。6.3.3拆除时符合下列规定（1）拆除作业由上而下逐层进行，禁止上下同时作业；（2）连墙件必须随脚手架逐层拆除，禁止先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除的高差不得大于二步。（3）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。（4）脚手架采取分段、分立面拆除，对不拆除的脚手架两端按本方案搭设方法设置连墙件和横向斜撑加固。（5）长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外;拆至下部最后一根立杆时，要先在适当位置搭设临时抛撑进行加固。6.4其它（1）拆除脚手架应设置警戒，张挂醒目的警戒标志，设专人负责看护，禁止非操作人员通行和地面施工人员穿行。（2）拆除时拆下的架料及构配件严禁向下抛扔，要有人进行传递或用绳加滑轮向下吊运。（3）运至地面的构配件及时检查、整修与保养，并按品种、规格随时码堆存放。（4）如遇强风、雨等气候，不能进行外架拆除。7、检查与验收7.1材质验收7.1.1新钢管的检查应符合下列规定：1）应有产品质量合格证；2）材质应符合GB/T3092、GBT700之相关要求。3）应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合规范要求；4）钢管尺寸和表观质量应符合JGJ130-2001中第8.1.1条及8.1.2条相关规定，且表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；5）钢管必须涂刷防锈漆；第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案7.1.2旧钢管的检查应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合下表3号规定。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合下表4号规定；7.1.3扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测；扣件承载力应满足不大于65KN.m。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理；7.1.4木脚手板的检查应符合下列规定：木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm;其质量应符合GB50005之相关规定；腐朽的脚手板不得使用；7.1.5脚手架所用材料材质验收，应符合下表规定：序号项目允许偏差（mm）检查工具1焊接钢管外径壁厚（Φ48×3.5）±0.5±0.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺、拐角尺3钢管外表锈蚀深度≤0.18游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲L≤1.5m≤5钢板尺b.立杆钢管弯曲3mNl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=309.194kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到:Nl=7.253kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程中，m=1450mm，l=2500mm，ml=200mm，m2=1250mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=11.21kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mk=1.45/2.50=0.58kl=0.20/2.50=0.08k2=1.25/2.50=0.50代入公式，经过计算得到支座反力RA=29.818kN支座反力RB=-6.262kN最大弯矩MA=16.556kN.m抗弯计算强度f=16.556×106/(1.05×185000.0)=85.230N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.83+4.73=8.55kN水平钢梁自重计算荷载q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大挠度Vmax=6.533mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2900.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb"=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=16.56×106/(0.929×185000.00)=96.33N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.262kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6262×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.26kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于6262.04/(3.1416×20×1.5)=66.4mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.26kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=6.26×2.50/2=7.83kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=120-15=105mm；αs=7.83×106/(1.000×14.300×1.5×1000×105.02)=0.0330ξ=1-(1-2×0.0330)1/2=0.0340γs=1-0.0340/2=0.9830楼板压点负弯矩配筋为As=7.83×10^6/(0.9830×105.0×210.0)=361.1mm2悬挑脚手架计算满足要求！11.2教学楼A轴/4~14轴（有悬挑板）悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度16.7米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.00米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.513×1.0502/8=0.484kN.mσ=0.484×106/5260.0=92.031N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.040+0.262+2.250=2.552kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.552×1050.04/(384×2.06×105×127100.0)=1.543mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值P=(1.2×0.042+1.2×0.276+1.4×2.362)/2=1.844kN大横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案M=0.08×(1.2×0.040)×1.5002+0.175×1.844×1.500=0.493kN.mσ=0.493×106/5260.0=93.662N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.040×1500.004/(100×2.060×105×127100.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.042+0.276+2.362=2.680kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×2679.810×1500.003/(100×2.060×105×127100.000)=3.96mm最大挠度和V=V1+V2=4.011mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.060+1.2×0.276+1.4×2.362=3.710kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1444NG1=0.144×16.700=2.412kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(1.050+0.200)/2=0.656kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.170×1.500×2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×16.700=0.251kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.828kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.250第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.828+0.9×1.4×4.725=10.547kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.828+1.4×4.725=11.209kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.225×1.500×1.500×1.500/10=0.096kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.209kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为2599/16=163λ0——允许长细比(k取1)，为2250/16=142<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=11209/(0.27×506)=83.487N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.547kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为2599/16=163λ0——允许长细比(k取1)，为2250/16=142<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.096kN.m；第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=10547/(0.27×506)+96000/5260=96.750N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.225kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=4.253kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.253kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.59的结果查表得到φ=0.97；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案经过计算得到Nf2=309.194kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到:Nl=7.253kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程中，m=2000mm，l=3000mm，ml=200mm，m2=1250mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=11.21kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mk=2.00/3.00=0.67kl=0.20/3.00=0.07k2=1.25/3.00=0.42代入公式，经过计算得到支座反力RA=29.036kN支座反力RB=-5.177kN最大弯矩MA=16.829kN.m抗弯计算强度f=16.829×106/(1.05×185000.0)=86.638N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.83+4.73=8.55kN水平钢梁自重计算荷载q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大挠度Vmax=10.708mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于4000.0/250,满足要求!第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb"=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=16.83×106/(0.929×185000.00)=97.92N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.177kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5177×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.18kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于5177.41/(3.1416×20×1.5)=54.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.18kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=5.18×3.00/2=7.77kN.m根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=120-15=105mm；αs=7.77×106/(1.000×14.300×1.5×1000×105.02)=0.0330ξ=1-(1-2×0.0330)1/2=0.0330γs=1-0.0330/2=0.9830楼板压点负弯矩配筋为As=7.77×10^6/(0.9830×105.0×210.0)=358.2mm2悬挑脚手架计算满足要求！11.3、宿舍楼1轴/F~R轴、5轴/1/F~R轴悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度16.7米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.20米，立杆的步距1.50米。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案采用的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。卸荷吊点按照构造要求考虑，不进行受力计算！悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.55米，建筑物内锚固段长度3.50米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.262+1.4×2.250=3.513kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案计算公式如下:M=3.513×1.0502/8=0.484kN.mσ=0.484×106/5260.0=92.031N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.040+0.262+2.250=2.552kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.552×1050.04/(384×2.06×105×127100.0)=1.543mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算小横杆的自重标准值P1=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值P=(1.2×0.042+1.2×0.276+1.4×2.362)/2=1.844kN大横杆计算简图第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=0.08×(1.2×0.040)×1.5002+0.175×1.844×1.500=0.493kN.mσ=0.493×106/5260.0=93.662N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=0.677×0.040×1500.004/(100×2.060×105×127100.000)=0.05mm集中荷载标准值P=0.042+0.276+2.362=2.680kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V1=1.146×2679.810×1500.003/(100×2.060×105×127100.000)=3.96mm最大挠度和V=V1+V2=4.011mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.060+1.2×0.276+1.4×2.362=3.710kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1444NG1=0.144×16.700=2.412kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(1.050+0.200)/2=0.656kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.170×1.500×2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×16.700=0.251kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.828kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.828+0.9×1.4×4.725=10.547kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×3.828+1.4×4.725=11.209kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.225×1.500×1.500×1.500/10=0.096kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案其中N——立杆的轴心压力设计值，N=11.209kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为2599/16=163λ0——允许长细比(k取1)，为2250/16=142<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得:σ=11209/(0.27×506)=83.487N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=10.547kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为2599/16=163λ0——允许长细比(k取1)，为2250/16=142<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.096kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=10547/(0.27×506)+96000/5260=96.750N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.225kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=4.253kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.253kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]连墙件轴向力设计值Nf=0.85φA[f]第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=20.00/1.59的结果查表得到φ=0.97；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=309.194kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到:Nl=7.253kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程中，m=2550mm，l=3500mm，ml=200mm，m2=1250mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=11.21kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/mk=2.55/3.50=0.73kl=0.20/3.50=0.06k2=1.25/3.50=0.36代入公式，经过计算得到支座反力RA=28.569kN支座反力RB=-4.407kN第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案最大弯矩MA=17.190kN.m抗弯计算强度f=17.190×106/(1.05×185000.0)=88.494N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.83+4.73=8.55kN水平钢梁自重计算荷载q=30.60×0.0001×7.85×10=0.24kN/m最大挠度Vmax=15.813mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于5100.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=2.00由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录B其值φb"=1.07-0.282/φb=0.929经过计算得到强度σ=17.19×106/(0.929×185000.00)=100.02N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=4.407kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[4407×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=4.41kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到h要大于4407.00/(3.1416×20×1.5)=46.8mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=4.41kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=4.41×3.50/2=7.71kN.m第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=120-15=105mm；αs=7.71×106/(1.000×14.300×1.5×1000×105.02)=0.0330ξ=1-(1-2×0.0330)1/2=0.0330γs=1-0.0330/2=0.9830楼板压点负弯矩配筋为As=7.71×10^6/(0.9830×105.0×210.0)=355.7mm2悬挑脚手架计算满足要求！11.4落地式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度46.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.50米。钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050/2=0.184kN/m活荷载标准值Q=3.000×1.050/2=1.575kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.184=0.268kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.575=2.205kN/m第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.268+0.10×2.205)×1.5002=0.544kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.268+0.117×2.205)×1.5002=-0.641kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.641×106/5260.0=121.825N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案静荷载标准值q1=0.040+0.184=0.223kN/m活荷载标准值q2=1.575kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.223+0.990×1.575)×1500.04/(100×2.06×105×127100.0)=3.307mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040×1.500=0.060kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值P=1.2×0.060+1.2×0.276+1.4×2.362=3.710kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.040)×1.0502/8+3.710×1.050/4=0.980kN.m第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案σ=0.980×106/5260.0=186.381N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.040×1050.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.024mm集中荷载标准值P=0.060+0.276+2.362=2.698kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2697.675×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×105×127100.0)=2.485mm最大挠度和V=V1+V2=2.509mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.500/2=2.362kN荷载的计算值R=1.2×0.042+1.2×0.276+1.4×2.362=3.688kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1444NG1=0.144×46.000=6.642kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2=0.350×2×1.500×(1.050+0.300)/2=0.709kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17NG3=0.170×1.500×2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×46.000=0.690kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.551kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×1.050/2=4.725kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.000Us——风荷载体型系数：Us=0.600第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案经计算得到：Wk=0.300×1.000×0.600=0.180kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×8.551+0.9×1.4×4.725=16.215kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×8.551+1.4×4.725=16.876kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.180×1.500×1.500×1.500/10=0.077kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.876kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为2599/16=163λ0——允许长细比(k取1)，为2250/16=142<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=16876/(0.27×506)=125.701N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.215kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为2599/16=163λ0——允许长细比(k取1)，为2250/16=142<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.265；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.077kN.m；第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案　　σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=16215/(0.27×506)+77000/5260=135.326N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]=[φAσ-(1.2NG2k+1.4NQk-NXie)]/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=1.909kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=4.725kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.144kN/m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=107.442米。考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H]={φAσ-[1.2NG2k+0.9×1.4(NQk+φAMwk)-NXie]}/1.2gk其中NG2k——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k=1.909kN；　　NQk——活荷载标准值，NQk=4.725kN；　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.144kN/m；　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.061kN.m；　　NXie——轴向力钢丝绳卸荷部分，　NQk=0.000kN；　　σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ=205.00N/mm2；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度[H]=99.984米。取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度[H]=99.984米。七、连墙件的计算:第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.180kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:Aw=3.00×4.50=13.500m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=3.402kN，连墙件轴向力计算值Nl=6.402kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85φA[f]其中φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.59的结果查表得到φ=0.95；净截面面积Ac=5.06cm2；毛截面面积A=18.32cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=88.171kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf=303.873kNNf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到N1=6.402kN小于扣件的抗滑力8.0kN，连墙件扣件满足要求!第91页共91页 A座教学综合楼等2项（北京经济管理职业学院教学综合楼）脚手架施工方案连墙件扣件连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求pk≤fg其中pk——脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk=Nk/A=53.10(kPa)Nk——上部结构传至基础顶面的轴向力标准值Nk=8.55+4.72=13.28kNA——基础底面面积(m2)；A=0.25fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc×fgk其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!扣件脚手架计算满足要求！第91页共91页'