插扣式脚手架施工方案

'插扣式满堂脚手架施工方案一、编制依据1）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011、J84－2011。3)《建设工程项目管理规范》。4)《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2011；5)《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001；6)《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；7)《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；8)《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001）；9)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2006）；10)《建筑环境设计规范》（GB15831-2002）。二、工程概况陕西国土资源大厦工程位于西安市高新区光泰路北侧，为钢筋混凝土框架剪力墙结构，设计使用年限50年，抗震设防烈度为八度，建筑物耐火等级为一级，建筑结构安全等级为二级，人防抗力等级为核6常6。建筑层数及高度：科研楼为24层，建筑高度95.05m，综合楼为28层，建筑高度92.25m；商场部分为3层，建筑高度14.55m。本工程科研楼五层（18.600m）以上模板支架采用插扣式脚手架支撑体系，层高3.8m。三、新工艺插扣式脚手架推广介绍插 扣式脚手架是由承插型盘扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑支撑系统。与盘扣式钢管支架相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性强，易于管理等特点。插扣式脚手架在脚手架发展史上实现了三个第一：即“第一个”实现了钢管脚手架在结构上无任何专门的锁紧零件；“第一个”实现了在钢管脚手架上无任何活动零件；“第一个”实现了我国对整体新型钢管脚手架的自主知识产权。该产品已被普遍使用于路桥、市政工程中，在房建工程中正被广泛运用。四、新工艺施工特点插扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，　1、具有可靠的双向自锁能力；　2、无任何活动零件；　3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；　4、受力性能合理；5、可以自由调节；6、产品标准化包装；　7、组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架。五、架体组成(1)、立杆：杆上焊接有连接的轮盘和连接套管的竖向支撑杆件。 立杆参数表标准杆型号A（mm）理论重量（Kg）LG-300300017.06LG-240240013.82LG-180180010.52LG-12012007.31LG-606004.07(2)、连接轮盘：焊接于立杆上可扣接4个方向扣接头的圆扣形孔板。(3)、立杆连接套管：焊接于立杆一端，用于立杆竖向接长的专用外套管。(4)、横杆：两端焊接有扣接头，且与立杆扣接的水平杆件。横杆参数表标准杆型号长度(mm)理论重量（Kg）型号长度(mm)理论重量（Kg）HG-24024009.93HG-909004.17HG-18018007.63HG-606003.02HG-15015006.48HG-303001.87HG-12012005.32六、施工要点 1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，搭设前应进行放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、插扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、插扣式脚手架宜使用于同一标高范围的梁板，而对于标高相差较大的梁板需进行详细的排版、设计，4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；5、目前我国建设部未有插扣式脚手架行业标准和规范出台，不过在建设工地上已开始广泛使用，其现场施工可参照《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》，施工计算可参照《建筑施工碗口式脚手架安全技术规程》。七、架体搭设施工工艺1、适用范围1）插扣式脚手架适用于非高大模板的模板支撑架或标准层模板支撑架。2）插扣式脚手架基础应夯实平整并有混凝土硬化措施，且基础标高变化较少、较小。3）插扣式脚手架适用于结构形式较规整的结构。2、立杆选择1）轮扣式脚手架立杆采用Φ48×3.2mm钢管，受力计算时应根据现场实际情况进行调整，一般按Φ48×3.0mm进行计算。2）立杆需尽量选用标准杆，根据本工程的楼层高度，现选用标准型号A2400和A900两种标准杆对接，将满足模板架体的高度。搭设时型号A900 立杆全部放于底部，再对接A2400立杆。3）因每根立杆均设置有立杆连接套管，连接套管将使单根立杆总长增加100mm，故选用立杆时必须考虑其增加长度，以避免立杆过长。3、横杆选择横杆均为标准杆件，其杆件长度符合300mm模数，故在进行架体立杆间距设计时应按照所提供横杆长度进行计算，故立杆间距设置无扣件式钢管脚手架灵活。根据本工程实际情况，水平横杆选择长度为600、900、1200三种横杆。4、步距选择架体步距的设置需与轮盘相对应，标准立杆的轮盘间距为600mm，故步距选择时需符合600模数。且最底部轮盘距立杆底端距离为350mm，故扫地杆实际设置于400mm处。根据本工程现场实际情况，第一步扫地杆按实际设置距地400mm，纵横向双向设置，第二步水平杆连接杆件按立杆每步距的模数，选用距扫地杆向上1.8m，纵横向双向设置，根据现场施工条件，横向水平连接杆件，纵横向共设置两道。5、架体布置架体布置时需按实际开间尺寸排设，按纵向立杆间距不大于1200mm进行立杆定位。排设时先从建筑物一端开始，向另一端立杆定位，定位时按立杆间距不大于1200mm进行，局部不足排设间距的可减小一个横杆等级进行排设，且宜设置于墙柱边。梁底宜采用锁钢管扣件的形式进行支设，可以保证梁板模板的正常搭设。八、施工流程及要求1、施工流程 测量放线，确定本层梁、板位置→定位立杆，并作出十字标记→竖立杆并搭设扫地杆及第一步横杆→搭设上部横杆及剪刀撑→锁梁底钢管→铺设梁底模板→板底模板铺设1）将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工。2）按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出，并做好标记，保证立杆排列整齐。3）先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及第一步横杆搭设，保证已搭设架体稳固、不倾倒。4）在立杆全部竖立完成后，进行上部立杆搭设，将全部横杆搭设完成，并预留出梁位。按预定架体设计要求搭设剪刀撑，剪刀撑必须按要求整体搭设。5）搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。6）梁底模板铺设时，次楞木枋放置应平顺，且靠近节点位置需放置次楞。7）板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置，并对其进行拉线找平，满足平整度要求后再铺设模板。2、施工要求1）所有模板支撑满堂脚手架搭设前，都要先熟悉方案要求，根据楼层高度，混凝土构件大小，确定立杆的间距要求，确定立杆的高度，拉线放出立杆的位置，注意横杆能尽量纵横贯通，平直。梁底的立杆与板底的立杆能通过横杆形成整体。2）立杆基础应坚实，且底部需设置垫板。 3）立杆接头不宜设置在同一截面。4）横杆接头需卡紧，并且保证端部与立杆接触紧密，在架体搭设完成后及混凝土浇筑过程中，需派人对横杆紧固情况进行检查。5）立杆可调底托伸出长度不应大于300mm，立杆可调顶托伸出长度不宜超过300mm，立杆内长度不得小于150mm，且可调底托及顶托需满足《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》中的要求。3、现场情况处理1）现象：立杆底部楼板存在降板，降板位置架体正常搭设时无法与周边架体连接形成整体。处理：可在降板位置立杆下设置较厚的垫板将立杆底部调至同一标高，或按《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》要求使用可调底座。2）现象：卫生间沉箱位置或其他位置高差超过300mm，无法使用可调底托调整的，架体与整体分离。处理：采用扣件将不能正常连接的横杆于立杆连接。 九、安全、质量、环境保证措施1、安全施工要求1）、安全施工主要注意事项⑴支设立柱模板和梁板模板时，应搭设工作台，不足4m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。⑵当搭设4m以上的梁板模板时，应在满堂架中间设一层简易安全网，以防止高空坠落及坠物伤人。⑶搭拆脚手架、模板时，应按《高处作业安全技术规范》的有关规定进行。且地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。⑷拆脚手架、模板前，应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队组全体人员作详细的安全技术交底。⑸架子工、模板工持证上岗，搭设施工时避免上下同时作业。钢管横杆、立杆的接头应错开。紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人。外架上所有脚手板、挡脚板、安全网必须搭设牢固、封闭严密，以防发生高空坠落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉尘飞扬等现象。⑹ 搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准。⑺拆模采用长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板下，拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定。⑻对职工进场进行安全技术教育，发现施工中的安全技术问题应及时解决。⑼现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作业，并报告工程项目领导及时处理。⑽模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走，防止人员踏空坠落。2）、脚手架施工的危险源脚手架搭、拆、使用时的高空坠落；脚手架搭、拆、使用时的物体打击；脚手架的坍（垮）塌。⑴针对高空坠落的管理要求①参与搭拆作业的人员，须持证上岗，安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴齐全，严禁酒后作业。作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。②工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失、和落物；严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。③脚手架进行全封闭使用，外架底部满铺脚手板，下挂密目安全兜网一道。（外架另行设计。）安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网。④作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。⑤人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。⑥六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。 ⑵针对物体打击的管理要求①搭拆过程中，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。②拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的扣件应放入袋内，传递至地面并放指定地点堆存。③拆下的钢管与配件，应及时传送至楼层内，防止碰撞，严禁抛掷。④在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实作好现场巡查工作，在主要通道处设置警戒区，安排警戒员一名巡视，确保拆除作业顺利进行。⑶针对坍（垮）塌的管理要求①脚手架必须严格按方案进行搭设，在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距做尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。②本支模架只允许作为结构施工支模架，不允许堆载，不得随意超负荷使用。③本支模架作为支撑架，立杆垂直度须严格控制，一般须吊线复核，必要时用经纬仪复核垂直度。④在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网等。⑤施工前因操作要求需要拆除部分架体时，必须经项目总工程师同意，并由施工工长旁站指挥，防止误拆杆件。2、施工质量管理1）、质量管理基本要求为保证支模架施工质量，控制安全风险，设置二个停工验收点，即：脚手架基础验收、脚手架验收。由安全员、技术员负责停工验收，验收合格后，方可插入下一道工序施工。 脚手架搭设时，应先搭设一个区域作为样板，进行区域样板验收后，才能大面积搭设。2）、脚手架的施工验收要求⑴验收人员：施工完由项目经理组织生产经理、技术负责人、技术内业、工长、质检和安全员进行验收，确认合格后方可投入使用。⑵检查验收必须严肃认真进行，要对检查情况、整改结果填写记录内容，并签字齐全。⑶重点验收项目①插口连接验收：安装后的插碗插口应按随机均布原则进行抽样检查，检查扣件主要看其连接是否紧固，不合格时，必须整体重新插入或靠紧，并经复验合格方可验收。①安全设施、防坠装置是否齐全和安全可靠。③基础是否平整坚实，支垫是否符合要求。3）、脚手架维护与保养⑴检查脚手架是否变形或沉陷。若有异常，应随时上报、及时处理。⑵检查脚手架整体和局部尤其是主梁或大梁下立杆的垂直度，若有异常，应及时加固和消除隐患。⑶检查插碗插口时，先看其外观，视情况对其进行涂油和紧固。⑷检查连接件是否齐全、松动、位移等，因施工需要移动，必须在专人负责下在相邻位置补足。⑸检查安全网等是否完整、牢固，若有损坏及时调换、整改。⑹检查脚手架的荷载情况。支模架上不准堆放大量材料、过重的设备，以免超过设计荷载，如发现有处于不安全位置和不稳定状态的，应及时纠正。此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。⑺ 脚手架维护和保养应设专人定期完成，遇大风、大雪、大雨天气应重新维护验收后投入使用。3、环境管理⑴对现场架料堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理和储存，并挂牌标明标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存并设专人管理。⑵架料堆放场地要求硬化、平整、有围护。⑶环保与文明施工。做到工完场清。整个架料堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低扬尘低能耗的整体效果。十、安全应急预案1、危险性分析本工程在高支模作业存在着坍塌、高处坠落、物体打击危险。上述危险存在着人员伤亡、死亡等严重事故的潜在危险。本工程的重大危险源有：坍塌、高处坠落、物体打击。2、坍塌倒塌事故应急救援预案施工现场一旦发生卸料平台坍塌或倒塌事故，将会造成人员伤亡和财产损失。为了争取在第一时间抢救伤员，最大限度地降低员工及相关方人员生命安全和财产损失，特制定本项目部坍塌倒塌应急救援预案。（1）、组织机构本项目部成立坍塌倒塌事故应急救援小组，负责指挥及协调工作。组长：王海晔成员：徐科伟、李继忠、陈安平、党科庆、李自民（2）、事故处理程序 1、不论任何人，一旦发现外架、井架、模板支撑系统、深基坑、塔吊等有坍塌或倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行紧急撤离。2、现场人员应迅速通知项目经理或施工员，并打电话及时向公司应急救援中心报告事故的发生情况。必要时请求公司应急救援中心的支援。3、根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来之前，应对受伤人员进行现场急救。本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在现场办公室。4、在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。5、现场安全员应对施工现场坍塌或倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报公司应急救援中心。（3）、各相关方联系电话如下：医院：120公安：110消防：1194、高处坠落事故应急救援预案为确保施工现场高处坠落事故发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险，特制定本项目部高处坠落应急救援预案。 （1）、组织机构本项目部成立高处坠落事故应急救援小组，负责指挥及协调工作。组长：王海晔成员：徐科伟、李继忠、陈安平、党科庆、李自民具体分工如下：1、徐科伟负责现场，其任务是了解掌握事故情况，组织现场抢救指挥。2、陈安平负责联络，任务是根据指挥部命令，及时布置现场抢救，保持与当地建设行政主管部门、安监部门等单位的沟通，并及时通知公司应急救援中心和当事人的亲人。3、李继忠负责维持保护事故现场、做好谈话记录、保持与公安部门的沟通。4、党科庆、李自民负责妥善处理好善后工作，负责保持和当地相关部门的沟通联系。（2）、事故处理程序：1、高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或管理人员）。2、项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生以后，应：a）立即组织项目职工自我救护队伍进行施救；本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在现场办公室；b ）立即向所属分公司、经理部应急救援中心汇报事故发生情况并寻求支持；c）立即向当地医疗卫生（120）、公安部门（110）电话报告；d）严格保护事故现场。3、分公司、经理部指挥部接到电话报告后，应立即在第一时间赶到现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。4、当事人被送入医院接受抢救以后，指挥部即指令善后处理人员到达事故现场，做好当事人家属的接洽善后处理工作，按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作。十一、插扣式脚手架荷载计算书梁木模板与支撑计算书1、梁模板基本参数梁截面宽度B=400mm，梁截面高度H=900mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。梁模板使用的木方截面50×70mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。 2、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.200kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h；T——混凝土的入模温度，取10.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×28.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×4.000=3.600kN/m2。3、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！4、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×3.60)×0.90=32.530N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×23.328+1.40×3.240)×0.300×0.300=0.293kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.293×1000×1000/48600=6.024N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算 T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×23.328+1.4×3.240)×0.300=5.855kN　　截面抗剪强度计算值T=3×5855.0/(2×900.000×18.000)=0.542N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×23.328×3004/(100×6000×437400)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!5、穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×25.92+1.40×3.60)×0.90×0.45/2=7.32kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=7.319kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。每个截面布置2道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!6、现浇板楼板模板验算依据规范: 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-2008计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.8m，立杆的纵距b=1.20m，立杆的横距l=1.20m，立杆的步距h=1.80m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50×70mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图楼板支撑架立面简图 图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.15+0.20)+1.40×2.50=8.258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.15+0.7×1.40×2.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48×3.5。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.100×0.150×0.900+0.200×0.900=3.569kN/m活荷载标准值q2=(0.000+2.500)×0.900=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩； [f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×3.569+1.40×2.250)×0.300×0.300=0.067kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.067×1000×1000/48600=1.376N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×3.569+1.4×2.250)×0.300=1.338kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1338.0/(2×900.000×18.000)=0.124N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×3.569×3004/(100×6000×437400)=0.075mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!2、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。（1）荷载的计算1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.150×0.300=1.130kN/m2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.300=0.060kN/m3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m静荷载q1=1.20×1.130+1.20×0.060=1.427kN/m活荷载q2=1.40×0.750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(1.050+1.427)×1.200=2.972kN（2）木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=2.972/1.200=2.477kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.48×1.20×1.20=0.357kN.m最大剪力Q=0.6×1.200×2.477=1.783kN最大支座力N=1.1×1.200×2.477=3.270kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.00×7.00×7.00/6=40.83cm3；I=5.00×7.00×7.00×7.00/12=142.92cm4；1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.357×106/40833.3=8.743N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1338/(2×50×70)=0.573N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3)木方挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.190kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.190×1200.04/(100×9000.00×1429167.0)=0.411mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!3、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.589kN.m最大变形vmax=0.782mm最大支座力Qmax=8.012kN抗弯计算强度f=M/W=0.589×106/4248.0=138.57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.01kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!5、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.133×9.500=1.260kN钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。2)模板的自重(kN)： NG2=0.200×1.200×1.200=0.288kN3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.150×1.200×1.200=5.422kN经计算得到，静荷载标准值NG=(NG1+NG2+NG3)=6.970kN。（2）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.500+0.000)×1.200×1.200=3.600kN（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.20kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A——立杆净截面面积(cm2)；A=3.97W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.185；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表； a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.596,l0=3.026m；λ=3026/16.0=188.890,φ=0.203σ=6928/(0.203×397.4)=85.828N/mm2a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.139m；λ=3139/16.0=195.932,φ=0.190σ=6928/(0.190×397.4)=91.966N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=87.874N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=2.128,l0=3.026m；λ=3026/16.0=188.890,φ=0.203σ=8201/(0.203×397.4)=101.603N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.80m；la——立杆迎风面的间距，1.20m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.225×1.200×1.800×1.800/10=0.0.110kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.800×3.411+1.400×2.025+1.2×1.400×0.110/1.200=9.129kN非顶部立杆Nw=1.800×4.472+1.400×2.025+1.2×1.400×0.110/1.200=11.035kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.596,l0=3.026m；λ=3026/16.0=188.890,φ=0.203 σ=6979/(0.203×397.4)+37000/4248=95.114N/mm2a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.139m；λ=3139/16.0=195.932,φ=0.190σ=6979/(0.190×397.4)+37000/4248=101.298N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.300时，σ=97.176N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=2.128,l0=3.026m；λ=3026/16.0=188.890,φ=0.203σ=8252/(0.203×397.4)+37000/4248=110.890N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇羅膃蚈螂羁膂莈蚅袇膁蒀袀螃膀薂蚃肂腿节衿羈腿莄蚂袄芈蒇袇螀芇蕿蚀聿芆艿蒃肅芅蒁螈羁芄薃薁袆芃芃螆螂芃莅蕿肁节蒈螅羇莁薀薈袃莀艿螃蝿荿莂薆膈莈薄袁肄莇蚆蚄羀莇莆袀袆羃蒈蚂螂羂薁袈肀肁芀蚁羆肁莃袆袂肀薅虿袈聿蚇蒂膇肈莇螇肃肇葿薀罿肆薂螆袅肅芁薈螁膅莃螄聿膄蒆薇袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈葿螈聿蒄葿袁羁莀蒈羃膇芆蒇蚃羀膂蒆螅膅蒁薅袇羈莇薄罿膄芃薃虿羆艿薃袁节膅薂羄肅蒃薁蚃芀荿薀螆肃芅蕿袈芈膁蚈羀肁蒀蚇蚀袄莆蚇螂肀莂蚆羅袂芈蚅蚄膈膄蚄螇羁蒂蚃衿膆莈蚂羁罿芄螁蚁膄膀螁螃羇葿螀袅膃蒅蝿肈羆莁螈螇芁芇莄袀肄膃莄羂艿蒂莃蚂肂莈蒂螄芈芄蒁袆肀膀蒀罿袃薈'