6地下车库满堂红脚手架施工方案

'1编制依据1.1《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）1.2《建筑施工手册》第四版2工程概况洛阳高新区滹沱村改造项目C地块一期地下车库位于河洛路与孙辛路交叉口西南边。框架结构、层高4.6米。由于本工程框架梁和顶板截面尺寸较大，为确保施工安全，顶板及梁下采用满堂碗扣式内脚手架并连成整体。顶板下立杆间距800mm×800mm，横杆步距1.2m；梁下立杆间距300mm×600mm，横杆步距1.2m。此外还需在碗扣脚手架的立面和侧面分别设置剪刀撑，以增强脚手架的整体性。3、施工准备3.1人员要求架子工必须具备国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》的条件，经过培训、考核、取得安全操作证并经体检合格后方可从事脚手架安装、拆除作业。3.2材料要求碗扣立杆0.9米、1.8米、2.4米、3.0米，横杆0.6米、0.3米。立杆、横杆规格为ф48*3.5mm，要求焊缝饱满、没有咬肉、夹渣、裂纹等缺陷，无裂缝、凹陷和锈蚀；立杆最大弯曲变形矢高不超过1/500L，横杆变形矢高不超过1/250L。600长可调顶托，螺纹部分完好，无滑丝现象，无严重锈蚀，焊缝无脱开现象。脚手板采用木板，厚度不小于50mm，宽度不小于200mm，不得使用开裂、腐朽脚手板。扣件采用可锻铸铁制作的扣件，有裂纹、气孔、砂眼、变形等不得使用，出现滑丝的螺栓必须更换。碗扣杆、扣件、脚手板进场后由材料员、质检员及领工员进行抽验。对照材料要求，不合格的材料一律不得使用。4、搭设方案4.1脚手架设计满堂红碗扣式内脚手架立杆间距在板下为800mm×800mm，梁下为600mm*第11页共4页 300mm（顺梁方向600mm，垂直梁方向300mm），梁下和板下立杆通过600mm和300mm碗扣横杆连接成一个整体。梁下立杆高度方向采用2.4米立杆+1.8米立杆的组合，具体采用哪一种可根据进场碗扣立杆长度灵活把握。板下立杆施工时在梁下立杆高度的基础上增加一道900mm立杆即可。根据结构流水施工的顺序，满堂红碗扣脚手架搭设时分成六个单元架，相邻单元架之间高度方向，通过两层横杆（扫地杆和顶层横杆）将其拉结连成整体。各单元架在板下及梁下横向逐跨设置剪刀撑，纵向每跨在跨中设置；框架梁下脚手架逐跨在两侧设置剪刀撑。剪刀撑采用搭接形式，搭接长度不小于600mm，并用不少于2个的旋转扣件固定；剪刀撑用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件的中心线距主节点的距离不大于150mm。4.2搭设要求搭设前按照脚手架设计要求放线，并东西向铺设通长脚手板，标定好立杆位置。搭设时交错安装立杆，调整立杆底座，使同一层立杆接头处于同一水平面上，以便装横杆。组装顺序为立杆底座→立杆→横杆→斜杆→接头锁紧→脚手板→上层立杆→立杆连接销→横杆。脚手架组装以3-4人为宜，其中1-2人递料，另外两人共同配合组装，每人负责一端。组装时至多两层向同一方向，或由中间向两边推进，不得从两边向中间合拢组装。必须注意的是搭设头两步架时，必须保证立杆的垂直度和横杆的水平度，使碗扣接头连接牢靠，待头两步架调整好以后，将碗扣接头锁紧，再继续搭设上部脚手架。剪刀撑等整体拉结杆件应随搭升的架子一起及时设置。脚手板在操作层满铺，采用平铺搭设在横向水平杆上，每块板至少三根横向水平杆，其对接接头须满足如图要求。第11页共4页 操作层下随挂层网，安全网之间必须连接牢固，并用16号铅丝绑牢固定在架子上，绑扎间距不大于0.3米。4.3检查及验收脚手架搭设时分成三个阶段进行检查：基础完工后及脚手架搭设前；操作层上施加荷载前；达到设计高度后。脚手架使用前须经项目部安质、技术、施工三方验收，并上报上级施工技术部、安质部验收，验收合格后方可使用，日常检查主要由安全员负责。日常检查项目包括：基础是否有不均匀沉降，立杆垫座与基础面是否接触良好，有无松动或脱离情况，检验全部节点的上碗扣是否锁紧，斜杆、安全网等构件的设置是否达到设计要求，安全防护设施是否安全、可靠，整架垂直度是否符合要求，荷载是否超过规定。4.4马道搭设进入基坑的马道根据施工进度，按照有利施工的原则逐段择地设置。入口处需悬挂标识牌，马道坡度1:3，四跑设置，宽度1m；脚手板应铺严，外设挡脚板，上面铺设厚30mm、间距300mm的防滑条；转弯处搭设休息平台，宽度1.2m，护栏高度1.2m。临时操作层马道满铺脚手板，设两道护身栏，护身栏立杆间距0.9米，高度不低于1.2m，并设不小于200mm高挡脚板。5、技术要求和允许偏差5.1各层横杆、扫地杆必须双向满设；5.2所有立杆下垫板放置牢靠、整齐划一，不允许立杆有浮地松动现象；5.3整架垂直度应小于10mm，纵向直线度小于20mm；5.4所有碗扣接头必须锁紧；5.5剪刀撑扣件拧紧力矩宜为45~50N.m，并不得小于40N.m或大于65N.m。6、安全注意事项第11页共4页 6.1搭设注意事项脚手架搭设前技术人员对架子工进行技术和安全交底，使架子工熟悉现场具体情况，了解技术交底意图和施工操作方法。搭设前将符合要求的钢管、扣件等材料运至现场，分类存放，并清除施工现场障碍物；扣件应装袋传递，严禁抛掷，工人的扳手应拴安全绳。架子工作业时，必须佩带好安全帽、系好安全带，严禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底带钉易滑鞋作业，工具及零件应放在工具包内，服从指挥，集中思想、相互配合，不准在脚手架上打闹、嬉笑，不乱抛、乱扔材料。操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载；不得将模板支撑、揽风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。六级及六级以上大风和雾、雨、雪天应停止脚手架作业，雨、雪后上架操作应有防滑措施，应扫除积雪，穿防滑鞋；在六级大风与大雨后必须对脚手架进行检查。对已验收的承重脚手架，任何人不得随意拆改，如防碍施工需要拆改杆件，必须征得技术室同意。安全员牵头，其他相关人员配合对脚手架经常进行检查和保修。在脚手架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。6.2拆除注意事项顶板、梁混凝土同条件试块达到设计强度的100%后，方可拆除底模板及支撑。顶板梁底模板及支撑拆除前，分包队伍提出拆模申请，经技术室报请监理同意后方可拆除。脚手架拆除前，制订拆除方案，并对脚手架进行一次全面检查，清除所有多余物件，并设立拆除区，禁止人员进入。拆除遵循由外向里，自上而下的顺序逐步拆除，不允许上、下两层同时拆除。拆除时首先拆除梁侧模板支顶，松下穿梁螺栓扣件，拆下穿梁螺栓和梁侧模板；然后松下顶板下顶托，取下主龙骨10*10木方，然后用撬棍轻轻撬动面板边缘，缓缓将模板与顶板砼面脱离；梁下模板拆除与板底模同样步骤。拆除的多层板应用吊具吊下或人工递下，严禁抛掷；木方、顶托、碗扣杆设置溜槽溜下。拆除的构件应及时分类堆放，以便运输、保管，经行包通道或逃逸通道口运出。第11页共4页 7、脚手架计算A.参数信息:1)脚手架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.50；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2)荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.200；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3)木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):80.00；木方的截面高度(mm):100.00；图2楼板支撑架荷载计算单元B模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=8.000×10.000×10.000/6=133.33cm3；I=8.000×10.000×10.000×10.000/12=666.67cm4；第11页共4页 方木楞计算简图1)荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.200=1.500kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN；2)强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(1.500+0.105)=1.926kN/m；集中荷载p=1.4×0.900=1.260kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×1.000/4+1.926×1.0002/8=0.556kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+1.926×1.000/2=1.593kN；截面应力σ=M/w=0.556×106/133.333×103=4.168N/mm2；方木的计算强度为4.168小13.0N/mm2,满足要求!3)抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=1.000×1.926/2+1.260/2=1.593kN；第11页共4页 截面抗剪强度计算值T=3×1593.000/(2×80.000×100.000)=0.299N/mm截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；木的抗剪强度为0.299小于1.300，满足要求!4)挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.500+0.105=1.605kN/m；集中荷载p=0.900kN；最大变形V=5×1.605×1000.0004/(384×9500.000×6666666.67)+900.000×1000.0003/(48×9500.000×6666666.67)=0.626mm；方木的最大挠度0.626小于1000.000/250,满足要求!C木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.926×1.000+1.260=3.186kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)第11页共4页 支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.765kN.m；最大变形Vmax=1.769mm；最大支座力Qmax=10.408kN；截面应力σ=0.765×106/5080.000=150.557N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求!D扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.408kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!E模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。第11页共4页 1)静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.129×4.500=0.581kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.900×1.000=0.315kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.200×0.900×1.000=4.500kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.396kN；2)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.900×1.000=2.700kN；3)不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=10.255kN；F立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=10.255kN；σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；Lo----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算第11页共4页 lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.500=2.945m；Lo/i=2945.250/15.800=186.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；钢管立杆受压强度计算值；σ=10255.140/（0.207×489.000）=101.312N/mm2；立杆稳定性计算σ=101.312N/mm2小于[f]=205.000满足要求！公式(2)的计算结果：立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+0.100×2=1.700m；Lo/i=1700.000/15.800=108.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.530；钢管立杆受压强度计算值；σ=10255.140/（0.530×489.000）=39.569N/mm2；立杆稳定性计算σ=39.569N/mm2小于[f]=205.000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a)(3)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.700按照表2取值1.002；公式(3)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.002×(1.500+0.100×2)=2.019m；Lo/i=2018.529/15.800=128.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；钢管立杆受压强度计算值；σ=10255.140/（0.406×489.000）=51.654N/mm2；立杆稳定性计算σ=51.654N/mm2小于[f]=205.000满足要求第11页共4页 第11页共4页'