商业广场一期工程外脚手架施工方案结构设计

'商业广场一期工程外脚手架施工方案结构设计第1章编制说明及依据1.1编制说明1.2编制依据1、住建部《危险性较大分部分项工程管理办法》（建质[2009]87号）；广东省住建厅《关于危险性较大的分部分项工程安全管理办法的实施细则》（粤建质[2011]13号）2、深圳市华阳国际工程设计有限公司设计的《六和商业广场一期工程施工图》及相应标准图集。3、中国建筑工业出版社出版的《建筑施工手册》4、国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《建筑工程质量验收统一评定标准》（GB50300—2001）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2011）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《直缝电焊钢管》（GB/T13793）《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）《碳素结构钢》（GB/T700）《钢管脚手架扣件》（GB15831）103 省住建厅粤建质[2011]13号文粤建质[2011]796号文《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》粤建质（2011）13号文5、六和商业广场一期工程《施工组织设计》6、《中太建筑工程施工工艺标准》（ZTQB-2008）第2章工程概况2.1工程概况序号项目内容1工程名称六和商业广场一期2工程地址深圳坪山新区坪山街道六联社区3建设单位深圳市六和房地产开发有限公司4设计单位深圳市华阳国际工程设计有限公司5监理单位深圳市中侨物业工程监理有限公司6质量监督单位深圳市坪山新区建筑工程质量监督站7安全监督单位深圳市坪山新区施工安全监督站8施工总承包单位中太建设集团股份有限公司9开工日期2012年9月1日10竣工日期（合同）2015年1月31日六和商业广场一期工程由深圳市六和房地产开发有限公司投资兴建，深圳市中侨物业工程监理有限公司监理，深圳市华阳国际工程设计有限公司设计，中太建设集团股份有限公司承建施工。本工程位于深圳市坪山新区坪山街道六联社区三和广场。本工程建筑主体为A、B、C、D、E、F、G七栋塔楼以及两层地下室、三层商业裙楼组成，塔楼上部为住宅，地下室一～二层为车库及局部商业用房，战时局部为人防，人防区抗力级别为甲类核六级、常六级。住宅部分均为框支剪力墙结构，核芯筒，部分为框架结构。基础采用静压式（锤击式）混凝土预制桩。103 本工程建筑物A～F栋为29层，建筑高度99.700ｍ，首层至五层层高分别为6.450m、5.700m、6.600m、6.150m、3.250m，标准层为3.000；G栋为30层，建筑高度97.900m,首层至五层层高分别为6.650m、5.700m、6.600m、3.700m、3.400m，标准层为2.900；总建筑面积239146㎡。根据本工程的设计特点及现场的实际情况，从经济、适用、安全和可行等要求出发，确定本工程外脚手架1～6层采用落地式双排扣件钢管脚手架,从7层楼面起开始采用型钢悬挑脚手架形式。本工程脚手架搭设平面示意图、立面示意图、剖立面示意图见下图：A～G栋脚手架搭设平面示意图103 脚手架搭设立面示意图103 A~G栋脚手架搭设剖立面示意图第3章施工计划3.1施工进度计划本工程脚手架搭设及拆除进度计划见表3.1-1。表3.1-1脚手架搭设及拆除施工进度计划表序号任务名称开始时间结束时间工期（天）1地下室及A-G栋脚手架搭设2013.4.102014.3.103302A-G塔楼脚手架拆除2014.9.152014.10.3045103 3.2材料及设备计划根据本工程施工总体部署及脚手架施工方案，为保证工程进度计划的实现，公司根据方案设计要求备足所有需用的材料，并根据施工进度按计划分批进场，分类堆放在指定场地。本工程脚手架施工所用主要材料有A48.3（±0.5）×3.6（±0.36）钢管(验算取Φ48×3.0)、扣件、密目式安全网、钢脚手板、I16工字钢、钢丝绳；主要施工设备有塔吊。具体数量及进场计划见表3.2-1。表3.2-1主要材料及设备计划表材料及设备名称规格计划数量备注3～6米钢管A48.3（±0.5）×3.6（±0.36）1300t立杆、大横杆、剪刀撑2米以下钢管A48.3（±0.5）×3.6（±0.36）200t小横杆直角扣件460000个旋转扣件100000个对接扣件105000个工字钢I166000米钢丝绳Φ146×19＋130000米架体卸荷钢丝绳Φ15.56×19＋18000米工字钢拉绳钢筋网脚手板30000㎡密目式安全网110000㎡塔吊5台按时进场使用用于材料吊运注明：以上所用架体材料均必须先经过监理验收合格后方能投入使用。103 第4章脚手架的主要搭设方法及检查验收4.1脚手架的搭设方法4.1.1材料要求材料名称规格质量要求钢管A48.3（±0.5）×3.6（±0.36）㎜(验算取Φ48×3.0)采用Q235A-3号钢，符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235A级钢的规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、严重锈蚀、割痕和硬弯，两端面平整，严禁打孔，必须进行防锈处理，钢管应满足抗拉、抗压、抗弯强度σ≥205N/mm。扣件直角扣件、对接扣件、旋转扣件钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定，不应有裂纹、气孔，疏松、砂眼或其它影响使用性能的构造缺陷。扣件应进行防锈处理悬挑型钢梁I16工字钢符合设计要求规格的普通热轧型钢吊环及卡环Φ20（1）必须采用HPB235钢筋制作，严禁采用冷加工钢筋。（2）其锚固长度不小于30d，焊接或绑扎在梁钢筋骨架上，端头做180°的弯钩，弯钩平直段长度不应小于3d。钢丝绳Φ14、Φ15.56×19技术性能需满足《建筑施工手册》（第四版）表14-2的规定4.1.2脚手架选用型式1、本工程1～6层外脚手架采用落地式双排扣件钢管脚手架，立杆支撑在地下室顶板上或商业裙楼顶板上，搭设高度不大于30M，其立杆顶端需高于七层梁板1.5M；A～G栋塔楼7层结构及以上全层采用斜拉式型钢悬挑双排外脚手架，悬挑荷载楼层分别在7层、16层、25层结构楼板，采用16#工字钢为悬挑梁，待预埋卡环的梁板砼达到一定强度后方可搭设悬挑脚手架。脚手架搭设跟随主体结构施工进度，每次搭设完成高度高于主体结构完成楼面1.5M，其各段脚手架高度及卸荷楼层如下表4.1.2-1：103 表4.1.2-1各段脚手架高度及卸荷楼层栋号第一悬挑段/悬挑高度第二悬挑段/悬挑高度第三悬挑段/悬挑高度工字钢搁置楼层钢丝绳卸荷层A～F栋7～15层/27m16～24层/27m25～屋顶/20m7F/16F/25F11F/20F/27F/29FG栋7～15层/26.1m16～24层/26.1m25～屋顶/22.4m7F/16F/25F11F/20F/27F/29F2、悬挑脚手架阳角处理悬挑脚手架阳角部位采用I16工字钢放在悬挑工字钢上，顺脚手架纵向，阳角悬挑，并与相交悬挑工字钢用φ15.5，6×19+1钢丝绳绑扎，每根悬挑工字钢主梁用内外两道φ15.5，6×19+1钢丝绳拉结。悬挑脚手架阳角处理图3、水平防护棚悬挑脚手架在第七层处及第十九层处分别搭设水平防护棚。采用Φ48×3.5钢管搭设，用18厚模板满铺双层防护，边搭1.2m高栏杆，栏杆外侧和防护棚下用密目安全网包装，采用Φ18.5，6×19钢丝绳拉结，并用Φ48×3.5钢管拉顶，防止防护棚上翻。4、脚手架立杆纵距1.5m，横距0.80m，步距1.8m，内立杆距有凸窗的墙面0.8m（距凸窗线条0.2m，凸窗距墙中心线0.9米），距无外凸部件墙面0.2m；扫地杆距地坪200mm。操作层栏杆高不低于1.2m，且每0.6m高设一道栏杆。5、每根立杆底部应设短钢筋采用焊接固定于“工”字钢上。立杆必须用刚性连墙件与建筑物可靠连接，连墙件采用每层二跨布置，最顶层及构架层每层一跨设置。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距工字钢上不大于200mm103 处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。6、脚手架外立面的转角、端头及沿纵向连续设置剪刀撑，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。落地式脚手架外立面的两端和转角处沿整个高度连续设置剪刀撑，且相邻两道剪刀撑间距不宜大于15米。剪刀撑的接长必须采用搭接，搭接长度不应小于1m。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件的边缘至杆端距离不应小于100mm。4.1.3脚手架搭设参数及要求脚手架立杆纵距1.5m，横距0.8m，步距1.8m，操作层栏杆高不低于1.2m，且每0.6m高设一道栏杆，横向水平杆靠墙的一端至墙面的距离为300mm。1、纵向水平杆、横向水平杆、脚手板1.1纵向水平杆的构造应符合下列规定：（1）纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨；（2）纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：1）纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3（图4.1.3-1）；图4.1.3-1纵向水平杆对接接头布置103 2）搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；3）当使用冲压钢脚手板、纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；（图4.1.3-2）。图4.1.3-2纵向水平杆横向间距1.2横向水平杆的构造应符合下列规定：（1）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2；（2）当使用冲压钢脚手板、双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上；1.3主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；2、立杆和连墙件2.1每根立杆底部用Φ25的螺纹短钢筋焊接固定于型钢上（见节点详图）。2.2脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距型钢上不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。2.3立杆的接长必须采用对接扣件连接，其连接应符合以下规定：立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开位置不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。2.4立杆顶端栏杆应高出女儿墙上端1m，高出檐口上端1.5m。2.5立杆必须用连墙件与建筑物进行刚性连接，连墙件宜呈水平设置。且应尽量靠近大横杆与立杆交点位置。具体布置要求为：（1）悬挑段离地高度≤50m，按照两步三跨或每层三跨设置；103 （2）50m＜悬挑段离地高度≤80m，按照两步两跨或每层两跨设置；（3）悬挑段离地高度＞80m，按照两步一跨或每层一跨设置；2.6连墙件应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。3、剪刀撑与横向斜撑3.1每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。每道剪刀撑跨越立杆的根数宜按下表确定。表4.13-1剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与地面的倾角а45°50°60°剪刀撑跨越立杆的最多根数n7653.2剪刀撑的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。3.3剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不应大于150mm。3.4外側立面必须整个长度和高度上连续设置剪刀撑。3.5高度在24m以上的脚手架，除在拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。横向斜撑应在同一节间，由底至顶层连续布置。3.6开口型双排脚手架、施工电梯两侧脚手架的两端必须设置横向斜撑。4、脚手板首层隔离层和作业层脚手板应铺满、铺稳，距离墙面120-150mm。严禁留探头长度>150mm的探头板。5、卡环及吊环5.1浇筑混凝土前要进行专门的吊环、卡环隐蔽验收，确保预埋环符合要求；5.2混凝土强度必须达到设计强度的75%以上，才能在吊环上施加荷载。6、脚手架的防护6.1离地面2m以上铺设脚手板的作业层都要在脚手架外立杆的内侧设两道牢固的护身栏杆和挡脚板。两道护身栏杆离脚手架的高度分别为1.2m和0.6m，紧贴外立杆内侧安设两道水平钢管。挡脚板高度不小于180mm。6.2架体须超过施工操作层1.8m高，中间须加防护栏杆。6.3密目式安全网应紧随架体搭设高度满挂。6.4操作层及其下一步架须满铺脚手板，其余每隔4103 步架须满铺脚手板，防止物体坠落，脚手架的顶层应满铺脚手板，以保证脚手架的顶端有足够的横向水平刚度。4.1.4脚手架搭设方法及构造要求1、脚手架搭设顺序（1）落地式脚手架做好搭设的准备工作→按构筑物的平面形状放线→铺设垫板→按立杆间距排放底座→放置纵向扫地杆→逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢→安装横向扫地杆，并与立杆或纵向扫地杆扣牢→安装第一步大横杆（与各立杆扣牢）→安装第一步小横杆→安装第二步大横杆→安装第二步小横杆→设置连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板→绑护身栏杆和挡脚板→立杆安全网→循环搭设。（2)悬挑脚手架搭设顺序悬挑脚手架施工主要包括型钢预埋以及钢管架体的搭设。做好搭设的准备工作→按方案要求进行平面形状放线→预埋卡环、吊环→安置型钢并确保牢固→按立杆间距排放底座→放置纵向扫地杆→逐根树立立杆，随即与纵向扫地杆扣牢→安装第一步小横杆（与各立杆扣牢）→安装第一步大横杆→第二步小横杆→第二步大横杆→加设临时抛撑（上撑与第二步大横杆扣牢，在装设两道连墙杆后可拆除）→第三、四步小横杆和大横杆→设置连墙杆→接立杆→加设剪力撑→铺脚手板→绑护身栏和挡脚板→挂安全网。2、施工准备（1）脚手架搭设前由项目技术负责人组织专职安全员、主管工长向脚手架搭设和使用人员进行安全技术交底，详细讲述施工方案设计的重点和难点，着重阐述施工操作要点和安全注意事项，交底双方应履行签字手续。（2）参与脚手架搭设和拆除的操作人员，必须取得《建筑施工特种作业操作资格证》。（3）钢管、扣件、脚手板等进场需进行抽样检查验收，不合格产品不得使用，合格构配件按品种、规格分类堆放整齐，堆放场地不得有积水。3、脚手架搭设要求（1）脚手架搭设前，应做好各项准备工作。应配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。（2）每搭设完一步脚手架后，应按照规范要求校正步距、纵距、横杆及立杆的垂直度。103 （3）落地式脚手架脚手架搭设直接引用地下室顶板作为承重基础，承载荷载能力足以满足架体本身自重以及安全施工规范要求。悬挑脚手架立杆应准确地放在型钢定位底支座桩上，底支座钢筋应与型钢焊接牢固。（4）悬挑脚手架阳角部位采用I16工字钢放在悬挑工字钢上，顺脚手架纵向，阳角悬挑，并与相交悬挑工字钢用φ15.5，6×19钢丝绳绑扎，每根工字钢悬挑最外立杆处，用φ15.5，6×19钢丝绳拉结。（5）悬挑型钢遇剪力墙部位应预留洞口，以便型钢按方案的间距进行安置；型钢在阳台处应将卡环预埋在非悬挑梁处，并增加锚固端型钢长度，并在悬挑板下加设钢管支撑。（6）钢丝绳卸荷层部位每跨设置连墙件，且连墙件应贯穿脚手架内外立杆，做到拉顶结合，防止立杆变形；在设置卸荷钢丝绳时，钢丝绳与悬挑型钢、立杆要保持在一个垂直平面内，使钢丝绳受力保持一致，花篮螺栓的强度不得低于钢丝绳的强度。（7）在设置悬挑型钢所在楼层时，下部脚手架必须超过悬挑层2步架，以保证施工安全。（8）在脚手架搭设到一定高度后，应及时按照方案和规范要求随工程进度设置连墙件，剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。（9）脚手架搭设应做到竖向垂直，横向交圈，间距均匀，满足垂直度和间距尺寸要求。（10）螺栓的拧紧扭力矩不应小于40N.m，且不应大于65N.m。在主节点处固定水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件和旋转扣件的中心点相互不应大于15cm。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于10cm。（11）栏杆和挡脚板均设置在外立杆的内侧。（12）脚手板应铺满、铺稳，离开墙面12cm-15cm，脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。（13）在拐角的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动。（14）脚手架搭设到一定高度后，应及时满挂安全网，安全网采用12#铁丝固定在立杆和纵向横杆上。4、脚手架设计及构造要求详见表4.1.4-1:103 表4.1.4-1脚手架设计及构造要求一览表序号构件或部位设计及构造要求1立杆1、立杆间距立杆横距、纵距、步距严格按方案设计尺寸进行搭设。2、立杆垂直度立杆是排架支撑系统中最重要的受力杆件之一，其垂直度直接影响到架体的承载能力，立杆应选择顺直的钢管，保持垂直度，减少偏心距；在搭设过程中要纵横两个方向进行检查和调整，通过测量立杆间距、立杆与建筑物间的距离，及时纠偏。3、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，内立杆离墙距离应为300㎜。4、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接构造要求如下：(1)立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；（2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。5、立杆顶端宜高出女儿墙上皮1米。2扫地杆脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。3水平杆(1)纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度大于3跨，同一步纵向水平杆四周要交圈。(2)纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接，对接、搭接应符合下列规定：a纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；b搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm。(3)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。（4）本工程脚手板采用钢脚手板，纵向水平杆采用直角扣件固定在立杆上，横向水平杆采用直角扣件固定在纵向水平杆下。103 4剪刀撑(1)外脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。(2)剪刀撑的构造应符合下列规定：a每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°~60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60°时，则不应超过5根；b剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑斜杆件的接长区域，应等间距设置3个旋转扣件进行搭接，搭接长度应大于1米，端部搭接扣件距离杆件端头的距离应大于100mm，不得采用对接扣件。c剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；5扣件1、旋转扣件：采用旋转扣件搭接接长时，能够传递轴向的拉和压应力，可适用于立杆、横杆和剪刀撑等杆件的接长。搭接长度应大于1米，用于搭接的旋转扣件应不少于2个，当内力计算节点为2个十字扣件时，搭接区应为3个旋转扣件，且钢管端部应申出旋转扣件不小于100mm；2、十字扣件：用十字扣接长立件时，两根待接长的钢管应平行设置、紧靠布置，应各自连续扣住上下两根与之相垂直的水平钢管上，搭接长度应不少于一步架，钢管端部距十字扣件距离应大于100mm。6连墙件（1）由于本工程标准层层高为2.9米，连墙件设置为：最底段为2步3跨，其余为2步2跨；由于本工程建筑高度较高，考虑到风荷载的影响，28层以上采取2步1跨设置。（2）连墙件采用短钢管，一端与脚手架内立杆用扣件连接（由于本工程悬挑架搭设高度不大于20米，因此在钢丝绳卸荷层的连墙件应与外排杆件进行拉结），另一端与预埋在结构梁内的短钢管用双扣件连接且应符合以下规定：a宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300㎜；b应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，钢丝绳卸荷层部位每跨设置连墙件，且连墙件应贯穿脚手架内外立杆。c在脚手架周边的端头（包括顶端）以及转角处，要加密连墙杆。5、悬挑脚手架搭设节点详图（1）悬挑脚手架主承力节点详图见图4.1.4-1。103 图4.1.4-1悬挑脚手架主承力节点详图节点1（2）悬挑脚手架连墙件节点详图见图4.1.4-2、4.1.4-3。图4.1.4-2连墙件节点图(一)103 图4.1.4-3连墙件节点图(二)（3）卡环、吊环节点详图见图4.1.4-4、4.1.4-5。图4.1.4-4卡环节点详图图4.1.4-5吊环节点详图103 4.2脚手架的验收1、验收程序每段脚手架投入使用前，应由项目部组织验收。项目经理、项目技术负责人和施工企业的相关部门人员验收合格后再向监理和业主进行报验。验收合格后方可投入使用。具体程序如下：安全技术交底→班组自检、互检→专业工长过程控制→项目部检查、指导→技术、安全部门联合分段验收→监理专项验收确认→进行下段脚手架搭设2、验收内容型钢脚手架工程中各种材料及参数应满足本专项施工方案要求，其所用材料及构造应满足表4.1.1及4.1.3要求。具体检查内容如下：（1）检查钢管及扣件是否满足规范要求，钢管必须涂有防锈漆，扣件均应防锈处理。（2）脚手架的验收由分公司组织进行，卡环及吊环隐蔽验收由项目组织进行。首步脚手架验收合格后才能继续搭设，并在明显部位挂验收合格，同意使用标牌。（3）悬挑脚手架搭设时应分阶段进行质量检查和验收，发现问题及时校正:①型钢安装后及脚手架搭设前；②操作层上施加荷载前；③每搭设完6～8米高度后；④达到设计高度后；⑤遇有六级大风与大雨后；⑥停用超过一个月。3、验收记录脚手架验收的依据：《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；验收表格：广州市华软科技发展有限公司的《安全统表2012》。4、架子未经检查、验收，除架子工外，严禁其他人员攀登。验收合格的架子任何人不得擅自拆改，需局部拆改时，要经技术负责人同意，由架子工操作。第5章质量保证及监测措施103 本方案施工部署将依据工程设计特点、施工条件和施工难点，充分考虑公司的资源优势条件和质量保证体系，在机械设备、劳动力、材料的组织、技术工作等方面做好充分准备，有针对性地进行施工部署，慎重选择合适施工方案，力求方案的合理性、可行性和具体化，以确保有序、优质、安全、高效地组织生产，达到预期目标。为组织实施好本工程外脚手架搭设施工，项目部成立外脚手架搭设专项施工管理小组。5.1组织机构项目经理：党明发泽技术负责人：胡义综合工长李亚华测量员梁伟杰机械工长郑观钦架工班组：周千军材料员李观兴安全员冼观锦5.2人员分工职责（1）项目经理：全面负责脚手架施工任务，组织、检查各专业组的工作，制定规章制度，明确有关人员的职责，是高支模施工安全责任人。（2）技术负责人：负责编制专项施工方案和进行技术交底工作，在施工过程中进行技术指导，对脚手架施工技术工作全面负责（3）综合工长：负责按施工方案的要求进行脚手架现场施工，编制脚手架施工生产安排计划，对人员、机具、材料进行合理的调配和安排、检查现场各专业组现场工作，对方案实施全面负责。103 （4）质量员：按方案要求及有关质量安全技术要求对现场各项工作进行质量安全监控，负责对脚手架施工进行质量安全日常检查、验收和评估，并对施工全过程进行质量监督。（5）材料员：按现场实施负责人的计划和方案要求及相关规范要求组织材料进场和保证材料质量合格，对脚手架各项材料供应负责。（6）测量组：按方案型钢埋设进行施工测量放线；对脚手架立杆垂直度及纵向水平杆高差进行观测。（7）机械工长：负责施工机械及设备的进场计划，对施工全过程中的机械设备进行监控，保证施工机械设备的正常运转。（8）劳务队：负责按施工方案及施工工长要求操作，负责组织好班前安全活动，进行班组内部自检，对脚手架搭设质量安全承担直接施工责任。5.3构配件质量要求及标准5.3.1质量要求1、钢管1）脚手架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》(GB/T13793)或《低压流体输送用焊接钢管》(GB/T3092)中规定的Q235普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235级钢的规定。2）采用Φ48.3（±0.5）×3.6（±0.36）钢管（验收时钢管壁厚应≥3mm,验算按3mm计），每根钢管重量控制在25.8kg以内。小横杆长度1.5～2.2m为宜，立杆、大横杆及剪刀撑的长度4～6m为宜。3）严重锈蚀、弯曲、压扁或有裂缝的钢管严禁使用。4）钢管上严禁打孔。2、悬挑梁悬挑脚手架用型钢的材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）或《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定，应采用普通热轧工字钢，钢梁截面高度不应小于16mm。3、吊环及卡环1）用于固定型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准《钢筋混凝土用钢第一1部分：热轧光圆钢筋》GB1499.1中HPB235级钢筋的规定。2）其锚固长度不小于30d，焊接或绑扎在钢筋骨架上，端头做180°103 的弯钩，弯钩平直段长度不应小于3d。(按《砼结构设计规范》GB50010-2010测算偏于安全)3）锚固型钢悬挑梁的U型钢筋拉环或锚固螺栓直径不小于18mm。4、扣件1）应采用缎铸铁制作,其材质应符合《钢管脚手架扣件》(GB15831)的规定。2）新扣件应有要有出厂合格证和质量合格证。旧扣件有脆裂、变形、滑丝的禁止使用，扣件表面应进行防锈处理，扣件活动部位应能灵活转动。当扣件螺栓拧紧,扭力矩为40～65N·m时,扣件本身所具有的抗滑、抗旋转和抗拔能力均能满足实际使用要求；3）当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于5mm。4）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到65N·m时，不得发生破坏。5、脚手板1）钢筋网脚手板钢筋不得有裂纹、开焊，必须涂防锈漆和与脚手架绑扎牢固；2）铺设脚手板要做到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实，钢筋脚手板端部必须绑扎在一起，不留空隙。钢筋不得有裂纹、开焊、或硬弯。必须涂防锈漆和与脚手架绑扎牢固。铺设脚手板，做到严密、牢固、铺平、铺稳、铺实，钢筋脚手板端部必须绑扎在一起，不留空隙。6、安全网使用的密目式安全网须是建设部认证产品。7、连墙件应符合《碳素结构钢》(GB/T700)中Q235-A级钢的规定。8、钢丝绳1）钢丝绳的技术性能需满足《建筑施工手册》（第四版）表14-2的规定；2）钢丝绳使用时，应按正确方法进行，以免钢丝绳产生扭结。钢丝绳切断前应在切口两侧用细铁丝捆扎，以防切断后绳头松散。3）在使用中，应定期对钢丝绳加润滑油。如果钢丝绳股间有大量的油挤出，表明钢丝绳的荷载已相当大，这时必须勤加检查，以防事故发生。4）钢丝绳卡应与钢丝绳配套使用，每个接头不少于三个。9、钢丝绳绳夹1）卸荷钢丝绳和斜拉钢丝绳的接头处必须用绳夹来夹住，而且必须是相配套的绳夹，严禁出现小绳大夹、大绳小夹现象。103 2）钢丝绳端部必须有三个绳夹构成，且绳夹螺丝扣必须在一个方向，间距A为15~20CM，弯起卡绳夹的钢丝绳总长度不少于100CM，钢丝绳夹应按图所示方法把夹座扣在钢丝绳的工作段上，U形螺栓扣在钢丝绳的尾段上，钢丝绳夹不得在钢丝绳上交替布置。3）绳夹正确布置时，固定处的强度至少为钢丝绳自身强度的80%，绳夹在实际使用中受载1、2次后螺母要进一步拧紧。4）离套环最近处的绳夹应尽可能地紧靠套环，紧固绳夹时要考虑每个绳夹的合理受力，离套环最远处的绳夹不得首先单独紧固。5）为了便于检查接头，可在最后一个夹头后面约500MM处再安一个夹头，并将绳头放出一个“安全弯”。当接头的钢丝绳发生滑动时，“安全弯”即被拉直，这时就应立即采取措施。10、脚手架的钢管必须除锈油漆，并刷黄色漆（1500mm以下黄黑相间）；脚手架斜撑钢管刷黄黑双色漆（250mm相间）；脚手架走道外侧设置的踢脚板高度不小于180mm，刷为黄黑相间色油漆(250mm相间）；安全栏杆刷红白色漆相隔500mm宽。5.3.2质量标准构配件的偏差应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）表8.1.8的规定。103 5.4脚手架搭设技术要求及标准脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法，应符合表5.4的规定。表5.4脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项目技术要求允许偏差（㎜）示意图检查方法与工具1立杆垂直度最后验收垂直度20～80m—±100用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（㎜）搭设中检查偏差的高度（m）总高度40mH=2H=10H=20H=30H=40±7±25±50±75±1002间距步距纵距横距—±20±50±20—钢板尺3纵向水平杆高差一根杆的两端—±20水平仪或水平尺同跨两根纵向水平杆高差—±104双排脚手架水平杆外伸长度偏差外伸500㎜-50—钢板尺5扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a≤150㎜—钢板尺103 5扣件安装同步立杆两个相隔对接扣件的高度a≥150㎜—钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离a≤h/3—纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离a≤la/3—钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40～65N·m——扭力板手6剪刀撑斜杆与地面的倾角45～60°——角尺7脚手板外伸长度对接a=130～150㎜l≤300㎜—钢卷尺搭接a≥100㎜l≥300㎜—钢卷尺第6章脚手架搭设和拆除的安全技术措施6.1脚手架搭设安全技术准备工作1、技术准备编制脚手架专项施工方案，明确设计荷载、计算方法、节点构造和安全措施，按照要求进行报审、专家审查论证、审批；对项目管理人员和施工班组进行技术交底；103 2、安全准备脚手架搭设前，项目安全员必须对现场施工员及班组负责人进行二级安全交底；由现场施工员及班组负责人（高支模直接责任人）组织操作工人进行认真、详细的三级安全交底，操作班组应熟悉方案设计及施工要求，并做好脚手架施工的分工准备，备齐操作所需的一切安全防护设施和器具。安全员应监督安全交底实施情况。3、施工准备（1）材料进场验收按规范及专项方案设计的要求对钢管、扣件、脚手板、型钢等进行检查验收，不合格产品不得使用。（2）经验收合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。（3）测量放线工作外脚手架的搭设要加强测量放线工作，在搭设脚手架时，使脚手架的步距、横距始终保持上下一至，使外脚手架搭设的技术与允许偏差，完全控制在规范允许范围之内。6.2脚手架搭设安全技术要求1、架子工作业时，必须戴安全帽，系紧安全带，穿工作鞋，戴工作卡，铺脚手架不准马凳操作，操作工具及零件放在工具袋内。搭设中应统一指挥，思想集中，相互配合，严禁在脚手架搭设过程中，嘻笑打闹，材料工具不能随意乱抛乱扔，吊运材料工具的下方不准站人。2、凡遇六级以上大风，浓雾、雷雨时，均不得进行高空作业，特别是雨后施工，要注意防滑，对脚手架进行经常检查，凡遇大风或停工段时间再使用脚步手架时，必须对脚手架进行全面检查，如发现连接部份有松动，立杆、大横杆、小横杆、顶撑有左右上下位移，铁丝解除，脚手板断裂、跷头等现象，应及时加固处理。3、底部的立柱应间隔交叉有同长度的钢管，将相邻立柱的对接接头位于不同高度上，使立柱薄弱截面错开，搭设双排脚手架时，应先立立柱，立柱架设先立里侧立柱，后立外侧立柱，立柱时要临时固定，在立柱的外侧规定位置及时设置剪刀撑，以防止脚手架纵向倾倒。4、架设脚手架时，切勿单独一个人操作，防止脚手架倒塌伤人，脚手架搭设进度，应高出施工工作面一步架。103 5、扣件的紧固是否符合要求，可用力矩板手实测，要40~65N.M过小则扣件易滑移，过大则会引起扣件的铸铁断裂，在安装扣件时，所有扣件的开口必须向外。6、高层建筑施工用脚手架，原则上不允许开口，即不允许从上到下断开，要求脚手架在平面上沿建筑物外沿四周连通。7、按规定要求搭设防护棚：（1）为了预防物体坠落打击，建筑物出入口须搭设通道防护棚。（2）防护棚的设置要求：安全防护棚设双层防护，防护棚采用双层防护，一层木板加一层钢网片防护，下面安装安全兜网。6.3脚手架拆除安全技术要求1、根据工程进度合理安排架体的拆除时间和顺序，拆除前应组织有关人员对工程进行全面检查，确认已不需要脚手架时，方可进行拆除。。2、脚手架拆除前应进行各项准备工作，包括检查架体的安全性、补充完善方案中的拆除顺序和措施、项目技术负责人组织拆除安全技术交底。架子拆除期间应设警戒区和警戒线，并封闭或堵塞下部通道或场地，设专人巡视，严禁任何人员穿行。3、脚手架拆除应从上向下进行，按照“先安后拆，后安先拆”的顺序拆除，严禁上下同时作业。4、拆除脚手架前，应将脚手架上的遗留材料、杂物等清除干净。按自上而下，先装者后拆，后装者先拆的顺序进行。一般拆除顺序为安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→纵杆→大横杆→小横杆→立杆。5、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架，做到一步一清，一杆一清。剪刀撑应先拆除中间后再拆除两头扣。拆立杆时应先抱住立杆再拆开最后两个扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。6、脚手架拆除的构配件严禁直接向地面抛掷，拆除钢管应码好、捆好、扣件用尼龙袋装好，安全网叠好并逐一由塔吊吊落或电梯运至地面堆放，并分类堆码整齐，做到工完场清。7、拆除脚手架时，要加强对成品的保护，以防止损坏门窗玻璃及外墙饰面；103 在外墙需修补的地方，应暂时停下来，配合管理人员、泥水工做好墙体的修补及墙面粉尘的清理工作；8、每天拆架下班时，不应留有隐患部位。分段拆除时架体高差不应大于两步。6.4外脚手架的防雷措施由于外脚手架搭设高度较高，加之深圳地区雷雨频繁，因此必须做好防雷措施。其要求如下：在搭设层的各个转角立杆上必须设置不小于A12mm的镀锌钢筋，高度不小于1m，并将所有最上层的横杆全部连通，形成避雷网络，可将其与建筑物的避雷引地线（钢筋）用4mm厚钢板相接。连节点尽量设在边角等行人较少的部位，按脚手架的连续长度不超过50m设置一个，同时应满足过渡电阻不超过10Ω。6.5钢脚手架的防电措施1、钢管脚手架不得搭设在距离35KV以上的高压线4.5m以内的地区和距离1～10KV高压线路3m以内的地区。2、钢管脚手架在搭设与使用期间，要严防与带电体接触。3、钢管脚手架在需要穿过380V以内的电力线路，距离带电体在2m以内时，在搭设与使用期间应断电源或拆除电源，如不能拆除，应采取可靠的绝缘措施：如对钢管和电线进行隔绝包扎，并对钢管脚手架采取接地处理。4、在钢管脚手架上施工的电焊机、混凝土振动器等用电设备要放在干燥的木板上，操作者戴绝缘手套，穿绝缘鞋。电焊机、振动器的外壳要采取保护性接地或接零措施。5、工地的照明线路通过钢管脚手架时，应使用电压不超过12V的低压电源。6.6外脚手架的防火措施1、在外脚手架上尽量不进行电气焊接作业，如必须进行时，动火作业前后要告知防火检查员或值班人员，做好必要防护措施：如在脚手板上铺铁皮接住火星，同时移去易燃物，准备好灭火器材。2、高处焊、割作业时要有专人监焊，必须落实防止焊渣飞溅、切割物下跌的安全措施。动火人员和现场安全负责人在动火后，应彻底清理现场火种后，才能离开现场。3、外装修工程施工期间，在施工范围内及外脚手架上不准吸烟。103 4、严禁在外脚手架上架设电线和使用碘钨灯，因施工需要在其他位置使用碘钨灯时，架设要牢固，碘钨灯距脚手架及其它易燃物不小于50cm，且不得近距离直接照射外脚手架上的竹串片或木脚手板。当间距不够时，应采取隔热措施，施工完毕要及时拆除。第7章监测措施7.1监测措施1、脚手架在搭设过程中，每天由班组进行班前检查；脚手架在使用过程中，由使用班组进行班前检查，在确认安全后，才能进行操作作业。2、脚手架在搭设过程中的技术要求、允许偏差必须符合本方案中表5.4中要求，每天由专业工长、安全员及测量员对搭设的架体进行检查。3、扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力扳手检查，抽查方法按随机分布原则进行，抽样检查数量与质量标准如下表：4、脚手架使用过程中，由项目部定期组织检查以下项目：（1）各杆件的设置和连接，连墙件、支撑、卸荷钢丝绳的构造是否符合要求；（2）脚手架搭设高度在24米以上时，立杆垂直度的偏差是否满足规范要求；（3）安全防护措施是否符合要求；（4）架体上荷载是否超载；结构脚手架施工荷载控制在3KN/㎡，装修脚手架施工荷载控制在2KN/㎡。5、脚手架在下列阶段应进行监控监测与检查验收：（1）型钢安装完成后脚手架搭设前；103 （2）操作层上施加荷载前；（3）每搭设6～8米后必须进行检查验收，并填写悬挑脚手架验收表；（4）遇有六级大风与大雨后；（5）停用超过一个月；（6）达到设计高度后。7.2监测责任及分工（1）搭设、检查验收阶段：搭设过程施工责任人：周千军自检组织：殷亚华自检责任人：殷亚华项目部检查组织：党明发、胡义、黄如贵项目检查责任人：潘启伟、林光源、周千军、李伟龙、林仔（2）使用阶段：监控责任人：潘启伟、林光源、周千军、李伟龙、林仔应急指挥责任人：党明发、胡义、黄如贵（3）拆除过程施工责任人：周千军安全监控责任人：：潘启伟、林光源、周千军、李伟龙、林仔（4）监测结果处理：1）由安全员及时将监测结果汇总，报项目技术组。2）一旦发现架体出现变形及位移征兆，要立即通知上部施工人员停止施工，暂时撤离现场，并通报值班生产经理，待经处理确认安全后，再重新施工。3）其它情况由安全员监督作业班组及时进行整改、防护。第8章安全文明施工措施8.1脚手架施工安全保证措施1、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，搭设前进行质量、安全技术交底，并配戴好安全帽、安全带及防滑鞋。配带好工具袋，使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人。103 2、参加外架施工的人员必须经过体检，应为无高血压、无心脏病和其他不允许高空作业疾病等的人员。严禁酒后、带病作业。雷雨天气和六级以上大风应停止作业，大风过后要对脚手板、安全网、钢丝绳等认真检查一次。3、搭设时应使用符合质量要求的材料，按一定的搭设程序进行，各构件尺寸连接位置符合规范要求。传递物料时严禁抛掷，并应统一口令，施工面下边不得有人员站立，拆下的零件要装入容器，用吊篮吊下。搭设完后应按要求进行验收，符合要求方能投入使用。并应派专人对脚手架进行经常检查和保修。4、脚手架安全网应严密，并绑扎牢固，脚手板与小横杆连接牢固，不得有探头现象，斜道及平台两侧应有护栏，架体底层设水平网。脚手架使用期间，严禁任意拆除主要受力杆件。5、脚手架搭设和拆除时，地面应设围栏和警示标志，并派专人看守，严禁闲杂人员进入施工作业区。6、六级及六级以上大风，大雾和雨天应停止脚手架上的作业。7、在使用过程中，应加强对脚手架基础、连接点、连墙件等的检查，如遇下列情况之一，脚手架须全面检查，确认合格后方可使用，并做日常检查：（1）连续使用6个月后；（2）施工中途停止使用超过15天，在重新使用前；（3）在遭受暴雨、大风、地震等强力因素后；（4）使用过程中，发现有显著变形、沉降及安全隐患存在。8、脚手架使用过程中，严格控制施工荷载，结构脚手架施工荷载控制在3kN/㎡，装修脚手架施工荷载控制在2kN/㎡，材料堆入整齐稳固，不影响施工操作人员通行。9、严禁在脚手架上接缆风绳和设置起重把杆。10、下部脚手架搭设或拆除时，应在适当位置搭临时抛撑加固。11、在脚手架上进行电、气焊作业时，应派专人负责监督，采取必要防火措施。12、临时电线应采取穿塑料套管等措施后固定于架体上，避免直接与外架钢管接触。8.2脚手架施工文明及环保施工措施1、工地现场采取封闭式管理，大门口处要门卫室建立门卫制度，门口有保安24小时值班。2、103 材料、机具和构件要按照平面布置图规定的位置堆放整齐，料堆挂好各种材料名称、品种、规格等标牌；钢管等架料装卸、搬运、堆码要轻拿轻放，严禁抛掷。3、在外架搭拆前，与临近的居民作好交涉，严禁早晨7：00之前及晚上进8：00以后搭拆外架，一方面由于夜间施工太危险，另一方面减少夜间施工照明电能的消耗和对周围居民的影响，搬运钢管应轻拿轻放，严禁随意抛钢管等材料。4、在外脚手架外侧满挂密目式安全网，以减小在结构和装饰施工阶段由于在一些工序施工过程中粉尘飞扬的现象，降低粉尘向大气中的排放。5、脚手板采用可重复利用的钢筋网片，而不采用木跳板。6、安全通道处的防护棚应采用废旧层板进行封闭，达到重复利用材料。7、脚手架施工应尽量安排在白天进行，8、脚手架在拆除前，先将水平网内、脚手板上的垃圾清理干净，清理时避免扬尘。9、对扣件螺栓进行润滑时，应在专门的地点进行操作，以免油渍对环境造成污染。8.3季节性施工措施及成品保护1、季节性施工措施（1）五级及以上大风或下雨天严禁上脚手架施工。（2）台风过后或大雨过后必须进行全面检查、维修后才能使用。（3）脚手架面严禁停放机具、模板、钢筋，尤其是易滚动的物品和超重器材，更严禁用外排架作支点支撑模板。（4）在使用中定期和不定期对整个外排进行检查，找出隐患，及时加强修整。（5）所用加固的拉结钢筋、顶撑在外装修中途严禁拆除，必须随外架拆除时指定专逐层拆除、修补。2、外脚手架的维护（1）检查脚手架的连接有无异常，从地面搭设的外架底部有无堆放杂物。（2）检查脚手架的整体和局部的垂直度偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度。如发现异常，应及时加固和消除隐患。（3）钢管脚手架各类配件的涂油和紧固。检查扣件时应先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油至规定的力距范围。（4）因外架的使用周期较长，因此脚手板的脚手板必需长期检查其有无松动、干裂、腐朽等缺陷。如发现问题应及时纠正。（103 5）与建筑物连接件的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动。如因装饰施工需要移动连接件时，应通知架子工进行移动，并按规定在邻近位置补足连接。（6）要对外包安全网、安全隔离设施、栏杆、登高设施和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施的完整、牢固和有效。第9章施工应急救援预案9.1脚手架施工中易发生重大事故A：高空坠落事故B：架体坍塌事故C：物体打击事故9.2应急准备和响应组织准备1、目的：为了保护本企业从业人员在经营活动中的身体健康和生命安全，保证本企业在出现生产安全事故时，能够及时进行应急救援，从而最大限度地降低生产安全事故给本企业及本企业员工所造成的损失，成立公司生产安全事故应急救援小组。2、适用范围：适用于所在公司内部实行生产经营活动的部门及个人。3、本企业建立生产安全事故应急救援指挥机构：负责人及部门职务工作职责备注党明发项目经理主持全面工作潘启伟安全主任应急救援协调指挥工作项目经理部各项目部经理应急救援实施工作材料部部长参与应急救援实施工作财务部部长安全生产及救援资金保障4、施工现场生产安全应急救援小组负责人姓名工作职责备注电话号码项目经理：党明发主持施工现场全面工作组长13058104038项目副经理：占华生负责组织应急救援协调指挥工作副组长13544478794项目技术负责人：胡义负责组织应急救援协调指挥工作副组长13828291211103 安全员、施工员：潘启伟、林光源、周千军、李伟龙、林仔负责应急救援实施工作组员18697231506技术质检、材料员等参与应急救援实施工作组员137602782695、应急救援工作程序：（1）当事故发生时上报程序：现场第一发现人→现场值班人员→现场应急救援小组组长→分公司应急救援小组→公司生产安全事故应急救援小组→向上级部门报告。（2）组长、副组长接到通知后要马上到现场指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场进行救援，并向公司救援领导负责人汇报事故情况。（3）疏散人员：人员的疏散由具体分工的组员现场指挥，将人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。（4）伤员救护：受伤出血的，用止血带止血或包扎止血；休克、昏迷的伤员，让休克者平卧，腿部抬高30度左右，注意保暖，尽量不要搬动。立即拨打120急救电话或送往医院救治。（5）现场保护：由组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色布围起来，做好现场保护工作。6、应急救援小组职责：（1）组织检查各施工现场及其它生产部门的安全隐患，落实各项安全生产责任制，贯彻执行各项安全防范措施及各种安全管理制度。（2）进行教育培训，使小组成员掌握应急救援的基本常识，同时具备安全生产管理相应的素质水平，小组成员定期对职工进行安全生产教育，提高职工安全生产技能和安全生产素质。（3）制定生产安全应急救援预案，制定安全技术措施并组织实施，确定企业和现场的安全防范和应急救援重点，有针对性的进行检查、验收、监控和危险预测。9.3施工现场的应急处理设备和设施管理1、应急电话的安装要求工地应安装电话，无条件安装电话的工地应配置移动电话。在室外附近张贴119电话的安全提示标志，办公室内应张贴常用紧急急用查询电话和工地主要负责人和上级单位的联络电话，以便在节假日、夜间等情况下使用。值班电话：0755-84283331103 2、电话报救须知：火警：119医疗急救：120匪警：110首选医院：深圳市坪山新区人民医院急救电话：0755-84601781其它医院：深圳宝山门诊部急救电话：0755-28821858现场车辆司机电话：151883031923、急救箱（1）急救箱的配备应以简单和适用为原则，保证现场急救的基本需要，并可根据不同情况予以增减，定期检查补充，确保随时可供急救使用。（2）急救箱使用注意事项①有专人保管，但不要上锁。②定期更换超过消毒期的敷料和过期药品，每次急救后要及时补充。③放置在合适的位置，使现场人员都知道。4、其他应急设备和设施由于在现场经常会出现一些不安全情况，甚至发生事故，或因采光和照明情况不好，在应急处理时就需配备应急照明，如可充电工作灯、电筒、油灯等设备。由于现场有危险情况，在应急处理时就需有用于危险区域隔离的警戒带、各类安全禁止、警告、指令、提示标志牌。有时为了安全逃生、救生需要，还必须配置安全带、安全绳、担架等专用应急设备和设施工具。第10章劳动力计划10.1脚手架管理及施工人员职责及要求1、本工程及本专项工程项目经理为安全第一责任人，项目执行经理为安全直接责任人，现场专职安全员负责日常安全管理。现场专职安全员一名，其职责主要是：（1）执行国家、广东省及深圳市安全文明管理与环境保护的方针、政策、法规和各项规章制度，执行本项目安全文明管理与环境保护管理办法和要求；（2）主持对进场工人进行安全消防教育和培训，指导施工队(班组)正确使用劳动保护用品及消防设施；（103 3）参加专业施工员对工人的安全消防技术交底，强调安全注意事项、不安全因素、可能发生事故的地方；（4）深入现场检查安全消防措施的落实情况，发现不安全因素及时纠正，当出现险情时有权采取果断措施，并对违章指挥，不服从管理，违反安全管理规定的施工队(班组)和个人，按照有关规定给予处罚；（5）现场发生安全事故时，先采取应急措施，保护好现场，并立即报告；（6）行使安全文明管理与环境保护奖惩权，及时沟通职业健康安全管理体系的有关信息；2、本专项工程需用特种作业人员（专业架子工）60人进行脚手架施工（脚手架搭设、维护及拆除）；作业人员要求如下：（1）脚手架搭设人员必须是经过按按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036-85）考核合格的专业架子工；（2）脚手架施工人员还须参加公司及项目部的安全培训，合格者方可持证上岗；（3）上岗人员应定期体检；（4）搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。10.2人员及劳动力计划本专项工程人员及劳动力计划详见表10.2-1：表10.2-1人员及劳动力计划表序号人员及工种计划数量（人）操作内容1专职安全管理员3施工过程中专职安全检查2施工管理人员10施工过程中测量、施工、质量、材料、后勤、机械管理3塔吊司机、指挥28现场材料吊运4架工60脚手架搭设及拆除103 落地式扣件钢管脚手架设计验算11.1A~F栋第二段悬挑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:双排脚手架，搭设高度27.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用每层2跨，竖向间距3.0米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.5400，体型系数1.1340。卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.0m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/2=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)103 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.120)×1.5002=0.286kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.120)×1.5002=-0.338kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.338×106/4491.0=75.174N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.050mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。103 1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.180+1.4×1.200=1.965kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.965×0.800/4=0.397kN.m=0.397×106/4491.0=88.335N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度103 V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.180+1.200=1.438kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1437.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.691mm最大挠度和V=V1+V2=0.700mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.200=1.933kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×27.000=2.896kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.800+0.300)/2=0.990kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×27.000=0.405kN103 经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.771kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.540Us——风荷载体型系数：Us=1.134经计算得到，风荷载标准值Wk=0.450×1.540×1.134=0.786kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.771+0.9×1.4×2.400)/2×1.50=6.562kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.771+1.4×2.400)/2×1.50=6.814kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.786×1.500×1.800×1.800/10=0.481kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。103 经过计算得到1=arctg[3.00/(0.80+0.30)]=1.2192=arctg[3.00/0.30]=1.471最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为6.562kN和6.562kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为6.814kN和6.814kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=7.26T2=6.85F1=2.50F2=0.68其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为7.257kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×7.257/0.850=85.378kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(14514.344×4/3.1416/50/2)1/2=14mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.814kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；103 　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=6814/(0.19×424)=84.796N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.562kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.481kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=6562/(0.19×424)+481000/4491=188.814N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.786kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×3.00=9.00m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000103 经计算得到Nlw=9.677kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.677kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=26.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=432.861kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=12.677kN小于双扣件的抗滑力12.80kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式103 支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1200mm，l=1800mm，ml=300mm，m2=1100mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=6.81kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.20/1.80=0.67kl=0.30/1.80=0.17k2=1.10/1.80=0.61代入公式，经过计算得到支座反力RA=19.541kN支座反力RB=-5.177kN最大弯矩MA=9.716kN.m抗弯计算强度f=9.716×106/(1.05×141000.0)=65.627N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.77+2.40=7.17kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=4.853mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算103 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=9.72×106/(0.929×141000.00)=74.17N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.177kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5177×4/(3.1416×50.00×2)]1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.18kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于5176.53/(3.1416×20×1.5)=54.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.18kN；103 d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=5.18×1.80/2=4.66kN.m根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条其中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm；s=4.66×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0300=1-(1-2×0.0300)1/2=0.0310s=1-0.0310/2=0.9850楼板压点负弯矩配筋为As=4.66×10^6/(0.9850×85.0×210.0)=265.0mm211.2A~F栋第三段悬挑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。103 计算参数:双排脚手架，搭设高度20.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用每层1跨，竖向间距3.0米，水平间距1.5米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数2.0300，体型系数1.1340。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离2.9m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/2=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩103 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.120)×1.5002=0.286kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.120)×1.5002=-0.338kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.338×106/4491.0=75.174N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.050mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.180+1.4×1.200=1.965kN103 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.965×0.800/4=0.397kN.m=0.397×106/4491.0=88.335N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.180+1.200=1.438kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1437.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.691mm103 最大挠度和V=V1+V2=0.700mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.200=1.933kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×20.000=2.145kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.800+0.300)/2=0.990kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×20.000=0.300kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.915kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算103 其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=2.030Us——风荷载体型系数：Us=1.134经计算得到，风荷载标准值Wk=0.450×2.030×1.134=1.036kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×3.915+0.9×1.4×2.400)/3×1.50=3.861kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×3.915+1.4×2.400)/3×1.50=4.029kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×1.036×1.500×1.800×1.800/10=0.634kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。103 经过计算得到1=arctg[2.90/(0.80+0.30)]=1.2082=arctg[2.90/0.30]=1.468最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为3.861kN和3.861kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为4.029kN和4.029kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=4.31T2=4.05F1=1.53F2=0.42其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为4.309kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×4.309/0.850=50.695kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(8618.113×4/3.1416/50/2)1/2=10mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=4.029kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；103 　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=4029/(0.19×424)=50.141N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=3.861kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.634kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=3861/(0.19×424)+634000/4491=189.299N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=1.036kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×1.50=4.50m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000103 经计算得到Nlw=6.527kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.527kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=26.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=432.861kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式103 支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1200mm，l=1800mm，ml=300mm，m2=1100mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=4.03kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.20/1.80=0.67kl=0.30/1.80=0.17k2=1.10/1.80=0.61代入公式，经过计算得到支座反力RA=11.806kN支座反力RB=-3.011kN最大弯矩MA=5.818kN.m抗弯计算强度f=5.818×106/(1.05×141000.0)=39.295N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=3.92+2.40=6.32kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=4.279mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下103 其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=5.82×106/(0.929×141000.00)=44.41N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.011kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[3011×4/(3.1416×50.00×2)]1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=3.01kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于3010.70/(3.1416×20×1.5)=31.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=3.01kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；103 b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=3.01×1.80/2=2.71kN.m根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条其中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm；s=2.71×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0170=1-(1-2×0.0170)1/2=0.0180s=1-0.0180/2=0.9910楼板压点负弯矩配筋为As=2.71×10^6/(0.9910×85.0×210.0)=153.2mm211.3G栋第二段悬挑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。103 计算参数:双排脚手架，搭设高度26.1米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用每层2跨，竖向间距2.9米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.5400，体型系数1.1340。卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离3.0m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/2=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩103 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.120)×1.5002=0.286kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.120)×1.5002=-0.338kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.338×106/4491.0=75.174N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.050mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.180+1.4×1.200=1.965kN103 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.965×0.800/4=0.397kN.m=0.397×106/4491.0=88.335N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.180+1.200=1.438kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1437.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.691mm103 最大挠度和V=V1+V2=0.700mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.200=1.933kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×26.100=2.799kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.800+0.300)/2=0.990kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×26.100=0.391kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.661kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算103 其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.540Us——风荷载体型系数：Us=1.134经计算得到，风荷载标准值Wk=0.450×1.540×1.134=0.786kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.661+0.9×1.4×2.400)/2×1.50=6.463kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.661+1.4×2.400)/2×1.50=6.715kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.786×1.500×1.800×1.800/10=0.481kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。103 经过计算得到1=arctg[3.00/(0.80+0.30)]=1.2192=arctg[3.00/0.30]=1.471最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为6.463kN和6.463kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为6.715kN和6.715kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=7.15T2=6.75F1=2.46F2=0.67其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为7.152kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×7.152/0.850=84.138kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(14303.412×4/3.1416/50/2)1/2=13mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.715kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；103 　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=6715/(0.19×424)=83.564N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.463kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.481kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=6463/(0.19×424)+481000/4491=187.582N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.786kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.9×3.00=8.700m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000103 经计算得到Nlw=9.58kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.58kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=26.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=432.861kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=12.58kN小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式103 支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1200mm，l=1800mm，ml=300mm，m2=1100mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=6.72kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.20/1.80=0.67kl=0.30/1.80=0.17k2=1.10/1.80=0.61代入公式，经过计算得到支座反力RA=19.266kN支座反力RB=-5.100kN最大弯矩MA=9.577kN.m抗弯计算强度f=9.577×106/(1.05×141000.0)=64.690N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.66+2.40=7.06kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=4.780mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算103 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=9.58×106/(0.929×141000.00)=73.12N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=5.100kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[5100×4/(3.1416×50.00×2)]1/2=9mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.10kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于5099.51/(3.1416×20×1.5)=54.1mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=5.10kN；103 d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=5.10×1.80/2=4.59kN.m根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条其中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm；s=4.59×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0300=1-(1-2×0.0300)1/2=0.0300s=1-0.0300/2=0.9850楼板压点负弯矩配筋为As=4.59×10^6/(0.9850×85.0×210.0)=261.0mm211.4G栋第三段悬挑脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:双排脚手架，搭设高度22.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。103 采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用每层1跨，竖向间距2.9米，水平间距1.5米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数2.0300，体型系数1.1340。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离2.9m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/2=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:103 跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.120)×1.5002=0.286kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.120)×1.5002=-0.338kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.338×106/4491.0=75.174N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.050mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.180+1.4×1.200=1.965kN103 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.965×0.800/4=0.397kN.m=0.397×106/4491.0=88.335N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.180+1.200=1.438kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1437.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.691mm103 最大挠度和V=V1+V2=0.700mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.200=1.933kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×22.400=2.402kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.800+0.300)/2=0.990kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×22.400=0.336kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.208kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算103 其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=2.030Us——风荷载体型系数：Us=1.134经计算得到，风荷载标准值Wk=0.450×2.030×1.134=1.036kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.208+0.9×1.4×2.400)/3×1.50=4.037kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.208+1.4×2.400)/3×1.50=4.205kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×1.036×1.500×1.800×1.800/10=0.634kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。103 经过计算得到1=arctg[2.90/(0.80+0.30)]=1.2082=arctg[2.90/0.30]=1.468最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为4.037kN和4.037kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为4.205kN和4.205kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=4.50T2=4.23F1=1.60F2=0.44其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为4.497kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×4.497/0.850=52.910kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(8994.658×4/3.1416/50/2)1/2=11mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=4.205kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；103 　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=4205/(0.19×424)=52.332N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=4.037kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.634kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=4037/(0.19×424)+634000/4491=191.490N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=1.036kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.90×1.50=4.35m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000103 经计算得到Nlw=6.31kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.31kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=26.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=432.861kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!经过计算得到Nl=9.31kN小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求!连墙件双扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式103 支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1200mm，l=1800mm，ml=300mm，m2=1100mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载N=4.21kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.20/1.80=0.67kl=0.30/1.80=0.17k2=1.10/1.80=0.61代入公式，经过计算得到支座反力RA=12.295kN支座反力RB=-3.148kN最大弯矩MA=6.064kN.m抗弯计算强度f=6.064×106/(1.05×141000.0)=40.959N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.21+2.40=6.61kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=4.476mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于2400.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算103 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=6.06×106/(0.929×141000.00)=46.29N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.148kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[3148×4/(3.1416×50.00×2)]1/2=7mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=3.15kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于3147.62/(3.1416×20×1.5)=33.4mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=3.15kN；103 d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=3.15×1.80/2=2.83kN.m根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条其中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm；s=2.83×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0180=1-(1-2×0.0180)1/2=0.0180s=1-0.0180/2=0.9910楼板压点负弯矩配筋为As=2.83×10^6/(0.9910×85.0×210.0)=160.2mm211.5转角部位型钢悬挑脚手架计算书1钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:双排脚手架，搭设高度22.4米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。103 采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用每1跨，竖向间距2.9米，水平间距1.5米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数2.0300，体型系数1.1340。卸荷钢丝绳采取2段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离2.9m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.80米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/2=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:103 跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.120)×1.5002=0.286kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.190+0.117×1.120)×1.5002=-0.338kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.338×106/4491.0=75.174N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.050mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.180+1.4×1.200=1.965kN103 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.965×0.800/4=0.397kN.m=0.397×106/4491.0=88.335N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.180+1.200=1.438kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1437.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.691mm103 最大挠度和V=V1+V2=0.700mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.200=1.933kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×22.400=2.402kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.800+0.300)/2=0.990kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×22.400=0.336kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.208kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算103 其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=2.030Us——风荷载体型系数：Us=1.134经计算得到，风荷载标准值Wk=0.450×2.030×1.134=1.036kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.208+0.9×1.4×2.400)/3×1.50=4.037kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.208+1.4×2.400)/3×1.50=4.205kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×1.036×1.500×1.800×1.800/10=0.634kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加2吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。103 经过计算得到1=arctg[2.90/(0.80+0.30)]=1.2082=arctg[2.90/0.30]=1.468最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为4.037kN和4.037kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为4.205kN和4.205kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=4.50T2=4.23F1=1.60F2=0.44其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为4.497kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×4.497/0.850=52.910kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(8994.658×4/3.1416/50/2)1/2=11mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=4.205kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；103 　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=4205/(0.19×424)=52.332N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=4.037kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.634kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=4037/(0.19×424)+634000/4491=191.490N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=1.036kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.90×1.50=4.35m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000103 经计算得到Nlw=6.31kN，连墙件轴向力计算值Nl=9.31kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=26.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=432.861kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!经过计算得到Nl=9.31kN小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求!连墙件双扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=4.21kN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式103 其中n=3.00/1.50=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(2-1)/2×4.21+4.21+3.00×0.20/2=6.61kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×2.10+4.21+3.00×0.20=9.01kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=2/8×4.21×3.00+0.20×3.00×3.00/8=3.38kN.m抗弯计算强度f=3.38×106/141000.0=23.97N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式103 其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1800mm，l=3000mm，ml=300mm，m2=1100mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用传递集中力P=9.01kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.80/3.00=0.60kl=0.30/3.00=0.10k2=1.10/3.00=0.37代入公式，经过计算得到支座反力RA=23.175kN支座反力RB=-3.970kN最大弯矩MA=13.016kN.m抗弯计算强度f=13.016×106/(1.05×141000.0)=87.917N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.21+2.40=6.61kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=10.027mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3600.0/250,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=13.02×106/(0.929×141000.00)=99.37N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!103 十、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.970kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[3970×4/(3.1416×50.00×2)]1/2=8mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=3.97kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于3969.89/(3.1416×20×1.5)=42.1mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=3.97kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=3.97×3.00/2=5.96kN.m根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条103 其中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm；s=5.96×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0380=1-(1-2×0.0380)1/2=0.0390s=1-0.0390/2=0.9800楼板压点负弯矩配筋为As=5.96×10^6/(0.9800×85.0×210.0)=340.3mm211.6转角处型钢悬挑脚手架计算书2钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。计算参数:双排脚手架，搭设高度27.0米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用每2跨，竖向间距2.90米，水平间距3.00米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.45kN/m2，高度变化系数1.5400，体型系数1.1340。103 卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=10.0，上吊点与下吊点距离2.9m。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.80米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800/2=0.120kN/m活荷载标准值Q=2.000×0.800/2=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.120=0.190kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.190+0.10×1.120)×1.5002=0.286kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为103 M2=-(0.10×0.190+0.117×1.120)×1.5002=-0.338kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.338×106/4491.0=75.174N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.120=0.158kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.158+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=2.050mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.180+1.4×1.200=1.965kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和103 均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.965×0.800/4=0.397kN.m=0.397×106/4491.0=88.335N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.180+1.200=1.438kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1437.600×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×107780.0)=0.691mm最大挠度和V=V1+V2=0.700mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；103 R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×0.800×1.500/2=0.180kN活荷载标准值Q=2.000×0.800×1.500/2=1.200kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.180+1.4×1.200=1.933kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072NG1=0.107×27.000=2.896kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×4×1.500×(0.800+0.300)/2=0.990kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.500×4/2=0.480kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010NG4=0.010×1.500×27.000=0.405kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.771kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.800/2=2.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0=0.450Uz——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz=1.540Us——风荷载体型系数：Us=1.134经计算得到，风荷载标准值Wk=0.450×1.540×1.134=0.786kN/m2。103 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.771+0.9×1.4×2.400)/2×1.50=6.562kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ考虑到分段卸荷作用，经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=(1.2×4.771+1.4×2.400)/2×1.50=6.814kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.786×1.500×1.800×1.800/10=0.481kN.m五、立杆的稳定性计算0.卸荷计算[规范外内容，供参考]卸荷吊点按照完全卸荷计算方法。在脚手架全高范围内增加1吊点；吊点选择在立杆、小横杆、大横杆的交点位置；以吊点分段计算。计算中脚手架的竖向荷载按照吊点数平均分配。经过计算得到1=arctg[2.90/(0.80+0.30)]=1.2082=arctg[2.90/0.30]=1.468103 最下面的立杆轴向力在考虑风荷载时为6.562kN和6.562kN。最下面的立杆轴向力在不考虑风荷载时为6.814kN和6.814kN。考虑荷载组合，各吊点位置处内力计算为(kN)T1=7.29T2=6.85F1=2.58F2=0.71其中T钢丝绳拉力，F钢丝绳水平分力。所有卸荷钢丝绳的最大拉力为7.287kN。选择卸荷钢丝绳的破断拉力要大于10.000×7.287/0.850=85.733kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm。满足要求!吊环强度计算公式为=T/A<[f]其中[f]——吊环钢筋抗拉强度，《混凝土结构设计规范》规定[f]=50N/mm2；　　A——吊环截面积，每个吊环按照两个截面计算。经过计算得到，选择吊环的直径要至少(14574.556×4/3.1416/50/2)1/2=14mm。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.814kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=6814/(0.19×424)=84.796N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=6.562kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；103 　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；——由长细比，为3118/16=196；——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.190；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.481kN.m；　　——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=6562/(0.19×424)+481000/4491=188.814N/mm2；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载标准值，wk=0.786kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=2.9×3.00=8.700m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3.000经计算得到Nlw=9.58kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.58kN根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值Nf1=0.85Ac[f]根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值Nf2=0.85A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到=0.95；净截面面积Ac=4.24cm2；毛截面面积A=26.10cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf1=73.865kNNf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到Nf2=432.861kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=12.58kN小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求!103 连墙件双扣件连接示意图七、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=6.81kN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式其中n=3.00/1.50=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(2-1)/2×6.81+6.81+3.00×0.20/2=10.52kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×3.41+6.81+3.00×0.20=14.23kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=2/8×6.81×3.00+0.20×3.00×3.00/8=5.34kN.m抗弯计算强度f=5.34×106/141000.0=37.85N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!103 八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。本工程算例中，m=1800mm，l=3000mm，ml=300mm，m2=1100mm；水平支撑梁的截面惯性矩I=1130.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=141.00cm3。受脚手架作用传递集中力P=14.23kN水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×26.10×0.0001×7.85×10=0.25kN/mk=1.80/3.00=0.60kl=0.30/3.00=0.10k2=1.10/3.00=0.37103 代入公式，经过计算得到支座反力RA=36.044kN支座反力RB=-6.405kN最大弯矩MA=20.320kN.m抗弯计算强度f=20.320×106/(1.05×141000.0)=137.252N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载N=4.77+2.40=7.17kN水平钢梁自重计算荷载q=26.10×0.0001×7.85×10=0.21kN/m最大挠度Vmax=10.864mm按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)表5.1.8规定：水平支撑梁的最大挠度小于3600.0/250,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值b"=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度=20.32×106/(0.929×141000.00)=155.13N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!十、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=6.405kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[6405×4/(3.1416×50.00×2)]1/2=10mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。103 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.40kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于6404.58/(3.1416×20×1.5)=68.0mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=6.40kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=6.41×3.00/2=9.61kN.m根据《混凝土结构设计规程》GB50010-2002第7.2.1条其中1──系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm；103 s=9.61×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.0620=1-(1-2×0.0620)1/2=0.0640s=1-0.0640/2=0.9680楼板压点负弯矩配筋为As=9.61×10^6/(0.9680×85.0×210.0)=556.0mm2103'