砖混建筑毕业设计 灌云恒辉伊山华庭小区12#楼结构设计

'本科毕业设计（论文）灌云恒辉伊山华庭小区12#楼结构设计摘要本毕业设计为灌云恒辉伊山华庭12#楼结构设计，该工程为六层（带半地下室和阁楼）的砖混结构体系。本毕业设计是在给定建筑图和地质勘察报告的条件下，根据国家现行建筑、结构规范，进行结构计算设计，绘制结构施工图的。此毕业设计运用了PKPM设计软件进行建模和抗震验算，在梁、板配筋、墙体稳定性验算、承载力验算时采用手算，无论电算、手算都严格按照相关的建筑、结构设计规范，并根据电算和手算的结果运用AutoCAD软件绘制出了结构施工图。本毕业设计将四年所学的许多专业知识运用到实际工程设计中，是四年学习的一个总结。[关键词]结构设计砖混结构PKPMAutoCAD19 AbstractThiscourseisdesignedtothestructuraldesignoffloor12#ofhenghuiyishanhuatinginGuanyun.Theprojectisaeight-storeybrick-concretestructuralsystem.Accordingtothecurrentnationalconstruction,thestructureofnorms,Thiscourseisdesignedinagivenbuildingplansandgeologicalconditionssurveyreport,andthestructuralcalculationsofthedesign,thestructureworkingdrawingsarecarriedoutaccordingtothecurrentnationalconstructionandthestructureofnorms.InthisdesignPKPMdesignsoftwareisusedformodelingandseismicchecking,andthereinforcement,thestabilityofthewallandthebearingcapacityarecheckedbyhandcalculation.Computingandhand-countarestrictlyinaccordancewiththerelevantconstructionanddesignspecifications.Accordingtotheresultsofcomputingandhand-countthestructuraldrawingsaremappedbytheuseofsoftwareAutoCAD.Thisdesigntakeafour-yearstudyoftheprofessionalknowledgeintothepracticalengineering.Itcanbesaidtosummaryofthefouryearsstudy.[Keywords]StructuredesignBrick-concretestructurePKPMAutoCAD19 前言毕业设计（论文）作为一种理论与实践相结合的教学环节，是对学生综合运用所学知识解决本专业实际问题能力的检验，是学习深化和提高的重要过程；也反映了高校的教学质量。本次毕业设计的题目是《灌云恒辉伊山华庭12#楼结构设计》。经过近三个月时间的努力，毕业设计终于圆满结束。本次课程设计大体包括四部分：一、根据给定的建筑平面图，确定工程的结构方案，进行结构平面图布置；二、运用PKPM结构设计软件，对结构进行建模、电算设计，导出结构计算简图、内力图与配筋图；三、运用砌体结构、结构力学、混凝土结构、抗震结构设计原理等专业知识，进行结构内力计算，配筋设计，墙体承载力验算及基础验算，并与电算的结果进行对照，从而更进一步地理解了结构设计软件的基本原理。四、结合PKPM导出的配筋图和手算配筋结果，利用AUTOCAD绘制结构施工图。本设计题目涉及到砌体结构、结构力学、混凝土结构、抗震结构设计原理、基础工程、PKPM结构设计等课程。在设计过程中，参照了大量的结构设计规范，以手算为主，并参考电算的结果。在设计过程中，我认识到我所学过的专业知识比较分散，不能很好的综合应用，手算的部分不熟练，影响了设计的进度。这次的课程设计能够将许多学过的专业知识运用到实际工程设计中，可以说是大学学习的一个总结。虽然经过长时间的酝酿和认真的编写，并得到了指导老师刘利清的指导和同学们的帮助，但由于水平和条件所限，还有不少的缺点和错误，恳请各位老师批评指正。0567318万大前2009年5月23日19 目录1工程概况12设计资料22.1气象条件22.2抗震设防22.3工程地质条件22.4材料23墙体承载力计算33.1结构平面布置33.2荷载计算43.3确定房屋静力计算方案63.4高厚比验算63.5墙体竖向承载力计算94楼盖与屋盖设计174.1楼盖设计174.1.1楼面板设计174.1.2楼面梁计算214.2屋盖设计234.2.1屋面板设计235楼梯设计265.1底层楼梯2619 5.1.1梯段板(TB1)设计265.1.2平台板设计275.2标准层楼梯285.2.1梯段板（TB2）设计285.2.2平台板设计295.2.3梯梁（TL-2）设计306阳台设计326.1阳台板计算326.2边梁计算336.3挑梁计算346.4抗倾覆验算357过梁设计367.1过梁上荷载367.2内力计算367.3配筋计算368圈梁、构造柱布置及配筋378.1构造柱布置及配筋378.2圈梁布置及配筋379基础设计389.1筏板计算389.2基础梁设计399.3筏板承载力验算4010抗震承载力计算4210.1抗震承载力计算书4210.2抗震承载力计算结果45结论47致谢4819 参考文献491工程概况本工程为六层（带半地下室和阁楼）的砖混结构。建筑结构安全等级为二级，建筑类别为丙类，地处7度设防区，结构设计使用年限为50年，该场地的持力层为粉质粘土，建筑所在场地类别为Ⅱ类。底层建筑面积约400m2，标准层建筑面积约418m2，阁楼层建筑面积约140m2，总建筑面积约2630m2。地面以上总高度为22m，底层层高2.4m，二至七层层高2.8m，阁楼层层高3.275m。承重墙体为P型承重多孔砖；基础采用筏形基础，筏板采用C25混凝土、Ⅰ级钢，基础梁采用C25混凝土、Ⅱ级钢；楼面和屋面采用全现浇整体式板；楼梯采用现浇板式楼梯；阳台采用现浇梁板式阳台。19 2设计资料2.1气象条件基本风压0.55KN/m2；基本雪压0.4KN/m22.2抗震设防7度设防。2.3工程地质条件地基土持力层为粉质粘土，修正后的地基承载力特征值fa=150kpa。2.4材料墙体采用P型承重多孔砖MU10,砂浆强度采用M10，M7.5，M5三个等级。楼面梁和屋面梁采用的混凝土强度等级为C20，纵筋Ⅱ级，箍筋Ⅰ级。现浇板采用的混凝土强度等级为C20，钢筋Ⅰ级。构造柱采用的混凝土强度等级为C20，纵筋Ⅱ级，箍筋Ⅰ级。圈梁和门窗洞过梁采用的混凝土强度等级为C20，钢筋Ⅰ级。筏形基础筏板采用混凝土强度等级为C25，钢筋Ⅰ级，基础梁采用混凝土强度等级C25，纵筋Ⅱ级，箍筋Ⅰ级。19 3墙体承载力计算3.1结构平面布置图3.1、图3.2、图3.3分别为车库层、标准层、阁楼层的结构平面布置图，梁伸入墙厚240mm，基础采用MU10标准砖，M10水泥砂浆；砖混一至四层采用P型承重多孔砖，M10混合砂浆；砖混五层采用P型承重多孔砖，M7.5混合砂浆；六层以上采用P型承重多孔砖，M5混合砂浆。施工质量控制等级为B级。采用横墙和内纵墙共同承重体系。图3.1底层结构布置平面图19 图3.2标准层结构布置平面图图3.3阁楼层结构布置平面图3.2荷载计算（1）屋面恒载标准值100mm厚板自重2.5KN/m220mm厚板底抹灰0.35KN/m2水泥平瓦屋面0.55KN/m219 二毡三油防水层0.35KN/m2保温层0.1KN/m230mm厚水磨石面层0.65KN/m2合计4.5KN/m2（2）楼面恒载标准值（客厅、卧室）30mm厚水磨石面层0.65KN/m2100mm厚板自重2.5KN/m220mm厚板底抹灰0.35KN/m2合计3.50KN/m2（3）楼面恒载标准值（卫生间、厨房）30mm厚水磨石面层0.65KN/m290mm厚板自重2.25KN/m2二毡三油防水层0.35KN/m220mm厚板底抹灰0.35KN/m2合计3.60KN/m2（4）墙体自重标准值240mm厚墙外墙贴面砖内墙抹灰4.64KN/m2240mm厚墙双面抹灰4.50KN/m2120mm厚墙双面抹灰3.02KN/m2（5）门自重标准值0.3KN/m2（6）塑钢窗自重标准值0.45KN/m2（7）阳台恒载标准值30mm厚水磨石面层0.65KN/m280mm厚板自重2KN/m220mm厚板底抹灰0.35KN/m2合计3.0KN/m2（8）阳台活载标准值2.5KN/m2（9）楼面活载标准值2.0KN/m219 该房屋共六层（带半地下室和阁楼），各层活荷载折减系数及活荷载总值列于表3.1。表3.1各层活荷载折减系数及活荷载总值折减系数活荷载总值阁楼1.00.5六层1.02.5五层1.04.5四层1.06.5三层0.858.5二层0.8510.2一层0.711.93.3确定房屋静力计算方案根据《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》表4.2.1“房屋的静力计算方案”，因本设计为现浇整体式钢筋混凝土屋盖和楼盖，最大横墙间距5.2m<32m，故可将房屋的空间工作性能确定为刚性方案。根据《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》表4.2.6“外墙不考虑风荷载影响时的最大高度”，因本设计最大层高3.275m小于最大层高4m，房屋总高22m，小于最大总高28m，故不考虑风荷载的影响。3.4高厚比验算根据M10砂浆，M10混合砂浆，M7.5混合砂浆，M5混合砂浆，从《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》表6.1.1“墙、柱的允许高厚比”查得墙体的允许高厚比：车库层为[β]=26，一至四层为[β]=26，五层以上为[β]=24。（1）横墙高厚比验算①阁楼层横墙高厚比验算最大横墙间距s=5.2m，H=2.5+(1.55/2)=3.275m根据2H≥s>H，查《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》表5.13“受压构件的计算高度”得H0=0.4s+0.2H=2.735mh=240mm承重墙允许高厚比不提高即μ1=1.019 横墙无开洞允许高厚比降低系数为μ2=1.0于是按《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》式（6.1.1）得β=H0/h=2.735/0.24=11.39<μ1μ2[β]=24满足要求。②五至六层横墙高厚比验算最大横墙间距s=7.9m，H=2.8m根据s>2H，查《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》表5.13“受压构件的计算高度”得H0=1.0H=2.8mh=240mm承重墙允许高厚比不提高即μ1=1.0横墙允许高厚比降低系数为μ2=1.0-(0.4×2.4/3.2)=0.7于是按《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》式（6.1.1）得β=H0/h=2.8/0.24=11.67<μ1μ2[β]=1.0×0.7×24=16.8满足要求。③一至四层横墙高厚比验算最大横墙间距s=7.9m，H=2.8m根据s>2H，查《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》表5.13“受压构件的计算高度”得H0=1.0H=2.8mh=240mm承重墙允许高厚比不提高即μ1=1.0横墙允许高厚比降低系数为μ2=1.0-(0.4×2.4/3.2)=0.7于是按《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》式（6.1.1）得β=H0/h=2.8/0.24=11.67<μ1μ2[β]=1.0×0.7×26=18.2满足要求。④车库层横墙高厚比验算最大横墙间距s=7.9m，H=2.4m根据s>2H，查《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》表5.13“受压构件的计算高度”得H0=1.0H=2.4mh=240mm承重墙允许高厚比不提高即μ1=1.0横墙允许高厚比降低系数为μ2=1.0-(0.4×2.4/3.2)=0.7于是按《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》式（6.1.1）得β=H0/h=2.4/0.24=10<μ1μ2[β]=1.0×0.7×26=18.219 满足要求。（2）外纵墙高厚比验算①阁楼层外纵墙高厚比验算s=5.2m，H=3.275m根据2H≥s>H，查《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》表5.13“受压构件的计算高度”得H0=0.4s+0.2H=2.735mh=240mm,承重墙μ1=1.0,非承重墙μ1=1.2纵墙允许高厚比降低系数为μ2=1.0-(0.4×1.2/1.95)=0.75>0.7于是按《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》式（6.1.1）得β1=H0/h=2.735/0.24=11.39<μ1μ2[β]=1.0×0.7×24=16.8β2=H0/h=2.735/0.24=11.39<μ1μ2[β]=1.2×0.7×24=20.16满足要求。②五至六层外纵墙高厚比验算s=7.9m，H=2.8m根据s>2H，查《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》表5.13“受压构件的计算高度”得H0=1.0H=2.8mh=240mm承重墙μ1=1.0纵墙允许高厚比降低系数为μ2=1.0-0.4×1/1.8=0.78>0.7于是按《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》式（6.1.1）得β=H0/h=2.8/0.24=11.67<μ1μ2[β]=1.0×0.77×24=18.48满足要求。③一至四层外纵墙高厚比验算s=7.9m，H=2.8m根据s>2H，查《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》表5.13“受压构件的计算高度”得H0=1.0H=2.8h=240mm承重墙μ1=1.0纵墙允许高厚比降低系数为μ2=1.0-0.4×1.5/2.55=0.76>0.7于是按《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》式（6.1.1）得β=H0/h=2.8/0.24=11.67<μ1μ2[β]=1.0×0.76×26=19.7619 满足要求。④车库层外纵墙高厚比验算s=7.9m，H=2.4m根据s>2H，查《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》表5.13“受压构件的计算高度”得H0=1.0H=2.4h=240mm承重墙μ1=1.0纵墙允许高厚比降低系数为μ2=1.0-0.4×1.5/2.05=0.71>0.7于是按《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》式（6.1.1）得β=H0/h=2.4/0.24=10<μ1μ2[β]=1.0×0.71×26=18.46满足要求。（3）内纵墙高厚比验算（按带构造柱墙验算）①一至四层纵墙高厚比验算纵墙间距s=7.9m，H=2.8m根据s>2H，查《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》表5.13“受压构件的计算高度”得H0=1.0H=2.8mh=240mm承重墙允许高厚比不提高即μ1=1.0μ2=1.0-0.4×0.9/3.3=0.89>0.7于是按《砌体结构设计规范（GB5003-2001）》式（6.1.1）得β=H0/h=2.8/0.24=11.67<μ1μ2[β]=1.0×0.89×26=23.14满足要求。用同样的方法验算车库层和五至六层内纵墙高厚比满足要求。3.5墙体竖向承载力计算（1）内纵墙内力计算和截面承载力计算①计算单元取轴线②至④之间的B轴线上的纵墙验算，计算简图见3.4。②控制截面一层至三层的砂浆强度为M10，f=1.89MPa，第四层砂浆强度为M7.5，f=1.69MPa，第五至第六层的砂浆强度为M5，f=1.5MPa。每层墙取两个控制19 截面Ⅰ-Ⅰ、Ⅱ-Ⅱ。③各层墙体内力标准值计算阁楼层墙自重：Gk=1.5×3.275×4.5=22.11KN一层至六层墙自重：G=（2.8×3.6-0.9×2.1）×4.5+0.9×2.1×0.3=37.42KN屋面传来荷载：由恒载传来：N=0.5×4.5×1.5×4=13.5KN由活载传来：N=0.5×0.5×1.5×4=1.5KN楼面传来由恒载传来：N=（0.5×4×3.6+0.5×4.5×3.6）×3.5+0.5×4×2.5=58.55KN由活载传来：N=（0.5×4×3.6+0.5×4.5×3.6）×2.0=30.6KN图3.4内纵墙计算简图有效支撑长度：===10=145.5mm=10=153.8mm==10=163.3mm④内力组合A．六层墙Ⅰ-Ⅰ截面N=1.2（G+N+N）+1.4（N+N）19 =1.2×（22.11+13.5+58.55）+1.4×（1.5+30.6）=157.93KNN=1.2N+1.4N=113.1KN=240/2—0.4=120—0.4×163.3=54.7mm=N×∕N=37.6mmⅡ-Ⅱ截面：NⅡ=1.2G+157.93=1.2×37.42+157.93=196.55B.五层墙Ⅰ-Ⅰ截面N5I=1.2×(G+G+N+N×2)+1.4(N+N×2)=1.2×(22.11+37.42+13.5+58.55×2)+1.4(1.5+30.6×2)=315.94KNN=N=113.1KN=54.7mm，e=113.1×54.7∕315.94=19.58mmⅡ-Ⅱ截面NⅡ=1.2×G+315.94=360.84KNC.四层墙Ⅰ-Ⅰ截面N4I=1.2×(G+G+G+N+N×3)+1.4(N+N×3)=1.2×(22.11+37.42×2+13.5+58.55×3)+1.4(1.5+30.6×3)=473.94KNN=N=113.1KN=58.48mm，e=113.1×58.48∕473.94=13.96mmⅡ-Ⅱ截面NⅡ=1.2×37.42+315.94=518.84KND.三层墙Ⅰ-Ⅰ截面N3I=1.2×(G+G+G+G+N+N×4)+1.4(N+N×4)=1.2×（22.11+37.42×3+13.5+58.55×4）+1.4(1.5+30.6×4)=631.94KNN=N=113.1KN=61.8mm，e=113.1×61.8∕631.94=11.06mm19 Ⅱ-Ⅱ截面NⅡ=1.2×37.42+631.94=676.84KNE.二层墙Ⅰ-Ⅰ截面N2I=1.2×（22.11+37.42×4+13.5+58.55×5）+1.4×（1.5+30.6×4+30.6×0.7）=777.1KNN=N=113.1KN=61.8mm，e=113.1×61.8∕777.1=8.99mmⅡ-Ⅱ截面NⅡ=1.2×37.42+777.1=822.0KNF.一层墙Ⅰ-Ⅰ截面N1I=1.2×（22.11+37.42×5+13.5+58.55×6）+1.4×（1.5+30.6×0.7+30.6×0.85+30.6×4）=928.67KNN=113.1KN=61.8mm，e=113.1×61.8∕928.67=7.53mmⅡ-Ⅱ截面NⅡ=1.2×37.42+777.1=973.57KN⑤截面承载力验算A.六层墙Ⅰ-Ⅰ截面计算截面面积A=（3.6－0.9）×0.24×10=648000mmf=1.5MPa，β=11.67，==0.163，查表φ=0.495φfA=0.495×1.5×648000=481.14KN>N=157.93KN。承载力满足要求。同理验算其它层墙，满足要求。同理进行其余墙的验算，计算结果如表3.2。Ⅱ-Ⅱ截面按轴心受压计算，计算结果如表3.3。19 表3.2Ⅰ-Ⅰ截面偏心受压承载力计算墙层控制截面轴向力N(KN)弯矩(M)(KN)偏心距e(mm)e/h高厚比β砂浆强度等级f(Mpa)φ截面积(mm2)承载力设计值（KN）六层Ⅰ-Ⅰ157.93113.1×54.7=6.15×103113.1×54.7/157.93=39.20.16311.67M51.50.495(3600-900)×240=6.48×1051.50×0.495×6.48×105=481.14五层Ⅰ-Ⅰ315.94113.1×54.7=6.15×103113.1×54.7/315.94=19.580.08211.67M51.50.6526.48×1051.5×0.652×6.48×105=633.7四层Ⅰ-Ⅰ473.94113.1×58.48=6.16×103113.1×58.48/473.94=13.960.05811.67M7.51.690.7026.48×1051.69×0.702×6.48×105=768.77三层Ⅰ-Ⅰ631.94113.1×61.8=6.99×103113.1×61.8/631.94=11.060.04611.67M101.890.7286.48×1051.89×0.728×6.48×105=891.6二层Ⅰ-Ⅰ777.1113.1×61.8=6.99×103113.1×61.8/777.1=8.990.03711.67M101.890.7506.48×1051.89×0.750×6.48×105=918.54一层Ⅰ-Ⅰ928.67113.1×61.8=6.99×103113.1×61.8/928.67=7.530.03111.67M101.890.7646.48×1051.89×0.764×6.48×105=935.6919 表3.3Ⅱ-Ⅱ截面轴心受压承载力计算墙层控制截面轴向力（KN）砂浆强度等级f(Mpa)l(mm)bcAN(mm2)配筋率φCOMηA，sfcAC高厚比βfy，承载力设计值(KN)六层Ⅱ-Ⅱ196.55M51.5036003707.752×1050.046%0.830.6274029.613690011.673001714五层Ⅱ-Ⅱ360.84M51.5036003707.752×1050.046%0.830.6274029.613690011.673001714四层Ⅱ-Ⅱ518.84M7.51.6936003707.752×1050.046%0.830.6274029.613690011.673002212三层Ⅱ-Ⅱ676.84M101.8936003707.752×1050.046%0.830.6274029.613690011.673002367二层Ⅱ-Ⅱ822.0M101.8936003707.752×1050.046%0.830.6274029.613690011.673002367一层Ⅱ-Ⅱ973.57M101.8936003707.752×1050.046%0.830.6274029.613690011.67300236719 （2）局压验算选取第五层轴线②—④的B轴上的梁进行局压验算，梁的截面尺寸为250mm×400mm，支撑长度为a=240mm，Nl=113.1KN，墙的截面尺寸为3600×240，采用MU10砖，M5混合砂浆，f=1.5MPa，=163.3mm3，取φ=01+0.35=1.63<2，取γ=1.63=0.7×1.63×1.5×40825=69.871上部荷载传来的平均压力б==0.37N/mm2,б/f=0.37/1.5=0.25,=5.78刚性垫块上表面梁端有效支撑长度==5.78×=94.4mmNl合力点至墙边的位置为0.4=0.4×94.4=37.76mmNl对垫块重心的偏心距为=120—37.76=82.24mm垫块承重的上部荷载为==0.37×192000=71.3KN作用在垫块上的轴向力N=N0+Nl=71.3+113.1=184.4KN 轴向力对垫块重心的偏心距==50.5mm，==0.210，φ=0.66=0.66×1.02×1.5×192000=193.88KN>N=184.1KN,满足要求。 4楼盖与屋盖设计4.1楼盖设计4.1.1楼面板设计本工程平面结构对称，选取左边户型（见图4.1）的A—H进行楼板计算：图4.1左户型结构平面图（1）A-G楼板计算A-G楼板按双向板，按弹性理论计算，设计资料：楼面活荷载qk=2.0KN/m2，采用C20混凝土，板中钢筋采用HPB235钢，计算板厚100mm，阳台板厚80mm。荷载设计值：①恒载标准值30mm水磨石面层0.65KN/m2100mm厚混凝土板0.1×25=2.5KN/m220mm厚板底抹灰0.02×17=0.34KN/m2合计3.5KN/m2②活载标准值2.0KN/m2 g=1.2×3.5KN/m2=4.2KN/m2，q=1.4×2.0KN/m2=2.8KN/m2g=g+q/2=5.6KN/m2,q=q/2=1.4KN/m2p=g+q=7KN/m2另外，厨房、卫生间铺二毡三油防水层，整块板的荷载设计值p为7.12KN/m2。g=4.32KN/m2,g=5.72KN/m2,q=1.4KN/m2取D板块为例进行计算，计算单元如图4.2+图4.2D计算简图2.7/4=0.68(5.6×0.0357+1.4×0.0710)×2.7=2.18KN·m/m(5.6×0.0086+1.4×0.0286)×2.7=0.64KN·m/m2.18+0.2×0.64=2.31KN·m/m0.64+0.2×2.18=1.08KN·m/m7×0.0783×2.7=4.0KN·m/m7×0.0572×2.7=2.92KN·m/m配筋计算：，HPB235钢，210N/mm跨内配筋：方向：143mm,选配φ8@200,实配=251mm。方向：=74mm选配φ8@200,实配=251mm。其余板块计算结果见表4.1。 表4.1各区格板的弯矩值区格项目ABCDEFGl2.72.71.92.743.63.3l3.54.73.545.24.54.5l0xl0y0.770.570.540.680.770.80.73(0.0286×5.6+0.0596×1.4)×2.72=1.78(0.0378×5.72+0.0936×1.4)×2.72=2.53(0.0388×5.72+0.0907×1.4)×1.92=1.26（0.0357×5.6+0.0710×1.4）×2.72=2.18(0.0313×5.6+0.0596×1.4)×42=4.14(0.0356×5.6+0.0561×1.4)×3.62=3.6(0.0404×5.6+0.0654×1.4)×3.32=3.45(0.0136×5.6+0.0324×1.4)×2.72=0.89(0.0064×5.72+0.00188)×2.72=0.46(0.0052×5.72+0.0203×1.4)×1.92=0.21（0.0086×5.6+0.0286×1.4）×2.72=0.64(0.0212×5.6+0.0324×1.4)×42=2.63(0.0204×5.6+0.0334×1.4)×3.62=2.09(0.0182×5.6+0.0309×1.4)×3.32=1.58(1.78+0.89×0.2)=1.962.53+0.46×0.2=2.621.26+0.21×0.2=4.672.18+0.64×0.2=2.314.14+2.63×0.2=4.673.6+2.09×0.2=4.023.45+1.58×0.2=3.77(0.89+1.78×0.2)=1.250.46+2.53×0.2=0.970.21+1.26×0.2=0.460.64+2.18×0.2=1.082.63+4.14×0.2=3.462.09+3.6×0.2=2.811.58+3.45×0.2=2.27’0.0686×7×2.72=3.507.12×0.0806×2.72=4.187.12×0.0817×1.92=2.17×0.0783×2.72=4.07×0.0811×42=9.087×0.0883×3.62=8.017×0.0960×3.32=7.32’0.0563×7×2.72=2.877.12×0.0571×2.72=2.967.12×0.0571×1.92=1.477×0.0572×2.72=2.927×0.0720×42=8.067×0.0748×3.62=6.797×0.0764×3.32=5.82③截面设计截面有效高度：假定选用φ8钢筋，板厚为100mm时，h0x=81mm,h0y= 73mm支座81mm。截面设计用的弯矩不折减，为便于计算，近似取γ=0.95，AS=M/0.95h0fy。截面配筋计算结果及实际配筋列于表4.2。表4.2截面配筋h0(mm)m(KN·m)As(mm2)配筋实As(mm2)跨中A区格l0x方向811.96121φ8@200251l0y方向731.2586φ8@200251B区格l0x方向812.62162φ8@200251l0y方向730.9767φ8@200251C区格l0x方向814.67289φ8@150335l0y方向730.4632φ8@200251D区格l0x方向812.31143φ8@200251l0y方向731.0874φ8@200251E区格l0x方向814.67289φ8@150335l0y方向733.46238φ8@150335F区格l0x方向814.02249φ8@200251l0y方向732.81193φ8@200251G区格l0x方向813.77233φ8@200251l0y方向732.27156φ8@200251支座A-D81-2.90179φ8@200251 A-B81-3.84238φ8@200251B-C81-3.14194φ8@200251D-E81-6.03373φ10@200393B-C81-3.14194φ8@200251B-E81-2.06127φ8@200251C-E81-4.77295φ8@150335D-F81-4.89308φ8@150335E-G81-7.45461φ10@150523E-F81-7.94491φ10@150523F-G81-7.67475φ10@150523A(l0x方向)81-3.5217φ8@200251A(l0y方向)81-2.87178φ8@200251B(l0y方向)81-2.96183φ8@200251C(l0x方向)81-2.1130φ8@200251C(l0y方向)81-1.4791φ8@200251D(l0x方向)81-4.0248φ8@150335F(l0x方向)81-8.01496φ10@150523F(l0y方向)81-6.79420φ10@150523G(l0y方向)81-5.82360φ10@200393（2）H号板因l1/l2=2.17>2，按单向板计算，取1m板宽计算。①荷载设计值g=7.0KN/m②计算跨度(ln净跨，b梁宽)l0=ln+b=3.0-0.12-0.12+0.24=3.0m③内力计算弯矩设计值M=7×3.02/8=7.88KN·m④正截面受弯承载力计算板厚100mm，h0=100-20=80mm.C20混凝土，=1，=9.6N/mm2；HPB235钢筋，=210N/mm2。=/()=7.88×106/(1.0×9.6×1000×802)=0.1282=(1+)/2=0.931=7.88×106/(0.931×210×80)=503mm2选配φ10@150，实As=523mm2，满足要求，另配分布筋φ8@200。4.1.2楼面梁计算梁采用C20混凝土，纵筋采用HRB335钢，箍筋采用HPB235钢。取标准层轴线10-12的B上的梁为例进行计算，截面尺寸取240mm×400mm；计算跨度近似取轴线间距离l0=3600mm。（1）荷载计算①均布恒载设计值梁自重1.2×0.24×0.4×25=2.88KN/m梁底部和侧面粉刷1.2×0.02×[（0.4-0.1）×2+0.2]×17=0.33KN/m 梁上水磨石面层1.2×25×0.03×0.24=0.22KN/m小计3.43KN/m②活载设计值1.4×2×3.55=9.94KN/m荷载设计值p=3.43+9.94=13.37KN/m由板传来的恒载分别为三角形和梯形荷载，计算简图如见4.3。图4.3梁计算简图（2）内力计算梁跨中正截面最大弯矩计算得=39.74KN·m梁支座最大剪力V=33.8KN（3）截面设计①正截面受弯承载力计算=h–35=400-35=365mm=/()=39.74×106/(9.6×240×3652)=0.129=(1+)/2=0.930=39.74×106/(0.930×300×365)=390mm2选配3Ф16实As=603mm2②斜截面受剪承载力计算箍筋选配φ8@100/200=0.7×1.1×240×365+1.25×300×50.3×365/100=136KN>V=33.8KN符合要求。 4.2屋盖设计4.2.1屋面板设计本工程平面结构对称，选取左户型（见图4.2.1.1）上的1和2号板进行计算，选取北屋面板计算，板厚取100mm，tgα1=0.688，cosα1=0.824。图4.4左户型屋面板平面图（1）荷载计算恒载标准值:30mm水磨石面层0.65KN/m2100mm厚板自重2.5KN/m2二毡三油防水层0.35KN/m2水泥平瓦屋面0.55KN/m2保温层1.0KN/m220mm厚板底抹灰0.4KN/m2合计4.5KN/m2活载标准值:0.5KN/m2恒载设计值1.2×4.5=5.4KN/m2活载设计值1.4×0.5=0.7KN/m2g=g+q/2=5.75KN/m2，q=q/2=0.35KN/m2p=g+q=6.1KN/m2 1750/2420=0.723,=0.810①取1号板（见图4.5）计算:=2.5/0.810=3.1m,=5.2m,/=0.59查表得：图4.51号板计算简图=(5.75×0.0371+0.35×0.0834)×3.1=2.21KN·m=(5.75×0.0072+0.35×0.0236)×3.1=0.45KN·m2.21+0.2×0.45=2.3KN·m/m0.45+0.2×2.21=0.89KN·m/m6.1×0.0797×3.1=4.67KN·m/m6.1×0.0572×3.1=3.35KN·m/m假定选用φ8钢筋，则当板厚为100mm时，h0x=81mm，h0y=73mm，支座h=81mm。配筋计算：HPB235钢，210N/mm，计算公式如下：跨内配筋：方向：142mm方向：=61mm双向选配φ8@200,实配=251mm支座配筋：=4.67×106/(0.95×210×81)=289mm2=3.35×106/(0.95×210×81)=207mm2 支座配φ8@150，实As=335mm2②取2号板(见图4.6)计算=2.6m,=2.5/0.810=3.1,/=2.6/3.1=0.84查表得：图4.62号板计算简图=(5.75×0.0251+0.35×0.0517)×2.6=1.04KN·m=(5.75×0.0154+0.35×0.0345)×2.6=0.64KN·m1.04+0.2×0.64=1.17KN·m/m0.64+0.2×1.04=0.85KN·m/m6.1×0.0634×2.6=2.61KN·m/m6.1×0.0552×2.6=2.28KN·m/m假定选用φ8钢筋，则当板厚为100mm时，h01=81mm，h02=73mm，支座h=81mm。配筋计算：HPB235钢，210N/mm。跨内配筋：方向：72mm方向：=58mm双向选配φ8@200,实配=251mm支座配筋：=2.61×106/(0.95×210×81)=162mm=2.28×106/(0.95×210×81)=141mm支座配φ8@150，实As=335mm2北面其它屋面板计算略，南屋面板计算略，具体配筋见屋顶配筋图。 5楼梯设计5.1底层楼梯采用现浇板式楼梯，踏步尺寸260mm×160mm，C20混凝土，采用HPB235钢，梁纵筋采用HRB335钢，楼梯上均布活荷载标准值qk=2.0KN/m2。5.1.1梯段板（TB1）设计板厚h=（1/25—1/30），取h为80mm，板倾斜角α=160/260=0.615，cosα=0.852（取1m宽板计算）。平面布置简图见图5.1。图5.1底层楼梯平面布置图（1）荷载计算①恒载标准值栏杆自重0.5KN/m水磨石面层（0.26+0.16）×0.65/0.26=1.05KN/m三角形踏步0.5×0.26×0.16×25/0.26=2.0KN/m混凝土斜板0.08×25/0.852=2.35KN/m板底抹灰0.02×17/0.852=0.4KN/m小计6.3KN/m②活载标准值2.0KN/m荷载设计值p=1.2×6.3+1.4×2=10.36KN/m （2）截面计算板水平计算跨度=+=1820+260=2080mm弯矩设计值=（1/10）=(1/10)×10.36×2.082=5.6KN·m板的有效高度h0=80—20=60mm=/()=5.6×106/(1.0×9.6×1000×602)=0.162=(1+)/2=(1+)/2=0.911=5.6×106/(0.911×210×60)=488mm2纵向受力钢筋选配φ10@150，实有As=523mm2。水平分布钢筋采用φ6@200沿斜长布置。考虑到平台梁及楼层梁对斜板的嵌固影响，将在斜板的支座上产生负弯矩，在斜板端部的上部配置与跨中纵向受力钢筋数量相同的承受负弯矩的钢筋，伸出支座的斜向长度为ln/4(ln为净跨)。5.1.2平台板设计取板厚h=80mm，取1m宽板带作为计算单元，平台板近似地按短跨方向的简支板计算。（1）荷载计算①恒载标准值：水磨石面层0.65KN/m80mm厚混凝土板0.08×25KN/m2=2.0KN/m20mm厚板底抹灰0.35KN/m小计3.0KN/m②活载标准值2.0KN/m荷载设计值p=1.2×3.0+1.4×2=6.4KN/m（2）截面计算计算跨度=1.8-0.24/2-0.26/2=1.55m弯矩设计值M=1/8=(1/8)×6.388×1.082=1.92KN·m板的有效高度h0=80-20=60mm =/()=1.92×106/(1.0×9.6×1000×602)=0.0556=(1+)/2=0.971=1.92×106/(0.971×210×60)=156mm2选配φ6@150，实有As=189mm2。并布置分布筋φ6@150；为了承受在平台板支座附近可能出现的负弯矩，在平台板端部附近的上部配置钢筋φ6@200。5.2标准层楼梯采用现浇板式楼梯，层高2.8m，踏步尺寸260mm×155.6mm，C20混凝土，板采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HRB335钢，楼梯上均布活荷载标准值qk=2.0KN/m2。平面布置简图见图5.2。图5.2标准层楼梯平面布置图5.2.1梯段板（TB2）设计取板厚h=90mm，板倾斜角cosα=0.858(取1m宽板计算)（1）荷载计算①恒载标准值：栏杆自重0.5KN/m水磨石面层（0.26+0.1556）×0.65/0.26=1.04KN/m三角形踏步0.5×0.26×0.1556×25/0.26=1.95KN/m混凝土斜板0.09×25/0.858=2.62KN/m 板底抹灰0.02×17/0.858=0.4KN/m小计6.51KN/m②活荷载标准值2KN/m荷载设计值p=1.2×6.51+1.4×2=10.61KN/m（2）截面设计板的计算跨度l0=ln+b=2080+250=2330mm跨中弯矩M=(1/10)pl02=(1/10)×10.61×2.332=7.2KN·m板的有效高度h0=h-20=90-20=70mm=/()=7.2×106/(1.0×9.6×1000×702)=0.153=(1+)/2=0.916=7.2×106/(0.916×210×70)=535mm2选配φ10@125，实As=628mm2。水平分布钢筋采用φ6@200（沿斜长）5.2.2平台板设计取板厚h=100mm，取1m宽板带作为计算单元。（1）荷载计算①恒载标准值水磨石面层0.65KN/m80mm厚混凝土板0.1×25KN/m2=2.5KN/m20mm厚板底抹灰0.35KN/m小计3.5KN/m②活载标准值2.0KN/m荷载设计值p=1.2×3.5+1.4×2=7KN/m（2）截面计算计算跨度=1.45-0.24/2-0.24/2=1.21m弯矩设计值M=(1/8)=(1/8)×7×1.212=1.28KN·m板的有效高度h0=100-20=80mm=/()=1.28×106/(1.0×9.6×1000×802)=0.0208 =(1+)/2=0.989=1.28×106/(0.989×210×80)=77mm2选配φ6@150，实有As=189mm2。并布置分布筋φ6@150；为了承受在平台板支座附近可能出现的负弯矩，在平台板端部附近的上部配置钢筋φ6@200。5.2.3梯梁（TL-2）设计取截面尺寸240mm×370mm，计算跨度,平台梁两侧搁在墙上，L=2600-240+240=2600mm。（1）荷载计算①恒载标准值：平台梁自重0.24×0.37×25=2.22KN/m平台梁底部和侧面粉刷0.02×[（0.37-0.1）×2+0.24]×17=0.26KN/m斜板传来的恒荷6.3×2.08/2=6.55KN/m小计11.73KN/m平台板传来的恒载3.5×1.45/2=2.54KN/m平台梁上的水磨石25×1×0.03×0.25=0.16KN/m②活载标准值2×（2.08/2+1.45/2+0.24）=4.01KN/m荷载设计值p=1.2×11.73+4.01×1.4=19.69KN/m（2）内力计算平台梁跨中正截面最大弯矩M=pl2/8=19.69×2.62/8=16.64KN/m平台梁支座最大剪力V=pln/2=19.69×2.46/2=24.22KN（3）截面设计①正截面受弯承载力计算h0=h–35=370-35=335mm=/()=19.69×106/(9.6×240×3352)=0.0644=(1+)/2=0.967=19.69×106/(0.967×300×335)=171mm2选配2Φ12实As=226mm2 ②斜截面受剪承载力计算箍筋选配φ6@150，架力筋采用2φ10=0.7×1.1×240×335+1.25×210×28.3×335/150=78.5KN>V=24.22KN符合要求。 6阳台设计采用现浇梁板式，挑出墙面1.62m，混凝土等级C20，阳台活荷载标准值为2.5KN/m2。阳台的结构布置见图6.1，挑梁由横墙内挑出，其挑出端设边梁B1。每户阳台板的尺寸为1.62m×4.0m，板平面尺寸的比值大于2，属于单向板。阳台结构的传力路线为：作用在阳台板上的恒载加活载按单向板分别传递给边梁B1，和外纵墙上的圈梁，边梁B1将自重、阳台栏杆重和阳台板传来的荷载按集中力传递给挑梁的端部，挑梁承受自重、阳台栏杆重、集中力。挑梁埋入横墙的深度按2m考虑。6.1阳台板计算板厚为80mm，取1m宽板为计算单元，平面布置见图6.1图6.1阳台平面图（1）荷载计算①恒载标准值80mm厚板自重0.08×25=2KN/m水磨石面层0.65KN/m20mm厚板底抹灰0.02×17=0.34KN/m小计2.99KN/m②活载标准值2.5KN/m荷载设计值p=1.2×2.99+1.4×2.5=7.1KN/m（2）截面计算板的计算跨度l0=ln+h=1.38+0.08=1.46m跨中弯矩M=1/8pl02=1/8×7.1×1.462=1.89KN·m 板的有效高度h0=80-20=60mm，混凝土C20，I级钢筋（3）配筋计算=/()=1.89×106/(9.6×1000×602)=0.0547=(1+)/2=0.972=1.89×106/(0.972×210×60)=154mm2取φ8@150，实As=335mm2，长跨方向配分布钢筋φ6@150，支座配φ6@150。6.2边梁计算取边梁B1截面尺寸为200mm×400mm（1）荷载计算①恒载标准值：梁自重0.2×0.4×25=2KN/m梁底部和侧面粉刷0.02×[（0.4-0.08）×2+0.2]×17=0.29KN/m栏板（包括栏杆）传来的恒荷载=5KN/m阳台板传来的恒荷载3.0×1.62×0.5=2.43KN/m小计9.72KN/m②活载标准值2.5×0.5×1.62=2.02KN/m荷载设计值p=1.2×9.72+2.02×1.4=14.49KN/m（2）内力计算计算跨度L0=4m，支座最大弯矩M=ql=19.32KN，剪力Q=29KN，跨中最大弯矩值M=29×2－19.32KN=38.68KN·m。梁的有效高度h=h－35=400－35=365mm，=1.0，=14.3N/mm,f=300N/mm,=0.55===0.1512，=0.1648<=0.55（3）配筋计算跨内配筋计算： ===0.1512，=0.1648<=0.55=0.1648×200×365×1.0×9.6/300=385mm2选配受力纵筋216，As=402mm2支座配筋计算：==19.32×106/(9.6×200×3652)=0.0755=1-=0.0789<=0.55=0.0789×200×365×1.0×9.6/300=184mm2选配受力纵筋216,As=402mm2支座处剪力最大值：V=pln2/2=14.49×(3.8-0.24)/2=25.79KN箍筋选配φ6@150=0.7×1.1×200×365+1.25×300×28×365/150=81KN>V=25.79KN满足要求。6.3挑梁计算（1）荷载设计值计算梁截面取200mm×400mm。梁自重1.2×25×0.2×0.4=2.4KN/m梁底部和侧面粉刷1.2×0.02×[（0.4-0.08）×2+0.2]×17=0.343KN/m栏杆自重1.2×5=6KN/m小计8.74KN/m边梁B1传来集中荷载F=14.49×4/2=28.98KN（2）内力计算最大弯矩位置：最大弯矩发生在挑梁的计算倾覆点。现挑梁埋入砌体的长度l1=2m，l1>2.2h0=2.2×0.4=0.88m，x0=0.3h0=0.3×0.4=120mm<0.13l1 。挑梁下有构造柱，计算倾覆点至墙外边缘的距离为0.5x=60mm。挑梁的计算跨长l0=l+x0=1620-240+60=1440mm。作用在挑梁悬出段上的荷载设计值对计算倾覆点的力矩（参见图6.2）:Mmax=0.5gl02+Fl0=0.5×8.74×1.442+28.98×1.44=50.79KN·mVmax=gl+F=8.74×1.38+28.98=41KN（3）配筋计算：①正截面承载力计算取h0=400-35=365mm，C20，Ⅱ级钢=/()=50.79/（9.6）=0.199=(1+)/2=0.888=50.79×106/（0.888×300×365)=522mm2选3Φ16，As=603mm2②斜截面承载力计算箍筋选用双肢箍φ8@200=0.7×1.1×200×365+1.25×300×2×50.3×365/200=125KN>V=41KN满足要求。6.4抗倾覆验算抗倾覆力矩Mr：墙体：Mr1=0.8×4.5×2×2.65×(2-0.06)=37kN·m楼盖：Mr2=0.8×3.5×2×(2-0.06)×4=43.46kN·m所以Mr=Mr1+Mr2=37+43.46=80.46kN·m倾覆力矩Mov=59kN·m——如何得出的？Mr/Mov=80.46/59=1.36>1（满足要求）。图6.2剖面图 7过梁设计选取B轴上的M0921上的过梁进行计算。选取过梁截面尺寸为240mm×300mm。7.1过梁上荷载梁下的墙体高度：hwLn/3=0.3m作用于过梁上墙体的均布自重：g1k=4.5×Ln/3=4.5×0.3=1.35kN/m过梁自重；g2k=0.24×0.3×25+2×0.02×0.3×17=2.0kN/m所以gk=g1k+g2k=1.35+2.0=3.35kN/m过梁上设计荷载g=1.2×3.35=4.0kN/m7.2内力计算计算跨度L=Ln+a=0.9+0.24=1.14m弯矩M=0.125×g×L2=0.125×4.0×1.14=0.65kN·m剪力V=0.5×g×Ln=0.5×4.0×1.14=2.28kN7.3配筋计算(1)正截面承载力计算：有效高度h=h-35=300-35=265mm,C20，I级钢（fy=210N/mm2,=0.550）==0.65×106/(9.6×240×2652)=0.004=1-=0.004<=0.550=0.004×240×265×1.0×9.6/210=10mm2选配受力纵筋2φ8,As=101mm2(2)斜截面承载力计算：因0.07×fc×b×h0=0.07×9.6×240×265=42.74kN>V=2.28kN故箍筋可按构造配置,箍筋取φ6@200。在建筑的外墙上都布置了圈梁，圈梁兼做门窗上的过梁，因此不必再设过梁。此处的圈梁钢筋增配212的纵筋。 8圈梁、构造柱布置及配筋8.1构造柱布置及配筋本工程为设有地下室的七度设防的六层（带半地下室和阁楼层）的砖混结构房屋，根据“抗震规范”要求，应在外墙各角、大房间内外墙交接处、楼梯间四角布置构造柱。具体布置见结构施工图，构造柱尺寸为240mm×240mm、720mm×240mm、640mm×240mm,采用二级钢，对于240mm×240mm的构造柱，纵向钢筋采用414，箍筋φ6@150,对于720mm×240mm和640mm×240mm的构造柱，分别采用814的纵筋，φ6@150的箍筋，和614的纵筋、φ6@150的箍筋，且在圈梁上下500mm高度范围内箍筋加密至φ6@100。构造柱与墙的连接砌成马牙搓，并沿墙高每500mm设2φ6的拉接钢筋，每边伸入墙内不少于1m。构造柱与圈梁连接的地方，纵筋穿过圈梁。混凝土的强度等级采用C20。8.2圈梁布置及配筋在屋盖和每层楼盖处都设置圈梁，圈梁设置在同一水平面，并形成封闭，外纵墙上的圈梁兼做过梁，与楼板浇注在一起。圈梁的截面尺寸设为240mm×400mm，受力筋采用412，箍筋采用φ8@200，在端部加密φ8@100。 9基础设计本工程设有地下室，选用梁板式筏形基础，长和宽方向的筏板各往外延伸1.0m，因要符合抗震设防区天然土质地基的筏基埋深不宜小于建筑物高度的1/15，因此取基础埋深d=2.0m，深入地下粉质粘土层，修正后的地基承载力特征值=150KPa。地基承载力验算：按轴心荷载作用，总重力代表值为28024.3KN。==84KN<=150KPa。进行筏基内力计算时不考虑基础-地基的共同作用，采用倒楼盖法的简化方法进行内力计算。9.1筏板计算取轴线④-⑥与轴线A-B所交接的筏板为计算单元，如图9.1所示：图9.1筏板计算简图筏板视为楼盖，柱或墙视为该楼盖的支座，按双向板进行内力计算。地基净反力==44KN/m。按弹性理论进行计算=3.3/4.5=0.73。（1）弯矩计算跨内弯矩：M==0.0306×44×3.3=14.66KN·m/m=0.0123×44×4.5=10.96KN·m/m支座弯矩：=0.0715×44×3.3=34.26KN·m/m=0.0567×44×4.5=50.52KN·m/m（2）配筋计算 选用HRB335钢筋，取直径12mm，保护层厚度为60mm，234mm。跨内配筋：方向配筋：==219mm，选配φ12@200，实配钢筋面积=565mm。方向配筋：==164mm，选配φ12@200，实配钢筋面积=565mm。支座配筋：=513mm，选配φ12@200，实配钢筋面积=565mm。757mm，选配φ12@150，实配钢筋面积=754mm。9.2基础梁设计筏形基础梁上的荷载可将板上的荷载沿板角45°分角线划分范围（见图9.2），分别由纵横梁承担，荷载分成三角形或梯形。图9.2筏板荷载传递图图9.3基础梁计算简图将梯形根据支座截面弯矩相等的原则换算为等效均布荷载，见图9.3所示支座剪力为77.27KN，跨中M=77.28KN·m/m。选用HRB335级钢筋，C25混凝土。（1）正截面受弯计算：基础梁截面尺寸为240mm×400mm，hmm， ，=11.9N/mm，=300N/mm，0.550==0.20311=0.2294<=0.550受拉钢筋截面面积=0.2294×240×365×=797mm。选配4φ16的钢筋，实配=804mm。（2）斜截面受剪验算：0.70.7×1.27×240×365=77.87KN>71.27KN可以按构造配筋，选配φ10@200的箍筋，节点处加密至φ10@100。图9.4基础梁计算简图将三角形荷载根据支座截面弯矩相等的原则换算为等效均布荷载，见图9.4所示。支座剪力为74.88KN，跨中M=48.4KN·m/m，计算得，受拉钢筋截面所需面积：=474mm。选配4φ14的钢筋，实配=615mm。斜截面受剪验算：0.70.7×1.27×240×365=77.87KN>71.27KN可以按构造配筋，选配φ8@200的箍筋，节点处加密至φ8@100。9.3筏板承载力验算筏板斜截面受剪承载力验算（见图9.5）：0.7=0.7×1.35×1.27×（4260—2×240）×240=1088KN（1.2+4.02）×1.41×44/2=161.92KN<0.7=1088KN满足要求。 图9.5筏板剪切计算示意图图9.6筏板冲切计算示意图筏板受冲切承载力验算（计算简图见图9.6）：0.7=0.7×1×1.27×[(4.5—0.48)+(3.3—0.48)]×2×0.24=2918KN44×(4.5—0.24×2)×(3.3—0.24×2)=498.8KN<0.7=2918KN满足要求。 10抗震承载力计算本工程抗震承载力计算采用PKPM设计软件，进行建筑模型与荷载输入，建好建筑模型，根据荷载规范，将荷载输入程序，之后进行整楼模型组装，在组装中没有将带半地下室的底层包括进去，（原因？）（阁楼层是如何处理的？说明）接着按程序步骤分别进行了结构楼面信息输入、楼面荷载传导计算；最后进行了抗震计算。10.1抗震承载力计算书抗震承载力采用电算，并按照抗震设计规范，电算计算书如下所示：×××砌体结构计算控制数据×××结构类型：砌体结构结构总层数：7结构总高度：17.4地震烈度：7.0楼面结构类型：现浇或装配整体式钢筋砼楼面(刚性)墙体材料:烧结多孔砖墙体材料的自重(kN/m3)：19.地下室结构嵌固高度(mm)：1250.砼墙与砌体弹塑性模量比：3.构造柱是否参与共同工作：是施工质量控制等级：B级×××结构计算总结果×××结构等效总重力荷载代表值:28024.3墙体总自重荷载：14486.4楼面总恒荷载：17551.7楼面总活荷载：5096.1水平地震作用影响系数：0.080结构总水平地震作用标准值(kN)：2241.9---第1层计算结果---本层层高(mm)：2800.0 本层重力荷载代表值(kN)：4690.4本层墙体自重荷载标准值(kN)：2235.0本层楼面恒荷载标准值(kN)：2580.3本层楼面活荷载标准值(kN)：748.0本层水平地震作用标准值(kN)：52.7本层地震剪力标准值(kN)：2241.9本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M10.0(墙体抗震承载力结果计算结果见图10.1)---第2层计算结果---本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：5189.3本层墙体自重荷载标准值(kN)：2235.0本层楼面恒荷载标准值(kN)：2580.3本层楼面活荷载标准值(kN)：748.0本层水平地震作用标准值(kN)：163.7本层地震剪力标准值(kN)：2189.2本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M10.0(墙体抗震承载力计算结果见图10.2)---第3层计算结果---本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：5189.3本层墙体自重荷载标准值(kN)：2235.0本层楼面恒荷载标准值(kN)：2580.3本层楼面活荷载标准值(kN)：748.0本层水平地震作用标准值(kN)：269.1本层地震剪力标准值(kN)：2025.5本层块体强度等级MU:10.0 本层砂浆强度等级M10.0---第4层计算结果---本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：5189.3本层墙体自重荷载标准值(kN)：2235.0本层楼面恒荷载标准值(kN)：2580.3本层楼面活荷载标准值(kN)：748.0本层水平地震作用标准值(kN)：374.5本层地震剪力标准值(kN)：1756.4本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M10.0---第5层计算结果---本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：5091.7本层墙体自重荷载标准值(kN)：2235.0本层楼面恒荷载标准值(kN)：2580.3本层楼面活荷载标准值(kN)：748.0本层水平地震作用标准值(kN)：470.9本层地震剪力标准值(kN)：1381.9本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M7.5(墙体抗震承载力计算结果图10.3)---第6层计算结果---本层层高(mm)：2800.0本层重力荷载代表值(kN)：3872.1本层墙体自重荷载标准值(kN)：2039.7本层楼面恒荷载标准值(kN)：1942.4本层楼面活荷载标准值(kN)：548.2本层水平地震作用标准值(kN)：436.7 本层地震剪力标准值(kN)：911.0本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M5.0---第7层计算结果---本层层高(mm)：1900.0本层重力荷载代表值(kN)：3747.6本层墙体自重荷载标准值(kN)：1271.5本层楼面恒荷载标准值(kN)：2707.9本层楼面活荷载标准值(kN)：808.0本层水平地震作用标准值(kN)：474.3本层地震剪力标准值(kN)：474.3本层块体强度等级MU:10.0本层砂浆强度等级M5.010.2抗震承载力计算结果由电算所得的结果表明各楼层抗震承载力计算结果满足规范要求，图10.1、10.2、10.3列举一层、二层、五层的墙体抗震承载力计算结果。图10.1一层墙体抗震承载力计算结果 图10.2二层墙体承载力计算结果图10.3五层墙体承载力计算结果由计算结果可见，抗震承载力满足要求。 结论本毕业设计以手算为主，手算过程中为方便计算，采用许多假设，进行了许多的近似计算，因此计算结果不可避免地与实际工程有些偏差。在墙体抗震承载力验算时运用了PKPM设计软件，验算满足结构抗震要求。在计算楼面板、屋面板时挑选了一些具有代表性的板块进行了计算，其余板近似配筋。基础同此。本科毕业设计是大学四年学习的综合大验收，经过近三个月的努力终于完成。这次毕业设计让我把在学校所学到的理论知识用到了实际之中，检验了我这大学四年学习的成果，同时也让我明白了许多做人做事的道理。在设计的过程中我端正态度，并严格要求自己，严格按规范进行设计。经过这次毕业设计，我也为自己坚定了信心，它为我走上工作岗位奠定了坚实的理论和实践基础。在以后的生活里我将继续努力！ 致谢本次毕业设计是在的刘利清老师悉心指导下完成的。经过近三个月时间的努力，本次毕业设计终于圆满结束。回顾这段时间，我得到了许多人的帮助，其中特别是感谢刘利清老师在我设计过程给与的无微不至的帮助和悉心的指导。在此次学习研究阶段，无论是选题、设计方案的确定及研究内容，都倾注了刘利清老师的辛勤汗水和悉心指导。导师在科学态度、思维方式及研究方法等方面给予了我极为有益的教诲,为本文提出了许多建设性的指导意见。在此,特向您表示最深切的谢意!在四年南京林业大学的求学过程中，诸多老师的辛勤教导让我铭记于心，使我学到了许多的专业知识，也培养了我的土木工程专业的专业素养，在此我向尊敬的老师们表示由衷的谢意。谨向在大学期间帮助过我的师长及同学致以诚挚的谢意，谢谢你们！万大前2009-05 参考文献[1]包世华.结构力学（上、下）.武汉理工大学出版社，2003[2]吴培明、彭少民.混凝土结构（上、下）.武汉理工大学出版社，2004[3]刘立新.砌体结构.武汉理工大学出版社.2003[4]赵明华.土力学与地基基础.武汉理工大学出版社，2002[5]周景星、李广信、虞石民等.基础工程.清华大学出版社，2007[6]赵西安.钢筋混凝土高层建筑结构设计.中国建筑工业出版社，2000[7]郭继武.建筑抗震设计.中国建筑工业出版社，2006[8]李国胜.多层高层钢筋混凝土结构设计中疑难问题的处理及算例.中国建筑工业出版社，2006[9]苑振芳.砌体结构设计手册.中国建筑工业出版社，2002[10]朱炳寅、娄宇、杨琦.建筑地基基础设计方法及实例分析.中国建筑工业出版社，2007[11]建筑结构制图标准（GB/T50101-2001），中国建筑工业出版社[12]建筑结构荷载规范（GB50009-2001），中国建筑工业出版社[13]混凝土结构设计规范（GB50010-2002），中国建筑工业出版社[14]建筑抗震设计规范（GB50011-2001），中国建筑工业出版社[15]建筑地基基础设计规范（GB50007-2002），中国建筑工业出版社[16]PMCAD用户手册及技术条件，北京：中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部[17]PK用户手册及技术条件，北京：中国建筑科学研究院PKPMCAD工程部[18]砌体结构设计规范（GB50003-2001），中国建筑工业出版社[19]ParkRandPaulayT.ReinforcedConcretestructures.NewYork:JohnWiley&Sons,1975[20]MacgregorJamesG.Reinforced-mechanics&Design.NewJersey,USA:PrenticeHall,EnglewoodCliffs,1998'