房屋建筑毕业设计论文办公楼设计青岛春阳

'本科毕业设计(论文)题目：青岛春阳写字楼设计院（系）：建筑工程系专业：土木工程班级：学生：学号：指导教师：2012年06月 前言前言毕业设计是大学本科教育培养目标实现的重要阶段，是毕业前的综合学习阶段,是深化、拓宽、综合教和学的重要过程,是对大学期间所学专业知识的全面总结。本人毕业设计题目为《青岛春阳写字楼设计》。在设计前期，我温习了《混凝图结构设计》、《结构力学》、《房屋建筑学》、《结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在设计中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在设计后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到曾凡奎老师的审批和指正，使我圆满的完成了任务，在此表示衷心的感谢。毕业设计的四个月里，在指导老师的帮助下，经过资料查阅、设计计算、论文撰写以及外文的翻译，加深了对新规范、规程、手册等相关内容的理解。巩固了专业知识、提高了综合分析、解决问题的能力。在进行内力组合的计算时，进一步了解了Excel。在绘图时熟练掌握了AutoCAD及天正软件的应用，以上所有这些从不同方面达到了毕业设计的目的与要求。框架结构设计的计算工作量很大，在计算过程中以手算为主，辅以一些计算软件的校正。由于自己水平有限，难免有不妥和疏忽之处，敬请各位老师批评指正。i 中文摘要青岛春阳写字楼设计摘要本设计主要进行了结构方案中横向框架的抗震设计。在确定框架布局之后，先进行了层间荷载代表值的计算,接着利用顶点位移法求出自震周期，进而按底部剪力法计算水平地震荷载作用下大小，进而求出在水平荷载作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）。接着计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力，找出最不利的一组或几组内力组合。选取最安全的结果计算配筋并绘图。此外还进行了结构方案中的室内楼梯的设计。完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。关键词：框架；结构设计；抗震设计35 英文摘要DesignofQingdaoChunyangOfficeAbstractThepurposeofthedesignistodotheanti-seismicdesigninthelongitudinalframes.Whenthedirectionsoftheframesisdetermined,firstlytheweightofeachflooriscalculated.Thenthevibratecycleiscalculatedbyutilizingthepeak-displacementmethod,thenmakingtheamountofthehorizontalseismicforcecanbegotbywayofthebottom-shearforcemethod.Theseismicforcecanbeassignedaccordingtotheshearingstiffnessoftheframesofthedifferentaxis.Thentheinternalforce(bendingmoment,shearingforceandaxialforce)inthestructureunderthehorizontalloadscanbeeasilycalculated.Afterthedeterminationoftheinternalforceunderthedeadandliveloads,thecombinationofinternalforcecanbemadebyusingtheExcelsoftware,whosepurposeistofindoneorseveralsetsofthemostadverseinternalforceofthewalllimbsandthecoterminousgirders,whichwillbethebasisofprotractingthereinforcingdrawingsofthecomponents.Thedesignofthestairsisalsobeapproachedbycalculatingtheinternalforceandreinforcingsuchcomponentsaslandingslab,stepboardandlandinggirderwhoseshopdrawingsarecompletedintheend.Keywords:frames；structuraldesign；anti-seismicdesign35 英文摘要35 主要符号表主要符号表γG永久荷载的分项系数；γQ可变荷载的分项系数；T结构自振周期；FEk结构总水平地震作用标准值；Geq地震时结构（构件）的重力荷载代表值、等效总重力荷载代表值；αmax水平地震影响系数最大值；fy普通钢筋的抗拉强度设计值；f’y普通钢筋的抗强度设计值；c混凝土保护层厚度；h截面高度；h0截面有效高度；hfT形或I形截面受拉区的翼缘高度；h’fT形或I形截面受压区的翼缘高度；AS受拉区纵向非预应力钢筋的截面面积；A’S受压区纵向非预应力钢筋的截面面积；VCS构件斜截面上混凝土和箍筋的受剪承载力设计值；aS纵向非预应力受拉钢筋合力点至截面近边的距离；aS’纵向非预应力受压钢筋合力点至截面近边的距离；η偏心受压构件考虑二阶弯矩影响的轴向力偏心距增大系数；λ计算截面的剪跨比；ρ纵向受力钢筋的配筋率；ρsv竖向箍筋、水平箍筋或竖向分布钢筋、水平分布钢筋的配筋率；35 目录目录前言i关键词：框架；结构设计；抗震设计ii主要符号表v1建筑设计11.1设计要点11.1.1建筑平面设计11.1.2建筑立面设计11.1.3建筑剖面设计11.2方案设计11.2.1建筑平面设计11.2.2建筑立面设计31.2.3建筑剖面设计31.2.4工程概况32梁、柱截面尺寸的初步确定42.1截面尺寸的初步确定42.1.1梁截面尺寸确定42.1.2柱截面确定42.1.3柱高度42.1.4楼板52.2重力荷载计算62.2.1屋面及楼面的永久荷载代表值62.2.2梁、柱、墙及楼屋面重力荷载计算72.2.3墙、门窗8图2-2各指点的重力荷载代表值103框架侧移刚度计算113.1刚度计算113.1.1梁.柱线刚度113.1.2各层横向框架侧移刚度计算124水平地震作用下框架结构的内力和位移计算1635 目录4.1横向水平地震作用下框架结构的内力和位移计算164.1.1横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法164.1.2各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图4-1,4-2。195竖向荷载作用下框架结构的内力计算245.1计算单元的选择确定245.2内力计算295.3梁端剪力和柱轴力的计算315.3.1弯矩剪力引起的荷载计算325.4结构抗震等级和承载力抗震调整系数355.5框架梁内力组合355.6跨间最大弯矩的计算41柱端弯矩设计值的调整：ΣMc=ηcΣMb435.7横向框架A柱弯矩和轴力组合456.截面设计526.1框架梁526.2梁斜截面受弯承载力计算546.3框架柱截面设计606.4柱正截面承载力计算607.楼梯设计677.1.设计参数677.2梯段板设计677.2.1平台板设计687.2.2截面设计697.3楼板设计707.3.1楼板类型及设计方法的选择707.3.2设计参数707.3.3弯矩计算71在求各区格板跨中弯矩时，按恒载均布及活荷载棋盘式布置，计算对A.B区格，取弯矩：71表7.2现浇板支座截面配筋计算表738.基础设计7535 目录8.2基础梁高75柱下条形基础的肋梁高度一般为柱距的1/4~1/8，h=（1/8~1/4）×6000=750~1500取h=900mm758.2.1翼板厚度75翼板厚度为250mm,采用梯形翼板。758.2.2基础长度75选定基础梁从左边轴线外伸长度为边跨胯间距的0.25~0.3075a1=6×0.25=1.5m为了使荷载合力通过基底型心则基础必须伸出d轴以外75则基础梁l=15+2×1.5=18mm,如此处理荷载重心雨基底型心重合。758.2.3基础的底面宽度758.3基础梁内力计算768.3.1采用倒梁法如图：768.3.2基础反力778.3.3翼缘板计算（按每米长计）778.4用弯距分配法计算基础弯距77参考文献82结论与展望60致谢61附录6235 1建筑设计1建筑设计1.1设计要点1.1.1建筑平面设计（1）依据建筑功能要求，确定柱网的尺寸，然后，再逐一定出各房间的开间和进深；（2）根据交通、防火与疏散的要求，确定楼梯间的位置和尺寸；（3）确定墙体所用的材料和厚度，以及门窗的型号与尺寸。1.1.2建筑立面设计（1）确定门窗的立面形式。门窗的立面形式一定要与立面整体效果相协调；（2）与平面图对照，核对雨水管、雨棚等的位置及做法；（3）确定墙体立面装饰材料做法、色彩以及分格艺术处理的详细尺寸。1.1.3建筑剖面设计（1）分析建筑物空间组合情况，确定其最合适的剖切位置。一般要求剖到楼梯及有高低错落的部位；（2）进一步核实外墙窗台、过梁、圈梁、楼板等在外墙高度上的关系，确定选用那种类型的窗台、过梁、圈梁、楼板及其形状和材料；（3）根据平面图计算确定的尺寸，核对楼梯在高度方向上的梯段的尺寸，确定平台梁的尺寸。1.2方案设计本方主要特点:突出"以人为本",努力创造功能合理,经济适用,安全舒适,环境优美,满足现代人工作的办公楼,方案可实施性较强。1.2.1建筑平面设计平面上力求简单、规则、对称，整个建筑平面为“一”字形，既有利于自然采光和自然通风，同时又有利于抗震。整栋建筑为南北朝向，建筑物主入口的朝向为南边。本写字楼35 1建筑设计工程为现浇混凝土框架结构，在框架结构的平面布置上，柱网是竖向承重构件的定位轴线在建筑平面上所形成的网格，使框架结构的脉络，柱网布置既要满足建筑平面布置和使用功能的要求，又要使结构受力合理，构件种类少，施工方便，柱网布置还应与建筑分隔墙布置互相协调，一般常将柱子设在纵横建筑墙交叉点上，以尽量减少柱网对建筑使用功能的影响。框架结构常用的柱网布置方式有：内廊式、外廊式、等跨式、对称不等跨式等。本框架结构办公楼采用内廊式柱网布置。各个房间的开间和进深根据现行办公建筑设计规范划定。建筑物的总长为60米，总宽度为15米，其长宽比约为4，满足6度抗震设防区建筑物长宽比不允许超过6.0的要求。35 西安工业大学毕业设计1.2.2建筑立面设计该办公楼在建筑立面上采用宽大而明亮玻璃窗，有效的满足室内采光的要求，同时可表现简洁和现代感。建筑立面和竖向剖面上力求规则，避免立面的凹进或突出，使结构的侧向刚度变化均匀，有利于结构抗震。1.2.3建筑剖面设计建筑物的剖面图要反应出建筑物在垂直方向上各部分的组合关系。剖面设计的主要任务是确定建筑物各部分应有的高度、建筑物的层数及建筑空间的组合关系。在建筑物的层高上，考虑到建筑空间比例要求及办公建筑设计规范规定办公楼室内净高要求，该办公楼的层高为常用的3.3m，室内外高差为0.45m。根据总建筑面积等各方面的要求，该建筑物为5层；总建筑高度为16.95m，其高宽比为1.13，满足6度抗震设防烈度区建筑物高宽比不允许超过4的要求。另外从室内采光和通风的角度考虑，窗台的高度取0.9m。此设计满足“适用、安全、经济、美观的总体要求，建筑平面简洁、明快、体现时代待征，结构方案合理，体系选择准备、技术先进、利于施工，装饰简洁适用、经济。1.2.4工程概况本工程为拟建青岛春阳写字楼，该工程总面积约为4500m2，根据任务书提供及查找资料，基本雪压为0.20kN/m2。该办公楼位于抗震设防烈度为6度的区域，设计基本地震加速度为0.04g，设计地震分组为第二组，框架抗震等级为四级。建筑类型：五层办公楼，楼盖及屋盖均采用现浇钢筋混凝土框架结构，楼板厚度取100mm，柱网与层高：本办公楼采用柱距为6m的内廊式小柱网，边跨为6.3m，中间跨为2.4m，层高取3.3m，如Error!Referencesourcenotfound.所示：35 西安工业大学毕业设计图1-1.柱网布置图35 2梁、柱截面尺寸的初步确定2梁、柱截面尺寸的初步确定2.1截面尺寸的初步确定2.1.1梁截面尺寸确定梁截面高度一般取梁跨度的1/12至1/8估算。由此估算的梁截面尺寸见表2.1，表2.1中还给出了各层梁。柱和板的混凝土强度等级，其设计强度：C30（fc=14.3N/mm2,ft=1.57N/mm2）表2.1梁截面尺寸（mm）及各层混凝土强度等级2.1.2柱截面确定抗震等级为四级，其轴压比限值为[]=0.9，各层重力荷载代表值12KN/㎡，边柱及中柱的负载面积分别为：6×3.15㎡和6×4.35㎡，由式N=βFgEnAc≥N/uNfc边柱：Ac≥N/Unfc=1.3×6×3.15×12×103×5/0.9/14.3=114545.5mm2中柱：Ac≥N/Unfc=1.35×6×4.35×12×103×5/0.9/14.3=152097.9mm2取截面为正方形，即b=h,则：边柱截面：b=h=338.45mm2中拄截面：b=h=389.99mm2根据计算结果，并综合考虑其他因素，确定本方案截面为：1-5层：600×6002.1.3柱高度基础采用条形基础，埋深取1.65m，基础梁高H=6/(4~8)=0.75~1.5取0.9m，则底层柱高从基础顶面取至一层板底，即h135 2梁、柱截面尺寸的初步确定=3.3+1.65+0.45-0.1-0.9=4.4m,0.45为室内外高差。其余各层的柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为3.30m。2.1.4楼板楼板采用现浇钢筋混凝土结构，楼板厚100mm，框架计算简图如下图2-1所示。取顶层柱的形心线作为框架柱的形心线，梁轴线取至板底。35 西安工业大学毕业设计图2-1横向计算简图2.2重力荷载计算2.2.1屋面及楼面的永久荷载代表值屋面（不上人）：30mm厚细石混凝土保护层22×0.03=0.66kN/m2三毡四油防水层0.4kN/m220mm厚1：3水泥砂浆找平20×0.02=0.4kN/m2150mm厚水泥蛭石保温层5×0.15=0.75kN/m2100厚现浇钢筋混凝土板25×0.1=2.5kN/m210mm厚混合砂浆17×0.01=0.17kN/m2合计:4.88kN/m21-5层楼面瓷砖地面（包括水泥粗纱打底）0.55kN/m210mm厚混合砂浆17×0.01=0.17kN/m2100mm厚钢筋混凝土板25×0.1=2.5kN/m2合计：3.22kN/m2屋面及楼板可变荷载标准值：不上人屋面均布荷载标准值0.5kN/m2楼面活荷载标准值2.0kN/m2屋面雪荷载标准值=1.0×0.2kN/m2=0.25kN/m235 西安工业大学毕业设计2.2.2梁、柱、墙及楼屋面重力荷载计算梁.柱可根据截面尺寸.材料容重及粉刷等计算单位长度上的重力荷载.取系数β=1.05.hn,ln分别表示梁截面净高度和净跨度，g表示单位长度梁重力荷载。表2.1梁、柱重力荷载计算结果层数构件b×hn/mm2rKN/M3βglnN根数GI／KN∑GI/KN1边横梁0.3×0.6251.054.7255.67522589.9162176.556中横梁0.3×0.4251.053.151.81169.860纵梁0.3×0.6251.054.7255.4401020.6次梁0.3×0.5251.053.9386.39520503.67柱0.6×0.6251.0511.6194.69402179.7241829.522~5边横梁0.3×0.6251.054.7255.67522589.9162176.556中横梁0.3×0.4251.053.151.81169.860纵梁0.30×0.6251.054.7255.4401020.6次梁0.3×0.5251.053.9396.39520503.67柱0.6×0.6251.053.193.794012633.241372.142.2.3墙、门窗墙体为240mm厚粘土空心砖，外墙面贴瓷砖（0.5kN/m2，内墙面为20mm厚抹灰）则外墙单位墙面重力荷载为：0.5+15×0.24+17×0.02=4.44kN/m2内墙为240mm粘土空心砖，两侧均为20mm厚抹灰，则内墙单位面积重力荷载为：35 西安工业大学毕业设计15×0.24+17×0.02×2=4.28kN/m2窗采用塑钢窗，房间门为木门，底层入口处采用塑钢门，其单位面积重力荷载为：塑钢门窗0.4kN/m2，木门0.2kN/m2。2.2.4重力荷载代表值的代表（1）第一层：外墙面积：（6.3-0.6）×（3.3-0.69）×4+（6-0.6）×（3.3-0.6）×20+（2.4-0.6）×（3.3-0.4）×2=363.6m2外墙门窗面积：C1:1.8×1.8×32=103.68m2C2：1.8×0.6×4=4.32m2合计：108m2M3:1.5×2.1×2=6.3m2M4:2.4×2.1=5.04m2外墙自重：（363.6-108-6.3-5.04）×4.44=1084.51KN外墙门窗自重：（108+5.04）×0.4+6.3×0.2=46.476KN内墙面积：（6.3-0.6）×（3.3-0.6）×14+6.42×（3.3-0.5）×6+（6-0.6）（3.3-0.6）×18=585.756m2内墙门面积：M1:1.2×2.1×11=27.72m2M2:1.6×2.1×12=40.32m2总计：68.04m2内墙自重：（585.756-68.04）×4.28=2215.82KN内墙门自重：0.2×68.04=13.608KN则首层墙自重：1084.51+2215.82=3300.33KN首层门窗总重：46.476+13.608=60.084KN板重：（60-0.6×10）×（15-0.6×3）×3.22=2295.216KN楼梯折算部分：6.3×3×2×3.22×0.5=66.945KN50%楼面活荷载：（60-0.6×6）×(15-0.6×3)×2.0×0.5=712.8KN第一层重力荷载代表值：2295.216+66.945+712.8+2176.556+（3300.33+60.084+1372.14+1829.52+3348.056+62.55）/2=10237.857KN第二~四层外墙面积：（6.3-0.6）×（3.3-0.69）×4+（6-0.6）×（3.3-0.6）×20+（2.4-0.6）×（3.3-0.4）×2=363.6m2（同上）外墙门窗面积：C1:1.8×1.8×34=110.16m2C2：1.8×0.6×4=4.32m2C3：1.8×0.6×2=2.16m2C:4：1.5×1.8×2=5.4m2合计：122.04m2外墙自重：（363.6-122.04）×4.44=1072.526KN外墙门窗自重：122.04×0.4=48.816KN35 西安工业大学毕业设计内墙面积：（6.3-0.6）×（3.3-0.6）×14+6.42×（3.3-0.5）×6+（6-0.6）（3.3-0.6）×19=600.336m2内墙门面积：M1:1.2×2.1×11=27.72m2M2:1.6×2.1×13=40.95m2总计：68.67m2内墙自重：（600.336-68.67）×4.28=2275.53KN内墙门自重：0.2×68.67=13.734KN则二~四层墙自重：1072.526+2275.53=3300.33KN门窗总重：48.816+13.736=62.55KN板重：（60-0.6×10）×（15-0.6×3）×3.22=2295.216KN(同上)楼梯折算部分：6.3×3×2×3.22×0.5=66.945KN(同上)50%楼面活荷载：（60-0.6×10）×(15-0.6×3)×2.0×0.5=712.8KN(同上)第二~四层重力荷载代表值：2176.556+2295.213+66.945+712.8+3348.056+62.55+1372.14=10034.263KN第五层外墙面积：（6.3-0.6）×（3.3-0.69）×4+（6-0.6）×（3.3-0.6）×20+（2.4-0.6）×（3.3-0.4）×2=363.6m2（同上）外墙门窗面积：C1:1.8×1.8×38=123.12m2C2：1.8×0.6×4=4.32m2C3：1.8×0.6×2=2.16m2C:4：1.5×1.8×1=2.16m2合计：131.76m2外墙自重：（363.6-131.76）×4.44=943.06KN外墙门窗自重：131.76×0.4=52.704KN内墙面积：（6.3-0.6）×（3.3-0.6）×9+6.42×（3.3-0.5）×6+（6-0.6）（3.3-0.6）×12.5=428.616m2内墙门面积：M1:1.2×2.1×11=27.72m2M2:1.6×2.1×6=20.16m2M3:1.2×2.1=2.52m2M5:2.4×2.1=5.04m2内墙门自重：0.2×（27.72+20.16+2.52）+5.04×0.4=12.096KN内墙自重：（428.616-55.44）×4.28=1597.193KN则五层墙总重：943.056+1597.193=2540.25KN门窗总重：52.704+12.096=64.8KN板重：（60-0.6×10）×（15-0.6×3）×4.88=3478.464KN(同上)50%楼面活荷载：（60-0.6×10）×(15-0.6×3)×0.5×0.5=178.2KN(同上)女儿墙：（60+15）×2×4.44×0.8=532.8KN雪荷载：60×15×0.2=180KN35 西安工业大学毕业设计第五层重力荷载代表值：3478.464+178.2+180+532.8+2176.556+（1372.14+6408+2540.25）/2=8534.615KN结构抗震分析时所采用的计算简图如下图2-2所示。集中在各点的重力荷载代表值Gi为计算单元内各层楼面上的重力荷代表值及上下各半层的墙柱等重力荷载。图2-2各指点的重力荷载代表值35 3框架侧移刚度计算3框架侧移刚度计算3.1刚度计算3.1.1梁.柱线刚度在框架结构中，现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。考虑这一有利作用，在计算梁的截面惯性矩时，对现浇楼面的边框架梁取，对中框架梁取。根据公式i可得出梁、柱线刚度，其中。表3.1横梁线刚度ib的计算：类别Ec（N/mm2）b×h（mm×mm）I0（mm4）l（mm）EcI0/l（N·mm）1.5EcI0/l（N·mm）2EcI0/l（N·mm）AB跨、CD跨3.0×104300×6005.40×10963002.571×10103.857×10105.142×1010BC跨3.0×104300×4001.6×10924002.00×10103×10104×1010表3.2柱线刚度ic的计算：层次hc（mm）Ec（N/mm2）b×h（mm×mm）Ic（mm4）EcIc/hc（N·mm）144003.0×104600×6001.08×10107.36×10102--533003.0×104600×6001.08×10109.82×101035 3框架侧移刚度计算3.1.2各层横向框架侧移刚度计算柱的侧移刚度D计算公式：其中为柱侧移刚度修正系数，为梁柱线刚度比，不同情况下，、取值不同。对于一般层：对于底层：边框架柱（边柱）35 西安工业大学毕业设计表3.3中框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次边柱（16根）中柱（14）根∑DDI1DI22-50.5240.207224490.9310.3183436990908810.6990.444202601.2420.53724514716384边框架柱侧移刚度D值（A-1，A-11/D-1，D-11）(B-1，B-11/C-1，C11)表3.4边框架柱侧移刚度D值（N/mm）层次A-1,A-11/D-1，D-11B-1,B-11/C-1，C-11∑DDI1DI22-50.3930.164177460.6980.2592800518300410.5240.406185220.9320.48822276163192楼梯间框架柱侧移刚度D值35 西安工业大学毕业设计D-5，D-7C-5，C-7表3.5楼梯间框架柱侧移刚度刚度D值（N/mm）层次D-5D-7C-5C-7∑DDI1DI22-50.3930.164177460.8010.285309099731010.5240.406185221.0670.5112331683676将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，即为各层间侧移刚度∑D，见表3.6。表3.6层间侧移刚度∑D层次123-5∑D96325311894021189402第一层的刚度/第二层的刚度=963253/1189402=0.812>0.7,故该框架为横向规则框架。35 西安工业大学毕业设计35 4竖向荷载作用下框架结构的内力计算4水平地震作用下框架结构的内力和位移计算4.1横向水平地震作用下框架结构的内力和位移计算4.1.1横向自振周期的计算采用结构顶点的假想位移法基本自振周期T1（s）可按下式计算：T1=1.7ψT（uT）1/2注：uT假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值Gi作为水平荷载而算得的结构顶点位移。ψT结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，取0.7。uT按以下公式计算：VGi=∑Gk（△u）i=VGi/∑DijuT=∑（△u）k注：∑Dij为第i层的层间侧移刚度。（△u）i为第i层的层间侧移。（△u）k为第k层的层间侧移。s为同层内框架柱的总数。结构顶点的假想侧移计算过程见表4.1。表4.1结构顶点的假想侧移计算层次Gi（KN）VGi（KN）∑Di（N/mm）△ui（mm）ui（mm）58534.6158534.61511894027.2130.1410034.26318568.878118940215.6122.9310034.26328603.141118940224.1107.3210034.26338637.404118940232.583.2110237.85748875.26196325350.750.7T1=1.7ψT（uT）1/2=1.7×0.7×(0.1301)1/2=0.43(s)4.1.2水平地震作用及楼层地震剪力的计算35 4竖向荷载作用下框架结构的内力计算本结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，即：1、结构等效总重力荷载代表值Geq35 西安工业大学毕业设计Geq=0.85∑Gi=0.85×(10237.857+8534.615+10034.263×3)=41543.97（KN）2、计算水平地震影响系数а1查表得二类场地近震特征周期值Tg=0.4s。查表得设防烈度为6度的аmax=0.04а1=（Tg/T1）0.9аmax=（0.4/0.43）0.9×0.04=0.0363、结构总的水平地震作用标准值FEkFEk=а1Geq=0.036×41543.97=1495.58（KN）质点横向水平地震作用按下式计算：Fi=GiHiFEk/（∑GkHk）地震作用下各楼层水平地震层间剪力Vi为Vi=∑Fk（i=1，2，…n）计算过程如表4.2。表4.2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次Hi（m）Gi（KN）GiHi（KN·m）GiHi/∑GjHjFi（KN）Vi（KN）517.68534.615150209.2240.285426.24426.24414.310034.263143489.9610.273408.29834.5331110034.263110376.8930.209312.581147.1127.710034.26377263.8250.147219.851366.9614.410237.85745046.5710.086128.621495.58∑526386.44435 西安工业大学毕业设计4.1.2各质点水平地震作用及楼层地震剪力沿房屋高度的分布如图4-1,4-2。4-1水平地震作用分布4-2层间剪力分布4.1.3水平地震作用下的位移验算。水平地震作用下框架结构的层间位移（△u）i和顶点位移ui分别按下列公式计算：（△u）i=Vi/∑Dijui=∑（△u）k各层的层间弹性位移角θe=（△u）i/hi，根据《抗震规范》，考虑砖填充墙抗侧力作用的框架，层间弹性位移角限值[θe]<1/550。计算过程如表4.3。表4.3横向水平地震作用下的位移验算表层次Vi（KN）∑Di（N/mm）（△u）i（mm）ui（mm）hi（mm）θe=（△u）i/hi5426.2411894020.364.833001/91664834.5311894020.714.4433001/464731147.1111894020.963.7333001/343721366.9611894021.152.7733001/286911495.589632531.621.6244001/2716由此可见，最大层间弹性位移角发生在第二层，1/2869<1/550，满足规范要求。35 西安工业大学毕业设计4.1.4水平地震作用下框架内力计算框架柱端剪力及弯矩分别按下列公式计算：Vij=DijVi/∑DijMbij=VijyhMuij=Vij（1-y）hy=yn+y1+y2+y3注：yn框架柱的标准反弯点高度比。y1为上下层梁线刚度变化时反弯点高度比的修正值。y2、y3为上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。y框架柱的反弯点高度比。底层柱需考虑修正值y2，第二层柱需考虑修正值y1和y3，其它柱均无修正。表4.4各层柱端弯矩及剪力计算（边柱）层次hi（m）Vi（KN）∑Dij（N/mm）边柱Di1（N/mm）Vi1（KN）ky（m）Mbi1（KN·m）Mui1（KN·m）53.3426.241189402224498.040.5240.307.9618.5743.3834.5311894022244915.750.5240.420.7931.1933.31147.1111894022244921.650.5240.4532.1539.2923.31366.9611894022244925.810.5240.4840.8844.2914.41495.589632532026031.460.6990.6589.9848.45表4.5各层柱端弯矩及剪力计算（中柱）层次hi（m）Vi（KN）∑Dij（N/mm）中柱Di2（N/mm）Vi2（KN）kY（m）Mbi2（KN·m）Mui2（KN·m）53.3426.2411894023436912.320.9310.3514.2326.4343.3834.5311894023436924.110.9310.4031.8347.7433.31147.1111894023436933.150.9310.4549.2360.1723.31366.9611894023436939.490.9310.4862.5567.7614.41495.589632532451438.061.2420.60100.4866.984.1.5梁端弯矩、剪力及柱轴力分别按以下公式计算：Mlb=ilb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）35 西安工业大学毕业设计Mrb=irb（Mbi+1，j+Mui，j）/（ilb+irb）Vb=（Mlb+Mrb）/lNi=∑（Vlb-Vrb）k具体计算过程见表4.6。表4.6梁端弯矩、剪力及柱轴力的计算层次边梁走道梁柱轴力MlbMrblVbMlbMrblVb边柱N中柱N518.5714.456.35.2411.5611.562.409.63-5.24-4.39439.1530.476.311.0527.1427.142.4022.62-16.29-15.96360.0846.756.316.9640.2940.292.4033.58-33.25-32.58276.4459.496.321.5851.2451.242.4042.7-54.83-53.7189.3369.526.325.2156.7356.732.4047.28-80.04-75.7735 西安工业大学毕业设计图4-1框架弯矩图35 西安工业大学毕业设计图4-2梁端剪力及柱轴力图35 5竖向荷载作用下框架结构的内力计算5竖向荷载作用下框架结构的内力计算5.1计算单元的选择确定取③轴线横向框架进行计算，如下图5-1所示图5-1横向框架计算单元计算单元宽度为6m，由于房间内布置有次梁（b×h=300mm×500mm），故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影所示。计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，所以在框架节点上还作用有集中力矩。5.1.2横向框架计算单元恒载计算柱子为600mm×600mm，q1，q1，第代表横梁自重，为均布荷载形式，对于第五层q1=4.725KN/mq1，=2.625KN/mq2、和q2，分别为屋面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。35 5竖向荷载作用下框架结构的内力计算q2=4.88×3=14.64KN/mq2，=4.88×2.4=11.712KN/mP1、P2分别由边纵梁、中纵梁直接传给柱的恒载，它包括主梁自重、次梁自重、楼板重等重力荷载，计算如下：35 西安工业大学毕业设计图5-2各层梁上作用的恒载P1=[（3×2.1/2）×2+（6.3+2.1）×1.5/2]×4.88+4.725×6+3.938×6.3／2+4.44×0.8×6=123.56KNP2=[（3.×2.1/2）×2+（6.3+2.1）×1.5/2+（3+1.8）×2×1.2/2]×4.88+4.725×6+3.938×6.3／2=130.35KN集中力矩M1=P1e1=123.56×（0.6-0.3）/2=18.534KN·mM2=P2e2=130.35×（0.6-0.3）/2=19.553KN·m对于2-4层，q1、q1，包括梁自重和其上横墙自重，为均布荷载。q1=4.725+4.28×2.7=16.281KN/mq1，=3.15KN/mq2、和q2，分别为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=3.22×3=9.66KN/mq2，=3.22×2.4=7.728KN/mP1=〔3×2.1+（6.3＋2.1）×1.5／2〕×3.22+4.725×6+3.938×3.15+4.44×(2.7×5.4-2×1.8×1.8)+0.4×1.8×1.8×2=119.88KNP2=(3×2.1×2+4.8×1.2)×3.22+4.725×6+3.938×3.15+4.28×2.7×（6-0.6）=155.34KN集中力矩M1=P1e1=119.88×（0.6-0.3）/2=17.98KN·mM2=P2e235 西安工业大学毕业设计=155.34×（0.6-0.3）/2=23.3KN·m对于第1层，q1=4.725+4.28×2.7=16.281KN/mq1，=3.15KN/mq2、和q2，分别为楼面板和走道板传给横梁的梯形荷载和三角形荷载。q2=3.22×3=9.66KN/mq2，=3.22×2.4=7.728KN/mP1=〔3×2.1+（6.3＋2.1）×1.5／2〕×3.22+4.725×6+3.938×3.15+4.44×(2.7×5.4-2×1.8×1.8)+0.4×1.8×1.8×2=119.88KN(同上)P2=(3×2.1×2+4.8×1.2)×3.22+4.725×6+3.938×3.15+4.28×2.7×（6-0.6）=155.34KN（同上）集中力矩M1=P1e1=119.88×（0.6-0.3）/2=17.98KN·mM2=P2e2=155.34×（0.6-0.3）/2=23.3KN·m5.1.3活荷载计算活荷载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图5-3所示图5-3各层梁上作用的荷载对于第5层，q2=0.5×3=1.5KN/mq2，=0.5×2.4=1.2KN/mP1=〔3×2.1×2×0.5=6.3KN35 西安工业大学毕业设计P2=〔3×2.1×2+4.8×1.2）×0.5=9.18KN集中力矩M1=P1e1=6.3×0.15=0.945KN·mM2=P2e2=9.18×0.15=1.377KN·m同理，在屋面雪荷载的作用下：q2=0.2×3=0.6KN/mq2，=0.2×2.4=0.48KN/mP1=2.52KNP2=3.672KN集中力矩M1=P1e1=0.378KN·mM2=P2e2=0.551KN·m对于1-4层q2=2×3=6KN/mq2，=2×2.4=4.8KN/mP1=25.2KNP2=36.72KN集中力矩M1=P1e1=3.78KN·mM2=P2e2=5.508KN·m对于第1-4层将计算结果汇总如表5.1与表5.2.表5.1横向框架恒载汇总表层次q1（KN/m）q1，（KN/m）q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KN·m）M2（KN·m）54.7253.1514.6411.712123.56130.3518.53419.5531-416.2813.159.667.728119.88155.3417.9823.3表5.2横向框架活载汇总表层次q2（KN/m）q2，（KN/m）P1（KN）P2（KN）M1（KN·m）M2（KN·m）51.5（0.6）1.2（0.48）6.3（2.52）9.18（3.672）0.945（0.378）1.377（0.551）1-464.825.236.723.785.508注：表中括号内数值对应于屋面雪荷载作用情况。35 西安工业大学毕业设计5.2内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，由于结构和荷载均对称，故计算时可用半框架。根据梁、柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数μij，用弯矩分配法计算框架内力，计算时先对各节点不平衡弯矩进行第一次分配，向远端传递(传递系数为1/2)，再将因传递产生的新的不平衡弯矩进行第二次分配。上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁　0.6560.3440.303　0.5790.118　　　　　偏心矩　　18.53-49.2249.22　19.55-5.0320.1310.56-19.31　-36.91-7.52　10.69-9.665.28　-16.78　　-0.68-0.363.48　6.661.3630.14-48.6838.67　-47.03-11.19　　0.3960.3960.2080.1920.3670.3670.074　　　　　　　　17.98-71.9771.97　23.30-3.8321.3821.3811.23-17.56-33.56-33.56-6.7710.0710.69-8.785.61-18.45-16.78　-4.74-4.74-2.495.6910.8710.872.1926.7027.33-72.0165.71-41.14-39.47-8.40　　0.3960.3960.2080.1920.3670.3670.074　　　　　17.98-71.9771.97　23.30-3.8321.3821.3811.23-17.56-33.56-33.56-6.7710.6910.69-8.785.61-16.78-16.78　-4.99-4.99-2.625.3710.2610.262.0727.0827.08-72.1465.39-40.08-40.08-8.53　　35 西安工业大学毕业设计0.3960.3960.2080.1920.3670.3670.074　　　　　17.98-71.9771.97　23.30-3.8321.3821.3811.23-17.56-33.56-33.56-6.7710.6910.69-8.785.61-16.78-16.78　-4.99-4.99-2.625.3710.2610.262.0727.0827.08-72.1465.39-40.08-40.08-8.53　　0.3960.3960.208　0.1920.3670.3670.074　　　17.98-71.9771.97　23.30-3.8321.3821.3811.23-17.56-33.56-33.56-6.7710.69　-8.785.61-16.78　　-0.76-0.76-0.402.144.104.100.8331.3120.62-69.9262.17-46.24-29.46-9.77　　10.31　-14.73　　　恒荷载作用下　　上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁　0.6560.3440.303　0.5790.118　　　　　偏心矩　　0.95-0.310.31　1.38-0.36-0.41-0.22-0.40　-0.77-0.16　0.25-0.20-0.11　-1.67　　-0.03-0.020.54　1.030.21-0.20-0.750.34　-1.41-0.31　　0.3960.3960.2080.1920.3670.3670.074　　　　　　　　3.78-5.035.03　5.51-1.440.500.500.26-1.75-3.34-3.34-0.6735 西安工业大学毕业设计-0.210.25-0.870.13-0.38-1.67　0.330.330.170.370.710.710.140.621.07-5.473.78-3.02-4.30-1.97　　0.3960.3960.2080.1920.3670.3670.074　　　　　3.78-5.035.03　5.51-1.440.500.500.26-1.75-3.34-3.34-0.670.250.25-0.870.13-1.67-1.67　0.150.150.080.621.181.180.240.890.89-5.564.03-3.83-3.83-1.88　　0.3960.3960.2080.1920.3670.3670.074　　　　　3.78-5.035.03　5.51-1.440.500.500.26-1.75-3.34-3.34-0.670.250.25-0.870.13-1.67-1.67　0.150.150.080.621.181.180.240.890.89-5.564.03-3.83-3.83-1.88　　0.3960.3960.208　0.1920.3670.3670.074　　　3.78-5.035.03　5.51-1.440.500.500.26-1.75-3.34-3.34-0.670.25　-0.870.13-1.67　　0.250.250.130.300.570.570.110.990.74-5.513.71-4.44-2.77-2.00　　0.37　-1.39　　　活荷载作用下　　5.3梁端剪力和柱轴力的计算35 西安工业大学毕业设计5.3.1弯矩剪力引起的荷载计算梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得，而柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算恒载作用时的柱底轴力，要考虑柱的自重。恒载作用下梁的剪力以及柱的轴力计算梁端剪力由两部分组成：（1）荷载引起的剪力，计算公式为：其中为梁上的均布荷载。（2）弯矩引起的剪力，计算原理是杆件弯矩平衡，即5.3.2柱的轴力计算顶层柱顶轴力由节点剪力和节点集中力叠加得到，柱底轴力为柱顶轴力加上柱的自重。其余层轴力计算同顶层，但需要考虑该层上部柱的轴力的传递。例：第5层：荷载引起的剪力：VA=VB=（4.725×6.3）/2+（14.64×6.3）×（1-1.5/6.3）/2=50.02KNVB=VC=3.15×1.2+（11.712×1.2）/2=10.81KN弯矩引起的剪力：AB跨=（38.67-48.68）／6.3=-1.59KNBC跨=0A柱：N顶=123.56+51.61=175.17KNN底=N顶+1372.14/44=206.36KNB柱：N顶=130.35+48.43+10.81=189.59KNN底=N顶+1=282.13KN表5.3恒荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算表35 西安工业大学毕业设计层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVCN顶N底N顶N底550.0210.811.59051.6148.4310.81175.17206.36189.59220.78474.488.421075.4849.028.42401.72432.91433.56464.75374.488.421.07075.5548.958.42628.34659.53677.46708.65274.488.421.07075.5548.958.42854.96886.15921.36952.54174.488.421.23075.7148.798.421081.741123.321165.091206.67表5.4活荷载作用下梁端剪力及柱轴力计算表层次荷载引起剪力弯矩引起剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱VA=VBVB=VCVA=-VBVB=VCVAVBVB=VCN顶=N底N顶=N底53.6（1.44）0.72（0.288）-0.065（-0.05）03.665（1.454）3.525(1.426)0.72(0.302)9.97(3.94)13.44(5.33)414.42.88-0.268014.668（14.682）14.132（14.654）2.8849.84(43.84)67.77(56.47)314.42.88-0.243014.64314.1572.8889.68121.53(35 西安工业大学毕业设计(83.68)107.64)214.42.88-0.243014.68614.1572.88129.57(123.57)175.29(158.8)114.42.88-0.286014.68614.1142.88169.46(163.45)229.01(209.92)表中括号内数值为屋面作用雪荷载（0.20KN/m2）,其它层楼面作用活载（2.0KN／m2）对应的内力，V以向上为正35 西安工业大学毕业设计5.4结构抗震等级和承载力抗震调整系数根据《抗震规范》，本方案为四级抗震等级。从理论上讲，抗震设计中采用的材料强度设计值应高于非抗震设计时的材料强度设计值。但为了应用方便，在抗震设计中仍采用非抗震设计时的材料强度设计值，而是通过引入承载力抗震调整系数来提高其承载力。根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002第4.7.2条规定可得下表。承载力抗震调整系数表5.5受弯梁偏压柱受剪轴压比<0.15轴压比>0.150.750.750.800.855.5框架梁内力组合本方案考虑了三种内力组合，即1.2SGk+1.4SQk，1.35SGk+1.0SQk及1.2SGE+1.3SEk。考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（调幅系数取0.8）100 西安工业大学毕业设计100 西安工业大学毕业设计表5.6框架梁内力组合表　截面内力SGkSQKSEKSEK1.2SGK+1.26SQKγRe[1.2×（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQKV=γRe[ηvb（Mlb+Mrb）/ln+VGb]　　→←→←　AM-55.94-4.4189.33-89.33-72.680.0034.77-139.43-79.93-73.31　　V75.7114.68625.21-25.21109.360.0056.85112.57116.89111.41　　B左M-49.74-2.9769.52-69.52-63.430.00-113.8821.68-70.09-54.85108.361V48.7914.11425.21-25.2176.330.0084.8229.1179.9878.31　　B右M-7.82-1.656.73-56.73-11.400.0047.55-63.07-12.16-11.6277.92　V8.422.8847.28-47.2813.730.00-42.1962.3114.2514.14　　胯间MAB　　　　　　94.71143.26　　　MBC　　　　　　48.8548.85　　　　AM-58.51-4.4576.44-76.44-75.820.0019.87-129.19-83.44-76.44　　V75.5514.68621.58-21.58109.160.0060.71108.39116.68111.22104.05100 西安工业大学毕业设计　B左M-52.31-3.2259.49-59.49-66.830.00-106.53-9.47-73.84-67.28　　V48.9514.1621.58-21.5876.580.0080.9933.3180.2478.562B右M-6.82-1.5151.24-51.24-11.810.0043.14-56.78-10.72-10.2958.29　V8.422.8842.7-42.713.730.00-36.1158.2614.2514.14　胯间MAB　　　　　　87.96169.85　　　　MBC　　　　　　44.2744.27　　　AM-58.51-4.4560.08-60.08-72.820.003.92-113.24-83.44-76.44　V75.5514.68616.96-16.96109.160.0065.81103.29116.68111.22114.54B左M-52.31-3.2246.75-46.75-66.830.00-94.11-2.94-73.84-67.28　3V48.9514.1616.96-16.9676.580.0075.8938.4180.2478.56B右M-6.82-1.5140.29-40.29-11.810.0032.47-46.11-10.72-10.2942.02V8.422.8833.58-33.5813.730.00-34.4655.4914.2514.14　胯间MAB　　　　　　76.11168.18　　　　MBC　　　　　　33.5933.59　　　100 西安工业大学毕业设计AM-57.61-4.3839.15-39.15-74.650.00-15.65-91.99-82.15-75.26　V75.4814.64311.05-11.05109.030.0072.2596.67116.54111.07108.98B左M-52.57-3.0230.47-30.47-66.890.00-78.38-18.96-73.99-67.31　4V49.0214.15711.05-11.0576.660.0069.4345.0180.3378.64　B右M-6.72-1.5827.14-27.14-10.050.0019.71-33.22-10.65-10.2831.36V8.422.8822.62-22.6213.730.00-14.9435.0514.2514.14　胯间MAB　　　　　　78.48185.45　　　MBC　　　　　　20.8420.84　　　AM-38.94-0.6918.57-18.57-47.590.00-17.25-71.28-53.26-47.69　V51.613.675.24-5.2466.560.0048.7260.3173.3467.0772.41B左M-30.94-0.2714.45-14.45-37.470.00-37.39-9.22-42.04-37.51　5V48.433.535.24-5.2462.560.0056.9945.4168.9163.06B右M-8.95-0.2511.56-11.56-11.060.003.11-19.44-12.33-11.0929.11V10.810.729.63-9.6349.880.000.7522.0315.3113.98　MAB　　　　　　57.6658.12　　　100 西安工业大学毕业设计胯间　MBC　　　　　　4.474.47　　　100 西安工业大学毕业设计5.6跨间最大弯矩的计算以第一层AB跨梁为例，说明计算方法和过程。计算理论：根据梁端弯矩的组合值及梁上荷载设计值，由平衡条件确定。（1）均布和梯形荷载下，如下图5-4：VA=-（MA+MB）/l+q1l/2+（1-a）lq2/2若VA-（2q1+q2）al/2≤0，说明x≤al，其中x为最大正弯矩截面至A支座的距离，则x可由下式求解：VA-q1x-x2q2/（2al）=0将求得的x值代入下式即可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-q1x2/2-x3q2/（6al）若VA-（2q1+q2）al/2>0，说明x>al，则x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-（q1+q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2若VA≤0，则Mmax=MA(2）同理，三角形分布荷载和均布荷载作用下，如下图5-4：VA=-（MA+MB）/l+q1l/2+q2l/4x可由下式解得：VA=q1x+x2q2/l可得跨间最大正弯矩值：Mmax=MA+VAx-q1x2/2-x3q2/3l100 西安工业大学毕业设计第1层AB跨梁：梁上荷载设计值：q1=1.2×16.281=19.54KN/mq2=1.2×（9.66+0.5×6）=15.19kN/m左震：VA=-（34.77+113.88）/0.75/6.3+1/2×19.54×6.3+(1-1.5/6.3)/2×6.3×15.19=66.55kN·m>0VA-（2q1+q2）al/2=66.55-(2×19.54+15.19)×6.3×0.24/2=25.52>0.说明X>0则X=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=2.57MMAX=MA+VAx-（q1+q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2=46.36+66.55×2.57-0.5×（19.54+15.19）×(2.57）²+0.5×15.19×（1.5/6.3）（2.57-0.5）=126.28kN·mrREMMAX=0.75×126.28=94.71kN·m右震：VA=（139.43-21.68）/0.75/6.3+1/2×19.54×6.3+（1-1.5/6.3）/2×6.3×15.19=122.93kN·mVA-（2q1+q2）al/2=81.91>0则x=（VA+alq2/2）/（q1+q2）=（122.93+1.5×15.19/2）/（19.54+15.19）=3.87<6.3mMmax=MA+VAx-（q1+q2）x2/2+alq2（x-al/3）/2=-185.91+122.93×3.87-0.5×34.73×(3.87)²+0.5×15.19×6.3(3.87-0.5)=191.01kN·mrREMMAX=0.75×191.01=143.26kN·m剪力计算：AB净跨=5.675m左震：Vbl=66.88KNVbr=99.79KNMBl边=46.36+66.88×0.3=66.42KNMBr边=--151.84+99.79×0.3=-121.91KN右震：Vbl=132.44KNVbr=34.25KNMBl边=-185.91+132.44×(0.6-0.3)=-146.18KNMBr边=28.91+34.25×0.3=39.19KN左震MBl边+MBr边=66.42+121.91=188.33>146.18+39.19=185.37KN左震>右震VGb=0.5×[19.54×5.675+15.19×(1-1.5/6.3)×5.675)/]=88.28KN100 西安工业大学毕业设计则：VA=1.2×188.33/5.675+88.28=128.11KNrREVA=0.85×128.11=108.89KNVB左=1.2×185.37/5.675+88.28=127.48KNrREVB左=0.85×127.48=108.36KN其他各层计算过程略，结果见框架梁内力组合表。5.7框架柱的内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面进行组合，组合结果及柱端弯矩调整见表：柱端弯矩设计值的调整：ΣMc=ηcΣMb注：ΣMc为节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和，上下柱端的弯矩设计值可按弹性分析分配。ΣMb为节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和。ηc柱端弯矩增大系数.取1.2柱端弯矩设计值的调整过程见下:A柱第五层：按《抗震规范》无需调整四层柱顶：[]=N/Acfc=401.72×10³/（600²×14.3）=0.078<0.15无需调整柱底:[]=N/Acfc=432.34×10³/（600²×14.3）=0.084<0.15无需调整三层柱顶：[]=N/Acfc=628.34×10³/（600²×14.3）=0.122<0.15无需调整柱底：[]=N/Acfc=659.53×10³/（600²×14.3）=0.128<0.15无需调整二层柱顶：[]=N/Acfc=854.96×10³/（600²×14.3）=0.167>0.15需调整100 西安工业大学毕业设计B柱第五层：按《抗震规范》无需调整四层柱顶：[]=N/Acfc=433.56×10³/（600²×14.3）=0.084<0.15无需调整柱底:[]=N/Acfc=464.75×10³/（600²×14.3）=0.091<0.15无需调整三层柱顶：[]=N/Acfc=677.46×10³/（600²×14.3）=0.13<0.15无需调整柱底：[]=N/Acfc=708.65×10³/（600²×14.3）=0.138<0.15无需调整二层柱顶：[]=N/Acfc=921.36×10³/（600²×14.3）=0.179>0.15需调整100 西安工业大学毕业设计5.7横向框架A柱弯矩和轴力组合层次截面位置内力SGK　SQKSEK（左）SEK（右）1.2SGk+1.4SQk1.2SGk+1.26SQk1.35SGk+SQkγRE[1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]MmaxNmaxNmin　→←5柱顶M30.14-0.09-0.20-18.5718.5735.8935.9240.499.5348.1548.1540.499.53N175.173.949.97-5.245.24224.16222.77246.45167.50178.40178.4246.45167.5柱底M-26.70-0.68-0.627.96-7.96-32.91-32.82-36.67-17.65-34.21-34.21-36.67-17.65N206.363.949.97-5.245.24261.59260.19288.56197.44208.34208.34288.56197.444柱顶M27.331.031.70-31.1931.1935.1834.9438.60-5.3859.4959.4938.6-5.38N401.7243.8449.84-16.2916.29551.84544.86592.16392.63426.52426.52592.16392.63柱底M-27.08-0.89-0.8920.79-20.79-33.74-33.62-37.45-4.80-48.05-48.05-37.45-4.8N432.9143.8449.84-16.2916.29589.27582.29634.27422.58456.46456.46634.27422.58M0.890.8933.7433.6237.45-14.4467.2967.2937.45-14.44100 西安工业大学毕业设计3柱顶27.08-39.2939.29N628.3483.6889.68-33.2533.25879.56867.00937.94611.67680.83680.83937.94611.67柱底M-27.08-0.89-0.8932.15-32.15-33.74-33.62-37.457.01-59.86-59.86-37.457.01N659.5383.6889.68-33.2533.25916.99904.43980.05641.62710.78710.78980.05641.622柱顶M27.080.890.89-44.2944.2933.7433.6237.45-19.6472.4972.4937.45-19.64N854.96123.57129.57-54.8354.831207.351189.211283.77825.93939.98939.981283.8825.93柱底M-31.31-0.99-0.9940.88-40.88-38.96-38.82-43.2611.98-73.05-73.05-43.2611.98N886.15123.57129.57-54.8354.831244.781226.641325.87855.87969.92969.921325.9855.871柱顶M20.620.740.74-48.4548.4525.7825.6828.58-30.2470.5470.5428.58-30.24N1081.74163.45169.46-80.0480.041535.331511.611629.811036.571203.051203.11629.81036.57柱底M-10.31-0.37-0.3789.98-89.98-12.89-12.84-14.2983.50-103.65-103.65-14.2983.5N1123.32163.45169.46-80.0480.041585.231561.501685.941076.491242.9712431685.91076.49表5.7横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整100 西安工业大学毕业设计层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（∑Mc=ηc∑Mb）48.1534.2159.4948.0567.2959.8673.0570.5471.68129.56γREN178.4208.34426.5456.46680.83710.78939.98969.921203.051242.97表5.8横向框架A柱剪力组合层次SGK　SQKSEK（左）SEK（右）1.2SGk+1.26（SQk+Swk）1.2SGK+1.26SQKγRE[1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRE[ηvc（Mcb+Mct）/Hn]　左右5-17.22-0.23-0.258.04-8.04-20.98-20.98-8.81-26.58-23.50-21.0129.95　4-16.49-0.58-0.5915.75-15.75-20.53-20.530.28-34.52-22.85-20.6139.11　3-16.41　-0.5421.65-21.65-20.37-20.376.91-40.94-22.69-20.4546.24　2　25.81-21.95-21.9510.19-46.85-24.45-22.0352.92100 西安工业大学毕业设计-17.69-0.57-25.81　1-9.37　-0.3431.46-31.46-11.67-11.6725.03-44.49-12.99-11.7263.34　表5.9横向框架B柱弯矩和轴力组合层次截面位置内力SGK　SQKSEK（左）SEK（右）1.2SGk+1.4SQk1.2SGk+1.26SQk1.35SGk+SQkγRE[1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]MmaxNmaxNmin　→←5柱顶M-47.03-0.94-1.41-26.4326.43-58.41-58.21-64.90-73.31-18.34-73.31-64.9-18.34N189.595.3313.44-4.394.39246.32244.44269.39183.89193.02183.89269.39193.02柱底M41.142.863.0214.23-14.2353.6053.1758.5655.7426.1455.7458.5626.14N220.785.3313.44-4.394.39283.75281.87311.49213.83222.97213.83311.49222.974柱顶M-39.47-4.40-4.30-47.7447.74-53.38-52.78-57.58-89.609.69-89.60-57.589.69N433.5656.4767.77-15.9615.96615.15605.66653.08432.15465.35432.15653.08465.35M40.083.833.8353.4652.9257.9473.427.2173.4257.947.21100 西安工业大学毕业设计柱底31.83-31.83N464.7556.4767.77-15.9615.96652.58643.09695.18462.09495.29462.09695.18495.293柱顶M-40.08-3.83-3.83-60.1760.17-53.46-52.92-57.94-102.8922.26-102.89-57.9422.26N677.46107.64121.53-32.5832.58983.09966.081036.10674.81742.58674.811036.1742.58柱底M40.083.833.8349.23-49.2353.4652.9257.9491.51-10.8891.5157.94-10.88N708.65107.64121.53-32.5832.581020.521003.511078.21704.76772.52704.761078.21772.522柱顶M-40.08-3.83-3.83-67.7667.76-53.46-52.92-57.94-110.7930.16-110.79-57.9430.16N921.36158.80175.29-53.7053.701351.041326.501419.13912.801024.49912.801419.131024.49柱底M46.244.444.4462.55-62.5561.7061.0866.86111.57-18.53111.5766.86-18.53N952.54158.80175.29-53.7053.701388.451363.911461.22942.731054.43942.731461.221054.431柱顶M-29.46-2.77-2.77-66.9866.98-39.23-38.84-42.54-99.2740.05-99.27-42.5440.05N1165.09209.92229.01-75.7775.771718.721686.661801.881149.611307.211149.611801.881307.21M14.731.391.39100.48-100.4819.6219.4321.28119.31-89.69119.3121.28-89.69100 西安工业大学毕业设计柱底N1206.67209.92229.01-75.7775.771768.621736.561858.011189.531347.131189.531858.011347.13表5.10横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底γRE（∑Mc=ηc∑Mb）73.3155.7489.673.42102.8991.51110.78111.5799.27119.31γREN183.89213.83432.15462.09674.81704.76912.8942.731149.611189.53表5.11横向框架B柱剪力组合层次SGK　SQKSEK（左）SEK（右）1.2SGk+1.26（SQk+Swk）1.2SGK+1.26SQKγRE[1.2（SGk+0.5SQk）+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkV=γRE[ηvc（Mcb+Mct）/Hn]　左右5-26.72-1.15-1.34-12.3212.32-33.75-33.75-41.55-14.32-37.41-33.9447.95　4-24.11　-2.46-24.1124.11-32.03-32.03-52.490.79-35.01-32.3842.01100 西安工业大学毕业设计-2.493-24.29　-2.32-33.1533.15-32.07-32.07-62.5910.67-35.11-32.4070.69　2-26.16　-2.51-39.4939.49-34.55-34.55-71.6015.67-37.83-34.9180.861-13.39　-1.26-38.0638.06-17.66-17.66-56.3627.76-19.34-17.8379.48　100 6截面设计6.截面设计6.1框架梁（1）梁的正截面受弯承载力计算,从梁内力组合表分别选出AB跨胯间截面及支座截面的最不利内力，并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算支座弯矩：MB=139.43/0.75-112.57/0.85×(0.6-0.6/2)=146.18KN.m,.MA=0.75×146.18=109.63KN.mMB=113.88/0.75-84.82/0.85×0.6/2=121.91KN.m.MF=0.75×121.91=91.43KN.m跨间弯矩取控制截面，即支座边缘处的正弯矩。由梁的内力组合表可知：V=1.3×25.21-（75.71+0.5×14.685）=-50.28KN则支座边缘处Mmax=94.71/0.75+50.28×0.3=141.36KN.mMmax=0.75×141.36=106.02KN.m当梁下部受拉时，按T形截面设计，当梁上部受拉时，按矩形截面设计。翼缘计算宽度当按跨度考虑时，bf′=l/3=6300/3=2100mm。按翼缘厚度考虑时h0=h-as=600-35=565mmhf′/h0=100/565=0.177>0.1,此种情况不起控制作用，故取bf′=2100mm梁内纵向钢筋选用HRB335级钢(fy=300N/mm，fy′=300N/mm),=0.518，下部跨间截面按单筋T形截面计算。因为：1.0×14.3×2100×110×（565-100/2）=1546.55KN.m>106.02KN.m属第一类T形截面：=106.02×106/（1.0×14.3×2100×5652）=0.011=0.011AS=/fy=0.011×1.0×14.3×2100×565/300=622mm2实配钢筋416AS=804mm2）,=804/（300×565）=0.47％>0.25％,满足要求。将下部跨间截面的416钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋100 6截面设计（AS′=804mm2），再计算相应的受拉钢筋AS，即支座A：=[109.63×106-300×804×(565-35)]/（1.0×14.3×300×5652）=-7.5<2as′/h0=70/565=0.124说明AS′富裕，且达不到屈服。可近似取：AS=M/fy(h0-as’)=109.63×106/300×(565-35)=689.49mm2.实配钢筋：416（AS’=804mm2）b.支座B：AS=M/fy(h0-as’)=91.43×106/300×(565-35)=575.03mm2实配钢筋：414（AS’=615mm2），=615/（300×535）=0.32％>0.3％,AS’/AS=1.07>0.3,满100 西安工业大学毕业设计足要求。BC跨支座弯矩：Mc=MB=63.07/0.75-62.31/0.85×(0.6-0.6/2)/2=62.11KNM=0.75×62.11=46.58KN.m：c.跨间弯矩：V=1.3×47.28-（8.42+0.5×2.88）=51.61KN.mMmax=48.85/0.75-51.61×0.3=49.65KN.mMmax=0.75×49.65=37.24KN.mbf′=l/3=2400/3=800mm1.0×14.3×800×100×（365-100/2）=405.41KN.m>37.24KN.m属第一类T形截面：=37.24×106/（1.0×14.3×800×3652）=0.022=0.024AS=/fy=0.024×1.0×14.3×800×365/300=340.09mm2实配钢筋414（AS=615mm2）。将下部跨间截面的414钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋（AS′=615mm2），再计算相应的受拉钢筋AS，即支座A：=[46.58×106-300×615×(365-35)]（1.0×14.3×300×3652）=-0.025<2as′/h0=70/365=0.19可近似取：AS=M/fy(h0-as’)=46.58×106/300×(365-35)=470.51实配钢筋：414（AS’=615mm2）=615/（300×365）=0.56％>0.2％,AS’/AS=1.31>0.3,满足要求。6.2梁斜截面受弯承载力计算验算截面尺寸：hw=hohw/b=565/300=1.89<4hw/b=365/300=1.22<4AB跨：0.2fcbh0=0.2×1.0×14.3×300×565=484.77N>V=108.89KN截面尺寸满足要求梁端加密区箍筋取4肢Φ8@100，箍筋用HPB235级钢筋（fyv=210N/mm2）,则：0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0/s=0.42×1.57×300×565+1.25×201×565/100=409.88KN>V=108.89KN抗剪满足要求。PSV=nAsv/bs=4×50.3/300×100=0.67%>Pmin=0.28ft/fyv=0.21%.满足要求。加密区长度区1.5×0.565m=0.85m，非加密区箍筋取4肢Φ8@150，箍筋设置满足要求。100 西安工业大学毕业设计BC跨：设梁端加密区箍筋取Φ10@100，箍筋用HPB235级钢筋（fyv=210N/mm2）,则：0.42ftbh0+1.25fyvAsvh0/s=0.42×1.57×300×365+1.25×201×314×365/100=373.06KN>V=48.85KN抗剪满足要求。由于非加密区长度较小，故全跨可按加密区配。结果见表6.1。表6.1框架梁配筋计算表100 西安工业大学毕业设计截面M/（kN.m）S/mm2S/mm2实配钢筋S/mm2Ａ＇S/ASＰ/％1支座A-109.63<0804689.494168041.170.47Bl-91.43<0804575.034146151.390.38AB跨间106.020.011622.124168040.47支座Br-56.58<0615470.514166151.130.56BC跨间37.240.024340.094146150.562支A-100.49<0804632.894168041.270.47座Bl-85.09<0804535.154146151.510.38AB跨间100.330.011622.124168040.47支座Br-41.36<0615417.784146151.470.56BC跨间34.010.021310.594146150.563支A-85.89<0615540.194146151.130.38座Bl-74.03<0615465.594146151.320.38100 西安工业大学毕业设计AB跨间89.790.009531.634146150.38支座Br31.43<0615317.474146151.940.56BC跨间26.620.017268.894146150.564支座A65.91<0615414.574146151.480.47Bl59.62<0615375.014146151.640.38AB跨间93.930.009554.154146150.47支座Br-23.94<0615241.824146152.550.56BC跨间21.260.013214.744146150.565支座A55.32<0615347.964146151.770.47Bl22.31<0615140.324146154.380.38AB跨间68.160.007402.374146150.47支座Br13.61<0615137.474146154.480.56BC跨间6.530.00443.014140.56100 西安工业大学毕业设计6156.2框架梁斜截面承载力计算层次截面rREVKN0.2(0.15)KNASV/S=(rREV-0.42ftbh0)/(1.25fyvh0)梁端加密区非加密区实配钢筋（ASV）实配钢筋（PSV%）5ABl61.54484.77<04肢8@1002肢8@200（0.44）Br5.96313.17<02肢10@1002肢10@100（0.52）4ABl92.64484.77<04肢8@1002肢8@200（0.44）Br31.36313.17<02肢10@1002肢10@100（0.52）3ABl97.89484.77<04肢8@1002肢8@200（0.44）Br42.02313.17<02肢10@1002肢10@100（0.52）2ABl104.05484.77<04肢8@1002肢8@200（0.44）Br58.29313.70<02肢10@1002肢10@100（0.52）1ABl108.89484.77<04肢8@1002肢8@200（0.44）Br77.92313.70<02肢10@1002肢10@100（0.52）100 西安工业大学毕业设计100 西安工业大学毕业设计6.3框架柱截面设计表6.3给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果。表6.3柱的剪跨比和轴压比验算表柱号层次b(mm)ho(mm)fc(N/mm2)Mc(kN*m)Vc(kN)N(kN)Mc/(Vcho)N/fcbh560056014.345.6131.27277.792.77>20.067<0.8460056014.364.0740.61608.612.99>20.148<0.8360056014.379.8148.16947.713.14>20.230<0.8260056014.397.455.121293.233.35>20.314<0.8160056014.3138.252.341657.295.01>20.402<0.8560056014.374.3248.88297.292.88>20.072<0.8460056014.397.8961.75660.393.01>20.160<0.8360056014.3122.0173.641030.033.14>20.250<0.8260056014.3148.7684.241405.913.35>20.341<0.8160056014.3159.0866.311796.174.55>20.436<0.8①中的McVc和N均不考虑承载力抗震调整系数，由此可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。6.4柱正截面承载力计算以第一层A柱为例说明。根据内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩值比较后，选出最不利内力，进行配筋计算。（1）最不利:Mmax=129.56KN.MN=1242.97KN轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=129.56×103/1242.97=104.23mm附加偏心矩ea取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即600/30=20mm，故取ea=20mm。柱的计算长度，根据《抗震设计规范》，对于现浇楼盖的底层柱，因为l0/h=4.4/0.6=7.33>5,故应考虑偏心距增大系数η。fcA/N=0.5×14.3×6002/1242.97×103=2.07>1.0(取)lo/h<15,取=1.0，η=1+(l0/h)2/1400=1+(7.33)2/(1400×124.23/560)=1.17e=η+h/2-as=1.17×124.23+600/2-40=405.35mm,100 西安工业大学毕业设计对称配筋：=x/h0=N/=1242.97×103/14.3×600×560=0.2<=0.518故，为大偏压情况，==[Ne-(1-0.5)b]/()=[11242.97×103×405.35-0.26×(1-0.5×0.26)×1.0×14.3×600×5602]/300×(560-40)=671.78mm2再按NMAX及相应的M一组计算。N=1685.94KN,M=-14.29。此组内力是非地震组合情况，且无水平荷载作用，故不必进行调整。取l0=1.0×4.4=4.4mm=M/N=14.29×106/1685.94×103=8.48mm=+ea=8.48+20=28.48mm,l0/h=4.4/0.6=7.33>5,故应考虑偏心距增大系数η。fcA/N=0.5×14.3×6002/1685.94×103=1.53=1.53×28.48+300-40=303.57mm按上式计算时，应满足及，因为N=1685.94KN0.8％验算垂直于弯矩作用平面的受压承载力以第1层A柱为例，框架柱的剪力设计值：V=63.34KN剪跨比=5.01=4.737>3(取=3)轴压比n=0.402,考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值N=1242.97<0.3=0.3×14.3×6002/103=1544.4KN,故取N=1544.4KN1.05ftbho/(+1)+0.056N=1.05×14.3×600×560/4+0.056×1544.4×10³=126.13+86.5=212.63KN>63.34KN100 西安工业大学毕业设计故该层柱应按构造配置箍筋。柱端加密区的箍筋选用Φ8@100.查表得一层柱底的轴压比n=1123.32×10³/(14.3×600²)=0.218,查规范得=0.06,则最小体积配箍率=/=0.06×14.3/210=0.41％=（0.41×550×550）/（550×8×100）=0.282取Φ8，=50.3mm2,则s50.3/0.282=178.36mm。根据构造要求加密区箍筋为4Φ8@100，加密区长度及位置按规范确定，非加密区还应满足s10d=200mm,故箍筋取4Φ8@150。各层柱的箍筋计算结果见下表6.4。表6.4其它各层柱的配筋计算见下柱A柱层次123截面尺寸600×600600×600600×600组合一二一二一二M（KN·m）129.56-14.2970.54-43.2659.86-37.45N（KN）1242.971685.94969.921325.87710.78980.05V（KN）52.3455.1248.16e0（mm）104.238.4872.7332.6384.2238.21ea（mm）202020202020l0（m）4.44.43.33.33.33.3ei（mm）124.2328.4892.7352.63104.2258.21l0/h7.337.335.55.55.55.5ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.171.191.131.231.121.21e（mm）405.35293.89364.78324.73376.72330.43ξ0.260.350.2010.2750.1480.204计算As=As’（mm2）<0<0<0<0<0<0100 西安工业大学毕业设计实配单侧选4Ф18（1017）选4Ф18（1017）选4Ф18（1017）ρs0.91%>0.8%0.91%>0.8%0.91%>0.8%偏心判断大小大小大小配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150柱A柱层次45截面尺寸600×600600×600组合一二一二M（KN·m）48.05-37.4534.21-36.67N（KN）456.46634.27208.34288.56V（KN）66.3184.24e0（mm）105.2759.04164.21127.08ea（mm）20202020l0（m）3.33.33.33.3ei（mm）125.2779.04184.21147.08l0/h5.55.55.55.5ξ11.01.01.01.0ξ21.01.01.01.0η1.091.151.061.08e（mm）396.54350.89455.26418.84ξ0.0950.1320.0430.061计算As=As’（mm2）<0<0<0<0实配单侧选4Ф18（1017）选4Ф18（1017）ρs0.91%>0.8%0.91%>0.8%偏心判断大小大小100 西安工业大学毕业设计配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150柱B柱层次123截面尺寸600×600600×600600×600组合一二一二一二M（KN·m）119.3121.28111.5766.8691.5157.94N（KN）1189.531858.01942.731461.22625.891078.21V（KN）73.6461.7548.88e0（mm）100.4811.45118.3445.75146.2153.73ea（mm）202020202020l0（m）4.44.43.33.33.33.3ei（mm）120.4831.45138.3465.75166.7575.73l0/h7.337.335.55.55.55.5ξ11.01.01.01.01.01.0ξ21.01.01.01.01.01.0η1.181.681.0871.1841.0731.159e（mm）402.17312.84410.38337.85438.92347.77ξ0.2470.3870.1960.3040.1310.224计算As=As’（mm2）<0<0<0<0<0<0实配单侧选4Ф18（1017）选4Ф18（1017）选4Ф18（1017）ρs0.91%>0.8%0.91%>0.8%0.91%>0.8%偏心判断大小大小大小配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150100 西安工业大学毕业设计柱B柱层次45截面尺寸650×650650×650组合一二一二M（KN·m）73.4257.9455.7458.56N（KN）462.09695.18213.83311.49V（KN）122.5682.48e0（mm）158.8883.34260.67187.99ea（mm）20202020l0（m）3.33.33.33.3ei（mm）178.88103.34280.67207.99l0/h5.55.55.55.5ξ11.01.01.01.0ξ21.01.01.01.0η1.0761.1451.0461.058e（mm）452.47378.32553.58418.05ξ0.0960.1440.0440.064计算As=As’（mm2）<0<0<0<0实配单侧选4Ф18（1017）选4Ф18（1017）ρs0.91%>0.8%0.91%>0.8%偏心判断大小大小配箍加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150加密区4肢Ф8@100，非加密区4肢Ф8@150100 西安工业大学毕业设计100 7楼梯设计7.楼梯设计7.1.设计参数楼梯开间为3m。进深为6.3m.层高3.3m，1、2#楼梯踏步数为22阶，踏步尺寸150mm×270mm，采用混凝土强度登等级C30，梁中受力钢筋为HRB235级。楼梯上均布活荷载标准值：q=2.0KN/㎡7.2梯段板设计板倾斜度:tgα=150/270=0.56，cosα=0.874板厚:h=100mm.约为板倾斜长的1/30，取1m宽板带计算（1）荷载计算荷载种类荷载标准值（KN/M）瓷砖地面（0.27×0.15）×0.55/0.27=0.86kN/m三角形踏步1/2×0.15×0.27×25/（2×0.27）=1.88kN/m斜板0.12×1.0×25×1/0.874=3.43kN/m板底抹灰重0.02×1.0×17×1/0.874=0.39kN/m合计6.56kN/m活荷载2.0kN/m荷载分项系数γG=1.2γQ=1.4基本组合的荷载设计值p=1.2×6.56+1.4×2.0=10.67kN/m截面设计板水平计算跨度：ln=3m.弯矩设计值M=pl2n/10=10.67×9/10=9.61kN.m。板的有效高度=100-20=80mm=9.61×106/（1.0×9.6×1000×802）=0.16γs=0.5(1+（1-2as）1/2=0.91AS=9.61×106/(0.91×210×80)=628.59mm2，选配10@100，实有As=863.5mm2分布筋10，每级踏下一根7.2.1平台板设计设平台板厚100mm，取1m宽板带计算。（1）荷载计算100 7楼梯设计荷载种类荷载标准值kN/m瓷砖地面0.55kN/m100厚混凝土板0.1×25=2.5kN/m板底抹灰0.02×17=0.34kN/m合计3.39kN/m100 西安工业大学毕业设计活载2.0基本组合的荷载设计值p=1.2×3.39+1.4×2.0=6.87kN/m7.2.2截面设计板的计算跨度:=2.1+0.12/2=2.16m，弯矩设计值M==6.87×2.162/10=3.21kN.m。板的有效高度=100-20=80mm=6.87×106/（1.0×9.6×1000×802）=0.11γs=0.5(1+（1-2as）1/2=0.94AS=6.87×106/(0.94×210×80)=435.03mm2，选配8@100，实有As=503mm27.2.3平台梁设计（截面尺寸取300×300）(1)荷载计算平台梁的荷载荷载种类荷载代表值梁自重0.3×（0.3-0.07）×25=1.73kN/m梁侧抹灰0.02×（0.3-0.07）×2×17=0.16kN/m平台板传来3.39×2.16/2=1.829kN/m梯段板传来6.56×3/2=9.84kN/m合计15.39kN/m活载2.0×（2.16/2+3/2）=5.16基本组合的荷载设计值q=15.39×1.2+1.4×5.16=25.69kN/m截面设计计算跨度=1.05=1.05×（3-0.3）=2.84m,弯矩设计值M=pl02/8=×25.69×2.842=25.91kN.m剪力设计值V==×25.69×2.84=36.48kN,截面按倒L型计算,=300+5×70=650mm,梁的有效高度=300-35=265mm经验证属于第一类的T型截面=25.91×106/（14.3×650×3652）=0.021100 西安工业大学毕业设计γs=0.5(1+（1-2as）1/2=0.98AS=25.91×106/300×265×0.98=332.6mm2选配414，实有As=615mm2斜截面0.25BCftbho=0.25×1.43×300×265=284.21KN>36.48KN满足若配置箍筋8@100的箍筋VCS=0.42×1.1×300×265+1.25×210×2×50.3×265/100=106.71>36.48满足7.3楼板设计7.3.1楼板类型及设计方法的选择对于楼板，根据塑性理论，l02/l01<3时，在荷载作用下，在两个正交方向受力且都不可忽略，在本方案中，l02/l01=2.71，故属于双向板。设计时按塑性铰线法设计。7.3.2设计参数2.荷载计算：恒载标准值均为3.22KN/m2100 西安工业大学毕业设计，活荷载标准值除C.D区格位2.5KN/m2，其它均为2.0KN/m2，荷载设计值g=1.2×3.22=3.864KN/m2，q=1.4×2.0=2.8KN/m2，q1=1.4×2.5=3.5KN/m23.计算跨度：（1）、内跨：l0=lc-b（lc为轴线长、b为梁宽）（2）、边跨：l0=lc-250+50-b/24.楼板采用C30混凝土，板中钢筋采用I级钢筋，板厚选用100mm，h/l01=100/3600=1/30≥1/50，符合构造要求。7.3.3弯矩计算在求各区格板跨中弯矩时，按恒载均布及活荷载棋盘式布置，计算对A.B区格，取弯矩：g1=g+q/2=3.864+2.8/2=5.264KN/m2q1=q/2=1.4KN/m2对C.D区格:g1=g+q1/2=3.864+3.5/2=5.614KN/m2q11=q1/2=3.5/2=1.75KN/m2对A.B区格，取荷载：P=g+q=3.864+2.8=6.664KN/m2对C.D区格，取荷载：P=g+q1=3.864+3.5=7.364KN/m2（1）区板格c：Lx=2.1,Ly=5.7N=Ly/Lx=5.7/2.1=2.714KN/m2a=1/n2=0.2β=2Mxly=NMxLx=2.714MxlxMyLx=aMxLx=0.2MxLxMXIly=MXIILy=NβMxlx=2.714×2Mxly=5.428MxlxMyILx=MyIILx=aβMxlx=0.2×2Mxlx=0.4Mxlx2Mxly+2MyLx+(MXI+MXII)Ly+(MyI+MyII)Lx=PLx2(3ly-Lx)/122×2.714Mxlx+2×0.2Mxlx+2×5.428Mxlx+2×0.4Mxlx=PLx2(3ly-Lx)/1217.484Mxlx=1×0.8×7.364×2.12(3×5.7-2.1)/1217.484×2.1Mx=23.38MX=0.64kN.m/mMy=aMX=0.2×0.64=0.13kN.m/mMXI=MXII=βMx=2×0.64=1.28kN.m/mMyI=MyII=βMy=2×0.13=0.26kN.m/m（2）边区格板B:计算跨度：Lx=2.7，Ly=5.95，N=Ly/Lx=5.95/2.7=2.2KN/m2a=1/n2=0.2β=2Mxly=NMxLx=2.2MxlxMyLx=aMxLx=0.2MxLxMXIly=MXIILy=NβMxlx=2.2×2Mxly=4.4Mxlx100 西安工业大学毕业设计MyILx=MyIILx=aβMxlx=0.2×2Mxlx=0.4Mxlx2Mxly+2MyLx+(MXI+MXII)Ly+(MyI+MyII)Lx=PLx2(3ly-Lx)/122×2.2Mxlx+2×0.2Mxlx+2×4.4Mxlx+2×0.4Mxlx=PLx2(3ly-Lx)/1214.4Mxlx=1×0.8×6.664×2.72(3×5.95-2.7)/1214.4×2.7Mx=49.07MX=1.26kN.m/mMy=aMX=0.2×1.26=0.25kN.m/mMXI=MXII=βMx=2×1.26=2.52kN.m/mMyI=MyII=βMy=2×0.25=0.5kN.m/m（3）边区格D:Lx=2.1,Ly=5.95N=Ly/Lx=5.95/2.1=2.83KN/m2a=1/n2=0.2β=2Mxly=NMxLx=2.83MxlxMyLx=aMxLx=0.2MxLxMXIly=MXIILy=NβMxlx=2.83×2Mxly=5.66MxlxMyILx=MyIILx=aβMxlx=0.2×2Mxlx=0.4Mxlx2Mxly+2MyLx+(MXI+MXII)Ly+(MyI+MyII)Lx=PLx2(3ly-Lx)/122×2.83Mxlx+2×0.2Mxlx+2×5.66Mxlx+2×0.4Mxlx=PLx2(3ly-Lx)/1218.18Mxlx=1×0.8×7.364×2.12(3×5.95-2.1)/1218.18×2.1Mx=34.09MX=0.89kN.m/mMy=aMX=0.2×0.89=0.178kN.m/mMXI=MXII=βMx=2×0.89=1.78kN.m/mMyI=MyII=βMy=2×0.178=0.356kN.m/m（4）边区格A:Lx=2.95,Ly=5.95N=Ly/Lx=5.95/2.95=2.1KN/m2a=1/n2=0.2β=2Mxly=NMxLx=2.1MxlxMyLx=aMxLx=0.2MxLxMXIly=MXIILy=NβMxlx=2.1×2Mxly=4.2MxlxMyILx=MyIILx=aβMxlx=0.2×2Mxlx=0.4Mxlx2Mxly+2MyLx+(MXI+MXII)Ly+(MyI+MyII)Lx=PLx2(3ly-Lx)/122×2.1Mxlx+2×0.2Mxlx+2×4.2Mxlx+2×0.4Mxlx=PLx2(3ly-Lx)/1213.8Mxlx=1×0.8×6.664×2.952(3×5.95-2.95)/1213.8×2.95Mx=57.61MX=1.41kN.m/mMy=aMX=0.2×1.41=0.28kN.m/mMXI=MXII=βMx=2×1.41=2.83kN.m/m100 西安工业大学毕业设计MyI=MyII=βMy=2×0.28=0.56kN.m/m配筋计算各区格跨内及支座弯矩以求得，取截面有效高度h0x=80mm,h0y=70mm钢筋为HPB235(f=210N/mm2),即可近似按AS=m/0.95fyh0计算钢筋截面面积。计算结果如下表7.1。表7.1现浇板各区格截面配筋计算表截面m(KN·m)h0（mm）As(mm2)配筋实有As（mm2）A区格LOX方向1.418088Φ8@200252LOY方向0.287021Φ8@200252B区格LOX方向1.268079Φ8@200252LOY方向0.257018Φ8@200252C区格LOX方向0.648041Φ8@200252LOY方向0.137010Φ8@200252D区格LOX方向0.898056Φ8@200252LOY方向0.187013Φ8@200252表7.2现浇板支座截面配筋计算表截面m(KN·m)h0（mm）As(mm2)配筋实有As（mm2）支座A-B2.8280177Φ10@160491A-D0.568036Φ8@200252C-B0.328021Φ8@200252100 西安工业大学毕业设计C-D1.7880112Φ8@200252100 8基础设计8.基础设计8.1基础选型多层框架结构的基础，一般有柱下独立基础、条形基础、十字基础、片筏基础，必要时也可采用箱形基础或桩基等。基础类型的选择，取决于现场的工程地质条件、上部结构荷载的大小、上部结构对地基不均匀沉降及倾斜的敏感程度以及施工条件等因素，还应进行必要的技术经济比较。综上考虑，本设计采用柱下条形基础，混凝土强度等级用C30，钢筋用HRB335。8.2基础梁高柱下条形基础的肋梁高度一般为柱距的1/4~1/8，h=（1/8~1/4）×6000=750~1500取h=900mm8.2.1翼板厚度翼板厚度为250mm,采用梯形翼板。8.2.2基础长度选定基础梁从左边轴线外伸长度为边跨胯间距的0.25~0.30a1=6×0.25=1.5m为了使荷载合力通过基底型心则基础必须伸出d轴以外则基础梁l=15+2×1.5=18mm,如此处理荷载重心雨基底型心重合。8.2.3基础的底面宽度查表得:所以基础底面：d=(1.65+1.65+0.45）/2=1.88mmb≥∑N1/(fa-Vh)/L=5180.2/(205-20×2.3)/18=1.9取b=2m100 8基础设计8.3基础梁内力计算8.3.1采用倒梁法如图：100 西安工业大学毕业设计基础梁计算示意图8.3.2基础反力沿基础纵向的地基均布线荷载：pi=(1242.97+1347.13)×2/18=287.79KN/M8.3.3翼缘板计算（按每米长计）qn=287.79/2.0=143.39KNV=qnl=143.39×0.7=100.73KN/Mho=v/0.07fc=100.73/(0.07×14.3)=100.63mm实际上ho=165-35=130mmM=1/2qnl2=0.5×143.39×0.72=35.14KN/MAS=M/0.9HOFY=35.14×106/(0.9×210×300)=619.75mm2采用12@150,实配面积7113.1=791.78.4用弯距分配法计算基础弯距a.固端弯距计算跨固端弯距为MAB=1/12PiL2=1/12×287.79KN/M边跨固端弯距为MAB=1/12PiL12=1/12×287.79×6.32=951.87KN/M中跨固端弯距为MAB=1/12PiL12=1/12×287.79×2.42=138.14KN/MH截面(左)伸出弯距MAt=1/2PiLo2=1/2×287.79×100 西安工业大学毕业设计1.52=323.76KN/Mb.刚度计算表8.1刚度值计算截面b×h跨度惯性矩0.7×0.96.30.0430.210.7×0.92.40.0430.54分配系数为：µB左=µC右=0.21/（0.21+0.54）=0.28µB左=µC右=1-0.28=0.72c.进行弯距分配表8.2弯矩分配表ABCD01.00.280.720.720.281.00323.76-951.87113.92-783.99951.87227.84-391.99-138.14585.89951.87-585.89-951.87-227.84391.99951.87-113.92783.99-323.7654.88-54.88109.76-27.44282.23-282.23-109.7627.44-54.8854.883.84-3.847.68-1.9219.76-19.76-7.681.92-3.843.840.27-0.270.54-0.141.38-1.38-0.540.14-0.270.27323.76-1621.87876.2468.89-468.89-876.21621.87-323.76100 西安工业大学毕业设计d.基础剪力计算A截面左边的剪力为：×1.5=170.88KNA截面的支座剪力:取OB段做脱离体计算1/6.3[1/2(113.92×（1.5+6.3）2-876.2]=410.99KNA截面右边的剪力×1.5-410.99=-240.11KN113.92×(1.5+6.3)-410.99=477.59KN取BC作为隔离体1/2.4（0.5×113.92×2.42+876.2-876.2）=136.71KN按跨中剪力为零的条件来求跨中最大负弯距AB段：求得X=3.61m所以：BC段对称,最大弯距在中间截面由以上条件可做条形基础的弯距和剪力图，如图8.3。100 西安工业大学毕业设计图8.3弯矩和剪力图表8.3截面配筋计算截面323.76-124.87876.2794.18﹥M﹥M﹥M﹥M判断类型I类截面I类截面I类截面I类截面13.345.1236.6233.121059.79406.762909.262631.2配筋选配625625625625实配钢筋2945294529452945323.76614.31614.31113.92﹥V﹥V﹥V﹥V100 西安工业大学毕业设计﹤0﹤0﹤0﹤0箍筋n=2,14n=2,14n=2,14n=2,14间距120120120120100 参考文献参考文献[1]沈蒲生、毕业设计指南.北京：高等教育出版社，2007.1[2]董军、张伟郁、顾建平.土木工程专业毕业设计指南.北京：中国水利水电出版社2002[3]陆可人、欧晓星.房屋建筑学与城市规划导论.南京：东南大学出版社，2002.2[4]赵明华、徐学燕.基础工程.北京：高等教育出版社，2003[5]白国良、刘明.荷载与结构设计方法.北京：高等教育出版社，2003.8[6]王社良、抗震结构设计.武汉：武汉理工大学出版社，2007.7[7]吴培明、混凝土结构.武汉：武汉理工大学出版社，2003.5[8]熊丹安、《混凝土结构设计》．武汉：武汉理工大学出版社，2006.1.第一版[9]《建筑结构可靠度统一标准》GB50068—2001，中国建筑工业出版社，2001.11[10]《混凝土结构》上册，第二版，天津大学、同济大学、东南大学主编，清华大学主审北京：中国建筑工业出版社，1998[11]《房屋建筑学》，第三版，同济大学、西安建筑科技大学、东南大学、重庆建筑大学编北京：中国建筑工业出版社，1997[12]《建筑工程制图》，第三版，同济大学建筑制图教研室，陈文斌、章金良主编，上海：同济大学出版社，1996[13]《结构力学》上册，第四版，湖南大学结构力学教研室编，北京：高等教育出版社，1998[14]《土木工程专业英语》，段兵廷主编，武汉：武汉工业大学出版社，2001[15]《高等学校建筑工程专业毕业设计指导》，沈蒲生、苏三庆主编，北京：中国建筑工业出版社，2000、6[16]《建筑结构荷载规范》GB5009—2001，中国建筑工业出版社，2002.2[17]《建筑抗震设计规范》GB50011—2001，中国建筑工业出版社，2001.11[18]《混凝土结构设计规范》GB50010—2002，中国建筑工业出版社，2002.3[19]建筑构造通用图集（88J1—1，工程做法），北京市建筑设计标准化办公室，2000.4100 参考文献[20]《建筑设计防火规范》GB50016-2006[21]《房屋建筑制图统一标准》GB/T50001-2001[22]GWinter.DesignofConcreteStructures,1979[23]ChenSuwen．LiGuoqiang,SunFeifei.AnalysisoflateralLoadCapacityforReinforcedConcreteFrameStructures,BuildingStructures,2006,36(2):6-10[24]CaiJian．ZhouJing．FangXiaodan.ComparisonofSeismicandAbroadseismicDesignCodes,BuildingStructures,2006,36(2):1-6100 结论与展望结论与展望 随着毕业日子的到来，毕业设计也接近了尾声。此课题设计历时约四个月，在这四个月中，我能根据设计进度的安排，紧密地和本组同学合作，按时按量的完成自己的设计任务。在设计前期，我温习了《结构力学》、《钢筋混凝土》、《建筑结构抗震设计》等知识，并借阅了《抗震规范》、《混凝土规范》、《荷载规范》等规范。在设计中期，我们通过所学的基本理论、专业知识和基本技能进行建筑、结构设计。在设计后期，主要进行设计手稿的电脑输入，并得到曾凡奎老师的审批和指正。经过几周的奋战我的毕业设计终于完成了。在没有做毕业设计以前觉得毕业设计只是对这几年来所学知识的单纯总结，但是通过这次做毕业设计发现自己的看法有点太片面。毕业设计不仅是对前面所学知识的一种检验，而且也是对自己能力的一种提高。通过这次毕业设计使我明白了自己原来知识还比较欠缺。自己要学习的东西还太多，以前老是觉得自己什么东西都会，什么东西都懂，有点眼高手低。通过这次毕业设计，我才明白学习是一个长期积累的过程，在以后的工作、生活中都应该不断的学习，努力提高自己知识和综合素质。  在这次毕业设计中也使我们的同学关系更进一步了，同学之间互相帮助，有什么不懂的大家在一起商量，听听不同的看法对我们更好的理解知识，所以在这里非常感谢帮助我的同学。 我的心得也就这么多了，总之，不管学会的还是学不会的的确觉得困难比较多，真是万事开头难，不知道如何入手。最后终于做完了有种如释重负的感觉。此外，还得出一个结论：知识必须通过应用才能实现其价值！有些东西以为学会了，但真正到用的时候才发现是两回事，所以我认为只有到真正会用的时候才是真的学会了。 在此要感谢我的指导老师对我悉心的指导，感谢老师给我的帮助。在设计过程中，我通过查阅大量有关资料，与同学交流经验和自学，并向老师请教等方式，使自己学到了不少知识，也经历了不少艰辛，但收获同样巨大。在整个设计中我懂得了许多东西，也培养了我独立工作的能力，树立了对自己工作能力的信心，相信会对今后的学习工作生活有非常重要的影响。而且大大提高了动手的能力，使我充分体会到了在创造过程中探索的艰难和成功时的喜悦。虽然这个设计做的也不太好，但是在设计过程中所学到的东西是这次毕业设计的最大收获和财富，使我终身受益。100 致谢致谢此次设计是在老师的细心指导和本班同学的大力帮助下完成的。在此我向老师和同学们表示诚挚的谢意。几年以来各位老师对我的教诲和培养我都将铭记在心。我在学业上获得的点滴进步无不凝聚着他们的汗水和心血。老师们的丰富经验和教学时的精益求精的态度给我留下了深刻的印象。老师渊博的学识，严谨求实的教学态度，和本学科的敏锐观察力给学生留下了深刻的印象并获益非浅。在此我向老师三个多月来给予我学业上的指导表示诚挚的感谢！衷心感谢西安工业大学建筑工程学院的老师们！为我提供了良好的学习环境和在校期间给予的关心和帮助！对老师老师们的感激之情，难于用语言来表达。我们的师生之情我将永记在心。同时我也要感谢与我一个小组的同学和我宿舍的舍友对我在设计时各方面的帮助和支持。最后，我要用最真挚的感情对培养和教诲我的所有建工学院老师说声：谢谢您们！您们辛苦了！再次衷心感谢华西安工业大学为我提供的良好的学习环境和在校期间给予的关心和帮助！100 附录100 英文翻译100 英文翻译100 英文翻译100 英文翻译100 英文翻译100 英文翻译在撤离方面安全检查的超高层讨论商务使用建筑物（1城市公共安全研究中心、南开大学、天津300071，中国）（2消防署工程、武警学院、廊坊065000河北，中国）（3安全科学和技术中心的国家安全管理局，北京100029，中国）摘要：现在有更多超高层商务建筑在中国。这类建筑火灾风险是很高的，在我们国家，特别是在安全撤离的设计方面一些问题不能由传统的设计说明来解决。本文通过在广州超高层商务建筑如何使用"基于性能的"设计的原则和方法在完全检查撤离方面，旨在提供一些可行性的方法解决这种类型建筑的问题，这种建筑的设计方法是从日本的工程实例的数学模型和公式中得来的。关键字：超高层商务使用建筑物；基于性能的设计；基于说明性的设计；安全检查1引言我们都已经知道，超高层商务使用建筑的火灾风险是很高的，例如，二十个消防队员在11月3日湖南省衡阳市发生的火灾中死亡，这个建筑也是商务建筑。所以这种建筑撤离设计是非常重要的。但它在我们的国家中使用传统的设计方法是难以保证正确的设计。战略在我们国家消防保护设计方法是基于说明性的目前。这种设计已被发现更多的缺点和限制，因为很难与经济结合满足科研与安全需要、特别是具有复杂功能的建筑物。基于性能的设计已经从上世纪80年代，在许多发达国家，它可以提供一些新的尝试，在解决这些问题中变得受欢迎，这种方法通过复杂消防检验及火灾模型得到系列的建立，它可以确保楼宇的消防安全。这也是我们的国家建设的新趋势设计。1.1说明性设计对于安全逃逸设计的缺点消防设计方案在目前安全撤离设计是基于说明性的在我们的国家，所设计的宽度和数字不符合中国的安全标准距离。由于其不考虑在防火分区火灾中受烟雾影响的人们，这不是安全科学地撤离设计的评估方法，它是难以烟仓确保安全需求和正确性设计。许多严重火灾已证实这点。100 英文翻译以性能为基础的逃逸安全的优点设计安全检查安全区和航线到安全地带基于性能的撤离设计的安全性优于基于说明设计是因为基于性能设计的优势：对消防安全的路线消防基地（1）在不同类型的房间消防方案设计的复杂燃烧试验和火灾模型是在建结构防火的安全检查设当中（2）基于性能的设计是建立于各种不同对象中，如耐火性能，火车厢，基于性能设计的图1流程图安全撤离时间等。（3）基于性能性的设计的安全检查包括：结构抗火，隔火安全逃避设计等，所有这些安全逃离设计是至关重要的，这使得基于性能的设计不同与基于说明性的设计。因此，讲究性能的设计可以确保科学的需求和正确性。基于性能化设计流程如图。2在超高层商务使用建筑物的安全检查的重要性2.1简介目前，由于城市的人口，土地使用限制和昂贵的土地成本的增加，有更多超高层商业使用的建筑物在我们中国，特别是在南部城市（如广东，上海等）。他们打破单一的电子商务使用建筑的传统模式。下部为裙房，上部塔占用的建筑物，上面的屋顶花园裙房，可满足多种功能，并结合开放的商场与私人住宿区（见图）。一般的超高层商务使用建设的高度超过100米，属于在中国的超高层建筑。裙楼的建筑是框架结构，上部塔建筑是钢筋混凝土结构，它们之间有一个空置的空间结构转型。空置面积为结构转型裙楼部分塔占用部分100 英文翻译图2超高层商业占用的建筑草图2.2超高层商务出租建筑物的特点由于建设和设计的特点，超高层商业出租建筑物有着大型裙房，很长商店街，复杂的走线，多种功能的特点相对于与传统的商业大厦。（1）大型裙楼裙房的土地面积超过万米它的高度是在15M和24米，有些甚至超过24M，它超越了传统的裙子建筑物的概念。它的体积超过10万米像巨大的城堡。其中大部分是用于大型仓储超市，商贸中心，公共场所等。（2）长的街边大裙房通常超过400米。对于商人来说他们可以利用这条街的市场价值。（3）复杂的行走路线走行可分为商业步行线，市民步行线和居民行走线。所以逃跑的路线通常是非常复杂的。（4）具有多种功能和复杂的机构除了被用于商店和市场，大体积裙子建筑空间，还可以提供办事处的场所，娱乐，培训，文化和教育，所以内部机构是非常复杂的。2.3火灾高风险（1）大量的可燃内衬材料裙房因为不同的目的和不同的需求来装饰。有时一些安全标准严令禁止的可燃材料也被使用，这种现象是很常见的在塔性建筑中，这些易燃装饰材料成为潜在的火灾隐患（2）交错管轴的火灾蔓延路线在建筑中有很多的隔行扫描的竖井，如空气控制器管道、通风竖井，烟气管道、电缆井、通道和电梯轴等，将会成为重要的路由的火灾蔓延。此外，因为一些管道通过地板和分区墙被隐藏在天花板，难以找出答案，尤其是当取消了一些火和烟气阀门，将导致风险较高。（3）明显的烟囱效应100 英文翻译此外，升降机槽，电缆竖井，楼梯竖井，也可能是火灾和烟雾蔓延对象，因为这种建筑物的烟囱效应。一般来说，消防柱的垂直传播速度沿轴3?4米/秒之间，其最大速度为8米/秒，这是比在水平方向上更迅速。2.4人员疏散困难（1）疏散方法是有限的一般电梯是这种建设中的主要垂直交通方式，但在火中，它可能会停止因为电梯没有防火措施。另一方面主要用于消防电梯消防战士。在一般情况下设置塔楼建筑楼梯区（塔楼通常没有避难区）是逃逸人员的唯一途径。（2）疏散时间过长虽然每一楼层的入住有少则十个家庭，也就是说有数十人每一个楼层，但是更多的人员疏散的时间将被需要，因为没有避难区和长距离撤离。（3）疏散流拥挤逃离的人在本能的恐慌和威胁下，匆忙的退出火灾烟气和烟雾遮蔽区域。因此，它是非常有必要在这些建筑物设置疏散安全设计，以确保所有人员的消防安全。3避难的临界条件对于一个人，可能有几个关键的危险状况，但在本文中，我们使用一个新的模式来自“第四届国际会议”基于性能的代码和消防安全设计方法，2002年3月20日至22日，澳大利亚。根据"基于绩效的估算方法关于安全疏散和结构性火灾电阻"发表的日语工程部，假定，一旦地板之间的高度S和烟气层满足以下的关系，实现的临界条件H是从天花板到地板的高度，m4安全检查的原则为了检查安全撤离设计，它是必要的计算相关的疏散时间和时间，是指一个房间充满烟雾和关键条件之一。4.1疏散时间的内容其中是疏散时间;是一个人的反应时间并开始运行，和100 英文翻译是这时间一个人逃脱沿线。在这种情况下人员安全疏散到这个封闭的楼梯地板被当作最后的安全目标。4.1.1开始开始疏散建筑中的人不能在同一时间撤离。人在火灾房间什么时候开始逃脱，在同一层楼的其他房间的人可能还在反应阶段，还有在楼上和楼下的人可能还在求证当中，甚至一些人们还没有经过对事情的认证就撤离了火宅房间，因此认证和反应时间是组合的开始撤离时间。（1）认证阶段认证阶段是指从火灾报警或者火情的出现确定反应期间（2）反应阶段这意味着从人民群众的报警或火灾的开始认证到人民群众的疏散期间。4.1.2人们的逃逸时间人民逃离的时间是从人走出去着火的房间，通过走廊，楼梯等，并到达安全领域建筑。影响人们疏散时间的因素如下：（1）建筑中的标志（2）火灾的严重性。（3）人群的类型例如家庭数量在这建筑中和人员组合和人员分布。4.2模型的安全检查模型和公式是来自日本的例子取自基于性能的设计的一次国际会议，这是澳大利亚2002年3月在Melbern举行的。为了检查逃脱设计的安全，我们应计算疏散时间和时间的.4.2.1逃逸时间的计算疏散开始时间开始疏散时间可以计算由烟气层发展方程（3）和（4）（7）其中燃烧的地板面积（）;H是地板高度（m），上限（米）的高度;α是火灾发展速率（），它可以由方程Moc1441（2000年）计算，即其中是火焰的可燃增长率;是火灾荷载密度（兆焦耳/平方米），α米[千瓦/]是火焰增长率墙壁和天花板上的内衬材料。100 英文翻译（1）疏散期间可以预计日本FSE的工程工具方程,这是其中是密度的人群;是传递系数。是门的重量,是该房间区域。4.2.2烟时间充填临界条件只有当疏散设计是合理的。否则，反复修改计划，并继续安全检查将被制成模型，直到满意。5模型应用到实际工程5.1大厦简介这栋建筑是在广州市，这是超高层商务居住建筑。高度是100米有30层楼在地上6层裙楼用作存储区的建筑和公共机构单位。7楼是一座花园，用作侧和塔楼宇之间的转换。有两层地下室，地下二楼是作为人们防空和作为停车场及公共设备建筑使用。在此文本的性能化安全疏散设计检查目标是裙楼的存储建筑。这座大厦店面积约东边以后封闭的疏散楼梯，南边西边分别有两个封闭的疏散楼梯。我们把它作为安全目标，人们能够成功的逃脱到这层楼的封闭楼梯在这样的例子中安全检查基于设计中的一些实际的数据。检查结果是在下面的表1中：表1安全检查的结果计算结果项目火焰可燃增长速度0.242火灾荷载密度960火焰在墙壁上的炉衬材料的增长率0.014（应该uncombustible材料）火灾发展速度0.256人数1350100 英文翻译疏散开始时间138.8期间安全疏散189.3为疏散的总时间（S）328.1为灌装烟的时间359.7注：（1）天花板高度是3.00米的;（2）的楼面面积是2700平方米，（3）出口的宽度为1.8米;（4）人群密度的公设是0.5P/平方米（5）传递系数是1.0p/ms;（6）行走速度是1.0M/S由于是328.1s和是359.7s，即符合安全逃生设计条件。所以我们可以考虑这种设计是不是合理的.如果不是参数需要改变，直到六，结论在这篇文章中，我们采用超高层商务使用建筑做例子，安全疏散检查其设计的结论如下：（1）安全疏散检查是性能化设计的一个重要方面，它起着重要的作用在确保建筑中的人的安全方面。（2）逃避安全检查的意义是比较之间的时期，其中烟层降低到临界高度和逃逸时间TE。人是安全的，只有当<。（3）有几个因素可以影响，如出口的设计参数，逃生中的人群密度等;确定烟气层的下降速度的主要因素包括：可燃材料，火灾荷载等的安全检查的过程，实际上是在审判设计师逐步改变，直到它的参数是<，符合安全逃生设计条件。引用[1]案例研究卷的"第四届国际会议上基于性能的代码和消防安全设计方法"、20-22　澳大利亚2002年3月[2]建设中心的日本能率。，总消防安全设计系统的建设、1989[3]田中T、HokugoA、荻原一、原田KY，高野K.使用性能的案例研究基于消防安全设计系统在日本，处理器。int。联赛上PBC及消防处，1997年，409-420100'