住宅小区新建若干高层建筑毕业设计任务书

'住宅小区新建若干高层建筑毕业设计任务书一.项目名称：高层住宅二.建设地点：市项目简介：拟于哈尔滨市某住宅小区新建若干高层建筑，层数在12到18层之间，总高度不超过50米。住宅组合形式可采用塔式或板式（单元拼接式），住宅均按套型设计，每套必须是独门独户。所选地段环境见附图。设计基本要求：1.认真贯彻“安全适用卫生经济美观”的基本要求；2.进一步掌握建筑设计的内容，方法和步骤，充分考虑影响建筑设计的各种因素，熟练掌握建筑设计规范；3.认真总结所学专业知识，培养力学分析的思维习惯，熟练掌握现行结构设计规范和设计规程，明确结构设计的基本程序和设计要领；4.熟练运用高层结构设计的计算方法和构造要求，培养正确分析问题和解决问题的能力；5.熟练掌握建筑结构制图标准，正确绘制建筑结构设计图纸，认真编写建筑结构设计说明书和计算书。设计基本条件6.基本设计条件⑴建设场地环境见地段图，场地地势平坦；⑵地质资料根据工程地质勘察报告，室外地面海拔标高93.50米 ，土层分布均匀，自地面以下土质情况和土层厚度依次为：杂填土0.7m可塑状亚粘土3.2m，地基承载力160kPa硬塑状亚粘土2.8m，地基承载力200kPa中砂3.0m，地基承载力250kPa地下静止水位距室外地面6.0m，水质对建筑物无腐蚀作用，冬季土壤冰冻深度为2m,主导风向西南。⑶抗震设防烈度按7度进行设计，场地土类型为Ⅱ类，抗震设计分组为第二组。1.套型及房间设计要求每栋住宅必须有两种或两种以上套型，小套型使用面积不小于50平方米，中套型使用面积不小于80平方米，大套型不小于100平方米，每套均应包括卧室、起居室、厨房、卫生间和阳台。中套型和大套型应设置厅堂（明厅或间接采光厅）。厨房以管道煤气为燃料，使用面积不小于6.0平方米，应设置炉灶、洗涤池、案台等。室内应设置通风道。卫生间设置便池、洗手池、淋浴器和通风道，并预留安放洗衣机位置。2.其它要求⑴层高和净高：住宅层高不应高于3.0m，净高不应低于2.5m，底层可适当提高；⑵底层设置管理员室、小卖店及配电间等； ⑶每栋住宅设置电梯不少于两台，电梯井净尺寸不小于2200×1860mm。设计完成内容1.建筑设计⑴确定合理的建筑方案，要求平面划分合理、布局紧凑、使用方便、功能符合现代家庭居住习惯，立面造型简洁、具有一定特点；⑵建筑材料选用合理，建筑尺寸确定符合功能要求和模数要求；⑶建筑防水防潮保温等节点做法符合构造和规范要求；⑷楼点梯间设置合理，满足建筑防火要求；⑸毕业答辩图纸应包括总平面图（建议比例1：500）、首层平面图（建议比例1：50或1：100）、标准层平面图（建议比例1：50或1：100，要求做一套住宅的家具布置）、建筑剖面1~2个（建议比例1：100）、建筑立面2个（建议比例1：100）、建筑节点详图3~4个（建议比例1：20），并在总图上完成建筑设计说明。2.结构设计⑴进行合理的结构体系选择和布置，可选用的结构体系有框架结构、框架-剪力墙结构、剪力墙结构或短肢剪力墙结构；⑵进行结构构件截面尺寸初估和体系布置的合理性分析，在进行适当调整的基础上，选取简化单元进行结构体系手算分析，计算时需考虑竖向荷载、水平风荷载、水平地震荷载，进行内力组合后，根据组合结果进行结构中竖向体系构件和水平体系构件的配筋计算；⑶完成标准层板的内力分析和配筋计算； ⑷完成一部楼梯及雨篷的内力分析和配筋计算；⑸进行结构整体和受力构件的电算分析，比较手算结果与电算结果的区别，符合手算结果的准确性；⑹编写结构设计说明书和计算书；⑺毕业答辩图纸应包括墙柱定位及配筋图、首层梁定位及配筋图、标准层梁定位及配筋图、标准层板配筋图、楼梯雨篷布置及配筋图结构节点图4，个同时编写图纸设计总说明和相应的图纸说明。1.地基基础设计设计参考资料1.《建筑设计资料集》（第二版）4、8、9中国建筑工业出版社2.住宅建筑设计规范3.民用建筑设计通则（JGJ37-87）4.高层民用建筑设计防火规范（GB50045-95）5.建筑制图标准（GBJ104-87）6.混凝土结构设计规范（GB50010-2002）7.高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-2002/J186-2002）8.混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图（03G101-1）9.建筑结构抗震设计规范（GB50011-2001）10.建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）11.梁兴文史庆轩土木工程专业毕业设计指导科学出版社12.原长庆高层建筑结构设计黑龙江科学技术出版社 13方鄂华钱稼茹叶列平高层建筑结构设计中国建筑工业出版社14.王振东张景岱钢筋混凝土及砌体结构中国建筑工业出版社15.高层建筑工程施工图纸实例（指导教师负责提供）16.《房屋建筑学》、《结构力学》、《钢筋混凝土结构设计》等教 摘要拟于哈尔滨市某住宅小区新建若干高层建筑,层数在12到18层之间,总高度不超过50米.住宅组合形式可采用塔式或板式(单元拼接式),住宅均按套型设计,每套必须是独门独户.所选地段环境见附图.本建筑为民用住宅,开间较小,楼层14层,主体高度39.2米,钢筋混凝土剪力墙,楼(层)该采用钢筋混凝土现浇板,板厚120㎜,采用双向板,从±0.000到顶全部剪力墙厚均为180㎜.因高层建筑考虑整体性,所以选用整体性较好的箱形和筏形基础,考虑城市规划,要求本建筑地下室按人防工程考虑,故采用箱形基础,上部剪力墙全部到底，箱基内加一设备层,层高2.2米。根据《高层建筑箱形与筏形基础技术规范》,箱形基础埋置深度不宜小于建筑物高度的1/15;箱基高度不宜小于基础长度的1/20并不小于3米。关键词：高层剪力墙钢筋混凝土 AbstractDriftingtotheHarbinlittledistrictofsomedwellingsbuildingseveralhigh-rises,dwellingcomposetheshapeandadoptsthepagodastyle,andthedwellingisalldesignedaccordingtothesuitmould,andnativestructureisintheinterestofthecivildwelling,andthebayislittleer,andtheflooris14tiers,andthemainpartis39.2metershigh,invariablyhigh47.8meters,thereinforcingbarbetoniscuttheforcewallatpersuitofwhollydoorbyoneselfdoorintheinterestofbyoneself，Thetower(straturm)adoptsthereinforcingbarbetoncast-in-situplank,andtheplankisthick120㎜,Adoptthetwo-wayplank,andfollows±0.000Reachingthepeakcompletelytocutforcewallthicklyallactas180㎜.Asaresultofthehigh-riseisconsiderthewholeness,thereforechoosingboxformandtheraftformbasethatthewholenessisbetter,consideringplanningintown,thedemandisoriginallyConsideraccordingtothecivilairdefenseprojectinthestructureceliar,thereforeadopingtheboxformbase,forcewalliscutcompletelyeverintheupperpart。Theboxplusstheinstallationstraturminnerplacethefoundation,andtier2.2meterstall。Foundation《High-riseboxformtogetherwithraftformbasetechnologicalspecification》,Boxformbasecoveringupsetdepthunsuitablyissmallerthanbuildingaltitude1/15The1/20thattheboxfoundationaltitudeunsuitablyissmallerthanbaselengthnotatallissmallerthan3meters,andtheexperienceisreckondallmeetingademand。Keyword:thetallhallsheerwallReinforcingbarbeton 目录摘要1Abstract1第1章绪论1第2章建筑设计说明22.1建筑的总平面设计22.2建筑平面设计22.2.1楼梯设计22.3建筑立面设计32.3.1住宅的立面设计32.3.3住宅外部色彩处理42.4建筑剖面设计42.5工程概况4第3章主体结构布置53.1剪力墙设计的基本要求53.2材料选用及剪力墙截面尺寸的确定53.3剪力墙的类型判别及刚度计算53.4总框架、总剪力墙刚度及结构刚度特征值23第4章重力荷载计算254.1荷载计算254.1.1屋面荷载254.1.2楼面荷载254.1.3墙体自重重力荷载266 4.1.4梁自重重力荷载274.1.5门窗自重重力荷载284.1.6设备自重重力荷载28第5章风荷载计算295.1垂直作用于建筑物表面上的风荷载标准值295.2风荷载折算30第6章水平地震作用计算326.1重力荷载代表值计算326.2结构基本自振周期326.3结构水平位移验算366.4水平地震作用下的结构内力计算386.4.1总剪力墙,总框架计算38第7章截面设计与内力计算627.1剪力墙墙肢内力组合637.2验算墙肢截面尺寸657.2.1轴压比验算667.2.2偏心受压正截面承载力计算66第8章小构件的计算778.1板的设计778.1.1双向板798.2雨蓬的计算………………………………………………………908.3楼梯的计算……………………………………………………………95结论………………………………………………………101致谢信………………………………………………………102参考文献……………………………………………………1036 附录1………………………………………………………104附录21066 第1章绪论以下先说明建筑设计目的等。该建筑是哈尔滨市馨园小区高层住宅楼在设计中首先应确定高层建筑结构体系，结构体系是指结构抵抗竖向荷载和水平荷载时的传力途径及构件的组成方式，竖向荷载是通过水平构件和竖向构件传递到基础，是任何结构的最基本的传力体系。用钢筋混凝土剪力墙抵抗竖向荷载和抵抗水平力的结构称为剪力墙结构。现浇钢筋混凝土剪力墙结构的整体性好，抗侧刚度大，承载力大，在水平力作用下侧移下，经过合理设计，能设计成抗震性能好的钢筋混凝土延性剪力墙，钢筋混凝土剪力墙结构中，剪力墙的间距小，一般为3~8米，平面布置不灵活，建筑空间受到限制是它的主要缺点，因此，它只适用于住宅，旅馆等建筑。由于自重大，刚度大，使剪力墙结构的周期短，地震惯性力较大。钢筋混凝土剪力墙结构在国内应用十分广泛，剪力墙结构施工方便，且适用高度范围较大（多层及高层均适用），但高度很大的剪力墙结构并不经济。以下为剪力墙设计的详细内容。6 第1章绪论以下先说明建筑设计目的等。该建筑是哈尔滨市馨园小区高层住宅楼在设计中首先应确定高层建筑结构体系，结构体系是指结构抵抗竖向荷载和水平荷载时的传力途径及构件的组成方式，竖向荷载是通过水平构件和竖向构件传递到基础，是任何结构的最基本的传力体系。用钢筋混凝土剪力墙抵抗竖向荷载和抵抗水平力的结构称为剪力墙结构。现浇钢筋混凝土剪力墙结构的整体性好，抗侧刚度大，承载力大，在水平力作用下侧移下，经过合理设计，能设计成抗震性能好的钢筋混凝土延性剪力墙，钢筋混凝土剪力墙结构中，剪力墙的间距小，一般为3~8米，平面布置不灵活，建筑空间受到限制是它的主要缺点，因此，它只适用于住宅，旅馆等建筑。由于自重大，刚度大，使剪力墙结构的周期短，地震惯性力较大。钢筋混凝土剪力墙结构在国内应用十分广泛，剪力墙结构施工方便，且适用高度范围较大（多层及高层均适用），但高度很大的剪力墙结构并不经济。以下为剪力墙设计的详细内容。6 第2章建筑设计说明2.1建筑的总平面设计(1).根据地形考虑，该地段处十字路口，两面临街，交通便捷。由于本建筑选址位于十字路口，且考虑到已有建筑，所以让正立面和右侧立面面街而设，更加突出了此住宅选址的优越性。(2)为创造一个良好舒适的环境，在基地内布置适当的绿化,及一些亭台小品,使的人们在工作之余能有一个放松心情的好去处。2.2建筑平面设计建筑平面设计是针对建筑的室内使用部分进行的，即有机地组合内部使用空间，使其更能满足人们生活需求，虽然本设计是从平面设计入手，但是着眼于建筑空间的组合，结合本工程的具体特点进行设计。由于该住宅的外形犹如碟翅，使其外观看起来栩栩如生，为小区带来无限生机。2.2.1房间平面设计根据设计任务书中建筑总面积、层数及房间使用面积的要求，对各房间之间的面积比例关系及其在每层平面中所占的比例初步确定每层及各房间的面积、形状与尺寸，根据功能分析、流线分析等进行平面组合设计。2.2.1楼梯设计因本建筑为独立单元，根据人流、电梯参数确定客梯为2700mm×2400mm，设计两部电梯，依据《建筑设计防火规范》设封闭式楼梯间兼消防与疏散,乙级防火门向楼梯间开启。(1)根据《住宅设计规范（JGJ62—90）》中第3.1.6条确定楼梯的踏步尺寸与楼梯段净宽，该住宅采取平行双跑布置，踏步宽300mm，高175mm。(2)6 楼梯形式的选择应便于疏散迅速、安全，尽量减少交通面积并有利于房间平面布置，根据办公平面的规模、形状与尺寸，确定楼梯形式为两跑楼梯。(3)确定楼梯开间进深尺寸，根据上述计算，考虑到建筑模数要求，将开间尺寸定为2700mm，则梯段宽度为1210mm；根据平台宽度大于等于梯段宽度的规定，平台宽度亦取1500mm。(4)楼梯踏步数：首层踏步数：2800mm/175=16标准层踏步数亦为16。(5)梯段长度：梯段长度均为（8-1）×300=2100mm(6)确定楼梯间的位置楼梯应布置均匀、位置明显、空间导向性强，本设计的楼梯入口设置在了大厅内，充分体现了这一点。2.3建筑立面设计2.3.1住宅的立面设计住宅和其它建筑一样,不仅能给人们提供工作、活动空间,满足使用要求,而且能够反映出建筑的主题思想,能够起到丰富城市面貌的作用。建筑型体组合与造型是办公建筑设计中的重要环节。建筑型组合与造型是建筑空间组合的外在因素,它是内在诸因素的反映。建筑的内部空间与外部体型是建筑造型艺术处理问题中的矛盾双方,是互为依存不可分割的,往往完美和谐的建筑艺术形象,总是内部空间合乎逻辑的反映。立面设计是反映整个办公建筑型体组合的一个方面,是生动的、富有表现力的信息来源。通过立面门、窗及各种构配件的位置、大小、外形等变化,使住宅的外观与使用功能、经济技术的合理性达到统一,给人以简洁、明快、朴素、大方的感受。立面处理的好坏,将影响建筑设计的效果。　　2.3.2立面处理6 结构形式对墙面的处理显然有很大的影响,剪力墙为主要的承重构件,窗间墙需具有一定的宽度,因此开窗的宽度要受到限制,不能开水平带形窗。同一类型的窗,在墙面上的布置如不恰当,易产生单调、呆板的感觉,因此在立面设计时应在满足功能要求的基础上,注意合理确定窗子与墙面上其它构件间的比例和组合关系。本设计着重注意到了这一点，把墙面按水平、垂直或混合划分并与窗进行组合,在整个立面上形成有规律的重复和有组织的变化。主要出入口布置的恰当与否对住宅的体型与立面处理有很大影响,适当的艺术处理能使整个建筑的体形统一而富有变化,能使办公建筑立面设计显得更为生动、活泼。2.3.3住宅外部色彩处理　　对住宅外部进行色彩处理,是因为色彩不仅富有表情而且具有造型功能,不同的色彩组合关系可以构成千变万化的图形。本设计立面采用涂料，且底部进行处理让此建筑看着结实，稳定2.4建筑剖面设计剖面设计的目的主要是确定内部空间的使用高度，以确保建筑空间的满足使用要求，考虑到写字楼是人流密集的公共建筑，要求有空调，消防等设备高度及主梁的高度等。所以楼梯踏步b×h＝175×300，满足民用建筑住宅规范的规定。剖面上对窗的尺寸没有过多的限制，因此窗的高度及窗台的高度依据立面造型确定，窗台高度均为900mm.2.5工程概况工程基本情况（1）此层住宅楼，采用现浇钢筋混凝土剪力墙结构，箱形基础，标准层结构布置如下图。主体结构高度为39.2m，层高为2.8m,突出屋面电梯间机房层高为3m水箱间层高为3m结构总高度为46.1m（2）该工程抗震设防烈度为7度，场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第二组，基本风压为0.55KN/M²。地面粗糙度为C类，基本雪压为0.45KN/M²，该房屋为丙类建筑。6 第3章主体结构布置3.1剪力墙设计的基本要求（1）墙结构平面简单，规则，对称，凹进尺寸符合规范要求；结构侧向刚度沿竖向变化均匀，无刚度突变，结构高宽比为H/B=39.2/32.4=1.21〈5，由结构平面图可知，每个独立墙段的高宽比均大于2，且墙肢长度均小于8米，剪力墙门窗洞口上下对齐，成列布置，形成明确的墙肢和连梁，选用现浇钢筋混凝土楼板，除地下箱形基础的顶板外，各楼板的厚度均为120mm。（2）结构选用基础较好的相形基础基础，由于箱形基础的层刚度比上部结构的层刚度大很多，故上部结构的嵌固部位可算至箱形基础的顶板（±0.00）处。3.2材料选用及剪力墙截面尺寸的确定剪力墙结构的混凝土强度等级1～6层选用C25，其余选用C20，钢筋选用HPB235级，和HRB400级，剪力墙的厚度按三级抗震等级设计时不应小于楼层高度的1/25，且不应小于140mm。本工程剪力墙采用双排配筋，剪力墙截面厚度为180mm。3.3剪力墙的类型判别及刚度计算根据抗震设计的一般原则，对结构的两个主轴方向均应进行抗震计算。下进行X轴向计算，且假定结构无扭转。另外，根据〈〈高规〉〉，在计算剪力墙结构的内力和位移时，可以考虑纵横的共同作用，为简化计算，下面不考虑纵横向的共同工作。1.剪力墙的类型判别6 根据平面布置图可得X方向的各片剪力墙的平面尺寸如图2，本例外墙门窗洞口的高度均为2300mm（其中窗户洞口高度为1500，窗台高度为900）外墙门窗洞口处的连梁高度均为400mm，内墙门窗洞口高度为2100mm,则内墙门洞口处的连梁高度均为700mm，各剪力墙截面特征值列于表1，各片剪力墙连梁的折算惯性矩见表2，其中连梁的计算跨度及折算惯性矩按下式计算。图2-16 6 (2.1)(2.2)式中—第列洞口的净宽度；—第列连梁的高度；—截面剪应力分布不均匀系数，矩形截面=1.2，I形截面取=截面全面积/腹板截面面积，T形截面查表取值；、—分别为第列连梁的截面面积和惯性矩；—第列连梁的计算跨度。截面剪应力不均匀系数=1.2。根据表1和表2的计算结果，由式可求的各片剪力墙的整体工作系数，在根据及墙肢惯性矩比与的关系，可进行各片剪力墙类型的判别，计算结果见表3。(2.3)对于双肢墙，剪力墙整体工作系数为（双肢墙）(2.4)式中—轴向变形影响系数，当为肢时取0.8，肢时取0.85，8肢以上取0.9；—剪力墙对组合截面形心的惯性矩；6 —第列洞口两侧墙肢轴线距离；—扣除墙肢惯性矩后剪力墙的惯性矩，按下面公式计算：(2.5)式中—第墙肢的截面惯性矩。6 表1各片剪力墙的截面特征(1)墙号各墙的截面特征片剪力各片墙肢截面惯性矩Ij／mXSW-10.17820.3240.3510.3510.1780.25020.014551.049760.111220.111220.014550.014551.3013XSW-20.71820.1620.7180.952820.010940.952821.59841.9167XSW-40.77221.4220.7721.184307.395581.184302.96649.7642XSW-50.25020.540.4320.4320.540.01450.4050.20740.4050.01452.44441.2538XSW-90.71820.3510.20520.01450.11120.02220.73440.1480XSW-100.09720.1890.12420.00240.01740.00490.41040.0246XSW-110.12420.2160.61020.00490.02590.58440.95040.61526 (2)各片剪力墙的组合截面墙号XSW-1XSW-2XSW-4XSW-5XSW-9XSW-10XSW-11形心轴7.595.049.248.943.992.5104.907组合截面惯性矩29.323315.234987.507868.32394.74261.08455.8862表2各片剪力墙连梁的折算惯性矩墙号洞口XSW-111.800.42.000.0720.000960.000863.1950.0012250.00517821.800.42.000.0720.000960.000863.6750.00162132.100.42.300.0720.000960.000884.0500.00118741.800.42.000.0720.000960.000853.2700.001146XSW-210.60.40.80.0720.000960.000543.0450.0099340.01986920.60.40.80.0720.000960.000543.0450.009934XSW-411.00.71.350.1260.005150.002857.0950.0582680.11653621.00.71.350.1260.005150.002857.0950.058268XSW-510.80.71.150.1260.005150.002442.9950.0143710.08710620.60.70.950.1260.005150.001963.30.02485931.50.71.850.1260.005150.003603.90.00864640.60.71.850.1260.005150.001963.30.02485950.80.71.150.1260.005150.002442.9950.014371XSW-911.80.42.00.0720.000960.000863.2700.0011460.00210722.10.42.30.0720.000960.000883.6450.000961XSW-1011.20.41.40.0720.000960.000771.9950.0011190.00206021.50.41.70.0720.000960.000822.3700.000941XSW-1111.50.41.70.0720.000960.000822.4450.0010010.00341521.50.41.70.0720.000960.000823.7950.0024136 2.剪力墙刚度计算各片剪力墙刚度计算1）XSW3，XSW6，XSW7，XSW8为整截面墙整截面墙的等效刚度按计算。式中—混凝土弹性模量(kN/m2)；、—分别为无洞口剪力墙的截面面积和惯性矩。当各层混凝土的弹性模量不同，式中应取沿竖向的加权平均值。本设计1～6层=，7～14层。则沿竖向的加权平均值为6 表3各片剪力墙类型的判别墙号类型XSW-11.301329.323328.0220.00517780.855.55＜100.956＜=0.988联肢墙XSW-21.9165715.234913.31830.01986860.89.24＜100.874＜=0.988联肢墙XSW-49.76419387.5077877.743590.11653610.89.91＜100.888＜=0.988联肢墙XSW-51.2538268.3238867.07006.0087105630.8523.20＞100.988＞=0.918壁式框架XSW90.148001407425894.5945880.002106750.810.83＞100.969＜=0.981整体小开口墙XSW100.02465401.0845501.0598960.00205970.826.22＞100.977>=0.988壁式框架XSW110.61522095.8862275.2710060.0034150.86.69＜100.896＜=0.988联肢墙表4整截面墙的等效刚度墙号H6 XSW339.22.79×0.180.50220.325761.22.6570.861616XSW60.18×2.880.51840.3583180.947448XSW70.18×2.880.51840.3583180.947448XSW80.18×2.880.51840.3583180.9474482)XSW9为整体小开口墙由式可以计算出整体小开口墙的等效刚度，式中取值同整截面墙，各整体小开口墙的等效刚度计算结果见表5。表5整体小开口墙的等效刚度墙号XSW939.20.73444.74258891.22.6579.6431693)XSW1，XSW2，XSW4，XSW11为联肢墙和多肢墙。由于水平地震作用近似于倒三角形分布，故可由倒三角形分布荷载的刚度算式计算联肢墙的等效刚度，计算结果见表6，表中为由式求得的各列连梁的刚度系数之和，为由式求得的连梁与墙肢的刚度比，为由式求的墙肢轴向变形影响系数，系数由倒三角分布荷载等效刚度计算。（2.6）6 墙肢剪切变形影响系数；（2.7）取值同前。系数按下面公式计算：（2.8）6 表6联肢墙的等效刚度墙号XSW10.0103561.301326.2039930.80250.8510.08781.38240.001815.006XSW20.039731.916668.372685.37780.8000.03551.59840.002321.489XSW40.233079.764278.599598.20810.8000.03152.96640.0064104.345XSW110.006830.615236.55644.7560.8170.063960.95040.00126.8514)XSW5,XSW10为壁式框架壁式框架梁柱轴线由剪力墙连梁和墙肢的形心轴线确定,壁梁和壁柱的刚域长度按下式计算（2.9）表7，8分别为由求的壁梁和壁柱带刚域杆件的等效刚度，式中—杆件中段的长度；—考虑剪切变形的刚度折减系数，按下面公式确定：从而将壁式框架转化为具有等效刚度的等截面杆件，其中；、分别为壁梁和壁柱的线刚度；混凝土的弹性模量，1～6层=，7～14层。根据梁柱线刚度比求的柱的侧移刚度修正系数，再由式（2.10）图2-26 计算壁式框架柱的侧移刚度，计算结果见表7表7XSW-5壁梁等效刚度计算楼层梁号7～14左边梁0.18×0.70.0051451.152.9950.6090.4736109.736.64左中梁0.953.30.7370.3804209.163.396 中梁1.853.90.3780.699585.922.04右中梁0.953.30.7370.3804209.163.39右边梁1.152.9950.6090.4736109.736.61～6左边梁1.152.9950.6090.4736120.540.23左中梁0.953.30.7370.3804229.769.60中梁1.853.90.3780.699594.24.20右中梁0.953.30.7370.3804229.69.20右边梁1.152.9950.6090.4736120.540.236 表8XSW-5壁柱等效刚度计算楼层柱号7～14左右边柱0.18×1.390.040282.7982.80.49680.574659.14621.1236左右二柱0.18×3.00.4052.81.07140.2250232.36982.989左右中柱0.18×2.40.207362.80.85710.3121165.02858.93862～6左右边柱0.18×1.390.040282.7982.80.49680.574664.94523.195左右二柱0.18×3.00.4052.81.07140.2250255.1591.125左右中柱0.18×2.40.207362.80.85710.3121181.207864.7171左右边柱0.18×1.390.040282.5982.60.5350.53860.81823.3926 左右二柱0.18×3.00.4052.61.15380.2002227.026887.318左右中柱0.18×2.40.207362.60.92310.281163.15162.750表9XSW-5壁柱的侧移刚度及壁式框架的剪切刚度楼层柱号8～14左边柱2.821.12361.734880.464515.018563.8416左二柱82.9891.20540.37647.761左中柱58.93861.44960.420237.907右中柱58.93861.44960.420237.907右二柱82.9891.20540.37647.761右边柱21.12361.734880.464515.0187左边柱2.821.12362.6870.57318.526597.2736左二柱82.9891.26450.38749.158左中柱58.93861.52060.43238.9726 右中柱58.93861.52060.43238.972右二柱82.9891.26450.38749.158右边柱21.12362.6870.57318.5262～6左边柱2.823.1951.7350.464516.491619.0128左二柱91.1251.20540.37652.443左中柱64.7171.44960.42041.604右中柱64.7171.44960.42041.604右二柱91.1251.20540.37652.443右边柱23.1951.7350.464516.4911左边柱2.623.3921.72020.59724.790894.4468左二柱87.3181.2580.539683.639左中柱62.7501.4950.570863.58右中柱62.7501.4950.570863.58右二柱87.3181.2580.539683.639右边柱23.3921.72020.59724.790表10XSW10壁梁等效刚度计算6 楼层梁号7～14左梁0.18×0.4=0.0720.000961.41.9950.2860.8035.6882.851右梁1.72.370.2350.8565.67782.3961～6右梁1.41.9950.2860.8036.24583.131左梁1.72.370.2350.8566.2342.630表11XSW10壁柱等效刚度计算楼层柱号7～14左柱0.18×0.540.0023622.672.80.20220.8916.1892.210中柱0.18×1.050.0173642.80.3750.70331.12811.117右柱0.18×0.690.00492762.770.2490.84310.9413.90752～6左柱0.18×0.540.0023622.672.80.20220.8916.7962.427中柱0.18×1.050.0173642.80.3750.70334.17912.207右柱0.18×0.690.00492762.770.2490.84312.0134.2901左柱0.18×0.540.0023622.472.60.2190.87466.7462.595中柱0.18×1.050.0173642.60.4040.67132.62311.6516 右柱0.18×0.690.00492762.570.2680.82211.7434.517表12XSW10壁柱的侧移刚度及壁式框架的剪切刚度楼层柱号8～14左柱2.82.2101.2900.3921.32616.750中柱11.1170.4720.1913.25右柱3.90750.6130.2351.4067左柱2.82.2101.3530.4041.36717.329中柱11.1170.4950.1983.369右柱3.90750.6430.2431.4532～6左柱2.82.4271.290.3921.45618.390中柱12.2070.4720.1913.569右柱4.290.6130.2351.5431左柱2.62.5951.2070.5322.11331.526中柱11.6510.4940.3997.1154右柱4.5170.5820.4192.8973.4总框架、总剪力墙刚度及结构刚度特征值总壁式框架各层的剪切刚度由表9，12中各榀壁式框架的叠加而得，（2.11）如下表所示；总框架的剪切刚度按式表13壁式框架的总剪切刚度6 楼层总壁式框架各层剪切刚度４KN总剪切刚度10⒋KNXSW-5（1片）XSW-10（2片）8～142.80563.841616.75597.3416644.817972.80597.273617.329631.93162～62.80619.012818.39655.792812.60894.446831.526957.4988总剪力墙刚度取各片剪力墙的等效刚度之和，计算结果见表14。结构特征值按下式计算，即表14总剪力墙的刚度墙号墙体类型数量XSW3整截面墙20.861616186.5133XSW610.947448XSW710.947448XSW810.947448XSW9整体小开口墙29.643169XSW1联肢墙215.006XSW2121.489XSW41104.3454XSW1116.8156 第4章重力荷载计算4.1荷载计算4.1.1屋面荷载1.屋面恒荷30厚细石混凝土保护层0.03×20=0.600KN∕m²三毡四油防水层0.4KN∕m²20厚水泥沙浆找平层0.020×KN∕m²20=0.400KN∕m²240厚膨胀珍珠岩板0.24×3=0.720KN∕m²120厚钢筋混凝土板0.12×25=3.000KN∕m²10厚水泥石灰膏沙浆打底0.01×14=0.140KN∕m²合计KN∕m²2.屋面活荷载（不上人屋面）0.5KN∕m²屋面雪荷0.45KN∕m4.1.2楼面荷载1.楼面恒荷8厚陶瓷地砖0.008×17.8=0.142KN∕m²20厚干硬性水泥沙浆找平层0.02×20=0.400KN∕m²120厚钢筋混凝土板0.12×25=3.000KN∕m²10厚水泥石灰膏沙浆打底0.01×14=0.140KN∕m²合计KN∕m²2.卫生间、厨房地面恒荷8厚陶瓷地砖0.008×17.8=0.142KN∕m²6 20厚干硬性水泥砂浆找平层0.02×20=0.400KN∕m²120厚钢筋混凝土板0.12×25=3.000KN∕m²10厚水泥砂浆打底0.01×20=0.200KN∕m²合计KN∕m²3.阳台恒荷20厚水泥沙浆找平层0.02×20=0.400KN∕m²120厚钢筋混凝土板0.12×25=3.000KN∕m²10厚水泥砂浆打底0.01×14=0.140KN∕m²合计KN∕m²4.楼面活荷载住宅2.0KN∕m²厨房、厕所2.0KN∕m²走廊，门厅，楼梯2.0KN∕m²阳台2.5KN∕m²4.1.3墙体自重重力荷载1.外墙6厚水泥砂浆罩面0.006×20=0.120KN∕m²12厚水泥砂浆0.012×20=0.240KN∕m²180厚钢筋混凝土墙0.18×25=4.5KN∕m²20厚水泥砂浆找平0.02×20=0.400KN∕m²30厚稀土保温层0.03×4=0.120KN∕m²合计KN∕m²2.内墙5厚水泥石灰砂浆罩面（两面）0.005×14×2=0.140KN∕m²13厚水泥石灰膏砂浆打底（两面）180厚钢筋混凝土墙0.18×25=4.500KN∕m²合计KN∕m²6 3.200厚空心砖墙（填充外墙窗台6厚水泥砂浆罩面0.006×20=0.120KN∕m²12厚水泥砂浆0.012×20=0.240KN∕m²190厚空心砖墙0.19×14=0.182KN∕m²13厚水泥石灰膏砂浆打底0.013×14=0.182KN∕m²合计KN∕m²4.120厚砖墙（内隔墙）5厚水泥石灰膏砂浆罩面（两面）0.005×14×2=0.140KN∕m13厚水泥石灰膏砂浆打底0.013×14×2=0.364KN∕m²115厚空心砖墙0.115×14=1.610KN∕m²合计KN∕m²5.女儿墙6厚水泥砂浆罩面0.006×20=0.120KN∕m²12厚水泥砂浆打底0.012×20=0.240KN∕m²100厚钢筋混凝土墙0.1×25=2.5KN∕m²20厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.400KN∕m合计KN∕m²4.1.4梁自重重力荷载250mm×550mm梁自重0.25×（0.55-0.12）×25=2.68KN∕m梁自重10厚水泥石灰膏砂浆0.01×（0.55-0.12）×2×14=0.12KN∕m合计KN∕m250mm×400mm梁自重梁自重0.25×（0.40-0.12）×25=1.750KN∕m10厚水泥石灰膏砂浆0.01×（0.40-0.12）×2×14=0.078KN∕m6 4.1.5门窗自重重力荷载木门0.2KN∕m²铝合金门0.4KN∕m²塑钢0.45KN∕m²普通钢板门0.45KN∕m²防火门0.45KN∕m²4.1.6设备自重重力荷载电梯轿箱及设备重量200KN水、水箱及设备重量300KN6 第5章风荷载计算5.1垂直作用于建筑物表面上的风荷载标准值按式=计算，式中—基本风压，=0.55kN/m2；—风荷载体型系数；—风压高度变化系数；—高度处的风振系数。其中基本风压=0.55KN∕m²。由〈〈荷载规范〉〉中规定可知，本设计风荷载体型系数可近似的按下图的规定采用。由于本设计结构计算高度H=39.2M＞30M，且==1.199＜1.5，（其中建筑物总宽度B取计算方向上各宽度的平均值），因此应考虑风压脉动的影响。风震系数，为此应先确定结构的基本周期，即(n为结构层数)6 可查得脉动增大系数=1.26，其中B在X向为宽度32.7米，在Y向宽度为15.3米。工程建筑X方向Y方向的高宽比分别为，X向为，Y方向为因此相应的脉动影响系数分别为X方向，Y方向为取Y方向的脉动影响系数，振型系数。所以在风荷载作用下沿房屋高度分布风荷载标准值对于突出屋面的机房和水箱间，风荷载体型系数近似取1.3，机房和水箱间的风振系数近似取高度处的值，可求得按上述方法确定的各楼层标高处的风荷载标准值见下表5.2风荷载折算在壁式框架-剪力墙结构协同工作分析中，应将沿房屋高度的分布荷载折三角形分布荷载和均布荷载，为此，应先将分布荷载按静力等效原理折算6 节点集中力，见下表。倒三角形分布荷载和均布荷载的计算如下，则表15各楼层风荷载计算层次水箱间46.11.20329.923414.811682.7801.538机房43.11.16729.626539.40911698.531.5381439.21.01.119618.93362.98172468.891.5381336.40.9291.083218.66852.25921902.2351.51651233.60.8571.046818.37951.45791728.991.4931130.80.7861.010418.08350.6271559.3041.4691028.00.7140.96817.77549.77041393.571.444925.20.6430.923217.46848.8981232.2371.419822.40.5710.878417.13547.96121074.3311.396719.60.5000.83216.76646.9504920.2281.362616.80.4290.77616.40945.871770.6251.333514.00.3570.7415.89244.4057621.6791.291411.20.2860.7415.17842.4928475.9291.23338.40.2140.7414.45240.4712339.9581.17425.60.1430.7413.73838.4664215.4121.11612.80.0710.7413.02436.4672102.111.0580.00.0000.7412.3101.000合计713.30017186.806 第6章水平地震作用计算6.1重力荷载代表值计算结构地震反应分析的计算简图如下，集中于各质点的重力荷载为算单元范围内各层楼面上的重力荷载代表值及上、下各半层的墙、柱等重力荷载。计算时各可变荷载的组合系数按规范采用；屋面上的可变荷载取雪荷载。各质点重力荷载计算结果分别为（楼电梯间楼面自重重力荷载近似取一般楼面自重重力荷载的1.2倍）6.2结构基本自振周期因屋面带有突出间，按照主体结构顶点位移相等的原则，将电梯间水箱间质点的重力荷载代表值，折算到主体结构顶层可得将6 分别代入下式，可分别求得均布荷载作用下和集中荷载作用下的结构顶点位移为：=0.0080375由式中取，可求得结构基本自振周期为地震作用计算式中—计算结构基本自振周期用的结构顶点假想位移，即假想把集中在各层楼面处的重力荷载代表值作为水平荷载而算得的结构顶点位移；—结构基本自振周期考虑非承重砖墙影响的折减系数，框架结构取，框架-剪力墙结构取，剪力墙结构取。该房屋主体结构高度不超过40，且质量和刚度沿高度分布比较均匀，故可用底部剪力法计算水平地震作用。结构的等效总重力荷载为6 本例中结构的设防烈度为7度，设计地震分组为第二组，场地类别为类，由表可查得特征周期，因一般建筑结构的阻尼比为0.05，故应按计算地震影响系数，采用底部剪力法按下式可求得结构的总水平地震作用标准值，即=因为，所以应考虑顶部附加水平地震作用，其中顶部附加地震作用系数根据由表确定。质点的水平地震作用按下式计算计算结果见下表16.剪力墙结构分析时，可按将各质点的水平地震作用折算为倒三角形分布荷载和顶点集中荷载，由式可求得6 然后按下面公式计算：（5.1）表16各质点水平地震作用标准值计算层次1646.1776.89335814.780.020977.373566.741543.11147.3749451.870.0289106.834640.351439.24781.63187440.10.1096404.921715872.931336.45642.57205389.40.1201443.69716150.571233.65642.57189590.30.1108409.56713761.451130.85642.57173791.080.1016375.43611561.431028.05642.57157991.890.0924341.3059556.555925.25642.57142192.700.0831307.1757740.81822.45642.57126393.510.0739276.0446116.19719.65642.57110594.320.0646238.9144682.712616.85642.5794795.13520.0554204.7833440.360514.05642.5778995.9460.04618170.6532389.139411.25642.5763196.7570.0369136.5221529.04538.45642.5747397.570.0277102.392860.090025.65642.5731598.3780.018568.2661382.262212.85642.5715799.190.092434.130595.5655合计80059.281710432.963695.007102312.22按上式数据代入式6 6.3结构水平位移验算由于本例中风荷值远小于水平地震作用,故只需进行水平地震作用下的位移验算,水平地震作用下的位移为倒三角形分布荷载和顶点集中荷载产生的位移之和,可分别按表17水平地震作用下结构的位移计算层次倒三角形荷载顶点集中荷载总位移层间位移角1439.21.06.4722.3058.7781336.40.92865.9752.0768.0511233.60.85715.4661.8487.3131130.80.78574.9411.6236.5631028.00.71424.3981.4035.800925.20.64293.8381.1895.027822.40.57143.2670.9844.251719.60.5002.6950.7903.484616.80.42862.1320.6092.7416 514.00.35711.5920.4442.036411.20.2861.0960.2991.39538.40.21430.6630.1770.84025.60.1430.3160.0830.39912.80.07140.0850.0220.107在顶点集中荷载作用下在顶点集中荷载作用下由上表可知,在水平地震作用下位移验算满足要求,即6 6.4水平地震作用下的结构内力计算6.4.1总剪力墙,总框架内力计算下面计算中剪力墙内力正负号规定为:弯矩以截面右侧受拉为正,剪力以绕截面顺时针方向旋转为正,轴力以受压为正.同时,各截面内力均采用左震时的正负号.在水平地震作用下剪力墙结构应分别按倒三角形分布()和顶点集中荷载计算内力.在倒三角形分布荷载作用下，分别按下面公式计算总剪力墙的弯矩、剪力和总壁式框架的剪力：在顶点集中荷载作用下，分别按下面公式计算总剪力墙的弯矩、剪力和总壁式框架的剪力：在倒三角形分布荷载作用下,分别按下式计算总剪力墙的弯矩,剪力和总壁式框架的剪力计算结果见下表,计算公式为:6 表18水平地震作用下总剪力墙和总框架内力计算层次倒三角形荷载作用下顶点集中荷载作用下总内力/KN/KN/KN/KN/KN/KN1439.21.000-1142.700.01140.93130.310.0529.56-1012.390.01670.491336.40.9286-707.532575.831154.68132.06-367.54527.81-575.472208.291682.491233.60.8571-324.684010.021187.60137.46-744.70522.41-187.233265.321710.011130.80.7857-15.464435.001229.43147.72-1141.16512.15132.263293.841741.581028.000.7143322.894387.291270.73159.67-1569.28500.20482.162818.011770.93925.20.6429605.402650.741303.94177.06-2038.95482.81782.46611.791786.75822.40.5714871.84579.091319.98199.28-2564.64460.591071.12-1985.561780.57719.60.5001128.39-2223.921312.50226.97-3160.59432.901355.36-5384.511745.46 616.80.42861382.03-5735.391275.03260.74-3841.11399.311642.77-9576.51674.16514.00.35711684.44-9969.591199.50301.69-4627.64358.191986.13-14597.231557.69411.20.28571909.64-14933.671079.66350.75-5538.48309.122260.39-20472.151388.7838.40.21432197.49-20676.13908.02409.35-6599.80250.532606.84-27275.931158.5525.60.14292511.71-27259.26676.80479.05-7840.27180.822990.76-35099.53857.6212.80.07142861.38-34779.86377.01561.89-9295.7697.983423.27-44075.62474.9900.00.03254.99-43327.800.0659.87-11001.700.03914.86-54329.50.01.剪力墙内力计算(1)总剪力墙内力的分配根据各片剪力墙的等效刚度与总剪力墙等效刚度的比值,可求得各片剪力墙的等效刚度比,计算结果见下表19表19各片剪力墙等效刚度比墙号每片墙等效刚度比墙号每片墙等效刚度比XSW-115.0060.0805XSW-70.94740.0051XSW-221.4890.1152XSW-80.94740.0051XSW-30.86160.0046XSW-99.64310.0517XSW-4104.34540.5595XSW-116.8150.0365XSW-60.94740.0051下面对剪力墙XSW-6(整截面墙)和XSW-2(联肢墙)和XSW-9(整体小开口墙)进行设计计算,可求上述各片剪力墙内力.公式如下：表20水平地震作用下各片剪力墙分配的内力层次总剪力墙内力XSW-6XSW-9XSW-26 141.0-1012.390.0-5.160-52.340.0-116.630.0130.929-575.472208.29-2.9311.26-29.75114.17-66.29254.40120.857-187.233265.32-0.9516.65-9.68168.82-21.57376.16110.786132.263293.840.6716.806.84170.2915.24379.45100.714482.162818.012.4614.3724.93145.6955.54324.6390.643782.16611.793.993.1240.4531.6390.1470.4880.5711071.12-1985.565.46-10.1355.38-102.65123.39-228.7470.5001355.36-5384.516.91-27.4670.07-278.38156.14-620.3060.4291642.77-9576.58.38-48.8484.93-495.11189.25-1103.2150.3571986.13-14597.2310.13-74.45102.68-754.68228.80-1681.6040.2862260.39-20472.1511.53-104.41116.86-1058.41260.40-2358.4030.2142606.84-27275.9313.29-139.11134.77-1410.17300.31-3142.1920.1432990.76-35099.5315.25-179.01154.62-1814.65344.54-4043.4710.0713423.27-44075.6217.46-224.79176.98-2278.71394.36-5077.5100.0003914.86-54329.519.97-277.08202.40-2808.84450.99-6258.76XSW-2在地震作用下墙肢及连梁的总内力（1）楼层左墙肢内力中墙肢内力6 14顶底1.0006.66132.3-53.6-34.018.21.491.43-3.32-2.1013顶底0.9286150.9220.3-34.032.31.732.53-2.1012顶底0.8571266.7279.6-14.337.33.053.21-0.89011顶底0.7857362.7319.25.330.14.163.660.33010顶底0.7143442.1342.225.09.84.763.461.5409顶底0.6429506.9350.444.6-24.35.84.022.7608顶底0.5714558.2345.664.3-72.76.403.963.9707顶底0.500594.6325.683.9-134.96.233.735.1906顶底0.4286613.8288.0103.6-210.17.043.306.405顶底0.3571658.0276.3123.3-312.87.553.177.6204顶底0.2857625.1187.0142.9-409.27.172.158.8403顶底0.2143543.148.6162.5-509.36.220.5610.0502顶底0.1429376.0-175.6182.2-602.54.31-2.0111.2601顶底0.0714105.3-502.0201.9221.5-685.51.20-5.7512.4813.70表XSW-2在地震作用下墙肢及连梁的总内力（2）楼层右墙肢内力连梁内力6 14顶底1.0006.66132.3-53.6-34.018.2-7.25-18.1213顶底0.9286150.9220.3-34.032.3-5.67-14.1612顶底0.8571266.7279.6-14.337.3-2.00-4.9811顶底0.7857362.7319.25.330.12.867.1610顶底0.7143442.1342.225.09.88.0220.299顶底0.6429506.9350.444.6-24.313.6534.148顶底0.5714558.2345.664.3-72.718.3648.47顶底0.500594.6325.683.9-134.924.8762.166顶底0.4286613.8288.0103.6-210.130.1075.245顶底0.3571658.0276.3123.3-312.840.07102.674顶底0.2857625.1187.0142.9-409.238.5496.343顶底0.2143543.148.6162.5-509.340.04100.12顶底0.1429376.0-175.6182.2-602.537.3093.251顶底0.0714105.3-502.0201.9221.5-685.533.1982.976 表XSW-2在风荷载作用下墙肢及连梁的总内力（1）楼层左墙肢内力中墙肢内力14顶底1.000-14.514.5-12.0-8.34.8-0.170.17-0.74-0.51013顶底0.92862.2320.55-8.25-4.514.80.020.24-0.51-0.28012顶底0.857114.1521.15-4.51-0.7811.150.150.25-0.28-0.05011顶底0.785721.1618.04-0.782.9611.140.240.21-0.050.18010顶底0.714325.6111.772.966.698.640.290.140.180.4209顶底0.642927.322.476.6910.433.500.310.040.420.6508顶底0.571426.50-8.7810.4314.163.50.31-0.100.650.8807顶底0.50022.92-23.0714.1617.9-14.80.26-02.60.881.1106顶底0.428616.1-40.5817.921.63-27.790.19-0.471.111.3405顶底0.357114.54-52.8821.6325.37-460.17-0.611.341.5706 -4顶底0.2857-1.27-79.4025.3729.1-63.04-0.02-0.911.571.8003顶底0.2143-25.34-114.1829.132.83-80.89-0.29-1.291.802.0302顶底0.1429-63.54-163.2232.8336.57-97.61-0.73-1.872.032.2601顶底0.0714-117.47-227.7336.5740.3-112.72-1.35-2.612.262.4902.竖向荷载作用下结构内力计算竖向荷载包括竖向恒载和竖向活载。在竖向荷载作用下，可近似地认为各片剪力墙只承受轴向力，且规定以受压为正，其弯矩和剪力等于零。各片剪力墙承受的轴力由墙体自重和楼板传来的荷载两部分组成，其中楼板传来的荷载可近似地按其受荷面积，不考虑结构的连续性进行分配计算。在计算墙肢轴力时，以洞口中线作为荷载分界线。XSW-6（整截面墙）XSW-6屋面及楼面荷载传递方式相同1.恒载屋面5.66×0.6=3.396kN/m楼面3.742×0.6=2.245kN/m墙体自重5.004×2.8=14.01kN/m2.活载屋面活载0.5×0.6=0.3kN/m0.5×0.6=0.3kN/m屋面雪载0.45×0.6=0.27kN/m0.45×0.6=0.27kN/m楼面2.0×0.6=1.2kN/m2.0×0.6=1.2kN/mXSW-6各屋面、楼面恒载和活载的分布分别如图所示。在恒载和活载作用下XSW-6整截面墙中产生的轴力分别见下表.表恒载作用下墙体中产生的轴力（kN）层次XSW-6XSW-2左墙肢中墙肢右墙肢14顶底58.0895.9182.14138.043.1815.0982.14138.046 13顶底104.00141.38173.48229.3617.8930.35173.48141.3812顶底149.92187.74264.82320.7232.6145.22264.82320.7211顶底195.83233.66356.16412.0647.3359.94256.16412.0610顶底241.74279.57447.50503.4062.0574.66447.50503.409顶底287.66325.49538.84594.7476.7789.38538.84594.748顶底333.58371.40630.18686.0891.49104.10630.18686.087顶底379.49417.32721.52777.42106.21118.82721.52777.426顶底425.41463.23812.86868.76120.93133.54812.86868.765顶底471.32509.15904.20960.10135.65148.26904.20960.104顶底517.24555.06995.541051.44150.37162.98995.541051.443顶底563.15600.981086.881142.78165.09]177.701086.881142.782顶底609.07646.891178.221234.12179.81192.421178.221234.121顶底654.98692.841269.561325.46194.53207.141269.561325.466 表8-2活载作用下墙体中产生的轴力（kN）层次XSW-6XSW-2左墙肢中墙肢右墙肢14顶底4.326.376.8922.770.532.256.8922.7713顶底8.6410.6922.7738.652.253.8022.7738.6512顶底10.6912.9538.6554.533.384.5038.6554.5311顶底12.9517.2754.5370.414.505.6354.5370.4110顶底17.2721.5970.4186.295.636.7570.4186.299顶底21.5925.9186.29102.176.757.8886.29102.178顶底25.9130.32102.17118.057.889.00102.17118.057顶底30.2334.54118.05133.959.0010.13118.05133.956顶底34.5438.86133.95149.8110.1311.25133.95149.815顶底38.8643.18149.81165.6911.2512.38149.81165.694顶底43.1847.50165.69181.5712.3813.50165.69181.573顶底47.5051.82181.57197.4513.5014.63181.57197.452顶底51.8256.14197.45213.3314.6315.75197.45213.331顶底56.1460.45213.33229.2115.7516.88213.33229.21XSW-2（联肢墙）XSW-2屋面及楼面荷载传递方式相同。6 1.恒载屋面5.66×1.35=7.64kN/m5.66×1.05=5.94kN/m楼面3.74×1.35=5.05kN/m3.742×1.05=3.93kN/m3.682×0.675=2.48墙体自重5.004×2.8=14.01kN/m楼面集中恒荷载8.40kN/m2.活载屋面活载0.5×1.35=0.68kN/m0.5×1.05=0.53kN/m屋面雪载0.45×1.35=0.61kN/m0.45×1.05=0.47kN/m楼面2.0×1.35=2.7kN/m2.0×1.05=2.1kN/m楼面集中活荷载=3.19kN/mXSW-1各屋面、楼面恒载和活载的分布分别如图8-3（b）、图8-4所示。在恒载和活载作用下XSW-1联肢墙中产生的轴力分别见上表。壁式框架XSW-10在竖乡向荷载作用下结构内力设计值计算XSW-10楼面荷载传递方式见下图1）恒荷标准值XSW-2联肢墙墙肢和连梁内力计算1.剪力图的分解下图为XSW-2剪力墙实际分布剪力图，根据剪力图面积相等的原则将曲线分布的剪力图近似简化为直线分布的剪力图，并将其分解为均布荷载和顶点集中荷载作用下的俩种剪力图的叠加，由此可以计算实际分布剪力图负面积为422.24，正面积为7206.33。由图可得联立方程组（1）计算XSW-2在均布荷载作用下墙肢及连梁的内力。下面公式可以求得的值：6 在均布荷载（）作用下，由下式可求得由式可求得第层连梁的约束弯矩为第I层第J列连梁的弯矩为式中—第列连梁的约束弯矩分配系数；—第列连梁的刚度系数，按下面公式计算：—第列连梁跨度中点到墙边的距离；—多肢墙的总宽度。4.295.791.32581.32586 第I层第J列连梁的剪力和梁端弯矩分别为均布荷载在第层产生的弯矩和剪力分别为由式则则由下式计算：6 3)计算XSW-2在顶点集中荷载作用下墙肢及连梁的内力.在顶点集中荷载(F=-24.70)作用下,kN第层连梁的剪力和梁端弯矩分别为顶点集中荷载在第层产生的弯矩和剪力分别kN6 两墙肢的弯矩、剪力和轴力分别为：kN表XSW-2风作用下,在均布荷载形式下连梁内力左墙肢内力6 楼层1顶底0.07140.492118.71401.61821.92112.9100.1107.8-209.0-353.648.652.3-230.1楼层中墙肢内力1顶底0.07140.492118.71401.61821.92112.9100.1107.8-2.40-4.053.003.230楼层右墙肢内力1顶底0.07140.492118.71401.61821.92112.9100.1107.8-209.0-353.648.652.3-230.1层次左连梁右连梁1顶底0.07140.492118.71401.61821.92112.9100.1107.81.714.281.714.28表XSW-2在风荷载作用下,水平集中形式时连梁内力楼层左墙肢内力1顶底0.07140.492118.71401.61821.92112.9100.1107.8409.29563.08-53.61-525.526 楼层中墙肢内力1顶底0.07140.492118.71401.61821.92112.9100.110783.69466=525.52=3.32楼层右墙肢内力1顶底0.07140.492118.71401.61821.92112.91409.29563.08-53.61-525.52楼层左连梁右连梁1顶底0.07140.492118.71401.61821.92112.9100.1107.8-1.75-4.41.754.46 在地震荷载作用下,在水平均布荷载做下墙肢及连梁内力楼层左墙肢内力1顶底0.07140.492118.71401.61821.92112.9100.1107.8409.3563.1-53.6-525.5楼层中墙肢内力1顶底0.07140.492118.71401.61821.92112.9100.1107.84.696.46-3.320楼层右墙肢内力1顶底0.07140.492118.71401.61821.92112.9100.1107.8409.3563.1-53.6-525.5楼层左连梁右连梁1顶底0.07140.492118.714011821.92112.9100.1107.8-7.8-19.6-19.64.4在地震荷载顶点集中荷载作用计算楼层左墙肢内力1顶底0.07140.492118.714011821.92112.9100.1107.891.5125.9-12.0117.46 楼层右墙肢内力1顶底0.07140.492118.714011821.92112.9100.1107.891.5125.9-12.0117.4楼层中墙肢内力1顶底0.07140.492118.71401.61821.92112.9100.1107.81.051.44-0.740楼层左连梁右连梁1顶底0.07140.492118.714011821.92112.9100.1107.8-1.7-4.4-4.4-1.71．壁柱弯矩设计值计算总壁式框架层间位移刚度计算见表10-7，图为水平地震作用下壁柱分配的剪力及壁柱弯矩设计值计算6 6 6 6 6 6 6 7.1剪力墙墙肢内力组合1.剪力墙的弯矩和轴力设计值剪力墙为偏心受力构件，与柱的受力相似，故取每层的底部和顶部作为控制截面，其弯矩和轴力设计值设计值按下面公式进行组合：非抗震设计：抗震设计式中、、—分别为由恒载、楼面活载及风载标准值在柱端截面产生的弯矩标准值；、、—分别为由恒载、楼面活载及风载标准值在柱端截面产生的轴力标准值；、、、—分别为由重力荷载代表值及水平地震作用标准值在柱端截面产生的弯矩、轴力标准值。6 2.剪力墙的剪力设计值由于竖向荷载在剪力墙截面产生的剪力较小，故可只考虑由水平荷载所产生的剪力，即抗震设计时非抗震设计时式中—剪力墙组合的剪力设计值；、—分别为由水平地震作用、风荷载产生的剪力墙剪力标准值。3.剪力墙内力设计值的调整剪力墙底部加强区范围内的剪力设计值，应按下式调整：连梁内力组合连梁的弯矩和剪力设计值1.梁支座负弯矩组合的设计值非抗震设计抗震设计2.梁支座正弯矩组合的设计值非抗震设计6 抗震设计3.梁端剪力非抗震设计抗震设计XSW-6（整截面墙）截面设计剪力墙底部加强区高度可取m和底部二层二者的较大值，且不大于15m，故层为底部加强区，截面尺寸如图10-1所示。现以底层为例说明计算过程，由于地震作用和风荷载均来自两个方向，故仅选取底层最不利的组合内力的绝对值进行计算，即地震组合kN·mkNkN非地震组合kN·mkNkN比较这两组内力可见，考虑地震组合的内力为最不利内力，故下面仅按这组内力进行截面配筋计算。端部采用HRB400级钢筋，箍筋和分布钢筋采用HPB235级钢筋，且端部钢筋对称配置。7.2验算墙肢截面尺寸mm由底层墙端截面组合的弯矩计算值、对应的截面组合剪力计算值，可求得计算截面处的剪跨比：6 ＞2此外，对剪力墙底部加强区范围内的剪力设计值尚需按下面公式进行调整：kNN＞kN（满足要求）7.2.1轴压比验算＜0.6（满足要求）7.2.2偏心受压正截面承载力计算取墙体分布筋为双排28＠200，可求得竖向分布钢筋的配筋率为：竖向分布钢筋沿截面高度可布置2×17=34根，则mm2HRB400级钢筋的相对界限受压区高度为6 假定，可求得截面受压区高度为mm＜mm属于大偏心受压N·mmN·mmmm则6 按构造要求配筋，取mm2和412中的较大者，选取纵筋为4Φ12，箍筋为8＠150表XSW-6（整街面墙）层次竖向分布钢筋水平分布钢筋端柱配筋1~2层Ф8@200,双排Ф8@200，双排纵筋4ф12，箍筋Ф6@150截面尺寸及配筋图2.XSW-2（取肢墙）截面设计剪力墙截面尺寸如下图所示。仍以底层为例说明计算过程。由于地震作用和风荷载标准值均来自两方向。故仅选取底层是最不利组合内力的绝对值进行计算，端部纵筋采用HRB235级钢筋且端部钢筋对陈配筋。⑴左肢墙地震组合：非地震组合：比较几组内力可见，考虑地震作用的内力组合为最不利内力，故下面仅按这组内力对底部进行截面配筋计算。⑵验算墙体截面尺寸由底层墙端截面组合弯矩计算值M和对应截面组合剪力计算值可求的计算截面处的剪跨比为此外对剪力墙底部加强区范围内的剪力设计值应按进行调整。即6 箍截面尺寸满足要求⑵轴压比验算满足要求⑶偏心受压正截面承载力计算墙体竖向分布钢筋选取双排2Ф8@200,由式竖向分布刚筋配筋率沿街面高度可布置根，先按进行计算，假定则由式属于偏心受压。再取计算，同样求得6 ，也属于大偏心受压，以下按这组内力进行计算，则由式可得由式可求得6 按构造配筋，取和4Φ12（452㎜2）的较大值，故选取4Φ12（452㎜2），箍筋为Φ6@1504）斜截面首间承载力计算斜截面受剪承载力计算时，取又由于故取计算，同时选取水平分布钢筋为双排2Φ8@200,则由满足要求⑵中墙肢地震组合：非地震组合：比较这两组内力可见，考虑地震组合时结果差不多，可考虑地震组合内力为最不利内力，故下面仅按照这组内力对底部加强区进行截面配筋计算1）验算墙体截面尺寸由底层墙段截面组合的弯矩计算值M和对应的截面得剪力设计值V,可求得计算截面的剪跨比为6 此外对称加强区范围内剪力设计值应按下式进行调整，即满足要求1）轴压比验算满足要求2）截面偏心受压正截面承载力计算墙体竖向分布钢筋取双排2Φ8@200,竖向分布钢筋得配筋率为沿截面高度布置2×5=10根，按进行计算，假定由下式可求得截面受压区为属于大偏心受压6 由下式得应按构造[配筋取4Φ12，箍筋为Φ6@1501）斜截面受剪承载力计算斜截面受剪承载力计算时，取,故取248.51×103N计算，同时选配2Φ8@200作为水平分布钢筋，则由下式6 满足要求（3）右墙肢同左墙肢（4）连梁设计选取地震组合为最不力内力进行计算1）连梁截面尺寸验算跨高比改剪力墙抗震等级为三级，在承载力计算时，忽略连梁上重力荷载代表值作用，连梁剪力设计值应该按下式进行调整故截面尺寸满足要求2）正截面受弯承载力计算连梁纵向筋按下式计算即箍选取纵筋为2Φ16钢筋()6 1）斜截面受剪承载力计算根据构造要求，选箍筋为双肢2Φ8@100双肢剪力墙XSW-2底部1-2层配筋计算结果剪下表，截面配筋如下图所示，其他各层配筋计算从略XSW-2（联肢墙）底层配筋计算结果楼层左肢墙中肢墙右墙肢左连梁右连梁水平竖向分布筋端柱配筋水平竖向分布筋端柱配筋固左纵筋箍筋1-2层Φ8@200双排纵筋4ф12箍筋Φ6@150Φ8@200双排纵筋4ф12箍筋Φ6@1502ф16Φ8@100壁式框架XSW-10截面设计由内力分析结果比较可知，地震内力起控制作用。（1）壁式框架截面设计1）截面尺寸验算所以壁式框柱满足要求。2）偏心受压正截面承载力验算壁柱第一层截面设计为例说明计算过程6 地震内力取先按大偏心受压计算属于小偏心受压.属于小偏心受压.选用3)偏心受压正截面承载力验算左震时壁柱按偏拉构件计算,以底层截面设计说明计算过程.地震内力取6 (满足要求)壁柱1配筋列于下表楼层壁柱1端部纵筋分布钢筋底层水平竖向4)平面外轴压承载力验算以右向地震时壁柱1柱底说明算法.查表满足要求.6 第8章小构件的计算8.1板的设计1.（1）楼面构造做法：8mm厚陶瓷地砖。20mm厚干硬性水泥砂浆找平层。120mm厚钢筋混凝土板。100mm厚水泥石灰膏砂浆抹底。（2）活荷载：（3）恒载分项系数1.3。活载分项系数1.4。（4）混凝土采用钢筋混凝土采用HPB235级（）2.板的计算按考虑塑性内力重分布方板厚120mm＞计算简图如下：计算跨度（1）荷载恒载标准值8mm陶瓷地砖20mm厚干硬性水泥砂浆找平层120mm厚钢筋混凝土板合计：3.682KN/线恒载设计值6 线活载设计值合计：7.218KN/m（1）内力计算弯矩图如下配筋计算端部：取＠150同理得中间取＠3008.2双向板＜2按双向板计算6 设计资料同单向板楼面荷载同单向板混凝土的泊松比取截面有效高度可近似按下式计算配筋考虑板四周与剪力墙整体连接，故乘以折减系数0.8截面X中Y中X端Y端M10.365.63-20.03-10.122361149519381选筋＠110＠240＠95＠130实配（mm）257118529387雨篷设计1.雨篷板设计板厚80mm(根部100mm)。。混凝土选用6 。钢筋板选用HPB235.梁选用HRB335荷载20mm厚水泥砂浆面层80mm厚钢筋混凝土板10mm厚水泥石灰膏砂浆打底合计：雪载0.45KN/m活载按屋面取施工荷载1.0KN每延米根部6 取＠200雨篷梁：取混凝土选用，钢筋选用HRB335。选。箍筋配＠2000.7＞V=满足要求＜800取800mm并按构造配筋＠200阳台受力和雨篷相似，因此设计方法相似。楼梯设计楼梯间尺寸，层高2800mm。楼梯踏步取，混凝土采用，板采用HRB235级钢筋。纵梁采用HRB335。活荷载,踏步板面层采用30厚水磨石,底面为20厚混合沙浆磨灰.6 踏步板:尺寸300,斜板厚取40,,1)荷载计算恒荷载:踏步板自重踏步面层重踏步抹灰使用活荷总计2)内力计算斜梁截面尺寸选用则踏步板计算跨度为踏步板跨中弯矩为:3)截面承载力计算踏步板计算截面尺寸6 故踏步板按构造配筋,为踏步才用2取踏步板内斜板分布钢筋1.楼梯斜梁计算踏步板传荷斜梁自重斜梁磨灰总计(2)内力计算取平台梁截面尺寸,斜梁水平方向计算跨度为斜梁跨中截面弯矩几支座剪力分别为(3)承载力计算斜梁按T形截面设计,取翼缘有效高度按倒形截面计算:6 按梁的跨度考虑按翼缘宽度考虑按翼缘高度考虑取首先按第一类T形截面设计结构确定为第一类截面,故故选用6 结论从拿到设计任务书时起，便按进度计划进行设计，因此时间上设计是较充足的；在设计中遇到的问题，在指导老师和同学的帮助下，得到及时的解决，因此设计进行得较顺利。在完成计划规定的任务外，学习与桥梁工程专业相关书籍和其它一些力学﹑数学书籍，从而拓宽了视野，丰富了大脑，提高了自身素质，为以后的研究生学习打下坚实的基础。一个优秀的毕业生不在于掌握知识量的多少，而在于有一种创新能力，运用知识的能力。现在很多大学也再朝着这个方向培养学生。只有即将走向工作岗位的广大学生具有创新能力，运用知识的能力，才能作出较大的贡献，才能积极推动社会的发展，才能为建设社会主义和谐社会献一份力。我也向这儿个方向努力着，希望愿望实现，理想成真。通过本次毕业设计，一方面学会使用AUTOCAD﹑WORD和EXCEL等软件进行辅助设计，提高了计算机应用水平，增强了自信；通过对设计中问题的解决，获得较大的收益，磨练了意志，培养解决问题的能力。另一方面使我对大学五年来所学的知识有了全面的理解和深刻的认识，了解自身存在的不足，为以后学习﹑工作和生活指明了方向。同时通过对预应力混凝土梁桥的设计，进一步熟识了桥梁的设计规范和设计程序，了解其基本理论和构造等问题。总之，通过本次毕业设计，检验了自我，明确了以后的努力方向。展望未来，我相信，随着国家公路网的建设和大批人才的涌进，安全﹑适用﹑经济﹑美观的桥梁会越来越多的涌现，在促进社会主义发展中起到重要作用。我作为一名从事桥梁工程专业的工程技术人员，应为国家发展作出贡献，为我国桥梁建设跻身于世界尽一份力。6 致谢由于本人水平有限，在毕业设计中遇到了较多的问题，虽然通过自己努力解决了一些，但大部分问题是靠指导老师和同学帮助下解决的。因此，非常地感谢给我许多帮助的孟丽岩﹑牟小梅﹑王涛三位老师以及建筑工程学院的各位老师和领导的指导，特别是孟丽岩老师的深刻指导，没有他们的帮助，我不能圆满地完成设计。在此，对给予我帮助的所有人，表示衷心地感谢！6 附录1高层民用建筑消防给水设计的若干问题探讨高层建筑投资规模大，建筑使用功能复杂，使得对设计的要求越来越高，特别是防火安全的设计。我国社会经济还不发达，因此，我们在设计当中既要考虑到控火及灭火的安全性，又骠考虑到投资的合理性。下面就笔者在设计当中的几点体会，愿与大家交流。一、室外消火栓数量的确定《高规》第7．3．6规定："室外消火栓的数量应按本规范第7．2．2条规定的室外消火栓用水量经计算确定，每个消火栓的用水量应为10－15l/s"，但是《高规》的《条文说明》是这样解释："室外消火栓的数量应保证供应建筑物需要的灭火用水量，其中包括室内、室外两部分"，笔者认为《条文说明》的解释超越了《高规》的规定。室外消火栓是室外消防用水取水口，理应按室外管网来考虑。可以想象得到，室外管网供水流量一旦确定，即使设置再多的室外消火栓，其室外消火栓所能取到的水量的总和也就是室外管供水总量。当设计把室消防用水储存在室内消防水池时，室外管网一般就按室外消防用水量来确定，因此室外消火栓的数量应按室外消防用水量经计算来确定，但是《高规》第7．4．5．3规定"水泵接合器应设在室外便于消防车使用的地点，距室外消火栓或消防水池的距离宜为15－40米"。从这个规定可以看出，水泵接合器的15－40米范围内在一般情况下要设置室外消火栓。因此，在工程设计中，在布置水泵接合器时，要考虑其相对集中，以利于与经计算的室外消火栓数量对应，一旦设计中有较多的室内消防系统需要较多水尖接合器，且分散布置时，则需要适当增设"额外"的室外消火栓。二、6 水泵接合器数量的确定众所周知，水泵接合器的主要用途是当室内消防水泵发生故障或遇大火室内消防用水不足时，供消防车从室外消火栓取水，通过水泵接合器将水送到室内消防给水管网，供灭火使用。《高规》7．4．5－1规定："消防水泵接合器的数量应按室内消防用水量经计算确定，每个水泵接合器的流量应按10－15l/s计算："这里指明水泵接合器的数量是按室内消防用水量经计算确定。笔者认为这一点不好照搬，我们从水泵接合器用途不难知道，水泵接合器是消防车从室外消火栓取水来增补室内消防用水不足的接口。如果室外消防用水量远远小于室内消防用水量时，那水泵接合器设那么多是没有意义的，笔者最近做一个工程－－厦门国际会展中心，按一类高层建筑设计，室外消防用水量为30l/s。但其室内大水滴喷淋系统设计用水量为133l/s，室内水幕喷淋系统设计用水量为167l/s，室内消火栓系统设计用水量为30l/s，这些用水量按火灾延续时间计算均储存在地下水池中。按规范7．4．5－1规定，水泵接合器的数量应分别设10个，12个和2个。12个水泵接合器要12辆消防车从12个室外消火栓中取水供给，而室外的供水条件上远远达不到这个要求的，即使考虑到由消防车距离运水，那也不可保证大水滴淋系统和水幕喷淋系统的正常工作。因这两个系统要正常工作时的用水量很大，不可能在短时间内有那么多消防车远距离运水来达到同时供水，如时间过长，那这两个系统也失去作用，最后时间一长就靠消火栓来灭火，因此笔者认为应对一些灭火系统可以适当减少水泵接合器的数量，可以分别设3－5个就足够了；而对消火栓系统应重点保证，故水泵接合器的数量按室内消防用水量计算的同时应考虑室外供水能力综合确定，达到既节省投资的目的，同时又保证消防的安全可靠性。三、6 消防水池容积的确定消防水池是储存消防灭火用水的构筑物，容积的确定关系着灭火的安全性。《高规》7．3．2规定："市政给水管道和进水管或天然水源不能满足消防用水量；市政给水管道为枝状或只有一条进水（二类居住建筑除外），只要符合上述条件之一时均应设置消防水池。"《高规》7．3．3对水池的容积作了规定："当室外给水管网能保证室外消防用水量时，消防水池的有效容积应满足在火灾延续时间内室内消防用水量的要求；当室外给水管网不能保证室外消防用水时时，消防水池的有效容量应满足火灾延续时间以内消防用水量和室外消防用水量不足部分之和的要求。"一些地方针对这两条规定，却有不同的设计方法。在福州地区，室内及室外消防用水量均储存了消防水池中，原因是市自来水公司无法保证市政供水的安全性，这显然会增大消防水池的容积。如每一幢高层建筑均要把室内及室外消防用水量储存在消防水池，那将会造成很大的浪费，笔者认为是不可取的。厦门地区是当室外给水管网能保证室外消防用水时，消防水池只满足室内消防用水量。一般做法为：从市政引两根进水管构成室外环状供水，以保证室外供水的安全性，消防水池设在地下室，只考虑室内消防用水量，但不允许考虑火灾时水池的补水量（规范没有作明确规定）。故笔者认为这种做法不妥，这样导致一幢高层公共建筑地下室一般都储存了四、五百吨的消防用水，一般占地均有二百多平方米。像厦门国际会展中心，地下室储存了2600吨的消防用水，水池占地890平方米，笔者认为这种做法很不经济，仅工程造价就增上百万元；同时又增大管理的难度，如要清洗，定期换水等，又造成水资源的浪费；如果消防用水和生活用水合建水池，那必然会造成生活二次供水的水质污染。所以笔者认为既要保证消防安全，又要降低工程造价及管理方便，首先要加强自来水公司的责任度，保证城市环状供水的安全可靠性，然后适当加大高层建筑的进水管，使得进水管在保证高层建筑的室外消防用水量的同时能够在火灾时补充消防水池的水量。这样经计算可以适当减少消防水池的容积，达到经济合理。同时笔者建议邻近高层建筑共用消防水池，对这一点希望有关市政部门能够牵头，对共用水池进行合理地管理，这也需要有关部门进行合理公正的规划控制。香港在这一点上值得我们学习，香港的建的消防水池就很小，相当于一个水泵吸水井，容量一般不超过50吨，他们只保证初期火灾的用水量，中、后期火灾的用水量直接靠市政管道的供给，大厦本身只提供提升设备及市政管道的接口，在高层建筑林立的香港就可节约了很多的建筑面积供各种用途使用，我们应向这一方面学习与借鉴。四、消防给水系统的形式对高层建筑消火栓给水系统形式的选择，首先我们应保证系统的全可靠性，其次我们应尽量选用经济合理的供水形式。按服务范围分：独立的消防给水系统和区域集中的消防给水系统笔者建议尽量采用区域集中的消防给水系统就如上述所讲：邻近高层建筑共用消防水池，但这往往得不到推广。主要原因是各开发商不能协调好，这就要求有关部门能够牵头，共同解决管理及费用的问题，使几方面都能够接受。按高度来分：分区水和不分共给水当消火栓栓口的静水压力不大于0．80MPa时，采用不分区给水形式，当消火栓栓口的静水压力大于0．80MPa时，采用分区给水形式。分区供水方式又包括：并联分区供水方式；串联分区供水方式；减压阀分区供水方式。关联分区供水方式：各个分区互不干扰，自成体系，对系统更加安全可靠，但造价高，维护管理较困难。串联分共供水方式：各区水泵压力相近或相同，不需高压泵，高压管；但水泵分散，管理困难，同样造价高。减压阀供水方式：系统简单，造价低，管理方便，笔者建议尽量采用此种供水方式。此种方式可以保证经济，安全的要求，维护管理方便，但对减压阀的要求较高，应采用可调式减压阀，设定阀后压力并保持恒定。只要一套水泵，一套水泵接合器，一座水箱，一套电控设备，造价大大降低。（图略）对上述几点的分析我们可以知道：安人可靠是最重要的，但要在保证安全的同时达到经济合理，尽量节省投资，使得维修管理方便，我们还要在设计当中认真考虑，细心比较，这样才能把工程做的更完善。6 附录2KeyfigurespublicbuildingsomeproblemstudythatthefirefightwatersupplydesignThehighbuildinginvestlarge-scale,buildingusagefunctioncomplicated,maketherequesttothedesignmoreandmorehigh,especiallypreventfiresafetyofdesign.Theourcountrysocietyeconomystillnotflourishing,therefore,weinthemiddleofdesignsincewantinconsiderationofthesafetythatcontrolthefireandextinguishfire,againinconsiderationoftherationalityoftheinvestment.Underneathwriterinthemiddleofdesignofwhattimerealize,wishandeveryoneexchanges.Attheoutdoorseliminatesthefiretoboltthequantitytoreallysettlehighrulesthe7.3.6provisions:"Theoutdoorseliminatethequantitythatfireboltandshouldpressthisnorm7.2.2outdoorsforruleseliminatethefiretobolttousethewaterthequantityiscertainthroughthecalculation,eachoneeliminatesthefiretoboltofwiththewaterquantityshouldbe1015ls/sesof－s",buthighrulesoftherulingexplainisthushermeneutic:"Theoutdoorseliminatethequantitythatfireboltandshouldguaranteetosupplythebuildingdemandtoextinguishfiretousethewaterquantity,amongthemincludingindoor,outdoorstwoparts",thewriterthinktherulingelucidationofhermeneuticsurmounthighrulesofprovision.Itistheoutdoorsfirefightthatoutdoorseliminatethefiretobolttakesthewaterwiththewater,shouldtakecareofthenetaccordingtotheoutdoorstoconsider.Canimaginetoget,theoutdoorstubenetsupplieswaterthedischargeonceassurance,evenestablishagainmanyoutdoorseliminatethefiretobolt,itsoutdoorseliminatethefireboltcantakeofthetotalthatwaterquantityisalsotheoutdoorstubethewatersupplytotalamount.Whenthedesignusethewatertotheroomfirefightthestorageisindoorsthefirefightpond,theoutdoorstubenetisgeneralandthenpresstheoutdoorsfirefighttousethewaterquantitycertain,sotheoutdoorseliminatesthequantitythatfireboltandshouldpresstheoutdoorsfirefighttousethewaterquantityiscertainthroughthecalculation,buthighrules6 the7.4.5.3provisions"thewaterpumpcoalescencethemachineshouldestablishoutdoorsthelocationthateasytofirefightingtruckusage,beapartfromtheoutdoorstoeliminatethefiretoboltorthedistanceofthefirefightpondisproperfor1540meters.Ruleandcanseefromthis,1540metersofscopesofthewaterpumpcoalescencemachineareinsidegenerallyundercircumstancetoestablishtheoutdoorstoeliminatethefiretobolt.Therefore,inengineeringdesign,atarrangepumpofwaterjointogethermachine,wantconsiderationitoppositeandconcentrated,fortheconvenienceofinandthroughcalculatingoutdoorseliminatefireboltquantitytoinresponseto,oncedesigninhavethemoreindoorfirefightsystemtoneedthemorewaterpointcoalescencemachine,andarrangeasunder,thenneedtheadequacytoincreasetoestablishthe"additional"outdoorstoeliminatethefiretobolt.Two,thewaterpumpcoalescencemachinequantityreallyknowstoallcertainly,waterthepumpjointogetherthemainuseofthemachineisbetheindoorfirefightwaterpumpoccurrencebreakdownormeettheindoorfirefightofwildfirestousethewatershortage,providethefirefightingtrucktoeliminatethefiretobolttotakethewaterfromtheoutdoors,sendtowaterthroughthewaterpumpcoalescencemachinetheindoorfirefightwaterpipenet,providetoextinguishfiretheusage.Highrules7.4.5oneprovisionThefirefightwaterpumpjoinstogetherthequantityofthemachineshouldpressindoorfirefightusewaterquantitythroughcalculationcertain,eachwaterpumpcoalescencethedischargeofthemachineshouldpress1015calculationsof－s:"Indicatethequantityofthewaterpumpcoalescencemachineheretousethewateraccordingtotheindoorfirefightquantitythroughthecalculationiscertain.Thewriterthinkthatthisdoesnotliketoshineontomove,wejoinedtogetherthemachineusefromthewaterpumpnotdifficultknow,thewaterpumpcoalescencethemachineisafirefightingtrucktoeliminatedthefiretobolttotakethewaterfromtheoutdoorstoincreasetorepairtheindoorfirefighttousethewatershortageofconnect.Iftheoutdoorsfirefightusesthewaterquantityfarsmallintheindoorfirefightusewaterquantity,thatwaterpumpcoalescencethemachineestablishsoandmostlyunmeaningful,thewriterdoesanengineering－－Xiamenrecentlyinternationalmeetingtheexhibitioncenter,pressahighbuildingdesign,theoutdoorsfirefightmeasuresforthe30withthewater.Butitsindoor6 flooddropspraytopourthesystemdesigntomeasureforthe133withthewater,theindooractofwaterspraystopourthesystemdesigntomeasureforthe167withthewater,indooreliminatethefiretoboltthesystemdesigntomeasureforthe30withthewater,theseusethewaterquantitytocontinuetimecalculationtoallstoreaccordingtoafireinundergroundpond.Accordingtothenorm7.4.5oneprovisionthewaterpumpcoalescencequantityofthemachineshouldestablish10respectively,12and2s.12waterspumpcoalescencemachinewantsthat12firefightingtruckstakethewatertosupplyfrom12outdoorseseliminatethefirebolt,andthewatersupplyconditionoftheoutdoorscannotreachthisrequestfarandfarupof,eveninconsiderationofbecarriedthewaterbythefirefightingtruckdistance,thatalsocan"tguaranteetheflooddropnormalworkthatpoursthesystemandactofwaterstospraytopourthesystem.Becausethesetwosystemswantstoworknormallywiththewatertomeasureverygreatly,impossiblyhavelong-distancesomanyfirefightingtruckstoleavetocarrythewaterintheinashorttimetoattaintosupplywateratthesametime,iftimeleadlong,thatsetwosystemsalsoputsoutaction,finallytimealongdependtoeliminatethefiretobolttoextinguishfire,sothewriterthinkstoreplysomeextinguishfiresystemcanwithappropriatereducethewaterpumpcoalescencemachineofquantity,canestablish5of3－srespectivelyallrightalready;Buttoeliminatethefiretoboltsystemshouldthepointassurance,pastthewaterpumpcoalescencequantityofthemachineiscalculatingtoshouldconsidertheoutdoorswatersupplyabilityatthesametimewiththeamountofwateraccordingtotheindoorfirefightcomprehensiveassurance,attainsinceeconomicalthepurposeoftheinvestment,atthesametimeagainguaranteesafeanddependablesexofthefirefight.Three,thefirefightpondcapacityreallysettlesthefirefightpondistostorethefirefighttoextinguishfiretousetheconstructofwaterthing,thesafetythatcapacityreallyrelatestoextinguishfirecertainlyHighrules7.3.2provisions:"Thecitywatersupplypipingandenterthepipelineornaturalheadwatersandcan"tsatisfythefirefighttousethewaterquantity;Thecitywatersupplypipingforaformoronlyhaveanentersthewater(twothetypeslivebuildingexcepted),aslongasmatchtheabove-mentionedconditionandallshouldestablishthefirefightpondatthattime."Highrules7.3.3rightness6 ofcapacitiesofpondsmadetheprovision:"Whentheoutdoorswaterpipenetcanguaranteethattheoutdoorsfirefightusesthewaterquantity,thevalidcapacityofthefirefightpondisattherequestofsatisfyinafirecontinuetimetheindoorfirefightusesthewaterquantity;Whentheoutdoorswaterpipenetcan"tguaranteethattheoutdoorsfirefightusesthewateralways,thevalidcapacityofthefirefightpondisattherequestofsatisfyafiretocontinuetimetomeasuretousethewaterwiththeoutdoorsfirefightwiththewaterinthefirefightquantityshortagepartofand."Someplacessettletothesetworegulationrules,buthavethedifferentdesignmethod.RegioninFuzhou,indoorandtheoutdoorsfirefightusedthewaterquantitytoallstoreinthefirefightpond,thereasonisthesafetythatthecityrunningwatercompanycan"tguaranteethecity政tosupplywater,thiswillenlargethecapacityofthefirefightpondobviously.Ifeachkeyfiguresthebuildingallwantstochaseindoorandtheoutdoorsfirefightusewaterthequantitystoresinthefirefightpond,thatwillresultinverybigwaste,thewriterthinkandcan"ttake.TheregionofXiamenistobetheoutdoorswaterpipenetandcanguaranteethattheoutdoorsfirefightusesthewater,thefirefightpondonlysatisfytheindoorfirefighttousethewaterquantity.Generalwayofdoingis:Leadfromthecitytwotherootsenterthepipelinecomposingoutdoorswreathformtosupplywater,withthesafetythattheassuranceoutdoorssupplywater,thefirefightpondestablishesinthegroundfloor,considertheindoorfirefighttousethewaterquantityonly,butdisallowtoconsiderafirethepondrepairstheamountofwater.(thenormdidnotmaketheexplicitprovision)Thepastwriterthinksthatthiskindofwayofdoingisnotsatisfactory,causingahighpublicbuildinggroundfloorallstoredfourand500firefightsofthetonstousethewatergenerallythus,coveringtoallhavemorethan200squaremetersgenerally.BelikeinternationalmeetinginXiamenexhibitioncenter,thegroundfloorstores2600firefightsofthetonstousethewater,thepondcovers890squaremeters,thewriterthinksthatthiskindofwayofdoingisveryuneconomical,theonlyengineeringbuildsthepricetoincreasepreviousmillion;Enlargethedifficultyofmanagementagainatthesametime,iftoclean,periodicallychangingthewateretc.,andthenresultinthewasteoftheresourcesofwater;Ifthefirefightusesthewatertomatchtosetupthepondwithlifewiththewater,thatfluid6 matterthatwillresultinlivetosupplywatertwotimesbyallmeanspollute.Sothewriterthinksincetoguaranteethefirefightsafety,andthentolowertheengineeringtobuildthepriceandthemanagementconveniences,wantingtostrengthentheresponsibilityoftherunningwatercompanyfirst,guaranteethesafeanddependablethatthecitywreathformsupplywater,thenappropriateenlargementkeyfiguresbuildingofintopipeline,makeisguaranteethekeyfiguresintothepipelinebuildingofwhileoutdoorsfirefightisusingthewaterquantitycanatafireaddthewaterquantityofthefirefightpond.Thusthroughcalculationcanwithappropriatereducethecapacityofthefirefightpond,attaintheeconomicreasonable.Atthesametimethewritersuggeststhattheclosebyhighbuildingusesthefirefightpondtotally,hopingthattheconcerningthecitysectioncanleadlongtheheadtothis,tototalthemillpondcarriesonmanagingreasonably,thisalsoneedsthedepartmentconcernedtocarryonreasonablefairofprogrammingcontrol.HongKongisonthisdeservewestudy,HongKongsetupoffirefightpondisverysmall,equaltowaterpumpabsorbwaterthewell,thecapacityisgenerallynotover50tons,theyguaranteetheearlyfireonlywiththewatertomeasure,in,afterexpectafirewiththewatertomeasuredirectissupplybythecitypiping,themansionprovidetopromotetheequipmentsandcitypilingstoconnectonly,HongKongstanduplikeaforestinthehighbuildingcaneconomizealotofbuildingareastoprovidevarioususeusage,weshouldstudytowardthisaspectanddrawlessonsfrom.Four,theformofthefirefightwatersupplysystemtokeyfiguresthebuildingeliminatesthechoicethatthefireboltsthewatersupplysystemform,weshouldguaranteethesafeanddependableofthesystemfirst,thenextinorderweshouldchoosethewatersupplyformofusetheeconomyreasonableasfaraspossible.Presstheservicescopethecent:Thefirefightwatersupplysystemwritersuggestionoftheindependentfirefightwatersupplysystemandthedistrictconcentrationadoptthefirefightwatersupplysystemoftheconcentrationofthedistrictasfaraspossibleandthensayasabovespeak:Closebykeyfiguresbuildingtotalusethefirefightpond,butthisusuallycansnotgettheexpansion.Themainreasoniseachdevelopment,thecompanycan"tmoderategood,thiswillbegthedepartmentconcernedandcanleadlongthehead,resolvingtheproblemofmanagementandexpensestogether,canmakeseveralaspectsaccept.Press6 heighttodivide:Dividetheareawateranddon"tdividethetotalwatersupplytobetoeliminatethefiretobolttheorbicularquietwaterpressuredinttobenobiggerthan0.80MPas,adoptnottodividetheareawatersupplyform,betoeliminatethefiretobolttheorbicularquietwaterpressuredintbigin0.80MPas,adoptioncentareawatersupplyform.Dividetheareawatersupplymethodandinclude:Mergetodividetheareawatersupplymethod;Establishtodividetheareawatersupplymethod;Thedecompressionvalvedividestheareatosupplywatertheway.Connectioncenttheareasupplieswatertheway:Eachcentareawitheachothernotinterference,frombecomethesystem,tothesystemmoresafecredibility,butbuildthepricehigh,supportmanagementmoredifficult.Establishthecenttosupplywaterthewaytotally:Eachareawaterpumppressureisclosebyorsame,don"tneedthehighpressurepump,thehighpressuretube;Butthewaterpumpdispersion,managementdifficulty,buildthepriceequallyhigh.Thedecompressionvalvesupplieswatertheway:Thesystemissimple,buildingthepricelow,managetheconvenience,writerthesuggestionadoptsthethiskindwatersupplymethodasfaraspossible.thiskindwaycanguaranteetheeconomy,safetyofrequest,maintenancemanagementconvenience,buthavehigherrequesttothedecompressionvalve,shouldadopttheadjustabletypedecompressionvalve,thepressurekeepsalsoaftersettingthevalvesettle.Onlyasetofwaterpump,asetofwaterpumpcoalescencemachine,awatertank,asetofelectricitycontrolstheequipments,buildingthepricetolowerconsumedly.(Thediagramisslightly)Toabove-mentionedwhattimeofanalyticalwecanknow:Anne"spersonthecredibilityisthemostimportant,butwanttoattaintheeconomyatthetimeofguaranteesafetyreasonable,asfaraspossibleeconomicalinvestment,makemaintainthemanagementtheconvenience,westillwanttobeearnestinthemiddleofdesignconsider,withquietattentioncompare,thencandotheengineeringthusmoreperfect.6'