某住宅楼2号轴框架结构设计与建筑制图 房屋建筑毕业设计说明书 土木论文

'宁波工程学院本科毕业设计(论文)—中文摘要毕业设计（论文）计算说明书设计（论文）题目：宁波市天合家园某住宅楼2号轴框架结构设计与建筑制图学院名称：建筑工程学院专业：土木工程学生姓名：陈绍樑学号：09404010421指导教师：马永政、陶海燕职称：讲师2013年4月20日 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—中文摘要摘要本工程毕业设计遵循先结构，后基础的设计过程，根据任务书和指导书的要求，完成钢筋混凝土框架结构的宁波天合家园某住宅楼的结构设计、基础设计。本工程结构设计时密切结合建筑设计，力求经济合理，考虑毕业设计的特殊要求，以简化手算为主。结构设计主要包括以下几个部分：重力荷载计算；框架侧移刚度计算；横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移计算；竖向荷载作用下框架结构的内力计算；截面设计和配筋计算；楼梯设计；梁板设计和基础设计。关键词：钢筋混凝土，框架结构，结构设计1 中文摘要ABSTRACTBeforegraduationtofollowthisstructure，afterthefoundationofthedesignprocess，accordingtomandatetherequirementsofbooksandinstructionstocompletereinforcedconcreteframestructureofmulti-functionalbuildinginNingboTianhejiayuanstructuredesign,foundationdesign.Thedesignofengineeringstructurescloselyintegratedarchitecturaldesign，andstrivetoeconomicrationality．Considerthespecialrequirementsofgraduationprojectinordertohand-count-based．Structursldesignincludethefollowingmainparts；thecalculationofgravityload；theframeworkoflateralstiffnesscalculation；transversehorizontalloadstructureundertheframeworkofthecalculationofinternalforceanddisplacement；verticalloadstructureundertheframeworkoftheinternalforcecalculating；Designandreinforcedcross-sectioncalculation；staircasedesign；beamdesignandfoundationdesign．KeyWords：reinforcedconcretestructure；framestructure；structuredesign1 目录目录1工程概况及设计依据11.1楼面做法11.1.1普通楼面11.1.2屋面做法11.2设计依据12楼板设计32.1荷载计算：32.2内力计算：42.3板配筋计算53梁柱截面设计113.1框架梁柱截面尺寸确定113.1.1框架梁截面尺寸初估113.1.2框架柱截面初估123.1.2结构平面布置图144楼盖梁的设计154.1梁的配筋计算154.1.1KL7配筋计算154.1.2KL2配筋计算175框架设计计算205.1梁柱线刚度计算205.2恒荷载作用下结构内力计算215.2.1恒荷载计算215.2.2节点集中荷载标准值225.2.3梁固端弯矩计算235.2.4梁固端弯矩分配255.2.5框架梁跨内最大弯矩及支座剪力计算285.3活荷载作用下结构内力计算315.3.1活荷载计算315.3.2活荷载作用下框架内力计算335.4风荷载作用下结构内力计算355.4.1横向框架在风荷载作用下的计算简图355.4.2横向框架在风荷载作用下的位移计算365.4.3横向框架在风荷载作用下的内力计算38I 目录5.5框架梁柱内力组合445.5.1框架梁内力组合445.5.2框架柱内力组合465.6框架梁柱截面设计475.6.1框架梁截面设计475.6.2框架柱截面设计486楼梯设计506.1楼梯的主要尺寸506.1.1踏步尺寸506.2双跑平行现浇板式楼梯设计506.2.1楼梯梯段斜板设计506.2.2楼梯平台板设计一516.2.3楼梯平台梁设计一526.2.4楼梯平台板设计二536.2.5楼梯平台梁设计二537桩基础的设计557.1调查研究，收集设计资料557.2桩型的选择及几何尺寸的确定557.3单桩承载力特征值的计算557.42轴框架桩基础设计557.4.1初步确定B轴柱承台几何尺寸及桩数并布桩557.4.2承台的设计计算567.4.3绘制桩基配筋图57参考文献59致谢60I 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书1工程概况及设计依据本工程为宁波市天合家园某住宅楼的设计。建筑高度为16.0米。五层现浇钢筋混凝土框架结构。设计标高为，建筑耐火二级，抗震设防烈度为6度，主体结构合理使用年限为50年。1.1楼面做法1.1.1普通楼面1）20厚1:2.5水泥砂浆找平2）钢筋混凝土现浇楼板3）10厚混合砂浆抹灰1.1.2屋面做法1）40厚C20细石混凝土2）40厚挤塑聚带乙烯泡沫塑料板3）20厚1:3水泥砂浆找平4）3厚BAC单面自粘改性沥青防水卷材5）100厚现浇钢筋混凝土板6）抹灰10厚混合砂浆1.2设计依据[1]颜德姮，程文瀼．混凝土结构（上册）[M]．第四版．北京：中国建筑工业出版社，2009．[2]颜德姮，程文瀼．混凝土结构（中册）[M]．第四版．北京：中国建筑工业出版社，2009．[3]刘立新，叶燕华．混凝土结构原理[M]．武汉：武汉理工大学出版社，2010．8．[4]陈希哲．土力学地基基础[M]．北京：清华大学出版社，2004．4．[5]李廉锟．结构力学（上册）[M]．第4版．上海：高等教育出版社，2004．7．[6]GB50009-2001，建筑结构荷载规范[S]．北京：中国建筑业出版社，2006．[7]GB50011-2010，建筑抗震设计规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2010．[8]GB50010-2002，混凝土结构设计规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2002．[9]GB50007-2002，建筑地基基础设计规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2002．[10]JGJ3-2002，钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程[S60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书]．北京：中国建筑业出版社，2002．[1]JGJ94－94，建筑桩基技术规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，1995．[2]03G329－1，建筑物抗震构造详图[J]．中国建筑标准设计研究院出版，2003．[3]60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书[1]GB/T50105－2001，建筑结构制图标准[S]．北京：中国计划出版社，2002．60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书2楼板设计2.1荷载计算：1）100mm厚板恒荷载标准值：20厚1:2.5水泥砂浆找平：0.02×20=0.4kN/m2100厚现浇楼板：0.1×25=2.5kN/m210厚混合砂浆抹灰：0.01×17=0.17kN/m2板面装修荷载：1.1kN/m2恒载小计：4.17kN/m2活载标准值2.5kN/m2荷载组合设计值：q+g=1.24.17+1.42.5=8.5kN/m²2）120mm厚板恒荷载标准值：20厚1:2.5水泥砂浆找平：0.02×20=0.4kN/m2120厚现浇楼板：0.12×25=3kN/m210厚混合砂浆抹灰：0.01×17=0.17kN/m2板面装修荷载：1.1kN/m2恒载小计：4.67kN/m2活载标准值：2kN/m2荷载组合设计值：q+g=1.24.67+1.42=8.4kN/m23）100厚屋面板恒载标准值：40厚C20细石混凝土0.0424=0.96kN/m240厚挤塑聚带乙烯泡沫塑料板0.040.5=0.02kN/m220厚1:3水泥砂浆找平0.0220=0.4kN/m2100厚现浇钢筋混凝土板0.125=2.5kN/m2抹灰10厚混合砂浆0.0117=0.17kN/m2活载标准值：上人2.0kN/m2不上人0.5kN/m2荷载组合设计值上人q+g=1.23.091.42=6.51kN/m2不上人q+g=1.353.09+0.71.42=4.66kN/m260 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书2.2内力计算：由于板块较多且计算过程相同，故只以一块双向板和一块单向板为例列出计算过程，其余板块见内力计算表(1)板块[1]双向板图2-1板块1尺寸l1/l2=2200/3600=0.61m1=0.0489m2=0.0133m=0.0489+0.20.0133=0.0516m=0.0133+0.20.0489=0.0231跨中最大弯矩：M1=mql=0.05168.42.22=2.1kN.mM2=mql=0.02318.42.22=0.939kN.m支座最大弯矩：m=0.1085m=0.0781M=mql=0.10858.42.22=4.4kN.mM=mql=0.07818.42.22=3.18kN.m(2)板块[12]单向板图2-2板块12尺寸60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书l1/l2=2100/7800=0.27单向板跨中最大弯矩：M1=1/10ql=1/108.42.12=3.7kN.m支座最大弯矩：M=1/14ql=1/148.42.12=2.65kN.m表2-1二层楼板内力计算表楼板l1/l2属性M1（kN.m）M2（kN.m）M"1（kN.m）M"2（kN.m）B10.61双向板2.10.9394.43.18B20.86双向板3.90.5742.32.3B30.65双向板3.231.66.885.12B40.83双向板0.860.5360.0981.88B50.64双向板1.490.623.113.11B60.85双向板3.452.137.546.17B71双向板3.853.118.98.15B80.76双向板2.821.645.964.85B90.95双向板3.343.057.97.6B100.76双向板5.192.62118.48B110.62双向板0.530.221.110.81B120.27单向板3.7-2.65-B130.44单向板2.17-1.55-B140.44单向板3.03-2.17-2.3板配筋计算保护层厚度取20mm，钢筋采用HRB335,混凝土采用C25板块[1]配筋：板底配筋：短跨，=（满足）选用φ10@200，实（满足）长跨：，，选用φ8@200（满足）板顶配筋：短跨，60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书=（满足）选用φ10@200，实（满足）长跨：，=（满足）选用φ10@200，实（满足）板块[2]配筋：板底配筋：短跨，=（满足）选用φ10@200，实（满足）长跨：，，选用φ8@200（满足）板顶配筋：短跨，60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书=（满足）选用φ10@200，实（满足）长跨：，计算过程同短跨，选用φ10@200，实由板块内力弯矩可知，B3-B9、B11板顶短跨选用φ10@200，长跨选用φ8@200，板底长短跨均用φ10@200。板块[10]配筋：板顶配筋：短跨，=（满足）选用φ10@160，实（满足）长跨：，，=（满足）选用φ10@100，实60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书（满足）板底配筋：短跨，=（满足）选用φ10@200，实（满足）长跨：，选用构造钢筋φ8@200（满足）板块[12]配筋：板底配筋：短跨，=（满足）选用φ10@200，实（满足）长跨：由于单向板长跨方向不受力，即采用构造配筋φ8@200（满足）板顶配筋：短跨，=（满足）选用φ10@200，实60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书（满足）长跨：单向板长跨不受力，采用构造配筋φ8@200即可。B13、B14有内力弯矩可知配筋与B12相同即可满足。表2-2二层板配筋表楼板截面选配钢筋实际配筋（mm²）B1板底短φ10@200393长φ8@200251板顶短φ10@200393长φ10@200393B2板底短φ10@200393长φ8@200251板顶短φ10@200393长φ10@200393B3板底短φ10@200393长φ8@200393板顶短φ10@200393长φ10@200393B4板底短φ10@200393长φ8@200393板顶短φ10@200393长φ10@200393B5板底短φ10@200393长φ8@200393板顶短φ10@200393长φ10@200393B6板底短φ10@200393长φ8@200251板顶短φ10@200393长φ10@200393B7板底短φ10@200393长φ8@200251板顶短φ10@200393长φ10@200393B8板底短φ10@200393长φ8@200251板顶短φ10@200393长φ10@200393B9板底短φ10@200393长φ8@20025160 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书板顶短φ10@200393长φ10@200393B10板底短φ10@200393长φ8@200251板顶短φ10@160491长φ10@100503B11板底短φ10@200393长φ8@200251板顶短φ10@200393长φ10@200393B12板底短φ10@200393长φ8@200251板顶短φ10@200393长φ10@200251B13板底短φ10@200393长φ8@200251板顶短φ10@200393长φ10@200393B14板底短φ10@200393长φ8@200251板顶短φ10@200393长φ10@20039360 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书3梁柱截面设计3.1框架梁柱截面尺寸确定3.1.1框架梁截面尺寸初估KL1h=5400=(450~675)b==(129~338)取h=550mmb=250mmKL2h=5500=(458~687)b==(131~344)取h=550mmb=250mmKL3h=7800=(650~975)b==(186~488)取h=750mmb=250mmKL4h=5400=(450~675)b==(129~338)取h=550mmb=250mmKL5h=4200=(350~525)b==(100~263)取h=400mmb=250mmKL6h=6400=(533~800)b==(152~400)取h=600mmb=250mmKL7h=4300=(358~537)b==(102~269)取h=400mmb=250mmKL8h=3600=(300~400)b==(86~200)<250mm取h=550mmb=250mmKL9h=7800=(650~975)b==(186~488)取h=750mmb=250mm60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书KL10h=2600=(217~325)b==(62~163)取h=300mmb=250mmKL11h=6500=(542~812)b==(155~406)取h=700mmb=250mmCL1h=3600=(200~300)b==(57~150)取h=250mmb=150mmCL2h=2200=(122~183)b==(35~92)取h=150mmb=150mmCL3h=4300=(239~358)b==(68~179)取h=300mmb=150mmCL4h=1800=(100~150)b==(29~75)取h=150mmb=150mmCL5h=4200=(233~350)b==(67~175)取h=300mmb=150mm3.1.2框架柱截面初估按轴压比估算，近似按N=1.25Nk计算，设防烈度6级，抗震等级四级，柱轴压比限值0.9Z4N4=1.25153.0255=283.6kNA=283.6/(0.911.9)=26480mm²B=H==163mm<300mm初选B=H=300mmZ3N3=1.25158.85=825kN60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书A=825/(0.911.9)=77031mm²B=H==278mm<300mm初选B=H=300mm由需符合最小柱截面要求得：Z1、Z5、Z6、Z7、Z11初选面积均为300mm300mmZ2N2=1.251513.25=1237.5kNA=1237.5/(0.911.9)=115546mm²B=H==340mm初选B=H=400mmZ8N8=1.251510.1655=953kNA=953/(0.911.9)=88982mm²B=H==298mm<300mm初选B=H=400mmZ9N9=1.251527.095=2540kNA=2540/(0.911.9)=237162mm²B=H==487mm初选B=H=500mmZ10N10=1.251511.555=1082.8kNA=1082.8/(0.911.9)=101102mm²B=H==318mm初选B=H=400mmZ12N12=1.25153.0255=1614.8kNA=1614.8/(0.911.9)=150775mm²B=H==388mm初选B=H=400mmZ13N13=1.251510.45=975kNA=975/(0.911.9)=91036mm²B=H==302mm初选B=H=400mm60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书Z14N14=1.251511.7655=1103kNA=1103/(0.911.9)=102988mm²B=H==321mm初选B=H=400mm3.1.2结构平面布置图图3.1结构平面布置60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书4楼盖梁的设计4.1梁的配筋计算因结构较为复杂，选取单跨梁KL7、KL2，为例。4.1.1KL7配筋计算截面尺寸为250mm400mm（1）荷载计算表4-1KL1荷载计算荷载种类荷载标准值()恒荷载蒸压加气混凝土砌块0.2(2.9-0.4)5.5=2.75两侧20厚水泥砂浆抹灰0.02(2.9-0.4)202=2钢筋混凝土梁自重0.40.2525=2.520厚1:2水泥砂浆抹灰200.02(0.4-0.12)2=0.224上面板传来荷载4.67(4.31.9/2)=19.077合计26.551活荷载1.92=3.8荷载设计值（由永久荷载控制）P=1.3526.551+1.43.8=41.16（2）计算简图为计算简便，取轴线间距为计算跨度，计算偏安全。梁的几何尺寸及计算简图如下：图4-1KL1的计算简图（3）内力计算为计算简便并使计算结果偏于安全，在计算跨中弯矩时采用两端铰支，计算支座弯矩时采用两端固定。跨中弯矩：kN.m支座弯矩：60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书剪力计算：（4）配筋计算①正截面受弯承载力计算梁的跨中按T形截面进行承载力计算，其翼缘，假定选用C10钢筋作为受力主钢筋，则截面有效高度为：。判断T形截面：=316.22kN.m>M故按第一类截面计算=0.033=0.034=0.0341.09.6900365/360=297.8mm2选配4C10，实际As=314梁的支座处按矩形截面计算：=0.078/fy=199.5mm2选配3C10，实际As=234②斜截面受剪承载力计算A、截面尺寸复核=365-120=245mm因，截面尺寸按下式验算截面尺寸满足要求B、箍筋计算需按计算配置箍筋假定选用A8@150双支箍筋，则斜截面受剪承载力为60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书（满足要求）。4.1.2KL2配筋计算截面尺寸为250mm550mm（1）荷载计算表4-2KL2荷载计算荷载种类荷载标准值()钢筋混凝土梁自重20厚1:2水泥砂浆抹灰上面板传来荷载恒荷载合计蒸压加气混凝土砌块两侧20厚水泥砂浆抹灰合计活荷载梁L1传来集中荷载31.623荷载设计值（由永久荷载控制）（2）计算简图为计算简便，取轴线间距为计算跨度，计算偏安全。梁的几何尺寸及计算简图如下图：图4-2KL2的计算简图（3）内力计算为计算简便并使计算结果偏于安全，在计算跨中弯矩时采用两端铰支，计算支座弯矩时采用两端固定。支座剪力：60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书跨中最大弯矩：已知最大弯矩在处，由计算得，在距A点2831mm处支座最大弯矩：①正截面受弯承载力计算梁的跨中按T形截面进行承载力计算，其翼缘，假定选用C10钢筋作为受力主钢筋，则截面有效高度为：判断T形截面：故按第一类截面计算选配4C18，实际As=1017梁的支座处按矩形截面计算：选配4C16，实际As=804②斜截面受剪承载力计算A、截面尺寸复核因，截面尺寸按下式验算截面尺寸满足要求。B、箍筋计算60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书需按计算配置箍筋假定选用A8@150双支箍筋，则斜截面受剪承载力为（满足要求）。60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书5框架设计计算为了便于设计计算，在计算模型和受力分析上做了不同程度的简化。以第2轴框架为例。底层层高2.5m，其余层层高均为2.9m。柱截面尺寸Zc为400400mm，其余均为300300mm。由于顶层结构突变，故此框架以四层计算。图5.12轴框架立面图5.1梁柱线刚度计算在求梁截面惯性矩时，考虑到现浇楼板的作用，取5400跨梁线刚度5.4=1.2844200跨梁线刚度4.2=1.6512200跨梁线刚度2.2=3.151底层柱线刚度（m³）（m³）60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书二~四层柱线刚度（m³）（m³）图5-2梁柱截面线刚度（单位：）5.2恒荷载作用下结构内力计算5.2.1恒荷载计算四层框架梁线荷载标准值框架梁自重两侧20厚水泥砂浆抹灰合计3.438+0.36=3.798kN/m屋面恒荷载3.09kN/m2一~三层框架梁线荷载标准值框架梁自重两侧20厚水泥砂浆抹灰200厚外墙自重内墙面粉刷合计7.307kN/m楼面荷载4.67kN/m60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书AC段集中力一~三层框梁CL1线荷载框梁自重两侧20厚水泥砂浆抹灰合计1.042kN/m楼面恒荷载4.67kN/mg2=4.67*3.8/2=8.873kN/m支座剪力屋顶无CL1梁5.2.2节点集中荷载标准值屋面框架节点集中荷载标准值图5.3屋顶框架节点集中荷载一~三层框架节点集中荷载标准值图5.4一~三层框架节点集中荷载60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书5.2.3梁固端弯矩计算采用分层法计算梁固端弯矩四层图5.5四层AC跨荷载简图图5.6四层CE跨荷载截图图5.7四层EG跨荷载截图60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书一~三层图5.8一~三层AC跨荷载简图图5.9一~三层CE跨荷载简图图5.10一~三层EG跨荷载简图60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书5.2.4梁固端弯矩分配1.除底层外，柱线刚度0.9。2.底层柱的弯矩传递洗漱为0.5，其余各层柱的传递系数为。3.除底层外各柱线刚度相同，每层梁线刚度相同。分配系数如下：表5-1各层梁固端弯矩分配系数楼层柱分配系数数值楼层柱分配系数数值四层A0.14二、三层A0.1230.860.754C0.357C0.3010.4590.3880.1840.155E0.329E0.3160.6290.6040.0420.04G0.062G0.0590.9380.883底层A0.153底层E0.0510.1190.040.7280.313C0.1920.5970.149G0.0740.2890.0580.3710.86860 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书顶层弯矩分配：图5.11顶层弯矩分配计算过程（单位：）图5.12顶层弯矩分配计算结果（单位：）二、三层弯矩分配：图5.13二、三层弯矩分配计算过程（单位：）60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书图5.14二、三层弯矩分配计算结果（单位：）底层弯矩分配：图5.15底层弯矩分配计算过程（单位：）图5.16底层弯矩分配计算结果（单位：）60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书叠加各层弯矩：图5.16恒载作用下弯矩叠加图（单位：）5.2.5框架梁跨内最大弯矩及支座剪力计算四层：AC跨图5.17四层AC跨荷载简图对A点取距，由得：21.712kN60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书由得：求跨内最大弯矩，已知处弯矩最大，并且处距A点距离为米。假定对A点取距，求M其余结果见表格：表5-2最大弯矩及支座剪力楼层梁V左（kN）V右(kN)x(m)M(kN.m)四层AC跨25.5221.7122.8736.577CE跨30.0926.9672.1262.886EG跨12.5867.0491.2892.582三层AC跨56.409174.1652.96353.808CE跨67.01437.7762、49831.332EG跨17.44118.9691.1639.927二层AC跨56.252174.0083.21375.45CE跨67.01437.7762、49831.332EG跨17.08719.3231.16410.314底层AC跨55.822173.5782.92149.823CE跨66.86637.9242.49731.534EG跨17.71418.6961.1619.49660 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书图5.18框架恒载作用下弯矩图（单位：）图5.19框架恒载作用下剪力图（单位：）60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书图5.20框架恒载作用下轴力图（单位：）5.3活荷载作用下结构内力计算5.3.1活荷载计算（1）一~四层框架梁线荷载标准值一~四层活荷载标准值2.0kN/m2线荷载为：（2）一~四层框架节点上的集中荷载A轴：梁传来楼面荷载作用在框架节点上的集中荷载力60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书C轴：梁传来楼面荷载1梁传来楼面荷载2梁传来楼面荷载3集中荷载：E轴：梁传来楼面荷载1梁传来楼面荷载2集中荷载：G轴：梁传来楼面荷载集中荷载：图5.21活荷载作用下结构计算简图60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书5.3.2活荷载作用下框架内力计算框架在活荷载作用下的内力计算方法同恒荷载，直接得出内力图。图5.22框架活载作用下弯矩图（单位：）60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书图5.23框架活载作用下轴力图（单位：）60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书图5.24框架活载作用下剪力图（单位：）5.4风荷载作用下结构内力计算5.4.1横向框架在风荷载作用下的计算简图(1)风压标准值计算公式为：因为结构高度，可取，对于矩形平面，可查《建筑结构荷载规范》得。地面粗糙类别为B类(2)各层楼面处集中风荷载标准值计算1)框架风荷载负荷宽度。轴线框架的负荷宽度2)各层楼面处集中风荷载标准值计算。60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书表5-3各层楼面处集中风荷载标准值层号离地面高度（m）(kN/m2)(m)(m)12.51.1711.30.52.52.98.0125.41.3811.30.52.92.910.1538.31.3811.30.52.92.910.15411.21.5211.30.52.905.59[]图5.25风荷载计算简图（单位：）5.4.2横向框架在风荷载作用下的位移计算(1)侧移刚度D计算考虑梁柱的线刚度比，用D值法计算柱的侧移刚度，计算数据见表5.460 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书表5-4D值法计算侧移刚度楼层（kN/m）根数一般层：底层：一般层：底层：二、三、四层A轴2.095×1046.120.75224201C轴6.621×1044.430.69651871E轴2.095×10422.920.92275021G轴2.095×10415.040.88263061141415底层A轴2.7×1044.760.78404351C轴8.53×1043.440.721179191E轴2.7×10417.790.92476931G轴2.7×10411.670.89461381252185(2)风荷载作用下框架侧移计算风荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算，即表5-5风荷载作用下框架侧移计算楼层45.595.591414150.000042.91.36×10-5310.1515.741414150.000112.93.83×10-5210.1525.891414150.000182.96.31×10-518.0133.92521850.000132.55.36×10-560 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书5.4.3横向框架在风荷载作用下的内力计算(1)反弯点高点计算反弯点高度比按下式计算，即：表5-6反弯点高度比y计算楼层A轴C轴E轴G轴四层三层二层一层(2)柱端弯矩及剪力计算风荷载作用下的柱端剪力按下式计算，即风荷载作用下的柱端弯矩按下式计算，即表5-7风荷载作用下柱端弯矩及剪力计算柱楼层Vj(kN)Dij（kN/m)ΣD（kN/m)Dij/ΣDVij（kN）hyYh(m)Mc上（kN·m)Mc下（kN·m)A45.59224201141450.1590.892.90.451.311.421.17315.74224201141450.1592.52.90.501.453.633.63225.89224201141450.1594.122.90.501.455.975.97133.9404352521850.165.422.50.551.386.087.48C45.59651871141450.4612.582.90.451.314.123.38315.74651871141450.4617.262.90.501.4510.5310.53225.89651871141450.46111.942.90.501.4517.3117.31133.91179192521850.46815.872.50.551.3817.8521.9E45.59275021141450.1941.082.90.451.311.721.41315.74275021141450.1943.052.90.501.454.424.42225.89275021141450.1945.022.90.501.457.287.2860 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书133.9476932521850.1896.412.50.551.387.218.85G45.59263061141450.1861.042.90.451.311.661.36315.74263061141450.1862.932.90.501.454.254.25225.89263061141450.1864.822.90.501.456.996.99133.9461382521850.1836.22.50.551.386.988.56(3)梁端弯矩及剪力计算由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩，进而由梁的平衡条件求出梁端剪力。风荷载作用下的梁端弯矩按下式计算，即中柱：边柱：表5-8梁端弯矩MAC、MGE计算楼层柱端弯矩（kN·m）柱端弯矩之和（kN·m）MAC（kN·m）柱端弯矩（kN·m）柱端弯矩之和（kN·m）MGE（kN·m）4-1.421.42-1.661.661.421.6631.174.84.81.365.615.613.634.2523.639.69.64.2511.2411.245.976.9915.9712.0512.056.9913.9713.976.086.98表5-9梁端弯矩MCA、MCE计算楼层柱端弯矩（kN·m）柱端弯矩之和（kN·m）Kb左（kN·m)Kb右（kN·m)MCA（kN·m）MCE（kN·m）4-4.120.4370.5631.832.324.1233.3813.910.4370.5636.087.8310.53210.5327.840.4370.56312.1715.6717.31117.3135.160.4370.56315.3619.817.85表5-10梁端弯矩MEC、MEG计算KbKb右（kN·m)MECMEG60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书楼层柱端弯矩（kN·m）柱端弯矩之和（kN·m）左（kN·m)（kN·m）（kN·m）4-1.720.3440.6560.591.131.7231.415.830.3440.6562.013.824.4224.4211.70.3440.6564.027.687.2817.2814.50.3440.6564.999.517.21表5-11梁端剪力计算楼层MAC（kN·m）MCA（kN·m）VAC=VCA（kN）MCE（kN·m）MEC（kN·m）VCA=VEC（kN）41.421.80.62.320.590.6934.86.082.017.832.012.3429.612.174.0315.674.024.69112.0515.365.0819.84.995.9楼层MEC（kN·m）MGE（kN·m）VEC=VGE（kN）41.131.661.2733.825.619.4327.6811.248.619.5113.9710.67(4)柱轴力计算由梁柱节点的平衡条件计算风荷载作用下的柱轴力，注意剪力实际方向。表5-12风荷载作用下柱轴力计算楼层VACNAVCAVCENCVECVEGNEVGENG40.6-0.60.60.69-0.090.691.27-0.581.27-1.2732.01-2.612.012.34-0.422.349.43-7.679.43-10.724.03-6.644.034.69-1.084.698.6-11.588.6-19.315.08-11.725.085.9-1.95.910.67-16.3510.67-29.97（5）计算跨中弯矩利用相似三角形的原理来计算框架在风荷载作用下的跨中弯矩。60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书AC段：四层三层：二层:一层：同理：表5-13风荷载作用下的跨中弯矩四层三层二层一层CE0.872.915.827.39EG0.270.91.82.2460 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书图5.262号轴线框架在风荷载作用下的弯矩图（kN·m）60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书图5.272号轴线框架在风荷载作用下的剪力图（kN）图5.282号轴线框架在风荷载作用下的轴力图（kN）60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书5.5框架梁柱内力组合5.5.1框架梁内力组合(1)非抗震设计时的基本组合非抗震设计时的基本组合是考虑恒荷载、活荷载和风荷载三种荷载效应的组合。组合过程列于下表：表5-14框架梁内力组合表楼层截面内力恒载活载风载S=1.2恒+1.4活S=1.2恒+0.91.4(活+风)S=1.35恒+1.4（0.7活+0.6风）四层AC左M-3.350-1.0001.420-5.420-3.491-4.310V25.5206.9580.60040.36540.14741.775中M36.57710.1240.19058.06656.88859.460V0.0000.0000.6000.0000.7560.504右M-23.800-6.388-1.800-37.503-38.877-39.902V-21.712-6.0020.600-34.457-32.861-34.689CE左M-23.730-6.0002.320-36.876-33.113-35.967V30.0907.8600.69047.11246.88148.904中M2.8865.8790.87011.69411.96710.388V0.0000.0000.6900.0000.8690.580右M-17.170-3.690-0.590-25.770-25.997-27.291V-26.967-5.2250.690-39.675-38.075-40.946EG左M-6.350-3.5181.720-12.545-9.885-10.575V12.5862.0831.27018.01919.32820.099中M2.5820.5700.2703.8964.1574.271V0.0000.0001.2700.0001.6001.067右M-0.260-0.056-1.660-0.390-2.474-1.800V-7.049-1.8771.270-11.087-9.224-10.289三层AC左M-3.650-1.7604.800-6.844-0.550-2.620V56.4096.9242.01077.38478.94884.626中M53.80810.4281.80079.16979.97784.372V0.0000.0002.0100.0002.5331.688右M-71.510-6.503-6.080-94.916-101.667-108.019V-174.165-6.0362.010-217.448-214.071-239.350CE左M-61.400-5.8607.830-81.884-71.198-82.056V67.0147.1702.34090.45592.39999.461中M31.3323.5602.91042.58245.75148.231V0.0000.0002.3400.0002.9481.966三层CE右M-28.420-3.740-2.010-39.340-41.349-43.721V-37.776-4.3802.340-51.463-47.902-53.324EG左M-26.370-3.4083.820-36.415-31.125-35.731V17.4402.0829.43023.84335.43333.506中M9.9270.5700.90012.71013.76514.71660 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书V0.0000.0009.4300.00011.8827.921右M0.3700.108-5.6100.595-6.489-4.107V-8.969-1.8789.430-13.392-1.247-6.027二层AC左M-3.650-1.7609.600-6.8445.4981.412V56.5256.9204.03077.51881.62786.476中M75.45010.4493.610105.169108.254115.130V0.0000.0004.0300.0005.0783.385右M-71.510-6.503-12.170-94.916-109.340-113.134V-174.008-6.0404.030-217.266-211.342-237.445CE左M-61.400-5.86015.670-81.884-61.319-75.470V67.0147.1704.69090.45595.360101.435中M31.3323.5605.82042.58249.41750.676V0.0000.0004.6900.0005.9093.940右M-28.420-3.740-4.020-39.340-43.882-45.409V-37.776-4.3804.690-51.463-44.941-51.350EG左M-26.370-3.4087.680-36.415-26.261-32.488V17.0872.0828.60023.41933.96432.332中M10.3140.5701.80013.17515.36315.995V0.0000.0008.6000.00010.8367.224右M0.3700.108-11.2400.595-13.582-8.836V-19.323-1.8788.600-25.817-14.718-20.702一层AC左M-3.980-1.93812.050-7.4897.9652.850V55.8226.7565.08076.44581.90086.248中M49.82310.6284.49074.66778.83681.448V0.0000.0005.0800.0006.4014.267右M-71.800-6.528-15.360-95.299-113.739-116.230V-173.578-6.2045.080-216.979-209.710-236.143CE左M-60.780-5.82119.800-81.085-55.322-71.126V66.8667.7965.90091.15497.496102.865中M31.5345.9747.39046.20454.67954.633V0.0000.0005.9000.0007.4344.956右M-28.670-3.754-4.990-39.660-45.421-46.575V-37.924-5.2835.900-52.905-44.731-51.419EG左M-26.340-3.3789.510-36.337-23.882-30.881V17.7142.04510.67024.12037.27834.881中M9.4690.6472.24012.26915.00015.299V0.0000.00010.6700.00013.4448.963右M0.4000.120-13.9700.648-16.971-11.077V-18.696-1.91510.670-25.116-11.404-18.15460 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书5.5.2框架柱内力组合表5-15框架柱内力组合表柱楼层内力恒载活载风载S=1.2恒+1.4活S=1.2恒+0.91.4(活+风)S=1.35恒+1.4（0.7活+0.6风）A四层M顶5.1701.8801.4208.83610.36210.015M底3.6500.6301.1705.2626.6486.528N30.2809.7200.60049.94449.33950.908V2.3800.8700.8904.0745.0744.813三层M顶3.6401.7603.6306.83211.1599.688M底1.2200.5903.6302.2906.7815.274N79.77019.4402.610122.940123.507128.933V1.6800.8102.5003.1506.1875.162二层M顶3.5601.7285.9706.69113.97111.514M底1.1900.5675.9702.2229.6657.177N129.26029.1606.640195.936200.220208.655V1.6400.7904.1203.0748.1556.449一层M顶2.2301.0906.0804.20211.7109.186M底1.1200.5457.4802.10711.4568.329N178.75038.88011.720268.932278.256289.260V1.5400.6505.4202.7589.4967.269C四层M顶5.1100.7004.1207.11212.20511.045M底1.7000.2303.3802.3626.5895.360N58.82030.7200.090113.592109.405109.588V2.3500.3202.5803.2686.4745.653三层M顶10.8000.64010.53013.85627.03424.052M底3.3600.21010.5304.32617.56413.587N155.34061.4400.420272.424264.352270.273V4.8800.2907.2606.26215.36912.971二层M顶9.8700.64017.31012.74034.46128.492M底3.2900.21017.3104.24226.02319.188N256.86092.1601.080437.256425.714437.985V4.5400.29011.9405.85420.85816.443一层M顶6.2200.39917.8508.02330.45823.782M底3.1100.20021.9004.01231.57822.791N358.380122.8801.900602.088587.279605.831V3.7300.24015.8704.81224.77518.602E四层M顶1.8400.3361.7202.6784.7994.258M底0.6100.1121.4100.8892.6502.118N35.88017.6000.58067.69665.96366.173V0.8400.1501.0801.2182.5582.188三层M顶2.0400.3324.4202.9138.4366.792M底0.6800.1114.4200.9716.5254.74060 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书N95.48035.2007.670163.856168.592169.837V0.9400.1503.0501.3385.1603.978二层M顶2.8300.3327.2803.86112.98710.261M底0.6800.1117.2800.97110.1297.142N155.08052.80011.580260.016267.215270.829V1.2100.1605.0201.6767.9796.007一层M顶1.3100.2107.2101.86610.9218.031M底0.6600.1008.8500.93212.0698.423N214.68070.40016.350356.176366.921372.544V0.7900.1206.4101.1169.1766.569G四层M顶0.0800.1101.6600.2502.3261.610M底0.0270.0371.3600.0841.7931.215N12.3306.0501.27023.26624.01923.641V0.0370.0501.0400.1141.4180.973三层M顶0.3600.1084.2500.5835.9234.162M底0.1200.0364.2500.1945.5443.767N29.61012.10010.70052.47264.26060.820V0.1700.0502.9300.2743.9592.740二层M顶0.3600.1086.9900.5839.3756.463M底0.1200.0366.9900.1948.9976.069N46.89018.15019.30081.678103.45597.301V0.1700.0504.8200.2746.3404.327一层M顶0.2300.0676.9800.3709.1556.239M底0.1200.0348.5600.19210.9727.386N64.17024.20029.970110.884145.258135.520V0.1400.0406.2000.2248.0305.4365.6框架梁柱截面设计5.6.1框架梁截面设计(1)框架梁正截面受弯承载能力计算连续梁的混凝土等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HPB235级，环境类别为一类，保护层厚度取25mm。表5-16框架梁配筋表楼层梁M（kN.m）αsγsAs配筋实配面积Vmax箍筋四层跨中65.39060.0680.0713643C1446141.775A8@200(2)支座34.70.0360.0371903C14461A8@200(2)跨中11.42680.0120.012623C1446148.904A8@200(2)支座28.630.0300.0301563C14461A8@200(2)跨中4.69810.0050.005253C1446120.099A8@200(2)支座9.840.0100.010533C14461A8@200(2)60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书三层跨中92.80920.0970.1025264C14615239.35A8@200(2)支座72.120.0750.0794034C14615A8@200(2)跨中53.05410.0560.0572934C1461599.461A8@200(2)支座63.790.0670.0693554C14615A8@200(2)跨中16.19860.0170.017884C1461535.433A8@200(2)支座32.840.0340.0351804C14615A8@200(2)二层跨中126.6430.1330.1437336C14923237.445A8@200(2)支座77.520.0810.0854356C14923A8@200(2)跨中55.74360.0580.0603096C14923101.435A8@200(2)支座63.790.0670.0693556C14923A8@200(2)跨中17.59450.0180.019956C1492333.964A8@200(2)支座35.90.0380.0381976C14923A8@200(2)一层跨中89.59280.0940.0995064C14615236.143A8@200(2)支座82.280.0860.0904634C14615A8@200(2)跨中60.14690.0630.0653344C14615102.865A8@200(2)支座62.850.0660.0683504C14615A8@200(2)跨中16.82890.0180.018914C1461537.278A8@200(2)支座32.720.0340.0351794C14615A8@200(2)5.6.2框架柱截面设计A、E、G轴线的框架柱的截面尺寸为：300mm×300mm,C框架柱为400mm×400mm,混凝土等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HPB235级。表5-17框架柱配筋表截面位置A轴C轴E轴G轴柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底M（kN.M）11.5148.32728.49222.79110.92112.0699.37510.927N(kN)289.26289.26605.831605.831372.544372.544145.258145.258Lo(m)2.92.92.92.92.92.92.92.9b(mm)300300400400300300300300ho(mm)267267367367267267267267e0(mm)39.8128.7947.0337.6229.3132.4064.5475.22附加偏心距ea（mm)2020202020202020初始偏心距ei=e0+ea(mm)59.8148.7967.0357.6249.3152.4084.5495.22Lo/h9.679.677.257.259.679.679.679.67γ1=0.5fcA/N2.222.221.891.891.731.734.434.43γ2=1.15-0.01*Lo/h1.051.051.081.081.051.051.051.0560 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书η=1+1/1400/ei*ho*(Lo/h)²*γ1*γ21.701.861.421.491.661.621.981.87ηei101.5790.5595.0685.6581.7484.82167.70178.38ηei<0.3ho时按小偏心计算先按大偏心先按大偏心先按小偏心先按小偏心先按大偏心先按大偏心先按大偏心先按大偏心e(mm)226.57215.55270.06260.65206.74209.82292.70303.38N/fcbho0.250.250.290.290.330.330.130.13偏心性质属于小偏心属于小偏心属于大偏心属于大偏心属于小偏心属于小偏心属于小偏心属于小偏心x=N/α1fcb（mm)67.4367.43105.91105.9186.8486.8433.8633.86As=As"(mm²）-22.32-58.90-216.40-262.70-72.01-58.8471.0888.89配筋4C104C104C144C144C104C104C104C10实配面积31431446145231431431431460 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书6楼梯设计6.1楼梯的主要尺寸6.1.1踏步尺寸6.2双跑平行现浇板式楼梯设计6.2.1楼梯梯段斜板设计(1)确定斜板厚度。斜板的水平投影净长。斜板的斜向净长：斜板厚度：取(2)荷载计算。楼梯梯段斜板的荷载计算列于下表6-1表6-1楼梯梯段斜板荷载计算表单位kN/m荷载种类荷载标准值恒荷载栏杆自重0.2锯齿形斜板自重20厚水泥浆面层15厚1：3干硬性水泥砂浆结合层恒荷载小计g5.882活荷载q2.5由可变荷载效应控制：(3)计算简图：图6.1楼梯斜板计算简图(4)内力计算。斜板的内力一般只需计算跨中最大弯矩即可。60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书跨中：(5)配筋计算。选用受力钢筋Φ10@160分布钢筋Φ8@2006.2.2楼梯平台板设计一(1)平台板的长宽比为2400/（1400-200）=2，近似地按照短跨方向的简支单向板计算，平台梁的截面尺寸为b×h=200mm×400mm。平台板厚取80mm。(2)荷载计算表6-2平台荷载计算表单位：kN/m荷载种类荷载标准值恒荷载平台板自重220厚水泥浆面层20×0.02=0.415厚1：3干硬性水泥砂浆结合层0.015×20=0.3恒荷载小计g2.7活荷载q2.5由可变荷载效应控制p=1.2×2.7+1.4×2.5=6.74kN/m(3)内力计算。跨中：(4)配筋计算。60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书所以选用受力钢筋Φ8@300，AS=168mm2，分布钢筋采用Φ8@2006.2.3楼梯平台梁设计一(1)荷载计算。恒荷载：由斜板传来的恒荷载：由平台板传来的恒荷载：平台梁自重：25×1.15×0.4×0.2=2.3kN/m平台梁底部和侧面的粉刷：16×1.15×0.02×[0.2+2×(0.4-0.08)]=0.3kN/m荷载小计：10.85kN/m活荷载q：2.5×1.15×(2.25/2+1.2/2+0.2)=5.53kN/m按可变荷载效应控制的组合p=1.2×10.85+1.4×5.53=19.79kN/m(2)内力计算。最大弯矩：最大剪力：(3)截面设计。a、正截面受弯承载力计算。所以纵向受力钢筋选用3Φ10As=2361mm2b、斜截面受剪承载力计算。60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书所以按构造配置箍筋，取Φ8@200。6.2.4楼梯平台板设计二(1)平台板长为2400mm，宽为1710mm。按双向板计算。1710/2400=0.71，(2)配筋计算。所以选用受力钢筋Φ8@300，AS=168mm2，分布钢筋采用Φ8@2006.2.5楼梯平台梁设计二(1)荷载计算。恒荷载：由斜板传来的恒荷载：由平台板传来的恒荷载：平台梁自重：25×1.15×0.4×0.2=2.3kN/m平台梁底部和侧面的粉刷：16×1.15×0.02×[0.2+2×(0.4-0.08)]=0.31kN/m荷载小计：11.28kN/m活荷载q：2.5×1.15×(2.25/2+1.2/2+0.2)=5.53kN/m按可变荷载效应控制p=1.2×11.28+1.4×5.53=21.28kN/m(2)内力计算。60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书最大弯矩：最大剪力：(3)截面设计。a、正截面受弯承载力计算。所以纵向受力钢筋选用3Φ10As=236mm2b、斜截面受剪承载力计算。所以按构造配置箍筋，取Φ8@200。7桩基础的设计7.1调查研究，收集设计资料场地内地下水位为-1.5m处，地质条件见7.1中介绍。选择5-1层为持力层。60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书7.2桩型的选择及几何尺寸的确定桩基础的设计应力求选型恰当，经济合理、安全使用。综合考虑作用在桩基上的荷载大小和性质，地基情况，施工条件及当地使用桩基经验及经济条件等因素，选用沉管灌注桩，外径为，桩段长25m。桩进入持力层1.4m，嵌入承台为100mm。采用独立承台设计。选用C25的混凝土，HRB400的钢筋。7.3单桩承载力特征值的计算表7-1地质条件层号名称厚度1-1素填土0.5——2粘土1.35.7—2淤泥或淤泥质粘土7.24..8—3粉质粘土6125404粉质粘土9.69.65005-1粉质粘土10.320810单桩承载力特征值所以单桩承载力7.42轴框架桩基础设计根据地质条件，取承台高为0.6m，埋深1.1m，桩进入持力层1.4m，嵌入承台100mm。已知作用在各承台顶面的竖向荷载标准值为：7.4.1初步确定B轴柱承台几何尺寸及桩数并布桩（1）先不计承台及覆土自重，估计桩数：取2，布置如下：根据《建筑桩基技术规范》对桩布置中桩中心距的规定，取，边桩中心线至承台边缘距取450mm。则选用承台为，其布置图如下：60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书图7.1桩的布置图（2）验算桩数：取桩数时，满足要求（3）验算桩身强度满足要求。7.4.2承台的设计计算（1）冲切承载力计算A、受柱冲切验算：承台高，则。。由图7-1得，，则得，，满足要求。B、角桩冲切验算60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书，，满足要求。（2）斜截面受剪承载力验算只需验算方向斜截面受剪承载力。，，，该矩形承台抗剪截面计算宽度为：则,满足要求。（3）配筋计算桩号如图7-1所示，各桩的净反力设计值：各桩对x轴、y轴方向截面的弯矩设计值分别为：沿y方向的配筋选5C18（）沿x方向的配筋选B（）7.4.3绘制桩基配筋图图7.2桩基配筋图60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书图7.3CT1配筋图60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书参考文献[1]颜德姮，程文瀼．混凝土结构（上册）[M]．第四版．北京：中国建筑工业出版社，2009．[2]颜德姮，程文瀼．混凝土结构（中册）[M]．第四版．北京：中国建筑工业出版社，2009．[3]刘立新，叶燕华．混凝土结构原理[M]．武汉：武汉理工大学出版社，2010．8．[4]陈希哲．土力学地基基础[M]．北京：清华大学出版社，2004．4．[5]李廉锟．结构力学（上册）[M]．第4版．上海：高等教育出版社，2004．7．[6]GB50009-2001，建筑结构荷载规范[S]．北京：中国建筑业出版社，2006．[7]GB50011-2010，建筑抗震设计规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2010．[8]GB50010-2002，混凝土结构设计规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2002．[9]GB50007-2002，建筑地基基础设计规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，2002．[10]JGJ3-2002，钢筋混凝土高层建筑结构设计与施工规程[S]．北京：中国建筑业出版社，2002．[11]JGJ94－94，建筑桩基技术规范[S]．北京：中国建筑工业出版社，1995．[12]03G329－1，建筑物抗震构造详图[J]．中国建筑标准设计研究院出版，2003．[13]GB/T50105－2001，建筑结构制图标准[S]．北京：中国计划出版社，2002．60 宁波工程学院本科毕业设计(论文)—计算说明书致谢回想大学四年的生活感慨颇多，在此期间认识了很多老师和同学，无论在学习和生活方面，他们都给了我很大的帮助。在整个毕业设计期间，如果没有指导老师的督促指导，以及一起学习的同学们的支持，想要完成这个设计是难以想象的。在这里首先要感谢我的指导老师马永政老师。马老师平日里工作繁多，但在我做毕业设计的每个阶段，从查阅资料到设计计算方案的确定和修改，中期检查，后期详细定稿等整个过程中都给予了我悉心的指导。除了敬佩马老师的专业水平外，他们的治学严谨和工作认真的态度也是我永远学习的榜样，并将积极影响我今后的学习和工作。其次，我要感谢我的母校——宁波工程学院，是母校给我们提供了优良的学习环境；另外，我还要感谢那些曾给我授过课的每一位老师，是你们教会我专业知识。最重要的是我还要深深地感谢我的父母，她们为我摸摸操劳支持我读完了大学，他们不辞劳苦的精神，成为我永远前进的动力！我将加倍努力，在新的工作岗位上，用优异的成绩来感谢帮助过我的人。最后，我再说一次谢谢！谢谢大家！！！60'