水发泡温拌沥青路面施工技术研究

'誉密级；公开Ｃ！论文类型；应麵究《奔滅追＾睾，謹＂ＳＨＩＩＡＺＨＵＡＮＧＴＩＥＤＡＯＵＮＩＶＥＲＳＩＴＹＪ．：占ｉ．ｒ芽ｆ，｜村．；鄉＾｜轉糸纖；禱等猶齡：一，铅‘易心細，．．．；ｒ参ｇ．脅辦雄ｘｎｍ±＾Ｕｉ＾ｔ．１＇＾水发泡温拌紙青路面施工技术研究、式辩酌方不；：＇雌．．嫁确‘審－、ｉｘｏｆ、‘３（，Ｒｅｓｅａｈｏｎ恥ｃｈｎｏｌｏＷａ化ｒｂｌｏｗｎＷａｒｍＭｉｘ（装來ｇｙ；嗓變，；爭、ＡｓｐｈａｌｔＰａｖｅｍｅｎｔＣｏｎｓｔｒｕｅ讨ｏｎ与冉＇！幸聲：．，，Ｖａ．ｖ屬龄，二麵祭＇‘：：羽：巧护然雨鹏气Ｖ难：輪審辨巧’’：；，’軟：您讀鱗絲诞Ｖ．翁泉１鸣！．培养单位木工程学院替．货若：巧顏麵结／論．‘＇＾业领域．．：建筑与主木工程．作梦诉苗．专雜論辦麵＾．．学生姓名：巧永强．错．．，於竣論絲ｌｉｌ／ｆｗ说編胃校外导师：李胜华觀级高工轉脈一。一五石年隹／主、月巧、纖，，：織Ｃ、課辦論濟瞧，品狱曜篇韻ｉ難進細ｉ難翻讀參讀難－师翻擊ｆ潍繼翻 独创性声明本人声明所呈交的论文是我个人在导师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。尽我所知，除了文中特别加标注和致谢的地方夕ｈ论文中不包含其他人已经发表或撰写过的研究成果，也不包含为而使。获得石家庄铁道大学或其它教育机构的学位或证用过的材料书一志对研已中同工作的所做的任何贡献均在论文作了明与我同本究。确的说明并表示了谢意＊瓜签：；日期名叫于论明文使用授权的说关本人完全了解石家庄铁道大、使用学位论文的规定，学有关保留件和电子版本，允许论文同意学校保留并向有关部口送交论文的复印被查阅和借阅，同意学校将论文加入《中国优秀博硕±学位论文全文论文全文数据。》编入《》家庄铁道数据库和中国学位库本人授权石，论，可布论文大学可采用影印、印或其他复制手段保存文Ｗ公缩全部或部分。的内容保密的论文在解密后应遵守此规定（）Ｉ。记心文日：如７作者签名：期乎巧走日导；期；师签名 密级：公开论文类型：应用研究工程硕士学位论文水发泡温拌沥青路面施工技术研究ResearchonTechnologyofWater-blownWarmMixAsphaltPavementConstruction培养单位：土木工程学院专业领域：建筑与土木工程学生姓名：田永强校内导师：李运生教授校外导师：李胜华教授级高工二○一五年六月 摘要摘要.温拌沥青及其再生技术的研究和应用是当前路面材料领域的热门课题。水发泡温拌沥青技术和水发泡温拌沥青再生技术是现有各类温拌沥青技术中最具发展潜力和最受欢迎的技术之一。水发泡沥青温拌技术，原理上来是将微量的冷水注入加热的沥青中，产生大量的气泡，从而降低沥青的粘度。在沥青混合料的拌合生产和摊铺碾压过程中可以实现降温和节能减排的效果。本研究主要目标是开发发泡沥青混合料和再生沥青混合料关键技术。主要内容包括（1）室内水发泡沥青混合料和再生沥青混合料设计；（2）施工工艺和厂拌混合料性能室外验证。本研究的范围包括研究拌合击实温度，旧沥青混合料掺量，发泡注水用量和抗剥落添加剂等参数对水发泡温拌沥青和再生沥青混合料设计和路用性能的影响。在室内研究的基础上，进行了试验路工程的验证。在此基础上，形成了水发泡温拌沥青再生技术工法和技术规范。通过本研究，成功设计了沥青路面中面层用水发泡温拌再生沥青混合料，旧沥青混合料最大添加量为30%的AC-20；摊铺碾压温度比相应热拌混合料降低10-20℃。试验工程证明，水发泡温拌沥青混合料的抗车辙和抗水毁性能满足规范要求，与热拌混合料相当。经济效益研究比较显示，生产每吨泡沫温拌沥青再生中面层混合料可节省40元成本。关键词：水发泡沥青；再生沥青混合料 AbstractAbstractWarmmixasphaltandrecyclingtechnologyresearchandapplicationiscurrentlyahottopicinthefieldofroadmaterial.Water-blownwarmmixasphalttechnologyandwater-blownwarmmixasphaltrecyclingtechnologyisoneofthemostpromisingandpopulartechnologiesexistingtypesofwarmmixasphalttechnology.Water-blownwarmmixasphalttechnologyprincipleisatraceamountofcoldwaterinjectedintotheheatedbitumen,producinglargeamountsofbubbles,therebyreducingtheviscosityofthepitch.Intheprocessofmixingandcompactionofasphaltmixturecanachievetheeffectofcoolingandenergysavings.Themainobjectiveofthisstudyistodevelopankeytechnologyoffoamasphaltandrecycledasphaltmixture.Themaincontentsinclude:1)DesignofIndoorwater-blownasphaltmixtureandrecycledasphaltmixture;2)Constructiontechniquesandplantmixmixturesoutdoorperformanceverification.Thisstudyisfocusingonmixcompactiontemperatures,oldasphaltmixturecontent,theamountoffoamingwaterandanti-strippingadditivesandotherparametersaffectpavementperformanceofwater-blownwarmmixasphaltandrecycledasphalt.Basedonlaboratorystudies,validatedtestroadproject.Onthisbasis,thewaterfoamedwarmmixasphaltrecyclingtechnologyconstructionmethodandtechnicalspecificationsisformed.Throughthisstudy,successfuldesignedwarmmixasphaltfoamingwaterrecycledasphaltmixes,Themaximumadditionamountoftheoldasphaltis30%ofAC-20;Pavingrollingtemperaturethanthecorrespondinghotmixmixturereduces10-20℃.Pilotprojectsprovethatwaterblowingwarmasphaltmixtureruttingandanti-damagedperformancetomeetregulatoryrequirements,asgoodashotasphaltmixture,Comparativeeconomicstudiesshowthatproducepertonoffoammixturewarmmixasphaltrecyclingcansavethecostof40yuan.KeyWords:water-blownasphalt；recycledasphaltmixture 目录目录第一章绪论..............................................11.1水发泡沥青温拌再生技术的产生.................................11.2水发泡沥青及水发泡沥青再生混合料的研究现状...................41.3本研究的目标和内容...........................................8第二章试验方案方法..........................................92.1试验方案设计.................................................92.2原材料选取与性质分析........................................102.3水发泡温拌沥青混合料设计和性能..............................112.4水发泡温拌再生沥青混合料材料设计............................112.5水发泡温拌再生沥青混合料性能研究............................112.6水发泡温拌再生沥青混合料施工工艺研究........................11第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究................163.1原材料技术性质测试分析......................................163.2试验方案....................................................183.3试验结果及分析..............................................203.4小结........................................................29第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究.............314.1AC-20水发泡温拌再生沥青混合料的配合比设计..................314.2AC-20水发泡温拌再生沥青混合料（20%RAP）性能验证............414.3无添加剂时温度对AC-20水发泡温拌再生沥青混合料性能的影响....434.4发泡水量对AC-20水发泡温拌再生沥青混合料水稳定性能的影响....524.5AC-20水发泡温拌再生沥青混合料最终最佳沥青含量确定..........544.6小结........................................................57第五章水发泡温拌再生沥青混合料现场试验.......................605.1试验路工程概况..............................................605.2厂拌水发泡温拌混合料搅拌条件，运输，摊铺和碾压..............605.3厂拌水发泡温拌沥青混合料配合比设计及其性能..................62—I— 目录5.4水发泡温拌沥青再生试验路依托工程路面芯样性能................645.5施工过程中再生沥青混合料的温度变化..........................655.6试验路依托工程小结..........................................65第六章社会经济效益.........................................666.1经济效益分析................................................666.2社会效益....................................................66第七章结论................................................68参考文献...................................................69致谢.....................................................72个人简历、在学期间的研究成果及发表的学术论文...................73—II— 第一章绪论第一章绪论1.1水发泡沥青温拌再生技术的产生近几年欧美大力发展节能减排和绿色环保沥青混合料创新技术－温拌沥青和温拌再生沥青混合料技术，图1-1为2012年美国各州温拌沥青混合料在所有沥青混合料中占有的比例。温拌沥青是通过使用发泡沥青技术和温拌添加剂来降低沥青粘度，以降低沥青混合料的拌和碾压温度，从而实现降低能耗和减排的目的。该技术可以有效地降低沥青混合料的生产加热温度、从而扩大废旧沥青混合料的利用比例、降低能源消耗和减少温室气体和污染物的排放，充分体现了废物循环利用、节能减排、绿色环保等优势。图1-12012年美国各州温拌沥青混合料在所有沥青混合料中占有的比例泡沫沥青温拌技术，作为一种温拌沥青技术，因为不用温拌添加剂而大大降低成本而受到越来越多的重视。图1-2为2012年美国各州使用厂拌泡沫温拌沥青技术的现状，该图表明在美国有近50%的州在生产温拌沥青混合料时完全采用厂拌泡沫温拌沥青技术，86.4%的州在生产温拌沥青混合料时厂拌泡沫温拌沥青—1— 第一章绪论技术占75%以上，化学添加剂温拌技术占有很小的比例。图1-22012年美国各州厂拌泡沫温拌技术在温拌沥青混合料中所占比例另外，我国早期的大量高等级路面经过多年的使用逐步进入大修期，沥青路面维修的工程量越来越大。在路面的维修养护和改扩建过程中必将产生大量的废旧沥青混合料。如何有效地利用旧沥青混合料已成为当代公路建设中的重大科学技术之一。沥青混合料再生利用的优势在于，能对废料进行有效处理，减少新材料的开采量，节约大量的砂石材料和沥青，有利于环境保护，从而节省工程投资。根据美国调查研究可以得到，沥青混合料的再生利用可节约53.4%的工程材料成本，路面工程造价减少约25%左右。图1-3反映了2012年美国旧料在所有沥青混合料中占有的比例。根据我国的经验，材料费节省43%~51%，工程造价降低20%~50%，大体上与国外的经验是一致的。—2— 第一章绪论图1-3美国各州温拌沥青混合料中再生料的利用率沥青路面再生技术按照不同的工艺，通常可以分为热再生技术和冷再生技术。热再生生产过程中沥青混合料拌合温度通常与热拌沥青混合料一样，为150~180℃，将沥青、集料和废旧沥青混合料加热到如此高的温度拌和、摊铺和碾压，不仅会消耗大量的资源，而且在拌和、运输和施工过程中还会排放出大量的C02、粉尘和有害气体，严重影响施工人员健康、污染环境。与热拌再生沥青混合料相比，冷拌再生沥青混合料虽然环保、节能、可存储，但其路用性能与热拌再生沥青混合料相比还有较大差距。温拌沥青再生技术是一种新型的筑路技术，具有节能、环保和旧料再利用等特点，避免了热拌再生和冷再生的缺陷。目前主要有四种添加剂来生产温拌沥青混合料：矿物质添加剂（Aspha-min）；有机添加剂（Sasobit）；调和沥青（WAM-Foam）；乳化沥青（Evotherm）。但是上述四种类型沥青混合料温拌技术均存在不足，例如，WAM-Foam是通过软沥青的加入，使得调和沥青的粘度降低，达到降温的目的，但制备调和沥青的工艺比较复杂。有机添加剂来实现温拌技术，施工生产比较方便，但目前有机添加剂产品种类较多，但由于技术保密等关系，很多添加剂的成分尚不是很清楚，最重要的是增加了混合料成本。引进沥青发泡设备是生产沥青混合料温拌的新途径，其作用原理是在高温沥青中注入少量水，沥青就会产生大量微细的泡沫，从而使沥青膨胀。此时沥青的物理和力学性质会暂时发生变化，其粘度显著降低，使得和易性增加，从而可以—3— 第一章绪论在较低的温度下充分裹覆集料，实现水发泡沥青温拌混合料的生产。泡沫沥青并不是一种新的沥青粘结料，而是一种新技术应用带来的产物。沥青发泡设备只需要一次性投入，无需每次生产时购买温拌材料，而且能降低WMA的生产成本，能得到“一劳永逸”的效果。在沥青混合料热拌生产过程中，该设备能够使沥青充分发泡，胶结料以泡沫沥青的形式喷入拌缸与集料拌和成水发泡沥青混合料。将水发泡沥青温拌沥青混合料技术用于废旧沥青混合料再生，可以有效地降低再生时的加热温度、减少沥青的老化、扩大旧料的利用比例，充分体现了废物利用、节能减排、绿色环保等优势。在绿色、节能和环保日益成为全球发展主题的今天，将泡沫沥青温拌技术应用于沥青混合料的再生中具有重大的现实意义。1.2水发泡沥青及水发泡沥青再生混合料的研究现状1.2.1泡沫沥青技术1928年德国的AugustJacobi注册了第一个制造沥青泡沫的专利。1956年美国依阿华州立大学的Csany教授首次发明了泡沫沥青的制备方法，并将泡沫沥青用于道路基层的稳定。Csany教授在一种特殊设计的喷射装置中，将蒸汽压入沥青中形成泡沫沥青。1968年澳大利亚Mobil公司以冷水替代热蒸汽直接将水注入热沥青，使得泡沫沥青的广泛应用变得现实和经济。1991年Mobil公司的专利权结束后，人们重新对泡沫沥青的研究产生了兴趣，许多公路部门引进该项技术进行试验和研究。1997年后澳大利亚M.Kendal等人开始采用泡沫沥青技术对昆士兰地区的道路进行冷再生，以提供具有柔性又耐疲劳的路面结构，并且进行了一系列试验路研究。到20世纪末，国外一些地区的泡沫沥青应用技术己经比较成熟。例如：在欧洲的挪威和荷兰采用泡沫沥青进行路面现场冷再生非常普及，仅至1997年，2挪威采用泡沫沥青技术处治的道路达180万m。目前，将水发泡温拌技术应用—4— 第一章绪论到再生沥青混合料的研究才刚刚起步。Brelmcn等人研究指出，影响沥青发泡特性的因素主要有产生的沥青泡沫量，发泡用水量以及沥青温度，并认为通常发泡用水量越多、沥青温度越高，泡沫沥青的膨胀率会越大，而半衰期则越短。Bowering和Mart研究发现沥青发泡特性影响泡沫沥青混合料的粘结性、稳定性以及无侧限抗压强度等特性。为了确保泡沫沥青混合料的质量，也即混合料具有合适的力学特性与使用性能，一些国家对泡沫沥青的发泡特性提出了相应规定，如Rucke和Acott、Myburgh建议泡沫沥青的膨胀率为5~15倍，半衰期最小为20s。Fu等研究表明沥青温度对发泡沥青性能有明显影响。Arzhavitina等（2010）认为泡沫沥青存在三种不同类型的破裂行为：①快速泡沫破裂或接触后立即破裂；②受到剪切作用后泡沫沥青体积增加，泡沫稳定；③在剪切力作用下，泡沫破裂。这些可用于描述了泡沫的稳定性。随着理论研究和工程实践的不断深入，南非于1998年提出了泡沫沥青再生混合料设计规程。加拿大安大略省也于2003年出版了泡沫沥青全厚度再生规范。美国爱荷华州在2003年颁布了全厚度再生规范，并于2006年连续出版了就地冷再生规范。虽然我国的研究起步较晚，但是相关学者仍然在沥青发泡试验的研究中取得了一些成果。杨虎荣等人通过对两种沥青的发泡试验，探讨了两种沥青发泡性能的差异并提出了计算公式。何桂平等人通过对Shell60/70号沥青的发泡试验，认为气压，加水量和温度三个因素对沥青发泡性能都有着显著的影响。拾方治采用四种常用沥青进行发泡试验，认为沥青品种、发泡温度和发泡用水量是影响泡沫沥青发泡特性的主要因素,并发现各种沥青的最佳发泡条件均在沥青温度150℃左右、用水量在1.5%左右取得，没有明显差异。曹翠星等人通过对发泡数据的非线性拟合，提出了两种沥青发泡性能的衰退方程，并以此分析和验证发泡机理。1.2.2沥青混合料再生技术根据美国沥青再生协会的定义和分类，将沥青路面再生分为冷刨法、厂拌热再生，就地热再生、冷再生(包括厂拌和就地两种方式)、全厚式再生五大类。—5— 第一章绪论对于厂拌再生技术，美国主要采用连续双滚筒式沥青混合料再生设备，这种设备能将旧沥青混合料的烘干拌与新集料的烘干拌和以及包括添加沥青及再生剂在内的多道工序同时在滚筒内部完成，是一种综合功能机械(见图1-4)。(a)(b)1燃烧器2托圈3新沥青输入4再生料输入5粉料输入6外滚筒7成品料输出8驱动链圈9内液筒10驱动系统11新骨料输入12机架图1-4连续式双滚筒再生搅拌设备我国常用的间隙式厂拌热再生设备，采用的是第二烘干筒对旧沥青混合料进—6— 第一章绪论行单独烘干。此技术是旧沥青混合料在专用的顺流式第二烘干筒内烘干和加热，设备是在普通间隙式强制搅拌设备的基础上，增加了第二烘干筒及其旁路系统（见图1-5）。(a)(b)A旧料B储料筒C输送带D提升装置E旧料烘箱G新料烘箱图1-5我国常用间隙式厂拌再生设备—7— 第一章绪论1.3本研究的目标和内容1.3.1本研究的目标泡沫温拌再生沥青混合料是一种新型的绿色道路材料，还未能像其他普通热拌沥青混合料一样形成一个标准和统一的设计体系与方法,许多国家在进行泡沫沥青混合料设计时大多依赖于经验，缺乏合理的技术支持和理论指导。另外，泡沫沥青与新集料以及旧沥青混合料的拌和过程中，沥青泡沫破灭后会以一种特殊的状态存在于整个混合料中，而不同于其他普通热拌沥青混合料中沥青结合料的分布状态，故泡沫沥青及泡沫沥青混合料的材料特性与普通热拌沥青混合料存在较大的差别，应进行专门研究。1.3.2本研究的主要内容（1）中面层用水发泡温拌沥青混合料和再生沥青混合料设计和性能研究；（2）试验路工程验证；（3）水发泡温拌再生沥青混合料工法。—8— 第二章试验方案方法第二章试验方案方法2.1试验方案设计本研究首先进行水发泡温拌沥青混合料的配合比设计，并通过试验研究其相关参数和性能；其次，在一定的废旧沥青混合料类型、不同水发泡温拌沥青类型和掺量条件下，进行水发泡温拌再生沥青混合料配合比设计，提出水发泡温拌再生沥青混合料配合比设计方法，并通过试验研究水发泡温拌再生沥青混合料的性能；最后铺筑水发泡温拌再生沥青混合料试验路段，验证室内水发泡温拌再生沥青混合料的可行性及使用效果，并提出相关的施工工艺及参数。具体试验方案如图2-1和图2-2所示。水发泡沥青混合料设计与性能试验验水发泡再生沥青混合料设计与性能试验验依托工程现场施工及工程检验验经济效益分析图2-1水发泡温拌再生沥青混合料试验技术路线—9— 第二章试验方案方法面层AC-20旧沥青混合料含量0%20%30%含水量1.5%2.0%配合比设计不同击实温度和沥青含量下的马歇尔试验性能验证车辙试验水稳性试验无添加剂加液体抗剥落加石灰剂图2-2水发泡温拌再生沥青混合料具体试验方案2.2原材料选取与性质分析（1）原材料选取本文选用两种基质沥青：江苏泰兴和韩国SK-基质沥青；两种改性沥青：江苏瑞新SBS和壳牌改性沥青；集料选用玄武岩和石灰岩，矿粉均为石灰岩；废—10— 第二章试验方案方法旧料采用XX集团提供的面层铣刨料。（2）原材料的性质分析集料的物理和力学性质测试；沥青技术性质试验分析；废旧料的材料组成分析。2.3水发泡温拌沥青混合料设计和性能不同成型温度、不同沥青含量条件下，重点比较分析水发泡温拌沥青混合料的物理体积指标及马歇尔试验技术指标，推荐最佳的水发泡沥青含量。2.4水发泡温拌再生沥青混合料材料设计选择一定的废旧料类型，不同的水发泡温拌沥青类型（70号基质沥青和改性沥青）和不同的RAP掺量（20%和30%），进行AC-20沥青混合料的配合比设计。2.5水发泡温拌再生沥青混合料性能研究选择不同的成型温度，不同的添加剂、不同的废旧料掺量和不同的发泡水量，比较分析温拌沥青混合料性能，性能指标主要包括：物理体积指标（VV、VMA、VFA等），高温性能指标（马歇尔稳定度和动稳定度）和水稳定性指标（冻融劈裂强度比）等。2.6水发泡温拌再生沥青混合料施工工艺研究铺筑水发泡温拌再生沥青混合料试验路段，分析其施工碾压控制工艺，提出水发泡温拌再生沥青混合料的最佳施工碾压控制参数；并对试验路段进行跟踪观测和性能检测，全面验证水发泡温拌再生沥青混合料的使用性能。—11— 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究对于温拌沥青混合料，目前国内外都没有特定的技术性能规范和混合料的设计方法。文献研究表明，我国目前使用的热拌沥青混合料马歇尔设计方法的一般原理同样适应于温拌沥青混合料的设计，温拌沥青混合料相比于普通热拌沥青混合料只是在拌和温度与压实温度上有区别，在分类方法上与热拌沥青混合料相同，可以直接引用热拌沥青混合料的分类方法来对温拌沥青混合料进行分类。所以此阶段的研究试验基于水发泡温拌技术，采用马歇尔设计方法，以不同拌和温度及击实温度，不同沥青用量制作用于中面层的密级配温拌沥青混合料（AC-20），测定和计算马歇尔稳定度及流值、体积性能指标，研究水发泡温拌技术适宜的拌和、压实温度和相应的最佳沥青含量，从而为水发泡温拌再生沥青混合料试验研究提供一定的理论依据。3.1原材料技术性质测试分析试验采用密级配温拌沥青混合料AC-20结构，集料采用石灰岩，矿粉采用石灰岩矿粉，沥青采用70号基质沥青，由发泡机进行发泡。各材料技术性质指标测试结果如下：集料技术性能指标如表3-1～表3-2所示，各项指标均满足《公路沥青路面施工技术规范》（JTGF40-2004）的技术要求。3.1.1集料技术性质指标集料共采用4种粒径范围的石料，各档范围为：16~26.5mm、5~16mm、3~5mm、0~3mm，各档集料的技术性能指标如表3-1。12 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究表3-1粗集料技术性能指标测试结果集料名称及规格检测项目规范要求试验方法###1料2料3料<0.075mm含量(16-26.5mm)0.9(5-16mm)0.8(3-1.05mm)≤1—针片状（%）9.27.5—≤15T0312-2005压碎值（%）—21.1—≤28T0316-2005表观相对密度2.7292.7282.714≥2.60T0304-2005毛体积相对密度2.7022.7032.669—T0304-2005吸水率0.320.340.63≤2.0T0307-2005粘附性44—≥4级T0616-1993洛杉矶磨耗值（%）19.826.019.9≤28—软石含量（%）0.50.6—≤3—表3-2细集料技术性能指标测试结果#检测项目4料(0-3mm)技术要求试验方法砂当量（%）72≥60—表观相对密度2.676≥2.60—毛体积相对密度2.631——吸水率1.18——亚甲蓝值(g/Kg)18.0≤25—棱角性(S)33.7≥3—3.1.2矿粉技术性质指标表3-3矿粉技术性能指标测试结果试样名称试验项目试验值规范要求试验方法表观相对密度2.695≥2.50（g/cm³）—含水量（%）0.3≤1—外观无团粒结块无团粒结块—矿粉亲水系数0.66<1—塑性指数3.8<4—加热安定性没有明显变化实测记录—13 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究3.1.3沥青结合料技术性质指标#本项目试验采用基质70普通沥青，其性能指标见表3-4：表3-4沥青技术性能指标测试结果试样名称试验项目试验值规范要求试验方法针入度（25℃，5s，100g）（0.1mm）6860-80T0604软化点（℃）48.0≥46T060615℃延度（cm）>100≥100T060570#闪点（℃）330≥260—相对密度1.032实测T0603沥沥青与粗集料的粘附性（石灰岩）4级≥4级T0616-1993质量变化0.02≤±0.8T0609青沥青薄膜残留针入度比加热试验66≥61T0609、0604（25℃）（%）（TFOT）残留延度（10℃）11≥6T0609、06053.2试验方案3.2.1水发泡温拌沥青混合料矿料级配设计矿料级配采用与热拌密级配沥青混合料（AC-20）相同的矿料级配。根据对粗、细集料和矿粉的筛分试验结果，调整各种用量的比例，得出AC-20型混合料合成矿料级配比例为：16~26.5mm：5~16mm：3~5mm：0~3mm：矿粉=29：25：15：29：2，合成级配结果见表3-5及图3-1，级配符合规范要求。表3-5矿料合成级配筛孔尺寸31.526.5191613.29.54.752.361.180.60.30.150.075/mm合成10010094.585.575.364.746.128.618.914.18.77.46.6级配规范1001001009280725644332417137上限规范100100907862502616128543下限14 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究10090）80上限%70下限60合成级配504030质量通过百分率（201000.0750.150.30.61.182.364.759.513.2161926.531.5筛孔孔径（mm）图3-1矿料合成级配曲线3.2.2沥青发泡和沥青用量试验采用自制的沥青发泡试验机。对于沥青的发泡效果，目前主要用膨胀率和半衰期两个指标评价。实际操作时主要是通过改变发泡温度和用水量，来研究膨胀率与半衰期的变化关系，以期找到最佳的发泡效果，并在这种状态下拌制水发泡沥青混合料。通过不断的调试与测定，本试验最终确定发泡温度为165℃，用水量为1.5%。沥青含量则以0.5%递增，分别采用3.5%，4%，4.5%，5%和5.5%5个不同含量。3.2.3水发泡温拌沥青混合料击实温度和试件成型方法目前国内外对于温拌沥青混合料的拌和与击实温度进行了一些相关的试验研究，研究结果表明，温拌沥青混合料的拌和与击实温度相比普通热拌沥青混合料低20℃~30℃。，为了进一步研究温度对温拌沥青混合料性能的影响，本试验参照国内外经验，击实温度分别采用110℃、115℃、120℃和125℃，室内试验过程中混合料的拌和温度控制在比击实温度高5℃左右，则拌和温度分别采用115℃、120℃、125℃和130℃。试验采用马歇尔击实法制作试件，击实次数为75次/每面，每一种沥青含量均制作5个试件，共制作试件100个。15 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究3.2.4水发泡温拌沥青混合料技术参数测试方法试件脱模后，运用表干法测定试件的毛体积相对密度，运用沥青混合料理论最大相对密度仪测定最大相对密度，结果见表3-6，由此计算试件的空隙率，矿料间隙率VMA和有效沥青的饱和度VFA，最后运用沥青混合料马歇尔试验仪测定其稳定度。3表3-6理论最大相对密度测定值及理论计算值（g/cm）拌合温度（℃）沥青115℃120℃125℃130℃计算计算用量值1值2（%）12均值12均值12均值12均值3.5%2.5682.5762.5722.5602.5662.5632.5572.5652.5612.5522.5642.5582.5562.5624.0%2.5472.5552.5512.5432.5492.5462.5412.5372.5392.5402.5442.5422.5372.5434.5%2.5432.5332.5382.5402.5342.5372.5262.5342.5302.5232.5172.5202.5172.5235.0%2.5062.5142.5112.5152.5052.5102.5082.5162.5122.5032.4932.4982.4992.5045.5%2.4862.4982.4922.5002.4882.4942.4952.5012.4982.4832.4952.4892.4802.486表3-6中计算值1是采用合成集料的有效相对密度进行计算，计算值2是采用全部集料的相对视密度进行计算，从结果来看，对于吸水率较小的石灰岩集料及粘度较小的水发泡沥青，用其全部集料的相对视密度计算沥青混合料的最大理论相对密度与实测法结果更接近。3.3试验结果及分析测算水发泡温拌沥青混合料在4种拌和、击实温度以及不同沥青含量条件下体积参数和技术参数，并进行对比分析。16 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究3.3.1温度和沥青用量对毛体积相对密度的影响表3-7AC-20水发泡温拌沥青混合料毛体积相对密度测试结果沥青用量（%）击实温度（℃）3.54.04.55.05.51102.3562.3592.3842.3872.4061152.3782.3892.3982.3962.4171202.3662.3822.3892.4042.4291252.3862.3902.4002.4212.4302.440击实110℃2.4303)击实115℃2.420击实120℃2.410击实125℃2.4002.390毛体积相对密度(g/cm2.3802.3702.3602.3503.54.04.55.05.5泡沫沥青含量(%)图3-2AC-20水发泡温拌沥青混合料毛体积相对密度变化曲线由表3-7和图3-2可知：（1）在试验水发泡沥青含量范围内，同一击实温度下水发泡温拌沥青混合料毛体积相对密度随沥青含量的增大而增大，沥青含量从3.5%到5.5%，毛体积33密度平均增长0.0494g/cm，最大增长幅度为0.063g/cm，发生在击实温度为3120℃；最小增长幅度为0.04g/cm，发生在击实温度为115℃。因为随着水发泡沥青用量的增加，更多的沥青填充矿料孔隙，使混合料饱和度增加。另外，沥青膜更厚，有利于压实，从而毛体积相对密度增大。17 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究（2）在同一水发泡沥青含量条件下，混合料的毛体积相对密度随击实温度升高而不断增大。当温度从110℃上升到125℃时，毛体积相对密度平均增大330.027g/cm，最大差值为0.034g/cm，发生在水发泡沥青含量为5%，最小差值3为0.016g/cm，发生在水发泡沥青含量为4.5%。因为拌和和击实温度的升高使沥青粘度下降，在压实功作用下更易形成密实的整体，从而使毛体积相对密度增大。3.3.2温度和沥青用量对空隙率的影响表3-8AC-20水发泡温拌沥青混合料空隙率测试结果沥青用量（%）击实温度（℃）规范规定3.54.04.55.05.51108.17.75.85.33.4深约90mm以1157.16.35.44.73.1内4%-6%；1207.66.25.64.32.8深约90mm以1256.76.05.23.12.3下3%-6%9.0击实110℃8.0击实115℃7.0击实120℃击实125℃）%6.05.0空隙率（4.03.02.01.03.54.04.55.05.5泡沫沥青含量（%）图3-3AC-20水发泡温拌沥青混合料空隙率变化图18 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究由表3-8和图3-3可知：（1）在试验水发泡沥青用量范围内，同一个击实温度下水发泡温拌沥青混合料空隙率随沥青含量的增大而减小，且不同的击实温度下，空隙率的变化规律差异几乎相同，即沥青含量从3.5%增大到5.5%，空隙率减少4.5%左右。（2）在同一水发泡沥青含量条件下，混合料的空隙率随击实温度升高而不断减小。当温度从110℃上升到125℃时，空隙率平均减小1.38%，最大差值为2.2%，发生在水发泡沥青含量为5%，最小差值为0.6%，发生在水发泡沥青含量为4.5%。其原因主要是温拌混合料拌和和压实温度相对较高时，水发泡沥青与矿料进行热量传递后粘度变化较小，仍能保持较低的粘度，沥青能够在矿料间起润滑作用，击实时能够使集料相互挪动而嵌密，容易压实成型，从而减少空隙率。而击实温度较低时，水发泡沥青的粘度有所增大，集料表面裹覆的沥青胶浆有所硬化，限制了集料的运动，所以此时击实不易移动集料间位置，就不能形成较密实的结构，空隙率自然较大，这与密度的变化规律是一致的。空隙率对沥青路面的各个主要的技术指标有着很大的影响，直接与沥青路面的透水性、抗车辙性能、疲劳寿命等关键技术指标相关。空隙率太大，路面容易透水，则耐久性及水稳定性较差；而空隙率过小，又容易导致车辙和泛油等病害。密级配沥青混合料马歇尔试验技术标准规定在夏炎热区重载交通下，深约90mm以内的孔隙率应在4%-6%，工程中一般控制空隙率为4%。由图3-3可知，在四种试验温度条件下，在试验所用沥青含量的一定范围内，空隙率均能满足技术标准要求和工程要求。3.3.3温度和沥青用量对矿料间隙率的影响表3-9AC-20水发泡温拌沥青混合料矿料间隙率测试结果沥青用量（%）击实温度（℃）规范规定3.54.04.55.05.511014.9815.3214.9515.3015.15设计空隙率11514.1014.0014.3014.8314.934%，公称最大12014.7014.5014.6914.6114.30粒径19mm：12513.9114.2214.5014.2514.20≥13%19 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究16.25击实110℃16.00击实115℃15.75击实120℃击实125℃15.5015.25（%）VMA15.0014.75矿料间歇率14.5014.2514.0013.7513.503.54.04.55.05.5泡沫沥青含量（%）图3-4AC-20水发泡温拌沥青混合料矿料间隙率变化图由表3-9和图3-4可见：（1）在同一击实温度下，随水发泡沥青含量的增加，矿料间隙率有一定的变异，但变化幅度并不很大，平均差值为0.5%。沥青混合料的矿料间隙率等于试件空隙率与沥青体积百分率之和，随着沥青用量的增加，沥青体积增加，而同时空隙率又在降低，两者的变化幅度并不一致，使得矿料间隙率大小变化有一定起伏。（2）在同一水发泡沥青含量条件下，混合料的矿料间隙率随击实温度升高而减小。当温度从110℃上升到125℃时，矿料间隙率平均减小0.87%，最大差值为1.12%，发生在水发泡沥青含量为4%；最小差值为0.45%，发生在水发泡沥青含量为4.5%。这主要是因为沥青体积相同时，混合料空隙率随击实温度升高而减小，从而导致矿料间隙率减小。20 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究3.3.4温度和沥青用量对沥青饱和度的影响表3-10AC-20水发泡温拌沥青混合料沥青饱和度测试结果沥青用量（%）击实温度（℃）3.54.04.55.05.5规范规定11045.150.460.466.677.211549.355.162.469.079.065%-75%12048.857.462.170.780.512551.757.963.677.883.390.085.0击实110℃80.0击实115℃）75.0击实120℃%击实125℃（70.0VFA65.060.0饱和度55.050.045.040.03.54.04.55.05.5泡沫沥青含量（%）图3-5AC-20水发泡温拌沥青混合料沥青饱和度变化图由表3-10和图3-5可知：（1）在试验水发泡沥青含量范围内，同一击实温度下水发泡温拌沥青混合料的沥青饱和度与沥青含量成正比，且在不同的成型温度下，饱和度的变化差异近似，即沥青含量从3.5%增大到5.5%，饱和度增加30%左右。（2）在同一水发泡沥青含量条件下，混合料的沥青饱和度与击实温度成正比。当温度从110℃上升到125℃时，沥青饱和度平均增大6.95%，最大差值为11.2%，发生在水发泡沥青含量为5.0%；最小差值为3.24%，发生在水发泡沥青含量为4%。由此可见，压实温度较高时，沥青能够形成结构沥青的薄膜来连21 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究接矿料颗粒，改善其对集料的包裹和粘结性能，使混合料能形成密实的结构，饱和度增大；当温度降低时，沥青粘度增加，阻止了混合料在击实过程中矿料间的相互嵌挤形成密实结构，而使矿料的骨架增大，形成较为稀松的骨架，导致沥青饱和度减小。3.3.5温度和沥青用量对稳定度的影响表3-11AC-20水发泡温拌沥青混合料稳定度测试结果沥青用量（%）击实温度（℃）规范规定3.54.04.55.05.51107.807.487.437.717.451158.208.638.488.358.35≥8kN1208.488.738.978.538.561258.489.089.409.509.5210.5010.25击实110℃10.00击实115℃9.75击实120℃9.50击实125℃9.259.00稳定度（kN）8.758.508.258.007.757.507.257.003.54.04.55.05.5泡沫沥青含量（%）图3-6AC-20泡沫温拌沥青混合料稳定度变化图由表3-11和图3-6可知：（1）除了压实温度为110℃时稳定度不满足规范要求外，其余三个压实温22 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究度条件下，随着水发泡沥青含量的增加，稳定度增大，但超过一定的水发泡沥青含量后，稳定度有所下降，形成一定的峰值，并且随温度升高此峰值有向沥青含量较大方向移动的趋势。当水发泡沥青含量较小时，随沥青含量的增加，沥青能更多地裹覆集料，更好的发挥粘结作用，从而使混合料强度增加，稳定度增大；[13]但沥青含量的进一步增大也必然会加大沥青均匀分散的难度，沥青结团现象会增加，混合料的稳定度也会有所衰减。（2）在同一水发泡沥青含量条件下，稳定度会随击实温度的升高而增大。当温度从110℃上升到125℃时，稳定度平均增大1.58kN，最大差值为2.1kN，发生在水发泡沥青用量为5.5%，最小差值为0.68kN，发生在水发泡沥青用量为3.5%。这是由于击实温度较高时，沥青混合料较易形成密实的结构，强度较高，稳定度也就增大。3.3.6温度和沥青用量对流值的影响表3-12AC-20水发泡温拌沥青混合料流值测试结果沥青用量（%）击实温度（℃）规范规定3.54.04.55.05.511030.035.135.638.343.011525.132.135.236.537.815-4012029.232.834.235.037.6（0.1mm）12527.029.433.034.537.223 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究45.0击实110℃42.5击实115℃击实120℃40.0击实125℃37.535.032.5流值（0.1mm）30.027.525.022.53.544.555.5泡沫沥青含量（%）图3-7AC-20泡沫温拌沥青混合料流值变化图由表3-12和图3-7可知：（1）在同一击实温度条件下，流值随水发泡沥青含量增加而增大，沥青含量从3.5%~5.5%，流值增长幅度最大为1.3mm，发生在击实温度为110℃，增长幅度最小为0.86mm，发生在击实温度为120℃。（2）而在相同水发泡沥青含量时，流值会随击实温度的升高而减少。当温度从110℃上升到125℃时，流值平均减少0.44mm，最大差值为0.64mm，发生在水发泡沥青含量为5.5%；最小差值为0.27mm，发生在水发泡沥青含量为4.5%。这是由于击实温度较高时，沥青混合料结构较密实，强度较高，抵抗变形的能力也随之提高。3.3.7合理的击实温度范围及相应的最佳水发泡沥青用量在本试验的击实温度和水发泡沥青用量范围，毛体积相对密度和125℃条件下稳定度并没有出现明显的峰值，所以可直接用目标空隙率（4%）所对应的水发泡沥青用量a3作为OAC1，再确定沥青用量范围OACmin~OACmax，计算结果见表3-13。24 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究由于在110℃击实条件下，稳定度不能满足规范要求，所以不再计算此温度的最佳水发泡沥青用量。表3-13AC-20水发泡温拌水发泡沥青混合料最佳沥青含量击实温度（℃）OAC1OACminOACmaxOAC2OAC1155.24.75.25.05.11205.14.65.14.95.01254.84.54.74.64.7从各试验结果可见，水发泡温拌沥青混合料除在110℃击实时稳定度不符合规范要求外。在其余各试验温度条件下，在一定的水发泡沥青用量范围内，马歇尔试验的各项指标均能符合规范要求，而拌和和击实温度可比热拌沥青混合料（拌合温度为160℃，击实温度为150℃）降低25~35℃，即水发泡温拌沥青混合料的击实温度可为115℃~125℃，从而达到了温拌降温减能的目的。在相同级配的条件下，水发泡温拌沥青混合料的最佳沥青用量会随温度的升高而降低，当击实温度为125℃时，温拌沥青混合料的各项体积指标及最佳沥青用量最优，此时最佳水发泡沥青含量为4.7%，所以，在相同的马歇尔击实实验方法中可将125℃推荐为水发泡温拌沥青混合料适宜的击实温度。3.4小结本试验重点通过马歇尔试验研究击实温度和沥青用量对水发泡温拌沥青混合料的体积参数及技术参数的影响，得到的结论主要有：（1）同一击实温度下条件下，水发泡温拌沥青混合料毛体积相对密度、饱和度和流值均随沥青用量的增加而增大，空隙率随沥青用量的增加而减小；矿料间隙率随水发泡沥青用量的增加有一定的变异，但变化幅度并不很大；稳定度于沥青含量成正比，沥青含量超过一定数值后，稳定度有所下降，形成一定的峰值，随温度升高此峰值有向沥青含量较大方向移动的趋势。25 第三章水发泡温拌中面层沥青混合料设计和性能研究（2）水发泡沥青用量不变时，水发泡温拌沥青混合料的沥青毛体积密度、饱和度、稳定度均随拌和及压实温度的升高而增加，空隙率、矿料间隙率和流值的变化情况相反。（3）水发泡温拌沥青混合料的拌和与击实温度较热拌沥青混合料至少可降低20~35℃，其各项马歇尔试验指标能够符合规范要求，满足了降温的需求。当击实温度为125℃时，温拌沥青混合料的各项体积指标及最佳沥青用量最优。26 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究本章试验将在水发泡沥青混合料的研究基础上，加入废旧的沥青混合料（RAP），主要研究用于中面层的AC-20水发泡温拌再生混合料的性能。研究工作首先进行温拌再生混合料的目标配合比设计，确定矿料级配、沥青用量、试验温度，进行高温稳定性及水稳定性验证；然后重点进行不同温度组合、不同废旧料掺量、不同发泡水量对再生沥青混合料的性能影响的研究。4.1AC-20水发泡温拌再生沥青混合料的配合比设计此阶段室内试验仍采用马歇尔击实方法，原材料性能、试验方法均和上一章水发泡温拌沥青混合料相同，在此将不再赘述。4.1.1旧沥青混合料的材料组成废旧的沥青混合料主要为沥青路面面层的铣刨料。将废旧沥青混合料进行抽提，分离出沥青和矿料，运用干筛法对矿料进行筛分，得到各筛孔孔径的通过率，从而为温拌再生混合料的配合比设计提供数据，试验结果见表4-1。27 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究表4-1废旧沥青混合料抽提后级配试抽提前抽混合料试抽提后抽提容器中集干矿料验提筒和滤矿粉质量沥青质油石比沥青用量样质量筒、滤纸和矿料质量合计质次纸质量M2（g)量ML(g)Pa(%)b(%)m(g)粉质量Q2(g)M1(g)量M(g)数Q1(g)11394.2518.3662.3144.01182.51326.567.75.104.8621355.4519.5665.6146.11142.51288.666.85.184.93平均值5.144.89筛孔径(mm）26.519.016.013.29.54.752.361.180.60.30.150.075底00036160348232128131724034148筛余重量（g)00035139326226136131724136149平均筛余重00035149337229132131724135148量（g）分计筛余0003112617101063311（%）累计筛余00031440576777838689100（%）通过量（%）1001001009786604333231714114.1.2AC-20水发泡温拌再生沥青混合料的矿料级配矿料采用石灰岩，废旧沥青混合料的掺量为20%。根据AC-20的矿料级配要求及各材料的筛分结果，最终确定矿料级配为：16~26.5mm：5~16mm：3~5mm：0~3mm：再生料：矿粉=25：25：10：18：20：2，级配符合规范要求，具体见表4-2及图4-1。28 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究表4-220%RAP掺量矿料合成级配筛孔尺31.526.5191613.29.54.752.361.180.60.30.150.075寸/mm合成10010095.387.578.165.942.727.519.314.39.98.47.4级配规范1001001009280725644332417137上限规范100100907862502616128543下限1009080上限）%70下限60合成级配5040质量通过百分率（30201000.0750.150.30.61.182.364.759.513.2161926.531.5筛孔孔径（mm）图4-120%RAP掺量矿料合成级配曲线4.1.3AC-20水发泡温拌再生沥青混合料的体积参数测试结果分析（1）试验条件试验采用马歇尔击实法制作试件，旧料与新骨料一起加热，参考温拌沥青混合料的试验研究成果，温拌再生沥青混合料的拌和温度分别采用120℃、125℃、130℃和135℃，相应的击实温度采用115℃、120℃、125℃和130℃，每种试验温度下，混合料的沥青含量为3.5%，4.0%，4.5%，5.0%和5.5%，每一种沥青含量均为新加入水发泡沥青和废旧沥青之和。其它实验条件如表4-3所示。29 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究表4-3水发泡温拌再生沥青混合料的体积参数测试试验条件实验条件（温度单位：℃）每个沥骨料在烘骨料在烘发泡沥青倒拌合击实青含量击实脱模箱中加热箱中加热拌合时间入拌合机中温度温度试件个次数时间温度时间时间数130120混合料拌115室温135125合90s后，12075不少于12140130加入矿粉，12520秒以内3-5次/4小时小时再拌合90每面145135130后秒（2）水发泡温拌再生沥青混合料最大理论相对密度在测定和计算再生沥青混合料个体积参数前，先采用实测法测定了再生混合料的最大理论相对密度，每一种沥青含量和拌和温度条件下各准备两组试样，共进行40组试样的测试，结果如表4-4。表4-4水发泡温拌再生沥青混合料最大理论相对密度实测结果及计算值拌合温度沥青含量（%）（℃）3.54.04.55.05.5135℃2.5812.5602.5362.5222.500130℃2.5622.5522.5382.5262.505125℃2.5742.5542.5382.5162.498120℃2.5592.5422.5252.5092.483计算值2.5452.5262.5072.4882.469表中的计算值是根据JTGE20-2011中公式T0705-5,T0705-6,T0705-8,T0705-9,T0705-10,T0705-11进行计算的。以上数据表明，发泡温拌再生沥青随着拌合温度的升高最大理论密度增大，30 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究随着沥青含量的增加密度逐渐降低。理论计算值和实测值的比较可以看出:相同沥青含量的条件下，再生沥青混合料在温拌的温度条件下，最大理论相对密度的实测值均大于规范的计算值。同时，在试验过程中也发现由于拌和温度低，再生混合料不容易分散，而根据规范，颗粒如果不易分散，最大相对理论密度宜采用计算值。因此，建议水发泡温拌沥青混合料不宜用实测值得到最大相对理论密度。以下的体积参数计算中均采用最大相对理论密度的计算值。（3）试验结果测算水发泡温拌再生沥青混合料在不同沥青含量、4种不同拌和击实温度条件下技术参数和体积参数，根据《公路工程沥青及沥青混合料试验规程》，当一组测定值中某个测定值与平均值之差大于标准差的k倍时，该测定值应予以舍弃，并以其余测定值的平均值作为试验结果。当试件数目n为3、4、5、6个时，k值分别为1.15、1.46、1.67、1.82。由此对数据又进行了一定的删减和整理，并进行了分析。（4）温度和沥青用量对各体积参数和马歇尔试验技术指标的影响①毛体积相对密度在不同击实温度和沥青用量条件下，毛体积相对密度的变化见表4-5和图4-2。表4-5AC-20温拌再生沥青混合料毛体积相对密度测试结果击实温度沥青用量（%）（℃）3.54.04.55.05.51152.3602.3872.3942.4252.4151202.3792.3912.4252.4132.4411252.3752.3952.3942.4172.4411302.3812.4012.4272.4492.4501552.4162.4202.4482.4622.45631 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究图4-2AC-20温拌再生沥青混合料毛体积相对密度变化曲线由表4-5和图4-2可知：虽然在击实120℃情况下，毛体积相对密度对沥青含量变化出现一定波动，但从总趋势来看，在试验水发泡沥青含量范围内，击实温度为120℃、125℃、130℃的情况下，水发泡温拌再生沥青混合料毛体积相对密度都随沥青含量的增33大而增大，沥青含量从3.5%~5.5%，毛体积密度分别增长0.062g/cm、0.066g/cm3和0.069g/cm。而击实温度为115℃的情况下，温拌再生沥青混合料毛体积相对密度先随沥青含量的增大而增大，超过一定沥青用量后，毛体积相对密度又会减小，从而出现峰值，峰值出现在沥青含量为5%。在热拌条件下，毛体积相对密度也出现峰值，同样也出现在沥青含量5%的情况下。在同一水发泡沥青含量条件下，除125℃击实的试验结果略微偏小外，混合料的毛体积相对密度随击实温度升高而不断增大。当温度从115℃上升到33130℃时，毛体积相对密度平均增大0.025g/cm，最大差值为0.035g/cm，发3生在水发泡沥青含量为5.5%，最小差值为0.014g/cm，发生在水发泡沥青含量为4%。因为拌和和击实温度的升高使沥青粘度下降，在压实功作用下更易形成密实的整体，从而使毛体积相对密度增大。32 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究②空隙率在不同击实温度和沥青用量条件下，空隙率的变化见表4-6和图4-3。表4-6空隙率测试结果击实温度沥青用量（%）（℃）3.54.04.55.05.51157.35.54.52.52.21206.55.33.33.01.11256.75.24.52.91.11306.54.93.21.60.81555.14.22.41.00.5图4-3AC-20温拌再生沥青混合料空隙率变化曲线由表4-6和图4-3可知：在试验水发泡沥青用量范围内，同一个击实温度下温拌再生沥青混合料空隙率随沥青含量的增大而减小，沥青含量从3.5%增大到5.5%，空隙率平均减少5.5%，最大差值为5.7%，发生在击实温度为130℃；最小差值为5.1%，发生在击实温度为115℃；热拌再生混合料空隙率在随沥青含量变化的差值为4.6%。在同一水发泡沥青含量条件下，混合料的空隙率随击实温度升高而不断减小。当温度从115℃上升到130℃时，空隙率平均减小1.0%，最大差值为1.4%，发生在水发泡沥青含量为5.5%，最小差值为0.6%，发生在水发泡沥青含量为33 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究4.0%。说明再生混合料拌和和压实温度相对较高时，水发泡沥青能保持较低的粘度，击实时能够在新旧料间相互挪动而嵌密，容易压实成型，形成较密实的结构，从而减少空隙率。空隙率是沥青混合料体积指标中最重要的一项指标，它的大小与沥青混凝土的强度、耐久性、高温稳定性和透水性密切相关。研究表明，沥青路面的空隙率在8%以下时，沥青层不易产生水损害；路面空隙率为8~15%时，水容易进入混合料内部，造成沥青混合料的水损害破坏；空隙率太大容易引起车辙等破坏，而空隙率太小的混合料，相对来说沥青含量较大，温度升高时沥青膨胀，容易出现推移泛油等破坏。因此，混合料设计中应当选择合适的空隙率范围，我国规范（JTGF40-2004）中规定的密级配沥青混凝土设计空隙率在夏炎热区重载交通下，深约90mm以内应在4%-6%，由图4-3可知，在四种试验温度条件下，在试验所用沥青含量的一定范围内，空隙率均能满足技术标准要求和工程要求。③沥青饱和度在不同击实温度和沥青用量条件下，沥青饱和度的变化见表4-7和图4-4.表4-7沥青饱和度测试结果击实温度沥青用量（%）（℃）3.54.04.55.05.511549.960.668.381.384.812052.961.572.380.186.012552.262.168.279.591.613053.163.375.687.694.115562.970.182.689.195.834 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究图4-4AC-20温拌再生沥青混合料矿料间歇率变化曲线由表4-7和图4-4可知：在试验水发泡沥青含量范围内，同一击实温度下水发泡温拌沥青混合料的沥青饱和度随沥青含量的增大而增大，沥青含量从3.5%增大到5.5%，饱和度平均增加37.1%，最大差值为41.0%，发生在击实130℃；最小差值为33.1%，发生在击实120℃，热拌再生混合料的差值为32.9%。在同一水发泡沥青含量条件下，除了击实125℃条件下的沥青饱和度测值偏小外，总的来看，混合料的沥青饱和度随击实温度升高而不断增大。当温度从115℃上升到130℃时，沥青饱和度平均增大5.8%，最大差值为9.3%，发生在水发泡沥青含量为5.5%；最小差值为2.7%，发生在水发泡沥青含量为4%。可见，当压实温度较高时，新旧沥青粘度较小，较易连接矿料颗粒，改善其对集料的包裹和粘结，使混合料能形成密实的结构，饱和度增大。④稳定度在不同击实温度和沥青用量条件下，稳定度的变化见表4-8和图4-5。35 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究表4-8稳定度测试结果击实温度沥青用量（%）（℃）3.54.04.55.05.51158.258.568.188.549.2112010.0010.7910.509.939.111259.709.6310.229.849.0313010.9311.0610.7710.2210.0215513.1811.7712.3112.2111.16击实115℃击实120℃14.00击实125℃击实130℃13.00击实155℃12.00））KN11.0010.00稳定度（9.008.007.006.003.54.04.55.05.5沥青含量（%）图4-5AC-20泡沫温拌再生沥青混合料稳定度变化图由表4-8和图4-5可知：总的来看，击实温度为115℃时，水发泡沥青含量从3.5%到5.5%，稳定度增大，增大值为0.96kN；而在其他三种击实温度条件下，稳定度先随沥青含量增加而增大，但超过一定的水发泡沥青含量后，稳定度有所下降，形成一定的峰值，击实温度为120℃和130℃时，峰值出现在沥青含量为4%的情况下，分别为10.79kN和11.06kN；击实温度为125℃时，峰值出现在沥青含量4.5%的情况下，为10.22kN。而热拌再生混合料除沥青3.5%含量的稳定度出现突变外，沥青含量从4.0%到5.5%，稳定度也出现峰值为12.31kN，在沥青含量4.5%处。而在同一水发泡沥青含量条件下，除在125℃击实温度时稳定度偏小外，稳定度会随击实温度的升高而增大。当温度从115℃上升到130℃时，稳定度36 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究平均增大2.05kN，最大差值为2.67kN，发生在水发泡沥青用量为3.5%，最小差值为0.81kN，发生在水发泡沥青用量为5.5%。这是由于击实温度较高时，沥青混合料较易形成密实的结构，强度较高，稳定度也就增大。4.1.4AC-20水发泡温拌再生沥青混合料（20%RAP）最佳沥青含量在试验沥青用量范围内，求取相应于密度最大值、稳定度最大值、目标空隙率、沥青饱和度范围的中值的沥青用量a1、a2、a3、a4，取平均值作为OAC1，如果密度和稳定度并没有出现明显的峰值，可直接以目标空隙率（4%）所对应的沥青用量a3作为OAC1，以各项指标均符合技术标准的沥青用量范围OACmin~OACmax的中值作为OAC2，取OAC1和OAC2的中值作为计算的最佳沥青用量OAC，计算结果见表4-9：表4-9AC-20水发泡温拌再生沥青混合料及热拌再生混合料最佳沥青含量击实温度（℃）OAC1（%）OACmin（%）OACmax（%）OAC2（%）OAC（%）1154.64.34.64.54.61204.34.14.34.24.31254.34.24.34.34.31304.14.04.14.14.1综合以上的试验结果分析可以看出，水发泡温拌再生沥青混合料在各试验温度条件下，在一定的水发泡沥青用量范围内，马歇尔试验的各项指标均能符合规范要求，而拌和和击实温度可比热拌沥青混合料（拌合温度为160℃，击实温度为155℃）降低25-40℃。在相同级配的条件下，当击实温度为130℃时，温拌沥青混合料的各项体积指标及最佳沥青用量最优，与热拌再生混合料的指标也最接近，此时最佳水发泡沥青含量为4.1%。4.2AC-20水发泡温拌再生沥青混合料（20%RAP）性能验证不论热拌沥青混合料还是温拌沥青混合料，人们总是期望沥青混凝土路面具有良好的路用性能，所以对温拌再生沥青混合料性能进行研究是非常必要的。根37 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究据以上试验结果，确定性能验证试件的拌和温度为135℃，击实温度为130℃，最佳沥青用量为4.1%，主要进行高温稳定性指标和水稳定性指标的验证。4.2.1高温稳定性验证——车辙试验沥青混合料是一种粘弹性材料，其物理力学性能与温度和荷载作用时间相关。在高温条件下，如果路面温度超过沥青的软化点温度，则在车轮荷载的反复碾压作用下产生的剪切应力将有可能超过沥青混合料的抗剪强度，从而使流动变形不断积累而形成车辙、推移、拥包等变形破坏。《公路沥青路面施工技术规范》（JTGF40-2004）规定：对高速公路、一级公路、城市快速路、主干路用沥青混合料，应通过车辙试验检验其高温稳定性。车辙试验是评价沥青混合料在规定温度条件下抵抗塑性流动变形能力的方法，通过板块状试件与车轮之间的往复相对运动，使试块在车轮的重复荷载作用下，产生压密、剪切。在试验过程中测定试块的变形与时间或车轮通过次数之间的关系，计算沥青混合料的动稳定度（DS），用次/mm表示。沥青混合料的动稳定度越大，表明该沥青混合料高温性能越好。采用轮碾成型法制作车辙试验试块，试验结果如表4-10，均符合规范要求。表4-10水发泡温拌再生沥青混合料（20%RAP）车辙试验结果试验次N(次DS(次t1(min)t2(min)d1(mm)d2(mm)c1c2规范要求数/min)/mm)12.5052.7842257.14545601.001.00≥100022.1492.3832682.94.2.2水稳定性验证——冻融劈裂试验在早期破坏的多种形式中，水损坏是最主要也是危害最大的一类。沥青路面发生水损坏除了与外在因素有关外，主要取决于沥青混合料的内在性能，即水稳38 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究定性。影响水稳定的因素主要有沥青的性质、石料的性质、沥青与石料间的相互作用以及空隙率等。而对于温拌沥青混合料，由于拌和温度的降低，集料中的水分可能不会完全蒸发而被沥青封闭在集料表面上，从而更容易导致沥青混合料的水损害，因此，对温拌沥青混合料的水稳定性进行检验是很有必要的。本试验采用冻融劈裂试验方法，用劈裂强度比TSR来评价混合料的水稳定性，TSR越大水稳定性越好。试验结果见表4-11。表4-11水发泡温拌再生沥青混合料（20%RAP）冻融劈裂试验结果冻融未冻融荷载值高度劈裂抗拉强度荷载值高度劈裂抗拉强度125℃（6.28KN）（64.62mm）（0.6110MPa）125℃（9.63KN）（64.50mm）（0.9387MPa）6.2564.750.606911.5164.501.1219击实击实5.1964.750.503911.6164.651.12905.9664.500.58139.7364.380.9502劈裂抗拉强度平均值（MPa）0.5758劈裂抗拉强度平均值MPa1.0349TSR（%）55.64规范要求≥75%（%）由试验结果可知，掺加20%RAP的水发泡温拌再生沥青混合料在拌和温度130℃，击实温度为125℃，最佳沥青用量为4.3%的条件下水稳定性未能符合规范要求，所以在下阶段的试验研究中重点研究不同的温度组合及发泡水量对水发泡温拌再生沥青混合料的水稳定性能的影响。4.3无添加剂时温度对AC-20水发泡温拌再生沥青混合料性能的影响从以上各试验研究成果可知，水发泡温拌沥青再生混合料的试验温度控制对试件的成型质量和性能影响很大，温度过低，试件难以压密实，空隙率较大，技术性能和路用性能较差；温度过高，废旧沥青混合料中的沥青会加速老化，影响再生混合料的性能，同时也达不到降温的效果。所以从烘干到拌和，再到最终的击实，如何得到最佳的温度组合是本阶段试验研究的重点之一。另外，考虑到旧39 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究料与新料的性能有一定的差异，如果新旧料按统一的温度烘干，则旧料中的沥青将会加速老化，所以以下试验采取旧料与新料以不同的温度分开进行烘干，既减少旧料中沥青的老化，同时在拌和中也可利用新料较高的温度传递给旧料，以达到拌和温度的要求，这与实际施工中的双筒加热的构造形式也是相吻合的。试验中首先研究无添加剂时温拌再生混合料的性能，采用了如表4-12所示的温度组合，发泡沥青的水量仍然采用1.5%，同时也采用了两种不同的废旧料掺量——20%RAP和30%RAP，重点进行水稳定性的研究。表4-12无添加剂时水发泡温拌沥青再生混合料试验温度组合组合类型123456新料温度145145155155165165旧料温度100110100110100110拌和温度130130130130135135击实温度1251251251251301304.3.120%RAP时温度对AC-20水发泡温拌再生沥青混合料性能的影响（1）不同温度组合对温拌再生沥青混合料体积参数的影响根据前阶段温拌再生混合料配比设计的结果，选择沥青用量为4%，在表4-13所示的不同温度组合条件下，运用马歇尔试验方法制作试件，每组温度组合制作8个试件进行水稳定研究，击实次数为50次/面。温度对各体积参数的影响详见表4-14～表4-16及图4-6。表4-13毛体积相对密度变化旧料温度（℃）新料温度（℃）1001101452.4062.4091552.3982.3991652.3942.39840 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究2.4202.415旧料100℃2.410旧料110℃2.4052.4002.3952.390毛体积相对密度（g/cm³）2.3852.380140145150155160165170新料温度（℃）图4-6（a）毛体积相对密度变化图6.506.00旧料100℃旧料110℃5.505.00空隙率（%）4.504.003.50140145150155160165170新料温度（℃）图4-6（b）空隙率变化图41 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究15.00旧料100℃14.50旧料110℃14.0013.50矿料间隙率（%）13.0012.50140145150155160165170新料温度（℃）图4-6（c）矿料间隙率变化图71.569.5旧料100℃旧料110℃67.565.5饱和度（%）63.561.559.557.5140145150155160165170新料温度（℃）图4-6（d）饱和度变化图图4-620%RAP，无添加剂时温度对体积参数的影响42 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究表4-14空隙率变化旧料温度（℃）新料温度（℃）1001101454.84.71555.15.01655.25.1表4-15矿料间隙率变化旧料温度（℃）新料温度（℃）10011014513.6513.5615513.9413.8916514.0813.94表4-16饱和度变化图旧料温度（℃）新料温度（℃）10011014565.365.815563.763.916562.963.7由以上试验结果可见，20%RAP，无添加剂时，在同一新料温度条件下，旧料温度从100℃提高到110℃时，毛体积相对密度和饱和度有所增大，空隙率和矿料间隙率略微减小，说明旧料温度适当的提高，有利于新旧料之间的相互作用，使混合料更易压得密实。（2）不同温度组合对温拌再生沥青混合料水稳定性的影响试验中共制作8个试件，将试件随机分成两组，其中一组进行常规的劈裂试验，另一组经冻融循环后进行劈裂试验，则温度对水稳定性的影响见图4-7。43 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究旧料100℃100.0旧料110℃83.277.880.069.368.068.356.3）60.0%（40.0TSR20.00.0145155165旧料100℃77.868.083.2旧料110℃69.368.356.3新料温度（℃）图4-720%RAP，无添加剂时温度对TSR的影响由以上数据可见，在没有添加剂的情况下，本组试验数据有一定的离散型，除了新料145℃，旧料100℃烘干，130℃击实条件和新料165℃，旧料100℃烘干，135℃击实条件下，温拌再生混合料的水稳定性满足规范要求外，其他各温度组合下的水稳定性能均不符合要求，温度对水稳定的影响并未呈现出一定的规律性。4.3.230%RAP时温度对AC-20水发泡温拌再生沥青混合料性能的影响（1）不同温度对水发泡温拌再生沥青混合料体积参数的影响采用了和20%RAP的水发泡温拌再生混合料相同的试验方法，根据20%RAP的试验结果，30%RAP时，只采用了新料155℃和165℃两种情况，其他温度条件和20%RAP时相同，则30%RAP时，温度对体积参数的影响见表4-17和图4-8。表4-1730%RAP，不同温度组合时AC-20温拌再生沥青混合料体积参数新料温度旧料温度毛体积相对矿料间隙率空隙率（%）饱和度（%）（℃）（℃）密度（g/cm³）（%）1002.3914.914.1965.31551102.3964.714.0166.31002.4412.912.4076.31651102.4263.012.9572.744 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究2.4502.441）2.4402.4262.430旧料100℃g/cm32.420旧料110℃2.4102.3962.4002.3912.3902.3802.370毛体积相对密度（2.360155165旧料100℃2.3912.441旧料110℃2.3962.426新料温度（℃）图4-8（a）毛体积相对密度变化图6.56.0旧料100℃"5.5旧料110℃4.9）5.04.74.54.03.6空隙率（%3.52.93.02.5155165旧料100℃"4.92.9旧料110℃4.73.6新料温度（℃）图4-8（b）空隙率变化图45 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究15.5015.00旧料100℃"）旧料110℃14.5014.1914.0114.00VMA（%13.5012.9513.0012.4012.50矿料间歇率12.00155165旧料100℃"14.1912.40旧料110℃14.0112.95新料温度（℃）图4-8（c）矿料间隙率变化图77.576.375.0旧料100℃"72.772.5旧料110℃）%70.067.566.365.365.0饱和度（62.560.057.5155165旧料100℃"65.376.3旧料110℃66.372.7新料温度（℃）图4-8（d）饱和度变化图图4-830%RAP，无添加剂时温度对体积参数的影响46 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究由图4-8可知：30%RAP时，随着新、旧料料烘干温度及击实温度的提高，温拌再生混合料的毛体积相对密度及沥青饱和度均有所增大，而空隙率和矿料间隙率减小，旧料100℃比旧料110℃时体积参数随温度的变化略大。新料烘干温度从155℃到165℃（击实从130℃到135℃），旧料100℃3时，毛体积相对密度增大0.05g/cm，空隙率减少2%，矿料间隙率减少1.79%，沥青饱和度增加11%；旧料110℃时，毛体积相对密度增大0.033g/cm，空隙率减少1.2%，矿料间隙率减少1.06%，沥青饱和度增加6.3%，这与前面所做的热拌沥青混合料及温拌沥青混合料的试验结果是相一致的。（2）温度组合对水发泡温拌再生沥青混合料水稳定性的影响试验方法与数据处理方法均同20%RAP的温拌再生沥青混合料的相关试验，在此不再赘述，劈裂冻融试验结果见图4-9。旧料100℃旧料110℃80.075.169.470.059.060.053.450.0）%40.0（30.0TSR20.010.00.0155165旧料100℃59.069.4旧料110℃53.475.1新料温度（℃）图4-930%RAP，无添加剂时温度对TSR的影响由图4-9可知：30%RAP时，温拌再生沥青混合料的水稳定性随着旧料温度和新料温度的适当增大有所提高，新料从155℃到165℃，当旧料100℃烘干时，TSR值提高了10.4%；旧料110℃烘干时，TSR提高了11.7%，说明试验温度的提高有利于47 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究水发泡沥青更均匀地分散到集料中，与新旧料形成的粘结团的粘结力更好，同时，拌和温度的提高，也使集料中的水分更快地散发，水稳定性有所提高。除新料165℃，旧料110℃烘干条件外，其余三种温度组合条件下的水稳性仍然不能满足规范要求，所以在下阶段的试验中，进行了石灰及抗剥落剂的添加及温度组合的适当调整。4.4发泡水量对AC-20水发泡温拌再生沥青混合料水稳定性能的影响发泡沥青在温拌技术的运用中有一个重要的影响因素，就是沥青的发泡效果，这与施工的和易性有密切的关系，同时对沥青混合料的性能也会产生影响。目前，评价沥青发泡效果的主要技术指标是膨胀率和半衰期，而影响发泡效果的主要因素是沥青的温度、发泡时的水量、沥青喷射的压力等，一般来说，发泡水量越大，膨胀率越高，而半衰期越短。本阶段试验重点就是调整沥青发泡时的水量，研究其对再生混合料水稳定性的影响。4.4.12%发泡水量的试验结果分析前面的试验均采用沥青发泡温度为165℃，发泡水量为1.5%，以下试验不改变发泡温度，调整发泡水量为2%，分别添加抗剥落剂和石灰，旧料掺量分别为20%和30%；新料165℃，旧料100℃烘干，140℃拌和，135℃击实。则2%发泡水量时，不同添加剂和废旧料掺量下的TSR变化值见图4-10。48 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究85.0添加剥落剂添加石灰80.077.175.275.875.175.070.0TSR（%）65.060.020%RAP30%RAP添加剥落剂75.277.1添加石灰75.875.12%水量，新料165℃，旧料100℃图4-102%发泡水量，不同添加剂和废旧料掺量时TSR变化值由图4-10可知，在试验温度相同，发泡水量为2%条件下，无论是添加抗剥落剂或石灰，废旧料掺量是20%还是30%，温拌再生混合料的TSR值均满足规范要求，且TSR值变化较小。4.4.2发泡水量对再生沥青混合料水稳定性的影响比较相同试验温度，1.5%的发泡水量和2.0%的发泡水量时劈裂冻融的试验，结果见图4-11和图4-12。95.088.3添加剥落剂90.0添加石灰85.080.080.075.275.875.0TSR（%）70.065.060.01.5%发泡水量2.0%发泡水量添加剥落剂80.075.2添加石灰88.375.8新料165℃，旧料100℃图4-1120%RAP时，不同发泡水量对TSR的影响49 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究80.077.175.175.0添加剥落剂70.0添加石灰65.060.052.855.049.550.0TSR（%）45.040.035.030.01.5%发泡水量2.0%发泡水量添加剥落剂49.577.1添加石灰52.875.1新料165℃，旧料100℃图4-1230%RAP时，不同发泡水量对TSR的影响由图4-11可见，当废旧料掺量为20%时，发泡水量增加，TSR值反而减小，发泡水量从1.5%增加到2.0%，添加抗剥落剂时，TSR值减小了4.8%；添加石灰时，TSR值减小了12.5%。但是由图4-12可见，当废旧料掺量为30%时，发泡水量增加时，TSR值增大，而且影响较为显著，发泡水量从1.5%增加到2.0%，添加抗剥落剂时，TSR值增大了27.6%；添加石灰时，TSR值增大了22.3%。从试验结果来看，废旧料掺量的不同，发泡水量对水稳定性的影响呈现出相反的规律。由此也可以推荐：当废旧料掺量为20%时，仍采用1.5%的发泡水量，30%掺量时，可调整采用2.0%的水量。4.5AC-20水发泡温拌再生沥青混合料最终最佳沥青含量确定通过以上各阶段的试验可以看出，针对用于中面层的AC-20温拌再生沥青混合料结构，采用新料165℃，旧料100℃烘干，140℃拌和，135℃击实的试验温度，在各条件下所测得的再生沥青混合料的性能较为理想，所以，此温度组合是较为合理的试验温度方案。本阶段试验就是在此温度条件的基础上，进一步进行马歇尔试验，最终确定水发泡沥青的最佳用量，以完成完整的50 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究AC-20水发泡温拌再生混合料的目标配合比设计。4.5.120%RAP时最佳沥青用量的确定试验仍采用马歇尔试验，矿料级配为：16~26.5mm：5~16mm：3~5mm：0~3mm：再生料：矿粉=25：25：10：18：20：2；沥青用量分别采用3%、3.5%、4%、4.5%和5%；具体试验条件见表4-18，测定和计算各体积参数和马歇尔技术指标，试验结果见下图4-13。表4-1820%RAP时AC-20再生沥青混合料马歇尔试验条件击实次数发泡温度（℃）发泡水量（%）烘干温度（℃）拌合温度（℃）击实温度（℃）（次/面）新料1651651.514013575旧料1002.5508.02.5007.0）6.02.450%5.02.4004.0毛体积相对密度空隙率（3.02.3502.02.3001.03.03.54.04.55.03.03.54.04.55.0沥青用量（%）沥青用量（%）90.014.5085.014.00）80.0%13.50）%75.013.0070.012.5065.012.0060.0饱和度（55.0矿料间隙率（11.5011.0050.045.010.5040.010.003.03.54.04.55.03.03.54.04.55.0沥青用量（%）沥青用量（%）51 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究20.0040.037.518.00）35.0）KN16.0032.50.1mm30.014.0027.525.0稳定度（12.00流值（22.520.010.0017.58.0015.03.03.54.04.55.03.03.54.04.55.0沥青用量（%）沥青用量（%）图4-1320%RAP时，体积指标与水发泡沥青用量关系图根据图4-13，可确定20%RAP时，AC-20温拌再生沥青混合料的最佳水发泡沥青用量，具体结果见表4-19。表4-19AC-20水发泡温拌再生沥青混合料最佳水发泡沥青用量（20%RAP）OAC1（%）OACmin（%）OACmax（%）OAC2（%）OAC（%）4.03.954.003.983.994.5.230%RAP时AC-20水发泡温拌再生沥青混合料推荐配合比方案根据前几阶段不同温度组合、废旧料掺量和发泡水量对再生混合料性能影响的试验及20%RAP的目标配合比试验结果，也本着进一步节约能源的宗旨，期望30%RAP时，再生沥青混合料在更低的温度条件下也能获得满足规范要求的水稳定性指标，所以在30%RAP的AC-20再生混合料配合比设计中，适当调整了水发泡沥青的用量和发泡水量，矿料级配为：16~26.5mm：5~16mm：3~5mm：0~3mm：再生料：矿粉=25：20：8：15：30：2，合成级配符合规范要求，无添加剂，其他试验方案见表4-20，试验主要进行了水稳定性能的验证，劈裂冻融试验具体结果见表4-21。52 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究表4-2030%RAP时AC-20再生沥青混合料马歇尔试验条件发泡温度发泡水量烘干温度拌合温度击实温度沥青用量（℃）（%）（℃）（℃）（℃）（%）新料1651652.01401354.2旧料100表4-21无添加剂，30%RAP，4.2%沥青含量时劈裂冻融试验结果试验温度劈裂抗劈裂抗拉TSR试件编试件高试验荷标准拉强度（℃）号度（mm)载值(N)差强度平均（%）(MPa)162.7170501.711值(MPa)未经冻263.1150101.4960.1791.570新料融363.6158401.565165℃，旧463.1151401.50877.5料100℃，564.589900.876击实135℃665.0105601.022经冻融0.1111.216763.2132901.323862.5144001.449（注：经冻融循环的试件6因试件高度超过规范要求63.5mm+1.3mm的要求，所以数据予以剔除，平均值为其余3个试件的平均值）由表4-21可见，即使在没有任何添加剂的情况下，将水发泡沥青含量调整到4.2%，在新料165℃烘干，击实135℃条件下，30%RAP的水稳定性指标能够符合规范要求。说明在旧料增加的情况下，也适当地增加水发泡沥青用量，使沥青更好地均匀分散，与新旧料更多的粘结，提高水稳定性。所以，30%RAP时，在上述试验条件下，沥青用量为4.2%是较为合理的。4.6小结本章选取用于中面层的AC-20沥青混合料结构，掺加一定量的废旧料，通过室内试验一方面进行了水发泡温拌再生沥青混合料的目标配合比设计，另一方53 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究面研究了不同试验温度组合、不同添加剂、不同废旧料掺量和不同发泡水量对再生沥青混合料性能的影响。主要结论如下：（1）新旧料共同烘干时，总的来说，在同一击实温度条件下，再生沥青混合料的毛体积相对密度、饱和度和流值均随沥青用量增加而增大，空隙率随沥青用量增加而减小；矿料间隙率随水发泡沥青用量增加有一定的变异，稳定度随沥青含量增加而增大，超过一定的沥青含量后，稳定度有所下降，形成一定的峰值；同一沥青用量条件下，再生沥青混合料的毛体积密度、沥青饱和度、稳定度均随拌和及压实温度的升高而增加，空隙率、矿料间隙率和流值则随温度的升高而减低。（2）新旧料共同烘干时，温拌再生沥青混合料的拌和与击实温度较热拌再生沥青混合料至少可降低25~40℃，其体积指标及马歇尔试验指标能够符合规范要求，达到了降温的要求。当在击实温度为130℃，最佳沥青用量4.1%条件下时，再生混合料的高温稳定性符合要求，但水稳定性不符合要求。（3）将新旧料分开烘干，采用不同新旧料烘干温度、拌和温度和击实温度组合，在不同添加剂、废旧料掺量和发泡水量条件下，再生混合料的体积参数总体来说都呈现出相似的规律，即在相同沥青含量条件下，随烘干温度、拌合温度和击实温度的提高，毛体积相对密度、沥青饱和度增大，而空隙率和矿料间隙率减小。（4）在未加添加剂的情况下，水稳定性指标——TSR在20%RAP时随试验温度变化的规律不明显，在30%RAP时，TSR随着旧料温度和新料温度的适当增大有所提高，新料从155℃~165℃，TSR值可提高11%左右。在无添加剂时，TSR值只有在新料165℃烘干条件下才满足规范要求。（5）无添加剂时，当新旧料烘干温度较低时，30%RAP的TSR值比20%RAP的TSR值低9%～13.6%；而适当提高了旧料和新料烘干温度后，在新料165℃，旧料110℃的条件下，30%RAP的TSR值可以超过20%RAP的TSR值，两者差值为18.9%。（6）发泡水量为2%，新料165℃，旧料100℃烘干，击实135℃条件下，无论是添加抗剥落剂或石灰，废旧料掺量是20%还是30%，温拌再生混合料的54 第四章水发泡温拌再生中面层沥青混合料设计与性能研究TSR值均满足规范要求，且TSR值变化较小。（7）废旧料掺量的不同，发泡水量对水稳定性的影响呈现出相反的规律，当废旧料掺量为20%时，发泡水量增加，TSR值反而减小；当废旧料掺量为30%时，发泡水量增加时，TSR值增大。（8）AC-20温拌再生沥青混合料在没有添加剂条件下，推荐试验温度为：新料165℃，旧料100℃烘干，拌和140℃，击实135℃；20%RAP时，发泡水量1.5%，推荐最佳沥青用量为4%；30%RAP时，发泡水量2.0%，推荐最佳沥青用量为4.2%。55 第五章水发泡温拌再生沥青混合料现场试验第五章水发泡温拌再生沥青混合料现场试验5.1试验路工程概况XX路面工程有限公司于20XX年12月27日和20XX年12月29日进行沥青中面层和上面层的试铺。试铺工程的目的：（1）掌握AC-20水发泡温拌再生沥青混合料路面施工工艺（2）调查厂拌水发泡再生沥青混合料AC-20的性能，并且比较和验证室内水发泡再生沥青混合料设计方法和性能。（3）调查试验路工程的芯样路用性能试铺段总长300m（K30+700～K30+850发泡温拌再生沥青、K30+850～K31+000热拌再生沥青为比较试样），路幅宽14.50m，面层和中层设计厚度为24.0cm和6.0cm，试铺面积为4350m。拌料时间从上午9:15～11:55，用时约2.7小时，共拌料640吨，平均拌料产量为240吨/小时；现场摊铺时间11:20～13：40，用时约2小时，平均摊铺速度2.5m/min。当天天气为多云，气温-2~4℃，西北风3~4级。5.2厂拌水发泡温拌混合料搅拌条件，运输，摊铺和碾压厂拌水发泡温拌混合料由XX拌和站集中拌和，自卸车运输，两台摊铺机成梯队半幅全宽摊铺，压路机配合碾压的方法。即沥青拌和机按配合比调试好后，生产成品沥青混合料，由自卸车运至施工现场，两台摊铺机梯队半幅全宽铺筑。集料的加热采取新旧料分开，双筒进行加热的方式，其中新料加热温度按照180℃控制，旧料加热温度不低于100℃。沥青由专门的发泡设备进行发泡，沥青的加热温度控制范围为175℃，发泡用注水比例为沥青质量的2%。旧沥青混合料在送入烘料筒前充分粉碎。沥青混合料拌和时间以混合料拌和均匀、所有矿料颗粒全部裹覆沥青胶结料为度，目测混合料均匀一致、无花白料为合格。在拌和过程中干拌时间不少于10s，湿拌时间不少于50s，总拌和时间控制在60s左右。56 第五章水发泡温拌再生沥青混合料现场试验混合料运输到现场温度应不低于150℃。厂拌好的再生沥青混合料采用载重大于25t的自卸车由料场运输至施工现场，为防止沥青与车厢板粘结，车厢侧面板和底板涂一薄层隔离剂，并确保车厢底部没有余液积聚。同时车上要覆盖保温布，以防温度的快速下降，运料车每次卸料必须倒净，如有剩余，应及时清除，防止硬结，废弃料不得随意抛弃，应倒在指定的废料堆，集中处理。从拌和到运输，采用数字显示插入式热点温度计或玻璃温度计检测沥青每车混合料的出厂温度和运到现场的温度。插入深度大于150mm。在运料卡车侧面中部设专用检测孔，孔口距车厢底面约300mm，低于摊铺温度时，混合料不得卸车。每车料均有反映实际吨位及温度的料单，卸料结束后及时将运输信息卡汇总。拌和机向运料车放料时，汽车前后移动，分几堆装料，减少粗集料的离析。沥青混合料运输车的运量较拌和能力和摊铺速度有所富余，摊铺机前方保持有五辆运输车等候卸料。连续摊铺过程，运料车在摊铺机前10~30cm处停住，空挡等候，由摊铺机推动前进开始缓缓卸料，避免料车撞击摊铺机。混合料的摊铺是用ABG-325号摊铺机，以每秒2.5米的速度向前摊铺。摊铺后立即进行初始碾压，碾压时将驱动轮面向摊铺机。碾压路线及碾压方向不应突然改变而导致混合料产生推移。压路机起动、停止应减速缓慢进行。初始碾压是用双钢抡震动碾压机（DYNAMPACCC522），速度为每小时1.5公里。CC522双钢轮压路机配有自动喷水停歇装置，能有效防止沥青混合料粘轮现象，但应严格控制喷水量。紧接着是用四轮轮胎式压路机复压，速度为每小时4公里。为了减少压路机喷水造成沥青混合料的温度散失，在轮胎压路机碾压时配备人员向轮胎上涂抹油水隔离剂，但严禁使用柴油，涂抹量及次数以不粘轮为度。最后是用双钢抡震动碾压机（DYNAMPACCC522）完工碾压。压路机每次由两端折回的位置保证成阶梯形的随摊铺机向前推进，折回处不应在同一横断面上，碾压时注意重叠1/3轮宽。在摊铺机边续摊铺的过程中，压路机不得随意停顿，不得在未碾压成型的路段上转向、调头或停车等候。57 第五章水发泡温拌再生沥青混合料现场试验5.3厂拌水发泡温拌沥青混合料配合比设计及其性能配合比设计：拌和矿料的级配符合生产配合比的要求，旧沥青混合料的掺和量为15%，再生混合料的沥青用量为4.2%，所用沥青等级为SK-70，骨料为石灰岩，级配为AC-20。用于热再生和水发泡温拌再生混合料的级配见表5-1。表5-1AC-20矿料级配孔径26.5191613.29.54.752.361.180.60.30.150.075（mm）热拌再生10097.188.878.565.541.229.421.51410.17.76（%）发泡温拌1009687.877.160.238.528.821.413.79.67.35.8（%）90-78-62-850-26-16-412-5-要求（%）1008-244-133-7100920725643317马歇尔试验结果：用厂拌混合料进行了标准马歇尔试验。试验结果见表5-2。可以看出，水发泡温拌再生混合料的马歇尔各项指标和热拌再生混合料的很接近，而击实温度下降了10℃，沥青用量也减少了0.25%，体现了水发泡温拌再生技术的一定经济效益。58 第五章水发泡温拌再生沥青混合料现场试验表5-2AC-20厂拌再生混合料马歇尔试验结果矿料击实温沥青用马氏密理论空隙饱和度稳定度流值项目o间隙度（C）量（%）度密度率（%）（%）（KN）0.1mm率（%）2.4124.413.76813.18232.4273.813.171.212.2223热拌再生沥青1454.432.4242.523.913.270.512.5526145C2.4064.613.966.812.8262.4174.213.56912.94262.4084.513.867.112.9925平均值//2.416/4.213.568.812.7825方差//0.01/0.300.301.640.321.342.404513.763.312.221发泡温2.4164.613.365.512.2424拌再生1354.182.4252.5314.21367.312.6825沥青o2.4174.513.365.711.8922135C2.4244.31367.212.0922平均值//2.417/4.513.365.812.2223方差//0.01/0.280.261.450.261.47要求/4.0-4.4//4-6≥1360-70≥820-40性能试验：将两种再生混合料分别按要求制作试件后，分别进行了表征水稳定性的冻融劈裂试验和表征高温稳定性的车辙试验，具体结果见表5-3。从试验结果可以看出，水发泡温拌再生混合料的冻融循环劈裂抗拉强度比值比热拌再生混合料低1.4%，与规范要求相当；动稳定度比热拌再生混合料低13.9%，相对于规范要求要高很多。59 第五章水发泡温拌再生沥青混合料现场试验表5-3AC-20厂拌再生混合料性能试验结果未经冻融循环劈冻融循环劈裂项目（拌合冻融循环劈裂抗车辙试验裂抗拉强度抗拉强度比温度）拉强度（MPa）动稳定度（mm/min）（MPa）（%）0.760.5876.33287热拌0.780.5975.62985再生沥青0.790.5974.732650.770.5976.6/均值0.770.5976.63179方差0.010.000.74137.470.660.575.82658发泡温拌0.630.4774.62842再生沥青0.590.4576.327150.660.5075.8/均值0.640.4875.52738方差0.040.030.8576.915.4水发泡温拌沥青再生试验路依托工程路面芯样性能在成型后的路面上直接钻孔取样，测试其密度、毛体积相对密度、最大理论密度和压实度，试验结果见表5-4。表5-4发泡温拌再生AC-20芯样性能测试结果马氏压实度马氏密度（热理论密度理理论压实度（%），热拌车号芯样密度拌再生沥青论压实度（%）热拌再o再生沥青o145C）（%）生沥青145C145C2.36497.993.82.31295.791.7发泡2.37298.294.1温拌2.4162.522.38198.694.5再生2.37598.394.22.38498.794.6平均值2.36//97.9093.82方差0.02//1.020.98要求///≥9792-9660 第五章水发泡温拌再生沥青混合料现场试验5.5施工过程中再生沥青混合料的温度变化再生混合料从搅拌出料到现场，到摊铺，到初压，温度会有所下降，对于热拌再生料和温拌再生料出场温度和到场温度比较见表5-5。表5-5温拌再生沥青混合料与热拌沥青混合料的温度变化比较出场温度到场温度平均温降车号温降（℃）（℃）（℃）（℃）6300（热拌）17816414222（热拌）166151157128（热拌）165149163021（热拌）1641461814.57098（热拌）169156133105（热拌）166151157068（热拌）168156128813（热拌）166153135730（发泡温拌）152142105853（发泡温拌）155145109519（发泡温拌）15514697158（发泡温拌）15314499.35192（发泡温拌）1541477276（发泡温拌）154142127768（发泡温拌）15214487718（发泡温拌）1531459从表5-5可见，温拌再生沥青混合料从出料到施工现场的降温幅度比热拌沥青混合料要低平均5.2℃，而温度下降得越少，越能保证混合料在理想的状态下进行压实，从而保证较好的性能。5.6试验路依托工程小结（1）AC-20水发泡温拌再生沥青混合料路面施工工艺得到验证。（2）调查厂拌水发泡再生沥青混合料AC-20的性能满足规范要求，与室内水发泡再生沥青混合料设计方法求得性能基本一致。（3）试验路工程的芯样路用性能满足要求。61 第六章社会经济效益第六章社会经济效益沥青混合料采用泡沫温拌再生工艺生产与热拌再生、普通热拌工艺相比，生产温度降低10~20℃，节约能源30%以上，减排40%以上，大大减少了CO2和沥青烟的排放量，显著改善施工作业环境，减少了对施工人员的健康威胁，产生了良好的经济效益和社会效益。6.1经济效益分析沥青路面的翻新过程中会产生大量的旧沥青混合料。如果将其废弃，将占用大量的土地资源，最好的处理方法就是再次利用。旧沥青混合料的回收利用不但可以节约沥青，还可以节省大量的集料，所以旧沥青混合料的回收利用具有可观的经济价值。泡沫温拌再生沥青混合料对集料和沥青加热的温度较低，除了节约沥青材料和石料外，还能节约部分能源，减少温室气体的排放，降低混合料在生产过程中对环境的污染。采用泡沫温拌再生沥青混合料节约了大量集料和沥青，同时还减少了石料在运输过程中的费用。由于降低了拌和温度，减少了加热所需要的能量，可以节约部分燃料。6.2社会效益泡沫温拌再生沥青混合料不仅有良好的经济效益，社会效益更加显著。在生产热拌沥青混合料的过程中，沥青的熔化、集料的加热、沥青混合料的热拌热铺均会释放一些有害物质，如二氧化硫、二氧化碳、氮氧化物、一氧化碳物等，而且有害物质的释放量随热拌沥青混合料生产温度的升高而增加。通常沥青混合料拌和楼采用逆料流加热方式。不同温度时的CO2排放量见表6-1。62 第六章社会经济效益表6-1不同温度时CO2的排放量(kg/t)排放量混合温度混合温度排放量(kg/t)(kg/t)18020.315017.617019.414016.716018.513015.9旧沥青混合料的充分利用可以防止旧沥青混合料对环境的污染，同时可以节约石料，减少石料的开采量，有利于保护植被，减少水土流失等，符合可持续性发展的战略要求。温拌沥青技术通过降低再生沥青混合料的拌和温度减少了温室气体的排放。63 第七章结论第七章结论室内马歇尔试验设计发泡温拌沥青混合料，研究了击实温度和沥青用量对水发泡温拌沥青混合料的体积参数及技术参数的影响。水发泡温拌沥青混合料的拌和与击实温度较热拌沥青混合料至少可降低20~35℃，其各项马歇尔试验指标能够符合规范要求，达到了降温的要求。当击实温度为130℃时，温拌沥青混合料的各项体积指标及最佳沥青用量最优。室内马歇尔试验成功地进行了发泡温拌再生的中面层用沥青混合料AC-20目标配合比设计。混合料的性能可以满足规范要求。水发泡温拌沥青再生混合料的性能测试结果表明，抗车辙能力都能很好地满足规范要求。抗水毁性能是决定最大旧沥青混合料添加量的主要指标。在目前国内常用双筒式加热，间断立式拌合设备条件下，旧料加热筒的加热温度一般可以采用110℃，尽可能采用高温。增加旧料的烘干温度是能够提高混合料的抗水毁能力的。但过高提高烘干温度，烘干同的工作性能将降低。厂拌发泡温拌再生沥青混合料AC-20的设计很好地证实了室内试验结果。它们的性能试验结果也与室内试验结果相近。在冬季零下3℃，成功地铺设了中面层AC-20试验路。性能与热再生相当，并满足规范要求。试验证实水发泡再生沥青混合料的降温要比热拌低50%。这是有利于冬季施工的一个有利因素。经济利益分析显示，按照目前材料价格计算，生产每吨中面层用水发泡再生沥青混合料AC-20可节省40元。除此之外，还有很好的减排的社会效益。64 参考文献参考文献[1]中华人民共和国交通部标准．公路沥青路面施工技术规范（JTGF40-2004）[S]．人民交通出版社，2000[2]交通部公路科学研究院．橡胶沥青及混合料设计施工技术指南[S]．人民交通出版社，2008[3]北京市路政局．北京市温拌沥青混合料路面技术指南[S]．人民交通出版社，2010[4]交通部公路科学研究院．公路工程沥青及沥青混合料试验规程（JTJ052-2000）[S]．人民交通出版社，2004[5]中华人民共和国交通部标准．公路路基路面现场测试规程（JTGE60-2008）[S]．人民交通出版社，2008[6]苏明．新疆地区温拌沥青混合料技术研究[D]．乌鲁木齐：新疆大学，2011[7]杨树人．温拌添加剂对沥青和沥青混合料性能的影响[D]．重庆：重庆交通大学，2008[8]吴学文．温拌沥青混合料性能研究[D]．西安：长安大学，2009[9]严世祥．温拌沥青混合料的应用技术研究[D]．重庆：重庆大学，2007[10]杨航．掺温拌剂的沥青及其混合料性能研究[D]．长沙：长沙理工大学，2010[11]夏漾，曾梦澜，朱沅峰，吴超凡．掺Sasobit的温拌沥青混合料路用性能试验研究[J]．公路工程，2009，34(2)：22~26[12]王茂文，吴超凡，朱沅峰，曾梦澜，张笑．掺Sasobit的改性沥青与温拌沥青混合料路用性能研究[J]．公路，2009，（11）：175~179[13]迟凤霞，张肖宁，逯彦秋，王丽健．双滚筒连续式拌和楼在沥青混合料生产中的应用[J]．筑路机械与施工机械化，2007，24(11)：33~35[14]乔卫华．泡沫沥青发泡机理及其混合料性能的研究[D]．重庆：重庆大学，2008[15]裘伯钢，赵美红．沥青路面再生设备的现状与发展-浅谈连续式双滚筒再生搅拌设备的发展前景[J]．交通科技与经济，2004，6(3)：45~47[16]王启超．沥青发泡工艺参数试验与仿真研究[D]．西安：长安大学，2012[17]何桂平，曹翠星，韩海峰．路面冷再生用沥青的发泡性能影响因素研究[J]．公路交通科技，2004，21(10)：9~1365 参考文献[18]拾方治，李秀君，孙大权，吕伟民．冷再生沥青混合料设计方法概述[J]．公路，2004(11)：102~107[19]徐金枝．泡沫沥青及泡沫沥青冷再生混合料技术性能研究[D]．西安：长安大学，2007[20]CsanyiLH.FoamedAsphaltinBituminousPavingMixes[J].HighwayResearehBoardBulletin,1956,10(160):108~122[21]LeeDY.TreatingMarginalAggregatesandwithFoamedAsPhalt[J].AssoeiationofAsphaltPavingTechnologists,1981,50:211~250[22]BrennenM.,TiaM.,AltschaeflA.,andWoodLE.LaboratoryInvestigationoftheUseofFoamedBitomenforRecyeledBitumousPavements[J].TransportationResearehRecord911,1983,80~87[23]RuekelRJ.,AcottSM.andBoweringRH.FoamedAsphaltPavingMitures:PreparationofDesignMixesandTreatmentofTestsspecimens[J].TransportationResearehRecord911,1983,88~95[24]CharlesW.SchwartzandSadafKhosravifar.DesignandEvaluationofFoamedAsphaltBaseMaterials[R].2013,ReportNo.MD-13-SP909B4E.[25]Huang,B.,Zhang,Y.,Shu,X.,Liu,Y.,Penumadu,D.,andYe,X..NeutronScatteringforMoistureDetectioninFoamedAsphalt[J].J.Mater.Civ.Eng.,2013,25(7):932~938[26]Xiao,F.,Zhao,W.,Gandhi,T.,andAmirkhanian,S.InfluenceofAntistrippingAdditivesonMoistureSusceptibilityofWarmMixAsphaltMixtures[J].J.Mater.Civ.Eng.,2010,22(10):1047~1055[27]Xiao,F.,Punith,V.,andPutman,B.EffectofCompactionTemperatureonRuttingandMoistureResistanceofFoamedWarm-Mix-AsphaltMixtures[J].J.Mater.Civ.Eng.,2013,25(9):1344~1352[28]X,Shu.,B,Huang.,EDShrum,X,Jia.LaboratoryevaluationofmoisturesusceptibilityoffoamedwarmmixasphaltcontaininghighpercentagesofRAP[J].ConstructionandBuildingMaterials,2012,35:125~130[29]KentR.Hansen,andAudreyCopeland.AnnualAsphaltPavementIndustrySurveyonRecycledMaterialsandWarm-MixAsphaltUsage:2009–2012[J].NationalAsphaltPavementAssociation,2013[30]WenyuanHuang,WenlongDong,YongchunQin,SongchangHuang.SustainableWarmRecyclingProcessandMaterialPerformance[C].The2ndInternationalWarm-MixAsphaltConference,201166 参考文献[30]Fu,P.,Jones,D.,andHarvey,J.T.Theeffectsofasphaltbinderandgranularmaterialcharacteristicsonfoamedasphaltmixstrength[J].ConstructionandBuildingMøterials,2011,25(2):1093~1101[31]Arzhavitina,Steckel,H.Foamsforpharmaceuticalandcosmeticapplication[J].InternationalJournalofPharmaceutics,2010,394(l-2):1~17[32]TexasA.,MTransportationlnstitute.PropertiesofFoamedAsphaltforWarmMixAsphaltApplications.2012,NCHRP09-53.[33]张宏钧．冷拌、温拌和热拌沥青混合料的经济、社会效益分析[J]．机场建设，2008,（3）：16~1967 致谢致谢本论文的工作是在恩师李运生教授的精心指导下完成的。论文从选题、具体指导直至最后的完成都得到导师的悉心关怀。导师李运生教授广博的学识、严谨的治学风格、兢兢业业的工作作风和孜孜不倦的探索精神，深深地感染了我。值此论文完成之际，我谨向导师李运生教授及全家表示我最诚挚的谢意和崇高的敬意。最后，在此硕士论文完稿之际，向以上所有关怀、支持和帮助过我的老师和朋友表示诚挚的谢意！68 个人简历、在学期间的研究成果和发表的学术论文个人简历、在学期间的研究成果及发表的学术论文个人简历田永强，男，1984年9月出生，汉族，山东潍坊人，中共党员。2007年6月中南大学资源与安全工程学院城市地下空间工程专业毕业，获工学学士学位。同年在中铁十局参加工作，现为中铁十局集团胶新铁路电气化改造工程施工指挥部总工程师，工程师。2007.7～2009.9陕西商洛中铁十局商漫高速N4标项目部工程部长、见习生、助工2009.9～2012.12山东临沂中铁十局新建枣临铁路第三项目部工程部长、助工、工程师2012.12～2013.9山东临沂中铁十局胶新铁路电气化改造工程第一项目部总工程师、工程师2013.9～今山东临沂中铁十局胶新铁路电气化改造工程施工指挥部总工程师、工程师已发表的学术论文[1]田永强.铁路工程中软土地基加固措施与边坡防护[J].中国房地产业,2011(5):143～144[2]田永强.基于防水粘结应力吸收的桥面铺装技术浅析[J].中国建材科技,2012(1):91～9469'