220kv变电站综合自动化-110kv第八回出线保护配置及整定计算(建筑电气毕业设计论文)

'220KV变电站综合自动化-110KV第八回出线保护配置及整定计算摘要本设计主要介绍了220KV变电站综合自动化的110KV出线保护设计的过程、原则、方法等，利用现在广泛采用的微机保护原理和整定的新方法进行配置.关于主接线部分的内容是基础部分，主要介绍了主接线的形式，综合比较各种接线方式的特点、各自的优缺点及变压器的选择原则等，根据任务书要求最终选择满足设计任务的主接线方案。短路电流是非常重要的部分，它主要介绍了不同运行方式下的对称短路与不对称短路计算的目的、原则、方法和具体的数据信息等，为设计中需要的高压电气设备的选择、整定、校验等方面做准备，电气设备的选择及校验主要是利用对称短路的计算结果进行高压电气设备（断路器、隔离开关）的校验。设计的专题部分，也是利用短路计算的结果，详细阐述了继电保护中配置的选择、整定和校验的原则、方法等，具体有反映相间短路的电流电压保护的整定计算与校验；反映接地故障的零序电流保护的整定与校验。关键词：综合自动化，微机保护，继电保护，整定与校验 AbstractThemaindesignonthe220KVsubstationautomation110KVwittoprotectthedesignprocess,inprinciple,methodstotakeadvantageofthecurrentlywidelyusedcomputerprotectionprincipleandtheentiresetofnewmethodsforallocationOnthemainwiringpartofthecontentsofinfrastructure,mainlyonthemainwiringintheformofComprehensivecomparisonofdifferentformsofconnectioncharacteristics,advantagesanddisadvantagesofeachoptiontransformerprinciples,UnderthemandatecallsforafinalchoiceonthedesignofthemaintasksConnectionprogram.Short-circuitcurrentisaveryimportantpart,Itintroducesadifferentmodeofoperationunderthesymmetricandasymmetricshort-circuitshort-circuitthepurposesofthecalculation,methodsandspecificdatainformationforthedesignofthehighvoltageelectricalequipmentselection,tuningandtestingandsoonpreparationsElectricalequipmentselectionandverificationisusingsymmetricshort-circuitthecalculationresultsofhighvoltageelectricalequipment(devices,disconnector)calibration.Partofthedesignfeature,aswellastheuseofshort-circuitcalculation,adetailedexplanationofrelayprotectionconfigurationchoices,Settingandcheckingtheprinciplesandmethods,thespecificphaseisreflectedinthecurrent-voltageshortcircuitprotectionofthesettingandcalibration;GroundFaultreflectthezero-sequencecurrentprotectionofthesettingandcalibration.Thefinalthreechaptersasisthedesignofcomputing,throughdataintheformofdesignrequirementsandtheneedtoreferencevaluegivenvisualdescription.Keywords:Thesyntheticalautomation,PCprotect,succeedelectricityprotection,adjustingandchecking 前言本设计书是根据2007年某大学“电气工程及其自动化专业”毕业设计任务要求进行编写，介绍了电力系统规划的设计的基本知识，包括设计原则、设计步骤和计算方法等。本书分为两大部分：说明书和计算书，说明书主要对设计的原则、要求及具体的方法以文本的形式来表达，是设计书的主要理论来源和设计基础，计算书通过对设计中涉及的出线保护的计算过程、方法等给以直观的数值分析，设计以220KV变电站综合自动化-110KV出线保护的设计为主线，将电力系统分析、电力系统继电保护、变电站综合自动化等相关课程中的内容联系起来，介绍了电力系统主接线设计、电力网络计算、短路计算及继电保护整定计算的设计等内容，力求反映电力系统的控制、微机继电保护装置、变电站综合自动化等领域的知识。本设计书在设计过程中汇集了大量的资料，尤其对于现阶段广泛采用电力系统微机保护中线路保护整定计算的新方法和要求，进行了比较详尽的阐述，体现了电力系统综合自动化的发展趋势，由于时间仓促及水平有限，设计中不免有疏漏不足之处，恳请老师批评指正！谢谢！ 目录第一部分设计说明书第一章电气主接线选择…………………………………………………………………………3第一节概述……………………………………………………………………………………3第二节主接线的接线方式选择………………………………………………………………4第二章主变压器容量、台数及形式的选择……………………………………………………7第一节概述…………………………………………………………………………………7第二节主变压器台数的选择………………………………………………………………7第三节主变压器容量的选择…………………………………………………………………8第四节主变压器型式的选择…………………………………………………………………8第三章主接线比较选择…………………………………………………………………………12第四章短路电流计算基础……………………………………………………………………14第一节概述………………………………………………………………………………….14第二节短路计算的目的及假设……………………………………………………………..14第三节各种短路电流计算………………………………………………………………….16第五章电气设备的选择………………………………………………………………………….19第一节概述………………………………………………………………………………….19第二节断路器的选择………………………………………………………………………21第三节隔离开关的选择……………………………………………………………………..22第六章电力系统继电保护……………………………………………………………………26第一节概述…………………………………………………………………………………….26第二节继电保护整定计算………………………………………………………………………26第三节相间短路的电流、电压保护………………………………………………………….29第四节零序电流保护……………………………………………………………………………35第五节断路器失灵保护…………………………………………………………………………38第二部分设计计算书第七章短路电流计算………………………………………………………………………………41第一节对称短路计算……………………………………………………………………………41第二节不对称短路计算…………………………………………………………………………56第八章高压电气设备选择计算……………………………………………………………………72第一节断路器的选择计算…………………………………………………………………...72第二节隔离开关的选择计算…………………………………………………………………..77第九章整定计算………………………………………………………………………………………82第一节相间短路的电流、电压整定计算………………………………………………………82第二节零序电流的整定计算……………………………………………………………………88参考文献………………………………………………………………………………………………………………96结论…………………………………………………………………………………………97致谢……………………………………………………………………………………………………………………….98附录…………………………………………………………………………………………………………………………99 设计说明书 第一章电气主接线选择第一节概述主接线是变电所电气设计的首要部分，它是由高压电器设备通过连接线组成的接受和分配电能的电路，也是构成电力系统的重要环节。主接线的确定对电力系统整体及变电所本身运行的可靠性、灵活性和经济性密切相关，并且对电气设备选择、配电装置、继电保护和控制方式的拟定有较大影响。因此，必须正确处理好各方面的关系。我国《变电所设计技术规程》SDJ2-79规定：变电所的主接线应根据变电所在电力系统中的地位、回路数、设备特点及负荷性质等条件确定，并且满足运行可靠，简单灵活、操作方便和节约投资等要求，便于扩建。一、可靠性：安全可靠是电力生产的首要任务，保证供电可靠和电能质量是对主接线最基本要求，而且也是电力生产和分配的首要要求。1、主接线可靠性的具体要求：（1）断路器检修时，不宜影响对系统的供电；（2）断路器或母线故障以及母线检修时，尽量减少停运的回路数和停运时间，并要求保证对一级负荷全部和大部分二级负荷的供电；（3）尽量避免变电所全部停运的可靠性。二、灵活性：主接线应满足在调度、检修及扩建时的灵活性。（1）为了调度的目的，可以灵活地操作，投入或切除某些变压器及线路，调配电源和负荷能够满足系统在事故运行方式，检修方式以及特殊运行方式下的调度要求；（2）为了检修的目的：可以方便地停运断路器，母线及继电保护设备，进行安全检修，而不致影响电力网的运行或停止对用户的供电；（3）为了扩建的目的：可以容易地从初期过渡到其最终接线，使在扩建过渡时，无论在一次和二次设备装置等所需的改造为最小。三、经济性：主接线在满足可靠性、灵活性要求的前提下做到经济合理。（1）投资省：主接线应简单清晰，以节约断路器、隔离开关、电流和电压互感器、避雷器等一次设备的投资，要能使控制保护不过复杂，以利于运行并节约二次设备和控制电缆投资；要能限制短路电流，以便选择价格合理的电气设备或轻型电器；在终端或分支变电所推广采用质量可靠的简单电器； （2）占地面积小，主接线要为配电装置布置创造条件，以节约用地和节省构架、导线、绝缘子及安装费用。在不受运输条件许可，都采用三相变压器，以简化布置。（3）电能损失少：经济合理地选择主变压器的型式、容量和数量，避免两次变压而增加电能损失。第二节主接线的接线方式选择电气主接线是根据电力系统和变电所具体条件确定的，它以电源和出线为主体，在进出线路多时（一般超过四回）为便于电能的汇集和分配，常设置母线作为中间环节，使接线简单清晰、运行方便，有利于安装和扩建。而本所各电压等级进出线均超过四回，采用有母线连接。1、单母线接线单母线接线虽然接线简单清晰、设备少、操作方便，便于扩建和采用成套配电装置等优点，但是不够灵活可靠，任一元件（母线及母线隔离开关）等故障或检修时，均需使整个配电装置停电。单母线可用隔离开关分段，但当一段母线故障时，全部回路仍需短时停电，在用隔离开关将故障的母线段分开后，才能恢复非故障段的供电，并且电压等级越高，所接的回路数越少，一般只适用于一台主变压器。单母接线适用于：110～200KV配电装置的出线回路数不超过两回，35～63KV，配电装置的出线回路数不超过3回，6～10KV配电装置的出线回路数不超过5回，才采用单母线接线方式，故不选择单母接线。2、单母分段用断路器，把母线分段后，对重要用户可以从不同段引出两个回路；有两个电源供电。当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障切除，保证正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电。但是，一段母线或母线隔离开关故障或检修时，该段母线的回路都要在检修期间内停电，而出线为双回时，常使架空线路出现交叉跨越，扩建时需向两个方向均衡扩建，单母分段适用于：110KV～220KV配电装置的出线回路数为3～4回，35～63KV配电装置的出线回路数为4～8回，6～10KV配电装置出线为6回及以上，则采用单母分段接线。3、单母分段带旁路母线这种接线方式：适用于进出线不多、容量不大的中小型电压等级为35～110KV的 变电所较为实用，具有足够的可靠性和灵活性。4、桥形接线当只有两台变压器和两条输电线路时，采用桥式接线，所用断路器数目最少，它可分为内桥和外桥接线。内桥接线：适合于输电线路较长，故障机率较多而变压器又不需经常切除时，采用内桥式接线。当变压器故障时，需停相应的线路。外桥接线：适合于出线较短，且变压器随经济运行的要求需经常切换，或系统有穿越功率，较为适宜。为检修断路器LD，不致引起系统开环，有时增设并联旁路隔离开关以供检修LD时使用。当线路故障时需停相应的变压器。所以，桥式接线，可靠性较差，虽然它有：使用断路器少、布置简单、造价低等优点，但是一般系统把具有良好的可靠性放在首位，故不选用桥式接线。5、一个半断路器（3/2）接线两个元件引线用三台断路器接往两组母上组成一个半断路器，它具有较高的供电可靠性和运行灵活性，任一母线故障或检修均不致停电，但是它使用的设备较多，占地面积较大，增加了二次控制回路的接线和继电保护的复杂性，且投资大。6、双母接线它具有供电可靠、调度灵活、扩建方便等优点，而且，检修另一母线时，不会停止对用户连续供电。如果需要检修某线路的断路器时，不装设“跨条”，则该回路在检修期需要停电。对于，110K～220KV输送功率较多，送电距离较远，其断路器或母线检修时，需要停电，而断路器检修时间较长，停电影响较大，一般规程规定，110KV～220KV双母线接线的配电装置中，当出线回路数达7回，（110KV）或5回（220KV）时，一般应装设专用旁路母线。7、双母线分段接线双母线分段，可以分段运行，系统构成方式的自由度大，两个元件可完全分别接到不同的母线上，对大容量且在需相互联系的系统是有利的，由于这种母线接线方式是常用传统技术的一种延伸，因此在继电保护方式和操作运行方面都不会发生问题。而较容易实现分阶段的扩建等优点，但是易受到母线故障的影响，断路器检修时要停运线路，占地面积较大，一般当连接的进出线回路数在11回及以下时，母线不分段。为了保证双母线的配电装置，在进出线断路器检修时（包括其保护装置和检修及 调试），不中断对用户的供电，可增设旁路母线，或旁路断路器。当110KV出线为7回及以上，220KV出线在4回以下时，可用母联断路器兼旁路断路器用，这样节省了断路器及配电装置间隔。第二章主变压器容量、台数及形式的选择第一节概述在各级电压等级的变电所中，变压器是变电所中的主要电气设备之一，其担任着向用户输送功率，或者两种电压等级之间交换功率的重要任务，同时兼顾电力系统负荷增长情况，并根据电力系统5～10年发展规划综合分析，合理选择，否则，将造成经济技术上的不合理。如果主变压器容量造的过大，台数过多，不仅增加投资，扩大占地面积，而且会增加损耗，给运行和检修带来不便，设备亦未能充分发挥效益；若容量选得过小，可能使变压器长期在过负荷中运行，影响主变压器的寿命和电力系统的稳定性。因此，确定合理的变压器的容量是变电所安全可靠供电和网络经济运行的保证。在生产上电力变压器制成有单相、三相、双绕组、三绕组、自耦以及分裂变压器等，在选择主变压器时，要根据原始资料和设计变电所的自身特点，在满足可靠性的前提下，要考虑到经济性来选择主变压器。选择主变压器的容量，同时要考虑到该变电所以后的扩建情况来选择主变压器的台数及容量。第二节主变压器台数的选择由原始资料可知，我们本次所设计的变电所是市郊区220KV降压变电所，它是以220KV受功率为主。把所受的功率通过主变传输至110KV及10KV母线上。若全所停电后，将引起下一级变电所与地区电网瓦解，影响整个市区的供电，因此选择主变台数时，要确保供电的可靠性。为了保证供电可靠性，避免一台主变压器故障或检修时影响供电，变电所中一般装设两台主变压器。当装设三台及三台以上时，变电所的可靠性虽然有所提高，但接线网络较复杂，且投资增大，同时增大了占用面积，和配电设备及用电保护的复杂性，以及带来维护和倒闸操作等许多复杂化。而且会造成中压侧短路容量过大，不宜选择轻型设备。考虑到两台主变同时发生故障机率较小。适用远期负荷的增长以及扩建，而当一台主变压器故障或者检修时，另一台主变压器可承担70%的负荷保证全变电所的正常供 电。故选择两台主变压器互为备用，提高供电的可靠性。第三节主变压器容量的选择主变容量一般按变电所建成近期负荷，5～10年规划负荷选择，并适当考虑远期10～20年的负荷发展，对于城郊变电所主变压器容量应当与城市规划相结合，该所近期和远期负荷都给定，所以应按近期和远期总负荷来选择主变的容量，根据变电所带负荷的性质和电网结构来确定主变压器的容量，对于有重要负荷的变电所，应考虑当一台变压器停运时，其余变压器容量在过负荷能力后允许时间内，应保证用户的一级和二级负荷，对一般性能的变电所，当一台主变压器停运时，其余变压器容量应保证全部负荷的70%～80%。该变电所是按70%全部负荷来选择。因此，装设两台变压器变电所的总装容量为：∑se=2（0.7PM）=1.4PM。当一台变压器停运时，可保证对60%负荷的供电，考虑变压器的事故过负荷能力为40%，则可保证98%负荷供电，而高压侧220KV母线的负荷不需要通过主变倒送，因为，该变电所的电源引进线是220KV侧引进。其中，中压侧及低压侧全部负荷需经主变压器传输至各母线上。因此主变压器的容量应选择为：Se=0.7（SⅡ+SⅢ）。第四节主变压器型式的选择一、主变压器相数的选择当不受运输条件限制时，在330KV以下的变电所均应选择三相变压器。而选择主变压器的相数时，应根据原始资料以及设计变电所的实际情况来选择。单相变压器组，相对来讲投资大，占地多，运行损耗大，同时配电装置以及断电保护和二次接线的复杂化，也增加了维护及倒闸操作的工作量。本次设计的变电所，位于市郊区，稻田、丘陵，交通便利，不受运输的条件限制，而应尽量少占用稻田、丘陵，故本次设计的变电所选用三相变压器。二、绕组数的选择在具有三种电压等级的变电所，如通过主变压器的各侧绕组的功率均达到该变压器容量的15%以上，或低压侧虽无负荷，但在变电所内需装设无功补偿设备，主变宜采用三绕组变压器。一台三绕组变压器的价格及所用的控制和辅助设备，比相对的两台双绕组变压器都较少，而且本次所设计的变电所具有三种电压等级，考虑到运行维护和操作的工作量 及占地面积等因素，该所选择三绕组变压器。在生产及制造中三绕组变压器有：自耦变、分裂变以及普通三绕组变压器。自耦变压器，它的短路阻抗较小，系统发生短路时，短路电流增大，以及干扰继电保护和通讯，并且它的最大传输功率受到串联绕组容量限制，自耦变压器，具有磁的联系外，还有电的联系，所以，当高压侧发生过电压时，它有可能通过串联绕组进入公共绕组，使其它绝缘受到危害，如果在中压侧电网发生过电压波时，它同样进入串联绕组，产生很高的感应过电压。由于自耦变压器高压侧与中压侧有电的联系，有共同的接地中性点，并直接接地。因此自耦变压器的零序保护的装设与普通变压器不同。自耦变压器，高中压侧的零序电流保护，应接于各侧套管电流互感器组成零序电流过滤器上。由于本次所设计的变电所所需装设两台变压器并列运行。电网电压波动范围较大，如果选择自耦变压器，其两台自耦变压器的高、中压侧都需直接接地，这样就会影响调度的灵活性和零序保护的可靠性。而自耦变压器的变化较小，由原始资料可知，该所的电压波动为±8%，故不选择自耦变压器。分裂变压器：分裂变压器约比同容量的普通变压器贵20%，分裂变压器，虽然它的短路阻抗较大，当低压侧绕组产生接地故障时，很大的电流向一侧绕组流去，在分裂变压器铁芯中失去磁势平衡，在轴向上产生巨大的短路机械应力。分裂变压器中对两端低压母线供电时，如果两端负荷不相等，两端母线上的电压也不相等，损耗也就增大，所以分裂变压器适用两端供电负荷均衡，又需限制短路电流的供电系统。由于本次所设计的变电所，受功率端的负荷大小不等，而且电压波动范围大，故不选择分裂变压器。普通三绕组变压器：价格上在自耦变压器和分裂变压器中间，安装以及调试灵活，满足各种继电保护的需求。又能满足调度的灵活性，它还分为无激磁调压和有载调压两种，这样它能满足各个系统中的电压波动。它的供电可靠性也高。所以，本次设计的变电所，选择普通三绕组变压器。三、主变调压方式的选择为了满足用户的用电质量和供电的可靠性，220KV及以上网络电压应符合以下标准：①枢纽变电所二次侧母线的运行电压控制水平应根据枢纽变电所的位置及电网电 压降而定，可为电网额定电压的1～1.3倍，在日负荷最大、最小的情况下，其运行电压控制在水平的波动范围不超过10%，事故后不应低于电网额定电压的95%。②电网任一点的运行电压，在任何情况下严禁超过电网最高电压，变电所一次侧母线的运行电压正常情况下不应低于电网额定电压的95%～100%。调压方式分为两种，不带电切换，称为无激磁调压，调整范围通常在±5%以内，另一种是带负荷切换称为有载调压，调整范围可达30%。由于该变电所的电压波动较大，故选择有载调压方式，才能满足要求。四、连接组别的选择变压器绕组的连接方式必须和系统电压相位一致，否则不能并列运行。五、容量比的选择由原始资料可知，110KV中压侧为主要受功率绕组，而10KV侧是无功补偿装置，所以容量比选择为：100/100/50。六、主变压器冷却方式的选择主变压器一般采用的冷却方式有：自然风冷却，强迫油循环风冷却，强迫油循环水冷却。自然风冷却：一般只适用于小容量变压器。强迫油循环水冷却，虽然散热效率高，节约材料减少变压器本体尺寸等优点。但是它要有一套水冷却系统和相关附件，冷却器的密封性能要求高，维护工作量较大。所以，选择强迫油循环风冷却。为了保证供电可靠性，避免一台主变压器故障或检修时影响供电，220KV变电所中一般装设两台或两台以上主变压器。当装设三台及三台以上时，变电所的可靠性虽然有所提高，但接线网络，配电设备，用电保护较复杂，且投资增大。考虑到两台主变同时发生故障机率小，因此可采用两台，选择容量时应满足当一台主变压器故障或者检修时，另一台主变压器可承担70%的负荷保证全变电所的正常供电。选择两台容量为120MVA的主变，主变总容量为240MVA主变主要起通过高中绕组从220,110KV侧传送功率（35MVA）至低绕组10KVA侧，并在110KV侧电源故障时，通过高压绕组从220KVA侧无穷大系统传送120MVA(最大)支援。因此，可选择容量比为100/100/50。 本设计主变为大型变压器，发热量大，散热问题不可轻佻，强迫油循环冷却效果较好，再根据变电站建在郊区，通风条件好，可选用强迫油循环风冷却方式。七．变压器的技术参数根据以上条件选择，确定采用西安变压器厂型号为SFPSZ7-120000/220的220KV三绕组有载调压电力变压器，器具体参数如下型号SFPSZ7-120000/220联接组标号YN，yn，d11空载电流%0.56额定电压(KV)高压中压低压220±8×1.25%12110.5额定容量MVA12012060阻抗电压％高－中高－低中－低13.2422.517.85型号中个符号表示意义：从左至右S：三相F：风冷却P：强迫油循环S：三绕组Z：有载调压7：性能水平号120000：额定容量220：电压等级第三章主接线比较选择由设计任务书给定的负荷情况：220kV出线6回，110kV出线9回，10kV出线8回（其该变电所主接线可以采用以下两种方案进行比较：方案一220KV采用双母带旁路母线接线方式，110KV也采用双母带旁路母线接线，根据《电力工程电气设计手册》第一册可知，220KV出线5回以上，装设专用旁路断路器，考虑到220KV近期6回，装设专用母联断路器和旁路断路器。 根据《电力工程电气设计手册》第一册可知，110KV出线为7回及以上时装设专用旁路断路器。而由原始资料可知，110kV出线9回，装设专用母联断路器和旁路断路器。10kV出线8回，可采用单母分段接线方式。六回出线九回出线八回出线方案一的接线特点：1）220KV、110KV均采用双母带旁路接线方式，并且设置专用旁路断路器，使检修或故障时，不致破坏双母接线的固有运行方式，及不致影响供电可靠性。2）10KV采用单母线分段，可以使重要负荷的供电从不同的母线分段取得，可靠性较高。方案二220KV侧按SDJ2《220～500KV变电所设计技术规程》规定，220KV配电装置出线在4回及以上时，宜采用双母线及其他接线。110KV出线9回，可采用双母线接线方式，出线断路器检修时，可通过“跨条”来向用户供电。而任一母线故障时，可通另一母线供电。但由于双母线故障机率较小，故不考虑。10KV采用单母线分段，可以使重要负荷的供电从不同的母线分段取得，可靠性较高。 方案二的接线的特点：1）220KV采用双母线接线方式时，该接线变压器接在不同的母线上，负荷分配均匀，调度灵活方便，运行可靠性高，任一母线或母线上的设备检修，均不需掉线路。2）110KV采用双母线接线方式，出线回路较多，输送和穿越功率较大，母线事故后能尽快恢复供电，母线和母线设备检修时可以轮流检修，不致中断供电，一组母线故障后，能迅速恢复供电，而检修每回路的断路器和隔离开关时需要停电。3）10KV采用单母线接线方式，10KV采用单母线运行时，操作不够灵活、可靠，任一元件故障或检修，均需使整个配电装置停电。比较：方案一中220KV、110KV都采用双母带旁路，并且设计专用的旁路断路器，使检修或故障时，不致破坏双母线接线的 固有运行方式，及不致影响供电可靠性。可靠性高于方案二，但方案二中220KV、110KV都采用双母线，负荷分配均匀，调度灵活方便，可靠性也较高，但10KV采用单母线运行时，操作灵活性差、供电可靠性不高，任一元件故障或检修，均使整个配电装置停电。其可靠性不如方案一。因此，任务设计中均显不适。综观以上两种主接线的优缺点，根据设计任务书的原始资料可知该变电所220KV和110KV等级应采用双母线带旁路接线方式，10KV等级采用单母线分段接线方式。比较：方案二所用的断路器、隔离刀闸比方案一少，其的经济性略低于方案一，但方案二中10KV侧的供电可靠性差，方案一10KV侧的可靠性明显高于方案一，故不采用方案二；方案二中220KV、110KV都采用双母线，并且110KV侧能够保证一二类负荷的可靠性，方案一设计专用的旁路断路器，使检修或故障时，不致破坏双母线接线的固有运行方式，及不致影响供电可靠性，可靠性高于方案二，但经济性低于方案一，根据原始资料，方案一满足要求，而且根据可靠性、灵活性、经济性，方案一更适合于本次设计的要求，故选择方案一。第四章短路电流计算基础第一节概述在电力系的电气设备，在其运行中都必须考虑到可能发生的各种故障和不正常运行状态，最常见同时也是最危险的故障是发生各种型式的短路，因为它们会遭到破坏对用户的正常供电和电气设备的正常运行。短路是电力系统的严重故障，所谓短路，是指一切不正常的相与相之间或相与地（对于中性点接地系统）发生通路的情况。在三相系统中，可能发生的短路有：三相短路，两相短路，两相接地短路和单相接地短路。其中，三相短路是对称短路，系统各相与正常运行时一样仍处于对称状态，其他类型的短路都是不对称短路。电力系统的运行经验表明，在各种类型的短路中，单相短路占大多数，两相短路较少，三相短路的机会最少。但三相短路虽然很少发生，其情况较严重，应给以足够的重视。因此，我们都采用三相短路来计算短路电流，并检验电气设备的稳定性。 第二节短路计算的目的及假设一、短路电流计算是变电所电气设计中的一个重要环节。其计算目的是：1）在选择电气主接线时，为了比较各种接线方案或确定某一接线是否需要采取限制短路电流的措施等，均需进行必要的短路电流计算。2）在选择电气设备时，为了保证设备在正常运行和故障情况下都能安全、可靠地工作，同时又力求节约资金，这就需要进行全面的短路电流计算。3）在设计屋外高压配电装置时，需按短路条件检验软导线的相间和相对地的安全距离。4）在选择继电保护方式和进行整定计算时，需以各种短路时的短路电流为依据。5）按接地装置的设计，也需用短路电流。二、短路电流计算的一般规定1）验算导体和电器动稳定、热稳定以及电器开断电流所用的短路电流，应按工程的设计规划容量计算，并考虑电力系统的远景发展规划（一般为本期工程建成后5～10年）。确定短路电流计算时，应按可能发生最大短路电流的正常接线方式，而不应按仅在切换过程中可能并列运行的接线方式。2）选择导体和电器用的短路电流，在电气连接的网络中，应考虑具有反馈作用的异步电机的影响和电容补偿装置放电电流的影响。3）选择导体和电器时，对不带电抗器回路的计算短路点，应按选择在正常接线方式时短路电流为最大的地点。4）导体和电器的动稳定、热稳定以及电器的开断电流一般按三相短路验算。三、短路计算基本假设1）正常工作时，三相系统对称运行；2）所有电源的电动势相位角相同；3）电力系统中各元件的磁路不饱和，即带铁芯的电气设备电抗值不随电流大小发生变化；4）不考虑短路点的电弧阻抗和变压器的励磁电流；5）元件的电阻略去，输电线路的电容略去不计，及不计负荷的影响； 6）系统短路时是金属性短路。四、基准值高压短路电流计算一般只计算各元件的电抗，采用标幺值进行计算，为了计算方便选取如下基准值：基准容量：Sj=100MVA基准电压：Vg（KV）10.5115230五、短路电流计算的步骤1）计算各元件电抗标幺值，并折算为同一基准容量下；2）给系统制订等值网络图；3）选择短路点；4）对网络进行化简，把供电系统看为无限大系统，不考虑短路电流周期分量的衰减求出电流对短路点的电抗标幺值，并计算短路电流标幺值、有名值。1标幺值：Id*=X*di有名值：Idi=Id*Ij5）计算短路容量，短路电流冲击值短路容量：S=3VjI˝短路电流冲击值：Icj=2.55I˝6）列出短路电流计算结果具体短路电流计算具体见计算说明书。第三节各种短路电流计算一.系统运行方式的确定最大、最小运行方式的选择，目的在于计算通过保护装置的最大、最小短路电流。在线路末端发生短路时，流过保护的短路电流与下列因素有关：1)系统的运行方式，包括机组、变压器、线路的投入情况，环网的开环闭环，平行线路是双回运行还是单回运行。2)短路类型。3)电流分配系数。 二、短路电流的计算短路电流的计算是继电保护整定的依据，所以我们必须加以重视。1）整定计算的要求选择规定的运行方式；2）确定短路段及短路类型；3）对确定的短路点经过网络的合并，化简求出归算到短路点的各序综合阻抗X、1X、X；204）短路类型及电力系统故障的知识求出短路点的总电流；5）按网络结构求出流过被整定保护装置的短路电流。a三相短路电流的计算：(3)1Id*X1*(3)(3)其有名值为：IIIdd*j(3)I—系统中发生三相短路时，短路点的短路电流标幺值d*(3)I—系统中发生三相短路时，短路点的短路电流有名值dX—归算到短路点的综合正序等值电抗。1*以下为简便起见，省略下标*。b两相短路电流的计算：(2)1I3dXX12X—归算到短路点的负序综合电抗2(2)I—两相短路时短路点的全电流d其各序分量电流值为：(2)(2)1IId1dXX12(2)(2)I,I—分别为；两相短路时，短路点短路电流的正负序分量d1d2 c两相接地短路电流计算：XX(1,1)20(1,1)I31Id2d1(XX)20(1,1)I—两相短路接地时，短路点故障相全电流d(1,1)I—两相短路接地时，短路点的正序电流分量d1(1,1)1Id1XX//X110X(1,1)(1,1)0IId2d1XX02X(1,1)(1,1)2IId0d1XX02(1,1)(1,1)I,I—分别为两相接地短路时的负序和零序电流分量。d2d0d单相接地短路电流的计算：短路点各序分量电流为：(1)(1)1IId1d22xx10短路点故障的全电流为：(1)(1)I3Idd1第五章电气设备的选择第一节概述导体和电器的选择是变电所设计的主要内容之一，正确地选择设备是使电气主接线和配电装置达到安全、经济的重要条件。在进行设备选择时，应根据工程实际情况，在保证安全、可靠的前提下，积极而稳妥地采用新技术，并注意节约投资，选择合适的电气设备。电气设备的选择同时必须执行国家的有关技术经济政策，并应做到技术先进、经济合理、安全可靠、运行方便和适当的留有发展余地，以满足电力系统安全经济运行的 需要。电气设备要能可靠的工作，必须按正常工作条件进行选择，并按短路状态来校验热稳定和动稳定后选择的高压电器，应能在长期工作条件下和发生过电压、过电流的情况下保持正常运行。一、一般原则1）应满足正常运行、检修、短路和过电压情况下的要求，并考虑远景发展的需要；2）应按当地环境条件校核；3）应力求技术先进和经济合理；4）选择导体时应尽量减少品种；5）扩建工程应尽量使新老电器的型号一致；6）选用的新品，均应具有可靠的试验数据，并经正式鉴定合格。二、技术条件1、按正常工作条件选择导体和电气1）电压：所选电器和电缆允许最高工作电压Vymax不得低于回路所接电网的最高运行电压Vgmax即Vymax≥Vgmax一般电缆和电器允许的最高工作电压，当额定电压在220KV及以下时为1.15Ve，而实际电网运行的Vgmax一般不超过1.1Ve。2）电流导体和电器的额定电流是指在额定周围环境温度Q0下，导体和电器的长期允许电流Iy应不小于该回路的最大持续工作电流Igmax即Iy≥Igmax由于变压器在电压降低5%时，出力保持不变，故其相应回路的Igmax=1.05Ie（Ie为电器额定电流）。3）按当地环境条件校核当周围环境温度Q和导体额定环境温度Q0不等时，其长期允许电流IyQ可按下式修正 θy-θIyQ=Iy=Kiyθy-θ。基中K—修正系数Qy—导体或电气设备正常发热允许最高温度我国目前生产的电气设备的额定环境温度Q。=40℃，裸导体的额定环境温度为+25℃。2、按短路情况校验电器在选定后应按最大可能通过的短路电流进行动、热稳定校验，一般校验取三相短路时的短路电流，如用熔断器保护的电器可不验算热稳定。当熔断器有限流作用时，可不验算动稳定，用熔断器保护的电压互感器回路，可不验算动、热稳定。1）短路热稳定校验Qk≤Qn满足热稳定条件为22Irtk≤IrtQk—短路电流产生的热效应Qn—短路时导体和电器允许的热效应In—t秒内允许通过的短时热电流验算热稳定所用的计算时间：tk=tpr+tbrtpr—断电保护动作时间tbr—相应断路器的全开断时间2）短路的动稳定校验满足动稳定条件为：icj≤idwIcj≤IdfIcj—短路冲击直流峰值（KA）Icj—短路冲击电流有效值（KA）idw、Idw—电器允许的极限通过电流峰值及有效值（KA） 第二节断路器的选择变电所中，高压断路器是重要的电气设备之一，它具有完善的灭弧性能，正常运行时，用来接通和开断负荷电流，在某所电气主接线中，还担任改变主接线的运行方式的任务，故障时，断路器通常继电保护的配合使用，断开短路电流，切除故障线路，保证非故障线路的正常供电及系统的稳定性。高压断路器应根据断路器安装地点，环境和使用技术条件等要求选择其种类及型式，由于真空断路器、SF6断路器比少油断路器，可靠性更好，维护工作量更少，灭弧性能更高，目前得到普遍推广，故35～220KV一般采用SF6断路器。真空断路器只适应于10KV电压等级，10KV采用真空断路器。1、按开断电流选择高压断路器的额定开断电流INbr应不小于其触头开始分离瞬间（td）的短路电流的有效值Ie(td)即：INbr≥Iz（KA）INbr—高压断路器额定开断电流（KA）Iz—短路电流的有效值（KA）2、短路关合电流的选择在断路器合闸之前，若线路上已存在短路故障，则在断路器合闸过程中，触头间在未接触时即有巨大的短路电流通过（预击穿），更易发生触头熔焊和遭受电动力的损坏，且断路器在关合短路电流时，不可避免地接通后又自动跳闸，此时要求能切断短路电流，为了保证断路器在关合短路时的安全，断路器额定关合电流iNcl不应小于短路电流最大冲击值。即：idw≥icjiNcl—断路器额定关合电流idw—额定动稳定电流icj—短路冲击电流3、关于开合时间的选择 对于110KV及以上的电网，当电力系统稳定要求快速切除故障时，分闸时间不宜大于0.045s，用于电气制动回路的断路器，其合闸时间大于0.04~0.06s。其选择具体过程见计算说明书第三节隔离开关的选择隔离开关，配制在主接线上时，保证了线路及设备检修形成明显的断口，与带电部分隔离，由于隔离开关没有灭弧装置及开断能力低，所以操作隔离开关时，必须遵循倒闸操作顺序。隔离开关的配置：1）断路器的两侧均应配置隔离开关，以便在断路器检修时形成明显的断口，与电源侧隔离；2）中性点直接接地的普通型变压器均应通过隔离开关接地；3）接在母线上的避雷器和电压互感器宜合用一组隔离开关，为了保证电器和母线的检修安全，每段母上宜装设1—2组接地刀闸或接地器。63KV及以上断路器两侧的隔离开关和线路的隔离开关，宜装设接地刀闸。应尽量选用一侧或两侧带接地刀闸的隔离开关；4）按在变压器引出线或中性点上的避雷器可不装设隔离开关；5）当馈电线的用户侧设有电源时，断路器通往用户的那一侧，可以不装设隔离开关，但如费用不大，为了防止雷电产生的过电压，也可以装设。第四节互感器的选择互感器包括电压互感器和电流互感器，是一次系统和二次系统间的联络元件，以分别向测量仪表、继电器的电压线圈和电流线圈供电，正确反映电气设备的正常运行和故障情况，其作用有：1）将一次回路的高电压和电流变为二次回路标准的低电压和小电流，使测量仪表和保护装置标准化、小型化，并使其结构轻巧、价格便宜，便于屏内安装。 2）使二次设备与高电压部分隔离，且互感器二次侧均接地，从而保证了设备和人身的安全。电流互感器的特点：1）一次绕组串联在电路中，并且匝数很少，故一次绕组中的电流完全取决于被测量电路的负荷，而与二次电流大小无关；2）电流互感器二次绕组所接仪表的电流线圈阻抗很小，所以正常情况下，电流互感器在近于短路状态下运行。电压互感器的特点：1）容量很小，类似于一台小容量变压器，但结构上需要有较高的安全系数；2）二次侧所接测量仪表和继电器电压线圈阻抗很大，互感器近似于空载状态运行，即开路状态。互感器的配置：1）为满足测量和保护装置的需要，在变压器、出线、母线分段及所有断路器回路中均装设电流互感器；2）在未设断路器的下列地点也应装设电流互感器，如：发电机和变压器的中性点；3）对直接接地系统，一般按三相配制。对三相直接接地系统，依其要求按两相或三相配制；4）6－220KV电压等级的每组主母线的三相上应装设电压互感器；5）当需要监视和检测线路有关电压时，出线侧的一相上应装设电压互感器。一、电流互感器的选择1、电流互感器由于本身存在励磁损耗和磁饱和的影响，使一次电流I1与-I′2在数值和相位上都有差异，即测量结果有误差，所以选择电流互感器应根据测量时误差的大小和准确度来选择。2、电流互感器10%误差曲线：是对保护级（BlQ）电流互感器的要求与测量级电流互感器有所不同。对测量级电流互感器的要求是在正常工作范围内有较高的准确级，而当其通过故障电流时则希望早已饱和，以便保护仪表不受短路电流的损害，保护级电流互感器主要在系统短路时工作，因此准确级要求不高，在可能出现短路电流范围内误差限制不超过-10%。电流互感器的10%误差曲线就是在保证电流互感器误差不超过-10%的条件下，一次电流的倍数入与电 流互感器允许最大二次负载阻抗Z2f关系曲线。3、额定容量为保证互感器的准确级，其二次侧所接负荷S2应不大于该准确级所规定的额定容量Se2。2即：Se2≥S2=Ie2z2fz2f=Vy+Vj+Vd+Vc（Ω）Vy—测量仪表电流线圈电阻Vj—继电器电阻Vd—连接导线电阻Vc—接触电阻一般取0.1Ω4、按一次回路额定电压和电流选择电流互感器用于测量时，其一次额定电流应尽量选择得比回路中正常工作电流大1/3左右以保证测量仪表的最佳工作电流互感器的一次额定电压和电流选择必须满足：Ve≤VewIe1≥Igmax，为了确保所供仪表的准确度，互感器的一次工作电流应尽量接近额定电流Vew—电流互感器所在电网的额定电压VeIe1—电流互感器的一次额定电压和电流Igmax—电流互感器一次回路最大工作电流5、种类和型式的选择选择电流互感器种类和形式时，应满足继电保护、自动装置和测量仪表的要求，再根据安装地点（屋内、屋外）和安装方式（穿墙、支持式、装入式等）来选择。6、热稳定检验电流互感器热稳定能力常以1s允许通过一次额定电流Ie1的倍数Kr来表示，即：22（KrIe1）≥Itdz（或≥Qd）7、动稳定校验电流互感器常以允许通过一次额定电流最大值（2Ie1）的倍数kd—动稳定电流倍数，表示其内部动稳定能力，故内部动稳定可用下式校验：2Ie1kd≥icj短路电流不仅在电流互感器内部产生作用力，而且由于其邻相之间电流的相互作 用使绝缘帽上受到外力的作用。因此需要外部动稳定校验，即：2L-7Fy≥0.5×1.73icy××10Nα对于瓷绝缘的母线型电流互感器（如LMC型）可按下式校验2Ljs-7Fy≥1.73×iy×10Nα在满足额定容量的条件下，选择二次连接导线的允许最小截面为：PLjs2S≥mZe2-(Vy+Vj+Vc)第六章电气系统继电保护第一节概述电力系统继电保护的设计与配置是否合理直接影响到电力系统的安全运行，如果设计与配置不合理，保护将可能误动或拒动，从而扩大事故停电范围，有时还可能造成人身和设备安全事故。因此，合理地选择保护方式和正确地整定计算，对保证电力系统的安全运行具有非常重要的意义。选择保护方式时，希望能全面满足可靠性、选择性、灵敏性和速动性的要求。同时满足四个基本要求有困难时，可根据电力系统的具体情况，在不影响系统安全运行的前提下，可以降低某一些要求。选择保护方式时，应力求采用最简单的保护装置来满足系统的要求。只有简单的保护装置不能达到目的时，才考虑采用较复杂的保护装置。设计各种电气设备的保护时，应综合考虑：1.电力设备和电力系统的结构特点和运行特性；2.故障出现的机率及可能造成的后果；3.电力系统近期的发展情况；4.经济上的合理性；第二节继电保护整定计算一、基本任务继电保护整定计算的基本任务，就是要对各种继电保护给出整定值；而对电力系统 中的全部继电保护来说，则需编制出一个整定方案。整定计算方案通常可按电力系统的电压等级或设备来编制。还可按继电保护的功能划分方案分别进行。各种继电保护适应电力系统运行变化的能力都是有限的，因而，继电保护方案也不是一成不变的。随着电力系统运行情况的变化(包括建设发展和运行方式变化)，当超出预定的适应范围时，就需要对全部或部分继电保护重新进行整定，以满足新的运行需要。必须注意，任何一种保护装置的性能都是有限的，即任何一种保护装置对电力系统的适应能力都是有限的。当电力系统的要求超出该种保护装置所能承担的最大变化限度时，该保护装置便不能完成保护任务。当继电保护的配置和选型均难以满足电力系统的特殊需要时，必须考虑暂时改变电力系统的需要或采取某些临时措施加以解决。继电保护整定计算即有自身的整定问题，又有继电保护的配置与选型问题，还有电力系统的结构和运行问题。因此，整定计算要综合、辩证、统一的运用。整定计算的具体任务有以下几点：(1)绘制电力系统接线图；(2)绘制电力系统阻抗图；(3)建立电力系统设备参数表；(4)建立电流、电压互感器参数表；(5)确定继电保护整定需要满足的电力系统规模及运行方式变化限度；(6)电力系统各点短路计算结果列表；(7)建立各种继电保护整定计算表；(8)按继电保护功能分类，分别绘制出整定值；(9)编写整定方案报告书，着重说明整定原则问题、整定结果评价、存在的问题及采取的对策等。二、整定计算的步骤(1)按继电保护功能分类拟定短路计算的运行方式，选择短路类型，选择分支系数的计算条件；(2)进行短路故障计算，录取结果；(3)按同一功能的保护进行整定计算，选取整定值并做出定值图；(4)对整定结果分析比较，以选出最佳方案；最后应归纳出存在的问题，并提出运 行要求；(5)画出定值图；(6)编写整定方案说明书，一般应包括以下内容：1)方案编制时间、电力系统概况；2)电力系统运行方式选择原则及变化限度；3)主要的、特殊的整定原则；4)方案存在的问题及对策；5)继电保护的运行规定，如保护的停、投，改变定值、改变使用要求以及对运行方式的限制要求等；6)方案的评价及改进方向。三、对继电保护装置的基本要求电力系统发生故障时，保护装置必须能可靠地、有选择地、灵敏地和快速地将故障设备切除，以保证非故障设备继续运行。因此，对作用于断路器跳闸的继电保护装置必须满足可靠性、选择性、灵敏性和速动性四项基本要求。１.可靠性可靠性是指被保护设备区内发生故障时，保护装置能可靠动作；系统正常运行或在区外故障时，保护应不动作。即保护装置应既不拒动也不误动。２.选择性选择性是指电力系统发生故障时，仅由故障的保护装置将故障设备切除。当故障设备的保护或断路器拒动时，则由相邻的设备保护装置切除故障，以尽量缩小停电范围。为保证选择性，在设计保护时，对相邻设备有配合要求的保护和同一保护内的两个元件之间的灵敏性与动作时间应相互配合。在必须加速切除故障或提高灵敏度的情况下，允许保护无选择性动作，但必须采取补救措施。３.灵敏性灵敏性是指保护装置对其保护区内故障的反应能力。保护装置的灵敏性一般用灵敏系数或保护范围来衡量。故障参数的最大、最小值应根据常见的最不利运行方式、短路类型和短路点来计算。在校验保护装置的灵敏系数时，各类短路保护装置的灵敏系数应符合继电保护规程 的规定值。４.速动性速动性是指保护装置应快速切除故障。在设计保护时，主保护的动作时间一般必须经过系统稳定计算来确定。有时也可以由电力系统有关部门提供。在装有管型避雷器的线路上，为了在避雷器放电时，保护不致误动作，保护装置的动作时间应不小于0.08s，保护装置的返回时间应小于0.02s。四、线路保护装置的选择根据110KV出线保护的配置要求，选择CSL1613B微机型线路保护装置。CSL1613B微机型线路保护功能配置：三相过流、零序过流、方向闭锁、低压闭锁、自动重合闸、低频减载、滑差闭锁、过负荷、遥测、遥信、遥控、遥脉、远方管理。第三节相间短路的电流、电压保护相间短路的电流电压保护通常是三段式保护。第I段为无时限电流速断保护或无时限电流闭锁电压速断保护；第II段为带时限电流速断保护或带时限电流闭锁电压速断保护；第III段为过电流保护或低电压闭锁的过电流保护。但根据被保护线路在电网中的地位，在能满足选择性、灵敏性和速动性的前提下，也可装设I、II段，II、III段或只装设第III段保护。整定计算一般包括动作值的整定，灵敏度校验和动作时限的整定三部分。（一）1.瞬时电流速断保护的整定计算1.动作电流的整定原则按躲本线路末端故障整定。为了保证外部短路时，无时限电流速断保护不动作，其动作电流应躲过外部短路时的最大短路电流，即II=KIopreld.max式中：I：本线路末端短路时最大短路电流；d.maxK：可靠系数，取1.2～1.3rel2.灵敏度校验按本线路末端故障整定的电流速断保护，灵敏度通常用保护范围来测量。根据保护区末端两相短路时短路电流与动作电流相等可以得出最小保护范围为： 13El=(-X)minIx.maxX12IOP.1E：系统等效相电动势；X1：单位长度线路正序阻抗；X：系统最小运行方式下的等值阻抗；x.max同理可得最大运行方式下三相短路时的最大保护范围为：1El=(-X)maxIx.minX1IOP.1X：系统最大运行方式下的等值阻抗；x.min要求最小保护范围不小于本线路全长的15%～20%，最大保护范围不小于本线路全长的50%3.动作时限的整定瞬时电流速断保护动作时间仅为保护固有动作时间，整定时限为0s（二）瞬时电流闭锁电压速断保护的整定计算当瞬时电流速断保护的灵敏度不满足要求时，可采用瞬时电流闭锁电压速断保护，以提高保护的灵敏度。主要运行方式时的最大保护区为ILL0.75LmainKkIIb保护的动作电流为：I=OPXXlS11式中Ib:110KV侧基准电压下的基准电流值；X：系统正常运行方式下的等值阻抗；sX1：单位长度线路正序阻抗；l:经常运行方式下的保护范围长度，一般取0.75倍线路全长；1II就是系统经常运行方式下，保护区末端三相短路时的短路电流。按保护范围相OP 等整定，此时低电压元件也刚好动作，所以它的动作电压为：IIU=3IxlOPOP11最大运行方式时的保护区计算公式为XUILIxt.maxdzmax1X(UU)1pdz最小运行方式时的保护区计算公式为0.866EXIILIxxt.mindzminIXI1dz式中的：Kk——取1.3～1.4；Ex——系统电源的等值相电势（KV）；Xxt.mian——主要运行方式时，保护安装处的系统等值电抗（Ω）；Up——系统电源的平均额定电压（KV）。（三）带时限电流速断保护的整定计算为了保证选择性，带时限电流速断保护的整定值必须与相邻元件的保护配合，通常是与相邻元件的无时限电流速断保护配合。它的整定计算与电网的结构和相邻元件的保护类型有关。1.动作电流的整定原则（1）相邻线路装有无时限电流速断保护时IIII=KIOPrelOP.n式中的：K：可靠系数，取1.1～1.2relII：相邻线路无时限电流速断保护的动作电流；OP.n（2）相邻线路装有无时限电流闭锁电压速断保护时，保护动作电流的整定必须与其电流元件和电压元件的动作值都配合，并取大者为整定值。其中：1）与电流元件配合时，可按式IIII=KIOPrelOP.n I去计算，但式中的I应该用相邻线路无时限电流闭锁电压速断保护的电流元件的动OP.n作电流。2）与电压元件配合时III=KIOPreld.max式中的：K：可靠系数，取1.1～1.2relI：相邻线路电压元件最小保护区末端短路时，流经被保护线路的最大短d.max路电流；2.灵敏度校验带时限电流速断保护的灵敏度校验按下式计算Id.minK=≥1.3～1.5senIIIOP式中的：K：可靠系数，取1.1～1.2relI：被保护线路末端短路时，流经被保护线路的最小短路电流；d.minIII：相邻线路带时限电流速断保护的动作电流；OP3.动作时限的整定当与相邻线路电流I段保护配合时，动作时限为：IIIt=t+△tOPop.n当与相邻线路电流II段保护配合时，动作时限为：IIIIt=t+△tOPop.n（四）定时限过电流保护的整定计算1.按躲过线路可能流过的最大负荷电流整定IIIKrelKstI=IOPL.maxKre式中的：K：可靠系数，取1.15～1.25；rel I：被保护线路的最大负荷电流；L.maxK：负荷自启动系数，取2～5；stKre：返回系数，取0.85；2.灵敏度校验（1）作近后备时Id.minK=≥1.3～1.5senIIIIOP式中的：I：被保护线路末端短路时，流经被保护线路的最小短路电流；d.min（2）作远后备时Id.minK=≥1.2senIIIIOP式中的：I：相邻元件末端短路时，流经被保护线路的最小短路电流；d.min3.动作时限的整定按阶梯原则整定，即IIIt=t+△tOPmax式中的：t：相邻元件过电流保护的最大延时。max（五）低电压闭锁过电流保护的整定计算当采用过电流保护不能满足灵敏度要求时，可采用低电压闭锁的过电流保护。其整定计算方法如下：1.电流元件动作电流的计算KIIIrelI=IOP.3LKre式中的：I：流过保护的正常负荷电流；L2.电压元件动作电压的计算IKrelUw.minU=≈0.7UOP.2nKre 式中的：U：最小工作线电压；w.minU：额定线电压；nK：返回系数，取1.15reK：可靠系数，取0.9；rel3.电流元件的灵敏度校验按（1）作近后备时Id.minK=≥1.3～1.5senIIIIOP式中的：I：被保护线路末端短路时，流经被保护线路的最小短路电流；d.min（2）作远后备时Id.minK=≥1.2senIIIIOP进行校验。4.电压元件的灵敏度校验IIIUOPK=sen.uUsur.max式中的：U：被保护线路末端短路时，保护安装处的最大剩余电压；sur.max5.动作时间的整定III按阶梯原则整定，即t=t+△tOPmax第四节零序电流保护零序电流保护反映中性点接地系统中发生接地短路时的零序电流分量，对于110KV电压等级，单侧电源线路的零序电流保护一般为三段式，终端线路也可以采用两段式；双侧电源线路一般采用四段式，对于220KV及以上电压等级的线路，零序电流保护一般采用四段式。在进行零序电流保护之前，必须了解所整定电力系统的运行方式及中性点的接地 方式，了解所整定线路采用的重合闸方式；对于双回线，要分析两回线路之间的零序互感对零序电流、电压的数值的影响；了解所整定电力系统的参数特征，特别是等值正序阻抗与等值零序阻抗的比值。（一）零序电流I段保护的整定计算在非全相运行时的最大零序电流大于区外接地故障时的零序电流1.3倍的情况下，宜设置“不灵敏I段”和“灵敏I段”。不灵敏I段躲非全相运行时的最大三倍零序电流；灵敏I段躲区外接地故障时的最大三倍零序电流。不灵敏I段在故障及重合闸过程中都不退出。灵敏I段在第一次故障时动作，在单相重合闸时退出运行；在三相重合闸时，动作带短暂延时，躲过重合闸时断路器三相不同期合闸时间。如区外故障电流大于非全相运行电流，则不设置“不灵敏I段”，只装设一个灵敏I段，其动作电流按躲过区外接地故障时最大三倍零序电流整定。1.动作电流1）躲开非全相运行时的最大三倍零序电流整定IIK3Iopkel0.max式中：I—非全相运行时的最大零序电流0.max此段称为不灵敏Ⅰ2）按大于本线路末端接地故障的最大零序电流IIK3Ioprel0max式中：K—可靠系数，取1.25～1.3；relI—本线路末端接地故障的最大零序电流；0max此段称为灵敏Ⅰ段2.灵敏度校验（保护范围）零序电流I段的保护范围计算，通常用图解法确定，也可参照相间电流保护I段的计算方法计算。保护范围应不小于线路全长的15%～20%。 (1)(1,1)当XX时，3I3I，单相接地作为整定条件，两相接地短路作为0100校验条件，按两相接地短路来计算最小保护范围EI由I可得opZ2Z101EL=[3×(Z2Z)]minIX.1maxX.0maxZ12Z0IOP式中：E：电源相电动势；Z1：线路每公里正序阻抗值；Z0：线路每公里零序阻抗值；Z：系统最小运行方式下的等值零序阻抗；x.0maxZ：系统最小运行方式下的等值正序阻抗；x.1max(1)(1,1)当XX时，3I3I，两相接地作为整定条件，单相接地短路作为0100校验条件，按单相接地短路来计算最小保护范围1EL=[3×(Z2Z)]minIX.0maxX.1maxZ02Z1IOP3.动作时间零序电流I段的动作时间为保护装置的固有动作时限。（二）零序电流II段保护的整定计算（1）按与相邻线路零序Ⅰ段整定IKIIIrelopIopKfzminI式中：I—相邻线路零序Ⅰ段（灵敏Ⅰ段或不灵敏Ⅰ段）定值opK—可靠系数，取1.1～1.2relK—最小分支系数fzmin（2）按与相邻线路的零序电流保护Ⅱ段配合整定整定公式为： IIIIKIIrelOP.nopKfzminII式中：I—为相邻线路零序Ⅱ段整定值op.nK—可靠系数，取1.1—1.2rel图表1（3）II段动作时间取t0.5s（4）灵敏度校验3I0minKsenIIIop式中：3I—本线路末端接地时，流过本保护的最小零序电流当灵敏系数不满足要求0min时，可按与相邻（三）零序电流III段保护的整定计算（1）按与相邻线路零序保护第Ⅱ段配合整定IIIIIKIIrelOP.nopKfzmintttIII式中：I—零序电流保护三段的整定值OPIIt、I—分别为相邻线路零序Ⅱ段动作时间和动作电流OP.nK—最小分支系数fzminK—可靠系数取1.1～1.2rel（2）按与相邻线路零序保护第Ⅲ配合整定IIIIIIKIIrelOPopKfzminttt III中：t,I—分别为相邻线路零序Ⅲ段动作时间和动作电流OP（3）按最大不平衡电流I整定。原则上是按照躲开在下一线路出口处相间短d.max路时所出现的最大不平衡电流来整定，即为：IIII=K×IOP.1reld.max(3)I=0.5KKId.maxaperk.max式中：K：非周期分量系数，取1.0～2.0；apK：电流互感器误差，取0.1；er(3)I：本线路末端三相短路时，流经保护的最大短路电流。k.max第五节断路器失灵保护高压电网的保护装置和断路器都应采取一定的后备保护，以便在保护装置拒动或断路器失灵时，仍能可靠切除故障。对于重要的220KV及以上主干线路，针对保护拒动通常设两套保护（即保护双重化）；针对断路器拒动即断路器失灵，则装设断路器失灵保护。在220～500KV电力网中，以及110KV电力网的个别重要部分，可按下列规定装设断路器失灵保护：（1）线路保护采用近后备方式，对220～500KV分相操作的断路器，可只考虑断路器单相拒动的情况；（2）线路采用远后备方式，如果由其他线路或变压器的后备保护切除故障将扩大停电范围，并引起严重后果时；（3）如断路器与电流互感器之间发生故障，不能由该回路主保护切除，而由其他线路和变压器后备保护将扩大停电范围，并造成严重后果时；断路器失灵保护主要由起动元件、时间元件、闭锁元件和出口回路组成。为了提高保护动作的选择性，起动元件必须同时具备下列两个条件才能起动：（1）故障元件的保护出口继电器动作后不返回； （2）在故障保护元件的保护范围内短路依然存在，即失灵判别元件起动。当母线上连接元件较多时，失灵判别元件可采用检查母线电压的低电压继电器，动作电压按最大运行方式下线路末端短路时保护应有足够的灵敏性整定；当母线上连接元件较少时，可采用检查故障电流的电流继电器，动作电流在满足灵敏性的情况下，应尽可能大于负荷电流。由于断路器失灵保护的时间元件在其他保护动作后才开始计时，动作延时按躲过断路器的跳闸时间与保护的返回时间之和整定，通常取0.3～0.5s。当采用单母线分段或双母线时，延时可分为两段，第I段以短时限动作于分段断路器或母联断路器；第II段再经一时限动作跳开有电源的出线断路器。 设计计算书 第七章短路电流计算第一节对称短路计算一：等值电路图1.基准值在短路计算的基本假设前提下，选取Sj=100MVA，VB为各级电压平均值（230，115，10.5kv）基准电流220KV侧Ij=0.251KA，110KV侧Ij=0.502KA，10KV侧Ij=5.5KA基准电抗220KV侧Xj=529,110KV侧Xj=132.25,10KV侧Xj=1.10252.系统电抗由原始材料可知，在Sj=100MVA下X1＝0.0232X2＝0.02643.220KV进线电抗2.14962.1496X3=X4=0.4×0.40.0016Xj529 4.计算变压器各绕组电抗阻抗电压％高－中高－低中－低13.2422.517.85各绕组等值电抗Vs(1-2)％＝13.24％，Vs（1-3）％＝22.51％，Ｖs（2-3）％＝7.85％1Vs1%=（Vs(1-2)%+Vs(1-3)%－Vs(2-3)%）21=（13.24+22.51－7.85）2=13.951Vs2%=（Vs(1-2)%+Vs(2-3)%－Vs(1-3)%）21=（13.24+7.85－22.51）2=－0.711Vs3%=（Vs(1-3)%+Vs(2-3)%－Vs(1-2)%）21=（22.51+7.85－13.24）2=8.56各绕组等值电抗标么值为：Vs1%Sj13.95100X5=X6=×=×＝0.11625100SN100120Vs2%Sj0.71100X7=X8×＝×＝－0.006100SN100120Vs3%Sj8.56100X9=X10=×＝×＝0.0713100SN100120 5.电抗器等值电抗Sj100X11=X12=0.06×=0.06×0.0943Sn3.510.536.110KV出线电抗计算Sj100X14=X×0.4×9.905×=0.0322Uj11516X15=0.4×0.0484132.259X16=0.4×=0.0272132.25二：各短路点短路计算在最大运行方式下（a）d1点短路等值电路可简化为如下图X13=X24=X1+X3=X2+X4=0.0232+0.0016=0.0248电源S1、S2的转移电抗分别为Xf1=X13=0.0248Xf2=X24=0.0248各电源提供的短路电流 111Ids1*=Ids2*=40.3225Xf1Xf20.0248有名值Ids1=Ids1*×Ij=40.3225×0.251=10.121Ids2=Ids2*×Ij=40.3225×0.251=10.121总的短路电流为：Id1=Ids1+Ids2=10.121+10.121=20.242KA（b）d2点短路等值电路可简化为如下图1X0=（X5+X8）//（X6+X7）=X60.05812电源S1、S2的转移电抗分别为X0X130.02480.0581Xf1=X13+X0+0.0248+0.0581+0.141X240.0248X0X240.02480.0581Xf2=X24+X0+0.0248+0.0581+0.141X130.0248各电源提供的短路电流111Ids1*=Ids2*=7.092Xf1Xf20.141有名值：Id2=2×Ids1*×Ij=2×7.092×0.502=7.11KA(c)d3点短路 等值电路可简化为如下图X0=(X5+X9+X11)+(X6+X10+X12)1=(X5X9X11)21=(0.116250.07130.0943)2=0.141电源S1、S2的转移电抗分别为X0X130.02480.141Xf1=X13+X0+0.0248+0.141+X240.0248=0.3068X0X240.02480.141Xf2=X24+X0+0.0248+0.141+X130.0248=0.3068各电源提供的短路电流111Ids1*=Ids2*=3.2595Xf1Xf20.3068有名值：Id2=2×Ids1*×Ij=2×3.2595×5.5=35.855KA(d)d4点短路等值电路可简化为如下图 X0=X14+(X5+X8)//(X6+X7)1=0.03+X621=0.03×0.11625×2=0.08815电源S1、S2的转移电抗分别为X0X13Xf1=X13+X0+0.0248+0.08815+0.08815=0.2011X24X0X24Xf2=X24+X0+0.0248+0.08815+0.08815=0.2011X13各电源提供的短路电流111Ids1*=Ids2*=4.973Xf1Xf20.2011有名值：Id2=2×Ids1*×Ij=2×4.973×0.502=4.993KA(e)d5点短路等值电路可简化为如下图 X0=X14+X15+(X5+X8)//(X6+X7)=0.08815+0.0484=0.13655电源S1、S2的转移电抗分别为X0X13Xf1=X13+X0+0.0248+0.13655+0.13655=0.2979X24X0X24Xf2=X24+X0+0.0248+0.13655+0.13655=0.2979X13各电源提供的短路电流111Ids1*=Ids2*=3.3568Xf1Xf20.2979有名值：Id2=2×Ids1*×Ij=2×3.3568×0.502=3.3703KA(f)d6点短路等值电路可简化为如下图 X0=X14+X15+x16+(X5+X8)//(X6+X7)=0.13655+0.0272=0.16375电源S1、S2的转移电抗分别为X0X13Xf1=X13+X0+0.0248+0.16375+0.16375=0.3523X24X0X24Xf2=X24+X0+0.0248+0.16375+0.16375=0.3523X13各电源提供的短路电流111Ids1*=Ids2*=2.8385Xf1Xf20.3523有名值：Id2=2×Ids1*×Ij=2×2.8385×0.502=2.850KA在最小运行方式下等值电路简化与最大运行方式下相同X13=X24=X1+X3=X2+X4=0.0264+0.0016=0.028(a)d1点短路等值电路可简化为如下图 Xf1=X13=0.028Xf2=X24=0.028111Ids1*=Ids2*=35.7143Xf1Xf20.028有名值Ids1=Ids1*×Ij=35.7143×0.251=8.96429Ids2=Ids2*×Ij=35.7143×0.251=8.96429总的短路电流为：Id1=Ids1+Ids2=8.96429+8.96429=17.929KA(b)d2点短路等值电路可简化为如下图 X0=（X5+X8）//（X6+X7）=0.0582电源S1、S2的转移电抗分别为X0X13Xf1=X13+X0+0.028+0.0582+0.0582=0.1444X24X0X24Xf2=X24+X0+0.028+0.0582+0.0582=0.1444X13各电源提供的短路电流111Ids1*=Ids2*=6.925Xf1Xf20.1444有名值：Id2=2×Ids1*×Ij=2×6.925×0.502=6.9529KA(c)d3点短路等值电路可简化为如下图X0=(X5+X9+X11)+(X6+X10+X12)1=(X5X9X11)21=(0.116250.07130.0943)2=0.141电源S1、S2的转移电抗分别为 X0X13Xf1=X13+X0+0.028+0.141+0.141=0.31X24X0X24Xf2=X24+X0+0.0248+0.141+0.141=0.31X13各电源提供的短路电流111Ids1*=Ids2*=3.2258Xf1Xf20.31有名值：Id2=2×Ids1*×Ij=2×3.2258×5.5=35.4838KA(d)d4点短路等值电路可简化为如下图X0=X14+(X5+X8)//(X6+X7)1=0.03+X621=0.03×0.11625×2=0.08815电源S1、S2的转移电抗分别为X0X13Xf1=X13+X0+0.028+0.08815+0.08815=0.2043X24X0X24Xf2=X24+X0+0.028+0.08815+0.08815=0.2043X13 各电源提供的短路电流111Ids1*=Ids2*=4.895Xf1Xf20.2043有名值：Id2=2×Ids1*×Ij=2×4.895×0.502=4.9143KA(e)d5点短路等值电路可简化为如下图X0=X14+X15+(X5+X8)//(X6+X7)=0.08815+0.0484=0.13655电源S1、S2的转移电抗分别为X0X13Xf1=X13+X0+0.028+0.13655+0.13655=0.3011X24X0X24Xf2=X24+X0+0.028+0.13655+0.13655=0.3011X13各电源提供的短路电流111Ids1*=Ids2*=3.3212Xf1Xf20.3011有名值：Id2=2×Ids1*×Ij=2×3.3212×0.502=3.334KA(f)d6点短路 等值电路可简化为如下图X0=X14+X15+x16+(X5+X8)//(X6+X7)=0.13655+0.0272=0.16375电源S1、S2的转移电抗分别为X0X13Xf1=X13+X0+0.028+0.16375+0.16375=0.3555X24X0X24Xf2=X24+X0+0.028+0.16375+0.16375=0.3555X13各电源提供的短路电流111Ids1*=Ids2*=2.8129Xf1Xf20.3555有名值：Id2=2×Ids1*×Ij=2×2.8129×0.502=2.8242KA三：在d1、d2、d3、d4、d5、d6点短路时短路容量、全电流最大有效值及冲击电流的计算在最大运行方式下（1）短路容量的计算S=3VavId短路点：d1:S=3×230×20.242=8064MVAd2:S=3×7.11×115=1416MVAd3:S=3×10.5×35.855=652MVA d4:S=3×115×4.993=995MVAd5:S=3×115×3.3703=671MVAd6:S=3×115×2.850=568MVA(2)短路全电流最大有效值根据《电力工程电气设计手册》的相关规定，取电流冲击系数Kch=1.8,当不计周期分量2衰减时，短路电流全电流最大有效值为：Ich=12(Kch1)Id=1.51Id短路点：d1:Ich=1.51Id1=1.51×20.242=30.565KAd2:Ich=1.51Id2=1.51×7.11=10.736KAd3:Ich=1.51Id3=1.51×35.855=54.141KAd4:Ich=1.51Id4=1.51×4.993=7.539KAd5:Ich=1.51Id5=1.51×3.3703=5.0892KAd6:Ich=1.51Id6=1.51×2.850=4.3035KA(3)冲击电流计算ich=2KchId=2.55Id短路点：d1:ich=2KchId1=2.55×20.242=51.617KAd2:ich=2KchId2=2.55×7.11=18.131KAd3:ich=2KchId3=2.55×35.855=91.430KAd4:ich=2KchId4=2.55×4.993=12.732KAd5:ich=2KchId5=2.55×3.3703=8.5943KAd6:ich=2KchId6=2.55×2.850=7.2675KA在最小运行方式下短路容量的计算S=3VavId(1)短路容量的计算 短路点：d1:S=3×230×17.929=7142MVAd2:S=3×115×6.952=1385MVAd3:S=3×10.5×35.484=645MVAd4:S=3×115×4.9143=979MVAd5:S=3×115×3.334=664MVAd6:S=3×115×2.8242=563MVA(2)短路全电流最大有效值根据《电力工程电气设计手册》的相关规定，取电流冲击系数Kch=1.8,当不计周期分量2衰减时，短路电流全电流最大有效值为：Ich=12(Kch1)Id=1.51Id短路点：d1:Ich=1.51Id1=1.51×17.929=27.073KAd2:Ich=1.51Id2=1.51×6.952=10.498KAd3:Ich=1.51Id3=1.51×35.184=53.851KAd4:Ich=1.51Id4=1.51×4.9143=7.421KAd5:Ich=1.51Id5=1.51×3.334=5.034KAd6:Ich=1.51Id6=1.51×2.8242=4.265KA(3)冲击电流计算ich=2KchId=2.55Id短路点：d1:ich=2KchId1=2.55×17.929=45.719KAd2:ich=2KchId2=2.55×6.952=17.728KAd3:ich=2KchId3=2.55×35.484=90.484KAd4:ich=2KchId4=2.55×4.9143=12.531KAd5:ich=2KchId5=2.55×3.334=8.5017KAd6:ich=2KchId6=2.55×2.8242=7.2017KA第二节不对称短路电流计算 一．两相短路计算(2)3(3)根据两相短路与三相短路之间的关系知：Id=Id2在最大运行方式下和最小运行方式下，电源S1、S2提供的短路电流相等（1）在最大运行方式下两相短路电流分别为：(2)3(3)3短路点：d1:Id1=Id1=×20.242=17.53KA22(2)3(3)3d2:Id2=Id2=×7.11=6.157KA22(2)3(3)3d3:Id3=Id3=×35.855=31.05KA22(2)3(3)3d4:Id4=Id4=×4.993=4.324KA22(2)3(3)3d5:Id5=Id5=×3.3703=2.919KA22(2)3(3)3d6:Id6=Id6=×2.850=2.4682KA22（2）在最小运行方式下两相短路电流分别为：(2)3(3)3短路点：d1:Id1=Id1=×17.929=15.527KA22(2)3(3)3d2:Id2=Id2=×6.952=6.021KA22(2)3(3)3d3:Id3=Id3=×35.484=30.73KA22(2)3(3)3d4:Id4=Id4=×4.9143=4.2559KA22 (2)3(3)3d5:Id5=Id5=×3.334=2.887KA22(2)3(3)3d6:Id6=Id6=×2.8242=2.446KA22二．单相接地及两相接地短路计算在最大运行方式下（a）d1点发生短路已知：X∑1=0.08433，X∑2=0.098，X1=X2=3×0.0016=0.0048；（1）正、负序网络11X1∑*=X2∑*=(X1+X3)+(X2+X4)=(X1+X3)=(0.0232+0.0016)22=0.0124(2)零序网络 则零序阻抗为：X0∑*=（X1//X2//X∑1）//{[（X∑2+XII）//XIII]＋XI}=（0.0048//0.0048//0.08433）//{[（0.098+0）//0.071]+0.11625}=0.0023（a1）发生单相短路时短路电流正序分量为：11Id1*===36.90XXX0.01240.01240.0023120零序电流：I0*=Id1*=36.90I10*=（I0*×X0∑*）/[XI+（XII+X∑2）//XIII]=（36.90×0.0023）/[0.11625+0.098//0.0713]=0.53860.0713I20*=I10*×[XIII/（XII+XIII+X∑2）]=0.5386×0.07130.098=0.2268有名值：I0=Ij×I0*=0.251×36.90=9.2619KAI10=Ij×I10*=0.251×0.5386=0.1351886KAI20=Ij×I20*=0.502×0.2268=0.1138536KA（a2）发生两相接地短路时短路电流正序分量为：11Id1*===69.734XX//X0.01240.00231200.01240.01240.0023零序电流： X20.0124I0*=Id1*×=69.734×=58.823238XX0.01240.002320I10*=（I0*×X0∑*）/[XI+（XII+X∑2）//XIII]=（58.823238×0.0023）/[0.11625+0.098//0.0713]=0.8588840.0713I20*=I10*×[XIII/（XII+XIII+X∑2）]=0.858884×0.07130.098=0.3617155有名值：I0=Ij×I0*=0.251×58.823238=14.764633KAI10=Ij×I10*=0.251×0.858884=0.2155799KAI20=Ij×I20*=0.502×0.3617155=0.1815812KA(b)d4点发生短路(1)正、负序网络X1∑*=X2∑*=(X14+X5//X6)+(X1+X3)//(X2+X4)11=(0.03+×0.11625)+(0.0232+0.0016)22=0.100525 (2)零序网络X17=XI+X1//X2//X∑1=0.11625+0.0048//0.08433//0.0048=0.11858X18=X15+X16=0.0272×3+0.0484×3=0.2268零序阻抗为：X0∑*=X18//（X14+X17//XIII）=0.2268//（0.09+0.11858//0.0713）=0.08444（b1）发生单相短路时短路电流正序分量为：11Id4*===3.50275XXX0.1005250.1005250.08444120零序电流：I0*=Id4*=3.50275I10*=（I0*×X0∑*）/(X14+X17//XIII)=（3.50275×0.08444）/[0.09+0.11858//0.0713]=2.199 I20*=（I0*×X0∑*）/X18=（3.50275×0.08444）/0.2268=1.3041有名值：I0=Ij×I0*=0.502×3.50275=1.75838KAI10=Ij×I10*=0.502×2.199=1.103898KAI20=Ij×I20*=0.502×1.3041=0.654658KA（b2）发生两相接地短路时短路电流正序分量为：11Id4*===6.82983XX//X0.1005250.084441200.1005250.1005250.08444零序电流：X20.100525I0*=Id4*×=6.82983×=3.7118842XX0.1005250.0844420I10*=（I0*×X0∑*）/(X14+XIII//X17)=（3.7118842×0.08444）/(0.09+0.11858//0.0713)=2.3303457I20*=(I10*×X0∑*)/X18=(3.7118842×0.08444)/0.2268=1.3819731有名值：I0=Ij×I0*=0.502×3.7118842=1.863366KAI10=Ij×I10*=0.502×2.3303457=1.169834KAI20=Ij×I20*=0.502×1.3819731=0.6937505KA(C)d5点发生短路(1)正、负序网络 X1∑*=X2∑*=(X14+X15+X5//X6)+(X1+X3)//(X2+X4)11=(0.03+0.0484+×0.11625)+(0.0232+0.0016)22=0.148925(2)零序网络X16=0.0272×3=0.0816X17=XI+X1//X2//X∑1=0.11625+0.0048//0.08433//0.0048=0.11858零序阻抗为：X0∑*=X16//（X14+X15+X17//XIII）=0.0816//（0.09+0.1452+0.0713//0.11858=0.063172（c1）发生单相短路时短路电流正序分量为： 11Id5*===2.7699XXX0.1489250.1489250.063172120零序电流：I0*=Id5*=2.7699I10*=（I0*×X0∑*）/（X14+X15+X17//XIII）=（2.7699×0.063172）/(0.09+0.1452+0.0713//0.11858)=0.623993I20*=（I0*×X0∑*）/X16=(2.7699×0.063172)/0.0816=2.14436有名值：I0=Ij×I0*=0.502×2.7699=1.3904898KAI10=Ij×I10*=0.502×0.623993=0.3132445KAI20=Ij×I20*=0.502×2.14436=1.0764687KA（c2）发生两相接地短路时短路电流正序分量为：11Id5*===5.1738XX//X0.1489250.0631721200.1489250.1489250.063172零序电流：X20.148925I0*=Id5*×=5.1738×=3.63281XX0.1489250.06317220I10*=（I0*×X0∑*）/(X14+X15+XIII//X17)=（3.63281×0.063172）/(0.09+0.1452+0.11858//0.0713)=0.820405I20*=(I0*×X0∑*)/X16=(3.63281×0.063172)/0.0816=2.81240有名值：I0=Ij×I0*=0.502×3.63281=1.823671KAI10=Ij×I10*=0.502×0.820405=0.4118433KAI20=Ij×I20*=0.502×2.81240=1.4118248KA(d)d6点发生短路(1)正、负序网络 X1∑*=X2∑*=(X14+X15+X16+X5//X6)+(X1+X3)//(X2+X4)11=(0.03+0.0484+0.0272+×0.11625)+(0.0232+0.0016)22=0.176125(2)零序网络X0∑*=X14+X15+X16+X17//XIII=0.09+0.1452+0.0816+0.0713//0.11858=0.36133（d1）发生单相短路时短路电流正序分量为：11Id6*===1.40138XXX0.1761250.1761250.36133120 零序电流：I0*=Id6*=1.40138XIII0.0713I10*=I0*×=1.40138×=0.52622XX170.07130.11858IIIX170.11858I20*=I0*×=1.40138×=0.87516XX170.07130.11858III有名值：I0=Ij×I0*=0.502×1.40138=0.70349276KAI10=Ij×I10*=0.502×0.52622=0.26416244KAI20=Ij×I20*=0.502×0.87516=0.43933032KA（d2）发生两相接地短路时短路电流正序分量为：11Id6*===3.3952XX//X0.1761250.361331200.1761250.1761250.36133零序电流：X20.176125I0*=Id6*×=3.3952×=1.1126133XX0.1761250.3613320XIII0.0713I10*=I0*×=1.1126133×=0.4177866XX170.07130.11858IIIX170.11858I20*=I0*×=1.1126133×=0.6948267XX170.07130.11858III有名值：I0=Ij×I0*=0.502×1.1126133=0.558532KAI10=Ij×I10*=0.502×0.4177866=0.20972887KAI20=Ij×I20*=0.502×0.6948267=0.348803KA在最小运行方式下 最小运行方式下与最大运行方式下的序网图一样，请参照最大运行方式，在此省略。（a）d1点发生短路已知：X∑1=0.08433，X∑2=0.098，X1=X2=3×0.0016=0.0048；（1）正、负序阻抗11X1∑*=X2∑*=(X1+X3)+(X2+X4)=(X1+X3)=(0.0264+0.0016)22=0.014(2)零序阻抗X0∑*=（X1//X2//X∑1）//{[（X∑2+XII）//XIII]＋XI}=（0.0048//0.0048//0.08433）//{[（0.098+0）//0.071]+0.11625}=0.0023（a1）发生单相短路时短路电流正序分量为：11Id1*===33.0033XXX0.0140.0140.0023120零序电流：I0*=Id1*=33.0033I10*=（I0*×X0∑*）/[XI+（XII+X∑2）//XIII]=（33.0033×0.0023）/[0.11625+0.098//0.0713]=0.481880.0713I20*=I10*×[XIII/（XII+XIII+X∑2）]=0.48188×0.07130.098=0.20294有名值：I0=Ij×I0*=0.251×33.0033=8.2838KAI10=Ij×I10*=0.251×0.48188=0.12095188KAI20=Ij×I20*=0.502×0.20294=0.10187588KA （a2）发生两相接地短路时短路电流正序分量为：11Id1*===62.596XX//X0.0140.00231200.0140.0140.0023零序电流：X20.014I0*=Id1*×=62.596×=53.76343558XX0.0140.002320I10*=（I0*×X0∑*）/[XI+（XII+X∑2）//XIII]=（53.76343558×0.0023）/[0.11625+0.098//0.0713]=0.78500570.0713I20*=I10*×[XIII/（XII+XIII+X∑2）]=0.7850057×0.07130.098=0.3306019有名值：I0=Ij×I0*=0.251×53.76343558=13.494622KAI10=Ij×I10*=0.251×0.7850057=0.1970364KAI20=Ij×I20*=0.502×0.3306019=0.1659622KA(b)d4点发生短路(1)正、负序阻抗X1∑*=X2∑*=(X14+X5//X6)+(X1+X3)//(X2+X4)11=(0.03+×0.11625)+(0.0264+0.0016)22=0.102125(2)零序阻抗X0∑*=X18//（X14+X17//XIII）=0.2268//（0.09+0.11858//0.0713）=0.08444（b1）发生单相短路时短路电流正序分量为： 11Id4*===3.4639XXX0.1021250.1021250.08444120零序电流：I0*=Id4*=3.4639I10*=（I0*×X0∑*）/(X14+X17//XIII)=（3.4639×0.08444）/[0.09+0.11858//0.0713]=2.17466I20*=（I0*×X0∑*）/X18=（3.4639×0.08444）/0.2268=1.28965有名值：I0=Ij×I0*=0.502×3.4639=1.7388778KAI10=Ij×I10*=0.502×2.17466=1.09167932KAI20=Ij×I20*=0.502×1.28965=0.6474043KA（b2）发生两相接地短路时短路电流正序分量为：11Id4*===6.7409XX//X0.1021250.084441200.1021250.1005250.08444零序电流：X20.102125I0*=Id4*×=6.7409×=3.6899441XX0.1021250.0844420I10*=（I0*×X0∑*）/(X14+XIII//X17)=（3.6899441×0.08444）/(0.09+0.11858//0.0713)=2.316572I20*=(I10*×X0∑*)/X18=(3.6899441×0.08444)/0.2268=1.3738046有名值：I0=Ij×I0*=0.502×3.6899441=1.8523519KAI10=Ij×I10*=0.502×2.316572=1.162919KA I20=Ij×I20*=0.502×1.3738046=0.68964991KA(C)d5点发生短路(1)正、负序阻抗X1∑*=X2∑*=(X14+X15+X5//X6)+(X1+X3)//(X2+X4)11=(0.03+0.0484+×0.11625)+(0.0264+0.0016)22=0.150525(2)零序阻抗X0∑*=X16//（X14+X15+X17//XIII）=0.0816//（0.09+0.1452+0.0713//0.11858=0.063172（c1）发生单相短路时短路电流正序分量为：11Id5*===2.74558XXX0.1505250.1505250.063172120零序电流：I0*=Id5*=2.74558I10*=（I0*×X0∑*）/（X14+X15+X17//XIII）=（2.74558×0.063172）/(0.09+0.1452+0.0713//0.11858)=0.61858I20*=（I0*×X0∑*）/X16=(2.74558×0.063172)/0.0816=2.12554有名值：I0=Ij×I0*=0.502×2.74558=1.378281KAI10=Ij×I10*=0.502×0.61858=0.31052716KAI20=Ij×I20*=0.502×2.12554=1.0670211KA（c2）发生两相接地短路时短路电流正序分量为： 11Id5*===5.12762XX//X0.1505250.0631721200.1505250.1505250.063172零序电流：X20.150525I0*=Id5*×=5.12762×=3.6118195XX0.1505250.06317220I10*=（I0*×X0∑*）/(X14+X15+XIII//X17)=（3.6118195×0.063172）/(0.09+0.1452+0.11858//0.0713)=0.8156646I20*=(I0*×X0∑*)/X16=(3.6118195×0.063172)/0.0816=2.79615有名值：I0=Ij×I0*=0.502×3.6118195=1.813133KAI10=Ij×I10*=0.502×0.8156646=0.4094636KAI20=Ij×I20*=0.502×2.79615=1.4036673KA(d)d6点发生短路(1)正、负序阻抗X1∑*=X2∑*=(X14+X15+X16+X5//X6)+(X1+X3)//(X2+X4)11=(0.03+0.0484+0.0272+×0.11625)+(0.0264+0.0016)22=0.177725(2)零序阻抗X0∑*=X14+X15+X16+X17//XIII=0.09+0.1452+0.0816+0.0713//0.11858=0.36133（d1）发生单相短路时短路电流正序分量为：11Id6*===1.395128XXX0.1777250.1777250.36133120零序电流：I0*=Id6*=1.395128 XIII0.0713I10*=I0*×=1.395128×=0.52387XX170.07130.11858IIIX170.11858I20*=I0*×=1.395128×=0.87126XX170.07130.11858III有名值：I0=Ij×I0*=0.502×1.395128=0.700354KAI10=Ij×I10*=0.502×0.52387=0.2629827KAI20=Ij×I20*=0.502×0.87126=0.4373725KA（d2）发生两相接地短路时短路电流正序分量为：11Id6*===3.36865XX//X0.1777250.361331200.1777250.1777250.36133零序电流：X20.176125I0*=Id6*×=3.36865×=1.110635XX0.1761250.3613320XIII0.0713I10*=I0*×=1.110635×=0.4170438XX170.07130.11858IIIX170.11858I20*=I0*×=1.110635×=0.6935912XX170.07130.11858III有名值：I0=Ij×I0*=0.502×1.110635=0.55753877KAI10=Ij×I10*=0.502×0.4170438=0.20935599KAI20=Ij×I20*=0.502×0.6935912=0.3481828KA 第八章高压电气设备的选择计算第一节断路器的选择和校验一、220KV断路器的选择与校验1．按额定电压选择Vymax＝1.15Ve＞Vgmax=1.1Ve2．按额定电流选择Ie≥Igmax考虑到变压器在电压降低5％时其出力保持不变，所以相应回路的Igmax＝1.05Ie。21201.05即Igmax＝＝0.66133KA32203．按开断电流来选择""I≥I=20.242KANbr4．按短路关合电流选择i≥ich＝51.617KANcl根据以上计算，可以初步选择LW6－220型断路器，其参数见下表：表2.1所选220KV断路器的参数额定额定额定额定关合动4s热固有燃弧型号电压电流开断电流稳电稳定分闸时间/KV/A电流峰值流峰电流时间/s/KA/KA值/KA/s/KALW6-220/220315050100100500.0360.0531505．校验热稳定，取后备保护动作时间t为0.15s。brt＝t+t＝t+t+t＝0.036+0.05+0.15＝0.2366skprbrinabr式中t：短路计算时间；t：继电保护动作时间；kpr t：断路器固有分闸时间；t：断路器开断时电弧持续时间。ina短路电流的热效应为：""222Qk＝It=（20.242）0.2366＝96.944KAsk电气设备在4s内热稳定电流的热效应：222Qn=It=504＝10000KAsn从而知Qk＜Qn，满足要求。6．校验动稳定:icj＝56.617＜idw＝100,满足要求。将上述计算结果列表如下：表2.2220KV断路器选择与校验结果表设备LW6-220/3150项目产品数据计算数据电压Vymax≥Vgmax/KV220220电流Ie≥Igmax/A3150662""开断电流INbr≥I/KA5020.242关合电流iNcl≥ich/KA10051.6172热稳定Qn≥Qk/KAs1000096.944动稳定idw≥icj/KA10051.617从上表可知，选择LW6-220/3150型断路器满足要求。二、110KV断路器的选择与校验1．按额定电压选择Vymax＝1.15Ve＞Vgmax=1.1Ve2．按额定电流选择Ie≥Igmax21201.05Igmax＝＝1.3227KA31103．按开断电流来选择""INbr≥I=7.11KA4．按短路关合电流选择 iNcl≥ich＝18.131KA根据以上计算，可以初步选择LW14－110型断路器，其参数见下表：表2.3所选110KV断路器的参数额定关额定电额定电额定开合电流动稳4s热固有燃弧型号压/KV流/A断电流峰值电流峰稳定电分闸时间/s/KA/KA值/KA流/KA时间/sLW14-110/110200031.5808031.50.0250.0520005．校验热稳定，取后备保护动作时间t为0.15s。brt＝t+t＝t+t+t＝0.025+0.05+0.15＝0.225skprbrinabr""222Qk＝It=（7.11）0.225＝11.37KAk222Qn=It=31.53＝2977KAsn从而知Qk＜Qn，满足要求。6．校验动稳定icj＝18.131＜idw＝80,满足要求。将上述计算结果列表如下：表2.4110KV断路器选择与校验结果表设备LW14-110/2000项目产品数据计算数据电压Vymax≥Vgmax/KV110110电流Ie≥Igmax/A20001323""开断电流INbr≥I/KA31.57.11关合电流iNcl≥ich/KA8018.1312热稳定Qn≥Qk/KAs297711.37动稳定idw≥icj/KA8018.131从上表可知，选择LW14-110/2000型断路器满足要求。 三、110KV侧最大一回负荷出线断路器的选择与校验1．按额定电压选择Vymax＝1.15Ve＞Vgmax=1.1Ve2．按额定电流选择Ie≥Igmax1.0540Igmax＝＝0.2204KA31103．按开断电流来选择""INbr≥I=7.11KA4．按短路关合电流选择iNcl≥ich＝18.131KA根据以上计算，可以初步选择SW4－110型高压少油断路器，其参数见下表：表2.5所选110KV负荷出线侧断路器的参数额定关额定电额定电额定开合电流动稳4s热固有燃弧型号压/KV流/A断电流峰值电流峰稳定电分闸时间/s/KA/KA值/KA流/KA时间/sSW4-110/110125031.5808031.50.050.0512505．校验热稳定，取后备保护动作时间t为0.15s。brt＝t+t＝t+t+t＝0.05+0.05+0.15＝0.25skprbrinabr""222QK＝It=（7.11）0.25＝12.638KAk222Qn=It=31.53＝2977KAsn从而知Qk＜Qn，满足要求。6．校验动稳定icj＝18.131＜idw＝80,满足要求。由上述计算结果列表明选择LW14－110高压六氟化硫断路器能满足要求 列表如下：表2.6110KV侧出线断路器选择与校验结果表设备LW14-110/2000项目产品数据计算数据电压Vymax≥Vgmax/KV110110电流Ie≥Igmax/A20001323""开断电流INbr≥I/KA31.57.11关合电流iNcl≥ich/KA8018.1312热稳定Qn≥Qk/KAs297711.37动稳定idw≥icj/KA8018.131四、10KV侧断路器的选择与校验1.10KV最大一回负荷出线正常工作时1.05Smax1.055400Igmax=＝＝=327.358A3V310e短路时，由前面的短路计算结果可知Id=35.855KA由于加装了电抗器，可以选择断路器，根据10KV侧出线的额定电压和最大负荷电流，选定断路器的型号为：SN10-10I，其技术参数见下表：表2.7所选10KV侧断路器的参数额定关额定电额定电额定开合电流动稳4s热固有燃弧型号压/KV流/A断电流峰值电流峰稳定电分闸时间/s/KA/KA值/KA流/KA时间/sSN10-10I/10100028.97171290.060.051000经过动、热稳定及相关校验知SN10-10I断路器满足要求第二节隔离开关的选择和校验计算 一、220KV隔离开关的选择与校验1．按额定电压选择Vymax＝1.15Ve＞Vgmax=1.1Ve2．按额定电流选择Ie≥Igmax21201.05Igmax＝＝0.661KA3220根据以上计算，可以初步选择GW7-220DW型隔离开关，其参数见下表：表2.8所选220KV隔离开关的参数额定动稳定电额定热稳定电型号额定电压/KV额定电流/A流峰值/KA流/KAGW7-220DW22016008031.53．校验热稳定，取后备保护动作时间t为0.15s。brt＝t+t＝t+t+t＝0.036+0.05+0.15＝0.2366skprbrinabr""222Qk＝It=（20.242）0.2366＝96.944KAsk222Qn=It=31.53＝2977KAsn从而知Qk＜Qn，满足要求。4．校验动稳定icj＝56.617＜idw＝80,满足要求。注：由于隔离开关不用来接通和切断短路电流，故无需进行开断电流和短路电流校验。由上述计算表明，选择GW7－220DW型隔离开关能满足要求将上述计算结果列表如下： 表2.9220KV隔离开关选择与校验结果表设备GW7－220DW项目产品数据计算数据电压Vymax≥Vgmax/KV220220电流Ie≥Igmax/A16006622热稳定Qn≥Qk/KAs297796.944动稳定idw≥icj/KA8051.617二、110KV隔离开关的选择与校验1．按额定电压选择Vymax＝1.15Ve＞Vgmax=1.1Ve2．按额定电流选择Ie≥Igmax21201.05Igmax＝＝1.3227KA3110根据以上计算，可以初步选择GW5－110型隔离开关，其参数见下表：表2.10所选110KV隔离开关的参数额定动稳定电额定热稳定电型号额定电压/KV额定电流/A流峰值/KA流/KAGW5-110110200010031.53．校验热稳定，取后备保护动作时间t为0.15s。brt＝t+t＝t+t+t＝0.025+0.05+0.15＝0.225skprbrinabr""222Qk＝It=（7.11）0.225＝11.37KAsk222Qn=It=31.54＝3969KAsn从而知Qk＜Qn，满足要求。4．校验动稳定icj＝18.131＜idw＝100,满足要求。将上述计算结果列表如下： 表2.11110KV隔离开关的选择与校验结果表设备GW5－110Ⅱkw项目产品数据计算数据电压Vymax≥Vgmax/KV110110电流Ie≥Igmax/A200013232热稳定Qn≥Qk/KAs396911.37动稳定idw≥icj/KA10018.131从上表可知，选择GW5－110Ⅱkw型隔离开关满足要求三、110KV侧最大一回负荷出线隔离开关的选择与校验1．按额定电压选择Vymax＝1.15Ve＞Vgmax=1.1Ve2．按额定电流选择Ie≥Igmax1.0540Igmax＝＝0.22044KA3110根据以上计算数据，可以初步选择GW4－110型隔离开关，其参数见下表：表2.12所选110KV隔离开关的参数额定动稳定电额定热稳定电型号额定电压/KV额定电流/A流峰值/KA流/KAGW4-110110100080253．校验热稳定，同110KV侧断路器相同即：t＝t+t＝t+t+t＝0.05+0.05+0.15＝0.25skprbrinabr""222QK＝It=（7.11）0.25＝12.638KAk222Qn=It=254＝2500KAsn从而知Qk＜Qn，满足要求。4．校验动稳定icj＝18.131＜idw＝80,满足要求。 由上述计算结果列表明选择GW4－110户外隔离开关能满足要求将上述计算结果列表如下：表2.13110KV出线侧隔离开关的选择与校验结果表设备GW5－110Ⅱkw项目产品数据计算数据电压Vymax≥Vgmax/KV110110电流Ie≥Igmax/A10002212热稳定Qn≥Qk/KAs250012.638动稳定idw≥icj/KA8018.131从上表可知，选择GW5－110Ⅱkw型隔离开关满足要求四、10KV侧隔离开关的选择与校验1．按额定电压选择Vymax＝1.15Ve＞Vgmax=1.1Ve2．按额定电流选择Ie≥Igmax1.05Smax1.055400Igmax=＝＝=327.358A3V310e根据以上计算数据，可以初步选择GN2－10/3000型隔离开关，其参数见下表：表2.14所选10KV隔离开关的参数额定动稳定电额定热稳定电型号额定电压/KV额定电流/A流峰值/KA流/KAGN2-110103000100503．校验热稳定t＝t+t＝t+t+t＝0.06+0.05+0.15＝0.26skprbrinabr""222QK＝It=（35.855）0.26＝334.25KAk222Qn=It=504＝25000KAsn从而知Qk＜Qn，满足要求。4．校验动稳定 icj＝91.430＜idw＝100,满足要求。由上述计算结果列表明选择GN2－10/3000隔离开关能满足要求将上述计算结果列表如下：表2.1510KV侧隔离开关的选择与校验结果表设备GN2－10/3000项目产品数据计算数据电压Vymax≥Vgmax/KV1010电流Ie≥Igmax/A3000327.3582热稳定Qn≥Qk/KAs25000334.25动稳定idw≥icj/KA10091.430从上表可知，选择GN2－10/3000型隔离开关满足要求第九章整定计算第一节线路的电压、电流保护本设计为110KV出线保护，下面对第八回出线保护进行电流、电压保护的整定计算。就计算中用到的数据是对称短路时及两相短路时流过保护最大、最小电流列表如（4-1、4-2）附在本章的末尾。A、B、C、D分别代表线路上的位置对应短路点d2、d4、d5、d6。线路保护方案的确定及整定计算如图所示： （系统电源到出线保护3安装处的综合阻抗）（一）QF1所装保护的整定计算保护I段计算1.考虑用瞬时电流速断保护I(1)动作电流：I=KI=1.22.850=3.42KAOP.1reld.Dmax13E(2)保护范围校验：l=(-X)minIx.maxX12IOP.113115/3E=(-)(3)0.423.42Id.Cmin13115/3115/3=(-)0.423.423.334=-3.1017KM不满足要求2.考虑瞬时电流电压联锁速断保护IIb0.502(1)动作电流：I===2.9647KAOP.1XXl0.1489250.750.0272S11II(2)动作电压：U=3Ixl=32.96470.750.49=13.8645KVOP.1OP.11113115/3115/3(3)保护范围校验：l=(-)=-1.2993KMmin0.422.96473.334不满足要求保护II段计算 考虑用带时限电流速断保护，由于没有下一级线路配合，所以不需要II段保护保护III段计算1.考虑用定时限过电流保护40(1)动作电流：I==210AL.max3110IIIKrelKst1.151.5I=I=210426AOP.1L.maxK0.85re(2)Id.min2.446(2)灵敏度校验：K==5.74>1.5senIIII0.426OP.1满足要求III(3)动作时限：t=0Sop.1（二）QF2所装保护的整定计算保护I段计算1.考虑用瞬时电流速断保护I(1)动作电流：I=KI=1.23.3703=4.04436KAOP.2reld.Cmax13E13115/3E(2)保护范围校验：l=(-X)=(-)minIx.max(3)X12IOP.20.424.04436Id.Cmin13115/3115/3=(-)0.424.044364.9143=1.76675KM<16×15%=2.4KM不满足要求2.考虑瞬时电流电压联锁速断保护 IIb0.502(1)动作电流：I===3.6689KAOP.2XXl0.1005250.750.0484S11II(2)动作电压：U=3Ixl=33.66890.750.416=30.5028KVOP.2OP.21113115/3115/3(3)保护范围校验：l=(-)=5.404KMmin0.423.66894.91435.404L%==33.78%>15%满足要求bh161115/3115/3l=(-)=12KMmax0.43.66894.99312L%==75%>50%满足要求bh16保护II段计算1.考虑与相邻线路上的III段保护配合IIIII(1)动作电流：I=KI=1.2×0.426=0.5112KAOP.2relOP.1(2)Id.min2.887(2)灵敏度校验：K===5.647>1.3满足要求senIII0.5112OP.2II(3)动作时限：t=0.5Sop.2保护III段计算1.考虑用定时限过电流保护IIIKrelKst1.151.5（1）动作电流：I=I=210426AOP.2L.maxK0.85re（2）灵敏度校验：(2)Id.min2.887作近后备：K===6.777>1.5满足要求senIIII0.426OP.2(2)Id.min2.446作远后备：K===5.74>1.2满足要求senIIII0.426OP.2III（3）动作时限：t=1.0SOP.2 (三)QF3所装保护的整定计算保护I段计算1.考虑用瞬时电流速断保护I（1）动作电流：I=KI=1.24.993=5.9916KAOP.3reld.Bmax13E（2）保护范围校验：L%=（-X）bhIx.maxX1L2IOP.313115/3115/3=(-)=1.17%<15%0.49.90525.99166.952不满足要求2.考虑用瞬时电流电压联锁速断保护IIb0.502（1）动作电流：I===5.396KAOP.3XXl0.0705250.750.03S11II(2)动作电压：U=3Ixl=35.3960.750.49.905=27.774KVOP.2OP.21113115/3115/3(3)保护范围校验：l=(-)=2.7638KMmin0.425.3966.9522.7638L%==27.9%>20%满足要求bh9.9051115/3115/3l=(-)=7.4156KMmax0.45.3967.117.4156L%==74.87%>50%满足要求bh9.905保护II段计算1.考虑与相邻线路QF2瞬时电流电压联锁速断保护配合（1）动作电流：相邻线路电压元件最小保护范围为：5.404KM在电压元件最小保护范围末端短路时流过QF3的最大短路电流为： Ib0.502I===4.295378KAd.maxX0.45.404s.min0.01240.50.116250.03132.25III（a）与电流元件配合时：I=KI=1.1×3.6689=4.03579KAOP.3relOP.2II(b)与电压元件配合时：I=KI=1.1×4.295378=4.72492KAOP.3reld.max由于：4.72492>4.03579故与电压元件配合II取I=4.72492KAOP.3(2)Id.min4.2559（2）灵敏度校验：K===0.900735<1.3不满足要求senIII4.72492OP.32.考虑与相邻线路上的II段保护配合IIII（1）动作电流：I=KI=1.2×0.5112=0.61344KAOP.3relOP.2(2)Id.min4.2559（2）灵敏度校验：K===6.938>1.5满足要求senIII0.61344OP.3IIII(3)动作时限：t=t+△t=0.5+0.5=1.0SOP.3op.2保护III段计算1.考虑用定时限过电流保护IIIKrelKst1.151.5（1）动作电流：I=I=210426AOP.3L.maxK0.85re（2）灵敏度校验：(2)Id.min4.2559作近后备时：K===9.99>1.5满足要求senIIII0.426OP.3(2)Id.min2.887作远后备时：K===6.777>1.5满足要求senIIII0.426OP.3IIIIII（3）动作时限：t=t+△t=1.0+0.5=1.5SOP.3op.2 保护配置一览表段段段保护序号动作值保护范围动作动作动作时限动作值灵敏度时限动作值灵敏度时限定时限过电流保护瞬时电流电压联锁速断保护带时限电流速断保护定时限过电流保护瞬时电流电压联锁速断保护带时限电流速断保护定时限过电流保护第二节零序电流保护本设计为110KV出线保护，采用了三相重合闸。下面第八回出线进行零序电流的整定计算。就计算中用到的不对称短路时流过保护最大、最小零序电流列表如（4-2）附在本章的末尾。（系统电源到出线保护3安装处的综合阻抗）按最小运行方式下将220KV侧各序阻抗有名值并归算至110KV侧 有名值：（1）正负序阻抗：2230X1=X2=13.9799；3784X3=X4=0.4×2.1496=0.8598422Vs1%VT13.95230X5=X6=×=61.49625100S100120TX14=0.4×9.905=3.962X15=0.4×16=6.4（2）零序阻抗：X∑1=0.08433×529=44.61057X03=X04=3×0.4×2.1496=2.57952X014=3×0.4×9.905=11.886X015=3×0.4×16=19.2归算至110KV侧：变比K=0.5则（1）正负序阻抗：2X1=X2=13.9799×0.5=3.4949752X3=X4=0.85984×0.5=0.214962X5=X6=61.49625×0.5=15.37406（2）零序阻抗：2X∑1=44.61057×0.5=11.15264252X03=X04=2.57952×0.5=0.64488根据不对称短路的正负序、零序网络图知道：C点前的系统等效：正负序阻抗11X1.min=（3.494975+0.21496）×+×15.37406+3.962+6.4=19.904221零序阻抗X0.min=0.64488//0.64488//11.1526425+×15.37406+11.886+19.22 =39.0864097B点前的系统等效：正负序阻抗11X1.min=（3.494975+0.21496）×+×15.37406+3.962=13.504221零序阻抗：X0.min=0.64488//0.64488//11.1526425+×15.37406+11.8862=19.8864097A点前的系统等效：正负序阻抗11X1.min=（3.494975+0.21496）×+×15.37406=9.542221零序阻抗：X0.min=0.64488//0.64488//11.1526425+×15.37406=8.0040972（一）QF1所装保护的整定计算由于是线路末端可以只装设零序电流III段零序电流保护III段的整定计算III（1）动作电流：I=K×I=1.2×0.5×0.1×1.2×2.850=0.2052KAOP.1reld.max(1,1)3I0.min1.672617（2）灵敏度校验：K==8.15>1.5满足要求senIIII0.2052OP.1III（3）动作时限：t=0.2Sop.1（二）QF2所装保护的整定计算零序电流保护I段的整定计算I(1,1)（1）动作电流：I=K3I=1.55×1.228392=1.9040076KAOP.2rel0.max(1)(1,1)（2）灵敏度校验（保护范围）：3I3I，单相接地作为校验条件001115/3L=[3(213.50419.8864097)]=15.19KM>16×20%=8KMmin30.421.90036 满足要求I（3）动作时限：t=0Sop.2零序电流保护II段的整定计算考虑与相邻线路III段配合IIIII（1）动作电流：I=KI=1.2×0.2052=0.24624KAop.2relOP.1(1)3I0.min0.931581（2）灵敏度校验：K==3.7832>1.5满足要求senIIII0.24624OP.1II（3）动作时限：t=0.5sop.2零序电流保护III段的整定计算与相邻线路III段配合整定IIIIII（1）动作电流：I=KI=1.2×0.2052=0.24624KAop.2relOP.1（2）灵敏度校验：(1)3I0.min0.931581作近后备时：K==3.7832>1.5满足要求senIIII0.24624OP.1(1,1)3I0.minl1.672617作远后备时：K==6.7926>1.2满足要求senIIII0.24624OP.1III（3）动作时限t=0.2+0.5=0.7sop.2（三）QF3所装保护的整定计算零序电流保护I段的整定计算I(1,1)（1）动作电流：I=K3I=1.3×3.5095=4.56235KAOP.3rel0.max(1)(1,1)（2）灵敏度校验（保护范围）：：3I3I，单相接地作为校验条件00最小保护范围：1115/3L=[3(29.5428.004097)]=4.36066KM>9.905×min30.424.5623520%=1.981KM 满足要求I（3）动作时限：t=0sOP.3零序电流保护II段的整定计算与相邻线路I段配合整定III（1）动作电流：I=KI=1.3×1.9040076=2.47521KAOP.3relOP.2(1)3I0.min3.275037（2）灵敏度校验：K==1.323>1.3满足要求senIII2.47521OP.3II（3）动作时限：t=0.5sOP.3零序电流保护III段的整定计算与相邻线路II段配合整定IIIII（1）动作电流：I=KI=1.2×0.24624=0.295488KAOP.3relOP.2（2）灵敏度校验：(1)3I0.min3.275037作近后备时：K==11.08>1.5满足要求senIIII0.295488OP.3(1)3I0.minl0.931581作远后备时：K==3.153>1.2满足要求senIIII0.295488OP.3III（3）动作时限t=0.5+0.5=1.0sop.3表1110kV线路零序电流保护整定表电流定值动作时间名符说明公正称号取值范重合闸后说明式参量含义常围动作值躲不过断路器零合闸三相不序I0.max为区同步最大三电I0。IDZ。I≥外故障最Kk≥1.3T1=0倍零序电流流ⅠKk3I０.max大零序电时，重合闸过Ⅰ流程中带0.1s段延时或退出运行零I0.1.与相I′DZ.Ⅰ为tⅡ后加速带t′Ⅱ为相邻 序Ⅱ邻线路零相邻线路≥0.1s线路零序Ⅱ段电序Ⅰ段配零序Ⅰ段Δt延时动作时间流合IDZⅡ≥动作值ⅡKkKFI′DZ.Ⅰ段2.与相Kk≥1.1tⅡI′DZ.Ⅱ为邻线路零≥相邻线路序Ⅱ段配t′零序Ⅱ段合ＩDZ.Ⅱ≥Ⅱ+动作值KkKFI′DZ.ⅡΔt3.校核K′变压器k=1.1～220kV(或1.3330kV)侧tⅡKF为最大接地故障≥分支系数流过线路Δt的3I0，IDZ.Ⅱ≥K′k3I01.与相I′DZ.Ⅱ为tⅡ邻线路零相邻线路≥t′Ⅱ为相邻序Ⅱ段配零序Ⅱ段t′线路零序Ⅱ段合IDZ.Ⅲ≥动作值Ⅱ+动作时间KkKFI′DZ.ⅡΔtt′Ⅲ为相邻2.与相I′DZ.Ⅲ为tⅡ零线路零序Ⅲ段邻线路零相邻线路≥序动作时间序Ⅲ段配零序Ⅲ段Kk≥1.1t′电I0.后加速带t″Ⅱ为线路合ＩDZ.Ⅲ≥动作值Ⅲ+流Ⅲ0.1s延时末端变压器KkKFI′DZ.ⅢΔtⅢ220kV(或3.校核KF为最大段330kV)侧出线变压器分支系数tⅡ零序电流保护220kV(或≥保全线有规程330kV)侧t″规定灵敏系数接地故障ⅡΔ段动作时间流过线路t的3I0零1.与相I′DZ.Ⅲ为t′Ⅲ为相邻tⅣ序邻线路零相邻线路线路零序Ⅲ段≥电序Ⅲ段配零序Ⅲ段动作时间I0.t′流合IDZ.Ⅳ≥动作值t′Ⅳ为相邻ⅣⅢ+ⅣKкKFI′DZ.线路零序Ⅳ段Δt段Ⅲ动作时间2.与相I′DZ.Ⅳ为Kк≥tⅣ后加速带t″Ⅱ为线路 邻线路零相邻线路1.1≥0.1s延时末端变压器序Ⅳ段配零序Ⅳ段t′220kV(或合ＩDZ.Ⅳ≥动作值Ⅳ+330kV)侧出线KкKFI′DZ.Δt零序电流保护Ⅳ保全线有规程3.校核KF为最大规定灵敏系数变压器分支系数tⅣ段动作时间220kV(或≥330kV)侧t″接地故障Ⅱ+流过线路Δt的3I0110kV线路零序电流保护配置一览表零序段零序段零序段保护序号动作值保护范围动作动作动作时限动作值灵敏度时限动作值灵敏度时限零序过电流保护零序电流速断保护零序电流限时速断保护零序过电流保护零序电流速断保护零序电流限时速断保护零序过电流保护 表对称短路计算结果短路点基准电压基准电流短路电流短路电流短路电流冲短路全电流最大短路容量运行的编号标幺值有名值击值有效值（）方式表达式平均值最大运行方式最小运行方式表4-2（不对称情况计算结果）类运行短路流过保护1的零序电流流过保护2的零序电流流过保护3的零序电流型方式点单最相大接地短最路小两最相大接地短最路小 补充：表4-2两相短路计算结果（单位）短路点（电流）运行方式最大最小结论在此次毕业设计中，我基本圆满的完成了毕业设计的要求，达到了设计的目的，对变电站综合自动化的基本设计过程要求有了比较深的认识，让我了解到最新的电力系统继电保护的整定计算方法,。线路微机保护装置，使电力系统的可靠性进一步提高，变电站的综合自动化是变电站的发展趋势。但也存在相应的问题，自动化技术程度不成熟是制约我国电力发展的障碍。随着信息技术的不断发展，各级电力企业继电保护的管理也应该紧跟形势，开拓思路，运用新思路、新观念、新技术处理企业保护管理中的问题，大力减轻人员的劳动强度，提高劳动效率，积极开发有自己特色的、实用的、功能全面的继电保护信息管理系统，使运行部门及时掌握全网继电保护的运行信息，对事故进行及时分析和处理，为电网的安全分析和决策提供实现的手段，从根本上使继电保护的管理进入一个新的层次。 参考文献：电力系统分析电力系统继电保护电力工程基础电气工程专业毕业设计指南发电厂电气部分电机学电力电子技术配网自动化输配电工程手册电力工程设计手册短路实用计算电力系统继电保护原理与运行分析电力系统继电保护原理与应用高压电网继电保护原理 致谢通过此次毕业设计，我深刻的认识到毕业设计不仅是对前面所学知识的一种检验，而且也是对自己能力的一种提高。通过这次毕业设计使我明白了自己原来知识还比较欠缺。自己要学习的东西还太多，以前老是觉得自己什么东西都会，什么东西都懂，有点眼高手低。通过这次毕业设计，我才明白学习是一个长期积累的过程，在以后的工作、生活中都应该不断的学习，努力提高自己知识和综合素质。在此要感谢我的指导老师对我悉心的指导，感谢老师给我的帮助。在设计过程中，我通过查阅大量有关资料，与同学交流经验和自学，并向老师请教等方式，使自己学到了不少知识，也经历了不少艰辛，但收获同样巨大。在整个设计中我懂得了许多东西，也培养了我独立工作的能力，树立了对自己工作能力的信心，相信会对今后的学习工作生活有非常重要的影响。而且大大提高了动手的能力，使我充分体会到了在创造过程中探索的艰难和成功时的喜悦。虽然这个设计做的也不太好，但是在设计过程中所学到的东西是这次毕业设计的最大收获和财富，使我终身受益。 附录CSL1613B微机型线路保护装置介绍一、装置简介本系列微机型保护装置是北京哈德威四方公司开发的适用于不装设距离保护的110KV线路。具有三段式电流电压保护、三段式零序保护、、低压闭锁、三相自动重合闸、低频减载、滑差闭锁、过负荷等功能。适用于综合自动化变电站。二、CSL1613B微机型线路保护装置软件功能说明1.三段式相间过流保护三段式相间过流元件具有相电流差突变元件，相电流静态启动元件和稳态相电流启动元件。该元件具有三相过流判别、低电压元件、手动重合闸及重合闸后加速功能。该装置在执行三相过流判别时，各段判断逻辑一致，其动作条件如下：（1）IIdn；Idn为n段电流定值，I为相电流。（2）；为n段延时定值。TTdnTdn（3）相应过流相的方向条件及低电压条件满足（若需要）。2.零序过电流元件零序过电流元件除同三相过流元件相同的相电流差突变元件，相电流静态启动元件和稳态相电流启动元件外，还具有一个3突变量启动元件和一个3稳态启动元件。启U0I0动元件动作后，接地保护元件投入，满足以下条件出口跳闸：（1）3；为接地n段定值。I0I0nI0n（2）；为接地n段延时定值。TT0nT0n本元件是针对大电流接地系统或是小电流接地系统而设计的，为满足不同系统的加速要求，本元件针对Ⅱ段及Ⅲ段的接地保护元件设有单独的加速投退的控制字。3.低频减载元件利用这一元件，可以实现分散式的频率控制，，当系统频率低于整定频率时，此元件就能自动判定是否切除负荷。低频减载功能逻辑中设有一个滑茶闭锁元件以区分故障情况，电机反充电和真正的有功缺额。低频减载元件的判据为：（1）UabVBF；（2）df/dt0.2A，判断为三相断线（三相失压）。UaUbUc（2）|++|=3>18V，且任何两个相间电压的模值之差大于18V。（用以区UaUbUcU0别系统一点接地，检测一相或两相断线）注：①正常时，、、为相电压，断线后，只有残压较小。UaUbUc②当停运时，、、均小于20V，为了区别TV是否在运行中，所以加一UaUbUc个电流条件。③正常时，++=0，当任一断线或两相断线时，++≠0，所UaUbUcUaUbUc以用++>18V来判别。但当单相接地++≠0，为了区别系统是UaUbUcUaUbUc否单相接地还是一相或两相断线，，又加了一个条件：任两个线电压的模值之差>18V来判别，因为单相接地时线电压模值之差为0。'