六安市某三级旅馆建筑结构毕业设计

'皖西学院毕业计算书结构计算书1设计资料（1）工程名称：六安市某三级旅馆建筑结构设计。（2）结构形式：现浇钢筋混凝土框架结构，柱网尺寸为7.8m×6.3m。（3）工程概况：建筑层数5层，局部6层，首层层高3.9m，其他层层高3.3m，室内外高差450mm，女儿墙高700mm，建筑高度17.1m，建筑面积4129.63m2。（4）基本风压：0.35kN/m2，地面粗糙度为C类。（5）基本雪压：0.50kN/m2。（6）屋面为非上人屋面：0.5kN/㎡。（7）旅馆楼面活荷载：2.0kN/㎡（8）抗震设防烈度：七度设防。（9）抗震等级：三级。（10）材料选用：钢筋：梁、柱中的纵向钢筋采用HRB335，板中钢筋和箍筋采用HPB300；基础中除分布钢筋和箍筋采用HPB300外，其余钢筋采用HRB335。混凝土：采用C30混凝土；墙体：采用混凝土空心砌块，重度=11.8kN/m3；窗：铝合金窗，=0.35kN/m3；（11）墙体厚度：内墙墙体厚200mm，外墙厚为240mm。结构平面布置图如图1所示。第140页共140页 皖西学院毕业计算书2梁、柱截面尺寸估算2.1梁截面尺寸估算框架梁截面高度，截面宽度，本结构中取：纵向框架梁：b=240mmh=700mm横向DE、FG跨框架梁：b=240mmh=600mm横向EF跨框架梁：b=240mmh=400mm次梁：b=200mmh=500mm2.2柱截面尺寸估算框架柱的截面尺寸，，为第层层高。本结构中层高为3.3m，故=（183~275）mm。框架柱截面尺寸还应根据公式估算。式中：，负荷面积×（12~14）kN/m2×层数，为轴压比，可根据规范查出。仅估算底层柱。本结构中，边柱和中柱负荷面积分别为（7.83.15）m2，（7.84.2）m2，层数为5层；该框架结构抗震设防烈度为七度，建筑高度17.1m<30m，因此为三级抗震，其轴压比限值=0.85。C30混凝土，=14.3N/mm2第140页共140页 皖西学院毕业计算书边柱中柱取柱截面为正方形，则边柱、中柱截面分别为397mm397mm，450mm450mm，考虑到施工、计算简便以及安全因素，各柱截面尺寸从底层到顶层均取为500mm500mm。3框架计算简图及梁柱线刚度3.1确定框架计算简图（KJ-6）框架的计算单元如图1所示，选取⑥轴线上的一榀框架进行计算，其余框架可参照此框架进行配筋。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础顶面至室外地面的高度为0.9m，室内外高差为0.45m，因此基顶标高为-1.35m，二层楼面标高为3.9m，故底层框架柱高为5.25m，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），故均为3.3m。由此可绘出框架的计算简图，如图2所示。3.2梁柱线刚度计算对于现浇楼板，中框架梁取，边框架梁取，，。各跨框架梁和各层框架柱的线刚度计算分别见表1和表2。由于该榀框架结构对称，因此只需计算半边结构。表1梁线刚度的计算构件EC(N/mm2)bh(mm×mm)I0(mm4)L(mm)1.5ECI0/L(N×mm)2ECI0/L(N×mm)边框架梁DE3.0×104240×6004.320×10960203.230×10104.300×1010中框架梁EF3.0×104240×4001.280×10924002.400×10103.200×1010表2柱线刚度的计算层EC(N/mm2)bh(mm×mm)I0(mm4)h(mm)ECI0/h(N×mm)13.0×104500×5005.208×10952502.980×10102~53.0×104550×5005.208×10933004.740×1010框架结构的线刚度如图2所示。第140页共140页 皖西学院毕业计算书4荷载计算4.1恒荷载标准值计算图2计算简图4.1.1屋面三毡四油防水卷材0.4kN/m220厚水泥砂浆找平20×0.02=0.4kN/㎡200厚水泥蛭石保温层5×0.2=1.0kN/㎡20厚水泥砂浆找平20×0.02=0.4kN/㎡100厚现浇钢筋混凝土板0.1×25=2.5kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m2合计4.95kN/m24.1.2各层楼面陶瓷地砖楼面0.550kN/m2100厚现浇钢筋混凝土板0.1×25=2.5kN/m2V型轻钢龙骨吊顶0.25kN/m2第140页共140页 皖西学院毕业计算书合计3.7kN/m24.1.3梁自重（1）bh=240mm600mm梁自重25×0.24×（0.6-0.1）=2.88kN/m抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15×﹝（0.6-0.1）×2+0.24﹞=0.18kN/m合计3.06kN/m（2）bh=240mm400mm梁自重25×0.24×（0.4-0.1）=1.68kN/m抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15×﹝（0.4-0.1）×2+0.24﹞=0.12kN/m合计1.8kN/m（3）bh=240mm700mm梁自重25×0.24×（0.7-0.1）=3.48kN/m抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15×﹝（0.7-0.1）×2+0.24﹞=0.21kN/m合计3.69kN/m（4）bh=200mm500mm梁自重25×0.2×（0.5-0.1）=1.9kN/m抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15×﹝（0.7-0.1）×2+0.24﹞=0.144kN/m合计2.04kN/m（5）基础梁240mm400mm梁自重25×0.24×0.4=2.4kN/m4.1.4柱自重bh=500mm500mm柱自重25×0.5×0.5=6.25kN/m抹灰层：粉刷石膏砂浆0.15×0.5×4=0.3kN/m合计6.55kN/m4.1.5外纵墙自重（1）标准层纵墙在计算单元内相当于高度为第140页共140页 皖西学院毕业计算书的墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为m的窗。纵墙1.74×0.24×11.8=4.93kN/m铝合金窗0.86×0.35=0.30kN/m粉刷石膏砂浆外墙面1.74×0.15=0.26kN/m粉刷石膏砂浆内墙面1.74×0.15=0.26kN/m合计8.45kN/m（2）底层纵墙在计算单元内相当于高度为m的墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为m的窗。纵墙3.11×0.24×11.8=8.81kN/m铝合金窗1.04×0.35=0.36kN/m水刷石外墙面3.11×0.5=1.56kN/m粉刷石膏砂浆内墙面2.34×0.15=0.25kN/m合计11.32kN/m4.1.6内纵墙自重（1）标准层纵墙（3.3-0.7)×0.2×11.8=6.14kN/m粉刷石膏砂浆内墙面（3.3-0.7）×0.15×2=0.78kN/m合计6.92kN/m（2）底层纵墙（5.25-0.7-0.4)×0.24×11.8=11.75kN/m粉刷石膏砂浆内墙面（3.9-0.7）×0.15×2=0.96kN/m合计12.71kN/m4.1.7外横墙自重（1）标准层横墙（3.3-0.6）×0.24×11.8=7.65kN/m粉刷石膏砂浆内墙面（3.3-0.6）×0.15=0.41kN/m合计8.47kN/m第140页共140页 皖西学院毕业计算书（2)底层横墙（5.25-0.6-0.4）×0.24×11.8=12.04kN/m贴瓷砖外墙面（3.9+0.45-0.6）×0.5=1.88kN/m粉刷石膏砂浆内墙面（3.9-0.6）×0.15=0.50kN/m合计14.42kN/m4.1.8内横墙自重（1）标准层横墙（3.3-0.6）×0.2×11.8=6.37kN/m粉刷石膏砂浆内墙面（3.3-0.6）×0.15×2=0.81kN/m合计7.18kN/m（2）底层横墙（5.25-0.6-0.4）×0.2×11.8=10.03kN/m粉刷石膏砂浆内墙面（3.9-0.6）×0.15×2=0.99kN/m合计11.02kN/m4.1.9走廊尽头墙（1）标准层纵墙在计算单元内相当于高度为m的墙，铝合金窗在计算单元内相当于高度为m的窗。走廊尽头墙1.29×0.24×11.8=3.65kN/m铝合金窗1.41×0.35=0.49kN/m粉刷石膏砂浆墙面1.29×0.15×2=0.38kN/m合计4.52kN/m（2）底层纵墙在计算单元内相当于高度为m的墙，铝合金在计算单元内相当于高度为m的窗。走廊尽头墙2.56×0.24×11.8=7.25kN/m铝合金窗1.69×0.35=0.59kN/m第140页共140页 皖西学院毕业计算书贴瓷砖外墙面2.56×0.5=1.28kN/m粉刷石膏砂浆内墙面1。59×0.15=0.24kN/m合计9.36kN/m4.1.10女儿墙自重做法：100mm混凝土压顶，600mm混凝土120厚墙0.6×0.12×25=1.8kN/m压顶的混凝土0.1×0.25×25=0.63kN/m粉刷石膏砂浆墙面（0.7×2+0.2）×0.15=0.24kN/m合计2.67kN/m4.2活荷载标准值计算4.2.1屋面和楼面活荷载标准值不上人屋面0.5kN/m2房间2.0kN/m2走廊2.0kN/m24.2.2雪荷载标准值=1.0×0.50=0.5kN/m2屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，两者中取大值，本设计中二者一样，可取其中任意一个。4.3恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图第140页共140页 皖西学院毕业计算书D~E轴间梁上板的，按双向板进行计算，长边支承梁上荷载呈梯形分布，短边支承梁上荷载呈三角形分布；E~F轴间梁上板的，按单向板进行计算，荷载平均分给两长边的支承梁。本结构楼面荷载的传递示意图见图3、4。图3板传荷载示意图第140页共140页 皖西学院毕业计算书板传至梁上的三角形荷载等效为均布荷载；梯形荷载等效为均布荷载，，。4.3.1D～E轴间框架梁屋面板传给梁（即屋面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：恒荷载：4.95×1.95×0.838×2=16.18kN/m活荷载：0.5×1.95×0.838×2=1.63kN/m楼面板传给梁（即楼面板两个梯形荷载等效为均布荷载）：恒荷载：3.7×1.95×0.838×2=12.09kN/m活荷载：2.0×1.95×0.838×2=6.54kN/mD~E轴间框架梁均布荷载为：屋面梁恒荷载=梁自重+板传恒荷载=3.06+16.18=19.24kN/m活荷载=板传活荷载=1.63kN/m楼面梁恒荷载=内横墙自重+梁自重+板传恒荷载=3.06+7.18+12.09=22.33kN/m活荷载=板传活荷载=6.54kN/m4.3.2E～F轴间框架梁E~F轴间框架梁均布荷载为：屋面梁、楼面梁恒荷载=梁自重=1.8kN/m活荷载=04.3.3D轴柱纵向集中荷载的计算屋面板三角形荷载等效为均布荷载：恒荷载：4.95×1.95×=6.03kN/m活荷载：0.5×1.95×=0.61kN/m楼面板三角形荷载等效为均布荷载：恒荷载：3.7×1.95×=4.51kN/m活荷载：2.0×1.95×=2.44kN/m顶层柱恒荷载=女儿墙自重+外纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载第140页共140页 皖西学院毕业计算书=2.67×7.8+3.69×（7.8-0.5）+6.03×（7.8-0.5）++=149.18kN顶层柱活荷载=板传活荷载=0.61×（7.8-0.5）+=9.59kN标准层柱恒荷载=外纵墙自重+外纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载=8.45×（7.8-0.5）+3.69×（7.8-0.5）+4.51×（7.8-0.5）++=166.05kN标准层柱活荷载=板传活荷载=2.44×（7.8-0.5）+=38.41kN基础顶面恒荷载=底面外纵墙自重+基础梁自重=11.32×（7.8-0.5）+2.5×（7.8-0.5）=100.12kN4.3.4E轴柱纵向集中荷载的计算走廊屋面板均布荷载：恒荷载：4.95×1.2=5.20kN/m活荷载：0.5×1.2=0.53kN/m走廊楼面板均布荷载：恒荷载：3.7×1.2=3.89kN/m活荷载：2.0×1.2=2.4kN/m顶层柱恒荷载=内纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载=3.69×（7.8-0.5）+6.03×（7.8-0.5）++5.2×（7.8-0.5）+=166.31kN顶层柱活荷载=板传活荷载第140页共140页 皖西学院毕业计算书=0.61×（7.8-0.5）++0.53×（7.8-0.5）=13.46kN标准层柱恒荷载=内纵墙自重+内纵框架梁自重+板传恒荷载+次梁传恒荷载=6.92×（7.8-0.5）+3.69×（7.8-0.5）+4.51×（7.8-0.5）++3.89×（7.8-0.5）+=183.28kN标准层柱活荷载=板传活荷载=2.44×（7.8-0.5）++2.1×（7.8-0.5）=53.74kN基础顶面恒荷载=底面内纵墙自重+基础梁自重=12.71×（7.8-0.5）+2.4×（7.8-0.5）=110.30kN图5恒荷载和活荷载作用下框架的受荷图第140页共140页 皖西学院毕业计算书注：1.图中集中力的单位为kN，均布力的单位为kN/m；2.图中数值均为标准值；3.括号外数值表示恒荷载，括号内数值表示活荷载。框架在恒荷载和活荷载作用下受荷图如图4所示，竖向荷载与柱轴心有偏心，偏心距均为130mm。4.4风荷载标准值计算为简化计算，将计算单元范围内外墙面的风荷载化为等量的作用于楼面的集中风荷载，计算公式为：式中：—基本风压，为0.35kN/m2—风压高度变化系数，地面粗糙度为C类—风荷载体形系数,=0.8-(-0.5)=1.3（迎风面、背风面叠加）—风振系数，因房屋高度小于30m，所以=1.0—下层柱高—上层柱高，对于顶层为女儿墙高B—计算单元迎风面宽度，B=m计算过程见表3。表3各层楼面处集中风荷载标准值离地高度(m)(m)(m)(kN)17.550.791.01.33.30.733.614.250.741.01.33.33.352.0510.950.741.01.33.33.352.057.650.741.01.33.33.352.054.350.741.01.34.353.360.33风荷载作用下结构的受荷图如图5所示。第140页共140页 皖西学院毕业计算书图6风荷载作用下框架的受荷图注：1.图中各值的单位为kN；2.图中数值均为标准值4.5水平地震作用计算4.5.1重力荷载代表值计算4.5.1.1屋面处重力荷载标准值计算kNkNkN外纵墙+内纵墙+外横墙+内横墙+走廊尽头墙=第140页共140页 皖西学院毕业计算书=971.88kN=123.14+3466.18+1069.34+284.27+971.88=5914.81kN4.5.1.2标准层楼面处重力荷载标准值计算kN=1069.34kN=+++=1943.76+2590.88+1069.34+586.88=6190.86kN4.5.1.3底层楼面处重力荷载标准值计算=2030.59kNkN=2590.88kN=1069.34kN==+++=3002.47+2590.88+1069.34+765.7=7428.39kN4.5.1.4屋顶雪荷载标准值计算kN4.5.1.5楼面活荷载标准值计算第140页共140页 皖西学院毕业计算书=4.5.1.6总重力荷载代表值计算屋面处：=屋面处结构和构件自重+0.5雪荷载标准值=5914.81+0.5350.12=6089.87kN标准层楼面处：=楼面处结构和构件自重+0.5活荷载标准值=6190.86+0.51400.48=6891,10kN底层楼面处：=楼面处结构和构件自重+0.5活荷载标准值=7428.39+0.51400.48=8128.63kN4.5.2框架柱抗侧刚度D和结构基本自振周期计算4.5.2.1横向D值计算各层柱的D值及总D值见表4~表9。表4横向2~5层中框架D值计算构件名称框架柱D0.31216296框架柱E0.44223086表5横向底层中框架D值计算构件名称框架柱D0.5647317框架柱E0.6688667表6横向2~5层边框架D值计算构件名称框架柱D0.25413267第140页共140页 皖西学院毕业计算书框架柱E0.37319482表7横向底层边框架D值计算构件名称框架柱D0.5146669框架柱E0.6147966表8横向2~5层总D值计算构件名称D值（kN/m）数量中框架D轴1629610162960中框架E轴230810230860边框架D轴13267453068边框架E轴19482477928=524816表9横向底层总D值计算构件名称D值（kN/m）数量中框架D轴73171073170中框架E轴86671086670中框架D轴6669426676边框架E轴7966431864=2183804.5.2.2结构基本自振周期计算用假想顶点位移计算结构基本自振周期，计算结果见表10。表10假想顶点侧移计算结果层次(kN)(kN)(kN/m)(m)(m)56089.876089.875248160.01160.28546891.112980.975248160.02470.27336891.119872.075248160.03790.249第140页共140页 皖西学院毕业计算书26891.126763.175248160.05100.21118128.6334891.82183800.15980.160结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数=0.6，则结构基本自振周期为：4.5.3多遇水平地震作用计算由于该工程所在地区抗震设防烈度为七度，场地土为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，故：kN由于，故式中：—衰减指数，在区间取0.9—阻尼调整系数，取1.0所以，=0.54s>1.4=0.49s需要考虑顶部附加水平地震作用的影响，顶部附加地震作用系数：如图6所示，对于多质点体系，结构底部总纵向水平地震图6楼层水平地震作用作用标准值：kN标准值（单位：kN）附加顶部集中力：kN质点i的水平地震作用标准值、楼面地震剪力及楼面层间位移的计算过程见表11。其中：表11，和的计算层(kN)(kN)(kN)(kN·m)(kN)(kN)(kN/m)(m)56089.8718.45112358.10400012.01426.71513.985248160.00098第140页共140页 皖西学院毕业计算书46891.115.15104400.17400012.01396.48910.465248160.0017336891.111.8581659.54400012.01310.121220.585248160.0023326891.18.5558918.91400012.01223.761444.345248160.0027518128.635.2542675.31400012.01162.071606.412183800.00736楼层最大位移与楼层层高之比：，满足位移要求。5内力计算5.1恒荷载标准值作用下框架的内力采用力学求解器计算，求得的内力图如图7到图9所示。5.2活荷载标准值作用下框架的内力采用力学求解器计算，求得的内力图如图10到图12所示。5.3风荷载标准值作用下框架的内力采用力学求解器计算，求得的内力图如图13到图15所示。第140页共140页 皖西学院毕业计算书图7恒荷载作用下的M图（单位：kN·m）图8荷载作用下的V图（单位：kN）第140页共140页 皖西学院毕业计算书图9恒荷载作用下的N图（单位：kN）图10活荷载作用下的M图（单位：kN·m）第140页共140页 皖西学院毕业计算书图11活荷载作用下的V图（单位：kN）图12活荷载作用下的N图（单位：kN）第140页共140页 皖西学院毕业计算书图13风荷载作用下的M图（单位：kN·m）图14风荷载作用下的V图（单位：kN）第140页共140页 皖西学院毕业计算书图15风荷载作用下的N图（单位：kN）5.4水平地震作用下框架的内力柱端弯矩计算采用D值法，先分别计算各轴柱反弯点位置，计算结果见表13。表13各轴框架柱反弯点位置构件层hKyny1y2y3yyh(1-y)h框架边柱D五3.300.9070.3500000.351.1552.145四3.300.9070.4000000.41.3201.980三3.300.9070.4500000.451.4851.815二3.300.9070.50000-0.050.451.4851.815一5.251.4430.6100000.613.2032.048框架中柱E五3.301.5820.3720000.3721.2282.072四3.301.5820.4290000.4291.4161.884三3.301.5820.4790000.4791.5811.719二3.301.5820.50000-0.02910.47091.5541.746一5.252.520.5500000.552.8882.363其中y=+++，、、、均由查表得出。框架各柱剪力由公式求得，具体计算过程见表14。根据反弯点高度，由公式，第140页共140页 皖西学院毕业计算书可求得柱端弯矩，计算结果见表14。表14横向水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩的计算构件层ViΣDDimDim/ΣDVim(1-y)hyhMc上Mc下Mc上+Mc下框架边柱D五513.98524816162960.03115.962.1451.15534.2318.4334.23四910.46524816162960.03128.271.981.3255.9837.3274.41三1220.58524816162960.03137.901.8151.48568.7956.28106.11二1444.34524816162960.03144.851.8151.48581.4066.60137.68一1606.4121838073170.03453.822.0483.203110.23172.40176.83框架中柱E五513.98524816230860.04422.612.0721.22846.8527.7646.85四910.46524816230860.04440.051.8841.41675.4556.71103.22三1220.58524816230860.04453.691.7191.58192.3084.89149.01二1444.34524816230860.04463.531.7461.554110.9398.73195.82一1606.4121838086670.04063.752.3632.888150.65184.12249.39与中柱交接的梁，与边柱交接的梁由此得梁端弯矩，计算过程见表15。横向水平地震作用下得弯矩图如图16所示。结合平衡条件，可得到横向水平地震作用下的剪力图和轴力图，分别如图17、18所示。横向水平地震作用下框架梁剪力和柱轴力的计算过程分别见表16、17。表15横向水平地震作用下框架梁端弯矩的计算层Kb左Kb右Kb左/(Kb左+Kb右)Kb右/(Kb左+Kb右)Mc上Mc下Mcj上+Mcj+1下MbEFMbED五4.33.20.57346.8546.8526.864.33.20.42727.7619.99四4.33.20.57375.45103.2159.17第140页共140页 皖西学院毕业计算书4.33.20.42756.7144.04三4.33.20.57392.3149.0185.434.33.20.42784.8963.58二4.33.20.573110.93195.82112.274.33.20.42798.7383.55一4.33.20.573150.65249.38142.984.33.20.427184.12106.40表16横向水平地震作用下框架梁剪力的计算层框架梁AB框架梁BC五34.2326.866.0210.1519.992.416.66四74.4159.176.0222.1944.042.436.70三106.1185.436.0231.8263.582.452.98二137.68112.276.0241.5283.552.469.63一176.83142.986.0253.12106.42.488.67表17横向水平地震作用下框架柱轴力的计算框架柱层VDEVEFN边柱D五10.1510.15四22.1932.34三31.8264.16二41.52105.68一53.12158.80中柱E五10.1516.666.51四22.1936.721.02三31.8252.9842.18二41.5269.6370.29一53.1288.67105.84第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书图17水平地震作用下的V图（单位：kN）图18水平地震作用下的N图（单位：kN）第140页共140页 皖西学院毕业计算书5,风荷载作用下位移验算及内力5.1层间位移验算根据图5（b）所示水平荷载，由式计算层间剪力Vi，然后依据表6求出轴-4线框架的层间侧移刚度，再按式；计算各层的相对侧移和绝对侧移，计算结果见表18。表18风荷载作用下框架层间剪力及侧移计算层533600524816336000.0641.99633000.0000194452050524816856500.1631.93233000.00004953520505248161377000.2621.76933000.00007952520505248161897500.3621.50733000.00010961603302183802500801.1451.14552500.0002181由表18可见，风荷载作用下框架最大层间位移角为0.2，远小于1/550，满足规范要求。5.2.3　风荷载作用下框架结构内力计算风荷载作用下框架结构内力计算过程与水平地震作用下的相同。6轴线横向框架在风荷作用下的弯矩，梁端剪力及柱轴力见图。计算结果见表18、19、20；第140页共140页 皖西学院毕业计算书表19风荷作用梁端弯矩剪力及弯矩计算框架各柱剪力由公式求得，具体计算过程见表19。根据反弯点高度，由公式，可求得柱端弯矩，计算结果见表19。表19横向水平地震作用下框架柱剪力和柱端弯矩的计算构件层ViΣDDimDim/ΣDVim(1-y)hyhMc上Mc下Mc上+Mc下框架边柱D五33.6524816162960.0311.042.1451.1552.241.212.24四85.65524816162960.0312.661.981.325.273.516.47三137.7524816162960.0314.281.8151.4857.766.3511.27二189.75524816162960.0315.891.8151.48510.698.7517.04一250.0821838073170.0348.382.0483.20317.1626.8425.91框架中柱E五33.6524816230860.0441.482.0721.2283.061.823.06四85.65524816230860.0443.771.8841.4167.105.338.91三137.7524816230860.0446.061.7191.58110.419.5815.75二189.75524816230860.0448.351.7461.55414.5712.9724.15一250.0821838086670.0409.932.3632.88823.4528.6636.42与中柱交接的梁，与边柱交接的梁由此得梁端弯矩，计算过程见表20。横向水平风荷载作用下得弯矩图如图16所示。结合平衡条件，可得到横向水平风荷载作用下的剪力图和轴力图，分别如图17、18所示。横向水平风荷载作用下框架梁剪力和柱轴力的计算过程分别见表21、22。第140页共140页 皖西学院毕业计算书表20横向水平风荷载作用下框架梁端弯矩的计算层Kb左Kb右Kb左/(Kb左+Kb右)Kb右/(Kb左+Kb右)Mc上Mc下Mcj上+Mcj+1下MbEFMbED五4.33.20.5733.063.061.754.33.20.4271.821.31四4.33.20.5737.18.925.114.33.20.4275.333.81三4.33.20.57310.4115.749.024.33.20.4279.586.72二4.33.20.57314.5724.1513.854.33.20.42712.9710.30一4.33.20.57323.4536.4220.884.33.20.42728.6615.54表21横向水平风荷载作用下框架梁剪力的计算层框架DE梁端剪力框架EF梁端剪力MbDEMbEDLVMbEF/MbFELV五2.241.756.020.661.312.41.09四6.475.116.021.923.812.43.18三11.279.026.023.376.722.45.60二17.0413.856.025.1310.322.48.60一25.9120.886.027.7715.542.412.95表22横向水平风荷载作用下框架柱轴力的计算框架柱层VDEVEFN边柱D五0.660.66四1.922.58三3.375.95二5.1311.08一7.7718.85中柱E五0.661.090.43四1.923.181.69第140页共140页 皖西学院毕业计算书三3.375.63.92二5.138.67.39一7.7712.9512.57第140页共140页 皖西学院毕业计算书6.　竖向荷载作用下框架结构的内力计算6.1.1　恒载和活载汇总表23横向框架恒荷和活载汇总表荷载种类层e（mm)P1(kN)P2(kN)M1(kN.M)M2(kN.m)DE(m)EF(m)q1(kN/m)q2(kN/m)恒载50.13149.18166.3119.3921.626.022.419.241.81~40.13166.05183.2821.5923.836.022.422.331.8活载50.139.5913.461.251.756.022.41.63001~40.1338.4153.744.996.996.022.46.54006.1.2　内力计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算。弯矩计算过程如图10所示，所得弯矩图如图11所示。梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得；柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到，计算柱底轴力还需要考虑柱的自重，如表23和表24所列。第140页共140页 皖西学院毕业计算书上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.000.510.490.430.290.2819.39-58.1158.11-21.62-0.8619.7518.97-15.32-10.33-9.987.57-7.669.49-4.700.050.05-2.06-1.39-1.3427.36-46.7550.22-16.42-12.180.330.330.340.220.220.220.3421.59-67.4467.44-23.83-0.8615.1315.1315.59-9.41-9.41-9.41-14.549.877.57-4.707.79-5.17-4.70-4.20-4.20-4.330.460.460.460.7120.8018.49-60.8866.29-14.11-13.65-14.690.330.330.340.220.220.220.3421.59-67.4467.44-23.83-0.8615.1315.1315.59-9.41-9.41-9.41-14.547.577.57-4.707.79-4.70-4.70-3.44-3.44-3.550.350.350.350.5519.2519.25-60.1066.18-13.75-13.75-14.850.330.330.340.220.220.220.3421.59-67.4467.44-23.83-0.8615.1315.1315.59-9.41-9.41-9.41-14.547.578.02-4.707.79-4.70-5.13-3.59-3.59-3.700.450.450.450.6919.1019.56-60.2566.28-13.66-14.09-14.70第140页共140页 皖西学院毕业计算书0.350.260.390.240.240.170.3521.59-67.4467.44-23.83-0.8616.0511.9217.88-10.26-10.26-7.27-14.967.57-5.138.94-4.70-0.85-0.63-0.95-1.02-1.02-0.72-1.4822.7611.29-55.6465.10-15.98-7.99-17.315.64-3.99DE（a）恒荷作用下图10横向框架弯矩的二次分配法上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁0.000.510.490.430.290.281.25-4.924.92-1.750.001.871.80-1.36-0.92-0.892.44-0.680.90-1.40-0.89-0.860.220.150.143.41-4.664.67-2.18-0.750.330.330.340.220.220.220.344.99-19.7519.75-6.990.004.874.875.02-2.81-2.81-2.81-4.340.942.44-1.402.51-0.46-1.40-0.65-0.65-0.67-0.14-0.14-0.14-0.225.166.66-16.8019.31-3.41-4.35-4.560.330.330.340.220.220.220.344.99-19.7519.75-6.990.004.874.875.02-2.81-2.81-2.81-4.34第140页共140页 皖西学院毕业计算书2.442.44-1.402.51-1.40-1.40-1.14-1.14-1.180.070.070.070.106.166.16-17.3119.52-4.15-4.15-4.240.330.330.340.220.220.220.344.99-19.7519.75-6.990.004.874.875.02-2.81-2.81-2.81-4.342.442.58-1.402.51-1.40-1.53-1.19-1.19-1.230.090.090.090.146.116.26-17.3619.55-4.12-4.24-4.190.350.260.390.240.240.170.354.99-19.7519.75-6.990.005.173.845.76-3.06-3.06-2.17-4.472.44-1.532.88-1.40-0.32-0.24-0.35-0.35-0.35-0.25-0.527.283.60-15.8819.21-4.82-2.42-4.981.80-1.21DE（b）活荷作用下图10横向框架弯矩的二次分配法第140页共140页 皖西学院毕业计算书（a）恒荷作用下图11竖向荷载作用下框架弯矩图第140页共140页 皖西学院毕业计算书（b）活荷作用下图11竖向荷载作用下框架弯矩图第140页共140页 皖西学院毕业计算书表23恒荷作用下梁端剪力及柱轴力层竖向荷载梁端弯矩跨度荷载引起的剪力DE跨EF跨qDEqEFMDEMEDLDELEFVD=VEVE=VF五19.241.8-46.7550.226.022.457.912.16四22.331.8-60.8866.296.022.467.212.16三22.331.8-60.166.186.022.467.212.16二22.331.8-60.2566.286.022.467.212.16一22.331.8-55.6465.16.022.467.212.16弯矩引起的剪力总剪力集中力柱重柱轴力DE跨EF跨DE跨EF跨D柱E柱VD=-VEVE=VFVDVEVE=-VFP1P2GN顶N底N顶N底-0.58057.3458.492.16149.18166.3121.62206.52228.14226.96248.58-0.90066.3168.112.16166.05183.2821.62460.50482.12502.13523.75-1.01066.2068.222.16166.05183.2821.62714.37735.99777.41799.03-1.00066.2168.212.16166.05183.2821.62968.26989.881052.691074.31第140页共140页 皖西学院毕业计算书-1.57065.6468.782.16166.05183.2834.391221.571255.961328.531362.92表24活荷作用下梁端剪力及柱轴力层竖向荷载梁端弯矩跨度荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力DE跨EF跨DE跨EF跨DE跨EF跨qDEqEFMDEMEDLDELEFVD=VEVE=VFVD=-VEVE=VFVDVEVE=VF五1.630-4.664.676.022.44.910.000.0004.904.910四6.540-16.819.316.022.419.690.00-0.42019.2720.100三6.540-17.3119.526.022.419.690.00-0.37019.3220.050二6.540-17.3619.556.022.419.690.00-0.36019.3220.050一6.540-15.8819.216.022.419.690.00-0.55019.1320.240集中力柱重柱轴力D柱E柱P1P2GN顶N底N顶N底9.5913.46014.4914.4918.3718.3738.4153.74072.1772.1792.2192.2138.4153.740129.90129.90166.00166.0038.4153.740187.63187.63239.79239.79第140页共140页 皖西学院毕业计算书38.4153.740245.18245.18313.77313.776.1.3弯矩调幅考虑到钢筋混凝土结构具有塑性内力重分布的性质，在竖向荷载下可以适当降低梁端弯矩，进行调幅（调幅系数取0.8），以减少负弯矩钢筋的拥挤现象。ηvb梁端剪力增大系数，三级取1.1。在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩的影响，对其乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：1)现浇框架梁端负弯矩调幅系数β可取为0.8－0.92)框架梁端负弯矩调幅后，梁跨中弯矩应按平衡条件求得。调幅后跨中弯矩可按下式计算)b注：梁的弯矩方向以下部受拉为正，上部受拉为负。3)应先对竖向荷载作用下框架梁的弯矩进行调幅，再与水平平作用产生的框架梁弯矩进行组合；表25弯矩调幅后的弯矩荷载种类层跨面荷载跨度弯矩较调值调幅系数调幅后标准值q1q2LDELEFM左M右M0βM左M右M恒载5DE19.246.02-46.75-50.2238.670.85-39.74-42.6945.95EF1.82.4-12.18-12.18-10.880.85-10.35-10.35-9.064DE22.336.02-60.88-66.2937.570.85-51.75-56.3547.11EF1.82.4-14.69-14.69-13.390.85-12.49-12.49-11.19第140页共140页 皖西学院毕业计算书3DE22.336.02-60.1-66.1838.020.85-51.09-56.2547.49EF1.82.4-13.75-13.75-12.450.85-11.69-11.69-10.392DE22.336.02-60.25-66.2837.890.85-51.21-56.3447.38EF1.82.4-14.7-14.7-13.400.85-12.50-12.50-11.201DE22.336.02-55.64-65.140.790.85-47.29-55.3449.84EF1.82.4-17.31-17.31-16.010.85-14.71-14.71-13.42活载5DE1.636.02-4.46-4.672.820.85-3.79-3.973.50EF02.4-0.75-0.75-0.750.85-0.64-0.64-0.644DE6.546.02-16.8-19.3111.570.85-14.28-16.4114.28EF02.4-4.56-4.56-4.560.85-3.88-3.88-3.883DE6.546.02-17.31-19.5211.210.85-14.71-16.5913.97EF02.4-4.24-4.24-4.240.85-3.60-3.60-3.602DE6.546.02-17.36-19.5511.170.85-14.76-16.6213.94EF02.4-4.19-4.19-4.190.85-3.56-3.56-3.561DE6.546.02-15.88-19.2112.080.85-13.50-16.3314.71EF02.4-4.98-4.98-4.980.85-4.23-4.23-4.23第140页共140页 皖西学院毕业计算书层竖向荷载梁端弯矩跨度荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力DE跨EF跨DE跨EF跨DE跨EF跨qDEqEFMDEMEDLDELEFVD=VEVE=VFVD=-VEVE=VFVDVEVE=-VF五19.241.8-39.7442.696.022.457.912.16-0.49057.4258.402.16四22.331.8-51.7556.356.022.467.212.16-0.76066.4567.982.16三22.331.8-51.0956.096.022.467.212.16-0.83066.3868.042.16二22.331.8-51.2156.346.022.467.212.16-0.85066.3668.072.16一22.331.8-47.2955.346.022.467.212.16-1.34065.8868.552.16集中力柱重柱轴力D柱E柱P1P2GN顶N底N顶N底149.18166.3121.62206.60228.22226.87248.49166.05183.2821.62460.72482.34501.91523.53166.05183.2821.62714.77736.39777.01798.63166.05183.2821.62968.81990.431052.141073.76166.05183.2834.391222.351256.741327.751362.14表26调幅后的恒载作用下梁端剪力及柱轴力第140页共140页 皖西学院毕业计算书层竖向荷载梁端弯矩跨度荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力DE跨EF跨DE跨EF跨DE跨EF跨qDEqEFMDEMEDLDELEFVD=VEVE=VFVD=-VEVE=VFVDVEVE=VF五1.630-3.793.976.022.44.910.00-0.0304.884.940四6.540-14.2816.416.022.419.690.00-0.35019.3320.040三6.540-14.7116.596.022.419.690.00-0.31019.3720.000二6.540-14.7616.626.022.419.690.00-0.31019.3819.990一6.540-13.516.336.022.419.690.00-0.47019.2220.160集中力柱重柱轴力D柱E柱P1P2GN顶N底N顶N底9.5913.46014.4714.4718.4018.4038.4153.74072.2172.2192.1892.1838.4153.740129.99129.99165.91165.9138.4153.740187.78187.78239.65239.6538.4153.740245.40245.40313.54313.54表27调幅后活荷作用下梁端剪力及柱轴力第140页共140页 皖西学院毕业计算书7内力组合由于梁控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，在进行组合前，应先计算各控制截面的（支座边缘处）内力值。柱上端控制截面在上层的梁底，柱下端控制截面在下层的梁端，按轴线计算简图算得的柱段内力值宜换算到控制截面处的值。梁控制截面的内力值为：，柱控制截面的内力值为：式中：——控制截面的弯矩标准值——控制截面的剪力标准值M——梁柱中线交点处的弯矩标准值V——与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值q——梁单位长度的均布荷载标准值b——梁支座宽度（即柱截面高度），柱支座宽度（即梁截面高度）7.1各种荷载作用下梁控制截面的内力7.1.1恒荷载作用下梁控制截面的内力，计算结果见表28。表28恒荷载作用下梁控制截面的内力第140页共140页 皖西学院毕业计算书层柱轴线处柱轴线处梁均布荷载柱边缘处柱边缘处MDEMEDMEF=MFEVDEVEDVEF=-VFEq1q2MDEMEDMEFMFEVDEVEDVEFVFE5-46.75-50.22-12.1857.34-58.492.1619.241.8-32.42-35.60-11.64-11.6452.53-53.681.71-1.714-60.88-66.29-14.6966.31-68.112.1622.331.8-44.30-49.26-14.15-14.1560.73-62.531.71-1.713-60.1-66.18-13.7566.2-68.222.1622.331.8-43.55-49.13-13.21-13.2160.62-62.641.71-1.712-60.25-66.28-14.766.21-68.212.1622.331.8-43.70-49.23-14.16-14.1660.63-62.631.71-1.711-55.64-65.1-17.3165.64-68.782.1622.331.8-39.23-47.91-16.77-16.7760.06-63.201.71-1.71表29调幅后恒荷载作用下梁控制截面的内力层柱轴线处柱轴线处梁均布荷载柱边缘处柱边缘处MDEMEDMEF=MFEVDEVEDVEF=-VFEq1q2MDEMEDMEFMFEVDEVEDVEFVFE5-39.74-42.69-10.3557.42-58.42.1619.241.8-25.39-28.09-9.81-9.8152.61-53.591.71-1.714-51.75-56.35-12.4966.45-67.982.1622.331.8-35.14-39.36-11.95-11.9560.87-62.401.71-1.713-51.09-56.09-11.6966.38-68.042.1622.331.8-34.50-39.08-11.15-11.1560.80-62.461.71-1.712-51.21-56.34-12.566.31-68.072.1622.331.8-34.63-39.32-11.96-11.9660.73-62.491.71-1.711-47.29-55.34-14.7165.88-68.552.1622.331.8-30.82-38.20-14.17-14.1760.30-62.971.71-1.717.1.2活荷载作用下梁控制截面的内力计算结果见表30。表30活荷载作用下梁控制截面的内力层柱轴线处柱轴线处梁均布荷载柱边缘处柱边缘处MDEMEDMEF=MFEVDEVEDVEF=-VFEq1q2MDEMEDMEFMFEVDEVEDVEFVFE5-4.66-4.67-0.754.9-4.9101.630-3.44-3.44-0.75-0.754.49-4.50004-16.8-19.31-4.5619.27-20.106.540-11.98-14.29-4.56-4.5617.64-18.47003-17.31-19.52-4.2419.32-20.0506.540-12.48-14.51-4.24-4.2417.69-18.4200第140页共140页 皖西学院毕业计算书2-17.36-19.55-4.1919.32-20.0506.540-12.53-14.54-4.19-4.1917.69-18.42001-15.88-19.21-4.9819.13-20.2406.540-11.10-14.15-4.98-4.9817.50-18.6100表31调幅后活荷载作用下梁控制截面的内力层柱轴线处柱轴线处梁均布荷载柱边缘处柱边缘处MDEMEDMEF=MFEVDEVEDVEF=-VFEq1q2MDEMEDMEFMFEVDEVEDVEFVFE5-3.79-3.97-0.644.88-4.9401.630-2.57-2.74-0.64-0.644.47-4.53004-14.28-16.41-3.8819.33-20.0406.540-9.45-11.40-3.88-3.8817.70-18.41003-14.71-16.59-3.619.37-2006.540-9.87-11.59-3.60-3.6017.74-18.37002-14.76-16.62-3.5619.38-19.9906.540-9.92-11.62-3.56-3.5617.75-18.36001-13.5-16.33-4.2319.22-20.1606.540-8.70-11.29-4.23-4.2317.59-18.53007.1.3风荷载作用下梁控制截面的内力计算结果见表32。表32风荷载作用下梁控制截面的内力层柱轴线处柱轴线处梁均布荷载柱边缘处柱边缘处MDEMEDMEF=-MFEVDEVEDVEF=VFEq1q2MDEMEDMEFMFEVDEVEDVEFVFE52.24-1.751.31-1.04-1.48-0.66001.98-1.381.15-1.15-1.04-1.48-0.66-0.6646.47-5.113.81-2.66-3.77-1.92005.81-4.173.33-3.33-2.66-3.77-1.92-1.92311.27-9.026.72-4.28-6.06-3.370010.20-7.515.88-5.88-4.28-6.06-3.37-3.37217.04-13.8510.32-5.89-8.35-5.130015.57-11.769.04-9.04-5.89-8.35-5.13-5.13125.91-20.8815.54-8.38-9.93-7.770023.82-18.4013.60-13.60-8.38-9.93-7.77-7.777.1.4水平地震作用下梁控制截面的内力计算结果见表33。表33水平地震作用下梁控制截面的内力第140页共140页 皖西学院毕业计算书层柱轴线处柱轴线处梁均布荷载柱边缘处柱边缘处MDEMEDMEF=-MFEVDEVEDVEF=VFEq1q2MDEMEDMEFMFEVDEVEDVEFVFE534.23-26.8619.99-15.96-22.61-16.660030.24-21.2115.83-15.83-15.96-22.61-16.66-16.66474.41-59.1744.04-28.27-40.05-36.70067.34-49.1634.87-34.87-28.27-40.05-36.7-36.73106.11-85.4363.58-37.9-53.69-52.980096.64-72.0150.34-50.34-37.9-53.69-52.98-52.982137.68-112.2783.55-44.85-63.53-69.6300126.47-96.3966.14-66.14-44.85-63.53-69.63-69.631176.83-142.98106.4-53.82-63.75-88.6700163.38-127.0484.23-84.23-53.82-63.75-88.67-88.677.2各种荷载作用下柱控制截面的内力7.2.1恒荷载作用下柱控制截面的内力计算结果见表34。表34各种载作用下柱控制截面的内力（单位：）荷载种类层框架边柱D框架中柱EM上M下N上N下VM上M下N上N下V恒载5-27.3620.8-206.52-228.18-14.5916.42-14.11-226.96-248.589.254-18.4919.25-460.5-482.12-11.4413.56-13.75-502.13-523.58.283-19.2519.1-714.37-735.99-11.6213.75-13.66-777.41-799.038.312-19.5622.76-968.26-989.88-12.8214.09-15.98-1052.69-1074.319.111-11.295.64-1221.57-1255.96-3.227.99-3.99-1328.53-1362.922.28活载5-3.415.16-14.49-14.49-2.602.18-3.41-18.37-18.371.694-6.666.16-72.17-72.17-3.884.35-4.15-92.21-92.212.583-6.166.11-129.9-129.9-3.724.15-4.12-166-1662.512-6.267.28-187.63-187.63-4.104.24-4.82-239.79-239.792.751-3.61.8-1.032.42-1.210.69第140页共140页 皖西学院毕业计算书-245.18-245.18-313.77-313.77风荷载52.24-1.210.660.661.043.06-1.820.430.431.4845.27-3.512.582.582.667.1-5.331.691.693.7737.76-6.355.955.954.2810.41-9.583.923.926.06210.69-8.7511.0811.085.8914.6-12.977.397.398.35117.16-26.8418.8518.858.3823.45-28.6612.5712.579.93地震荷载534.23-18.4310.1510.1515.9646.85-27.766.516.5122.61455.98-37.3232.3432.3428.2775.45-56.7121.0221.0240.05368.79-56.2864.1664.1637.992.3-84.8942.1842.1853.69281.4-66.6105.68105.6844.85110.93-98.7370.2970.2963.531110.23-172.4168.8168.853.82150.65-184.12105.84105.8463.758内力组合(1)框架梁内力组合在恒载和活载作用下，跨间Mvmax可近似取跨中的M代表。Mvmaxql2－式中：M左、M右——梁左、右端弯矩，见图13、14括号内的数值。跨中M若小于ql2，应取M＝ql2。在竖向荷载与地震力组合时，跨间最大弯矩MGE采用数值法计算，如图3-15所示。图中MGA、MGB——重力荷载作用下梁端的弯矩；MGA、MEB——水平地震作用下梁端弯矩；RA、RB——竖向荷载与地震荷载共同作用下梁端反力。对RB作用点取矩：RA＝－（MGB－MGA＋MEA＋MEB）x处截面弯矩为：M＝RAx－－MGA＋MEA由＝0，可求得跨间Mmax的位置为x1＝第140页共140页 皖西学院毕业计算书将x1代入任一截面x处的弯矩表达式，可是跨间最大弯矩为：Mmax＝MGE＝－MGA＋MEA＝－MGA＋MEA当右震时，公式中的MEA、MEB反号。MEA及x1的具体数值见表18，表中RA、x1、MGE均有两组数值。梁内力组合见表19。表中恒载和活载的组合，梁端弯矩取调幅后的数值（图13、14括号中数值），剪力取调幅前后的较大值，如图16所示，图中M左、M右为调幅前弯矩值。M′左、M′右为调幅后弯矩值。剪力值应取V′左、V′右，具体见表35、表36。第140页共140页 皖西学院毕业计算书表35左震和右震DE跨MGE及X值计算层次恒载活载地震荷载1.2（恒+0.5活）1.3地震qlRAx1MGEMDME左MDME左MDME左MGDMGEMEDMEEkN/mm(kN)(M)(kN.m)525.3928.092.572.7430.2421.2132.0135.3539.3125.4524.075.5254.102.2568.09435.1439.369.4511.467.3449.1647.8454.0787.5458.9930.725.5257.111.8692.79334.539.089.8111.5996.6472.0147.2953.85125.6386.4130.725.5245.181.47111.58234.6339.329.9211.62126.4796.3947.5154.16164.41115.6730.725.5232.841.07134.46130.8238.28.711.29163.38127.0442.2052.61212.39152.4530.725.5216.810.55174.79层次恒载活载地震荷载1.2（恒+0.5活）1.3地震qlRAx1MGEMDME左MDME左MDME左MGDMGEMEDMEEkN/mm(kN)(M)(kN.m)525.3928.092.572.7430.2421.2132.0135.3539.3125.4524.075.5277.563.22117.66435.1439.369.4511.467.3449.1647.8454.0787.5458.9930.725.52110.203.59157.97334.539.089.8111.5996.6472.0147.2953.85125.6386.4130.725.52122.013.97163.95234.6339.329.9211.62126.4796.3947.5154.16164.41115.6730.725.52134.324.37176.75130.8238.28.711.29163.38127.0442.2052.61212.39152.4530.725.52149.004.85191.13注：当x1>l或x1<0时，表示最大弯矩发生在支座处，应取x1=L或x1＝0时，用M=RAx－－MGAMEA计算MGE。表36左震和右震EF跨MGE及X值计算层次恒载活载地震荷载1.2（恒+0.5活）1.3地震qlRAx1MGEME右MFME右MFME右MFMGEMGFMEEMEFkN/mm(kN)(M)(kN.m)59.819.810.650.6515.8315.8312.1612.1620.5819.001.801.9-19.12-10.628.42411.9511.953.883.8834.8734.8716.6716.6745.3341.841.801.9-44.17-24.5428.66311.1511.153.63.650.3450.3415.5415.5465.4460.411.801.9-64.53-35.8549.90第140页共140页 皖西学院毕业计算书211.9611.963.563.5666.1466.1416.4916.4985.9879.371.801.9-85.32-47.4069.49114.1714.174.234.2384.2384.2319.5419.54109.50101.081.801.9-109.12-60.6289.96层次恒载活载地震荷载1.2（恒+0.5活）1.3地震qlRAx1MGEME右MFME右MFME右MFMGEMGFMEEMEFkN/mm(kN)(M)(kN.m)59.819.810.650.6515.8315.8312.1612.1620.5819.001.801.922.5412.528.42411.9511.953.883.8834.8734.8716.6716.6745.3341.841.801.947.5926.4428.66311.1511.153.63.650.3450.3415.5415.5465.4460.411.801.967.9537.7549.90211.9611.963.563.5666.1466.1416.4916.4985.9879.371.801.988.7449.3069.49114.1714.174.234.2384.2384.2319.5419.54109.50101.081.801.9112.5462.5289.966.2　横向框架内力组合6.2.1　结构抗震等级结构的抗震等级根据结构类型、地震烈度、房屋高度等因素查表得，本旅馆框架结构为三级抗震等级。6.2.2　框架梁内力组合本方案考虑了四种内力组合，即，，及。此外，对于本方案，这种内力组合与考虑地震作用的组合相比一般较小，对结构设计不起控制作用，故不予考虑。各层梁的内力组合结果见表22，表中，两列中的梁端弯矩为经过调幅后的弯矩（调幅系数取0.8）。6.2.3　框架柱内力组合取每层柱顶和柱底两个控制截面进行组合，组合结果以及柱端弯矩设计值的调整见表6.6～表6.9。在考虑地震作用效应的组合中，取屋面为雪荷载时的内力进行组合。6.3.2地震作用下框架梁内力组合6.3.2.1梁端截面组合剪力设计值调整第140页共140页 皖西学院毕业计算书为了避免梁在弯曲破坏前发生剪切破坏，应按“强剪弱弯”的原则调整框架梁端部截面组合的剪力设计值：式中：、—分别为梁左右端逆时针或顺时针方向正截面组合的弯矩设计值—梁在重力荷载代表值作用下，按剪支梁分析的梁端截面剪力设计值—梁的净跨—梁的剪力增大系数，三级抗震取1.1为了使框架结构在地震作用下塑性铰首先在梁中出现，就必须满足“强柱弱梁”的原则，对柱端弯矩设计值予以调整：式中：—节点上下柱端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和—节点左右梁端截面顺时针或逆时针方向组合的弯矩设计值之和—柱端弯矩增大系数，三级抗震取1.1框架顶层柱和轴压比小于0.15的柱弯矩不需要做调整，可取最不利内力组合的弯矩值作为设计值，三级框架结构的底层柱固定端截面组合的弯矩值，应乘以1.15的增大系数后作为设计值。轴压比为0.15的框架柱的轴力，故柱控制截面轴力大于时，需要按“强柱弱梁”对柱端弯矩设计值进行调整。为了防止柱在压弯破坏前发生剪切破坏，应按“强剪弱弯”的原则，对柱端剪力设计值予以调整：第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)左风右风左震右震左右一层DM-30.82-8.7023.82-23.82168.38-168.38-17.93-77.96V62.9717.59-8.388.38-53.8253.8287.17108.29E左M-38.20-11.29-18.4018.40-127.04127.04-83.25-36.88V-60.30-18.53-9.939.93-63.7563.75-108.22-83.20E右M-14.17-4.2313.60-13.6084.23-84.23-5.20-39.47V1.710.00-7.777.77-88.6788.67-7.7411.84跨间MDE45.953.500.000.000.000.0059.5559.55MEF-9.06-0.640.000.000.000.00-11.68-11.68γRE［(1.2*SGK+0.5SQK)+1.3SEK］1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQKMMAXMMIN|VMAX|V=［ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb］左右133.17-195.17-50.31-49.16133.17-195.17155.5310.79115.74102.60100.19115.74-162.4885.25-62.86-61.6585.25-162.48-123.380.94-99.94-98.30-123.3867.79-96.46-23.36-22.9367.79-96.4697.96-84.9187.992.312.05-84.9142.6742.6765.5360.0465.5342.67-8.39-8.39-12.87-11.77-8.39-12.87第140页共140页 皖西学院毕业计算书层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)左风右风左震右震左右二层DM-34.63-9.9215.57-15.57126.47-126.47-34.44-73.67V62.4917.75-5.895.89-44.8544.8589.93104.77E左M-39.32-11.59-11.7611.76-96.3996.39-76.61-46.97V-60.73-18.37-8.358.35-63.5363.53-106.54-85.50E右M-11.96-3.609.04-9.0466.14-66.14-7.50-30.28V1.710.00-5.135.13-69.6369.63-4.418.52跨间MDE47.1114.280.000.000.000.0074.5274.52MEF-11.19-3.880.000.000.000.00-18.32-18.32γRE［(1.2*SGK+0.5SQK)+1.3SEK］1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQKMMAXMMIN|VMAX|V=［ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb］左右88.42-158.20-56.67-55.4488.42-158.20140.8819.17106.63102.1199.84106.63-133.7154.25-64.67-63.4154.25-133.71-123.490.40-100.36-98.59-123.4952.37-76.60-19.75-19.3952.37-76.6077.54-66.3569.432.312.05-66.3547.7547.7577.8876.5277.8847.75-11.53-11.53-18.99-18.86-11.53-18.99第140页共140页 皖西学院毕业计算书层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)左风右风左震右震左右三层DM-34.50-9.8110.20-10.2096.64-96.64-40.91-66.61V62.4617.74-4.284.28-37.9037.9091.91102.70E左M-39.08-11.40-7.517.51-72.0172.01-70.72-51.80V-60.80-18.416.06-6.06-53.6953.69-88.52-103.79E右M-11.15-3.885.88-5.8850.34-50.34-10.86-25.68V1.710.00-3.373.37-52.9852.98-2.196.30跨间MDE47.4913.970.000.000.000.0074.5974.59MEF-10.39-3.600.000.000.000.00-17.00-17.00γRE［(1.2*SGK+0.5SQK)+1.3SEK］1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQKMMAXMMIN|VMAX|V=［ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb］左右59.50-128.95-56.39-55.1359.50-128.95130.3225.9199.82102.0699.79102.70-109.6630.76-64.16-62.8630.76-109.66-113.97-9.28-100.49-98.73-113.9737.59-60.57-18.93-18.8137.59-60.5759.70-50.1253.192.312.0553.1947.9847.9878.0876.5578.0847.98-10.70-10.70-17.63-17.51-10.70-17.63第140页共140页 皖西学院毕业计算书层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)左风右风左震右震左右四层DM-35.14-9.455.81-5.8167.34-67.34-46.75-61.40V73.5617.74-2.662.66-28.2728.27107.27113.98E左M-39.56-11.40-4.174.17-49.1649.16-67.09-56.58V-60.87-18.41-3.773.77-40.0540.05-100.99-91.49E右M-11.95-3.883.33-3.3334.87-34.87-15.03-23.42V1.710.00-1.921.92-36.7036.70-0.374.47跨间MDE47.3813.940.000.000.000.0074.4274.42MEF-11.20-3.560.000.000.000.00-17.93-17.93γRE［(1.2*SGK+0.5SQK)+1.3SEK］1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQKMMAXMMIN|VMAX|V=［ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb］左右30.49-100.83-56.89-55.4030.49-100.83120.1845.29100.42117.05113.11117.05-87.818.05-64.81-63.438.05-87.81-100.74-22.64-100.58-98.82-100.9921.79-46.21-20.01-19.7721.79-46.2142.24-34.2437.322.312.05-34.2447.8747.8777.9076.3777.9047.87-11.42-11.42-18.68-18.42-11.42-18.68第140页共140页 皖西学院毕业计算书层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)左风右风左震右震左右五层DM-25.39-3.461.98-1.9830.24-30.24-32.33-37.32V53.594.48-1.041.04-15.9615.9668.6471.26E左M-28.09-3.54-1.381.38-21.2121.21-39.91-36.43V-52.61-4.48-1.481.48-22.6122.61-70.64-66.91E右M-9.81-0.751.15-1.1515.83-15.83-11.27-14.17V1.710.00-0.660.66-16.6616.661.222.88跨间MDE49.8414.710.000.000.000.0078.3478.34MEF-13.42-4.230.000.000.000.00-21.43-21.43γRE［(1.2*SGK+0.5SQK)+1.3SEK］1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQKMMAXMMIN|VMAX|V=［ηvb(Mbl+Mbr)/ln+VGb］左右5.34-53.63-37.74-35.315.34-53.6379.2934.3565.4776.8370.5876.83-47.29-5.93-41.46-38.66-5.93-47.29-71.07-26.98-75.50-69.40-75.506.32-24.54-13.99-12.826.32-24.5420.74-14.7017.782.312.0517.7850.3750.3781.9980.4081.9950.37-13.66-13.66-22.35-22.03-13.66-22.35第140页共140页 皖西学院毕业计算书表横向框架D柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)(1.2*SGK+0.5SQK)+1.3SEK1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQK|MMAX|及NNMIN及MNMAX及M左风右风左震右震左右左右五层柱顶M27.363.412.24-2.2434.23-34.2339.9534.3179.38-9.6240.3537.6179.38N206.5214.490.66-0.6610.15-10.15266.91265.25269.71243.32293.29268.11243.32293.29柱底M-20.8-5.16-1.211.21-18.4318.43-32.99-29.94-52.02-4.10-33.24-32.18-52.02N228.1814.490.660.6610.15-10.15292.91292.91295.71269.32322.53294.10269.32322.53四层柱顶M18.496.665.27-5.2755.98-55.9837.2223.9498.96-46.5931.6231.5198.96N460.572.172.58-2.5832.34-32.34646.79640.28637.94553.86693.85653.64553.86693.85柱底M-19.256.16-3.513.51-37.3237.32-19.76-10.92-67.9229.11-19.83-14.48-67.92N482.1272.172.59-2.5932.34-32.34672.74666.21663.89579.80723.03679.58579.80723.03三层柱顶M19.256.167.76-7.7668.79-68.7940.6421.08116.22-62.6332.1531.72116.22N714.37129.95.95-5.9664.16-64.161028.421013.411018.59851.781094.301039.10851.781094.30柱底M-19.1-6.11-6.356.35-56.2856.28-38.62-22.62-99.7546.58-31.90-31.47-99.75N735.99129.95.95-5.9664.16-64.161054.361039.351044.54877.721123.491065.05877.721123.49二层柱顶M19.566.2610.69-10.6981.4-81.444.8317.89133.05-78.5932.6732.24133.05N968.26187.6311.08-11.08105.68-105.681412.291384.371411.871137.111494.781424.591137.111494.78柱底M-22.76-7.28-8.75-8.75-66.666.6-47.51-47.51-118.2654.90-38.01-37.50-118.26N989.88187.6311.08-11.08105.68-105.681438.231410.311437.821163.051523.971450.541163.051523.97一层柱顶M11.293.617.16-17.16110.23-110.2339.71-3.54159.01-127.5918.8418.59159.01N1221.57245.1818.85-18.85168.8-168.81798.561751.061832.431393.551894.301809.141393.551894.30柱底M-5.64-1.8-26.8426.84-172.4172.4-42.8524.78-231.97216.27-9.41-9.29-231.97N1255.96245.1818.85-18.85168.8-168.81839.831792.331873.701434.821940.731850.401434.821940.73第140页共140页 皖西学院毕业计算书表横向框架D柱柱端组合弯矩设计值调整层梁端D柱D梁端D修正差值修正后总值M顶M底M1.3M顶M底M顶M底M顶M底M553.6379.3852.714134.4498.9667.92174.7720.650.3515.078.03114.0360.743171.93116.2299.75223.5090.630.3724.8514.52141.0782.442210.93133.04118.26274.2090.570.4323.6717.75156.71117.501260.23159.01231.97338.2990.570.4335.0026.03194.01144.29301.561层54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底M79.3860.74114.0382.44141.07117.5156.71144.29194.01301.56N269.71295.71637.94663.891018.591044.541411.871437.821832.431873.763.5048.5991.2265.95112.8694.00125.37115.43155.21241.25215.77236.57510.35531.11814.87835.631129.501150.261465.941498.9649.8269.8691.94107.02127.89注：表中弯矩为相应于本层柱净高上、下两端弯矩设计值第140页共140页 皖西学院毕业计算书表横向框架D柱剪力组合（KN）层次内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)1.2*（SGK+0.5SQK)+1.3SEK1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQK左风右风左震右震左右左右5V-14.59-2.61.04-1.0415.96-15.96-19.4736-22.09441.68-39.82-22.30-21.1484-11.44-3.882.66-2.6628.27-28.27-15.2652-21.968420.70-52.81-19.32-19.163-11.62-3.724.28-4.2837.9-37.9-13.2384-24.02433.09-65.45-19.41-19.1522-12.82-4.15.89-5.8944.85-44.85-13.1286-27.971440.46-76.15-21.41-21.1241-3.22-1.038.388.3853.82-53.825.3975.39765.48-74.45-5.38-5.306第140页共140页 皖西学院毕业计算书层次截面内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)1.2*(SGK+0.5SQK)+1.3SEK1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQK|MMAX|及NNMIN及MNMAX及M左风右风左震右震左右左右五层柱顶M-16.42-2.183.06-3.0646.85-46.85-18.60-26.3139.89-81.92-24.35-22.76-81.92N226.9618.370.43-0.436.51-6.51296.04294.96291.84274.91324.77298.07274.91324.77柱底M14.113.41-1.821.82-27.7627.7618.9423.52-17.1155.0722.4621.7155.07N248.5818.370.43-0.436.51-6.51321.98320.90317.78300.86353.95324.01300.86353.95四层柱顶M-13.56-4.357.10-7.1075.45-75.45-12.81-30.7079.20-116.97-22.66-22.36-116.97N502.1392.211.69-1.6921.02-21.02720.87716.61685.21630.56770.09731.65630.56770.09柱底M13.754.15-5.335.33-56.7156.7115.0128.44-54.7392.7122.7122.3192.71N523.5092.211.69-1.6921.02-21.02746.51742.26710.85656.20798.94757.29656.20798.94三层柱顶M-13.75-4.1510.41-10.4192.30-92.30-8.61-34.85101.00-138.98-22.71-22.31-138.98N777.41166.003.92-3.9242.18-42.181146.991137.111087.33977.661215.501165.29977.661215.50柱底M13.664.12-9.589.58-84.8984.899.5133.65-91.49129.2222.5622.16129.22N799.03166.003.92-3.9242.18-42.181172.941163.061113.271003.601244.691191.241003.601244.69第140页共140页 皖西学院毕业计算书二层柱顶M-14.09-4.2414.60-14.60110.93-110.93-3.85-40.65124.76-163.66-23.26-22.84-163.66N1052.69239.797.39-7.3970.29-70.291574.671556.051498.481315.731660.921598.931315.731660.92柱底M15.984.82-12.9712.97-98.7398.738.9141.59-106.28150.4226.3925.92150.42N1074.31239.797.39-7.3970.29-70.291600.621582.001524.421341.671690.111624.881341.671690.11一层柱顶M-7.99-2.4223.45-23.45150.65-150.6516.91-42.18184.81-206.89-13.21-12.98-206.89N1328.53313.7712.57-12.57105.84-105.842005.421973.751920.091644.912107.292033.511644.912107.29柱底M3.991.21-28.6628.66-184.12184.12-29.8042.42-233.84244.876.606.48244.87N1362.92313.7712.57-12.57105.84-105.842046.692015.021961.361686.172153.712074.781686.172153.71表横向框架E柱弯矩和轴力组合续表25(a)注：表中M以左侧受拉为正，单位为KN.m。N以受压为正，单位为KN。SQK一列中括号内的数值为屋面作用雪荷载，其它层楼面作用活荷载对应的内力值。第140页共140页 皖西学院毕业计算书表横向框架E柱柱端组合弯矩设计值调整层梁端E柱E梁端E修正差值修正后总值左M右M柱顶M柱底M1.3(ME左+ME右）顶M底M顶M底M顶M底M563.058.4381.9255.074117.0829.05116.9792.71189.970.680.3212.195.74129.1660.813146.2166.83138.98129.22276.950.600.4027.1518.11166.13110.822178.2869.83163.66150.42322.540.560.4416.5813.09180.24142.311216.6490.39206.89244.87399.140.580.4224.2217.61231.11168.03318.33层54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底M81.9260.81129.16110.82166.13142.31180.24168.03231.11318.33N274.91300.86630.56656.2977.661003.61315.731341.671644.911686.1765.5448.65103.3388.66132.90113.85144.19134.42184.89254.66219.93240.69504.45524.96782.13802.881052.581073.341315.931348.9450.7585.33109.67123.83141.79注：表中弯矩为相应于本层柱净高上、下两端弯矩设计第140页共140页 皖西学院毕业计算书表横向框架E柱剪力组合（KN）层次内力SGKSQKSWKSEK1.2SGK+1.26(SQK+SWK)γRE［1.2*(SGK+0.5SQK)+1.3SEK］1.35SGK+SQK1.2SGK+1.4SQK左风右风左震右震左右左右5V9.251.691.48-1.4822.6122.6115.0911.3641.5141.5114.1813.4748.282.583.77-3.7740.0540.0517.948.4463.5563.5513.7613.5538.312.516.06-6.0653.6953.6920.775.5081.2881.2813.7313.4929.112.758.35-8.3563.5363.5324.923.8895.1795.1715.0514.7812.280.699.93-9.9363.7563.7516.12-8.9186.0386.033.773.70第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书式中：、—分别为柱上、下端顺时针或逆时针方向截面组合的弯矩设计值（应取调整增大后的设计值），且取顺时针方向之和与逆时针方向之和两者的较大值—柱的净高—柱端剪力增大系数，三级抗震取1.16.4.2.1框架柱A柱端截面组合弯矩设计值和组合剪力设计值的调整（1）对“及相应的”组合弯矩设计值和组合剪力设计值的调整取第4层A柱进行“强柱弱梁”、“强剪弱弯”的调整。此时，地震作用为右震。右震时，第4层A柱节点处上柱截面的弯矩为，节点处梁端组合弯矩设计值，如图23所示，根据得节点处下柱截面组合弯矩设计值为。右震时，第3层A柱节点处上柱截面的弯矩分配系数为，节点处下柱截面的弯矩分配系数为0.641，节点处梁端组合弯矩设计值，如图24所示，根据可得：节点处上柱截面组合弯矩设计值为节点处下柱截面组合弯矩设计值为第4层柱端组合剪力设计值为，如图25所示。图23右震时4层A柱节图24右震时3层A柱节图254层A柱柱端点处梁、柱组合弯矩设计值点处梁、柱组合弯矩设计值组合弯矩和剪力设计值其余柱端截面组合弯矩设计值的调整见表36，组合剪力设计值的调整见表37。底层柱固定端截面组合弯矩设计值为。第140页共140页 皖西学院毕业计算书表36框架柱A组合弯矩设计值调整节点节点处上柱截面的弯矩分配系数节点处下柱截面的弯矩分配系数节点处梁端组合弯矩设计值节点处上柱截面组合弯矩设计值节点处下柱截面组合弯矩设计值第2层A柱0.540-230.57116.67136.96第1层A柱0.540-236.76119.80140.64表37框架柱A组合剪力设计值调整层3-140.41116.673.1091.222-136.96119.803.1091.111-140.64251.694.05106.56（2）对“及相应的”组合弯矩设计值和组合剪力设计值的调整此时，地震作用为左震。柱端截面组合弯矩设计值的调整见表38，组合剪力设计值的调整见表39。底层柱固定端截面组合弯矩设计值为。表38框架柱A组合弯矩设计值调整节点节点处上柱截面的弯矩分配系数节点处下柱截面的弯矩分配系数节点处梁端组合弯矩设计值节点处上柱截面组合弯矩设计值节点处下柱截面组合弯矩设计值第3层A柱87.2516.4279.56第2层A柱0.569120.5057.1375.42第1层A柱0.644135.5453.0896.02第140页共140页 皖西学院毕业计算书表39框架柱A组合剪力设计值调整层379.56-57.133.1048.50275.42-58.033.1045.60196.02-232.104.0589.126.4.2.2框架柱B柱端截面组合弯矩设计值和组合剪力设计值的调整（1）对“及相应的”组合弯矩设计值和组合剪力设计值的调整此时，地震作用为右震。柱端截面组合弯矩设计值的调整见表40，组合剪力设计值的调整见表41。表40框架柱A组合弯矩设计值调整节点节点处上柱截面的弯矩分配系数节点处下柱截面的弯矩分配系数节点处梁端组合弯矩设计值节点处上柱截面组合弯矩设计值节点处下柱截面组合弯矩设计值第4层A柱33.29-80.8913.68111.92第3层A柱0.66470.66-119.4870.30138.85第2层A柱0.57598.89-149.28116.06156.92第1层A柱0.515109.53-162.89145.03154.63底层柱固定端截面组合弯矩设计值为。表41框架柱A组合剪力设计值调整层4-111.9270.303.164.66第140页共140页 皖西学院毕业计算书3-138.85116.063.190.452-156.92145.033.197.401-154.63288.174.05120.27（2）对“及相应的”组合弯矩设计值和组合剪力设计值的调整此时，地震作用为左震。柱端截面组合弯矩设计值的调整见表42，组合剪力设计值的调整见表43。表42框架柱A组合弯矩设计值调整节点节点处上柱截面的弯矩分配系数节点处下柱截面的弯矩分配系数节点处梁端组合弯矩设计值节点处上柱截面组合弯矩设计值节点处下柱截面组合弯矩设计值第3层A柱-162.37109.9391.76207.77第2层A柱0.566-194.94141.01160.49209.06第1层A柱0.492-207.19150.66199.82193.81底层柱固定端截面组合弯矩设计值为。表43框架柱A组合剪力设计值调整层3207.77-160.493.10130.672209.06-199.823.10145.091193.81-300.414.05122.036.4.2.3框架柱内力组合地震作用下框架柱A、B的内力组合分别见表44、45。7框架梁截面设计7.1框架梁正截面承载力计算三级抗震时梁纵向受拉钢筋的最小配筋率为：第140页共140页 皖西学院毕业计算书支座：跨中：第140页共140页 皖西学院毕业计算书条件C30fc纵筋HRB335fy高度h0高度h0Ⅱ跨中b"f取以下最小代表值14.3300560360判断计算公式γEⅡ跨中γEⅤ跨中1440M(kN·m)19113000089960000Ⅴ跨中b"f取以下最小代表值1050192000310310000＞M,第一类T型截面＞M，第一类T型截面700说明：跨中按T型截面计算，先判断属于第几类型，若上式结果大于M，属于一类，可按矩形公式计算，否则属于二类，另行计算条件宽度b最小配筋率ρ宽度240跨中MAX（0.21%；0.2%）；梁端MAX（0.26%；0.25%）240C30fc高度h0纵筋HRB335fy防止超筋破坏高度h014.35603000.55360截面ⅠγEⅡ跨中ⅢⅣγEⅤ跨中M(kN·m)1951700001433475001624800009646000067470000第140页共140页 皖西学院毕业计算书b×h0240×5601440×560240×560240×360700×360αs=M/fcbh²00.0220.0521-2αs0.9560.8960.9780.9470.0220.0530.9890.973862.95641.87选筋2φ22+1φ202φ22+1φ202φ22+1φ202φ222φ22实配面积﹙mm²﹚1074.41074.41074.4760760配筋率ρ﹙％﹚0.75%＞0.26%0.41%＞0.21%0.75%＞0.26%0.79%>0.26%0.45%>0.21%1074.41074.47600.026-0.005-0.0211-2αs0.949钢筋未达到屈服钢筋未达到屈服0.974第140页共140页 皖西学院毕业计算书0.026<0.143＞ξ1251.11041.51004.8选筋2φ25+1φ222φ252φ25+1φ222φ25+1φ222φ25+1φ22实配面积﹙mm²﹚1362.09821362.01362.01362.0配筋率ρ﹙％﹚0.95%>0.26%0.37%＞0.21%0.95%>0.26%0.96%>0.26%0.790.790.56>0.3>0.3>0.3首层梁配筋正截面配筋表第140页共140页 皖西学院毕业计算书条件C30fc纵筋HRB335fy高度h0高度h0Ⅱ跨中b"f取以下最小代表值14.3300560360判断计算公式γEⅡ跨中γEⅤ跨中1440M(kN·m)17675000069490000Ⅴ跨中b"f取以下最小代表值1050192000310310000＞M,第一类T型截面＞M，第一类T型截面700说明：跨中按T型截面计算，先判断属于第几类型，若上式结果大于M，属于一类，可按矩形公式计算，否则属于二类，另行计算条件宽度b最小配筋率ρ宽度240跨中MAX（0.21%；0.2%）；梁端MAX（0.26%；0.25%）240C30fc高度h0纵筋HRB335fy防止超筋破坏高度h014.35603000.55360截面ⅠγEⅡ跨中ⅢⅣγEⅤ跨中M(kN·m)1582000001433475001337100007660000052117500b×h0240×5601440×560240×560240×360700×360第140页共140页 皖西学院毕业计算书αs=M/fcbh²00.0220.0401-2αs0.9560.9200.9780.9590.0220.0410.9890.979862.95492.67选筋2φ22+1φ202φ22+1φ202φ22+1φ202φ222φ22实配面积﹙mm²﹚1074.41074.41074.4760760配筋率ρ﹙％﹚0.75%＞0.26%0.41%＞0.21%0.75%＞0.26%0.79%>0.26%0.45%>0.21%1074.41074.4760-0.009-0.031-0.0391-2αs钢筋未达到屈服钢筋未达到屈服钢筋未达到屈服第140页共140页 皖西学院毕业计算书1014.1857.1797.9选筋2φ25+1φ222φ252φ25+1φ222φ25+1φ222φ25实配面积﹙mm²﹚1362.09821362.01362.0982配筋率ρ﹙％﹚0.95%>0.26%0.37%＞0.21%0.95%>0.26%0.96%>0.26%0.790.790.56>0.3>0.3>0.3二层梁配筋表第140页共140页 皖西学院毕业计算书条件C30fc纵筋HRB335fy高度h0高度h0Ⅱ跨中b"f取以下最小代表值14.3300560360判断计算公式γEⅡ跨中γEⅤ跨中1440M(kN·m)16395000049900000Ⅴ跨中b"f取以下最小代表值1050192000310310000＞M,第一类T型截面＞M，第一类T型截面700说明：跨中按T型截面计算，先判断属于第几类型，若上式结果大于M，属于一类，可按矩形公式计算，否则属于二类，另行计算条件宽度b最小配筋率ρ宽度240跨中MAX（0.21%；0.2%）；梁端MAX（0.26%；0.25%）240C30fc高度h0纵筋HRB335fy防止超筋破坏高度h014.35603000.55360截面ⅠγEⅡ跨中ⅢⅣγEⅤ跨中M(kN·m)1027000001229625001139700005319000037425000b×h0240×5601440×560240×560240×360700×360第140页共140页 皖西学院毕业计算书αs=M/fcbh²00.0190.0291-2αs0.9620.9420.9810.9710.0190.0290.9900.985739.02351.68选筋2φ20+1φ182φ20+1φ182φ20+1φ182φ222φ22实配面积﹙mm²﹚882882882760760配筋率ρ﹙％﹚0.61%＞0.26%0.33%＞0.21%0.61%＞0.26%882882760-0.032-0.022-0.0611-2αs钢筋未达到屈服钢筋未达到屈服钢筋未达到屈服第140页共140页 皖西学院毕业计算书658.3730.6554.1选筋2φ20+1φ162φ20+1φ162φ20+1φ162φ202φ20实配面积﹙mm²﹚829.0829829.0628628配筋率ρ﹙％﹚0.58%>0.26%0.31%＞0.21%0.58%>0.26%0.44%>0.26%1.061.061.21>0.3>0.3>0.3三层第140页共140页 皖西学院毕业计算书条件C30fc纵筋HRB335fy高度h0高度h0Ⅱ跨中b"f取以下最小代表值14.3300560360判断计算公式γEⅡ跨中γEⅤ跨中1440M(kN·m)15797000028660000Ⅴ跨中b"f取以下最小代表值1050192000310310000＞M,第一类T型截面＞M，第一类T型截面700说明：跨中按T型截面计算，先判断属于第几类型，若上式结果大于M，属于一类，可按矩形公式计算，否则属于二类，另行计算条件宽度b最小配筋率ρ宽度240跨中MAX（0.21%；0.2%）；梁端MAX（0.26%；0.25%）240C30fc高度h0纵筋HRB335fy防止超筋破坏高度h014.35603000.55360截面ⅠγEⅡ跨中ⅢⅣγEⅤ跨中M(kN·m)1170500001184775001009900003424000021495000b×h0240×5601440×560240×560240×360700×360第140页共140页 皖西学院毕业计算书αs=M/fcbh²00.0180.0171-2αs0.9630.9670.9810.9830.0190.0170.9910.992711.81200.70选筋2φ20+1φ182φ20+1φ182φ20+1φ182φ222φ22实配面积﹙mm²﹚882882882760760配筋率ρ﹙％﹚0.61%＞0.26%0.33%＞0.21%0.61%＞0.26%882882760-0.019-0.034-0.0781-2αs钢筋未达到屈服钢筋未达到屈服钢筋未达到屈服第140页共140页 皖西学院毕业计算书750.3647.4356.7选筋2φ20+1φ162φ202φ20+1φ162φ20+1φ162φ20+1φ16实配面积﹙mm²﹚829.0628829.0829.0829.0配筋率ρ﹙％﹚0.58%>0.26%0.31%＞0.21%0.58%>0.26%0.44%>0.26%1.061.060.92>0.3>0.3>0.3四层第140页共140页 皖西学院毕业计算书条件C30fc纵筋HRB335fy高度h0高度h0Ⅱ跨中b"f取以下最小代表值14.3300560360判断计算公式γEⅡ跨中γEⅤ跨中1440M(kN·m)1176600008420000Ⅴ跨中b"f取以下最小代表值1050192000310310000＞M,第一类T型截面＞M，第一类T型截面700说明：跨中按T型截面计算，先判断属于第几类型，若上式结果大于M，属于一类，可按矩形公式计算，否则属于二类，另行计算条件宽度b最小配筋率ρ宽度240跨中MAX（0.21%；0.2%）；梁端MAX（0.26%；0.25%）240C30fc高度h0纵筋HRB335fy防止超筋破坏高度h014.35603000.55360截面ⅠγEⅡ跨中ⅢⅣγEⅤ跨中M(kN·m)768300008824500075500000245400006315000b×h0240×5601440×560240×560240×360700×360第140页共140页 皖西学院毕业计算书αs=M/fcbh²00.0140.0051-2αs0.9730.9900.9860.9950.0140.0050.9930.998528.9158.62选筋2φ222φ222φ222φ222φ22实配面积﹙mm²﹚760760760760760配筋率ρ﹙％﹚0.53%＞0.26%0.29%＞0.21%0.53%＞0.26%0.36%>0.26%0.54%>0.21%760760760-0.039-0.040-0.0871-2αs钢筋未达到屈服钢筋未达到屈服钢筋未达到屈服第140页共140页 皖西学院毕业计算书492.5484.0255.6选筋2φ202φ202φ202φ202φ20实配面积﹙mm²﹚628628628628628配筋率ρ﹙％﹚0.44%>0.26%0.24%＞0.21%0.44%>0.26%0.44%>0.26%1.211.211.21>0.3>0.3>0.3五层当支座截面的正弯矩大于跨中截面的正弯矩时，取支座截面的正弯矩进行正截面承载力计算。计算过程见表。第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书7.2框架梁斜截面承载力计算因为跨高比，，需满足。加密区箍筋最大间距，箍筋加密区长度取。最小配箍率计算过程见表。层计算公式框架梁DE框架梁EF左截面右截面左截面5组合后剪力V768307550024540调整后剪力V79290792902074067396.567396.517629560560360384384384384247104﹥V,满足截面要求﹥V，满足截面要求﹥V，满足截面要求80720.6480720.6451891.84-0.021-0.028-0.225＜0，按构造要求＜0，按构造要求＜0，按构造要求箍筋选取2φ82φ82φ8101101101s(mm)按构造按构造按构造加密区箍筋最大间距150150150加密区实配间距8﹫1008﹫1008﹫100第140页共140页 皖西学院毕业计算书加密区长度900900600非加密区实配箍筋8﹫2008﹫2008﹫2000.00210.00210.00210.00140.00140.00144组合后剪力V11705010099034240调整后剪力V1201801201804224010215310215340128560560360384384384384247104﹥V,满足截面要求﹥V，满足截面要求﹥V，满足截面要求80720.6480720.6451891.840.1920.113-0.097按计算配筋按计算配筋＜0，按构造要求箍筋选取2φ82φ82φ8101101101s(mm)525.4890.7按构造加密区箍筋最大间距150150150加密区实配间距8﹫1008﹫1008﹫100加密区长度900900600非加密区实配箍筋8﹫2008﹫2008﹫2000.00210.00210.00210.00140.00140.00143组合后剪力V10270011397053190调整后剪力V13032013032059700第140页共140页 皖西学院毕业计算书11077211077250745560560360384384384384247104﹥V,满足截面要求﹥V，满足截面要求﹥V，满足截面要求80720.6480720.6451891.840.1590.1760.011按计算配筋按计算配筋按计算配筋箍筋选取2φ82φ82φ8101101101s(mm)635.2574.19453.0加密区箍筋最大间距150150150加密区实配间距8﹫1008﹫1008﹫100加密区长度900900600非加密区实配箍筋8﹫2008﹫2008﹫2000.00210.00210.00210.00140.00140.00142组合后剪力V10663012349066350调整后剪力V1408801408807754011974811974865909560560360384384384384247104﹥V,满足截面要求﹥V，满足截面要求﹥V，满足截面要求80720.6480720.6451891.840.2060.2260.119第140页共140页 皖西学院毕业计算书按计算配筋按计算配筋按计算配筋箍筋选取2φ82φ82φ8101101101s(mm)489.1446.3848.8加密区箍筋最大间距150150150加密区实配间距8﹫1008﹫1008﹫100加密区长度900900600非加密区实配箍筋8﹫2008﹫2008﹫2000.00210.00210.00210.00140.00140.00141组合后剪力V11574013901084910调整后剪力V15553015553097960132200.5132200.583266560560360384384384384247104﹥V,满足截面要求﹥V，满足截面要求﹥V，满足截面要求80720.6480720.6451891.840.2720.3080.272按计算配筋按计算配筋按计算配筋箍筋选取2φ82φ82φ8101101101s(mm)370.8327.5371.7加密区箍筋最大间距150150150第140页共140页 皖西学院毕业计算书加密区实配间距8﹫1008﹫1008﹫100加密区长度900900600非加密区实配箍筋8﹫2008﹫2008﹫2000.00210.00210.00210.00140.00140.0014表框架梁斜截面承载力计算7.1框架柱正截面承载力计算7.2.1柱截面尺寸验算根据《建筑抗震设计规范》，对于三级抗震等级，剪跨比大于2，轴压比小于0.85。下表给出了框架柱各层剪跨比和轴压比计算结果，注意，表中的Mc、Vc和N都不应考虑抗震调整系数，由表7-1可见，各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求。柱号层b(mm)h0(mm)fc()M(kN.m)V(kN）N(kN)D柱550046014.360738000498202957102.650.09350046014.31175000009194010445402.780.32150046014.330156300012789018733705.130.57E柱550046014.360813000507503008602.600.09350046014.314231500010967010036002.820.31150046014.331832500014179016861704.880.51柱的剪跨比和轴压比验算表7-1由表可见，均满足要求7.2.2柱正截面承载力计算以1层D柱为例，柱截面宽度：b=500mm,柱截面有效高度：h0=500-40=460mm混凝土轴心抗压强度设计值：fc=14.3N/m2（1）、最不利组合一（调整后）：Mmax=115.43kN×m，N=1150.26kN轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=115.43×106/(1150.26×103)=100.35mm附加偏心矩取20和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值，即aemm500/30=16.67mm，故取ea=20mm。第140页共140页 皖西学院毕业计算书柱的计算长度，根据《抗震设计规范》，对于现浇楼盖的底层柱，l0=1.25H=1.25×3.3=4.125m初始偏心矩：ei=e0+ea=120.35mm因为-长细比l0/h=4125/500=8.25>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×5002/（1150.26×103）=1.55>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得=1.34轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=1.34×120.35+500/2-40=370.68mm对称配筋：ξ=x/h0=N/fcbh0=1150.26×103/（14.3×500×460）=0.35<ξb=0.55为大偏压情况。As,=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ)fcmbh02]/fy/(h0-as)=[1150.26×103×370.68-0.35×(1-0.5×0.35)×14.3×500×4602]/300/(460-40)<0按构造配筋=0.002×500×500=500(2)、最不利组合二：Nmax=1523.970kN，M=38.01kN×m轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=38.01×106/(1523.97×103)=24.94mm初始偏心矩：ei=e0+ea=24.94+20=44.94mm长细比l0/h=4125/500=8.25>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×5002/（1523.97×103）=1.23>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得=1.70ηei=1.7×44.94=76.40m<0.3h0=0.3×460=138mm,故为小偏心受压。轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=76.40+500/2-40=287.83mm第140页共140页 皖西学院毕业计算书=0.75As=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ)fcmbh2]/fy/(h0-as,)=[1523.97×103×287.83-0.75（1-0.5×0.75）×14.3×500×4602]/[300×(460-40)]<0故按构造配筋，且应满足ρmin=0.7%，单侧配筋率ρsmin≥0.2%(3)、最不利组合三：Nmin=1163.05kN，M=54.9kN×m此组内力是地震组合情况，故必进行调整。N=0.8×1163.05=930.44kN,M=0.8×54.9=43.93kN.m轴向力对截面重心的偏心矩e0=M/N=43.93×106/(930.44×103)=47.21mm初始偏心矩：ei=e0+ea=47.21+20=67.21mm长细比l0/h=4125/500=8.25>5，故应考虑偏心矩增大系数η。ξ1=0.5fcmA/N=0.5×14.3×5002/（930.44×103）=1.92>1.0取ξ1=1.0又l0/h<15，取ξ2=1.0得=1.74ηei=1.74×67.21=116.95mm<0.3h0=0.3×460=138mm,故为小偏心受压。轴向力作用点至受拉钢筋As合力点之间的距离e=ηei+h/2-as=116.95+500/2-40=327.07mm对称配筋：=0.7As,=As=[Ne-ξ(1-0.5ξ)fcbh2]/fy/(h0-as)=[930.44×103×327.07-0.7×(1-0.5×0.7)×14.3×500×4602]/300×(460-40)=19.34故按构造配筋，且应满足ρmin=0.6%，单侧配筋率ρsmin≥0.2%，故As,=As=ρsminbh=0.2%×500×500=500mm2选4Ф20，As=As=1256mm2第140页共140页 皖西学院毕业计算书总配筋率ρs=3×1256/500/500=1.5%>0.6%7.2.3柱斜截面受剪承载力计算以1层AD柱为例，查表可知：框架柱的剪力设计值Vc=127.89kN=;截面满足要求考虑地震作用组合的柱轴向压力设计值N=1873.7kN>0.3fcbh=0.3×14.3×5002/103=1072.5kN故取N=1072.5kN-==l=0.491选用四肢箍，直径8mm.箍筋加密最大间距s=0.491Asv=0.491×4×50.3=409mm;8d=8×20=160mm,取s=150mm非加密区最大间距s<15d=15×20=300mm;实配箍筋加密区：；配筋率0.89%>0.4%;非加密区：；配筋率0.45%>0.4%;加密区长度：取1500mmr´´´其他计算过程见表´=S=第140页共140页 皖西学院毕业计算书柱号层柱斜截面配筋MVND560738000498200.015<0.22.652957101072500-0.342<0482440000698600.021<0.22.576638901072500-0.181<03117500000919400.028<0.22.7810445401072500-0.002<021442880001070200.033<0.22.93143782010725000.08913015630001278900.039<0.25.13187370010725000.491E560813000507500.015<0.22.603008601072500-0.335<04110825000853300.026<0.22.826562001072500-0.056<031423150001096700.033<0.22.82100360010725000.140<021680250001238300.038<0.22.95134167010725000.23313183250001417900.043<0.24.88168617010725000.370实配箍筋轴压比n加密区非加密区0.080.060.3180.3565653759000.190.060.3180.3565653759000.290.060.3180.356565375900第140页共140页 皖西学院毕业计算书0.4022483759000.5240937515000.080.060.3180.3565653759000.180.060.3180.3565653759000.280.060.3180.3565653759000.388653759000.475433751500第140页共140页 皖西学院毕业计算书9次梁截面设计9.1荷载计算屋面梁恒荷载设计值g=1.219.24=23.09kN/m活荷载设计值q=1.41.63=2.28kN/m楼面梁恒荷载设计值g=1.222.33=26.8kN/m活荷载设计值q=1.46.54=9.16kN/m9.2内力计算为简便计算，计算跨度取支座中心间距离作为计算跨度，取,计算简图分别如图26、27所示。图26屋面次梁计算简图图27楼面次梁计算简图屋面梁：跨中弯矩支座剪力楼面梁：跨中弯矩支座剪力9.3次梁截面承载力计算9.3.1次梁正截面承载力计算，计算过程见表。表连系梁正截面承载力计算截面屋面梁跨中楼面梁跨中100.69142.73第140页共140页 皖西学院毕业计算书4604600.0240.0340.0240.035736.71074.41268.1实配钢筋318322实配钢筋面积76311409.3.2次梁斜截面承载力计算，计算过程见表54。表54连系梁斜截面承载力计算截面屋面梁支座楼面梁支座79.72113.27328.9＞92.1＞；92.1238f8@170，296mm2长跨支座2.0×0.975＝1.957098.03<238f8@200，251mm2其他板B2、B4、B5计算结果见表第140页共140页 皖西学院毕业计算书板带B1B2跨中跨中支座支座跨中跨中支座支座35103680606060601.731.650.3350.369222998076.4461005800.1295996152.8922011600.2583240911.7761195136.7426481823.5532390273.48380808080808070700.950.950.950.950.950.950.950.95146.1156.02292.2198.03157.9466.56315.88116.49第140页共140页 皖西学院毕业计算书最小配筋面积238238238238238238238238实配钢筋实配钢筋面积251251296251251251314251B4B5跨中跨中支座支座跨中跨中支座支座39803380606060601.521.790.4310.311223673287.1851584439.9337346574.3693168879.8662814346.494875519.2875628692.9881751038.5748080808080807070第140页共140页 皖西学院毕业计算书0.950.950.950.950.950.950.950.95179.0188.25358.02154.43137.1548.76274.3085.33238238238238238238238238251251359251251251279251第140页共140页 皖西学院毕业计算书2、B3、B6板的内力计算及配筋对区格板B3,6300/2000=3.15>3，按单向板计算；计算简图如图由于H/t=600/100=6<14故跨中支座配筋见表；对区格板B6,7800/2100=3.7>3，按单向板计算；计算简图如图由于H/t=400/100=4<14故跨中支座配筋见表；截面B3B6跨中支座跨中支座15000002030000160000022300001000100010001000第140页共140页 皖西学院毕业计算书808080800.0160.0220.0170.0240.9670.9560.9650.9510.9830.9780.9820.9750.0170.0220.0180.02570.095.074.7104.5238实配钢筋实配钢筋面积251251251251楼板配筋见结构施工图28.2.屋面板设计（弹性法）8.2.1.屋面板板带划分图第140页共140页 皖西学院毕业计算书8.2.2.荷载计算恒载标准值：gk=4.95kN/m2活载标准值：qk=0.5kN/m2（不上人屋面）恒载设计值：g=1.2×4.95=5.94kN/m2活载设计值:q=1.4×0.5=0.7kN/m2荷载设计值：p=g+q=5.94+0.7=6.64kN/m2g’=g+q/2=5.94+0.35=6.29kN/m2P’=q/2=0.35kN/m2弯矩计算方法：（1）求跨中弯矩时，按p’=g+q/2，和p”=±q/2叠加作用进行计算。（2）求支座弯矩时，按p=g+q进行计算。2.2.2.配筋计算1.弯矩计算弯矩计算见表第140页共140页 皖西学院毕业计算书板带B1B23.73/6.30.593.9/6.30.62跨内计算简图0.05030.01240.04820.01380.08350.02360.07920.0254跨内m=0(0.0503*6.29+0.0835*0.35)*3.73*3.734.81(0.0482*6.29+0.0792*0.35)*3.73*3.734.60(0.0124*6.29+0.0236*0.35)*3.73*3.731.20(0.0138*6.29+0.0254*0.35)*3.73*3.731.33m=0.24.81+0.2*1.25.054.60+0.2*1.334.871.2+0.2*4.812.161.33+0.2*4.602.25支座计算简图-0.1104-0.0783-0.1075-0.0781-0.1104×6.64×3.73×3.73-10.20-0.1075×6.64×3.73×3.73-9.93-0.0783×6.64×3.73×3.73-7.23-0.0781×6.64×3.73×3.73-7.22第140页共140页 皖西学院毕业计算书板带B4B53.9/6.30.624.2/6.30.67跨内计算简图0.03520.00660.03610.00830.07920.02540.07230.0281跨内m=0(0.0352*6.29+0.0792*0.35)*3.73*3.733.47(0.0361*6.29+0.0723*0.35)*3.73*3.733.51(0.0066*6.29+0.0254*0.35)*3.73*3.730.70(0.0083*6.29+0.0281*0.35)*3.73*3.730.86m=0.23.47+0.2*0.703.613.51+0.2*0.863.680.70+0.2*3.471.390.86+0.2*3.511.56支座计算简图-0.0807-0.0571-0.0787-0.0572-0.0807×6.64×3.73×3.73-7.46-0.0787×6.64×3.73×3.73-7.27-0.0571×6.64×3.73×3.73-5.27-0.0572×6.64×3.73×3.73-5.28第140页共140页 皖西学院毕业计算书B63.6/6.30.570.03930.00490.08630.0223(0.0393*6.29+0.0863*0.35)*3.73*3.733.86(0.0049*6.29+0.0223*0.35)*3.73*3.730.543.86+0.2*0.543.970.54+0.2*3.861.31-0.0822-0.057-0.0807×6.64×3.73×3.73-7.59-0.0571×6.64×3.73×3.73-5.27第140页共140页 皖西学院毕业计算书屋面板配筋计算见表截面B1B2B3B7跨中支座跨中支座跨中支座跨中支座505000021600001020000072300004870000225000099300007220000266000029300001000100010001000100010001000100010001000807080708070807080800.0550.0310.1110.1030.0530.0320.1090.1030.0290.0320.8900.9380.7770.7940.8940.9360.7830.7940.9420.9360.9430.9690.8820.8910.9450.9670.8850.8910.9710.9670.0570.0310.1180.1090.0550.0330.1150.1090.0290.033240.6116.1502.0404.6231.8121.0487.8404.0125.0137.9238实配钢筋实配钢筋面积251503419251503419251251251251第140页共140页 皖西学院毕业计算书截面B4B5B6跨中支座跨中支座跨中支座3610000139000074600005270000368000015600007270000528000039700001310000759000052700001000100010001000100010001000100010001000100010008070807080708070807080700.0390.0200.0820.0750.0400.0220.0790.0750.0430.0190.0830.0750.9210.9600.8370.8500.9200.9550.8410.8490.9130.9630.8340.8500.9600.9800.9150.9220.9590.9770.9170.9220.9560.9810.9130.9220.0400.0200.0850.0780.0410.0230.0830.0780.0440.0190.0870.078170.674.3360.7290.2173.983.5351.1290.8188.070.0367.3290.2238实配钢筋实配钢筋面积251387419251387419251419第140页共140页 皖西学院毕业计算书调整后的屋面支座配筋见表支座B1B2B4B1-B2B2-B4B4-B5B5-B6B6-B4B1-B4102000009930000746000010007000870000073700007430000753000088300001000100010001000100010001000100010008080808080808080800.1110.1090.0820.1090.0950.0810.0810.0820.0960.7770.7830.8370.7810.8100.8390.8380.8350.8070.8820.8850.9150.8840.9000.9160.9150.9140.8980.1180.1150.0850.1160.1000.0840.0850.0860.102502.0487.8360.7491.8424.0356.2359.2364.3430.7238实配钢筋实配钢筋面积503503387523503387387387503第140页共140页 皖西学院毕业计算书10.2B2计算10.2.1荷载计算荷载同B1荷载。10.2.2内力计算取1m宽板带作为计算单元，计算简图分别如图29、30所示。图29WB2计算简图图30LB2计算简图屋面板跨中弯矩楼面板跨中弯矩11楼梯设计11.1设计资料楼梯采用板式楼梯，楼梯踏步尺寸。楼梯上均布荷载标准值。楼梯结构平面布置图如图31所示，剖面图如图32所示。图31楼梯结构平面布置图图32楼梯剖面图11.2踏步板设计（TB1）11.2.1确定踏步板的基本尺寸第140页共140页 皖西学院毕业计算书踏步板计算跨度斜板厚度通常取，图33踏步板取t=120mm，如图33所示。c=150mm计算时板厚取取1m宽斜向板带作为计算单元。踏步板截面尺寸，有效高度。11.2.2荷载计算恒荷载踏步板自重：陶瓷地砖面层：粉刷石膏砂浆板底抹灰：活荷载总计11.2.3内力计算踏步板计算简图如图34所示。跨中弯矩图34踏步板计算简图11.2.4配筋计算第140页共140页 皖西学院毕业计算书，，按构造要求配筋。踏步板选用10@120的受力钢筋，另外在短边方向配置10@200的分布钢筋。11.3平台板设计（TB2）11.3.1确定平台板的基本尺寸，按单向板计算。平台板计算跨度板厚取h=120mm，取1m宽板带作为计算单元。平台板截面尺寸，有效高度。11.3.2荷载计算恒荷载平台板自重：陶瓷地砖面层：粉刷石膏砂浆板底抹灰：活荷载：荷载总计11.3.3内力计算平台板计算简图如图35所示。跨中弯矩图35平台板计算简图11.3.4截面承载力计算第140页共140页 皖西学院毕业计算书，，按构造要求配筋。平台板选用10@200的受力钢筋，另外在长边方向配置10@200的分布钢筋。11.4平台梁设计（TL1）11.4.1确定平台梁尺寸梁计算跨度取=3.225+0.25=3.475m与的较小值，取。平台梁计算截面尺寸，有效高度=400-35=365mm。11.4.2荷载计算平台梁自重：踏步板传来：平台板传来：粉刷石膏砂浆抹灰：荷载设计值：11.4.3内力计算计算简图如图36所示。跨中弯矩支座剪力图36平台梁计算简图11.4.4正截面承载力计算平台梁按倒T形截面进行配筋计算。翼缘有效宽度按倒L形截面计算：第140页共140页 皖西学院毕业计算书按梁的跨度考虑：按翼缘宽度考虑：按翼缘高度考虑：，不存在取三者较小值，取。当时，因此截面按第一类T形截面计算。，，，平台梁选用216的纵向受力钢筋。11.4.5斜截面承载力计算按构造要求配置箍筋，选用28@250的箍筋。，，满足要求。11.5其它梁、板设计第140页共140页 皖西学院毕业计算书TL-2、TL-3配筋同平台梁TL-1的配筋；TB-3配筋同平台板TB-2的配筋。12基础设计基础下设100mm厚C10的素混凝土垫层。基础平面布置图如图37所示。图37基础平面布置图12.1作用于基础顶面上的荷载计算12.1.1A轴基础12.1.1.1标准组合框架柱传来（轴心力）：底面外纵墙和基础梁传来（偏心力）：。见表58。12.1.1.2基本组合框架柱传来（轴心力）：及相应的、：，，及相应的、：，，及相应的、：，，底面外纵墙和基础梁传来（偏心力）：。组合值见表59。12.1.2B轴基础12.1.2.1标准组合第140页共140页 皖西学院毕业计算书框架柱传来（轴心力）：底面外纵墙和基础梁传来（偏心力）：。见表58。12.1.2.2基本组合框架柱传来（轴心力）：及相应的、：，，及相应的、：及相应的、：，，底面外纵墙和基础梁传来（偏心力）：。组合值表59。表58础顶面作用力的标准组合A轴B轴40.39-40.78-1268.65-1558.53-18.6419.17-49.58-55.48表59基础顶面作用力的基本组合A轴B轴38.43-33.7255.2221.95-56.53-1631.22-1416.37-1491.78-1989.26-1753.4-19.18.61-25.08-6.3726.4-59.5-66.5812.2A柱基础的计算12.2.1初步确定基础尺寸A柱采用柱下独立基础。12.2.1.1选择基础埋深d=1.1m＞0.5m，地基承载力特征值需要进行深度修正。12.2.1.2地基承载力特征值修正人工填土，，第140页共140页 皖西学院毕业计算书假定基础宽度，12.2.1.3基础尺寸先按轴心荷载作用下，估算基底面积：考虑偏心影响，将基底面积增加20%，即选用正方形截面：，实际基底面积为。,与假设相符，地基承载力不必对宽度进行修正。初步确定基础高。基础尺寸如图38所示。图38A柱基础平、立、剖面图12.2.2地基承载力验算（采用标准组合）作用与基底的竖向力作用与基底的弯矩基础底面抗弯刚度第140页共140页 皖西学院毕业计算书地基承载力满足要求。12.2.3冲切验算（采用基本组合）取最大基底净反力进行冲切验算。有以下两种组合。（1），，，（2），，，基底反力示意图如图39所示。取第（1）种基本组合中进行冲切验算，锥形基础取柱与基础交接处进行冲切验算。图39基底反力示意图，冲切验算满足要求。12.2.4基础底面配筋计算（采用基本组合）第140页共140页 皖西学院毕业计算书计算截面取柱边，采用基底净反力最大的基本组合进行配筋计算。选配14@200的受力钢筋，两个方向采取相同配筋，另一方向选配14@200的受力钢筋。12.3B柱基础的计算12.3.1初步确定基础尺寸当采用柱下独立基础时，计算出基础面积过大，B柱基础采用联合基础。12.3.1.1选择基础埋深d=1.1m＞0.5m，地基承载力特征值需要进行深度修正。12.2.1.2地基承载力特征值修正人工填土，，假定基础宽度,12.3.1.3基础尺寸先按轴心荷载作用下，估算基底面积：考虑偏心影响，将基底面积增加20%，即取，，实际基底面积为。,与假设相符，地基承载力不必对宽度进行修正。初步确定基础高。基础尺寸如图40所示。第140页共140页 皖西学院毕业计算书图40B柱基础平、立、剖面图12.3.2地基承载力验算（采用标准组合）作用与基底的竖向力作用与基底的弯矩和剪力大小相等，方向相反，相互抵消，故作用与基底的弯矩地基承载力满足要求。12.3.3内力分析（采用基本组合）采用基底净反力最大的基本组合进行配筋计算，由于弯矩和剪力相互抵消，因此，轴力最大，基底净反力便最大，即采用轴力最大的基本组合进行配筋计算。第140页共140页 皖西学院毕业计算书12.3.4基础梁配筋计算基底净反力折算为线荷载。基础梁计算简图如图41所示。其中，悬臂部分长，取700mm。。基础梁弯矩图和剪力图分别如图42、43所示。基础梁计算截面尺寸。12.3.4.1正截面承载力计算计算过程见表60。表60基础梁正截面承载力计算截面跨中支座507.30186.55106010600.0530.0190.054＜0.550.020＜0.551639.6592.41415.7实配钢筋222+320520实配钢筋面积1702157112.3.4.2斜截面承载力计算，计算过程见表61。第140页共140页 皖西学院毕业计算书表61基础梁斜截面承载力计算截面支座左截面支座右截面533.001027.93　2273.7＞　636.64＞636.64＜＜01.41箍筋选取　5858　251251构造要求178.5实配箍筋58@17058@170　0.246﹪　0.163﹪12.3.5底板配筋计算取1m宽板带作为结构及荷载计算单元。基底净反力折算为线荷载，。，计算简图如图44所示。底板弯矩图和剪力图分别如图45、46所示。抗剪验算满足要求。取底板高度，有效高度，，选用14@125的受力钢筋，另一方向选用10@200的分布钢筋。第140页共140页 皖西学院毕业计算书致谢经过一个学期的忙碌，毕业设计已经接近尾声。本次设计我虽然付出了很多辛劳和汗水，但若没有导师的指导和教诲，没有同学的帮助和支持，我的毕业设计不可能顺利地完成。当我打完毕业论文的最后一个字符，涌上心头的不仅是长途跋涉后抵达终点的欣喜，更是源自心底的诚挚谢意。在此，我要感谢每一个帮助过我的人。  首先,我要感谢我的指导老师潘丽云。潘老师身体力行、兢兢业业地为我们排忧解难，在我做毕业设计的每个阶段，都给予我悉心的指导和帮助。潘老师曾主动给我打电话，要我注意一些容易犯的错误；她还在路口等我，为的是把她借的一些资料书给我，让我了解更多的知识；当她听到我嗓子哑时，关心地问：“是不是累的？”……作为一名学生，能得到老师这样的指导和关心，我很感动，也很感激。希望潘老师身体健康，平安快乐。其次，我要感谢其他组的指导老师，比如赵山，王廷彦，王惠等多位老师。他们都在不同方面给了我很多的指点，让我学到了更多更全面的知识。赵山老师在周末时还抽出时间为我们解决问题；王廷彦老师亲自到我们宿舍给我们现场操作与指导；王惠老师经常在教室与我们共同学习。他们都肩负起了作为一位老师的责任，我衷心地感谢他们。最后，我要感谢我的同学和朋友。在做设计的过程中，我与很多同学讨论、研究，互相借阅资料，发表意见，齐心协力，共同进步。当我们经过讨论，达成一致意见时，我就会有一种胜利与骄傲的喜悦，同时也充满了奋进的激情。朋友还帮我借了一台电脑，给我提供了很大的便利。我的毕业设计凝聚了很多同学和朋友的力量，在此，我深深地感谢他们。对各方面的衷心感谢之情难以用言语尽表，谨以此文献给培养、抚育过我的母校，献给支持、爱护和帮助过我的师长、同学和朋友们！第140页共140页 皖西学院毕业计算书参考文献[1]GB50010-2002混凝土结构设计规范．北京：中国建筑工业出版社，2002[2]JGJ3-2002J186-2002高层建筑混凝土结构技术规程．北京：中国建筑工业出版社，2002[3]GB50011-2001建筑抗震设计规范．北京：中国建筑工业出版社，2002[4]GB50009-2001建筑结构荷载规范．北京：中国建筑工业出版社，2002[5]GB50007-2002建筑地基基础规范．北京：中国建筑工业出版社，2002[6]03ZG2042中南地区建筑标准结构图集．湖北：湖北科学技术出版社，2003[7]04G101-4国家建筑标准设计图集．北京：中国建筑标准设计研究院发行，2006[8]03G101-1国家建筑标准设计图集．北京：中国建筑标准设计研究院发行，2006[9]中南建筑设计院著．混凝土结构计算图表．北京：中国建筑工业出版社，2002[10]王成华、顾晓鲁著．基础工程学．天津：天津大学出版社，2002[11]中南建筑科学研究院著．混凝土结构设计．北京：中国建筑工业出版社，2002[12]朱炳寅、陈富生著．建筑结构设计新规范综合应用设计．北京：中国建筑工业出版社，2004[13]沈蒲生著．高层建筑结构设计例题．北京：中国建筑工业出版社，2004[14]沈蒲生、梁兴文著．混凝土结构设计（第2版）．北京：高等教育出版社，2004[15]郭继武著．建筑抗震设计．北京：中国建筑工业出版社，2004[16]周果行著．房屋结构毕业设计指南．北京：中国建筑工业出版社，2003[17]王胜明等著．建筑结构实训指导．北京：科学出版社，2003[18]赵顺波主编．混凝土结构设计原理．上海：同济大学出版社，2004.7第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页 皖西学院毕业计算书第140页共140页'