商场结构毕业设计计算书

'贵州大学本科毕业论文（设计）第124页目录摘要………………………………………………………………………………IIIAbstract……………………………………………………………………………IV前言…………………………………………………………………………………1第一章工程概况…………………………………………………………………2一、设计概况………………………………………………………………………2二、设计依据………………………………………………………………………2第二章建筑设计…………………………………………………………………3一、建筑体型选择与平面布置……………………………………………………3二、立面设计………………………………………………………………………4三、剖面设计………………………………………………………………………4四、垂直交通设计…………………………………………………………………4五、防火设计………………………………………………………………………5第三章结构设计…………………………………………………………………6一、结构设计概况…………………………………………………………………6二、截面尺寸估算…………………………………………………………………6三、荷载计算………………………………………………………………………8四、内力组合………………………………………………………………………55第四章楼梯设计…………………………………………………………………67一、底层楼梯设计…………………………………………………………………68二、其他层楼梯设计………………………………………………………………71第五章地基基础设计…………………………………………………………77一、地基变形验算…………………………………………………………………77二、柱下独立基础设计……………………………………………………………77第六章电算计算书…………………………………………………………81 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页第七章毕业设计总结…………………………………………………………115参考文献…………………………………………………………………………119致谢…………………………………………………………………………120 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页贵阳市XX多层商场结构设计摘要根据结构设计规范和其它相关标准，以及设计要求和提供的地质资料，设计该商场,本工程是贵阳市某多层商场,为钢筋混凝土框架结构。共五层，底层层高4.8米，其他层层高均为4.5米。建筑物总高度为22.8米（不包括出屋面高度）。按照先建筑后结构，先整体布局后局部结点设计步骤设计本设计书包括如下部分：工程概况；建筑设计；结构设计；楼梯设计；基础设计；电算计算书；毕业设计总结。关键词：多层商场，钢筋混凝土，结构设计 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页THEMULTILAYAYERMARKETOFGUIYANGXXSTRUCTURALDESIGNAbstractAccordingtothestructuraldesignstandardandothercorrelation-standards,aswellasthedesignrequestthegeologicaldatawhichandprovides,designsthismarket,thisprojectistheGuiyangsomemultilayermarket,forreinforcedconcreteportalframeconstruction.Altogetherfive,firstfloorbuildingstoreheight4.8meters,otherlayeruponlayeris4.5meters.Theheightsofbuildingis22.8meters(doesnotincludethehighsofroof).Afterfirstconstructsthestructure,afterfirstoveralllayoutpartialpointdesignproceduredesignThisbookofdesignsincludingisasfollowspartially:Projectsurvey;Architecturaldesign;Structuraldesign;Staircasedesign;Foundationdesign;Calculationbook;Graduationprojectsummary.Keywords：Multilayeredmarket,ReinforcedConcrete,Structuraldesign 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页前言商场是现代经济发展和科学技术进步的见证。随着经济的腾飞，贸易往来愈加频繁，商业竞争的激烈化、城市日益国际化，使相当多的商场建筑向多高层发展。我在各位指导老师的帮助下设计了一幢多层商场，指导思想明确，设计方案基本符合实际要求，参照相关规范并且结合一些已经建成的项目做完此设计。建筑工程毕业设计一般包括建筑设计、结构设计和施工组织设计三个方面。在设计中，一方面要把所学的知识运用到设计、施工中去，熟悉国家有关规范、条例和规程并知道如何去查找规范里的相关条文；另一方面，由于现代化建筑一般都具有密度大，高度高，功能多，设备复杂，防火要求和管理自动化水平高，需要各工种交叉配合。因此，通过这次毕业设计，扩大非本专业知识面也是十分重要的，也就是对本学科知识进行一次系统的总结和应用。在此多层商场的设计中我得到了叶敬老师、郑涛老师的关心和帮助，并给予我热心的指导，在此我向各位老师表示由衷的感谢。由于毕业设计是一种初步的尝试，涉及专业比较多，加上条件和水平所限，不可避免地存在疏漏与错误，敬请土建学院资深专家、教师批评指正。学生：周德涛2007年6月12日 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页第一章工程概况一、设计概况1．建设项目名称：贵阳市XX多层商场。2．建设地点：贵阳市XX商业区。3．设计资料：地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.5m左右的杂填土，以下为中风化灰岩，承载力的特征值为2500kPa，作为地基持力层，地下水位对建筑物基础无影响。气象资料：根据贵阳市气象局提供的历年资料为准，基本风压为：0.30kN/(C类场地)。抗震设防要求：工程所在地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组，场地类别为Ⅱ类。4．结构做法：底层室内主要地坪标高为±0.000，室内外高差0.450m。屋面做法：20mm石灰砂浆抹底，100mm钢筋混凝土现浇板，40～120厚(1%找坡)膨胀珍珠岩保温层，20mm水泥砂浆找平层，四层作法防水层(一毡二油上铺小石子)，20mm水泥砂浆找保护层。楼面做法：20mm石灰砂浆抹底，100mm钢筋混凝土现浇板，20mm水泥砂浆找平层，20mm水泥砂浆结合层，10mm瓷砖地面。墙身做法：200mm厚水泥空心砖，水泥空心砖自重9.8kN/m3，厚度200mm。门窗做法：门为木门，自重0.2kN/m2，窗为钢窗玻璃窗，自重0.4kN/m2。活荷载：上人屋面均布活荷载标准值2.0kN/m2，楼面活荷载标准值3.5kN/m2。本设计计算书包括框架主体结构、楼梯、基础等部分的计算和设计。二、设计依据贵州大学土木建筑工程学院建筑工程专业毕业设计任务书。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页第二章建筑设计多高层建筑是随着社会生产的发展和人们生活的需要而发展起来的，由于西方国家工业革命的兴起和发展，农业人口大量涌入城市，为了解决人们对居住、办公、商业、教学用房的需要而产生的，随着科学技术的发展，轻质高强材料的出现，以及电气化、机械化在建筑中正得到广泛的应用。现代世界信息交换和传递大量集中，人与人之间的联系日益密切，为了争取城市繁华地带，在有限的土地上容纳大量的商业活动场所，商业建筑不得不向空中发展。为了充分发挥商业地段优势，为国家和地方商业发展提供更为广阔的天地，拟在贵阳市XX商业区兴建一多层商场。商场是现代化商业建筑的一个主要形式，它开间比较大，楼层比较高，采光和通风要求高，需要满足人们的购物心理要求，形成一套系统建筑管理体系，必须满足购物者在不同时刻购物时对商场建筑的审美要求，特别是不同商品的位置摆放。现代多层建筑不断地采用新型结构体系和新技术、新工艺、新材料，满足了商业建筑向更高尺度发展的可能性。一、建筑体型选择与平面布置1．设计原则建筑是供人使用的有功能作用的空间，同一功能要求和使用目的的建筑可以有多种空间形式，建筑体型一般综合反映内部空间，又在一定程度上反映建筑的性格、历史时期和民族地域特点。多层建筑体型还常常是街道、广场或城市某一个区域的构成。鉴于此，多层建筑体型设计应根据现有经济技术水平处理好功能、空间与形式的辨证统一关系，还要处理好与环境的关系，以便在满足功能要求的同时，生根于特定的环境，给人以良好的感觉。同样，对于建筑造型与平面布置的选择，必须考虑结构因素，以有利于结构受力。平面形状应简单、对称、规则，以减少地震灾害的影响。2．建筑造型根据设计原则，本设计采用“—” 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页字型结构体系。这种结构体系符合简单、对称、规则的原则。3．平面布置本设计在平面上力求平面对称，对称平面易于保证质量中心与刚度中心重合，避免结构在水平力作用下扭转。为使常用房间采光、通风效果好，本设计将营业区布置在南向，而且此方向面对主要街道，交通方便。二、立面设计立面设计时首先应推敲各部分总的比例关系，考虑建筑物整体的几个方面的统一，相邻立面的连接与协调，然后着重分析各立面上墙面的处理、门窗的调整和安排，最后对入口、门廊等进一步进行处理。立面的节奏感在门窗的排列组合、墙面的构件划分中表现得比较突出。三、剖面设计剖面设计主要分析建筑物各部分应有的高度，建筑层数、建筑空间的组合利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系，建筑物的平面和剖面是紧密联系的。在本设计中，商场底层部分的层高为4.8m，标准层部分层高为4.5m。货用电梯布置在商场库房附近，有利于货物的就近中转，消防疏散用楼布置在商场后面、扶梯布置在建筑物中间，消防疏散用楼、电梯间均出屋面。四、垂直交通设计本工程主要垂直交通工具是扶梯和双跑楼梯，货梯主要用于货运。五、防火设计(一)耐火等级：本工程属二类建筑(10～18层普通住宅和高度不超过50m的公共建筑)，其耐火等级为一级。(二)防火设计要点：1．总平面布局中的消防问题 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页选址应在交通便捷处，根据城市规划确定的场地位置应有方便的道路通过，要求既靠近干道，便于高层建筑中人群的集散，又便于消防时交通组织和疏散。应设环形车道，高层建筑周围应设宽度不小于3.5m的环形车道，可以部分利用交通道路，以便消防车能靠近高层主体，能在消防时有足够的流线。2疏散设计发生火灾时，购物者往往还在远离地面的高层，将他们全部迅速地疏散到安全地带是防火的重要环节，疏散设计的原则是路线简单明了，便于人们在紧急时进行判断，同时供以室内任何位置向两个方向疏散的可能性。(1)疏散所需时间从火灾现场退出的时间不应超过2分30秒为宜。通道宽度：按通过人数每100人不少于1m计算。(2)疏散楼、电梯的位置疏散楼梯是发生火灾时电梯停用的情况下最主要的竖向交通途径，其位置应首先符合安全疏散距离的规定，也应符合人在火灾发生后可能的疏导方向。本设计中楼梯设置于建筑的后面，可往楼顶疏散。3.疏散楼梯间的防火防烟设计疏散楼梯若只防火不排烟，遇烟气袭人，容易使人窒息。疏散楼梯的避难前室是疏散路线中从水平到竖向的交通枢纽，可缓冲人们的混乱聚集，疏散楼梯的排烟设施要布置于此，面积不应小于6，如与消防电梯合用则不应小于10。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页第三章结构设计一、结构设计概况本工程共五层。一层层高为4.8m，2～5层层高为4.5m，局部楼梯间出屋面部分层高为3.3m，建筑总高为22.8m(不包括出屋面部分)，总长54m，总宽27m。纵向每个柱距均为9m，共6跨，横向每个柱距也为9m，共3跨。本工程结构方案经过分析比较，采用纯框架结构体系，因为建筑物上部结构荷载对称，平面布局简单，受力比较均匀，且房屋总高度不超过6度抗震设防时的55m高度的限值；采用框架结构体系的优点可以使结构布置灵活，使用方便，不足的是抗震能力较低刚度较小。本工程建于6度抗震设防区Ⅱ类场地土。根据规范查得，框架的抗震等级为三级。本工程框架材料选用如下：柱采用C30混凝土；框架梁采用C30混凝土。结构柱网布置见(结构平面布置图)。二、截面尺寸估算1.梁板截面尺寸估算框架梁截面高度h，按梁跨度的1/10～1/18确定，则横向框架梁高为9000×(1/10～1/18)=500～900，取h=800mm，梁宽为800×(1/2～1/3)=266。7～400，取b=300mm；横向次梁高为3000×(1/8～1/15)=200～375，取h=500mm，梁宽b=200mm；板的最小厚度为3000×(1/45～1/50)=60～67，考虑到板的挠度及裂缝宽度的限制及在板中铺设管线等因素，取板厚为100mm。2.柱截面尺寸估算根据柱支撑的楼板面积计算由竖向荷载作用下产生的轴力，并按轴压比控制估算柱截面面积，估算柱截面时，楼层荷载一般按11～14KN/计，本工程边柱按13KN/计，中柱按11KN/计。负荷面为9×9/2的边柱轴力：=(9×9/2)×13×5×1.05=2764.1KN， 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页结构平面布置图 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页负荷面为9×9/2的中柱轴力：=(9×9/2)×11×9×1.05=4209KN，各柱的轴力虽然不同，但为了施工方便，对柱截面进行合并归类。本工程将柱截面归并为一种，取轴力最大的柱估算截面面积。本工程框架为四级抗震，取N=0.9=0.9×4209=3789KN，柱轴压比控制值查规范得=0.9。=N/0.9=3789/14.3,=294400，设柱为正方形，柱边长b=h==543mm，故本工程-1～5层柱截面取为600×600mm。柱高度：每层柱高均等于该层层高,第一层层高为4.8m。三、荷载计算1.水平风荷载查荷载规范中全国基本风压分布图可知贵阳市基本风压值为0.3KN/m2,即ω0=0.3KN/m2。垂直于建筑物表面上的风荷载标准值ωk按下式计算：风荷载体型系数μs，矩形平面建筑如下图:迎风面μs1=0.8,背风面风压本工程建在有密集建筑的城市市区，地面粗糙度类别为C类，查荷载规范中高度变化系数μz之值，按内插法计算。风振系数βZ，因为H=23.9m<30m，所以不考虑风振系数,即βZ=1.0，在柱网图中取第轴线的一榀横向框架进行计算,则沿房屋高度的分布风荷载标准值为：q(z)=0.3BβZμsμz=90.3βZμsμz，即=2.16βZμz；=1.38βZμz，各层风荷载标准值计算结果见(表-1)。沿房屋高度风荷载标准值(kN/m)表-1 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页楼层μzβZ523.910.891.01.9221.228419.40.8120.8281.01.7881.143314.90.6230.741.01.5981.021210.40.4350.741.01.5981.02115.90.2470.741.01.5981.021风荷载沿高度变化分布图(kN/m)1.1水平荷载作用下框架内力及侧移计算由平面图可以看出，除边框架外，中间各榀框架受风面积相同，故应选取边框架和中间框架分别进行计算。下面仅以中框架为例进行计算，边框架计算从略。1.2计算在风荷载作用下各楼层节点上集中力及各层剪力。计算在风荷载作用下各楼层节点上集中力时，假定风荷载在层间为均匀分布，并假定上下相邻各半层层高范围内的风荷载按集中力作用在本层楼面上。5层顶处风荷载作用下各楼层节点上集中力计算：F5=[+]×h/2=(1.922+1.228)×4.5/2=6.56kN4层顶处风荷载作用下各楼层节点上集中力计算：F4=(1.788+1.143+1.598+1.021)×4.5×1/2+[(1.922-1.788)+(1.228-1.143)]×4.5×1/2×1/3+[(1.788-1.598)+(1.143-1.021)]×4.5×1/2×2/3=13.11kN其余各层风荷载引起的节点集中力见框架结构上的节点集中力图。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页风荷载作用下框架结构上的节点集中力图((kN)1.3计算各梁柱的线刚度ib和ic计算梁的线刚度时，考虑到现浇板的作用，一边有楼板的梁截面惯性矩取i=1.5i0，两边有楼板的梁截面惯性矩取i=2i0，i0为按矩形截面计算的梁截面惯性矩。线刚度计算公式i=EI/L。各梁柱线刚度计算结果见(表-2)。各杆件惯性矩及线刚度表表-2b×h（mm）L（mm）EC（N/mm2）I0=bh3/12（mm4）i=2EcI0/L梁300×80090003.0×1041.28×10108.53×1010柱600×60059003.0×1041.08×10105.49×1010600×60045003.0×1041.08×10107.2×10101.4计算各柱抗侧移刚度DD值为使柱上下端产生单位相对位移所需施加的水平力，计算公式为：，各柱抗侧移刚度D见(表-3)：框架结构侧向刚度计算，K及α的计算公式如下: 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页各层柱的侧向刚度计算如下：一层边柱：；；一层中柱：；；二～五层边柱：；；二～五层中柱；； 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页D值表:表-3层次边柱中柱(N/mm)KK2～51.1850.3721.59×10102.3690.5422．31×10107．8×101011.550.5771.09×10103.1070.7061.34×10104．83×1010各层柱侧向刚度及D值(N/mm)1.5计算各柱在水平荷载作用下柱剪力其中:V=,计算过程如下：第五层V计算如下:---边柱，---中柱；第四层V计算如下:---边柱，---中柱；第三层V计算如下:---边柱，---中柱；第二层V计算如下:---边柱，---中柱；第一层V计算如下:---边柱，---中柱； 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页水平荷载作用下柱剪力Vij计算表表-4层次柱EF柱KL五层KDV(kN)KDV(kN)1.1851.59×1041.3352.3692.31×1041.945四层柱DE柱JK1.1851.59×1042.672.3692.31×1043.885三层柱CD柱IJ1.1851.59×1042.4562.3692.31×1043.569二层柱BC柱HI1.1851.59×1042.4032.3692.31×1043.492一层柱AB柱GH1.551.09×10413.223.1071.34×10416.251.6风荷载作用下的水平位移验算：根据上图所示的水平荷载，由公式Vi=计算层间剪力Vi，然后依据前表求出轴线框架的层间侧移刚度，再按=和θ=，计算各层的相对位移和绝对位移，计算过程如下表(其中∑Di按一榀框架的侧移刚度计算)。风荷载作用下框架侧移计算:表-5 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页层次Fi(kN)Vi(kN)∑Di（1010N/mm）(mm)hi(mm)θ=56.566.567.80.3145001/14516413.1119.677.80.8945001/5056312.0231.697.81.4245001/3169211.7943.487.81.9445001/2320115.4558.934.382.7059001/1667由表中可见，风荷载作用下框架的最大层间位移角为1/1667远小于1/550，满足规范要求。1.7确定柱的反弯点高度比y反弯点距柱下端距离为yh：y=y0+y1+y2+y3式中：y0—标准反弯点高度系数，y1—考虑上下层梁刚度不同时反弯点高度比的修正值；y2,y3—考虑上下层层高变化时反弯点高度比的修正值。y0根据结构总层数m及该柱所在层n及K值查《混凝土及砌体结构》下册的表24-4、24-5、24-6、24-7。例如:计算5层柱反弯点高度系数y：由m=5，n=5，K=0.359，查表得，y0=0.34；上下层梁相对刚度无变化，y1=0；最上层柱y2=0；下层层高与本层层高之比=h4/h5=1，查表得，y3=0；五层边柱反弯点高度系数为：y=y0+y1+y2+y3=0.359+0+0+0=0.359其余各柱反弯点高度系数见表-6:风荷载作用下各柱反弯点高度系数表-6层数边柱中柱5k=1.185，y0=0.359α1=1,y1=0α3=1,y3=0y=y0+y1+y3=0.359+0+0=0.359k=2.369，y0=0.418α1=1,y1=0α3=1,y3=0y=y0+y1+y3=0.418+0+0=0.418k=1.185，y0=0.409k=2.369，y0=0.45 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页4α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.409+0+0+0=0.409α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.45+0+0+0=0.453k=1.185，y0=0.459α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.459+0+0+0=0.459k=2.369，y0=0.50α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.50+0+0+0=0.502k=1.185，y0=0.50α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.50+0+0+0=0.50k=2.369，y0=0.50α1=1,y1=0α2=1,y2=0α3=1,y3=0y=y0+y1+y2+y3=0.50+0+0+0=0.501k=1.55，y0=0.605α2=0.763,y2=-0.012y=y0+y2=0.605+(-0.012)=0.593k=3.107，y0=0.55α2=0.763,y2=-0.012y=y0+y2=0.55+(-0.012)=0.5381.8计算柱端弯矩根据各柱分配到的剪力Vij及反弯点位置yh计算第i层第j个柱的柱端弯矩。j层i柱上端弯矩：Mtij=Vij.hj.(1-yij)；j层i柱下端弯矩：Mbij=Vij.yij.hj计算结果见表-7(弯矩单位为):风荷载作用下各柱端弯矩表-7层数边柱中柱5=1.355×(1-0.359)×4.5=3.91=1.355×0.359×4.5=2.19=1.945×(1-0.418)×4.5=5.09=1.945×0.418×4.5=3.66=2.67×(1-0.409)×4.5=7.1=3.885×(1-0.45)×4.5=9.62 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页4=2.67×0.409×4.5=4.91=3.885×0.45×4.5=7.873=2.456×(1-0.459)×4.5=5.98=2.456×0.459×4.5=5.07=2.67×(1-0.5)×4.5=8.03=2.67×0.5×4.5=8.032=2.403×(1-0.466)×4.5=5.77=2.403×0.466×4.5=5.04=2.67×(1-0.466)×4.5=8.39=2.67×0.466×4.5=7.321=13.22×(1-0.593)×5.9=31.75=13.22×0.593×5.9=46.25=16.25×(1-0.538)×5.9=44.3=16.25×0.538×5.9=51.61.9计算梁端弯矩由柱端弯矩，并根据节点平衡原理计算梁端弯矩,由以下的平衡分析可知:边跨外边缘处的梁端弯矩:中间支座处的梁端弯矩:； 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页计算结果见表-8(弯矩单位为):风荷载作用下各梁端弯矩表-8层数边支座中支座5Mrb=3.91Mlb=2.554Mrb=9.29Mlb=6.643Mrb=9.99Mlb=7.952Mrb=10.84kMlb=8.211Mrb=36.79Mlb=25.81框架在风荷载作用下的弯矩见图。1.10计算梁端剪力根据梁的平衡条件,如图所示:可求出水平力作用下的梁端剪力。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页计算公式为：，单位为kN，五层边梁：；中梁：四层边梁：；中梁：三层边梁：；中梁：二层边梁：；中梁：一层边梁：；中梁剪力分布图见风荷载作用下剪力图(单位为kN)： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页1.11计算柱端轴力根据节点左右梁端剪力之和即为柱的层间轴力，如下图第i层的第k柱的轴力即为其上各层节点左右两端剪力的代数和，单位为kN，即: 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页五层边柱：N51=-0.72kN；中柱：N52=-0.57-(-0.72)=0.15kN四层边柱：N41=-0.72-1.77=-2.49kN；中柱：N42=-1.48-(-1.77)+0.15=0.44kN三层边柱：N31=-2.49-1.99=-4.48kN；中柱：N32=-1.77-(-1.99)+0.44=0.66kN二层边柱：N21=-4.48-2.1=-6.58kN；中柱：N22=-1.82-(-2.1)+0.66=0.94kN一层边柱：N11=-6.58-6.96=-13.54kN；中柱：N12=-5.74-(-6.96)+0.94=2.16kN轴力分布图见下图，单位为kN：2．在竖向荷载作用下结构内力计算取第轴线的横向框架进行分析,由于、轴线之间的结构布置比较复杂，主要卫生间的布置使得结构分析变得过于复杂，为了方便运算，选取AB和BC进行运算，即按对称结构的布置进行荷载分析和运算。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页2.1惯性矩线刚度计算其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，取中跨，边跨取(为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩),因为所取的框架是中跨,而且梁的跨度也相同,横向框架梁柱线刚度:梁:，底层柱:， 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页其余各层柱:，除底层柱外,其余各层柱并非固端,线刚度系数乘以修正系数0.9,即框架梁柱线刚度如图所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据:2.2分配系数的计算:由于所分析的框架是作为对称布置的，可以选取一半的框架计算，即可以把框架的中间当作铰支座来进行处理。分析结果如下图所示： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页2.3各种荷载设计值计算。楼面荷载分配按双向板进行荷载等效分配短向分配：5aq/8长向分配：(参见图)2.3.1屋面框架相关荷载计算1)屋面荷载恒荷载标准值：20mm厚水泥砂浆保护层0.02×20=0.4kN/m2 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页四层作法防水层(一毡二油上铺小石子)0.36kN/m220mm水泥砂浆找平层20×0.02=0.4kN/m240mm～120mm厚(1%找坡)膨胀珍珠岩(0.04+0.12)÷2×8=0.64kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板25×0.10=2.5kN/m220mm厚石灰砂浆抹底17×0.02=0.34kN/m2合计:4.64kN/m2上人屋面活荷2.0kN/m2荷载设计值:g=1.2×4.64=5.57kN/m2，q=1.4×2.0=2.8kN/m22)屋面边跨框架梁荷载:边跨框架梁自重0.30×(0.8-0.1)×25=5.25kN/m梁侧粉刷2×(0.8-0.1)×17×0.02=0.476kN/m屋面板传给边跨(AB、CD)框架梁荷载(5/8)×4.64×3=8.36kN/m屋面边跨(AB、CD)梁荷载标准值5.25+0.476+8.36=14.09kN/m屋面边跨(AB、CD)梁荷载设计值1.2х14.09=16.9kN/m屋面板传给中跨(BC)框架梁荷载(5/8)×4.64×3=8.36kN/m中跨(BC)框架梁线荷载标准值5.25+0.476+8.36=14.09kN/m设计值：1.214.09=16.9kN/m3)屋面边柱连系梁荷载:边柱连系梁自重0.25×(0.8-0.1)×9×25=47.25kN 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页梁侧粉刷2×(0.8-0.1)×17×0.02×9=4.28kN1.2m高女儿墙自重0.24×18×9×1.2=46.45kN1.2m高女儿墙粉刷1.2×0.025×2×17×9=9.18kN连系梁传来屋面自重3×3×5/8×4.64=26.1kN顶层边节点集中荷载标准值:133.26kN顶层边节点集中荷载设计值:1.2×133.26=159.9kN4)屋面中柱连系梁荷载:中柱连系梁自重0.25×(0.8-0.1)×9×25=47.25kN梁侧粉刷2×(0.8-0.1)×17×0.02×9=4.28kN连系梁传来屋面自重2×3×3×5/8×4.64=52.2kN顶层中节点集中荷载标准值:103.73kN顶层中节点集中荷载设计值:1.2×103.73=124.48kN5)屋面次梁荷载:屋面次梁自重0.2×(0.5-0.1)×9×25=18kN次梁粉刷2×0.02×(0.5-0.1)×17×9=2.448kN屋面板传递集中荷载(5/8)×4.64×3×6=52.2kN次梁集中荷载标准值:75.1kN次梁集中荷载设计值:1.2×75.1=90.1kN2.3.2标准层框架相关荷载计算1)楼面荷载楼面活荷载按荷载规范的规定，商场活荷载取3.5kN/m2(标准值)，本工程为简化计算，厕所楼梯间活荷载均取3.5kN/m2(标准值),内外墙均为200厚陶粒混凝土砌块，砌块容重9.8kN/m2，两侧各抹20mm厚混合砂浆。9.8×0.2+20×0.02×2=2.76kN/m2浆抹底恒荷载标准值：10mm厚瓷砖地面0.23kN/m220mm水泥砂浆结合层20×0.02=0.4kN/m220mm水泥砂浆找平层20×0.02=0.4kN/m2100mm厚钢筋混凝土楼板25×0.10=2.5kN/m220mm厚石灰砂浆抹底17×0.02=0.34kN/m2 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页合计:3.87kN/m2楼面活荷3.5kN/m2荷载设计值:g=1.2×3.87=4.64kN/m2，q=1.4×3.5=4.9kN/m22)楼面边跨和中跨框架梁荷载:边跨框架梁及梁侧粉刷5.726kN/m中跨框架梁及梁侧粉刷5.726kN/m楼面板传给中跨(BC)框架梁荷载(5/8)×3.87×3=7.26kN/m边跨(AB、CD)框架梁线荷载标准值：5.726+7.26=12.98kN/m设计值：1.212.98=15.58kN/m中跨(BC)跨框架线荷载标准值：5.726+7.26=12.98kN/m设计值：1.212.98=15.58kN/m3)楼面边柱连系梁荷载:边柱连系梁自重0.25×(0.8-0.1)×9×25=47.25kN梁侧粉刷2×(0.8-0.1)×17×0.02×9=4.28kN钢窗自重6×4.1×0.4=6.48kN窗下墙体自重0.20×0.9×9×9.8=15.87kN窗下墙体粉刷2×0.02×0.9×9×17=5.51kN连系梁传来楼面自重(5/8)3.8733=21.77kN 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页框架柱自重0.6×0.6×4.5×25=40.5kN框架柱粉刷0.6×2×0.02×4.5×17=1.84kN标准层边柱集中荷载标准值：47.25+4.28+6.48+15.87+5.51+21.77+40.5+1.84=143.5kN标准层边柱集中荷载设计值：1.2×143.5=172.2kN4)楼面中柱连系梁荷载:中柱连系梁自重0.25×(0.8-0.1)×9×25=47.25kN梁侧粉刷2×(0.8-0.1)×17×0.02×9=4.28kN连系梁传来楼面自重(5/8)х3.87х3х6=43.54kN框架柱自重0.6×0.6×4.5×25=40.5kN框架柱粉刷0.6×2×0.02×4.5×17=1.84kN标准层中结点集中荷载标准值：47.25+4.28+43.54+40.5+1.84=137.41kN标准层中结点集中荷载设计值：1.2×137.41=164.89kN5)楼面次梁荷载:次梁自重0.2×(0.5-0.1)×9×25=18kN次梁粉刷2×0.02×(0.5-0.1)×17×9=2.448kN楼面板传递集中荷载(5/8)×3.87×3×6=43.54kN次梁集中荷载标准值:18+2.448+43.54=63.99kN次梁集中荷载设计值:1.2×63.99=76.78kN2.3.4活荷载计算1)屋面框架活荷载计算中跨主梁由屋面传递的均布活荷载设计值：1.4×(5/8)×2×3=5.25kN/m屋面传递给次梁的活荷载设计值：1.4×(5/8)×2×3×6=31.5kN屋面传递给边跨连系梁活荷载设计值：1.4×(5/8)×2×3×3=15.75kN屋面传递给中跨连系梁活荷载设计值：1.4×(5/8)×2×3×6=31.5kN2)标准层活载设计值中跨主梁均布活载设计值：1.4×(5/8)×3.5×3=9.18kN/m楼面传递给次梁的活荷载设计值：1.4×(5/8)×3.5×3×6=55.16kN楼面传递给边跨连系梁活荷载设计值：1.4×(5/8)×3.5×3×3=27.56kN 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页楼面传递给中跨连系梁活荷载设计值：1.4×(5/8)×3.5×3×6=55.16kN2.4框架计算及分析由于所计算的是空间大跨结构的井字楼盖,从以上所分析的结果与电算结果进行比较,发现两者结果相差比较大,而且从有关资料可以知道井字楼盖框架结构的计算方法应该采用静力计算分析方法,这里就不进行静力分析了,从电算里面选取框架的PK文件进行计算,其中主梁加上自重。恒载作用作用下结构计算简图如下图所示： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页活载作用作用下结构计算简图如下图所示：2.4.1恒载作作用下内力计算`弯矩采用二次分配法计算，先求出恒荷载作用下的固端弯矩,梁的固端弯矩可按下面方法求得,左图为分析计算简图,结合结构力学分析结果如下:AB跨：； 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页AB跨：；第5层：；；；标准层：；；；；；第5层：；； 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页；标准层：；；；（1）根据梁、柱相对线刚度，算出各节点的弯矩分配系数，如图所示。第1点：；第2点：；；第3点：；；第4点：；；；第5点： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页；；；第6点：；；； 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页用弯矩分配法计算框架内力，传递系数为，各节点分配三次即可。（2）恒载作用下的弯矩分配如下图所示,跨中弯矩的计算过程如下分析，在恒载作用下的跨中最大弯矩的计算如下：第5层：；；； 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页；；因为集中荷载最大的力分布在离支座处的3m处，只计算此集中荷载处的力矩的叠加。在各种荷载叠加下的结果下面用表示：；由此可知最大弯矩在跨中处。标准层:；；； 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页；；因为集中荷载最大的力分布在离支座处的3m处，只计算此集中荷载处的力矩的叠加。在各种荷载叠加下的结果下面用表示：；由此可知最大弯矩在跨中处，以下为恒载作用下的弯矩图。（3）恒载作用下的剪力计算在恒载作用下的跨中最大剪力的计算如下，梁和柱上剪力起控制作用的剪力应该在梁的两端,在本结构中出现的荷载作用见下的剪力图的分析过程 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页如下图所示,由杆端剪力的统一公式和叠加原理可知：；、————对应结构荷载引起的简支梁端剪力。；；；；第五层梁和柱的剪力：；；第四层梁和柱的剪力： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页；；第三层梁和柱的剪力：；；第二层梁和柱的剪力：；；第一层梁和柱的剪力：；；以下为恒载载作用下的剪力图。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页（4）在恒载作用下的柱的轴力计算过程如下：五层边柱： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页五层中柱：四层边柱：四层中柱： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页三层边柱：三层中柱： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页二层边柱：二层中柱： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页一层边柱：一层中柱： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页由此可以作出恒载作用下的轴力图,如下图所示: 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页2.4.2活载作用下内力计算弯矩采用二次分配法计算，求出活荷载作用下的固端弯矩，梁的固端弯矩可按下面方法求得：AB跨：；AB跨：；第5层：；；；标准层：；；；；； 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页第5层：；；；标准层：；；；分配系数与恒载情况相同,用弯矩分配法计算框架内力，传递系数为，各节点分配三次即可。（1）活载作用下的弯矩分配如下图所示, 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页在活载作用下的跨中最大弯矩的计算如下：第5层：；；；； 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页；因为集中荷载最大的力分布在离支座处的3m处，只计算此集中荷载处的力矩的叠加。在各种荷载叠加下的结果下面用表示：；由此可知最大弯矩在跨中处。标准层:；；；；；因为集中荷载最大的力分布在离支座处的3m处，只计算此集中荷载处的力矩的叠加。在各种荷载叠加下的结果下面用表示：；由此可知最大弯矩在跨中处，以下为活载作用下的弯矩图。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页第五层梁和柱的剪力：；；第四层梁和柱的剪力： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页；；第三层梁和柱的剪力：；；第二层梁和柱的剪力：；；第一层梁和柱的剪力：；；以下为活载作用下的剪力图。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页在活载作用下的柱的轴力计算过程如下：五层边柱： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页五层中柱：四层边柱：四层中柱： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页三层边柱：三层中柱： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页二层边柱：二层中柱： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页一层边柱：一层中柱： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页由此可以作出活载作用下的轴力图,如下图所示:四、内力组合 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页调幅根据规范要求对梁支座和跨中弯矩进行调幅,跨中乘以调幅系数1.2,支座处乘以调幅系数0.85，下面计算调幅后的弯矩在以下两种情况下的内力组合。1.2恒+1.4活和1.35恒+1.4×0.9活+0.85风梁内力组合见(表-9、表-10)：梁AB内力组合表：表-9框架梁内力组合（梁ＡＢ）杆件层号控制截面内力种类恒载活载风载③组合项次控制值①②左风右风１.２①+１.４②1.35①+1.4×0.7②+0.85③1.35①+1.4×0.7②+0.85③五层左端M137.241.43.91-3.91222.59229.10222.46229.1V140.039.8-0.720.72223.72227.39228.62228.62跨中M193.254.50.68-0.68308.11314.79313.63314.79右端M308.784.02.55-2.55488.04501.23496.90501.23V168.047.52.55-2.55268.10275.52271.18275.52四层左端M193.088.79.29-9.29355.72355.31339.51355.72V133.069.9-1.771.77257.46246.55249.56257.46跨中M178.894.31.34-1.34346.58334.93332.66346.58右端M258.9140.56.64-6.64507.38492.85481.56507.38V141.478.91.77-1.77280.11269.69266.68280.11三层左端M185.593.29.99-9.99353.12350.29333.31353.12V132.370.3-1.991.99257.17245.79249.18257.17跨中M178.894.20.98-0.98346.44334.53332.86346.44右端M254.5140.78.03-8.03502.38488.29474.64502.38V142.578.81.99-1.99281.28271.26267.88281.28二层左端M183.994.110.84-10.84352.42349.70331.27352.42 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页V132.670.1-2.102.10257.28245.93249.50257.28跨中M178.894.31.32-1.32346.58334.92332.67346.58右端M254.5141.58.21-8.21503.50489.22475.27503.5V142.278.7-2.102.10280.82267.31270.88280.82一层左端M165.986.725.81-25.81320.46330.87286.99330.87V131.369.2-6.966.96254.38239.12250.95254.38跨中M178.894.35.49-5.49346.58338.46329.13346.58右端M254.6142.025.81-25.81504.32504.81460.93504.81V143.579.6-6.966.96283.68265.85277.68283.68梁BC内力组合表：表-10框架梁内力组合（梁ＢＣ）杆件层号控制截面内力种类恒载活载风载③组合项次控制值①②左风右风１.２①+１.４②1.35①+1.4×0.7②+0.85③1.35①+1.4×0.7②+0.85③五层左端M276.876.72.55-2.55439.54451.01446.68451.01V109.548.50.57-0.57199.34195.88194.91199.34跨中M219.188.30.000386.57382.34382.34386.67右端M276.876.72.55-2.55439.54451.01446.68451.01V109.548.5-0.570.57199.30194.87195.84199.3四层左端M226.5128.76.64-6.64451.98437.55426.26451.98V151.872.11.48-1.48283.08276.82274.30283.08跨中M221.5155.80.000483.86451.67451.67451.67右端M226.5128.76.64-6.64451.98437.55426.26451.98 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页V151.872.1-1.481.48283.10274.33276.85283.1三层左端M227.1128.67.95-7.95452.56439.37425.86452.56V152.372.11.77-1.77283.67277.75274.74283.67跨中M221.5155.80.000483.92451.71451.71483.92右端M227.1128.67.95-7.95452.56439.37425.86452.56V152.372.1-1.771.77283.70274.76277.77283.7二层左端M227.1128.68.21-8.21452.56439.59425.63452.56V152.372.11.82-1.82283.70277.81274.72283.7跨中M221.5155.80.000483.92451.71451.71483.92右端M227.1128.68.21-8.21452.56439.59425.63452.6V152.372.1-1.821.82283.70274.72277.81283.7一层左端M227.3128.825.81-25.81453.08455.02411.14455.02V153.672.55.74-5.74285.86283.33273.57285.86跨中M221.5155.80.000483.92451.71451.71451.71右端M227.3128.825.81-25.81453.08455.02411.14455.02V153.672.5-5.745.74285.82273.53283.29285.821．梁的正截面承载力计算及斜截面承载力计算1)计算屋面梁的配筋情况梁在跨中截面正弯矩作用下按T型截面计算，梁在支座处负弯矩作用下按矩形截面计算，梁翼缘宽度取下列三项中最小值。（1）；（2）；（3）故取=2800mm.梁的有效高度取：=800-35=765mm支座正弯矩处：=765mm 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页支座负弯矩处：=800-35-35=730mm梁采用C30混凝土，，，纵向钢筋为HRB400，=360，箍筋为HRB235，，首先判断T型截面类型。AB跨中:故属第一类T型截面，计算配筋。，，选用225+118，=1491支座：左端支座将下部截面的225钢筋深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(=982mm2),再计算相应的受拉钢筋As。弯矩设计值为229.1，说明足够，且达不到屈服，可以近似取选用225，实际支座：右端支座将下部截面的425钢筋深入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(=1964mm2),再计算相应的受拉钢筋As。弯矩设计值为432.8。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页，说明足够，且达不到屈服，可以近似取选用225+222，斜截面受弯承载力计算,以第五层AB,BC跨梁为例，给出计算方法和过程，其他各梁的配筋计算相同。AB跨梁:故截面尺寸满足要求。梁端箍筋加密区取2肢Φ8@100，箍筋用HPB235级钢筋(fyv=210N/mm2)，则:箍筋加密区长度取，非加密区取2肢Φ8@150设置满足要求。BC跨梁:故截面尺寸满足要求。梁端箍筋加密区取2肢Φ8@100，箍筋用HPB235级钢筋，则:箍筋加密区长度取2.25m，非加密区取2肢Φ8@150设置满足要求。2.柱正截面配筋计算混凝土为C30级，fc=14.3N/㎜2，ft=1.43N/㎜2。纵筋为HRB400级，fy=360N/㎜2，箍筋为HPB235级，fy=210N/㎜2 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页。通过验算，框架柱各层轴压比均满足要求。柱A内力组合表：表-11框架柱内力组合（A柱）杆件层号控制截面内力种类恒载活载风载③组合项次控制值①②左风右风１.２①+１.４②1.35①+1.4×0.7②+0.85③1.35①+1.4×0.7②+0.85③五层柱上端M125.342.83.91-3.91210.28214.42207.78214.42N334.574.0-0.720.72505.00523.48524.71524.70V48.919.51.335-1.3485.9886.2683.9986.30柱下端M94.744.8-2.192.19176.36169.89173.61176.40N375.074.0-0.720.72553.60578.16579.38579.40V48.919.51.335-1.3485.9886.2683.9986.30四层柱上端M71.745.97.1-7.10150.30147.81135.74150.30N709.5202.0-2.492.491134.201153.671157.901157.90V33.020.32.67-2.6768.0266.7162.1768.02柱下端M76.745.64.91-4.91155.88152.41144.06155.90N750.0202.0-2.492.491182.801208.341212.581212.58V33.020.32.67-2.6768.0266.7162.1768.02三层柱上端M79.845.65.98-5.98159.60157.50147.34159.60N1098.5320.0-4.484.481766.201792.771800.381800.40V34.920.02.456-2.4669.8868.8064.6369.88柱下端M77.344.65.07-5.07155.20152.37143.75155.20N1139.0330.0-4.484.481828.801857.241864.861864.90V34.931.12.456-2.4685.4179.6775.5085.40二层柱上端M82.447.55.77-5.77165.38162.69152.89165.40N1474.5458.0-6.586.582410.602433.822445.012445.00V37.321.92.403-2.4075.4273.8669.7775.42 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页柱下端M85.350.95.04-5.04173.62169.32160.75173.62N1515.0458.0-5.775.772459.202489.192498.992498.90V37.321.92.403-2.4075.4273.8669.7775.42一层柱上端M64.033.031.75-31.75123.00145.7391.75145.73N1856.8585.0-13.5413.543047.163068.473091.493091.50V20.010.413.22-13.2238.5648.4325.9648.43柱下端M32.017.046.25-46.2562.2099.1720.5599.17N1900.0585.013.54-13.543099.003149.813126.793149.81V20.010.413.22-13.2238.5648.4325.9648.43柱B内力组合表：表-12框架柱内力组合（B柱）杆件层号控制截面内力种类恒载活载风载③组合项次控制值①②左风右风１.２①+１.４②1.35①+1.4×0.7②+0.85③1.35①+1.4×0.7②+0.85③五层柱上端M27.08.75.09-5.0944.5849.3040.6549.30N633.5172.00.15-0.151001.001023.911023.661023.91V10.03.61.95-1.94517.0418.6815.3718.32柱下端M18.37.73.66-3.6632.7435.3629.1435.36N674.0172.00.15-0.151049.601078.591078.331078.59V10.03.61.95-1.94517.0418.6815.3718.68四层柱上端M12.47.29.62-9.6224.9631.9715.6231.97N1225.5469.00.44-0.442127.202114.422113.672127.2V5.93.23.89-3.88511.5614.407.8014.40柱下端M14.67.27.87-7.8727.6033.4620.0833.46N1266.0469.00.44-0.442175.802169.092168.352175.8V5.93.23.89-3.88511.5614.407.8014.40三层柱上端M14.67.28.03-8.0327.6033.5919.9433.59N1820.5767.04.48-4.483258.403213.143205.533258.4V6.53.23.57-3.56912.2814.948.8814.94 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页柱下端M14.67.28.03-8.0327.6033.5919.9433.59N1861.0767.04.48-4.483307.003267.823260.203307.00V6.53.23.57-3.56912.2814.948.8814.94二层柱上端M14.77.28.39-8.3927.7234.0319.7734.03N2413.51064.00.94-0.944385.804301.744300.154385.8V7.03.53.49-3.49213.3415.889.9415.88柱下端M17.38.77.32-7.3232.9438.1025.6638.10N2454.01064.00.94-0.944434.404356.424354.824434.4V7.03.53.49-3.49213.3415.889.9415.88一层柱上端M11.45.644.30-44.321.5558.55-16.7658.55N3013.81363.02.16-2.165524.765406.215402.535524.76V3.51.816.2516.256.6620.2620.2620.26柱下端M5.72.851.60-51.610.7754.31-33.4154.31N3057.01363.02.16-2.165576.605464.535460.855576.00V3.51.816.25-16.256.6620.26-7.3620.26横向框架柱轴压比表：表-14横向框架柱轴压比演算柱层次b(mm)h0(mm)fc(N/mm2)N(kN)N/fcbh0γREA柱560056514.35790.120.9460056514.312080.250.9360056514.318650.380.9260056514.324990.520.9160056514.331500.650.9B柱560056514.310790.220.9460056514.321750.450.9360056514.333070.680.9260056514.344340.910.9160056514.355761.150.9由以上分析可知,只有中柱的一二层轴压比稍微超限,由于没有考虑活载的折减,不必再次进行截面的设计，因此也认为满足要求。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页1)柱正截面承载力计算以底层受力最大的中柱为例进行计算，其余的柱的计算方法相同。(1)设，，；初始偏心矩：；；取；偏心增大系数：=1.49(2)求最小相对界线偏心矩C30级混凝土，，，HRB400级钢筋，，由以下最小界限偏心距公式(1)并结合规范规定按构件全截面计算的最小配筋率为0.02，在计算时应取，由此可以得到另一公式(2)：(1)(2)计算可得：，故属于小偏心受压情况。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页(3)求及（按照对称配筋）将已知数据代入以下公式求得ζ：，，将算得的ξ代入下式可算得配筋，，选用425，2)柱的斜截面承载力计算：为了防止柱在压弯破坏前发生剪切破坏，应按“强剪弱弯”的原则，对柱端截面组合剪力设计值予以调整。四级抗震框架：柱斜截面设计选五层柱剪力设计值最大的一根柱（A柱，剪力设计值为86.3KN，相应轴力设计值为579.4KN）进行计算。柱的斜截面承载力:其中：——框架的计算剪跨比，,N――组合后框架柱轴向压力设计值，当时，取。所以：，取 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页，取N=579.4KN选顶层柱箍筋为4肢Φ8@200，则满足要求，其它柱均采用4肢Φ8@200，加密区采用4肢Φ8@150。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页第四章楼梯设计楼梯间开间为4.5m，进深为9.0m。采用板式楼梯，底层为等跑楼梯，共32级踏步，踏步宽0.3米，其踏步的水平投影长度为16×0.3=4.8m，二层及其以上层楼梯均为等跑楼梯，共30级踏步，踏步宽0.3米，其踏步的水平投影长度为15×0.3=4.5m。楼梯的踢面和踏面均做水磨石层，底面为水泥砂浆粉刷。混凝土强度等级C30。板采用HPB235钢筋，梁纵筋采用HRB400钢筋。楼梯平面示意图 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页楼梯剖面示意图一、底层楼梯设计1．梯段板TB1设计板倾斜角，。板斜长为4.8/0.894=5.34m，板厚约为板斜长的1/30，取h=200mm。取1m宽板带计算。1）荷载计算梯段板的荷载计算列于下表。恒荷载分项系数，活荷载分项系数为。总荷载设计值p=1.2×9.43+1.4×3.5=16.22kN/m。TB1荷载计算表：表-15荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载水磨石面层(0.3+0.15)×0.65×1/0.3=0.98水泥砂浆找平(0.3+0.15)×0.02×20×1/0.3=0.6三角形踏步0.5×0.3×0.15×25×1/0.3=1.88混凝土斜板0.20×25/0.894=5.59板底抹灰0.02×17/0.894=0.38小计9.43活荷载3.52）截面设计 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页板水平计算跨度ln=4.5m，弯矩设计值：。板的有效高度：h0=200-20=180mm。则选配Φ12@120，实际As=942mm2分布筋为Φ8@300。2.平台板PTB1设计设平台板厚100mm，取1m宽带板计算。1）荷载计算平台板的荷载计算见下表。荷载设计值p=1.2×3.89+1.4×3.5=9.57kN/mPTB1荷载计算表：表-16荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载水磨石面层0.65水泥砂浆找平0.02×20=0.4混凝土板0.1×25=2.5板底抹灰0.02×17=0.34小计3.89活荷载3.52）截面设计平台板的计算跨度:l0=2.25-0.4/2=2.05m弯矩设计值:板的有效高度：h0=100-20=80mm 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页则选配Φ8@200，实际As=252mm23.平台梁TL1设计设平台梁截面尺寸为200mm×400mm1）荷载计算平台梁的荷载计算见下表。总荷载设计值1.2×27.8+1.4×11.81=49.89kN/mTL1荷载计算表：表-17荷载类型荷载标准值(kN/m)恒荷载梁自重0.2×0.4×25=2梁侧粉刷0.02×(0.4-0.1)×2×17=0.2平台板传来3.89×2.25/2=4.38梯段板传来9.43×4.5/2=21.22小计27.80活荷载3.5×(4.5/2+2.25/2)=11.812）截面设计计算跨度:l0=1.05ln=1.05×(4.5-0.20)=4.52m弯矩设计值:剪力设计值:截面按倒L形计算，，梁的有效高度；判断T形截面类型：经判别属第一类T形截面。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页则，选用225，实际配置Φ10@200箍筋，则斜截面受剪承载力为满足要求。二、其他层楼梯设计1.梯段板TB2设计板倾斜角，。板斜长为4.5/0.894=5.03m，板厚约为板斜长的1/30，取h=200mm。取1m宽板带计算。1）荷载计算梯段板的荷载计算列于下表。荷载设计值p=1.2×9.43+1.4×3.5=16.22kN/m。TB2荷载计算表：表-18荷载种类荷载标准值(kN/m)恒荷载水磨石面层(0.3+0.15)×0.65×1/0.3=0.98水泥砂浆找平(0.3+0.15)×0.02×20×1/0.3=0.6三角形踏步0.5×0.3×0.15×25×1/0.3=1.88混凝土斜板0.20×25/0.894=5.59板底抹灰0.02×17/0.894=0.38小计9.43活荷载3.52）截面设计 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页板水平计算跨度ln=4.5m，弯矩设计值。板的有效高度h0=200-20=180mm。则选配Φ12@120，实际As=942mm2分布筋为Φ8@300。2.平台板PTB2设计设平台板厚100mm，取1m宽带板计算。1）荷载计算荷载设计值同PTB1，p=9.57kN/m2）截面设计平台板的计算跨度l0=1.95-0.4/2=1.75m弯矩设计值板的有效高度h0=100-20=80mm则选配Φ8@180，实际As=279mm23.平台板PTB3设计设平台板厚100mm，取1m宽带板计算。1）荷载计算荷载设计值同PTB1，p=9.57kN/m 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页2）截面设计平台板的计算跨度:l0=2.25-0.4/2=1.95m弯矩设计值:板的有效高度:h0=100-20=80mm则，选配Φ8@180，实际As=279mm24.平台梁TL2设计取平台梁截面尺寸为200mm×400mm1）荷载计算平台梁的荷载计算见下表。总荷载设计值1.2×27.4+1.4×11.46=48.93kN/mTL2荷载计算表：表-19荷载类型荷载标准值(kN/m)恒荷载梁自重0.2×0.4×25=2梁侧粉刷0.02×(0.4-0.1)×2×17=0.2平台板传来3.89×2.05/2=3.99梯段板传来9.43×4.5/2=21.22小计27.4活荷载3.5×(4.5/2+2.05/2)=11.462）截面设计计算跨度:l0=1.05ln=1.05×(4.5-0.20)=4.52m弯矩设计值:剪力设计值: 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页截面按倒L形计算，，梁的有效高度；经判别属第一类T形截面。则选用322，实际配置Φ10@200箍筋，则斜截面受剪承载力为满足要求。5.平台梁TL3设计取平台梁截面尺寸为200mm×400mm1）荷载计算平台梁的荷载计算见下表。总荷载设计值1.2×26.83+1.4×11.81=48.73kN/mTL3荷载计算表：表-20荷载类型荷载标准值(kN/m)恒荷载梁自重0.2×0.4×25=2梁侧粉刷0.02×(0.4-0.1)×2×17=0.2平台板传来3.89×2.25/2=4.38梯段板传来9.0×4.5/2=20.25小计26.83活荷载3.5×(4.5/2+2.25/2)=11.812）截面设计计算跨度:l0=1.05ln=1.05×(4.5-0.20)=4.52m 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页弯矩设计值：剪力设计值：截面按倒L形计算，，梁的有效高度；经判别属第一类T形截面。则选用322，实际配置Φ10@200箍筋，则斜截面受剪承载力为满足要求。6.平台梁TL4设计取平台梁截面尺寸为200mm×400mm1）荷载计算平台梁的荷载计算见下表。总荷载设计值1.2×26.83+1.4×11.81=48.73kN/mTL4荷载计算表：表-21荷载类型荷载标准值(kN/m)恒荷载梁自重0.2×0.4×25=2梁侧粉刷0.02×(0.4-0.1)×2×17=0.2平台板传来3.89×2.25/2=4.38梯段板传来9.0×4.5/2=20.25小计26.83活荷载3.5×(4.5/2+2.25/2)=11.81 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页2）截面设计计算跨度:l0=1.05ln=1.05×(4.5-0.20)=4.52m弯矩设计值：剪力设计值：截面按倒L形计算，，梁的有效高度；经判别属第一类T形截面。则，选用322，实际满足要求。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页第五章地基基础设计一、地基变形验算：根据建筑物地基设计等级及长期荷载作用下的地基变形对上部结构的影响程度，地基基础设计应符合规范。由规范可知场地和地基条件简单，荷载分布均匀的七层或七层以下的民用建筑及一般工业建筑，次要的轻型建筑物，为丙级建筑物。故该商场为丙级建筑物。对框架结构，地基承载力特征值fak≥130Kpa,且≤6层的建筑，可不进行地基承载力的验算，该建筑持力层地基承载力特征值fak=2500Kpa,故可不进行地基承载力的验算。二、柱下独立基础设计：选取轴力最大的柱：柱下独立阶梯形基础，基础埋深d为1.0m，基础用C25混凝土，垫层采用C10，厚度为100㎜，钢筋选用HRB300级，KN/m2。1.基础顶部荷载：由柱传来的荷载设计值：Mmax＝39.3kN.m；N＝5746KN；V＝11.7KN2.地基承载力设计值和基础设计：根据地质资料可知基础须埋在厚度为1.0m以下的风化岩中，室内外高差为0.45m，按轴心受压估算，初选基础埋深为1.0m,基础高600mm 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页。根据土的性质可以查得土的两个系数，，持力层承载力特征值(先不考虑对基础宽度进行修正)(以上d按照室外地面算起)3.初步选择基底截面尺寸，按中心受荷作用下计算基底面积：计算基础和回填土重时的埋深：，基础底面积按20%增大，即：A=1.2×2.3=2.76,初选底面尺寸为A===2.76㎡,且不需再对进行修正。,取4.地基承载力验算：基础和回填土重:20×1.23×2.76=67.9KN.偏心距:==0.008(=0.33)即>0满足。基底最大压力:==（5746+67.9）×（1+6×0.008/4）/2.76=2180.7kPa；<1.2×309.83=371.8最后确定底面长，故地基承载力满足要求。5.地基受冲切承载力验算：地基净反力计算：偏心距:（39.3+23×0.6）/5746=0.009m基础边缘处的最大和最小净反力:kPa6.基础高度： 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页柱边基础截面抗冲切验算:。初步选择基础高度h=600mm，无台阶，因偏心受压，。冲切力：抗冲切力：7.配筋计算：选用HRB335钢筋，。1)基础长边方向柱边净反力:悬臂部分净反力平均值：弯矩：选配1125，实际As=5400mm2 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页2)基础短边方向因基础受单向偏心荷载作用，所以，在基础短边方向的基底反力可按均匀分布计算，取计算:与长边方向的配筋计算方法相同，弯矩：可得计算配筋值；选配825，实际As=3927mm2基础结构图 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页第六章电算计算书///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||建筑结构的总信息||SATWE中文版||文件名:WMASS.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2007/6/17|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.30地面粗糙程度:C类结构基本周期（秒）:T1=0.00体形变化分段数:MPART=3各段最高层号:NSTi=126各段体形系数:USi=1.301.301.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=15地震烈度:NAF=6.00场地类别:KD=2设计地震分组:一组特征周期TG=0.35多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.04罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=4剪力墙的抗震等级:NW=4活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=0.70结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到6层 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2):IB=360 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页柱主筋强度(N/mm2):IC=360墙主筋强度(N/mm2):IW=210梁箍筋强度(N/mm2):JB=210柱箍筋强度(N/mm2):JC=210墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=9.30**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)6132.00028.00626.10068.21.95127.15718.47122.8001304.7153.84127.31418.41618.3001282.5253.43127.31418.41613.8001282.5253.42127.31418.4169.3001282.5253.41127.31318.4154.8001290.0253.4活载产生的总质量(t):1169.171恒载产生的总质量(t):6510.291结构的总质量(t):7679.462恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高********************************************************** 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)11361(30)28(30)0(30)4.8004.80021361(30)28(30)0(30)4.5009.30031361(30)28(30)0(30)4.50013.80041361(30)28(30)0(30)4.50018.30051360(30)28(30)0(30)4.50022.8006122(30)8(30)0(30)3.30026.100**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y6110.9410.936.158.0758.1191.65141.9552.9274.183.90142.0830.54138.0891.0683.576.16218.11812.13135.06126.01250.670.13288.33109.32135.06161.11975.570.13358.44722.01137.40198.52928.374.81433.26801.4===========================================================================计算信息===========================================================================ProjectFileName:00 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页计算日期:2007.6.17开始时间:7:29:31可用内存:392.00MB第一步:计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间:7:29:31第二步:组装刚度矩阵并分解开始时间:7:29:33FALE自由度优化排序BeginningTime:7:29:33.85EndTime:7:29:34.42TotalTime(s):0.57FALE总刚阵组装BeginningTime:7:29:34.42EndTime:7:29:34.85TotalTime(s):0.43VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:7:29:34.87EndTime:7:29:34.90TotalTime(s):0.03VSS模态分析BeginningTime:7:29:34.90EndTime:7:29:34.95TotalTime(s):0.05 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSSLDLT回代求解BeginningTime:7:29:36.53EndTime:7:29:36.57TotalTime(s):0.04第五步:计算杆件内力开始时间:7:29:37活载随机加载计算计算杆件内力结束日期:2007.6.17时间:7:29:45总用时:0:0:14===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=27.1820(m)Ystif=18.2120(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=27.3133(m)Ymass=18.4148(m)Gmass=1796.7343(t)Eex=0.0064Eey=0.0099Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.6693Raty1=1.7294薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.5604E+05(kN/m)RJY=5.3001E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=27.1820(m)Ystif=18.2120(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=27.3139(m)Ymass=18.4156(m)Gmass=1789.1744(t)Eex=0.0064Eey=0.0099Ratx=0.7610Raty=0.7388Ratx1=1.2838Raty1=1.2996薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.2317E+05(kN/m)RJY=3.9158E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=27.1820(m)Ystif=18.2120(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=27.3139(m)Ymass=18.4156(m)Gmass=1789.1744(t)Eex=0.0064Eey=0.0099Ratx=0.9729Raty=0.9659Ratx1=1.4199Raty1=1.4240薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.1171E+05(kN/m)RJY=3.7824E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=27.1820(m)Ystif=18.2120(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=27.3139(m)Ymass=18.4156(m)Gmass=1789.1744(t)Eex=0.0064Eey=0.0099Ratx=1.0061Raty=1.0032 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页Ratx1=1.4427Raty1=1.4566薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.1423E+05(kN/m)RJY=3.7947E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1Xstif=27.1820(m)Ystif=18.2120(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=27.1570(m)Ymass=18.4706(m)Gmass=1612.3811(t)Eex=0.0012Eey=0.0126Ratx=0.9902Raty=0.9808Ratx1=23.2441Raty1=23.1943薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.1017E+05(kN/m)RJY=3.7218E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1Xstif=30.5695(m)Ystif=27.9745(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=32.0004(m)Ymass=28.0065(m)Gmass=71.9946(t)Eex=0.0653Eey=0.0015Ratx=0.0538Raty=0.0539Ratx1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=2.2058E+04(kN/m)RJY=2.0058E+04(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------============================================================================抗倾覆验算结果============================================================================抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载2073454.63453.7600.350.00Y风荷载1036727.37537.7137.540.00X地震2073454.620018.2103.580.00Y地震1036727.319456.953.280.00 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.556E+060.530E+064.8076795.34.7533.1320.423E+060.392E+064.5061361.31.0328.7230.412E+060.378E+064.5046003.40.2737.0040.414E+060.379E+064.5030644.60.8355.7250.410E+060.372E+064.5015286.120.75109.5660.221E+050.201E+053.30701.103.8794.45该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应***********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值***********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------610.1780E+030.3017E+031.001.00510.4584E+040.4792E+0425.7515.88410.5962E+040.5962E+041.301.24310.7136E+040.7136E+041.201.20210.7931E+040.7952E+041.111.11 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页110.7992E+040.8016E+041.011.01======================================================================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数11.335090.761.00(0.00+1.00)0.0021.28721.000.98(0.98+0.00)0.0231.2000161.060.03(0.03+0.00)0.9740.433493.070.98(0.00+0.98)0.0250.41984.350.94(0.93+0.01)0.0660.3993142.890.12(0.08+0.04)0.8870.348174.130.90(0.07+0.83)0.1080.3469130.430.13(0.06+0.08)0.8790.3421153.520.36(0.29+0.07)0.64100.3303179.670.56(0.56+0.00)0.44110.268396.540.00(0.00+0.00)1.00120.24901.700.00(0.00+0.00)1.00130.235290.081.00(0.00+1.00)0.00140.23040.091.00(1.00+0.00)0.00150.2115156.380.00(0.00+0.00)1.00地震作用最大的方向=-89.804(度) 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.01-0.20-0.23510.05-3.87-2.75410.05-3.67-2.62310.04-2.96-2.10210.02-1.99-1.41110.01-0.89-0.63振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)6117.24-0.30-59.3551308.236.14-819.3641293.245.50-781.8131237.304.44-626.6821160.702.99-420.40 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页1172.851.34-188.09振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.920.5765.44517.33-2.29890.46417.19-1.82856.21315.87-1.48690.87214.00-1.00465.49111.82-0.44208.72振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.121.577.3551-0.409.0216.5641-0.051.45-2.52310.35-7.31-20.57210.50-10.80-25.79110.31-6.80-15.43振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-31.96-0.48183.2151-183.82-18.80704.14 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页41-32.70-4.27-34.1031146.4813.50-801.6421220.6621.20-1050.7111141.4513.59-638.41振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.85-2.47-303.7951-18.3311.93-811.4141-5.204.17-58.863112.20-6.90765.902120.31-12.441065.621113.42-8.29660.14振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)612.167.7524.3751-3.16-9.29-107.0341-2.08-7.00-52.99310.911.9150.39213.008.75110.10112.296.8677.15振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页(kN)(kN)(kN-m)611.94-2.3428.4451-2.792.776.5041-2.172.066.17310.81-0.54-4.02212.98-2.56-10.75112.30-2.01-7.88振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)617.95-4.01225.3051-10.224.59-283.1041-6.873.15-144.03312.32-0.79120.93219.12-3.85277.19117.12-3.04196.09振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)6112.91-0.06-169.8151-13.26-0.21456.4141-10.980.47276.46311.420.16-145.042112.07-0.31-425.601110.07-0.34-315.54 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.000.00-0.30510.000.000.16410.000.000.34310.000.000.08210.000.00-0.29110.000.00-0.29振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.010.00-1.08510.000.000.4041-0.010.001.1831-0.010.000.53210.010.00-0.87110.010.00-1.04振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.000.010.01510.00-0.14-0.06410.000.11-0.04310.000.160.02 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页210.00-0.090.02110.00-0.180.00振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)61-4.760.045.8251113.550.17-102.7441-88.53-0.2325.0431-126.14-0.1983.152164.630.15-21.7311142.780.23-79.98振型15的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)610.07-0.04-3.74510.11-0.0183.9241-0.180.09-64.5131-0.170.00-92.36210.12-0.0548.20110.21-0.02104.54各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.1721089.57 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页325.3040.605260.11623.2573.1283.0799.421012.23110.00120.01130.0014101.53150.16各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构) 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页6139.8339.83(5.68%)(5.68%)131.43191.2751389.07414.79(2.71%)(2.71%)1957.54515.7541314.67683.48(2.23%)(2.23%)4973.45435.8931313.62882.99(1.92%)(1.92%)8744.75328.7021303.421042.07(1.70%)(1.70%)13113.42221.5211229.401150.47(1.50%)(1.50%)18259.50114.89X方向的有效质量系数:98.36%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.5116.1417.81 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页51-3.80305.01216.9341-3.57289.40206.3931-2.88233.23165.7121-1.94156.79111.3611-0.8869.9149.91振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.32-0.01-1.10515.690.11-15.12415.410.10-14.43314.380.08-11.56212.970.06-7.76111.340.02-3.47振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.23-0.15-16.7251-1.870.59-227.4941-1.840.46-218.7431-1.500.38-176.5021-1.020.25-118.9211-0.470.11-53.32振型4的地震力------------------------------------------------------- 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)612.57-33.90-158.47518.55-194.62-357.20411.00-31.3354.2631-7.47157.59443.5421-10.74232.97556.1711-6.78146.56332.74振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-3.04-0.0517.4351-17.49-1.7966.9941-3.11-0.41-3.243113.941.28-76.272120.992.02-99.971113.461.29-60.74振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.511.49182.915111.04-7.18488.55413.13-2.5135.4431-7.344.15-461.1421-12.237.49-641.6111-8.084.99-397.47 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)616.2322.3270.2251-9.11-26.75-308.3641-5.98-20.16-152.68312.625.50145.18218.6425.21317.20116.5919.76222.26振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-1.662.00-24.32512.39-2.37-5.56411.86-1.77-5.2831-0.700.473.4421-2.552.199.1911-1.971.726.74振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-3.341.68-94.56514.29-1.92118.81412.88-1.3260.45 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页31-0.970.33-50.7521-3.831.61-116.3311-2.991.27-82.30振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.310.004.14510.320.01-11.12410.27-0.01-6.7431-0.030.003.5321-0.290.0110.3711-0.250.017.69振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.000.001.96510.000.01-1.04410.00-0.02-2.26310.00-0.01-0.52210.000.011.89110.000.021.91振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m) 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页610.000.000.48510.000.00-0.18410.000.00-0.53310.000.00-0.24210.000.000.39110.000.000.46振型13的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.05-4.91-5.6851-0.17115.2447.26410.08-91.9428.27310.16-126.65-19.1221-0.0768.83-18.9711-0.18144.491.54振型14的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.010.000.01510.200.00-0.1841-0.160.000.0531-0.230.000.15210.120.00-0.04110.260.00-0.14振型15的地震力 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)61-0.010.010.6651-0.020.00-14.87410.03-0.0211.43310.030.0016.3621-0.020.01-8.5411-0.040.00-18.52各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)11070.4720.3731.654277.2752.3568.43725.8982.2591.66100.01110.02120.0013105.05140.00150.00各层Y方向的作用力(CQC) 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6142.0442.04(6.00%)(6.00%)138.73190.8551384.32410.36(2.68%)(2.68%)1939.77497.2341307.35667.94(2.18%)(2.18%)4881.00420.2431310.20858.40(1.87%)(1.87%)8529.49316.9021302.601012.06(1.65%)(1.65%)12746.38213.5711227.821118.21(1.46%)(1.46%)17721.94110.77Y方向的有效质量系数:98.26% 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数11.0001.00021.0001.00031.0001.00041.0001.00051.0001.00061.0001.000///////////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:|SATWE位移输出文件||文件名称:WDISP.OUT||工程名称:设计人:|工程代号:校核人:日期:2007/6/17|///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h61105510.4310.251.023300.10591.961.811.081/1685.518549.369.031.044500.8541.061.011.041/4259.416508.448.151.044500.6501.711.651.041/2624.314466.846.611.034500.4462.222.151.041/2023.212424.684.521.034500.2422.552.471.031/1764.11382.142.071.034800.382.142.071.031/2242.X方向最大值层间位移角:1/1685.===工况2===Y方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页61105610.9810.611.043300.10562.242.081.081/1471.5110329.779.481.034500.10321.151.101.041/3918.418348.788.521.034500.8341.821.761.031/2476.316307.106.891.034500.6302.342.271.031/1925.214264.824.681.034500.4262.662.591.031/1690.112222.182.111.034800.2222.182.111.031/2207.Y方向最大值层间位移角:1/1471.===工况3===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/h6110431.981.931.033300.10430.550.481.151/6011.518541.451.411.034500.8540.140.131.061/9999.416501.311.281.034500.6500.240.231.041/9999.314461.071.051.024500.4460.320.311.031/9999.212420.750.741.024500.2420.400.391.021/9999.11380.360.351.024800. 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页380.360.351.021/9999.X方向最大值层间位移角:1/6011.===工况4===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/h6110496.436.281.023300.10432.982.721.101/1109.5110323.623.511.034500.10320.420.391.071/9999.418343.203.121.024500.8340.620.601.041/7258.316302.582.521.024500.6300.810.791.031/5578.214261.771.741.024500.4260.950.931.021/4720.112220.820.801.024800.2220.820.801.021/5859.Y方向最大值层间位移角:1/1109.===工况5===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)611054-9.89511022-12.8441660-12.3931456-12.68 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页21252-12.511148-12.02===工况6===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)611046-4.1351896-3.9941661-5.2431457-5.1421252-4.941148-4.79+------------------------------------------------------------++JCCAD计算结果文件++++工程名称:00++计算日期:2007-6-17++计算时间:14:0:13.76++计算内容:基础输入基本参数++------------------------------------------------------------+[总参数]室外地坪标高(m):-0.450地下水距天然地坪深度(m):40.0结构重要性系数:1.0上部结构一层传来的荷载的作用点标高(m):-0.9基础人防等级:0.0基础混凝土强度等级：C30.结构抗震等级:4柱钢筋连接方式:闪光对接焊接[承载力参数]基地承载力计算采用的基础规范:中华人民共和国国家标准GB50007-2002--综合法基地承载力特征值Fk(kPa):2500.0宽度地基承载力特征值修正系数ηb:0.0 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页深度地基承载力特征值修正系数ηd:1.0基底以下土的重度(或浮重度)γ(kN/m3):20.0基底以上土的加权平均重度γm(kN/m3):20.0承载力修正用基础埋置深度d(m):1.2单位面积覆土重(γ"H)(kN/m2):自动计算浅基础地基承载力抗震调整系数:1.000[浅基础参数]浅基础底标高(m):-1.50浅基础底面积计算归并系数:0.独立基础最小高度(mm):600.独立基础底板最小配筋率:0.0000独立基础计算是否考虑线荷载作用:是独立基础底面长宽比:1.200拉梁间隙(mm):0.独立基础底面长宽比:1.毛石条基台阶宽度(mm):150.毛石条基台阶高度(mm):300.毛石条基上部宽度(mm):600.条基砖放脚参数:6060.条基刚性参数:1.500墙下条基底板受力钢筋最小配筋率:0.0000独立基础详图中:不画柱条基详图中墙:不加厚[桩参数]承台桩间距(mm):1500.0承台桩边距(mm):750.0承台底标高(m):-1.500承台尺寸模数(mm):100.000承台形状号:1承台施工方法:1承台阶数:2承台高(mm):300承台高(mm):300[筏板参数]基床反力系数(kPa/m):20000.[绘图参数] 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页x向标注轴线信息MXD:1y向标注轴线信息MYD:1轴线标注距离BLKD:4500.000图纸号:1.000平面图比例1:100剖面图比例1:30电算分析的结果图例见本计算书的后面。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页第七章毕业设计总结我本次设计的课题是“贵阳市XX商场”，根据设计任务书和设计资料的要求同时,在指导老师的指导下，认真参阅有关规范，建筑书籍等资料，并结合自己所学到的专业知识，逐步完成建筑设计，结构设计和配筋计算的全过程。1.工程名称：贵阳市XX多层商场2工程概况：该建筑采用全现浇混凝土框架结构，层数为5层，一层高4.8米，二～五层层高为4.5米，室内外高差为0.45米。3.基本设计资料：基本风压：0.30KN/m2，地震烈度：6度,设计基本地震加速度为0.05g，II类场地，设计地震分组为第一组地面粗糙度类别：C类地质资料：层次名称厚度(m)一城市杂填土0～1.0二中风化岩25004.设计内容：1)建筑设计整个设计过程中，在满足设计任务书提出的功能要求前提下，同时遵循“安全，适用，经济，美观”的原则，完成了建筑设计这一环节，合理地确定柱网尺寸、选择计算的框架，为以后的结构设计打下了良好的基础。该综合楼外形呈矩形，该建筑共五层，总高度为22.8米（不包括出屋面部分），一层高为4.8米，标准层层高为4.5米，室内外高差为0.45米，总建筑面积约为7366.5。本设计商场位于贵阳市XX商业区，该地段交通便利，处于两条重要干道交汇处,地势平坦，有利于商业活动的频繁交往,在选址和环境营造方面，比较适合商 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页场功能的充分利用。根据设计资料的规划要求，此建筑要求的主要功能有：营业区，卫生间，库房。2)结构设计结构设计主要是进行结构的内力计算，严格按照《荷载规范》、《混凝土结构设计规范》，查阅了《结构力学》、《抗震结构设计》、《钢筋混凝土结构设计》等中的设计方法对本工程进行结构设计。在计算过程中，利用了Excel进行计算及PKPM进行电算，保证了计算的准确性。结构计算主要包括以下几个步骤：确定柱网尺寸及结构布置：该结构采用全现浇混凝土框架结构，根据结构框架的布置要求及建筑平面布置的原则来确定柱网尺寸。选柱网尺寸为9×9㎡。梁、柱截面尺寸及板厚的确定：梁截面尺寸的确定：主梁高度为跨度的1/10～1/18，宽为高的1/4～1/2；次梁高度为跨度的1/8～1/15，宽为高的1/3～1/2。柱截面尺寸由轴压比确定：即按公式：N/fcAc<0.9(四级抗震)来确定柱截面尺寸。单向板板厚由h0＞1/45L～1/50L来确定，双向板板厚由h0＞1/50L来确定。水平荷载计算：包括横向框架地震荷载和风荷载的计算，纵向框架的地震荷载和风荷载的计算。横向框架风荷载的计算计算梁、柱线刚度：在框架结构内力与位移计算中，现浇楼面可视作框架梁的有效翼缘，框架边梁惯性矩取矩形梁的1.5倍，框架中梁惯性矩取矩形梁的2倍。楼层弹性位移及验算为避免建筑物的非结构构件在地震作用下出现破坏，需对框架在多遇地震作用下的变形加以演算，使其最大层间弹性位移小于规定的限值。由验算可知，顶点位移和层间位移均满足规范要求。风荷载作用下的内力计算先确定一系列系数的取值。对于本框架结构基本风压值ωo 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页不需调整。风压高度变化系数，按C类地区用插入法根据各层离地面高度查表算出μz。采用D值法进行分析计算。横向框架的风荷载计算：横向框架取轴线的一榀为计算单元，其水平荷载和竖向荷载的计算方法同横向框架，根据水平荷载和竖向荷载，采用电算得出纵向梁、柱的配筋，及梁柱的箍筋。竖向荷载计算：包括横向框架的竖向恒载和活载的计算，纵向框架的竖向恒载和竖向活载的计算。恒载由构件自重、装修等材料的重量，按一定的传力途径计算出框架的横梁上的线荷载及柱上的集中力，求出梁的固端弯矩，然后用多次弯矩分配法计算梁、柱的弯矩，用弯矩分配法时采用分层法计算各层弯矩，再进行叠加，求出最后平衡弯矩，再由平衡条件求出梁柱剪力和轴力。活载计算过程同恒载。内力组合：考虑两种荷载组合：a.1.2恒载+1.4活载；b.1.2恒载+0.9×1.4活载+0.85风载；内力组合时，应考虑内力调整。因在前面进行的设计均为弹性设计，而混凝土为弹塑性材料，故应采用概念设计，这样在地震荷载作用下，框架就具有一定的延性，可吸收消耗一部分地震力，抵抗地震作用的能力较高这就需要进行弯矩调幅，降低负弯矩，以减少配筋面积。此结构为现浇框架结构，支座弯矩调幅系数取0.85，跨中弯矩由平衡条件得。支座弯矩和剪力设计值，应取支座边缘得数值，同时，梁两端支座截面常是最大负弯矩及最大剪力作用处。在水平荷载作用下，端截面还有正弯矩，而跨中控制截面常是最大正弯矩作用处，因而要进行内力换算求得梁边缘截面处的弯矩和剪力。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页框架横梁的控制截面是支座截面和跨中截面，支座处一般产生-Mmax和Vmax，跨中截面产生Mmax。柱的控制截面在柱的上、下端。恒载、活载、风载和地震荷载都分别按各自规律布置进行内力分析，恒载，活载取支座上部弯矩为负，下部弯矩为正；风载、地震荷载均考虑左右两个方向，然后取出各个构件控制截面处的内力，最后在若干组不利内力中选取几组最不利的内力作为构件截面的设计内力。柱的最大弯矩值出现在柱两端，剪力和轴力值在同一楼层内变化很小，因此，柱的设计控制截面为上、下两端截面，即梁的上、下边缘。所以，在轴线出的计算内力也要换算成梁的上、下边缘处的柱截面内力。2.6梁、柱、板、楼梯、基础配筋：抗震结构要求设计成延性结构，其结构应有足够的延性，设计应考虑构件强柱弱梁、强剪弱弯、强结点强锚固等原则。在梁的配筋计算中，分为正截面计算和斜截面计算。正截面计算主要是取梁端最大负弯矩、跨中最大正弯矩来配梁的纵筋。斜截面计算主要是取梁端最大剪力来配梁的箍筋，同时考虑地震剪力的影响。梁端箍筋加密区也要按构造要求来配置。柱的正截面计算中。柱的弯矩和轴力组合考虑了三种组合，即|M|max及相应的N；Nmax及相应的M;Nmin及相应的M，取配筋最大的为最终配筋依据。由于层高有变化，楼梯按板式楼梯和折线形板式楼梯进行计算配筋。基础按柱下独立基础设计。先进行地基变形验算，然后进行基础设计。5．设计总结在几个月的设计过程中，我把大学四年中所学到的专业知识及在设计过程中所学到的知识联系起来，并把以前的一些模糊知识重新加以思考、理解，现以熟悉建筑设计的全过程，对在设计中具体应注意的事项及易出现错误的地方，通过这次毕业设计已能有一个比较深的认识。这次毕业设计使我受益匪浅，为我以后的工作学习奠定了坚实的基础。 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页主要参考文献[1]中国建筑工业出版社，现行建筑设计规范大全[S]．北京：中国建筑工业出版社，2002[2]中国建筑工业出版社，现行建筑结构规范大全[S]．北京：中国建筑工业出版社，2002[3]中国建筑工业出版社，现行建筑施工规范大全[S]．北京：中国建筑工业出版社，2002[4]龙驭球，包世华.结构力学[Ｍ]．北京：高等教育出版社，1980[5]赵明华.土力学与基础工程[Ｍ]．武汉：武汉理工大学出版社，2000．7[6]GB50009-2001,建筑结构荷载规范[S]．中华人民共和国建设部，2001[7]GB50010-2002，混凝土结构设计规范[S]．中华人民共和国建设部，2002[8]GB500011-2001，建筑抗震设计规范[S]．中华人民共和国建设部，2001[9]GB50007-2001，建筑地基基础设计规范[S]．中华人民共和国建设部，2001[10]03G101-1，混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图[S]．中国建筑标准设计研究院，2003[11]03G101-2，混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图[S]．中国建筑标准设计研究院，2003[12]滕智明，朱金铨．混凝土结构及砌体结构(上册)[Ｍ]．北京：中国建筑工业出版社，2003[13]罗福午，方鄂华，叶知满．混凝土结构及砌体结构(下册)[Ｍ]．北京：中国建筑工业出版社，2003[14]04J801，民用建筑工程建筑施工图设计深度图样[S]．中国建筑标准设计研究院，2004[15]杨志勇.工民建专业毕业设计手册[M]．武汉：武汉工业大学出版社，1997 贵州大学本科毕业论文（设计）第124页致谢本毕业设计得以顺利完成，特别感谢在毕业设计撰写过程中贵州大学土建学院郑涛讲师的无微不至的关心和悉心指导，以及叶敬副教授、肖长安教授、郑伟讲师提供的大量的指导性的帮助，让我在大学即将毕业的时候，获得了更多的学习机会，同时掌握了更加丰富的知识，对我当前完成的毕业设计所在领域内的学科知识有了进一步的加深和巩固，对以后的学习和工作将会产生巨大的影响。大学即将毕业，美好的大学生活即将成为回忆，我将牢记每一位给予我的帮助的老师和同学，更加努力去完成以后学习和生活中的各项工作，用我在大学学到的科学文化知识，去回报社会。在此深深地向在大学期间帮助过我的每一位老师和同学致以真挚的谢意．'