高层剪力墙结构毕业设计模板

'完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计福建武夷新境住宅小区一号楼土木建筑学院建筑工程2010-2余俊（20100111010241）严云范文.范例.指导.参考 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计毕业设计（论文）诚信声明本人郑重声明：所呈交的毕业设计（论文）是我个人在导师指导下进行的研究工作及取得的研究成果。就我所知，除了文中特别加以标注和致谢的地方外，论文中不包含其他人已经发表和撰写的研究成果，也不包含为获得华东交通大学或其他教育机构的学位或证书所使用过的材料。如在文中涉及抄袭或剽窃行为，本人愿承担由此而造成的一切后果及责任。本人签名____________导师签名__________年月日范文.范例.指导.参考 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计摘要本文为*******福建武夷新境住宅小区一号楼福建武夷新境住宅小区一号楼高层塔式住宅建筑及结构设计，地处福建南平地区，建筑层数为18层，属高层塔式住宅。经综合考虑，采用剪力墙结构体系。开始第一部分为建筑方案的确定设计。论叙述了建筑方案的选择，主要完成了以下设计工作时考虑的内容，：包括建筑平面设计，建筑剖面设计，建筑体型及立面设计和相关构造设计。使本设计满足住户和设计规范对住宅设计的各方面要求。第二部分为结构设计部分。首先根据建筑设计图进行方案选择，确定采用剪力墙结构体系.的布置，布置原则为周边，分散，均匀和对称。随之进行的是对剪力墙类型的判别，判断结果为本设计包含整体墙，整体小开口墙和壁式框架三种类型剪力墙。然后进行荷载计算，荷载包含竖向荷载和风荷载。荷载计算完成后进行的是荷载作用下的内力计算和内力组合。内力计算时运用了空间协同分析的方法。之后根据内力组合结果进行截面设计。最后为电算结果分析。第三部分：写算量部分最后一段：写总结范文.范例.指导.参考V 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计关键字：塔式住宅，建筑设计，剪力墙结构，结构分析，电算PKPM。范文.范例.指导.参考V 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计ABSTRACT范文.范例.指导.参考V 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计目录摘要I绪论1第一章工程概况2第二章建筑设计32.1建筑平面设计32.1.1主要使用房间的设计32.1.2辅助使用房间的设计32.1.3交通联系部分的设计32.1.4建筑平面的组合设计42.2建筑剖面设计62.2.1房间的剖面形状62.2.2房屋各部分的高度62.2.3房屋的层数62.3建筑体型及立面设计62.4高层住宅楼的相关设计6第三章建筑构造设计83.1屋面设计83.2剪力墙设计83.3隔墙设计83.4楼板构造83.5楼梯构造83.6电梯构造8第四章结构设计94.1结构方案94.1.1结构选型94.1.2基础选型94.1.3建筑材料94.2剪力墙类型判别94.2.1剪力墙平面布置图及截面尺寸94.2.2剪力墙YW-1类型判别134.2.3剪力墙YW-3类型判别154.2.4剪力墙类型判别汇总表184.3剪力墙等效刚度计算184.3.1整体墙YW-4等效刚度计算184.3.2整体小开口墙YW-1等效刚度计算194.3.3壁式框架YW-3刚度计算19范文.范例.指导.参考V 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计4.3.4壁式框架YW-12刚度计算274.3.5总壁式框架的剪切刚度284.3.6总剪力墙的刚度和刚度特征值284.4荷载计算294.4.1重力荷载标准值计算294.4.2风荷载标准值计算334.4.3结构水平位移验算374.5风荷载作用下结构内力设计值计算384.5.1总剪力墙、总框架内力计算384.5.2风荷载作用下剪力墙分配的内力设计值404.5.3总壁式框架层间侧移刚度计算434.6竖向荷载作用下的结构内力计算514.6.1整体墙YW-4在竖向荷载作用下内力设计值计算514.6.2整体小开口墙YW-1在竖向荷载作用下内力设计值计算554.6.3壁式框架YW-3在竖向荷载作用下结构内力设计值计算594.7内力组合734.7.1弯矩调幅734.7.2整体墙YW-4内力组合744.7.3整体小开口墙YW-1内力组合764.7.4壁式框架YW-3内力组合784.8剪力墙截面设计854.8.1整体墙YW-4截面设计854.8.2整体小开口墙YW-1截面设计874.8.3壁式框架YW-3截面设计92第五章板式楼梯设计1005.1楼梯板设计1005.2平台板计算1015.2.1荷载计算1015.2.2截面设计1015.3平台梁计算1025.3.1荷载计算1025.3.2截面设计102第六章基础设计1046.1基础设计数据1046.2桩基选型1046.3桩基础尺寸确定1046.4单桩竖向承载力特征值计算1056.5桩承台设计1056.6桩身结构设计1056.7单桩受力验算106第七章剪力墙结构电算107范文.范例.指导.参考V 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计7.1剪力墙结构电算步骤1077.2电算结果分析1077.2.1位移比1077.2.2层间最大位移与层高之比（层间位移角）1087.2.3周期比1087.2.4层间刚度比1097.2.5层间受剪承载力比1107.2.6剪重比1117.2.7刚重比112结语113谢辞114参考文献115范文.范例.指导.参考V 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计绪论高层塔式住宅，在《住宅设计规范》中的定义为：“以共用楼梯、电梯为核心布置多套住宅的高层住宅。”为争取服务于较多的户数和体型的丰富多变，往往在平面上构成各种不同的轮廓。高层住宅具有节约土地，体型灵活，适应性强，阴影区小，阴影覆盖时间短，住户间相互干扰较少等优点。高层塔式住宅是社会商业化，城市化的产物。随着房屋高度的增加，水平荷载产生的内力逐渐成为主要的控制因素。框架结构体系的特点使之不适合用来建造高层建筑，用钢筋混凝土剪力墙承受竖向荷载和抵抗水平力的结构称为剪力墙结构。设计合理的钢筋混凝土剪力墙结构的整体性好，侧向刚度大，承载力高，弹塑性变形能力大，具有良好的抗震性能。剪力墙结构的不足是平面布置不如框架结构灵活，结构自重大。钢筋混凝土剪力墙结构在我国应用十分广泛，特别是高层住宅建筑，一般采用钢筋混凝土剪力墙结构。本工程采用剪力墙结构体型，X向剪力墙面积比为3.2%，Y向剪力墙面积比为3.14%。这一段写得很好。接下来请交待你完成的内容，就是摘要的建筑设计部分，结构设计部分和算量部分，并绘制整个设计的流程图。接着写……范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计第一章工程概况本工程位于福建省南平市浦城县城西开发区，设计层数为18层，每层4户，层高为3m，底层设地下室。总建筑面积为10907.34m2。工程分类（建筑上，结构上）设计依据，要求等。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计第二章建筑设计住宅是供家庭日常居住使用的建筑物，是人们为了满足家庭生活的需要，利用掌握的物质技术手段和经济资源创造的空间环境。在进行住宅设计时，不仅要保证各个区域的完整性来进行合理的户内功能和空间布局，而且要利用各区域间的分隔和过度来分隔视线和声音等方面的不利影响。在设计过程中，常从平面、剖面和立面三个不同方向的投影来综合分析建筑物的各种特征，并通过相应的图示来表达设计意图。写明住宅设计的主要原则：例动静分区，干湿分区，明厨明卫等。2.1建筑平面设计2.1.1主要使用房间的设计住宅中的起居室、卧室和工作间属于主要使用房间，起居室的主要功能是提供家庭团聚、会客、运动和娱乐的空间。起居室的平面布局应该考虑由于使用功能的不同而对房间面积，形状、门窗位置和家具尺寸的影响。起居室应有较好的朝向，能直接采光通风，其面积不宜小于12m2。本设计中的两种户型起居室使用面积分别为30m2和25m2。卧室是独立的居住空间，提供住户工作、学习和睡眠等。要求安静，以及良好的私密性。卧室间不宜相互串通。卧室可分为主卧室和次卧室。卧室也应该有良好的采光通风，主卧应尽量朝南布置。朝向好的主卧宜设置阳台。本设计中两种户型的主卧使用面积分别为19m2和21.64m2，均朝南布置且设置有阳台。工作间提供了住户在家工作的空间，要求有安静的环境，不易受到外界干扰。并且应有良好的采光通风，使工作时能有最佳的心情。2.1.2辅助使用房间的设计住宅中的厨房和卫生间等属于辅助使用房间，辅助用房设计往往不为人们所重视，而它们又是一些不可缺少的服务性房间，所以辅助用房的设计也是建筑设计中不可忽视的一部分。厨房的主要功能是做饭和烧菜。它的面积、形状和尺寸决定于燃料种类、设备的大小和布局。厨房的墙面、地面应考虑防水，便于清洁。本设计中两种户型的厨房使用面积分别为6.16m2和5.32m2。均有良好的通风采光环境。卫生间的面积、形状、尺寸与设备多少、大小、人体活动和开门方式的不同有关。卫生间的主要设备有大便器、洗手盆，兼做浴室的卫生间还带有淋浴器。本设计中两种户型的卫生间使用面积分别为4.81m2、3.64m2和4.75m2.2.1.3交通联系部分组织的设计（户内和户外两个部分）交通联系部分包括水平交通空间（走道），垂直交通空间（楼梯、电梯、自动扶梯、坡道），交通枢纽空间（门厅、过厅）等。一幢建筑物是否适用，除主要使用房间和辅助使用房间本身及其位置是否恰当外，很大程度上取决于主要使用房间、辅助使用房间与交通联系部分相互位置是否恰当，以及交通联系部分本身是否使用方便。楼梯间应有天然采光和自然通风。当受平面布置限制而不能满足时，应采取人工照明和通风排烟措施。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计12层及12层以上的高层住宅，每栋楼设置电梯不应少于两台。电梯井道不宜邻贴卧室、起居室，受条件限制时必须采取隔声和减振措施。本设计均良好的满足上述要求。2.1.4建筑平面的组合设计建筑平面组合设计就是将建筑平面中的使用部分、交通联系部分有机地联系起来，使之成为一个使用方便、结构合理、体型简洁、构图完整、造价经济及与环境协调的建筑物。建筑平面组合涉及的因素很多，如基地环境、使用功能、物质技术、建筑美观、经济条件等。本设计在设计时采用了左右对称布置两种户型的方式。户内设计时将客厅，餐厅合为一体，均布置于入口处。另外，将卧室，工作室集中布置于离入口处较远的位置，达到安静，私密性强的功能要求，提高了住户的生活质量。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图2-1建筑平面图范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计2.2建筑剖面设计剖面设计的目的是确定建筑物各部分高度、建筑层数和建筑总高度、建筑空间的竖向组合方式和空间的利用，以及建筑剖面中的结构、构造关系等。它与平面设计是从两个不同的方面来反映建筑物内部空间的关系。平面设计着重解决内部空间水平方向上的问题，而剖面设计则主要研究竖向空间的处理。建筑剖面设计要根据房间的功能要求确定房间的剖面形状，同时必须考虑剖面形状与在垂直方向房屋各部分的组合关系，具体的物质技术，经济条件和空间的艺术效果等方面的影响。既要适用，又要美观，才能使设计更加完善，合理。插入剖面图2.2.1房间的剖面形状房间的剖面形状可分为矩形和非矩形两类，大多数民用建筑均采用矩形。这是因为矩形剖面简单、规整、便于竖向空间的组合，容易获得简洁而完整的体型，同时结构简单，施工方便。本工程采用的房间剖面形状均为矩形。2.2.2房屋各部分的高度房间的高度包括层高和净高。层高是指该层楼地面到上一层楼面之间的距离，本工程经过各方面考虑，采用3m的层高。电梯机房层高为2.5m。净高是供人们直接使用的有效室内高度，它与室内活动特点、采光通风要求、结构类型等有关。窗台的高度与使用要求、人体尺寸、家具尺寸及通风要求有关。一般常取900-1000mm，本工程中窗台高度采用1000mm。室内外地面高差应防水、防潮要求，采用450mm的高差。2.2.3房屋的层数影响确定房屋层数的因素有使用要求，建筑结构、材料和施工的要求，建筑基地环境与城市规划的要求和建筑防火要求等，本工程层数为18层。2.3建筑体型及立面设计体型和立面设计着重研究建筑物的体量大小、体型组合、立面及细部处理等。在满足使用功能和经济合理的前提下，运用不同的材料、结构形式、装饰细部、构图手法等创造出预想的意境，从而不同程度地给人以庄严、挺拔、明朗、轻快、简洁、朴素、大方、亲切的印象，加上建筑物体型庞大、与人们目光接触频繁，因此具有独特的表现力和感染力。本设计中建筑外形主体为方形，给人以沉稳，庄重的感觉，配合棕色的外墙涂料给人以温馨的感觉，以满足住宅设计中所需要达到的预期效果。插入立面图2.4高层住宅楼的相关设计高层住宅交通工具以电梯为主，楼梯为辅。根据《高层民用建筑设计防火规范》第6.1.1条：高层建筑每个防火分区的安全出口不应少于两个。但符合下列条件之一时，可设一个安全出口：6.1.1.1范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计十八层及十八层以下，每层不超过8户、建筑面积不超过650m2，且设有一座防烟楼梯间和消防电梯的塔式住宅。本设计方案符合规范要求，设置了一个安全出口。根据《高层民用建筑设计防火规范》第6.2.1条：一类建筑和除单元式和通廊式住宅外的建筑高度超过32m的二类建筑以及塔式住宅，均应设防烟楼梯间。防烟楼梯间的设置应符合下列规定：6.2.1.1楼梯间入口处应设前室、阳台或凹廊；6.2.1.2前室的面积，公共建筑不应小于6.00m2，居住建筑不应小于4.50m2；6.2.1.3前室和楼梯间的门均应为乙级防火门，并应向疏散方向开启。根据《高层民用建筑设计防火规范》第3.0.1条规定此建筑为二类建筑。本设计方案设置了防烟楼梯间，独立前室面积为5.32m2，合用前室面积为12.76m2，且前室和楼梯间的门均为乙级防火门，并向疏散方向开启。根据《高层民用建筑设计防火规范》第6.2.9条，本设计方案公共走道取1300mm宽，满足表6.2.9的疏散楼梯最小净宽度1100的要求。根据第《高层民用建筑设计防火规范》第6.3.3条：本设计只需要设置一部消防电梯。本设计方案设置了一部消防电梯，满足消防的需求。插入交通核部分详图，并分析。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计第三章建筑构造设计3.1屋面构造设计本工程为平屋面，采用建筑找坡，坡度为2%。采用100mmPVC雨水管，天沟断面尺寸：净宽=250mm，纵坡坡度1%，分水线处深度为120mm。屋面采用合成高分子防水卷材，屋面防水等级为Ⅲ级，合理使用年限为10年。3.2剪力墙构造设计本工程剪力墙均为200mm厚钢筋混凝土墙体，外墙发挥着承重和围护双重作用，外墙的墙身构造主要依据结构受力要求和建筑保温隔热要求设计。本工程为内保温外墙板，由结构层和保温层组成，结构层采用钢筋混凝土，保温层采用30厚稀土保温层。3.3隔墙设计隔墙需要具有隔声好、自重轻、耐火且具有足够的强度、刚度及稳定性，考虑到各方面的性能，本设计采用了200mm厚加气混凝土砌块，加气混凝土砌块是一种轻质多孔，保温隔热、防火性能良好，具有一定抗震能力的新型建筑材料。3.4楼板构造楼层是建筑物层与层之间的水平分隔构件,它承受作用在其上的活载和构件本身重力荷载,并将它们传给墙,它在水平方向上起到水平隔板和连接竖向构件的作用,同时具有隔声、防火、防水作用，保证竖向构件的稳定(减小计算长度)。本工程1-17层楼板厚度除起居室为120mm外，其余均为100mm，屋面板厚度为120mm，机房楼板厚度为120mm，地下室顶板厚度为180mm。3.5楼梯构造本工程采用板式双跑楼梯，踏步高为150mm，宽为270mm，采用水磨石地面。扶手高度为1150mm。3.6电梯构造电梯间主要由井道、门套和机房构成。电梯井壁为主要的设计承重构件，选用钢筋混凝土形成一个筒体以减小由于此部分没有楼板的约束作用而造成刚度的削弱，电梯井道必须做好隔声措施。电梯井道顶部高出屋面1500mm，底部低于底层地面2000mm。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计第四章结构设计4.1结构方案4.1.1结构选型本工程为高层民用住宅，容积率高，共18层，主体高度为54m，采用剪力墙结构比较合理。剪力墙的优点是抗侧刚度大、侧移小、震害小，存在的主要问题是结构平面布置不够灵活，房间的开间和进深大小受限。剪力墙为双向布置，结构中较长的墙体（大于8m），设置结构施工洞，用弱连梁连接，减少单片墙的刚度过大。方案中剪力墙的洞口上下对齐，形成了明确的墙肢和连梁。墙肢截面高度与厚度之比全部大于3。楼面板全部采用现浇混凝土楼面结构。剪力墙的厚度全部为200mm，，剪力墙的数量按各房间的使用功能确定，楼面梁截面取200x300,200x400,200x500,200x600四种类型。4.1.2基础选型根据任务书上给出的资料和相应的要求，本工程基础选用人工挖孔灌注桩。4.1.3建筑材料本工程中剪力墙，梁，板钢筋均采用二级钢，混凝土等级为C30。4.2剪力墙类型判别4.2.1剪力墙平面布置图及截面尺寸范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-1结构布置图剪力墙厚度均为200mm，混凝土强度等级为C30,梁截面尺寸包含200X300,200X400,200X500和200X600四类。Y方向剪力墙截面特征见表4-1.范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计表4-1编号墙截面尺寸数量YW-12YW-24YW-32YW-42YW-54YW-62YW-72范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计编号墙截面尺寸数量YW-82YW-92YW-102YW-112YW-121YW-131YW-141范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计4.2.2剪力墙YW-1类型判别图4-2YW-1墙体尺寸墙肢1面积墙肢2面积墙肢总面积墙肢1的截面惯性矩墙肢2的截面惯性矩墙肢截面的总惯性矩墙肢1的形心范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计墙肢2的形心墙形心各片墙肢的组合截面惯性矩组合截面惯性矩==1.2=3.25m=由上述可判断YW-1为整体小开口墙。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计4.2.3剪力墙YW-3类型判别图4-3YW-3墙体尺寸墙肢1的面积墙肢2的面积墙肢3的面积墙肢总面积墙肢1的截面惯性矩墙肢2的截面惯性矩墙肢3的截面惯性矩范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计墙肢截面的总惯性矩墙肢1的形心墙肢2的形心墙肢3的形心墙形心各片墙肢的组合截面惯性矩组合截面惯性矩=2.4m=0.6m=+=1.2==3.95m=1.2m=0.6m=+范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计=1.2==2.675m=+=5.0152-0.1656=4.8496===25.9410==0.9670.943由上述可判断YW-3为壁式框架。备注：——第j列洞口宽度；——连梁截面高度；——第j列洞口宽度加连梁高度的一半；——第j连梁的截面面积；——截面形状系数，矩形截面时取=1.2；——第j连梁截面惯性矩（刚度不折减）；——第j连梁折算惯性矩；——第j列洞口两侧墙肢轴线间的距离；——扣除各片墙肢惯性矩后剪力墙的惯性矩；——整体性系数；=（多肢墙）范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计=（双肢墙）10且为联肢墙;10且为整体小开口墙;10且为壁式框架。——墙肢轴向变形影响系数，当为3~4肢时，取0.8；5~7肢时，取0.85；K——洞口列数；——系数，由及层数查表确定。4.2.4剪力墙类型判别汇总表表4-2剪力墙剪力墙类型YW-1整体小开口墙YW-2整体墙YW-3壁式框架YW-4整体墙YW-5整体墙YW-6整体墙YW-7整体墙YW-8整体墙YW-9整体墙YW-10整体墙YW-11整体墙YW-12壁式框架YW-13整体墙YW-14整体墙4.3剪力墙等效刚度计算4.3.1整体墙YW-4等效刚度计算YW-4截面尺寸如上图所示，墙体高度H=54m。截面尺寸==0.86范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计4.3.2整体小开口墙YW-1等效刚度计算YW-1截面尺寸如上图所示，墙体高度H=54m。4.3.3壁式框架YW-3刚度计算YW-3截面尺寸如上图所示，墙体高度H=54m。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-4YW-3计算简图范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-5刚域长度壁式框架梁柱轴线由剪力墙连梁和墙肢的形心轴线决定；壁式框架的刚域计算如图4-6:范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-6刚域长度计算公式：当计算得到的刚域长度小于零时，可不考虑刚域的影响。YW-3壁梁的等效刚度计算以左梁为例，计算过程如下：==0.87范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计表4-3YW-3壁梁的等效刚度计算楼层梁1-18左梁0.00362.73.950.220.872.9420.745右梁1.52.6750.40.684.1651.557备注：图4-7——考虑剪切变形的刚度折减系数——带刚域杆件的等效刚度；——杆件中段的截面抗弯刚度；——考虑刚域和剪切变形影响后的梁线刚度。。YW-3壁柱的等效刚度计算以1层壁柱1为例，计算过程如下：范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计=2.6875mh=2.7m=0.6492表4-4YW-3壁柱的等效刚度计算楼层柱2-18壁柱10.02532.97530.3870.69435.4041.801壁柱20.123630.650.44516.5015.5壁柱30.01672.90.3450.74054.1071.3691壁柱10.02532.68752.70.4280.64924.9971.851壁柱20.12362.70.7220.39614.6845.439壁柱30.01672.650.3770.70533.7371.384备注：范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-8——考虑剪切变形的刚度折减系数；——带刚域杆件的等效刚度；——杆件中段的截面抗弯刚度；——考虑刚域和剪切变形影响后的柱线刚度。表4-5YW-3壁梁的修正刚度计算楼层梁abβicc"c"1-18左梁0.10760.20890.38432.03332.49161.51481.8562右梁0.30840.13081.7632.41661.69673.76262.6418备注：范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计表4-6YW-3壁柱的修正刚度计算楼层柱abβicc"2-18壁柱10.00420.00420.30340.78690.78691.4172壁柱2000.53730.65050.65053.5778壁柱30.01670.01670.27910.86570.86571.18511壁柱100.00460.34380.75110.7581.3967壁柱2000.59030.62880.62883.42壁柱300.01850.30410.7960.8261.1224备注：表4-7YW-3壁柱的侧移刚度计算（壁柱根数均为1）楼层h(m)kN/m柱号kN/mkN2-1831.4172壁柱10.34830.658110.76853.5778壁柱20.43992.0985范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计1.1851壁柱30.52710.832912.71.3967壁柱10.51371.18115.39923.42壁柱20.58823.31131.1224壁柱30.65551.2111备注：h为层高；考虑刚域和剪切变形影响后的柱线刚度一般层底层——壁式框架平面内与所有计算柱相连的梁线刚度（考虑了刚域和剪切变形的影响）之和；——柱侧移刚度影响系数；D——抗侧移刚度；——剪切刚度；4.3.4壁式框架YW-12刚度计算表4-8壁式框架YW-12刚度计算（壁柱根数均为1）范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计楼层h(m)kN/m柱号kN/mkN183.752.0299壁柱10.40930.70914.66254.8729壁柱20.46081.91614.4976壁柱30.33481.28492-1730.8005壁柱10.49540.52889.44012.5629壁柱20.46051.57362.2801壁柱30.34351.044312.80.8161壁柱10.61790.771813.533范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计2.5149壁柱20.59892.30542.2513壁柱30.50961.7564.3.5总壁式框架的剪切刚度==22.0027+10.0092=32.01194.3.6总剪力墙的刚度和刚度特征值表4-9编号类型数量总剪力墙等效刚度YW-2实体墙40.6074YW-423.9528YW-540.0665YW-620.1098YW-721.6332YW-820.877YW-925.4957YW-10211.7951YW-1128.6966YW-1310.3426YW-1411.4851YW-1整体小开口墙26.0675为了简化计算，本设计假定连梁LL与总剪力墙JLQ之间的连接为铰接，则：刚度特征值。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-9协同工作分析时的计算简图4.4荷载计算4.4.1重力荷载标准值计算(1)上人屋面表4-10保护层：30厚C20细石混凝土保护层0.03×224=0.72KN/m2防水层：合成高分子防水卷材0.004×12=0.048KN/m2结合层：配套基层及卷材胶粘剂重量忽略不计找平层：20厚1:3水泥砂浆0.02×20=0.4KN/m2保温层：预制膨胀珍珠岩块，平均厚度1350.135×3.5=0.4725KN/m2隔汽层：一布二油重量忽略不计结合层：冷底子油两道重量忽略不计找平层：20厚1:3水泥砂浆0.02×20=0.4KN/m2找坡层：120厚1:8水泥陶粒0.12×14=1.68KN/m2结构层：120厚钢筋混凝土板0.12×25=3KN/m220厚石灰砂浆底粉0.02×17=0.34KN/m2合计7.5KN/m2范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计(2)不上人屋面表4-11保护层：30厚C20细石混凝土保护层0.03×224=0.72KN/m2防水层：合成高分子防水卷材0.004×12=0.048KN/m2结合层：配套基层及卷材胶粘剂重量忽略不计找平层：20厚1:3水泥砂浆0.02×20=0.4KN/m2保温层：预制膨胀珍珠岩块，平均厚度1350.135×3.5=0.4725KN/m2隔汽层：一布二油重量忽略不计结合层：冷底子油两道重量忽略不计找平层：20厚1:3水泥砂浆0.02×20=0.4KN/m2找坡层：120厚1:8水泥陶粒0.12×14=1.68KN/m2结构层：120厚钢筋混凝土板0.12×25=3KN/m220厚石灰砂浆底粉0.02×17=0.34KN/m2合计7.5KN/m2(3)一般楼面、走道和电梯厅表4-12地面装修0.6KN/m220厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/m2100厚钢筋混凝土板0.10×25=2.5KN/m220厚石灰砂浆底粉0.02×17=0.34KN/m2合计3.84KN/m2(4)厨房、卫生间和阳台表4-13地面装修0.6KN/m2涂膜防水层重量忽略不计20厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/m2100厚钢筋混凝土板0.10×25=2.5KN/m220厚石灰砂浆底粉0.02×17=0.34KN/m2合计3.84KN/m2(5)起居室表4-14地面装修0.6KN/m220厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/m2120厚钢筋混凝土板0.12×25=3KN/m220厚石灰砂浆底粉0.02×17=0.34KN/m2合计4.34KN/m2(6)电梯机房楼面表4-1520厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/m2120厚钢筋混凝土板0.12×25=3KN/m220厚石灰砂浆底粉0.02×17=0.34KN/m2合计3.74KN/m2范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计(7)楼面活荷载查《建筑结构荷载规范》民用建筑楼面均布活荷载标准值：住宅2.0厨房、厕所2.0走廊、门厅、楼梯2.0阳台2.5(8)屋面活荷载不上人屋面0.5上人屋面2.0(9)雪荷载查《建筑结构荷载规范》附录D.4，基本雪压以五十年一遇取,查《建筑结构荷载规范》表查6.2.1的=1.0，屋面水平投影面积上的雪荷载标准值为：==——雪荷载标准值(kN/m2)；——屋面积雪分布系数;So——基本雪压(kN／m2)。(10)梁自重梁自重15厚水泥石灰膏砂浆--------------------------------------------------------梁自重15厚水泥石灰膏砂浆--------------------------------------------------------梁自重15厚水泥石灰膏砂浆范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计--------------------------------------------------------梁自重15厚水泥石灰膏砂浆--------------------------------------------------------(11)墙自重外墙6厚水泥砂浆罩面12厚水泥砂浆00厚钢筋混凝土墙20厚水泥砂浆找平层30厚稀土保温层------------------------------------------内墙5厚水泥石灰膏砂浆罩面13厚水泥石灰膏砂浆打底200厚钢筋混凝土墙----------------------------------------------隔墙5厚水泥石灰膏砂浆罩面13厚水泥石灰膏砂浆打底200厚加气混凝土砌块----------------------------------------------女儿墙6厚水泥砂浆罩面12厚水泥砂浆打底200厚钢筋混凝土墙20厚水泥砂浆找平层--------------------------------------------------女儿墙构造柱粉刷-------------------------------------------------(12)门窗重量标准值木门：0.2kN/m铝合金门：0.4kN/m乙级防火门：0.45kN/m塑钢窗：0.45kN/m范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计(13)设备重量标准值电梯轿箱及设备重量取200kN。4.4.2风荷载标准值计算查《建筑结构荷载规范》附录D.4，基本风压以五十年一遇取，查《建筑结构荷载规范》续表7.3.1，本建筑风荷载体型系数按下图取用。图4-10图4-11图4-10：B=(0.8+0.5)11.12+(0.9+0.5)14.4=49.02m图4-11：B=(0.8+0.5)10.2=13.26m由于本建筑质量和刚度沿建筑高度分布较均匀，高度H=54m>30m，而且高宽比==2.06>1.5，所以按下式计算风振系数：范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计=1+脉动增大系数查《高层建筑混凝土结构技术规程》表3.2.6-1，地面粗糙度类别是C类，结构基本自振周期T=0.05n=0.0518=0.9s,查表3.2.6-1得脉动增大系数为。脉动影响系数由《高层建筑混凝土结构技术规程》表3.2.6-2查得0.49。各楼层风荷载计算见表4-10表4-16楼层（m）(m)(m)(kN)机房58.451.331.46413.2630.91854.451.291.44349.0281.951751.451.261.43349.0279.491648.451.231.41349.0276.511545.451.201.4349.0274.121442.451.161.38349.0270.621339.451.121.37349.0267.691236.451.081.35349.0264.321133.451.041.34349.0261.481030.451.011.32349.0258.82927.450.961.3349.0255.06824.450.911.28349.0251.39721.450.861.26349.0247.81618.450.811.24349.0244.31515.450.751.22349.0240.37412.450.741.18349.0238.5239.450.741.13349.0236.8926.450.741.09349.0235.5913.450.741.05349.0234.28备注：——风压高度变化系数，查《高层建筑混凝土结构技术规程》表3.2.3得。——风荷载体形系数。=1+=1+=1.44（以第18层为例）==1.4449.0231.290.3=81.95kN（以第18层为例）由于机房的风荷载所占的比例相当少，可不作为集中荷载作用在结构主体顶部，按照结构底部弯矩等效将各层风荷载转化为倒三角分布。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计倒三角分布荷载最大值为：=3=kN/m=36.25kN/m图4-12各层风荷载在底层产生的弯矩如表4-17：表4-17楼层（m）(kN)（kN）机房5830.91792.2185481.954425.3175179.494053.99164876.513672.48154574.123335.4144270.622966.04133967.692639.91123664.322315.52113361.482028.84103058.821764.692755.061486.6282451.391233.36范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计72147.811004.0161844.31797.5851540.37605.5541238.52462.243936.89332.012635.59213.541334.28102.84备注：各层风荷载在底层产生的弯矩中的是算到墙到楼层的底部，所以不应该加高出水平的0.45m。4.4.3结构水平位移验算风荷载作用下（倒三角形荷载）任一点的位移结构在风荷载的作用下位移计算见表4-18表4-18楼层（m）185410.006780.0003317510.94440.006450.0003416480.88890.006110.0003515450.83330.005760.0003814420.77780.005380.0004013390.72220.004980.0004312360.66670.004550.0004411330.61110.004110.0004710300.55560.003650.000469270.50.003170.000488240.44440.002690.00048范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计7210.38890.002210.000476180.33330.001740.000445150.27780.00130.000414120.22220.000890.00035390.16670.000540.00028260.11110.000260.00019130.05560.000070.00007，满足要求。4.5风荷载作用下结构内力设计值计算4.5.1总剪力墙、总框架内力计算倒三角形风荷载设计值为：=1.436.25=50.75kn/m。风荷载作用下总剪力墙、总框架内力计算见表4-19。表4-19楼层18541-492.160492.1617510.9444-351.85-4262.84499.9916480.8889-232.7-7207.82520.2615450.8333-130.06-9035.99548.8214420.7778-40.68-9891.16581.9713390.722238.94-9892.82616.6212360.6667111.32-9126.9649.8711330.6111179.27-7649.61679.2710300.556244.97-5500.03702.39270.5310.96-2680.35716.738240.4444379.47819.81720.177210.3889452.795029.93710.226180.3333533.7710028.28684.265150.2778625.015887.31639.54120.2222730.0122749.66572.59390.1667852.1530746.87480.02260.1111996.1840105.01357.16130.05561166.6651034.71199.35001370.2563876.510范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计备注：——总剪力墙剪力；——总剪力墙弯矩；——总框架剪力。4.5.2风荷载作用下剪力墙分配的内力设计值剪力墙YW-4（整体墙）的等效刚度比=剪力墙YW-1（整体小开口墙）的等效刚度比=表4-20楼层总剪力墙内力YW-4（整体墙）YW-1（整体小开口墙）181-492.160-23.790-36.510170.9444-351.85-4262.84-17.01-206.07-26.1-316.26160.8889-232.7-7207.82-11.25-348.43-17.26-534.75150.8333-130.06-9035.99-6.29-436.8-9.65-670.38140.7778-40.68-9891.16-1.97-478.14-3.02-733.83130.722238.94-9892.821.88-478.222.89-733.95120.6667111.32-9126.95.38-441.198.26-677.12范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计110.6111179.27-7649.618.67-369.7813.3-567.52100.5556244.97-5500.0311.84-265.8718.17-408.0590.5310.96-2680.3515.03-129.5723.07-198.8680.4444379.47819.8118.3439.6328.1560.8270.3889452.795029.9321.89243.1533.59373.1760.3333533.7710028.2825.8484.7739.674450.2778625.015887.3130.21767.9946.371178.6840.2222730.0122749.6635.291099.7254.161687.830.1667852.1530746.8741.191486.363.222281.1120.1111996.1840105.0148.161938.6873.912978.3910.05561166.6651034.7156.42467.0286.553786.2701370.2563876.5166.243089.79101.664739YW-1（整体小开口墙）水平风荷载作用下墙肢及连梁内力设计值计算见表4-15表4-21楼层XSW—3总内力墙肢1内力墙肢2内力连梁内力181-36.510-22.5800-13.930000170.9444-26.1-316.26-16.14-99.17-72.52-9.96-47.5672.52-72.52-43.51160.8889-17.26-534.75--10.68-167.68-122.62-6.58-80.42122.62-50.1-30.06150.8333-9.65-670.38-5.97-210.21-153.72-3.68-100.82153.72-31.1-18.66140.7778-3.02-733.83-1.87-230.11-168.27-1.15-110.36168.27-14.55-8.73130.72222.89-733.951.79-230.14-168.291.1-110.38168.29-0.03-0.02120.66678.26-677.125.11-212.32-155.263.15-101.83155.2613.037.82110.611113.3-567.528.23-177.96-130.135.07-85.35130.1325.1315.08100.555618.17-408.0511.24-127.95-93.576.93-61.3793.5736.5721.9490.523.07-198.8314.27-62.36-45.68.8-29.9145.647.9728.7880.444428.1560.8217.4119.0713.9510.749.15-13.9559.5435.73范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计70.388933.59373.1720.78117.0185.5712.8156.12-85.5771.6242.9760.333339.674424.49233.3170.615.11111.89-170.685.0351.0250.277846.371178.6828.68369.6270.2717.69177.26-270.2799.6759.840.222254.161687.833.5529.24387.0120.66253.83-381.01116.7470.0430.166763.222281.1139.1715.29523.0624.12343.06-523.06136.0581.6320.111173.912975.3945.71932.99682.2628.2447.47-682.26159.295.5210.055686.553784.2753.531187.26868.1933.02569.42-868.19185.93111.560101.66473957.031468.011086.6544.63712.7-1086.65218.46131.08备注：一般层：底层：范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计连梁内力4.5.3总壁式框架层间侧移刚度计算表4-22楼层YW-3（两片）YW-12（一片）层间总侧移刚度壁柱1壁柱2壁柱3壁柱1壁柱2壁柱3180.65812.09850.83290.7091.91611.284911.0892-170.65812.09850.83290.52881.57361.044310.325711.1813.31131.21110.77182.30541.75616.24壁式框架YW-3在风荷载作用下壁柱分配的剪力及柱弯矩设计值计算见表4-23。表4-23楼层(m)(kN)kN/mkN/m(kN)壁柱1壁柱2壁柱3壁柱1壁柱2壁柱3183492.1611.0890.65812.09850.832929.208393.137136.9664173499.9910.32570.65812.09850.832931.8665101.613440.3306163520.2610.32570.65812.09850.832933.1583105.732841.9656153548.8210.32570.65812.09850.832934.9786111.537144.2694143581.9710.32570.65812.09850.832937.0914118.274246.9433133616.6210.32570.65812.09850.832939.2998125.316249.7383123649.8710.32570.65812.09850.832941.4189132.073652.9203113679.2710.32570.65812.09850.832943.2927138.048654.7918103702.310.32570.65812.09850.832944.7605147.72956.649593716.7310.32570.65812.09850.832945.6802145.661657.813583720.1710.32570.65812.09850.832945.8994146.360758.090973710.2210.32570.65812.09850.832945.2653144.338657.2883范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计63684.261032570.65812.09850.832943.6107139.062755.194353639.510.32570.65812.09850.832940.758129.966151.583943572.5910.32570.65812.09850.832936.4938116.367946.186733480.0210.32570.65812.09850.832930.593797.554838.719823357.1610.32570.65812.09850.832922.763372.585928.809512.7199.3516.241.1813.31131.211114.497140.64714.8666壁柱1壁柱2壁柱3壁柱1壁柱2壁柱3壁柱1壁柱2壁柱30.35380.37850.407456.6232173.654165.718931.097105.757245.18030.40340.42850.451757.0346174.216166.339838.5648130.62454.6520.45050.450.455854.6615174..459268.513144.8135142.739357.38380.45050.450.455857.6622184.036272.274247.2736150.575160.53390.45290.47850.500160.8781185.0470.400950.3961169.782670.42910.50010.50.500158.9379187.974274.592558.9614187.974274.62240.50010.50.500162.116198.110478.614862.1408198.110478.64620.50010.50.500164.9261207.072982.171364.9521207.072982.20400.50010.50.500167.1273214.093584.957267.1542214.093584.99120.50010.50.500168.5066218.492486.702868.534218.492486.73750.50010.50.500168.8354219.541187.11968.8629219.541187.15380.50010.50.500167.8844216.507885.915367.9115216.507885.94970.50010.50.500165.403208.59482.774465.4292208.59482.80810.50010.50.500161.1284194.949177.360361.1492194.949177.39150.50010.50.500154.7294174.551969.266254.7513174.55969.29390.50010.50.500145.8813146.332358.06845.8997146.332358.09130.50010.50.500134.1381108.878843.205734.1518108.878943.22290.64350.61790.575713.954341.934317.031325.18867.812623.1085备注：：反弯点离柱底距离占柱高的比例。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计——标准反弯点高度比，由查表得到；——上下梁刚度变化时的修正值，由及查表得到，或；——上层层高变化时的修正值，由及查表得到，；——下层层高变化时的修正值，由及查表得到，。图4-13带刚域柱的反弯点高度表4-24D值法反弯点高度系数计算层数壁柱1壁柱2壁柱318范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计171615142-131范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计壁梁剪力及弯矩计算根据节点弯矩平衡条件计算梁端弯矩，对于中间节点，柱端弯矩之和应按左、右梁的线刚度比分配给左、右梁端。表4-25楼层梁梁线刚度1-18左梁右梁壁梁剪力及壁梁轴力计算根据杆件平衡条件计算梁端剪力，从上到下逐层叠加节点左、右梁端剪力即为壁柱轴力YW-3在风荷载作用下（）璧梁，壁柱弯矩图（单位：）见图4-14。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-14YW-3在风荷载作用下璧梁，壁柱弯矩图YW-3范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计在风荷载作用下（）璧梁剪力，壁柱轴力图（单位：）见图4-15。图4-15YW-3在风荷载作用下璧梁剪力，壁柱轴力图4.6竖向荷载作用下的结构内力计算4.6.1整体墙YW-4在竖向荷载作用下内力设计值计算（1）荷载（标准值）计算YW-4楼（屋）面荷载传递方式见图4-16。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-16恒载屋面楼面女儿墙梁自重剪力墙自重隔墙及窗自重范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-17框架梁KL1传递至剪力墙的恒载活载上人屋面楼面框架梁KL1传递至剪力墙的活载图4-18YW-4各楼层恒载作用范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-19YW-4各楼层活载作用（2）整体墙YW-4非震时，分别在、1.4作用下墙体的轴力计算表4-26楼层楼（屋）面恒载（KN）墙自重（KN）N（KN）1.4楼（屋）面活载（KN）N（KN）18顶68.8568.8511.8111.81底75.85144.717顶21.13165.8311.8123.62底75.85241.6816顶21.13262.8111.8135.43底75.85338.6615顶21.13359.7911.8147.24底75.85435.6414顶21.13456.7711.8159.05底75.85532.6213顶21.13553.7511.8170.86底75.85629.612顶21.13650.7311.8182.67底75.85726.5811顶21.13747.7111.8194.48底75.85823.5610顶21.13844.6911.81106.29底75.85920.549顶21.13941.6711.81118.1底75.851017.528顶21.131038.6511.81129.91底75.851114.57顶21.131135.6311.81141.72底75.851211.486顶21.131232.6111.81153.53底75.851308.46范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计5顶21.131329.5911.81165.34底75.851405.444顶21.131426.5711.81177.15底75.851502.423顶21.131523.5511.81188.96底75.851599.42顶21.131620.5311.81200.77底75.851696.381顶21.131717.5111.81212.58底75.851793.364.6.2整体小开口墙YW-1在竖向荷载作用下内力设计值计算（1）荷载（标准值）计算YW-1楼（屋）面荷载传递方式见图4-20。图4-20①恒载屋面楼面女儿墙墙及窗自重②活载上人屋面楼面范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-21YW-1各楼层恒载作用图4-22YW-1各楼层活载作用（2）整体小开口墙YW-1非震时，分别在、1.4作用下墙体的轴力计算①恒载屋面：墙肢1：墙肢2：楼面：墙肢1：墙肢2：墙肢自重：范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计墙肢1：墙肢2：②活载屋面：墙肢1：墙肢2：楼面：墙肢1：墙肢2：表4-27楼层墙肢1楼（屋）面恒载（KN）墙自重（KN）N（KN）1.4楼（屋）面活载（KN）N（KN）18顶46.3546.3510.0110.01底43.4189.7617顶13.73103.4910.0120.02底43.41146.916顶13.73160.6310.0130.03底43.41204.0415顶13.73217.7710.0140.04底43.41261.1814顶13.73274.9110.0150.05底43.41318.3213顶13.73332.0510.0160.06底43.41375.4612顶13.73389.1910.0170.07底43.41432.611顶13.73446.3310.0180.08底43.41489.7410顶13.73503.4710.0190.09底43.41546.889顶13.73560.6110.01100.1底43.41604.028顶13.73617.7510.01110.11底43.41661.16范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计7顶13.73674.8910.01120.12底43.41718.36顶13.73732.0310.01130.13底43.41775.045顶13.73789.1710.01140.14底43.41832.584顶13.73846.3110.01150.15底43.41889.723顶13.73903.4510.01160.16底43.41946.862顶13.73960.5910.01170.17底43.4110041顶13.731017.7310.01180.18底43.411061.14楼层墙肢2楼（屋）面恒载（KN）墙自重（KN）N（KN）1.4楼（屋）面活载（KN）N（KN）18顶38.3638.368.298.29底35.9374.2917顶11.3685.658.2916.58底35.93121.5816顶11.36132.948.2924.87底35.93168.8715顶11.36180.238.2933.16底35.93216.1614顶11.36227.528.2941.45底35.93263.4513顶11.36274.818.2949.74底35.93310.7412顶11.36322.18.2958.03底35.93358.0311顶11.36369.398.2966.32底35.93405.3210顶11.36416.688.2974.61底35.93452.619顶11.36463.978.2982.9底35.93499.98顶11.36511.268.2991.19范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计底35.93547.197顶11.36558.558.2999.48底35.93594.486顶11.36605.848.29107.77底35.93641.775顶11.36653.138.29116.06底35.93689.064顶11.36700.428.29124.35底35.93736.353顶11.36747.718.29132.64底35.93783.642顶11.367958.29140.93底35.93830.931顶11.36842.298.29149.22底35.93878.224.6.3壁式框架YW-3在竖向荷载作用下结构内力设计值计算（1）荷载计算YW-3楼面荷载传递方式见图4-23：图4-23恒载标准值屋面：由框架梁KL2传递至壁柱1上A点的集中力为14kN范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计楼面：由框架梁KL2传递至壁柱1上A点的集中力为11.07kN屋面阳台突出部位产生的集中力：板：梁：女儿墙：传递至壁柱1上A点和壁柱2上B点的集中力楼面阳台部分产生的集中力：板：梁：传递至壁柱1上A点和壁柱2上B点的集中力屋面：框架梁KL2传递至壁柱3上C点的集中力楼面：框架梁KL2传递至壁柱3上C点的集中力屋面：阳台突出部位：屋面其余部分：女儿墙：楼面：阳台部分：楼面其余部分：壁柱1自重：壁柱2自重：壁柱3自重：作用于18层壁柱1的集中力：作用于18层壁柱2的集中力：作用于18层壁柱3的集中力：作用于1-17层壁柱1的集中力：作用于1-17层壁柱2的集中力：作用于1-17层壁柱3的集中力：各层恒荷载作用见图4-24：范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-24将墙上的三角形分布荷载按照支座简历等效转化为计算简图上的荷载阳台突出部位：屋面其余部分：女儿墙：楼面：阳台部分：楼面其余部分：范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-25活载标准值屋面：由框架梁KL2传递至壁柱1上A点的集中力为3.05kN楼面：由框架梁KL2传递至壁柱1上A点的集中力为3..3kN屋面阳台突出部位产生的集中力：板：传递至壁柱1上A点和壁柱2上B点的集中力楼面阳台部分产生的集中力：板：传递至壁柱1上A点和壁柱2上B点的集中力屋面：框架梁KL2传递至壁柱3上C点的集中力楼面：框架梁KL2传递至壁柱3上C点的集中力屋面：阳台突出部位：屋面其余部分：楼面：阳台部分：楼面其余部分：范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计作用于18层壁柱1的集中力：作用于18层壁柱2的集中力：作用于18层壁柱3的集中力：作用于1-17层壁柱1的集中力：作用于1-17层壁柱2的集中力：作用于1-17层壁柱3的集中力：各层活荷载作用如图4-26：图4-26将墙上的三角形分布荷载按照支座简历等效转化为计算简图上的荷载阳台突出部位：屋面其余部分：楼面：阳台部分：楼面其余部分：范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-27非抗震时各层作用见图4-28图4-28范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计璧梁，壁柱分配系数计算：以壁柱1为例：18层：右梁：下柱：2-17层：右梁：上柱：下柱：1层：右梁：上柱：下柱：荷载简化：采用支座弯矩等效的原则将三角形荷载分布简化为均布分布图4-29均布荷载下两端固定梁的支座弯矩为：假定三角形荷载下两端固定梁的支座弯矩：采用结构力学解出，再令，即可解得等效荷载：以Gk作用下18层为例计算弯矩：范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-30范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-31范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-32范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-33范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-34范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计图4-35范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计4.7内力组合4.7.1弯矩调幅进行内力组合前，将壁梁在竖向荷载下的弯矩进行调幅，调幅系数为0.85。表4-28连梁(壁梁)竖向荷载产生的弯矩调幅（调幅系数0.85）恒载M1(KN•m)M12中(KN•m)M2(KN•m)M3(KN•m)M34中(KN•m)M4(KN•m)18-11.8221.15-23.71-16.865.64-1.9117-10.5510.01-12.73-4.871.09-1.1816-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.6515-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.6514-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.6513-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.6512-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.6511-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.6510-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.659-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.658-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.657-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.656-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.655-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.654-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.653-9.4410.64-12.56-5.231.18-0.652-9.4410.64-12.56-5.221.18-0.651-8.7611.09-12.37-5.661.04-0.49表4-29连梁(壁梁)竖向荷载产生的弯矩调幅（调幅系数0.85）活载M1(KN•m)M12中(KN•m)M2(KN•m)M3(KN•m)M34中(KN•m)M4(KN•m)18-4.847.85-8.55-4.930.43-0.2217-7.067.58-9.19-3.730.9-0.4916-6.887.69-9.15-3.810.87-0.4615-6.887.69-9.15-3.810.87-0.4614-6.887.69-9.15-3.810.87-0.4613-6.887.69-9.15-3.810.87-0.4612-6.887.69-9.15-3.810.87-0.4611-6.887.69-9.15-3.810.87-0.4610-6.887.69-9.15-3.810.87-0.469-6.887.69-9.15-3.810.87-0.468-6.887.69-9.15-3.810.87-0.467-6.887.69-9.15-3.810.87-0.46范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计6-6.887.69-9.15-3.810.87-0.465-6.887.69-9.15-3.810.87-0.464-6.887.69-9.15-3.810.87-0.463-6.887.69-9.15-3.810.87-0.462-6.897.68-9.16-3.80.88-0.461-6.388-9.01-4.110.77-0.364.7.2整体墙YW-4内力组合表4-30整体墙YW-4内力组合（层号：1）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk1793.360.000.001.4Sqk212.580.000.001.4Swk0.003087.7966.241.35Sgk+0.7*1.4Sqk2569.840.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk2364.610.000.000.001.0Sgk+1.4Sqk2005.940.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk2364.611852.6739.740.781.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk2364.61-1852.67-39.74-0.781.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk2005.941852.6739.740.921.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk2005.94-1852.67-39.74-0.921.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk2300.843087.7966.241.341.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk2300.84-3087.79-66.24-1.341.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk1942.173087.7966.241.591.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk1942.17-3087.79-66.24-1.59表4-31实体墙YW-4内力组合（层号：9）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk1017.520.000.001.4Sqk118.100.000.001.4Swk0.0039.6318.341.35Sgk+0.7*1.4Sqk1456.320.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk1339.120.000.000.001.0Sgk+1.4Sqk1135.620.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk1339.1223.7811.000.021.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk1339.12-23.78-11.00-0.021.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk1135.6223.7811.000.021.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk1135.62-23.78-11.00-0.021.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk1303.6939.6318.340.03范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计1.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk1303.69-39.63-18.34-0.031.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk1100.1939.6318.340.041.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk1100.19-39.63-18.34-0.04表4-32实体墙YW-4内力组合（层号：18）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk144.700.000.001.4Sqk11.810.000.001.4Swk0.00-206.07-17.011.35Sgk+0.7*1.4Sqk203.610.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk185.450.000.000.001.0Sgk+1.4Sqk156.510.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk185.45-123.64-10.21-0.671.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk185.45123.6410.210.671.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk156.51-123.64-10.21-0.791.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk156.51123.6410.210.791.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk181.91-206.07-17.01-1.131.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk181.91206.0717.011.131.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk152.97-206.07-17.01-1.351.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk152.97206.0717.011.354.7.3整体小开口墙YW-1内力组合表4-33整体小开口墙YW-1（墙肢1）内力组合（层号：1）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk1061.140.000.001.4Sqk180.180.000.001.4Swk1086.651486.0157.031.35Sgk+0.7*1.4Sqk1558.670.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk1453.550.000.000.001.0Sgk+1.4Sqk1241.320.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk2105.54891.6134.220.421.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk801.56-891.61-34.22-1.111.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk1893.31891.6134.220.471.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk589.33-891.61-34.22-1.511.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk2486.141486.0157.030.601.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk312.84-1486.01-57.03-4.751.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk2273.921486.0157.030.651.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk100.62-1486.01-57.03-14.77范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计表4-34整体小开口墙YW-1（墙肢1）内力组合（层号：9）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk604.020.000.001.4Sqk100.100.000.001.4Swk13.9519.0717.411.35Sgk+0.7*1.4Sqk885.500.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk824.920.000.000.001.0Sgk+1.4Sqk704.120.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk833.2911.4410.450.011.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk816.55-11.44-10.45-0.011.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk712.4911.4410.450.021.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk695.75-11.44-10.45-0.021.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk808.8419.0717.410.021.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk780.94-19.07-17.41-0.021.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk688.0419.0717.410.031.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk660.14-19.07-17.41-0.03表4-35整体小开口墙YW-1（墙肢1）内力组合（层号：18）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk89.760.000.001.4Sqk10.010.000.001.4Swk-72.52-99.17-16.141.35Sgk+0.7*1.4Sqk128.180.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk117.720.000.000.001.0Sgk+1.4Sqk99.770.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk74.21-59.50-9.68-0.801.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk161.2359.509.680.371.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk56.26-59.50-9.68-1.061.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk143.2859.509.680.421.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk42.20-99.17-16.14-2.351.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk187.2499.1716.140.531.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk24.25-99.17-16.14-4.091.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk169.2999.1716.140.59表4-36整体小开口墙YW-1（墙肢2）内力组合（层号：1）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk878.220.000.001.4Sqk149.220.000.001.4Swk-1086.65712.7044.63范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计1.35Sgk+0.7*1.4Sqk1290.050.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk1203.080.000.000.001.0Sgk+1.4Sqk1027.440.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk551.09427.6226.780.781.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk1855.07-427.62-26.78-0.231.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk375.45427.6226.781.141.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk1679.43-427.62-26.78-0.251.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk71.67712.7044.639.941.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk2244.97-712.70-44.63-0.321.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk-103.98712.7044.63-6.851.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk2069.32-712.70-44.63-0.34表4-37整体小开口墙YW-1（墙肢2）内力组合（层号：9）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk499.900.000.001.4Sqk82.900.000.001.4Swk-13.959.1510.741.35Sgk+0.7*1.4Sqk732.900.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk682.780.000.000.001.0Sgk+1.4Sqk582.800.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk674.415.496.440.011.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk691.15-5.49-6.44-0.011.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk574.435.496.440.011.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk591.17-5.49-6.44-0.011.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk643.969.1510.740.011.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk671.86-9.15-10.74-0.011.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk543.989.1510.740.021.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk571.88-9.15-10.74-0.02表4-38整体小开口墙YW-1（墙肢2）内力组合（层号：18）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk74.290.000.001.4Sqk8.290.000.001.4Swk72.52-47.56-9.961.35Sgk+0.7*1.4Sqk106.090.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk97.440.000.000.001.0Sgk+1.4Sqk82.580.000.000.001.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk140.95-28.54-5.98-0.201.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk53.9328.545.980.531.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk126.09-28.54-5.98-0.23范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计1.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk39.0728.545.980.731.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk167.47-47.56-9.96-0.281.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk22.4347.569.962.121.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk152.61-47.56-9.96-0.311.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk7.5747.569.966.284.7.4壁式框架YW-3内力组合表4-39壁式框架YW-3（壁柱1）内力组合（层号：1）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk1202.462.00-2.001.4Sqk417.811.46-1.461.4Swk-1014.81-25.1913.051.35Sgk+0.7*1.4Sqk1915.793.72-3.720.001.2Sgk+1.4Sqk1860.763.86-3.860.001.0Sgk+1.4Sqk1620.273.46-3.460.001.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk1251.88-11.253.97-0.011.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk2469.6518.97-11.690.011.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk1011.38-11.654.37-0.011.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk2229.1618.57-11.290.011.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk720.61-21.779.63-0.031.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk2750.2328.61-16.470.011.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk480.12-22.1710.03-0.051.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk2509.7428.21-16.070.01表4-40壁式框架YW-3（壁柱1）内力组合（层号：9）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk689.085.55-3.701.4Sqk230.794.04-2.691.4Swk-558.24-68.5345.681.35Sgk+0.7*1.4Sqk1091.8110.32-6.880.011.2Sgk+1.4Sqk1057.6910.70-7.130.011.0Sgk+1.4Sqk919.879.59-6.390.011.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk722.74-30.4220.28-0.041.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk1392.6351.82-34.540.041.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk584.93-31.5321.02-0.051.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk1254.8150.71-33.800.041.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk430.21-59.0439.36-0.141.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk1546.6978.02-52.000.05范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计1.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk292.39-60.1540.10-0.211.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk1408.8776.91-51.260.05表4-41壁式框架YW-3（壁柱1）内力组合（层号：18）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk111.098.08-7.331.4Sqk20.244.45-3.381.4Swk-28.86-67.1544.761.35Sgk+0.7*1.4Sqk164.1414.02-12.260.091.2Sgk+1.4Sqk153.5514.15-12.180.091.0Sgk+1.4Sqk131.3312.53-10.710.101.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk136.23-26.1414.68-0.191.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk170.8654.44-39.030.321.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk114.01-27.7616.15-0.241.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk148.6552.82-37.570.361.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk118.62-54.3433.60-0.461.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk176.3479.96-55.920.451.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk96.40-55.9635.06-0.581.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk154.1278.35-54.460.51表4-42壁式框架YW-3（壁柱2）内力组合（层号：1）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk1503.47-1.541.541.4Sqk550.76-1.131.131.4Swk-1466.38-67.8136.581.35Sgk+0.7*1.4Sqk2415.22-2.872.870.001.2Sgk+1.4Sqk2354.92-2.982.980.001.0Sgk+1.4Sqk2054.23-2.672.670.001.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk1475.10-43.6624.93-0.031.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk3234.7537.71-18.970.011.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk1174.40-43.3624.62-0.041.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk2934.0638.02-19.280.011.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk723.32-70.4539.22-0.101.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk3656.0865.17-33.940.021.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk422.62-70.1438.91-0.171.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk3355.3865.48-34.250.02表4-43壁式框架YW-3（壁柱2）内力组合（层号：9）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk865.23-4.312.87范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计1.4Sqk302.56-3.142.091.4Swk-806.82-218.49145.661.35Sgk+0.7*1.4Sqk1379.85-8.025.34-0.011.2Sgk+1.4Sqk1340.84-8.315.53-0.011.0Sgk+1.4Sqk1167.79-7.454.96-0.011.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk856.74-139.4192.93-0.161.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk1824.93122.78-81.860.071.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk683.70-138.5492.36-0.201.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk1651.88123.64-82.440.071.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk443.25-225.86150.57-0.511.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk2056.89211.12-140.750.101.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk270.20-225.00149.99-0.831.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk1883.84211.98-141.330.11表4-44壁式框架YW-3（壁柱2）内力组合（层号：18）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk148.33-5.348.391.4Sqk23.62-3.353.051.4Swk-39.18-105.7693.141.35Sgk+0.7*1.4Sqk216.78-9.5513.46-0.041.2Sgk+1.4Sqk201.62-9.7613.12-0.051.0Sgk+1.4Sqk171.95-8.6911.44-0.051.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk178.11-73.2169.00-0.411.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk225.1253.70-42.770.241.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk148.44-72.1567.32-0.491.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk195.4654.77-44.440.281.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk155.35-114.51105.34-0.741.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk233.7197.01-80.940.421.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk125.68-113.45103.67-0.901.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk204.0498.08-82.620.48表4-45壁式框架YW-3（壁柱3）内力组合（层号：1）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk475.75-0.070.071.4Sqk48.30-0.050.051.4Swk2481.19-23.1113.381.35Sgk+0.7*1.4Sqk676.07-0.130.130.001.2Sgk+1.4Sqk619.20-0.130.130.001.0Sgk+1.4Sqk524.05-0.120.120.001.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk2107.91-14.008.16-0.01范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计1.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk-869.5113.73-7.89-0.021.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk2012.76-13.998.15-0.011.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk-964.6613.75-7.91-0.011.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk3085.90-23.2313.50-0.011.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk-1876.4822.99-13.26-0.011.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk2990.75-23.2213.49-0.011.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk-1971.6323.01-13.28-0.01表4-46壁式框架YW-3（壁柱3）内力组合（层号：9）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk270.17-0.380.251.4Sqk26.63-0.270.181.4Swk1365.06-86.7457.811.35Sgk+0.7*1.4Sqk383.37-0.700.460.001.2Sgk+1.4Sqk350.83-0.730.480.001.0Sgk+1.4Sqk296.80-0.650.430.001.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk1169.87-52.7735.17-0.051.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk-468.2051.32-34.21-0.111.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk1115.84-52.6935.12-0.051.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk-522.2451.39-34.26-0.101.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk1707.91-87.3958.24-0.051.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk-1022.2286.10-57.38-0.081.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk1653.87-87.3158.19-0.051.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk-1076.2586.17-57.43-0.08表4-47壁式框架YW-3（壁柱3）内力组合（层号：18）荷载工况Nw(KN)Mw(KN•m)Vw(KN)Mw/Nw(m)Sgk38.21-1.291.181.4Sqk2.13-0.320.191.4Swk68.04-45.1836.971.35Sgk+0.7*1.4Sqk53.07-1.971.73-0.041.2Sgk+1.4Sqk47.98-1.871.61-0.041.0Sgk+1.4Sqk40.34-1.611.37-0.041.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk88.81-28.9823.79-0.331.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk7.1625.24-20.583.531.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk81.16-28.7223.55-0.351.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk-0.4825.50-20.81-52.681.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk115.38-46.9538.52-0.411.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk-20.7043.41-35.42-2.101.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk107.74-46.6938.28-0.43范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计1.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk-28.3443.67-35.66-1.54表4-48璧梁1内力组合层号：1VbMb截面位置左端右端左端跨中右端Sgk17.02-19.17-8.7611.09-12.371.4Sqk12.65-14.22-6.388.00-9.011.4Swk-24.79-24.7948.10-0.87-49.831.35Sgk+0.7*1.4Sqk31.83-35.83-16.2920.57-23.011.2Sgk+1.4Sqk33.07-37.22-16.8921.31-23.851.0Sgk+1.4Sqk29.67-33.39-15.1419.09-21.381.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk18.20-52.1011.9720.79-53.751.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk47.95-22.35-45.7521.836.041.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk14.80-48.2613.7218.57-51.281.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk44.54-18.52-44.0019.618.521.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk4.49-57.7533.1218.04-70.981.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk54.07-8.17-63.0819.7828.681.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk1.09-53.9134.8715.82-68.511.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk50.67-4.33-61.3317.5631.15表4-49璧梁1内力组合层号：9VbMb截面位置左端右端左端跨中右端Sgk17.16-19.02-9.4410.64-12.561.4Sqk12.75-14.11-6.887.69-9.151.4Swk-70.53-70.53135.66-3.63-142.921.35Sgk+0.7*1.4Sqk32.09-35.55-17.5619.75-23.361.2Sgk+1.4Sqk33.34-36.93-18.2120.46-24.221.0Sgk+1.4Sqk29.91-33.13-16.3218.33-21.711.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk-8.98-79.2563.1918.28-109.971.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk75.665.38-99.6022.6461.531.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk-12.41-75.4565.0816.15-107.461.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk72.239.19-97.7220.5164.041.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk-41.01-103.23119.5214.52-164.401.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk100.0537.83-151.8021.78121.441.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk-44.45-99.43121.4012.39-161.891.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk96.6241.63-149.9219.65123.96表4-50璧梁1内力组合层号：18VbMb范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计截面位置左端右端左端跨中右端Sgk29.23-36.32-11.8221.15-6.171.4Sqk11.14-13.35-4.847.85-8.551.4Swk-28.86-28.8656.62-0.38-57.371.35Sgk+0.7*1.4Sqk47.26-58.38-19.3534.05-14.311.2Sgk+1.4Sqk46.22-56.93-19.0233.23-15.951.0Sgk+1.4Sqk40.37-49.67-16.6629.00-14.721.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk28.90-74.2514.9533.00-50.381.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk63.53-39.62-53.0033.4618.471.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk23.05-66.9917.3128.77-49.141.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk57.69-32.35-50.6329.2319.701.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk14.01-81.7939.0530.50-70.761.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk71.73-24.07-74.1931.2643.981.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk8.17-74.5341.4126.27-69.531.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk65.89-16.81-71.8327.0345.22表4-51璧梁2内力组合层号：1VbMb截面位置左端右端左端跨中右端Sgk6.89-2.34-5.661.04-0.491.4Sqk5.02-1.71-4.110.77-0.361.4Swk-60.27-60.27100.9820.37-60.251.35Sgk+0.7*1.4Sqk12.82-4.36-10.521.94-0.911.2Sgk+1.4Sqk13.29-4.52-10.902.02-0.951.0Sgk+1.4Sqk11.91-4.05-9.771.81-0.851.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk-22.87-40.6849.6914.24-37.101.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk49.4531.64-71.49-10.2035.201.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk-24.25-40.2150.8214.03-37.001.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk48.0732.11-70.36-10.4135.301.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk-48.49-64.2891.3122.16-61.091.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk72.0556.27-110.65-18.5859.411.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk-49.87-63.8192.4421.95-60.991.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk70.6756.73-109.52-18.7959.51表4-52璧梁2内力组合层号：9VbMb截面位置左端右端左端跨中右端Sgk6.63-2.60-5.231.18-0.651.4Sqk4.84-1.89-3.810.87-0.461.4Swk-172.47-172.47289.6658.99-171.69范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计1.35Sgk+0.7*1.4Sqk12.34-4.83-9.732.20-1.201.2Sgk+1.4Sqk12.80-5.01-10.092.29-1.241.0Sgk+1.4Sqk11.47-4.49-9.042.05-1.111.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk-90.69-108.49163.7137.68-104.251.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk116.2898.47-183.88-33.11101.771.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk-92.01-107.97164.7637.44-104.121.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk114.9598.99-182.84-33.34101.901.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk-161.13-176.91280.7261.02-172.791.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk183.81168.03-298.60-56.97170.591.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk-162.45-176.39281.7660.78-172.661.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk182.49168.55-297.56-57.20170.72表4-53璧梁2内力组合层号：18VbMb截面位置左端右端左端跨中右端Sgk26.03-12.88-16.865.64-1.911.4Sqk5.44-1.29-4.930.43-0.221.4Swk-68.04-68.04116.2825.28-65.721.35Sgk+0.7*1.4Sqk38.95-18.29-26.217.92-2.731.2Sgk+1.4Sqk36.68-16.75-25.167.20-2.511.0Sgk+1.4Sqk31.47-14.17-21.796.07-2.131.2Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk-4.15-57.5744.6122.37-41.941.2Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk77.5024.08-94.93-7.9736.921.0Sgk+1.4Sqk+0.6*1.4Swk-9.35-54.9947.9821.24-41.561.0Sgk+1.4Sqk-0.6*1.4Swk72.2926.65-91.56-9.1037.301.2Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk-33.00-84.4092.6032.35-68.171.2Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk103.0851.68-139.96-18.2163.271.0Sgk+0.7*1.4Sqk+1.4Swk-38.20-81.8295.9731.22-67.781.0Sgk+0.7*1.4Sqk-1.4Swk97.8854.26-136.59-19.3463.664.8剪力墙截面设计4.8.1整体墙YW-4截面设计(1)根据《高层建筑混凝土结构技术规程》7.1.4规定，底部加强部位的高度可取底部两层和墙体总高度的二者的较大值，，底部加强区高度取为6m。(2)墙体的稳定性验算以首层为例，墙体计算长度系数β=1.00，首层墙肢计算长度范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计，墙体厚度t=200mm，，作用于首层墙顶组合的等效竖向均布荷载设计值：，首层墙YW-4稳定性符合《高规》附录D要求。(3)验算墙体截面尺寸(:暗柱长度，），剪力墙截面有效高度：,满足要求。(4)正截面偏心受压承载力计算根据最不利原则：内力组合设计值取，取墙体分布筋为双排B8@150（底部加强部位），配筋率，属于大偏心受压。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计按构造配筋，4B12（）0.005=400备注：——剪力墙竖向分布钢筋配筋率；——承载力抗震调整系数，抗震取0.85，非抗震取1.0；——墙体竖向分布钢筋强度设2计值；——混凝土抗压强度设计值；——界限相对受压区高度；——剪力墙受压区端部钢筋合力点到受压区边缘的距离，一般取；(5)斜截面受剪承载力计算根据最不利原则，内力组合设计值取，，剪跨比，取取取水平分布筋为双排B8@150。满足要求。备注：——计算截面的剪跨比，当小于1.5时取1.5，大于2.2时取2.2，当计算截面与墙底截面之间的距离小于0.5时，取距墙肢底0.5处的值；范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计——矩形截面时取A；N——墙肢的轴向压力设计值，抗震设计时，应考虑地震作用效应组合；当N大于时，应取；(6)平面外轴心受压承载力计算取查表得，满足要求。经计算，整体墙YW-4沿楼层配筋见表4-54。表4-54YW-4墙体配筋表楼层分布钢筋端柱配筋3-18层B8@200双排4B12B8@2001-2层B8@150双排4B12B8@1504.8.2整体小开口墙YW-1截面设计(1)首层墙肢1①墙体的稳定性验算以首层为例，墙体计算长度系数β=1.00，首层墙肢计算长度，墙体厚度t=200mm，，作用于首层墙顶组合的等效竖向均布荷载设计值：，首层墙YW-1稳定性符合《高规》附录D要求。②验算墙体截面尺寸(:暗柱长度，），剪力墙截面有效高度：范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计，满足要求。③正截面偏心受压承载力计算根据最不利原则：内力组合设计值取，取墙体分布筋为双排B8@150（底部加强部位），配筋率，属于大偏心受压。按构造配筋，4B12（）0.005=400④斜截面受剪承载力计算根据最不利原则，内力组合设计值取，，剪跨比，取范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计取取水平分布筋为双排B8@150满足要求。⑤平面外轴心受压承载力计算取查表得，满足要求。(2)首层墙肢2①墙体的稳定性验算以首层为例，墙体计算长度系数β=1.00，首层墙肢计算长度，墙体厚度t=200mm，，作用于首层墙顶组合的等效竖向均布荷载设计值：，首层墙YW-1稳定性符合《高规》附录D要求。②验算墙体截面尺寸(:暗柱长度，），剪力墙截面有效高度：，满足要求。③正截面偏心受压承载力计算根据最不利原则：内力组合设计值取，范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计取墙体分布筋为双排B8@150（底部加强部位），配筋率，取，属于大偏心受压。按构造配筋，4B12（）0.005=400④斜截面受剪承载力计算根据最不利原则，内力组合设计值取，，剪跨比，取取取水平分布筋为双排B8@150。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计满足要求。⑤平面外轴心受压承载力计算取查表得，满足要求。(3)连梁设计首层：剪力设计值，弯矩设计值跨高比，无需配置交叉暗撑。①连梁截面尺寸验算，满足要求②正截面受弯承载力计算根据《混凝土结构设计规范》规定，连梁LL的正截面受弯承载力应按框架梁KL进行计算。当连梁LL上下纵向受力钢筋对称配筋时，截面受压区高度，且选配3B20，满足要求。③斜截面受剪承载力验算按要求配置B8@150箍筋，范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计满足要求。④腰筋的配置跨高比不大于2.5的连梁，两侧腰筋的总面积配筋率不小于0.3%，，选配2B16。表4-55YW-1墙肢配筋表楼层墙肢1墙肢2连梁LL分布钢筋端柱配筋分布钢筋端柱配筋纵筋箍筋3-18层B8@200双排4B12B8@200B8@200双排4B12B8@2003B20B8@1501-2层B8@200双排4B12B8@150B8@150双排4B12B8@1503B20B8@1504.8.3壁式框架YW-3截面设计(1)首层壁柱1：①验算墙体截面尺寸墙体截面高厚比=，按钢筋混凝土剪力墙计算。(:暗柱长度，），剪力墙截面有效高度：，满足要求。②正截面偏心受压承载力计算根据最不利原则：内力组合设计值取，取墙体分布筋为双排B8@150，配筋率范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计属于小偏心受压。按构造配筋，4B12（）。③斜截面受剪承载力计算根据最不利原则，内力组合设计值取，，剪跨比，取取取水平分布筋为双排B8@150。满足要求。④平面外轴心受压承载力计算取范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计查表得，满足要求。(2)首层壁柱2：①验算墙体截面尺寸墙体截面高厚比=，按钢筋混凝土剪力墙计算。(:暗柱长度，），剪力墙截面有效高度：，满足要求。②正截面偏心受压承载力计算根据最不利原则：内力组合设计值取，取墙体分布筋为双排B8@150，配筋率属于小偏心受压。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计按构造配筋，4B12（）。③斜截面受剪承载力计算根据最不利原则，内力组合设计值取，，剪跨比，取取取水平分布筋为双排B8@150满足要求。④平面外轴心受压承载力计算取查表得，满足要求。(3)首层壁柱3：①验算墙体截面尺寸墙体截面高厚比=，按钢筋混凝土剪力墙计算。(:暗柱长度，），剪力墙截面有效高度：范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计，满足要求。②正截面偏心受压承载力计算根据最不利原则：内力组合设计值取，取墙体分布筋为双排B8@150，配筋率属于小偏心受压。选配，6B28。③斜截面受剪承载力计算根据最不利原则，内力组合设计值取，，剪跨比，范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计取取水平分布筋为双排B8@150满足要求。④平面外轴心受压承载力计算取查表得，满足要求。表4-56壁式框架YW-3壁柱配筋表楼层壁柱1壁柱2壁柱3分布钢筋端柱配筋分布钢筋端柱配筋分布钢筋端柱配筋3-18层B8@200双排4B12B8@200B8@200双排4B12B8@200B8@200双排6B28B8@2001-2层B8@150双排4B12B8@150B8@150双排4B12B8@150B8@150双排6B28B8@150（4）璧梁1设计首层：剪力设计值，弯矩设计值跨高比，无需配置交叉暗撑。①连梁截面尺寸验算，满足要求范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计②正截面受弯承载力计算根据《混凝土结构设计规范》规定，连梁LL的正截面受弯承载力应按框架梁KL进行计算。当连梁LL上下纵向受力钢筋对称配筋时，截面受压区高度，且选配3B14，满足要求。③斜截面受剪承载力验算按要求配置B8@150箍筋，满足要求。（5）璧梁2设计首层：剪力设计值，弯矩设计值跨高比，无需配置交叉暗撑。①连梁截面尺寸验算，满足要求②正截面受弯承载力计算根据《混凝土结构设计规范》规定，连梁LL的正截面受弯承载力应按框架梁KL进行计算。当连梁LL上下纵向受力钢筋对称配筋时，截面受压区高度，且选配3B18范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计，满足要求。③斜截面受剪承载力验算按要求配置B8@150箍筋，满足要求。④腰筋的配置跨高比不大于2.5的连梁，两侧腰筋的总面积配筋率不小于0.3%，，选配2B16,。表4-57壁式框架YW-3璧梁配筋表楼层璧梁1璧梁21-18层3B14,B8@1503B18,B8@150范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计第五章板式楼梯设计混凝土等级为C30，纵筋采用HRB335，箍筋采用HPB335.5.1楼梯板设计板倾斜度设板厚h=120mm，取1m宽板带计算。5.1.1荷载计算梯段板的荷载表5-1荷载种类荷载标准值（kN/m）恒载水磨石面层三角形踏步斜板板底抹灰小计6.71活载3.5荷载分项系数：基本组合的总荷载设计值。5.1.2截面设计板水平计算跨度，弯矩设计值范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计，需按照构造配筋选配B10@150,分布筋B8，每级踏步下一根。5.2平台板计算设平台板厚h=100mm，取1m宽板带计算。5.2.1荷载计算平台板的荷载表5-2荷载种类荷载标准值（kN/m）恒载水磨石面层0.65100厚混凝土板板底抹灰小计3.49活荷载3.5总荷载设计值5.2.2截面设计板的计算跨度：弯矩设计值范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计，需按照构造配筋选配B8@150。5.3平台梁计算设平台梁截面：b=200mm，h=400mm。5.3.1荷载计算表5-3荷载种类荷载标准值（kN/m）恒载梁自重1.64平台板传来1.76梯段板传来小计11.55活载平台板传来1.76梯段板传来小计6.01总荷载设计值5.3.2截面设计计算跨度：弯矩设计值：剪力设计值：截面按倒L形计算范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计属于第一类T型截面，需按照构造配筋选配3B10。斜截面受剪承载力计算：配置箍筋B8@200，则满足要求。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计第六章基础设计以整体墙YW-4为例进行基础设计。桩身材料，混凝土采用C30，钢筋均为二级钢。6.1基础设计数据根据工程地质勘测报告，地面以下土层厚度和土质情况依次为：（1）杂填土，松散；（2）坡质粉质粘土；（3）全风化千枚岩；（4）强风化千枚岩；（5）中风化千枚岩；（6）微风化千枚岩。根据以上地质条件，基础采用灌注桩基础，以强风化岩作为持力层，相关数据参数采用如0所示。表6-1土名参数杂填土3m坡质粉质粘土2m全风化千枚岩2m强风化千枚岩2.5m中风化千枚岩2.5m微风化千枚岩2.5m极限侧阻力20kpa70kpa60kpa90kpa100kpa200kpa极限端阻力2400kpa5000kpa10000kpa6.2桩基选型综合各方面因素，本工程采用人工挖孔桩。6.3桩基础尺寸确定根据《建筑地基基础设计规范》第3.0.5条，地基基础设计时，所采用的荷载效应最不利组合与相应的抗力限制应按下列规定：1、按地基承载力确定基础底面积及埋深或按单桩承载力确定桩数时，传至基础或承台底面上的作用效应应按正常使用极限状态下的标准组合；相应的抗力应采用地基承载力特征值或单桩承载力特征值；2、计算地基变形时传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合，不应计入风荷载和地震作用相应的限值应为地基变形允许值；3、计算挡土墙土压力、地基或斜坡稳定及滑坡推力时，荷载效应应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，但其分项系数均为1.0；4、在确定基础或桩台高度、支挡结构截面、计算基础或支挡结构内力、确定配筋和验算材料强度时，上部结构传来的荷载效应组合和相应的基底反力、挡土墙土压力以及滑坡推力，应按承载能力极限状态下荷载效应的基本组合，采用相应的分项系数。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计由于剪力及弯矩相对影响较小且为了计算简便，因此，未对两者进行计算，而仅考虑了轴力。整体墙YW-4轴力恒载作用下标准值为1793.36KN,活载作用下标准值为151.84KN。标准组合的效应设计值为N=1793.36+151.84=1945.2KN。以中风化千枚岩为持力层，使用嵌岩桩（嵌入中风化千枚岩0.8m）。桩横断面d=1000mm，扩底端采用弧底取h=600mm，扩底变径尺寸一般按b/h=1/3-1/2（砂土取1/3粉土、黏性土和岩层取1/2）的要求控制,b=200~300mm，取b=300mm。因此，桩底（桩端）直径D=d+2b=1600mm，h1=（0.1-0.15）D=160-240mm,取h1=200mm。考虑桩承台埋深1.5m，桩顶嵌入承台100mm，桩长为。6.4单桩竖向承载力特征值计算6.5桩承台设计根据构造要求，承台的最小宽度不应小于500mm，对于墙下条形承台考虑到墙体与条形承台的相互作用可增强结构的整体刚度，不致于产生桩顶对承台的冲切破坏，桩的外边缘至承台边缘距离不小于75mm。取承台宽度1200mm，承台高800mm。灌注桩扩底端最小中心距为1.5D=1.5×1.6=2.4m（D为扩大端设计直径）。L=4.3m，取桩根数n=2，沿轴线布置。桩承台按构造配筋。取6B22，箍筋为B8@200。由前所述，无需进行抗冲切计算。6.6桩身结构设计箍筋采用螺旋式，取，桩顶以下5d范围内箍筋加密，取B8@100，保护层厚度取50mm。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计可按照构造配筋选配6B20,。6.7单桩受力验算满足要求范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计第七章剪力墙结构电算7.1剪力墙结构电算步骤开始初步选定梁、剪力墙截面尺寸、门窗洞口尺寸及基本设计信息等PMCAD交互式数据输入输入楼板开洞、楼板厚度、板错层、梁错层等输入楼板、梁间、墙上荷载等荷载信息STAWE接PM生成SATWE数据结构分析与内力计算配筋计算是否满足轴压比，配筋分析结构图形和文本显示是出图（梁配筋、板配筋、剪力墙配筋图）否这个图很好。请按计算机辅助设计的步骤来写,CAD教材P2677.2电算结果分析结构合理性的判定分为：水平布置的合理性，竖向布置的合理性等范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计7.2.1位移比《高层建筑混凝土结构技术规程》第4.3.5条规定，在考虑偶然偏心影响的地震作用下，楼层竖向构件的最大水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍。电算时，应对所有楼层强制采用刚性楼板假定。经查询，本建筑属于A级高度建筑。由计算结果查得最大位移比为1.27<1.5，满足规范要求。7.2.2层间最大位移与层高之比（层间位移角）层间最大位移与层高之比（简称层间位移角）是控制结构整体刚度和不规则性的主要指标。限制建筑物，特别是高层建筑的层间位移角主要目的有两点：一是保证主体结构基本处于弹性受力状态，避免混凝土受力构件出现裂缝或裂缝超过规范允许的范围；二是保证填充墙和各种管线等非结构构件完好，避免产生明显的损伤。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计《抗震规范》5.5.1条和《高层建筑混凝土结构技术规程》第4.6.3条规定，按弹性方法计算的楼层层间最大位移与层高之比Δu/h宜符合限值规定，本结构为剪力墙结构，Δu/h限值为1/1000,本结构最大层间位移角为1/5516<1/1000,满足规范要求。7.2.3周期比高层建筑混凝土结构技术规程》第4.3.5条规定，结构扭转为主的第一自振周期与平动为主的第一自振周期之比，A级高度高层建筑不应大于0.9。扭转周期与平动周期之比是控制结构扭转效应的重要指标，是结构扭转刚度、扭转惯量分布大小的综合反映。控制周期比的目的是使抗侧力构件的平面布置更有效、更合理，使结构不会出现过大的扭转效应。控制结构周期比的实质是控制结构的扭转变形要小于结构的平动变形，周期比不是要求结构足够结实，而是要求结构刚度布局合理，以此控制地震作用下结构扭转激励振动效应不成为主振动效应，避免结构扭转破坏。，满足规范要求。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计7.2.4层间刚度比《高层建筑混凝土结构技术规程》第4.4.2条规定，抗震设计的高层建筑结构，其楼层侧向刚度不宜小于相邻上部楼层侧向刚度的70%或其上相邻三层侧向刚度平均值的80%。刚度比是控制结构竖向不规则性和判断薄弱层的重要指标。由计算结果可得，本建筑各楼层的薄弱层地震剪力放大系数都为1，说明本建筑结构没有薄弱层。7.2.5层间受剪承载力比《高层建筑混凝土结构技术规程》第4.4.3条规定，A级高度高层建筑的楼层层间抗侧力结构的受剪承载力不宜小于其上一层受剪承载力的80%，不应小于其上一层受剪承载力的65%。层间受剪承载力比是控制结构竖向不规则性和判断薄弱层的重要指标。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计由计算结果可得，本层与上一层承载力之比最小值为0.93>0.8，满足规范要求。7.2.6剪重比《抗震规范》第5.2.5条和《高层建筑混凝土结构技术规程》第3.3.13条规定，抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：剪力系数，不应小于表5.2.5规定的楼层最小地震剪力系数值，对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数。剪重比是抗震设计中非常重要的参数。规范规定剪重比计算，主要是因为在长周期作用下，地震影响系数下降较快，对于基本周期大于3.5s的结构，由此计算出来的水平地震作用下的结构效应有可能太小。而对于长周期结构，地震动态作用下的地面运动速度和位移可能对结构具有更大的破坏作用，而振型分解反应谱法尚无法对此做出较准确的计算。处于安全考虑，规范规定了各楼层水平地震剪力的最小值，该值如不满足要求，说明结构有可能出现比较明显的薄弱部位，须进行调整。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计由计算结果可得，X向楼层最小剪重比为1.36%大于规范要求的X向楼层最小剪重比0.8%，Y向楼层的最小剪重比1.25%大于规范规定的Y向楼层最小剪重比0.8%，满足规范要求。X方向的有效质量系数为95.29%>90%，Y方向的有效质量系数为96.06%>90%，说明在进行SATWE计算时，选用的振型数满足要求。7.2.7刚重比刚重比是结构刚度与重力荷载之比，它是控制结构整体稳定的重要指标。高层建筑结构的稳定设计主要是控制在风荷载或水平地震作用下，重力荷载产生的二阶效应（P-Δ效应）不致过大，导致结构失稳倒塌。结构的刚重比是影响重力二阶效应的主要参数，通过对结构刚重比的控制，满足高层建筑稳定性要求。由计算结果可得，结构整体稳定验算满足规范要求。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计结语通过本学期的毕业设计，使我对住宅建筑设计和剪力墙结构有了更深刻的认识。多次修改建筑方案的过程中使我意识到建筑设计不能天马行空，随心所欲，必须要有科学理论的支撑以及满足相关的国家规范。结构设计是毕业设计的重点内容，在剪力墙结构设计的手工计算中，有许多考虑不周全之处，但均为认真思考后确定的最为合适的方案。毕业设计使我受益匪浅，如思维更加严谨，细致，提高了我的自学能力等。这些在未来的工作学习中都会发挥重要作用请不要泛泛而谈，写点实际的东西，那怕是一条也行。。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计谢辞毕业设计的顺利完成首先需要感谢严云老师认真的指导。前期指导我们修改确定建筑方案，中期指导我们解决结构计算中各种问题，后期指导我们完善建筑施工图，结构施工图，花费了严老师大量的时间和精力，在此向严老师表示诚挚的感谢！在完成毕业设计期间，同样得到了学院的各位老师的细心指导和帮助，在此向他们致以诚挚的感谢！同时还要感谢同组的其他同学，我们一起探讨并解决问题，使我少走了许多设计弯路。在此表示深深的感谢。最后，要感谢华东交通大学，她给予了我珍贵的学习机会和良好的学习环境。范文.范例.指导.参考111 完美WORD格式华东交通大学土木建筑学院毕业设计参考文献【1】中华人民共和国国家标准.混凝土结构设计规范(GB50010-2010)[S].北京：中国建筑工业出版社，2010.【2】中华人民共和国行业标准.高层建筑混凝土结构技术规程(JGJ3－2010)[S].北京：中国建筑工业出版社，2010.【3】中华人民共和国国家标准.建筑结构荷载规范(GB50009-2012)[S].北京：中国建筑工业出版社，2012.【4】中华人民共和国国家标准.建筑设计防火规范(GB50016-2006)[S].北京：中国计划出版社，2006.【5】中华人民共和国国家标准.建筑桩基技术规范（JGJ94-2008)[S].北京：中国建筑工业出版社，2008.【6】中华人民共和国国家标准.建筑地基基础设计规范（GB50007-2011)[S].北京：中国建筑工业出版社，2011.【7】中华人民共和国国家标准.建筑抗震设计规范（GB50011-2010)[S].北京：中国建筑工业出版社，2010.【8】钱佳茹，赵作周，叶列平.高层建筑结构设计[M].北京:中国建筑工业出版社,2012.【9】沈蒲生.高层建筑结构设计[M].北京：中国建筑工业出版社.2011.【10】沈蒲生.高层建筑结构设计例题[M].北京：中国建筑工业出版社.2004.【11】东南大学，同济大学，天津大学合编.混凝土结构.上册，混凝土结构设计原理[M].北京：中国建筑工业出版社.2008.【12】东南大学，同济大学，天津大学合编.混凝土结构.中册，混凝土结构与砌体结构设计[M].北京：中国建筑工业出版社.2008.【13】莫海鸿，杨小平.基础工程[M].北京：中国建筑工业出版社.2008.【14】李廉锟.结构力学.上册[M].北京：高等教育出版社.2010.【15】李廉锟.结构力学.下册[M].北京：高等教育出版社.2010.【16】杨星.PKPM结构软件从入门到精通[M].北京：中国建筑工业出版社.2008.【17】柳炳康，沈小璞.工程结构抗震设计[M].武汉:武汉理工理工大学出版社.2009.【18】何铭新.画法几何级土木工程制图[M].武汉:武汉理工理工大学出版社.2009.【19】李必瑜，王雪松.房屋建筑学[M].武汉:武汉理工理工大学出版社.2010.范文.范例.指导.参考111'