学士]某框架多层住宅结构毕业设计(含计算书、建筑结构设计

'摘要本次毕业设计的是一幢住宅楼，位于威海的一栋住宅楼，占地面积为544m2,为现浇钢筋混凝土框架结构。设计使用年限为50年，耐火等级II级，采光等级为II级，抗震等级为三级。主要进行的是结构设计部分：一、结构方案阶段：根据建筑的重要性，建筑所在地的抗震设防烈度，工程地质勘查报告，建筑场地的类别及建筑的功能、高度和层数来确定建筑的结构形式，本工程采用的是钢筋混凝土框架结构；二、结构计算阶段：包括荷载计算、内力计算和构件计算；三施工图设计阶段：根据上述计算结果，来最终确定构件布置和构件配筋以及根据规范的要求来确定结构构件的构造措施。关键词：多层住宅；钢筋混凝土框架；截面设计第102页 ABSTRACTThegraduationdesignisaresidentialbuilding，Thesizeof544m2Cast-in-placereinforcedconcreteframestructure，Designlifeof50years，RefractorygradeIIThestageofthestructuraldesigncanbedividedintothreestagesonthewhole:1.Structuralschemestage:Accordingtotheimportanceofthebuilding,providingfortificationagainstearthquakesintheearthquakeintensity,thegeologicprospectreportoftheprojectofthebuildingsite,classificationandheightandstoreyofthebuildingofthebuildingfieldarecountedtoconfirmthestructuralformofarchitecture,whatthisprojectisadoptedisframestructure;2.Calculatestageinstructure:Includingloadingandcalculating,theinternalforceiscalculatedandcalculatedwiththecomponent;3.Constructiondrawingsdesignphase:Accordingtodescribedaboveresultofcalculation,come,confirmcomponentassignwithcomponentmixingmusclingandcoming,confirmingstructuralstructuremeasuringofcomponentaccordingtotherequestofnormfinally.Keyword:Multi-storeyresidential；Reinforcedconcreteframe；Sectiondesign第102页 目录第一章建筑设计总说明11．项目概况11．1．建筑名称11．2．建设地点：11．3．住宅设计思路11．4．建筑层数21．5．建筑面积31．6．套内基本要求：31．7．结构形式41．8．自然条件及工程地址情况41．9．地质条件及地理情况51．10．技术经济条件71．11、室外环境72．建筑布置82．1．建筑总平面布置82．2．建筑平面设计92．3．建筑立面设计说明:102．4．户型设计132．5．楼梯设置133．屋面、楼面、墙体作法及保温、隔热、隔音考虑143．1．屋顶做法143．2．楼地面做法163．3．墙体与门窗173．4．外墙面做法173．5．内墙面做法173．6．防噪声措施173．7．有水侵蚀的房间处理183．8．混凝土散水做法183．9．注意事项19第102页 4.设计所采用的主要法规和标准20第二章结构体系的选择与确定212．1.结构形式：212．2.结构体系：212．3.柱网布置及构件初定222．4.基本假定与计算简图242．4．1.基本假定242．4．2.计算简图242．5.荷载计算252．6.内力计算及组合252．7.基础的考虑26第三章结构设计计算书273．1结构布置及计算简图及初步确定梁、柱、板截面尺寸283．1．1材料283．1．2框架梁截面尺寸283．1．3框架柱截面尺寸293．1．4板截面尺寸303．2重力荷载的计算303．2．1屋面及楼面的永久荷载标准值303．2．2楼面及屋面可变荷载的标准值313．2．3构件的自重计算313．2．4重力荷载的代表值323．3框架侧移刚度的计算333．4横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移的计算353．4．1．横向自振周期计算353．4.2．水平地震作用及楼层地震剪力的计算363．4.3．水平地震作用下的位移验算373．4.4．横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算403．4.5．风荷载作用下的水平位移的验算433．4.6．风荷载作用下框架结构内力的计算43第102页 3．4.7．各柱的反弯点位置、剪力柱端弯矩计算443．4.8．梁端弯矩计算453．5竖向荷载作用下框架结构的内力计算463．5.1．计算单元463．5.2．荷载的计算473．5.3．内力的计算493．5.4．恒荷载作用下的结构内力分析493．5．活荷载作用下的结构内力分析533．6内力组合583．6.1框架梁的内力组合583．6.2框架柱的内力组合653．7梁、柱、板的配筋计算803．7.1梁正截面受弯承载力的计算803．7.2梁斜截面受剪承载力计算823．7.4梁的挠度和裂缝验算833．7.5框架柱配筋截面的设计853．7.6柱正截面承载力的计算863．7.7柱斜截面承载力的计算913．7.8板的配筋计算933．8基础的设计963．8.1确定A柱基础底面面积963．8.2A柱基础高度计算973．8.3A柱基础底板配筋的计算983．8.4确定B柱基础底面面积993．8.5B柱基础高度计算1003．8.6B柱基础底板配筋的计算1003．9楼梯的设计1013．9.1梯段板的计算1013．9.2平台板的计算1043．9.3平台梁的计算105第102页 3．10砌体1063．10.1.结构概况：1063．10.2.确定结构构造方案和计算方案：1073．10.3.最不利墙体的选择1073．10.4.荷载计算1083．10.5.内力计算1113．10.6.墙体承载力计算1124．钢筋混凝土框架、剪力墙、砌体的比较1145．主要参考文献资料：116结束语118计算书配套CAD图纸在爱建筑网下载全套毕业设计尽在爱建筑网www.2jianzhu.com第102页 第一章建筑设计总说明1．项目概况1．1．建筑名称碧海雅居小区多层住宅，整个小区占地3.8公顷，有9幢住宅楼，建筑面积4.27万平方米。容积率1.13。其中7#住宅楼建筑长度为45.6m，宽度为10.5m，高度为16.2m，建筑面积3285.4平方米。1．2．建设地点：位于威海市市区某地块，海拔高度在19.3m—20.0m。1．3．住宅设计思路绿地，居住用地内的公共绿地、宅旁绿地、公共服务设施所属绿地和道路绿地等各种形式绿地的总称，包括满足当地植树绿化覆土要求，不包括其他屋顶、晒台的绿地及垂直绿化。本住宅建筑所在的小区绿化满足建筑绿化的要求，在建筑物周边的绿化不算在绿化率的计算之内。保证小区环境的幽雅。绿地率，居住用地内各类绿地面积的总和占用地面积的比率(%)。入口平台，在台阶或坡道与建筑入口之间的水平地面。建筑物的入口处设一门槛，高为150mm，防止下雨天的雨水进入楼梯间内。当住宅建设采用不符合工程建设强制性标准的新技术、新工艺、新材料时，必须经相关程序核准。本住址设计时所遵循的基本要求：1、住宅建设应符合城市规划要求，保障居民基本的生活条件和环境，经济、合理、有效地使用土地和空间。选址应考虑噪声、有害物质、电磁辐射和和工程地质灾害、水文地质灾害等的不利影响。2、住宅具有与其居住人口规模相适应的公共服务设施、道路和公共绿地。按套型设计，套内空间和设施应能满足安全、舒适、卫生等生活起居的基本要求。结构在规定的设计使用年限内必须具有足够的可靠性。3、住宅应具有防火安全性能。4、住宅应具备在紧急事态时人员从建筑中安全撤出的功能。5、住宅应满足人体健康所需的通风、日照、自然采光和隔声的要求。第102页 6、住宅建设的选材应避免造成环境污染。进行节能设计，且住宅及其室内设备应能有效利用能源和水资源。应符合无障碍设计原则。应采取防止外窗玻璃、外墙装饰及其他附属设施等坠落或坠落伤人的措施4、建筑耐久，安全，耐火，采光等性质:住宅单元由多套住宅组成的建筑部分，该部分内的住户可通过共用楼梯和安全出口进行疏散.本工程为住宅设计。住宅能承受在建造和正常使用过程中可能发生的各种作用和环境影响。耐火等级为Ⅱ级，采光等级起居、书房、卧室、厨房为Ⅳ级，其他为Ⅴ级，本建筑为抗震设防烈度为7度及以上地区的住宅结构，因此必须进行抗震设计，其抗震设防类别不应低于丙类。1．4．建筑层数本建筑为五层,为多层建筑，层高为3000mm,本工程室内外高差为450mm,标高以米为单位,其他标注以mm为单位.建筑物墙体为填充墙,墙厚为250mm.满足建筑日照间距的要求.套内空间能提供与其使用功能相适应的照度水平的照明设备。套外的门厅、走廊、楼梯的地面照度能满足使用功能要求。1．5．建筑面积总占地面积：3.804公顷。地上总建筑面积42789.82m容积率＝1.13建筑等级：建筑安全等级为Ⅱ级，设计使用年限为50年，耐火等级为Ⅱ级，采光等级起居、书房、卧室、厨房为Ⅳ级，其他为Ⅴ级。建筑装修：厨房、卫生间为精装修其他为普通装修。结构体系：钢筋混凝土多层框架结构。1．6．套内基本要求：（1）套内基本要求：公共与私密空间分区，避免相互干扰；交通不穿行起居室/卧室等主要功能空间；主卧的使用面积不小于16.87平方米，开间不小于4.2米；其他双人卧室的使用面积不小于13平方米，开间不小于3.3米，起居室的空间面积不小于17.5平方米，开间不小于3.9米，餐厅面积不小于15.9平方米；“厅”应有自然通风和采光；主阳台进深不小于1.5米；厨房面积不小于8平方米，操作台不小于3.0米；单个卫生间面积不小于4.5平方米；使用面积系数不小于80%。套内过道面积不大于1/20套内使用面积；居室净高不小于2.6米，局部净高不小于2.1米；厨房净高不小于2.4米，卫生间净高不小于2.4米，阳台地面构造有排水措施。（2）平面形式：柱距、跨度结合建筑功能和结构功能确定，平面户型组合可以按照名单的顺序：套三+套三组合；南侧开间3.3、3.9、4.2。（3）厨房设置炉灶、洗涤池、案台、排油烟机等。卫生间地面和局部墙面有防水构造。卫生间设置便器、洗浴器、洗面器等设施；第102页 1．7．结构形式框架结构因为是梁柱承重,墙体只起分隔作用,房间布置,门窗开口的大小,形状都会比较灵活,可以满足住宅楼的功能,故选用钢筋混凝土框架结构.为达到合理利用现有环境的目的,并且考虑到总体规划的要求,该工程应该根据住宅的要求来进行合理布局：其建筑单元柱网布置间距为3300*3900*4200*4200*3900*3300*3300*3900*4200*4200*3900*3300*。整体为现浇钢筋混凝土多层框架结构,楼面屋盖的竖向荷载依次传给梁,柱,地基。同时柱能抵制水平荷载和地震作用.1．8．自然条件及工程地址情况（1）气温：冬季采暖计算温度－7℃，夏季通风计算温度27℃。（2）风向：夏季主导风向为东南向，冬季主导风向为西北向。（3）降雨量：年降雨量为723.4mm，小时最大降雨量80.2mm。（4）冬雨季施工：雨季施工起止日期：7月1日——9月30日。冬季施工起止日期：12月1日——2月28日。（5）工程地质条件及地理条件：工程地质概况：见附录二，场地类别为Ⅱ类，场地卓越周期为0.6s（6）水文地质概况：场区勘察深度范围内的地下水为第四系松散岩类孔隙潜水与基岩风化裂隙水，主要接受大气降水的垂直入渗补给，径流方向自北向南，场地赋水性较差。勘察期间水位标高21.30m-21.45m，地下水无腐蚀性。（7）土壤最大冻结深度为0.5m（8）抗震设防烈度：7度（一组），设计基本地震加速度值为0.10g。（9）荷载：基本风压：0.65KN/m2。基本雪压：0.45KN/m2，准永久值系数0.40。（10）技术经济条件：交通运输条件：运输工具主要汽车和汽车吊车。1．9．地质条件及地理情况（1）工程地质概况：地质柱状图地质年代土层厚度土层描述土力学相关指标fak第102页 Q4m1.0m淤泥质粉土：灰黑色，软塑-流塑、局部相变为淤泥质粗砂，海相沉积成因。2.8(N)33.8%(W)8.4/1.28(IP/IL)60KPaQ4dl+rl2.5--3.5m粉质粘土:黄褐色,硬塑,见铁锰氧化物,含10-20%的粗砂砾,第四系上更新统残坡成因。7.1(N)25%(W)；19.3(ρ)19.3(e0)；94%（Sr）8.6MPa(ES)180KPaλπKqS1.0--2.0m强风化流纹岩:褐红色，组织结构大部分破坏,裂隙很发育,裂隙面具铁质浸染,岩芯呈块状,岩体基本质量等级为Ⅴ级。71（N）2086m/s（VP）1249m/s（VS）8147MPa(Ed)3382MPa(Gd)800KPaλπKqS1.3--2.8中风化流纹岩:褐红色，组织结构基本未破坏,裂隙很发育,裂隙面具铁质浸染,岩芯呈块状,锤击声脆,岩体基本质量等级为Ⅳ级。3773m/s（VP）2191m/s（VS）22932MPa(Ed)9898MPa(Gd)1500KPa注:N-标准贯入击数；W-天然含水率；IP/IL-塑/液性指数；fak-承载力特征值；ρ-密度；e0-孔隙比；Sr-饱和度；ES-压缩模量；VP-纵波波速；VS-横波波速；Ed-动弹模量；Gd-动剪模量。（2）水文地质概况：最高地下水位-3.0m，常年地下水位-4.0m，无腐蚀性1．10．技术经济条件（1）交通运输：本工程在市区，交通便利。（2）定额选用：民用建筑安装工程统一劳动定额，山东省建筑工程综合预算定额。（3）材料供应情况：能满足工程要求。砂浆标号：M5-M10混合或水泥砂浆。砼强度等级：C30、C20。钢筋等级：HPB235、HRB335、HRB400级钢。砌块：蒸压粉煤灰砌块。（4）劳动力供应情况：技工和普工均可满足施工要求。（5）技术装备情况：施工单位设备齐全，可满足施工要求。（6）现场水、电、路情况：附近有上、下水管网及供电设施可利用，场区内道路可由城市主干道修至工地。第102页 1．11、室外环境（1）新区的绿地率建设不应低于30%。（2）公共绿地总指标不应少于1m²/人。（3）人工景观水体的补充水严禁使用自来水。无护栏水体的近岸2M范围内及的园桥、汀步附近2.0m范围内，水深不应大于0.5m。（4）受噪声影响的住宅周边应采取防噪措施。路面情况及周围环境要求:双车道路面宽度不应小于6m；宅前路的路面宽度不应小于2.5m；当尽端式道路的长度大于120m时，应在尽端设不小于12m×12m的回车场地。主要道路坡度较大时，应设缓冲段与城市道路相接；在抗震设防地区，道路交通应考虑减灾、救灾要求；住宅配套公共服务设施（也称配套公建）应包括：教育、医疗卫生、文化、体育、商业服务、金融邮电、社区服务、市政公用和行政管理等九类设施。配套公建的项目与规模，必须与居住人口规模相对应，并应与住宅同步规划、同步建设、同期交付。2．建筑布置2．1．建筑总平面布置图2.1总平面图第102页 2．2．建筑平面设计本工程为多层住宅，提供居住功能。建筑装修为普通装修。建筑层数为5层，屋面为平屋顶并为可上人屋面。建筑总高度为15.9米，层高为3米。本住宅楼有2个单元，单元相同。一个单元两户。建筑跨度方向与道路平行，基本上是南北向，其南向布置了主卧、次卧、书房和客厅；北向向布置了厨房、餐厅、书房等；所有户型均为明厨明卫。建筑平面图中可以看到房间的设计分布，南北通透，有利于房间通风采光。因住宅是私人的活动空间,考虑到空间的整体布置,应将起居室餐厅与私人生活区分开布置,使用的柱为450mm*450mm和350mm*350mm,住宅为大体上南北朝向,这样即能获得较大的自然采光,也能与建筑场地前的道路平行,符合整体规划,建筑总长度为45.6米,宽度为10.5米，不设伸缩缝。平面图中门分为五种型号，门开洞口最小为800，卫生间为最小800，符合规范要求。阳台采用开敞式阳台和封闭式阳台，其中封闭式阳台作为厨房使用，有利于厨房的透气与采光，有利于保持厨房的卫生。第102页 2．3．建筑立面设计说明:立面设计应遵循下面三个原则：（1）完整均匀、比例适当（2）层次分明、交接明确（3）体形简洁、环境协调1立面设计应遵循下面几点原则：整体均匀,比例适当;层次分明,交接明确;形体简洁,环境协调.建筑总高度为16.2m,主体部分的女儿墙为1.2m..建筑立面是表示房屋四周的外部形象。立面设计和建筑体型组合一样，也是在满足房屋使用要求和技术经济条件的前提下，运用建筑造型和立面构图的一些规律，紧密结合平面、剖面的内部空间组合下进行的。本方案正立面色彩布置根据城市和甲方要求统一规划,粉刷涂料。各层窗采用铝合金固定窗。2正立面:本工程正立面为南立面,采光较好。建筑立面，南向立面（正立面）因有结构上阳台和墙面使立面凹凸不平具有立体感。开敞式阳台采用了大面积的镂空栏杆，客厅与阳台间采用推拉门。使整个客厅通透明亮。住宅充分利用了外部环境提供的日照条件，并且每套住宅有两个居住空间能获得冬季日照。正立面图如图所示：3背立面:楼梯间的窗台高为休息平台上900,窗高1500,窗上设过梁为200*400,因窗上,楼板下均设有过梁,将其局部的两个过梁合并为一个.设有雨水管,窗开洞具体见门窗表。.背立面图图2.2标准层平面图第102页 4外装修材料:本工程为住宅设计,因此对使用耐久性及外部美观均有较高的要求.考虑到经济耐久性外部使用涂料。2．4．户型设计（1）满足建筑日照间距1.6的要求；（2）户型要求：套内起居室、厨房、卫生间、及贮藏室或壁橱等基本空间齐备；三室二厅（111.9平方米）为主要户型。南北通透，有利于各房间的通风与采光。厨房、卫生间均为明厨明卫。图2.3户型图第102页 2．5．楼梯设置楼梯间宽为2600mm进深为6000mm踏步高为150,踏步宽为260,本住宅建筑的楼梯间形式是根据建筑形式、建筑层数，建筑面积以及套房户门的耐火等级等因素确定。一层休息平台为1200mm,二层以上休息平台为1500mm,进口处设一台阶，防止雨水进入楼梯进厅。梯段宽260,梯段高为150。一层入户门处高0.45m，一层楼梯为20跑,先14跑,再6跑楼梯,其他层为10跑+10跑。楼梯板厚为100mm。入户过道净宽为1300mm，其他通道净宽不小于1000mm，扶手高度1100。底层入口处设有进厅，应有垃圾收集措施；楼梯栏杆垂直杆件间净空100。满足规范中防止儿童坠落的要求。3．屋面、楼面、墙体作法及保温、隔热、隔音考虑3．1．屋顶做法屋顶结构层标高为16.20m。由于该房屋的屋面为上人屋面，设置了爬梯，考虑到屋面检修的方便和消防安全因素，在屋面上设置了检修口等。根据规范规定，房屋的女儿墙体高度不得低于900mm，取女儿墙高度为1.200m，在女儿墙上设有200mm厚的钢筋混凝土压顶。屋顶是房屋最上层覆盖的外围护结构，其主要功能是用以阻止自然界的和其他外界的不利因素，以使屋顶覆盖下的空间，有一个良好的环境，因此，要求屋顶在其结构设计时注意解决防水、保温、隔热以及隔声、防火等问题本屋面排水方式采用有组织排水。屋面排水坡度为2%，檐沟的排水坡度为1%。第102页 雨水口可穿过女儿墙，在外墙外面设水落管，雨水顺着坡度排入落水管，最终由落水管排向地下的排水系统。规范规定，落水管的直径为150mm,该住宅的屋顶面积大约在477㎡左右，设计设置了4个直径为150mm的落水管，能很好的排水；同时落水管对称的布置又在一定程度上丰富了立面。采用平屋顶,女儿墙高1200。屋面做法：30mm细石混凝土面层，高聚物改性沥青防水卷材，20mm厚的1:3水泥砂浆找平层150厚的水泥蛭石保温层1:10水泥珍珠岩找坡(坡度2%)，20mm水泥砂浆找平层,100mm厚现浇板外围设女儿墙。屋顶可以上人,屋顶上设有雨水管。图2.4屋面女儿墙防水节点第102页 3．2．楼地面做法楼面做法：15mm的水磨石地面，20mm厚1:3水泥砂浆找平，100mm厚现浇钢筋混凝土楼板,15mm天棚抹灰。底层地面做法：采用水磨石地面，做法如下：素土夯实，100厚灰土垫层，50厚C10素混凝土垫层，刮素水泥浆，20厚水泥砂浆找平层设玻璃分隔条，素水泥砂浆结合层，水磨石面层。图2.4底层地面做法：3．3．墙体与门窗住宅部分的主外墙面做50厚聚苯板保温层。外墙面与外柱表面取齐。填充墙选用蒸压粉煤灰蒸压砌块.外墙和内墙厚均为250mm,室内卫生间隔墙是120厚.女儿墙高为1200。住宅的屋面、外墙、窗能防止雨水和冰雪融化水侵入室内。3．4．外墙面做法刷乳胶漆墙面做法：①7厚1:3水泥砂浆打底扫毛②7厚1:3水泥砂浆找平扫毛③7厚1:2.5水泥砂浆罩面压光水刷带出小麻面④刷外墙乳胶漆三~五遍第102页 3．5．内墙面做法内墙混合砂浆墙面做法：①8厚1:1:6水泥石灰膏砂浆打底扫毛②7厚1:0.3:2.5水泥石灰膏砂浆找平扫毛③5厚1:0.3:3水泥石灰膏砂浆压实抹光④喷内墙涂料3．6．防噪声措施住宅建筑应在平面布置上采取防噪声措施。卧室、起居室在关窗状态下的白天允许噪声级为50dB(A声级)，夜间允许噪声级为40dB(A声级)应采取构造措施提高楼板、分户墙、楼板、外窗、户门的空气声隔声性能，门窗采用4+12+4mm厚的中空玻璃，能够获得较好的隔音效果。水、暖、电、气管线穿过楼板和墙体时，孔洞周边用1:2.5水泥砂浆堵严，近墙部位填实防火岩绵后做面层。3．7．有水侵蚀的房间处理对于有水侵蚀的房间如卫生间.等各种设备.水比较多，用水频繁，室内积水的机会也多,容易发生渗水漏水现象,因此设计时对于这些房间的楼板层,墙身采取有效的防水防潮措施，卫生间均向地漏排水口找坡1%，排水口处加衬玻璃布一层,卫生间的地面标高应比其他房间或走廊低20mm,楼板与墙身向上深入踢脚线150mm，卫生间地面材料为防滑地砖,墙面镶贴白色防腐面砖.所有卫生间均做一层聚氨酯防水层，并与防潮墙面保持连贯；卫生间均向地漏排水口找坡1%，排水口处加衬玻璃布一层；3．8．混凝土散水做法建筑物四周设散水，其宽度为600㎜。散水详图如下：为保护墙基不受雨水侵蚀，在外墙四周做坡度为4％的散水，宽600mm。混凝土散水做法①素土夯实②70厚碎石垫层③20厚C20细石混凝土第102页 图2.5散水做法3．9．注意事项（1）除特殊说明外,平面图中说明的标高为构件建筑标高。（2）凡是窗,墙,楼板孔洞,施工完毕后,应用1:2.5水泥砂浆堵严。（3）外墙门窗应满足有关行业规范,作好保温防露等构件处理,并满足气密性,抗风压等要求。住宅建筑楼梯间顶棚、墙面和地面均应采用不燃性材料。门槛高度及门内外地面高差不应大于15mm，并应以斜坡过渡。（4）因本工程在威海地区，位于北方，冬季较为严寒，因此严寒地区和寒冷地区的住宅设采暖设施。（5）住宅设照明供电系统。给水总立管、雨水立管、消防立管、采暖供回水总立管和电气、电信干线（管），不应布置在套内。公共功能的阀门、电气设备和用于总体调节和检修的部件，均设在共用部位。（6）住宅厨房与卫生间排水立管应分别设置。排水管道没有穿越卧室。（7）本住宅建筑周围环境为消防灭火救援提供必要的外部条件。4.设计所采用的主要法规和标准建筑设计资料集编辑部。建筑设计资料集。第2版。北京：中国建筑工业出版社2002第102页 中华人民共和建设部民用建筑设计通则（2005）北京中国建筑出版社2006中国建筑技术研究院。住宅设计规范（2003年版）。北京：中国建筑工业出版社，2003年中国建筑技术研究院。建筑设计防火设计规范（2001年版）。北京：中国建筑工业出版社，2003年中国建筑标准设计研究院。建筑构造图集。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，2003中国建筑标准设计研究院。屋面建筑构造。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，2001中国建筑标准设计研究院。住宅卫生间。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，2001中国建筑标准设计研究院。住宅厨房。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，2001中国建筑标准设计研究院。外墙外保温建筑构造。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，2001中国建筑技术研究院。建筑结构可靠度统一标准。北京：中国建筑工业出版社，2001年中国建筑技术研究院。砌体结构设计规范。北京：中国建筑工业出版社，2001年中国建筑技术研究院。混凝土结构设计规范。北京：中国建筑工业出版社，2002年中国建筑科学研究院。建筑结构荷载规范。北京：中国建筑工业出版社，2002年中国建筑科学研究院。建筑结构抗震设计规范。北京：中国建筑工业出版社，2001年中国建筑科学研究院。建筑地基基础设计规范。北京：中国建筑工业出版社，2002年中国建筑科学研究院。建筑地基处理技术规范北京：中国建筑工业出版社，2002年中国建筑科学研究院。建筑结构制图标准。北京：中国建筑工业出版社，2002年李国强、李杰、苏小卒。建筑结构抗震设计。北京：中国建筑工业出版社。2002年东南大学、天津大学等。混凝土结构（第二版）。北京：中国建筑工业出版社。2002年中国建筑标准设计研究院。全国民用建筑工程设计技术措施。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，2003周起敬等混凝土结构构造手册.第二版.北京：中国建筑工业出版社，2003喻林,夏训清,付乐.简明地基基础结构设计施工资料集成.北京:中国电力出版社,2005-12-21[美]艾伦.威廉斯著钢筋混凝土结构设计.北京:中国水利水电出版社,2002第二章结构体系的选择与确定2．1.结构形式：目前，在我国土木工程中应用最广泛、技术最成熟的是钢筋混凝土结构，相比钢结构形式，它具有取材方便、造价低、耐久性好、维护费用低等优点。与砌体、剪力墙比较，它有具有较大的自由灵活的室内空间。因此本设计采用钢筋混凝土结构。2．2.结构体系：➀竖向结构体系：常用的钢筋混凝土抗侧力结构结构体系有：框架结构体系、剪力墙结构体系、框架-剪力墙结构体系、筒体结构体系等。与其他的结构体系相比较,框架结构具有建筑平面布置灵活、造型活泼、结构自重较轻、计算理论比较成熟、在一定高度范围内造价较低等优点,可以形成较大的空间,易于满足多功能的使用要求。在结构受力性能方面,第102页 框架结构属于柔性结构,自振周期较长,地震反应较小。本设计要求建筑平面布置灵活，有较大空间。鉴于框架结构的优点,本设计采用框架结构体系。➁楼面体系：根据结构形式不同，现浇楼盖结构可分为肋梁式楼盖、密肋楼盖、平板式楼盖和无粘结预应力现浇平板楼盖等。与其他结构形式相比较，肋梁楼盖结构具有良好的技术经济指标，可最大限度的节省混凝土和钢筋用量，结构整体性好、抗震性能好。另外，还要求楼板在自身平面内具有足够大的刚度。为此，本设计采用现浇楼面结构。这种结构体系对抗震更有利。从造价上比较，钢结构最高，剪力墙其次，框架次之，砌体最低。综合上述条件，最终选用钢筋混凝土框架。2．3.柱网布置及构件初定3.1.布置：①多层平面布置应考虑以下因素：多层建筑的开间、进深尺寸及构件类型规格应尽量减少，以利于建筑工业化。②尽量采用风压较小的形状，并注意临近高层房屋风压分布的影响。③有抗震设防要求的多层结构，平面布置应力求简单、规则、均匀、对称并尽量减小偏心扭转的影响。2.柱网布置柱网选择与布置直接影响建筑的使用和结构的经济性，不同的功能和功能布置方式采用不同的柱网布置方式。商厦应根据货柜布置及内部交通组织等来合理选择柱网，以提高平面的使用率和结构的经济性。柱网图：3、梁柱截面的确定见结构计算部分4、楼梯方案选择最常见的现浇式楼梯有板式楼梯和梁式楼梯，板式楼梯的优点是下表面平整，施工支模方便，外观轻巧。缺点是斜板较厚，其混凝土用量和钢筋用量都较多。本设计选择双跑现浇板式楼梯。楼梯梁的尺寸为200mm*300mm，楼梯间的墙设为非承重墙，故墙间设暗柱，尺寸为200mm*300mm。5、三缝的设置沉降缝：当建筑物有高度变化超过10m第102页 的建筑部分，或者主体与裙房高度相差很大时，原则上应设置沉降缝。但是设了沉降缝之后，会使缝部位的防水造成困难，而且两侧上部结构易碰撞造成危害。因此应加强构造措施而尽量不设缝。对于本设计，地基承载力较高。故不设沉降缝。伸缩缝：现浇框架结构长度不宜超过，否则应设伸缩缝，若不设应采取一定的措施。故本设计不设伸缩缝。抗震缝：如出现以下情况则应设抗震缝：①平面长度过长或突出部分过多；②建筑各部分的结构刚度或荷载相差过大；③地基不均匀，各部分沉降差过大；④房屋有较大错层。由于本设计结构均匀、对称、规则、刚度和质量变化均匀，故不必设抗震缝。6、楼板尺寸楼板为现浇双向板，具体楼板采用尺寸见计算部分。2．4.基本假定与计算简图2．4．1.基本假定①平面结构假定：本工程平面为正交布置，可认为每一方向的水平里只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力结构不受力；②楼板在自身平面内刚性假定；③由于结构体型规整、布置对称均匀，结构在水平荷载作用下不考虑扭转的影响。在以上基本假定的前提下，将空间框架结构分解成纵向和横向两种平面体系，楼板的作用是保证各片平面结构具有相同的水平侧移。2．4．2.计算简图在横向水平力作用下，将结构简化为刚结计算体系，计算简图祥见结构计算部分。2．5.荷载计算多层建筑水平力包括地震作，用和风荷载。本建筑高度小于30m，故风荷载不大。地震作用计算方法按《建筑结构抗震设计规范》进行，对高度不超过40m变形以剪切变形为主的且质量和刚度沿高度分布均匀的结构，采用底部剪力法计算。竖向荷载主要是结构自重（恒载）和使用荷载（活载），结构自重可由构件截面尺寸直接计算，建筑材料单位体积重量按荷载规范取值。使用荷载（活荷载）按荷载规范取值，楼面活载折减系数按荷载规范取用。第102页 2．6.内力计算及组合1、竖向荷载辖内力计算首先根据楼盖的结构平面布置，将竖向和荷载传递给每榀框架。框架结构在竖向荷载作用下的内力用力距分配法。2、水平荷载作用下的内力水平荷载首先在总框架之间分配，然后将总框架分得份额按各榀框架的剪切刚度进行分配。3、组合荷载组合本工程考虑了四中内力组合，即②控制截面积不利内力框架梁控制截面积不利内力为：支座截面，，；跨中截面，。框架柱控制截面为每层上、下截面，每截面应组合：及相应、，即相应、，及相应、。2．7.基础的考虑基础类型的选择应遵照安全、适用、经济既便于施工的原则进行，设计时可根据工程地质条件、上部结构情况、荷载大小、建筑物对沉降的要求、工程造价、施工技术设备等因素综合确定。1、地质设计条件①工程地质概况：场地平坦，在水平方向的层分布均匀。②水文地质概况：常年地下水位。③地震设防烈度为7度，地震分组二组，建筑场地为类。④土壤最大冻结深度50cm。2、基础选型由于本工程为多层框架结构，高度较低，地质条件较好，所以考虑设柱下独立基础，基础埋深2.5m，便可以满足承载力的要求。第102页 第三章结构设计计算书3．1结构布置及计算简图及初步确定梁、柱、板截面尺寸3．1．1材料梁板柱混凝土采用C30,梁柱中箍筋和板及基础板底内钢筋采用HPB235级，梁柱中纵向受力钢筋采用HRB400级。第102页 3．1．2框架梁截面尺寸框架梁的截面尺寸应该根据承受竖向荷载的大小、梁的跨度、框架的间距、是否考虑抗震设防要求以及选用的混凝土材料强度等诸多因素综合考虑确定。一般情况下，框架梁的截面尺寸可参考受弯构件按下式估算：主梁高h=(1/10～1/18)l，其中l为梁的跨度。框架梁宽取与墙等宽250mm。在抗震结构中，梁截面宽度不宜小于200mm，梁截面的高宽比不宜大于4，梁净跨与截面高度之比不宜小于4。根据以上内容初选截面尺寸如下：横向主梁高：h=(1/10～1/18)l=（1/0~1/18）×6000=330~600取b×h=250mm×500mm。纵向主梁高：h=(1/12~1/20)l=(1/12~1/20)4200=350~200mm取b×h=250mm×350mm。阳台纵向次梁高：b×h=240mm×250mm.3．1．3框架柱截面尺寸框架柱的截面形式通常大多为方形、矩形。柱截面的宽与高一般取层高的1/15～1/20，同时满足、，l0为柱计算长度。多层房屋建筑中，框架柱截面的宽度和高度不宜小于300mm；柱截面高度与宽度之比为1～2。柱净高与截面高度之比宜大于4。在计算中，还应注意框架柱的截面尺寸应符合规范对剪压比()、剪跨比()、轴压比()限值的要求，如不满足应随时调整截面尺寸，保证柱的延性。抗震设计中柱截面尺寸主要受柱轴压比限值的控制，如以ω表示柱轴压比的限值，则柱截面尺寸可用如下经验公式粗略确定：式中；A——柱横截面面积，m2，取方形时边长为a；n——验算截面以上楼层层数；F——验算柱的负荷面积，可根据柱网尺寸确定，m2；fc——混凝土轴心抗压强度设计值；混凝土C30，则f=14.3KN/m2.ω——框架柱最大轴压比限值，三级框架取0.9。φ——地震及中、边柱的相关调整系数，7度中间柱取1、边柱取1.1，8度中间柱取1.1、边柱取1.2；G——结构单位面积的重量，根据经验估算钢筋混凝土高层建筑约为12～14kN／m2。,n=4,第102页 根据则:a=305mm初步选定底层柱截面取450mm×450mm.2~5层柱截面取350mm×350mm3．1．4板截面尺寸选择的板有单向板（弹性计算即板区格长边计算跨度/短边计算跨度>2）和双向板（弹性计算即板区格长边计算跨度/短边计算跨度2），并大于L/40,且根据板厚一般为100~150mm，综上取板厚为100mm。3．2重力荷载的计算3．2．1屋面及楼面的永久荷载标准值屋面恒荷载（上人）30厚的细石混凝土保护层22×0.03=0.66KN/㎡高聚物改性沥青防水卷材0.50KN/㎡20厚的水泥砂浆找平层20×0.02=0.4KN/㎡150厚的水泥蛭石保温层5×0.15=0.75KN/㎡1:10水泥珍珠岩找坡(坡度2%)（1/2×10.8×2%×1/2+30)×11=0.924KN/㎡20厚1：3水泥砂浆找平层20×0.02=0.40KN/㎡100厚的现浇楼板0.1×25=2.5KN/㎡15厚的天棚抹灰0.015×17=0.26KN/㎡合计6.394KN/㎡楼面恒荷载：彩色水磨石楼面0.015×25=0.38N/㎡20厚的1:3水泥砂浆抹面压实赶光0.020×20=0.40KN/㎡100厚的钢筋混凝土楼板0.12×25=2.5KN/㎡15厚的天棚抹灰0.015×17=0.26KN/㎡合计3.5KN3．2．2楼面及屋面可变荷载的标准值上人屋面均布活荷载的标准值2.0KN/㎡楼面活荷载的标准值2.0KN/㎡屋面雪荷载的标准值0.45KN/㎡第102页 3．2．3构件的自重计算梁、柱可根据截面尺寸、材料的容重及粉刷等计算出单位长度上的重力荷载;具体的计算过程如下：框架横梁的自重：0.25×0.5×25＝3.125KN/m框架纵梁的自重：0.20×0.4×25＝2KN/m框架柱自重（底层）：0.45×0.45×25×4.45＝22.5KN（其他层）：0.35×0.35×25×3.0＝9.2KN外墙重：外墙墙体为250厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，墙面的做法为:7厚的1:3的水泥砂浆抹面;7厚的1:3的水泥砂浆找平扫毛;7厚1:3的水泥砂浆抹平压光刷带出小麻面。则外墙的单位面积的重力荷载为：5.5×0.25+20×0.21+0.02×12=2.035KN/m2内墙重：内墙为250厚蒸压粉煤灰加气混凝土砌块，墙面做法为：喷内墙涂料;8厚水泥石灰膏砂浆打底扫光;7厚1:0.3:0.25水泥石灰膏砂浆找平扫毛;5厚的1:0.3:3的水泥石灰膏砂浆压实抹光。则内墙的单位面积的重力荷载为：0.15×6.5+0.021×12×2＝1.479KN/㎡；木门的单位面积重力荷载为0.2KN/㎡；铝合金门窗单位面积重力荷载为0.5KN/㎡。3．2．4重力荷载的代表值墙体的重力荷载标准值：2~5层外墙：=2.025×[3*（10.5+45.6）*2-(8*1.8*1.7+4*1.5*1.7+4*0.9*0.8+2*1.2*1.6+8*2.4*1.5)-3.3*2.1*4]=485.8KN内墙：=4.5*3*1.855*24=601KN女儿墙：=0.25*19*0.9*112.2=479.7KN板重：=25*0.1*45.6*10.5=1197KN横梁自重：AB横梁=0.25*0.4*25*6.0=15KNBC横梁=0.25*0.4*25*4.5=11.25KN纵梁自重：=0.2*0.3*25*3*1.05=215.5KN柱重：=0.35*0.35*25*3*1.1*45=455.4KN第102页 屋面=3.634*45.6*10.5=1739.96KN门=27.7*0.5=13.9KN窗=（24.5+10.2+2.88+3.8+28.8）*0.5=35KN首层墙=3.45*[(10.5+45.6)*2-(8*1.8*1.7+4*1.5*1.7+4*0.9*0.8+2*1.2*1.6+8*2.4*1.5)-3.3*2.1*4]=590.4KN内墙：=4.5*3*1.855*24=601KN柱重：=0.45*0.45*25*3*1.1*45=25.3KN大门：＝0.45×1.5×2.0×2＝2.7KN首层窗重：=（24.5+10.2+2.88+3.8+28.8）*0.5=35KN2~5层阳台重：G=0.1×25×（3.9×1.5×2+4.2×1.5×4）=92.25KN各质点重力荷载的代表值：G5=（6.394+.5*.45）*45.6*10.5+389.8+215.5+389.8+215.5+0.5*455.4+479.7+0.5*601+0.5*485.8+0.5*35+13.9/2=2058.55KNG4=G3=G2=（3.5+2/2）*（45.6*10.5+8.1*4）+389.8+215.5+455.4+601+35+13.9=4016.4KNG1=（3.5*2/2）*（45.6*10.5+8.1*4）+25.3/2*45+455.4/2+601+590.4/2+485.8/2+35+13.9=4284.4KN3．3框架侧移刚度的计算梁的线刚度其中Ec为混凝土的弹性模量；为梁的计算跨度；为梁截面的惯性矩，对于现浇楼板中框架梁,边框架梁.根据以上的计算方法，计算横梁线刚度的计算过程，柱线刚度的计算过程如下表：表3.1横梁线刚度的计算表类别跨度/N/㎜2B*h/㎜*㎜/㎜4L/㎜/N·㎜/N·㎜2/N·㎜横梁AB跨3.0×104250*5002.6*10960001.3*10101.95*10102.6*1010第102页 BC跨3.0×104250*5002.6*10945001.7*10102.55*10103.4*1010表3.2柱线刚度的计算表层次/㎜/（N/㎜2）/㎜·㎜/㎜4/N·㎜144503.0×104450×4503.4×1092.29×10102~530003.0×104350×3501.25×1091.25×1010柱的线刚度，其中为柱的截面惯性距，h为框架柱的计算高度。柱的侧移刚度D值按下式计算：。式中为柱侧移刚度的修正系数。中框架柱的侧移刚度，边框架柱的侧移刚度，楼梯间的框架柱的侧移刚度计算如下表：1)选取9轴的一榀框架进行计算:表3.3中框架柱的侧移刚度D值（N/㎜）层数A轴边柱（9根）C轴边柱（9根）B轴中柱（9根）2~52.080.5185002.720.57696004.80.711183326939711.130.5269321.480.56975862.610.6698919210933表3.4边框架的侧移刚度值（N/㎜）层数A轴边柱（2根）C轴边柱（2根）B轴中柱（2根）10.850.3842131.110.51869061.960.628450391382~51.560.1673002.040.583003.60.641066752534表3.5楼梯间框架柱侧移刚度值：层数A轴边柱（4根）C轴边柱（2根）B轴中柱（4根）2~51.560.43873002.720.57696002.040.5830010.850.31642131.480.56975861.110.5186906层数B轴中柱（2根）5~24.870.7111833105266第102页 12.610.669891977486将上述不同情况下同层框架柱侧移刚度相加，取得各层的层间侧移刚度首层：=210933＋39138＋77486=3275572~5层：=269397+39138+105266=427197由计算可知：故该框架为规则框架。3．4横向水平荷载作用下框架结构的内力和侧移的计算3．4．1．横向自振周期计算结构顶点的假想侧移计算如下表：表4.1结构顶点的假想侧移计算层次55058.55058.5542719711.8167.944016.49074.9542719721.2156.134016.413091.3542719730.6135.924016.417107.7542719740105.314284.421392.1532755765.365.3计算基本周期，其中的量纲为m,取，则3．4.2．水平地震作用及楼层地震剪力的计算结构高度不超过40m，质量和刚度沿高度分布比较均匀，变形以剪切型为主，故可用底部剪力法计算水平地震作用，结构水平地震作用标准值计算，即第102页 因，所以不用考虑顶部附加的水平地震作用。各质点的水平地震作用按式：计算。不考虑顶部附加水平地震作用的情况下：各楼层的地震剪力按式：计算表具体的计算过程见下表：表4.2各质点横向水平地震作用及楼层地震剪力计算表层次516.555058.5837190.36390.3390.3413.554016.454221.40.24252.8643310.554016.4423730.18197.5840.627.554016.430323.80.13141.4981.914.554284.4194940.0996.61078.53．4.3．水平地震作用下的位移验算水平地震作用下框架结构的层间位移和顶点位移分别按式：和计算。过程见下表，表中还计算出了各层的层间弹性位移角。表4.3横向水平地震作用下的位移验算层次5390.34271970.99.9730001/3333.346434271971.59.0730001/20003840.64271971.977.5730001/1523第102页 2981.94271972.35.630001/130411078.53275573.33.344501/909由上表可见，最大层间弹性位移角出现在第一层，其值为1/909<1/550，满足按弹性方法计算的楼层层间最大位移应符合的要求。水平地震作用下框架内力计算由上面的表格求出层间剪力后，层柱分配到的剪力以及该柱上、下端的弯矩设计和分别按下各式计算：各柱的反弯点高度比y按式确定。底层柱考虑修正值，第二层柱需考虑修正值，其余柱均无修正。具体计算过程见下表：表4.4各层柱端弯矩及剪力的计算层次A柱53000390.342719785007.762.080.449.313.9743000643427197850012.792.080.45517.520.933000840.6427197850016.732.080.525.125.123000981.9427197850019.52.080.529.329.3144501078.5327557693222.81.130.6365.438.4层次C-柱53000390.342719796008.82.720.4411.614..743000643427197960014.52.720.4921.222.133000840.6427197960018.92.720.528.328.323000981.9427197960022.12.720.533.133.1144501078.53275577586251.480.6371.642.1第102页 B-柱1183310.84.80.4514.617.81183317.84.80.526.726.71183323.34.80.534.934.91183327.24.80.540.840.8891929.42.610.5978.854.8梁端弯矩，剪力及柱轴力分别按式：具体的计算过程见下表：表4.5各层柱端弯矩及剪力计算层次AB跨梁BC跨梁513.977.763.610.114.74.55.5430.217.96823.433.74.512.7342.626.7611.635.949.54.518.8254.432.8614.542.961.44.523.2167.741.4618.254.175.24.528.7层次柱轴力A柱C柱B柱5-3.61.95.5411.66.618.2323.214.837237.722.560.2155.93388.9注：1）柱轴力中的负号表示拉力。当为左地震时，左侧两根柱为拉力，右侧两根柱为压力。第102页 2）表中M单位为kN·m,V单位为KN，单位为m.3．4.4．横向风荷载作用下框架结构内力和侧移计算1风荷载的标准值基本风压值：。值：由于建筑物总高度H不超过30m，所以。查《荷载规范》得值：迎风面，背风面，所以取。C类地区，H/B=16/59.4=0.27<1.5,查《荷载规范》得。取9轴线横向框架，其负载的宽度为3.3m。则沿房屋高度的分布风荷载的标准值为：。根据各楼层标高处的高度，由《荷载规范》查取，代入上式可求得各楼层标高处的，沿房屋高度的分布见图：表4.6沿房屋高度分布的风荷载的标准值层次516.450.751.02.1413.450.741.02.1310.450.741.02.127.450.741.02.114.450.741.02.1框架结构分析时，按最有利布置取最大线荷载，将分布风荷载转化为节点集中荷载，计算过程如下：第102页 图4.4风荷载分布图3．4.5．风荷载作用下的水平位移的验算根据上式求得的结点水平荷载，计算层间剪力，求出各层的相对侧移和绝对侧移。计算过程见下表：表4.7风荷载作用下框架层间剪力及侧移的计算层次1234516.212.018.835.652.473275574271974271974271974271970.540.350.260.170.07第102页 0.540.891.151.321.391/66671/185711/115381/176471/48571由上表可见，风荷载作用下框架的最大层间位移发生在首层，最大层间位移角为1/6667，远小于1/550，满足规范要求。3．4.6．风荷载作用下框架结构内力的计算横向框架在风荷载作用下的弯矩，梁端剪力及柱轴力见下表：表4.8风荷载作用下各层柱端D值及剪力分配系数层号及层高柱号5层H=3mA2.10.510.852.980.285B4..80.711.180.396C2.70.570.950.3192~4层H=3mA2.10.510.852.980.285B4..80.711.180.396C2.70.570.950.3191层H=4.45mA1.10.520.692.340.29B2.60.670.890.38C1.50.570.760.333．4.7．各柱的反弯点位置、剪力柱端弯矩计算计算过程见表表4.9各柱的反弯点位置、剪力、柱端弯矩计算层号柱号A0.2851.440.4050.000.4051.752.60.17第102页 5层2.985.04B0.39620.450.000.452.73.3C0.3191.60.4350.000.4352.12.74层A0.2852.9811.343.230.4550.000.4554.45.30.38B0.3964.500.50.0000.56.86.8C0.3193.610.4850.000.4855.35.63层A0.2852.9817.645.060.50.000.57.67.60.59B0.3967.030.50.000.510.510.5C0.3195.670.50.000.58.58.52层A0.2852.9823.946.860.50.000.510.310.30.8B0.3969.50.50.000.514.314.3C0.3197.680.50.000.511.111.11层A0.292.3431.849.230.650.000.6520.711.11.36B0.3812.10.590.000.5924.617.1C0.3310.50.650.000.6523.512.7注：；；3．4.8．梁端弯矩计算梁端弯矩，剪力及柱轴力分别按式：具体的计算过程见下表：表4.10风荷载作用下各层柱端弯矩及剪力计算层次AB跨梁BC跨梁52.661.460.671.52.74.50.947.054.161.995.47.84.52.93127.563.39.813.84.55.2第102页 217.910.764.814.119.64.57.5121.413.65.817.823.84.59.2层次柱轴力A柱B柱C柱50.670.230.942.571.233.835.873.139210.675.8316.5116.479.2325.7注：1.柱轴力中的负号表示拉力。当为左风时，左侧两根柱为拉力，右侧两根柱为压力。2.表中M单位为kN·m,V单位为KN，单位为m.3．5竖向荷载作用下框架结构的内力计算3．5.1．计算单元横向框架计算单元取9轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为3.3m，如图所示。直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示。计算单元范围内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各个节点上。由于纵向框架梁的中心线与柱的中心线不重合，因此在框架节点上还作用有集中力矩。由于附加力距较小，故不考虑。3．5.2．荷载的计算2.1恒载计算：在图中，代表横梁自重，为均布荷载形式。对于第5层为屋面梁上的线荷载：对于1～4层第102页 横载作用下各层框架梁上的荷载分布如下:图5.1横载作用下各层框架梁上的荷载分布图2.2活载的计算：1~5层为屋面梁上的线荷载活载作用下各层框架梁上的荷载分布如下图所示：图5.2活载作用下各层框架梁上的荷载分布图第102页 3．5.3．内力的计算梁端、柱端弯矩采用弯矩二次分配法计算，进行横向框架的弯矩的二次分配，需计算固端弯矩，结点分配系数。固端弯矩：恒载作用下顶层框架梁的固端弯矩：恒载作用下1~4层框架梁的固端弯矩：活荷载作用下顶层框架梁的固端弯矩计算过程同恒载结点分配系数顶层的分配系数计算过程如下（其他层计算方法相同）第102页 顶层节点A：节点B：节点C：3．5.4．恒荷载作用下的结构内力分析恒荷载作用下的内力分析采用力矩二次分配法，计算过程见下表5.4恒荷载作用下的内力分析上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱左梁50.000.570.430.280.000.360.360.000.500.50　-64.5064.50　-32.94　32.940.0036.7727.74-8.840.00-11.36-11.360.00-16.47-16.478.56-4.4213.87-3.25-8.24-3.88-5.68　-2.36-1.78-0.67　-0.86-0.86　4.784.78　　　　43.0-43.068.9　-15.5-53.4　-15.615.6　　　40.360.360.280.190.270.270.270.330.340.33　-47.5847.58　-23.54　23.5417.1317.1313.32-4.57-6.49-6.49-6.49-7.77-8.00-7.7718.388.56-2.286.66-5.68-3.25-3.88-8.24-3.88-3.25-8.88-8.88-6.911.171.661.661.665.075.225.07　　　26.616.8-43.450.8-10.5-8.1-32.3-10.9-6.717.628.00　　　30.360.360.280.190.270.270.270.330.340.33第102页 　-47.5847.58　-23.54　23.5417.1317.1313.32-4.57-6.49-6.49-6.49-7.77-8.00-7.778.568.56-2.286.66-3.25-3.25-3.88-4.00-3.88-3.25-5.34-5.34-4.160.711.001.001.003.673.783.67上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁上柱下柱左梁20.320.3-40.750.4-8.7-8.7-32.9-8.1-8.116.2　　　20.360.360.280.190.270.270.270.330.340.33　-47.5847.58　-23.54　23.5417.1317.1313.32-4.57-6.49-6.49-6.49-7.77-8.00-7.778.569.75-2.286.66-3.25-3.49-3.88-4.00-4.35-3.25-5.77-5.77-4.490.751.071.071.073.833.943.83　　　19.921.1-41.050.4-8.7-8.9-32.8-7.9-8.416.4　　　10.410.280.310.220.290.200.290.370.260.37　-47.5847.58　-23.54　23.5419.5113.3214.75-5.29-6.97-4.81-6.97-8.71-6.12-8.718.56　-2.647.37-3.25　-4.35-4.00　-3.49-2.43-1.66-1.840.050.070.050.072.771.952.77　　　25.611.7-37.349.7-10.2-4.8-34.8-9.9-4.214.1　　　　5.8　-2.4　-2.1/////////////////////////////////////////////////梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。计算柱底轴力还需考虑柱的自重，如前所述。恒荷载作用下的梁端剪力及柱轴力结构分析如下表5.3所示：表5.5恒荷载作用下的梁端剪力及柱轴力荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力第102页 层次AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨564.541.7-4.3-8.460.268.850.133.3447.631.4-1.2-3.346.448.834.728.1347.631.4-1.6-3.74649.235.127.7247.631.4-1.6-3.64649.23527.8147.631.4-2.1-4.645.549.73626.8柱轴力A柱B柱C柱150.1159.3110.2119.4105.5114.7222.1231.3231.9241.1173.4182.6309318.3349358.2246.1255.3396.5405.7366375.2319.3328.5483.4492.6483.6492.8391.4414.4图5.3恒荷载作用下框架弯矩图第102页 3．5．活荷载作用下的结构内力分析活荷载作用下的内力分析同样采用力矩二次分配法，计算过程见表5.6：表5.6活荷载作用下内力计算分析上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱50.000.570.430.280.000.360.360.500.500.00　　-17.1017.10　-8.608.60　0.009.757.35-2.380.00-3.06-3.06-4.30-4.300.00　3.08-1.193.68-1.15-2.15-1.53-1.42　第102页 　-1.08-0.81-0.11　-0.14-0.141.471.47　上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁下柱上柱　11.7-11.718.3　-4.3-13.94.2-4.20.0　　　　40.360.360.280.190.270.270.270.330.340.33　　-17.1017.10　-8.608.60　6.166.164.79-1.62-2.30-2.30-2.30-2.84-2.92-2.844.873.08-0.812.39-1.53-1.15-1.42-1.15-1.42-2.15-2.57-2.57-2.000.320.460.460.461.561.601.56　　　　8.56.7-15.118.2-3.4-3.0-11.96.2-2.7-3.4　　　　30.360.360.280.190.270.270.270.330.340.33　-17.1017.10　-8.608.60　6.166.164.79-1.62-2.30-2.30-2.30-2.84-2.92-2.843.083.08-0.812.39-1.15-1.15-1.42-1.15-1.42-1.46-1.93-1.93-1.500.250.360.360.361.331.371.33　　　　7.37.3-14.618.1-3.1-3.1-12.05.9-3.0-3.0　　　　20.360.360.280.190.270.270.270.330.340.33　-17.1017.10　-8.608.60　6.166.164.79-1.62-2.30-2.30-2.30-2.84-2.92-2.843.083.51-0.812.39-1.15-1.23-1.42-1.15-1.59-1.46-2.08-2.08-1.620.270.380.380.381.391.431.39　　　　7.27.6-14.718.1-3.1-3.1-11.96.0-3.1-2.9　　　　10.410.280.310.220.290.200.290.370.260.37第102页 　-17.1017.10　-8.608.60　7.014.795.30-1.87-2.47-1.70-2.47-3.18-2.24-3.183.08　-0.942.65-1.15　-1.59-1.23-1.46-0.88-0.60-0.660.020.030.020.031.000.701.00　　　　9.24.2-13.417.9-3.6-1.7-12.65.2-1.5-3.6　　　　　2.1　-0.8　-0.8//////////////////////////////////////////////////梁端剪力可根据梁上竖向荷载引起的剪力与梁端弯矩引起的剪力相叠加而得。柱轴力可由梁端剪力和节点集中力叠加得到。活荷载作用下的梁端剪力及柱轴力结构分析见下表5.7所示：活荷载作用下的梁端剪力及柱轴力层次荷载引起的剪力弯矩引起的剪力总剪力柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱B柱C柱===517.111.5-1.1-2.21618.213.79.335.830.224.2417.111.5-0.5-1.316.617.612.810.256.264.640317.111.5-0.58-1.416.5217.6812.910.175.999.354.8217.111.5-0.57-1.316.5317.6712.810.295.7133.969.8117.111.5-0.75-1.616.3517.8513.19.9115.4168.884.4第102页 活载荷载作用下框架弯矩图活载荷载作用下框架轴力图第102页 3．6内力组合3．6.1框架梁的内力组合将内力计算图中梁的弯矩、剪力标准值填入内力组合表，对于竖向荷载作用下的支座弯矩进行调幅，再进行内力组合。框架梁在恒荷载，活荷载，风荷载，地震荷载作用下的内力组合及梁端剪力的调整见表6.1层次截面内力SGkSQkSwkSEk1.2SGk+0.9*1.4(SQk+Swk)→←五层AM-32.25-8.78±2.60±13.97-46.48-53.03V60.2016.00±0.67±3.6093.2491.56B左M-51.68-13.73±1.40±7.70-77.54-81.07V68.8018.20±0.67±3.60106.34104.65B右M-40.05-10.43±1.50±10.10-59.31-63.09V50.1013.70±0.90±5.5078.5276.25CM-11.70-3.15±2.70±14.70-14.61-21.41第102页 V33.309.30±0.90±5.5052.8150.54跨中MAB40.8010.65±0.60±3.0063.1461.62MBC14.903.85±0.60±2.3023.4921.98四层AM-32.55-11.33±5.30±30.20-46.65-60.01V46.4016.60±1.90±8.0078.9974.20B左M-38.10-13.65±4.10±17.90-57.75-68.09V48.8017.60±1.90±8.0083.1378.34B右M-24.23-8.93±5.40±23.40-33.51-47.12V34.7012.80±2.90±12.7061.4254.11CM-13.20-4.65±7.80±33.70-11.87-31.53V28.1010.20±2.90±12.7050.2342.92跨中MAB24.309.00±1.50±6.2042.3938.61MBC10.403.85±1.20±5.2018.8415.82三层AM-30.53-10.95±12.0±42.60-35.31-65.55V46.0016.52±3.30±11.6080.1771.86B左M-37.80-13.58±7.50±26.70-53.01-71.91V49.2017.68±3.30±11.6085.4777.16B右M-24.68-9.00±14.10±34.90-23.18-58.72V35.1012.90±5.20±18.8064.9351.82CM-12.15-4.43±19.60±49.504.54-44.85V27.7010.10±5.20±18.8052.5239.41第102页 跨中MAB25.809.30±2.25±8.0045.5139.84MBC10.803.95±2.00±7.3020.4615.42二层AM-30.75-11.03±17.90±54.40-28.24-73.35V46.0016.53±4.80±14.5082.0869.98B左M-37.80-13.58±10.70±32.80-48.98-75.95V49.2017.67±4.80±14.5087.3575.26B右M-24.60-8.93±14.10±42.90-23.00-58.53V35.0012.80±7.50±23.2067.5848.68CM-12.30-4.50±19.60±61.404.27-45.13V27.8010.20±7.50±23.2055.6636.76跨中MAB25.709.25±3.60±8.3047.0337.96MBC10.703.95±2.75±9.3021.2814.35一层AM-27.98-10.05±21.40±67.70-19.27-73.20V45.5016.35±5.80±18.2082.5167.89B左M-37.28-13.43±13.60±41.40-44.51-78.78V49.7017.85±5.80±18.2089.4474.82B右M-26.10-9.45±17.80±54.10-20.80-65.66V36.0013.10±9.20±28.7071.3048.11CM-10.58-3.90±23.80±75.2012.38-47.59V26.809.90±9.20±56.2333.04第102页 28.70跨中MAB27.9010.00±3.90±13.2050.9941.17层次截面内力rRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkV=rRE[ηνb(MLb+Mrb)/ln+VGb]→←五层AM-19.35-46.59-52.31-50.9956.99V73.5465.5997.2794.64B左M-45.18-60.19-83.49-81.23V83.4475.48111.08108.04B右M-30.89-50.58-64.49-62.6628.03V64.1752.0181.3479.30CM2.39-26.28-18.95-18.45V44.7932.6354.2652.98跨中MAB44.4438.5965.7363.87MBC17.3912.9023.9723.27四层AM-4.95-63.84-55.27-54.9230.10V64.6346.9579.2478.92B左M-22.98-57.89-65.09-64.83V67.5949.9183.4883.20B右M-3.00-48.63-41.63-41.5731.20V55.9627.8959.6559.56CM18.89-46.83-22.47-22.35V28.1819.8348.1448.00跨中MAB31.9719.8841.8141.76MBC16.166.0217.8917.87三层AM9.14-73.94-52.16-51.9636.24V68.1642.5378.6278.33B左M-14.10-66.16-64.61-64.37V72.0246.3884.1083.79M7.77-60.29-42.31-42.2132.47第102页 B右V63.1621.6160.2960.18CM35.34-61.19-20.83-20.78V54.1812.6347.5047.38跨中MAB35.2119.6144.1343.98MBC18.624.3818.5318.49二层AM20.40-85.68-52.54-52.3436.00V71.3739.3378.6378.34B左M-8.15-72.11-64.61-64.37V75.2243.1784.0983.78B右M15.67-67.98-42.14-42.0232.00V67.8616.5960.0559.92CM46.77-72.96-21.11-21.06V59.197.9247.7347.64跨中MAB35.3919.2043.9543.79MBC20.482.3418.4018.37一层AM36.31-95.71-47.82-47.6445.70V74.8634.6477.7877.49B左M0.78-79.95-63.75-63.53V79.9139.6984.9584.63B右M25.01-80.49-44.69-44.5535.07V75.1111.6961.7061.54CM62.05-84.59-18.18-18.15V64.100.6746.0846.02跨中MAB42.4816.7447.6747.48MBC21.901.2318.6518.62注：M以下部受拉为正，V以向上为正。3．6.2框架柱的内力组合取每层的柱顶柱底两个控制截面，进行组合，组合结果及弯矩设计值的调整见表6.2`6.5.在考虑地震作用效应的的组合时，取屋面为雪荷载时的内力进行组合。表6.2横向框架A柱弯矩和轴力组合第102页 层次截面内力SGkSQkSwkSEk1.2SGk+0.9*1.4(SQk+Swk)→←五柱M43.0011.70±2.60±13.9769.6263.07顶N150.1035.80±0.67±3.60226.07134.17柱M-27.00-8.50±1.75±9.30-40.91-45.32底N159.3035.80±0.67±3.60235.42237.11四柱M16.806.70±5.30±20.9035.2821.92顶N222.1056.20±2.57±11.60340.57334.09柱M-20.30-7.30±4.40±17.50-28.01-39.10底N231.3056.20±2.57±11.60345.13351.61三柱M20.307.30±7.60±25.1043.1323.98顶N309.0075.90±5.87±23.20473.83459.04柱M-19.90-7.20±7.60±25.10-23.38-42.53底N318.3075.90±5.87±23.20470.20484.99二柱M21.107.60±10.30±29.3047.8721.92顶N396.5095.70±10.67±37.30609.83582.94柱M-25.60-9.20±10.30±29.30-29.33-55.29底N405.7095.70±10.67±37.30593.98620.87一柱M11.704.20±11.10±38.4033.325.35顶N483.40115.40±±55.90746.15704.82第102页 16.40柱M-5.80-2.10±20.70±65.4016.48-35.69底N492.60115.40±16.40±55.90715.86757.19层次截面内力rRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQk︳Mmax︳NminNmax→←NMM五柱M57.5919.8169.7567.9869.7519.8169.75顶N165.02157.54238.44230.24238.44134.17238.44柱M-19.06-29.54-44.95-44.30-45.32-29.54-44.95底N166.37173.86250.86241.28237.11166.37250.86四柱M38.51-2.2429.3829.5438.51-2.2429.38顶N252.26228.13356.04345.20252.26228.13356.04柱M-4.49-38.62-34.71-34.58-39.10-38.62-34.71底N240.78261.09368.46356.24351.61240.78368.46三柱M46.03-2.9234.7134.5846.03-2.9234.71顶N357.20308.94493.05477.06357.20308.94第102页 493.05柱M3.32-45.62-34.07-33.96-45.62-45.62-34.07底N317.87366.13505.61488.22366.13317.87505.61二柱M50.98-6.1636.0935.9650.98-6.1636.09顶N465.37387.78630.98609.78465.37387.78630.98柱M1.39-55.75-43.76-43.60-55.75-55.75-43.76底N396.62474.20643.40620.82474.20396.62643.40一柱M49.86-25.0220.0019.9249.86-25.0220.00顶N577.59461.32767.99741.64577.59461.32461.32柱M57.60-69.93-9.93-9.90-69.93-69.93-9.93底N470.15586.42780.41752.68586.42470.15780表6.3横向框架B柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSwkSEk1.2SGk+0.9*1.4(SQk+Swk)→←五柱顶M15.504.30±3.30±17.8028.1819.86N110.2030.20±0.23±1.90170.58170.00柱M10.503.40±2.70±14.6020.2913.48第102页 底N119.4030.20±0.23±1.90181.04181.62四柱顶M8.103.10±6.80±26.7022.195.06N231.9064.60±1.23±6.60361.23358.13柱底M-8.70-3.10±6.80±26.70-5.78-22.91N241.1064.60±1.23±6.60369.17372.27三柱顶M8.703.10±10.50±34.9027.581.12N349.0099.30±3.13±14.80547.86539.97柱底M-8.70-3.10±10.50±34.90-1.12-27.58N358.2099.30±3.13±14.80551.01558.90二柱顶M8.903.10±14.30±40.8032.60-3.43N366.00133.90±5.80±22.50615.22600.61柱底M-10.20-1.70±14.30±40.803.64-32.40N375.20133.90±5.80±22.50611.65626.26一柱顶M4.803.60±17.10±54.8031.84-11.25第102页 N483.60168.80±9.23±33.00804.64781.38柱底M-2.40-0.80±24.60±78.8027.11-34.88N492.80168.80±9.23±33.00792.42815.68层次截面内力rRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQk︳Mmax︳NminNmax→←NMM五柱顶M33.24-1.4725.2324.6233.24-1.4725.23N122.26118.31178.97174.52122.26118.31178.97柱底M25.22-3.2617.5817.3625.22-3.2617.58N127.14131.10191.39185.56127.14127.14191.39四柱顶M34.72-17.3514.0414.0634.72-17.3514.04N260.50246.77377.67368.72260.50246.77377.67柱底M16.81-35.26-14.85-14.78-35.26-35.26-14.85N260.88269.33390.09379.76269.33260.88390.09三柱顶M43.25-24.8014.8514.7843.25-24.8014.85N398.10367.31570.45557.82398.10367.31570.45第102页 柱底M24.80-43.25-14.85-14.78-43.25-43.25-14.85N376.14406.93582.87568.86406.93376.14582.87二柱顶M49.19-30.3815.1215.0249.19-30.3815.12N439.03392.23628.00626.66439.03392.23628.00柱底M29.84-49.73-15.47-14.62-49.73-49.73-15.47N401.06447.86640.42637.70447.86401.06640.42一柱顶M59.37-47.4910.0810.8059.37-47.4910.08N579.60510.96821.66816.64579.60510.96821.66柱底M74.31-79.35-4.04-4.00-79.35-79.35-4.04N519.79588.43834.08827.68588.43519.79834.08表6.4横向框架C柱弯矩和轴力组合层次截面内力SGkSQkSwkSEk1.2SGk+0.9*1.4(SQk+Swk)→←五柱顶M15.64.20±2.70±14.7027.4120.61N105.524.20±-0.90±5.50155.9697.24柱底M-10.9-3.40±2.10±11.60-14.72-20.01N114.724.20±-0.90±5.50169.27167.00四柱顶M6.72.70±5.60±22.1018.504.39N173.440.00±-3.80±18.20253.69263.27第102页 柱底M-8.1-3.00±5.30±21.20-6.82-20.18N182.640.00±-3.90±18.20274.43264.61三柱顶M8.13.00±8.50±28.3024.212.79N246.154.80±-9.00±37.00353.03375.71柱底M-7.9-2.90±8.50±28.30-2.42-23.84N255.354.80±-9.00±37.00386.75364.07二柱顶M8.43.10±11.10±33.1027.970.00N319.369.80±-16.50±60.20450.32491.90柱底M-9.9-3.60±11.10±33.10-2.43-30.40N328.569.80±-16.50±60.20502.94461.36一柱顶M4.21.50±12.70±42.1022.93-9.07N391.484.40±-25.70±88.90543.64608.41柱底M-2.1-0.80±23.50±71.6026.08-33.14N414.4084.40±-25.70±88.90636.01571.24层次截面内力rRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQk︳Mmax︳NminNmax→←NMM第102页 五柱顶M30.261.6025.2624.6030.261.6025.26N118.6283.94166.63160.48118.6283.94166.63柱底M-0.03-22.65-18.12-17.84-22.65-22.65-18.12N92.78127.45179.05171.52127.4592.78179.05四柱顶M28.79-14.3011.7511.8228.79-14.3011.75N204.59166.74274.09264.08204.59166.74274.09柱底M12.03-29.31-13.94-13.92-29.31-29.31-13.94N175.57213.42286.51275.12213.42175.57286.51三柱顶M36.23-18.9513.9413.9236.23-18.9513.94N301.04224.08387.04372.04301.04224.08387.04柱底M19.18-36.01-13.57-13.54-36.01-36.01-13.57N232.91309.87399.46383.08309.87232.91399.46二柱顶M41.23-23.3214.4414.4241.23-23.3214.44N402.64277.42500.86480.88402.64500.86第102页 277.42柱底M21.74-42.80-16.97-16.92-42.80-42.80-16.97N286.26411.47513.28491.92411.47286.26513.28一柱顶M45.50-36.597.177.1445.50-36.597.17N508.71323.80612.79587.84508.71323.80612.79柱底M67.56-72.06-3.64-3.64-72.06-72.06-3.64N345.88530.79643.84615.44530.79345.88643.84注：表中M以左侧受拉为正，单位为，N以受压为正，单位为表6.5横向框架A柱剪力组合层次SGkSQkSwkSek1.2SGk+0.9*1.4(SQk+Swk)rRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]→←→←五-23.30-6.70±1.45±7.80-34.58-38.23-18.56-35.80四-12.40-4.70±3.20±12.80-16.77-24.83-0.90-29.19三-13.40-4.80±5.10±16.70-15.70-28.552.34-34.57二-15.60-5.60±6.90±19.50-17.08-34.472.78-40.32一-3.80-1.40±7.00±22.802.50-15.1420.60-29.78第102页 层次1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkrRE[ηvc(Mbc+Mtc)/Hn]五-38.16-37.3447.82四-21.44-21.4632.25三-22.89-22.8038.09二-26.66-26.5644.35一-6.53-6.5249.78表6.6横向框架B柱剪力组合层次SGkSQkSwkSek1.2SGk+0.9*1.4(SQk+Swk)rRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkrRE[ηvc(Mbc+Mtc)/Hn]→←→←五-8.70-2.60±2.00±10.80-11.20-16.241.73-22.13-14.35-14.0824.29四-5.60-2.10±4.50±17.80-3.70-15.0412.89-26.45-9.66-9.6629.08三-5.80-2.10±7.00±23.30-0.79-18.4318.76-32.73-9.93-9.9035.95二-1.60±±27.202.27-21.6722.71-37.40-10.24-9.9241.11第102页 -6.409.50一-1.60-1.50±9.20±29.407.78-15.4030.09-34.88-3.66-4.0257.65表6.7横向框架C柱剪力组合层次SGkSQkSwkSek1.2SGk+0.9*1.4(SQk+Swk)rRE[1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk]1.35SGk+SQk1.2SGk+1.4SQkrRE[ηvc(Mbc+Mtc)/Hn]→←→←五-8.80-7.60±1.60±8.80-18.12-22.15-3.13-22.58-19.48-21.2020.80四-4.90-1.90±3.60±14.40-3.74-12.819.95-21.88-8.52-8.5424.14三-5.30-1.97±5.70±18.90-1.66-16.0214.47-27.30-9.13-9.1225.02二-6.10-2.50±7.40±22.10-1.15-19.7916.92-31.92-10.74-10.8234.92一-1.40-0.80±8.00±25.007.39-12.7725.79-29.46-2.69-2.8048.85注：表中V以绕柱端顺时针为正。rRE[ηvc(Mbc+Mtc)/Hn]为相应与本层柱净高上、下端的剪力设计值第102页 表6.8横向框架各柱柱端组合弯矩设计值的调整横向框架A柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底rRE(∑Mc=ηc∑Mb)______38.51-39.1046.03-45.6250.98-55.7549.86-69.93rREN_____252.26351.61357.20366.13465.37474.20577.59586.42横向框架B柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底rRE(∑Mc=ηc∑Mb)______34.72-35.2643.25-43.2549.19-49.7359.37-79.35rREN______260.50269.33398.10406.93439.03447.86579.60588.43横向框架C柱柱端组合弯矩设计值的调整层次54321截面柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底柱顶柱底rRE(∑Mc=ηc∑Mb)______28.79-29.3136.23-36.0141.23-42.8045.50-72.06rREN______204.59213.42301.04309.87402.64508.71530.79第102页 411.473．7梁、柱、板的配筋计算3．7.1梁正截面受弯承载力的计算第一层AB跨梁(1)梁的正截面受弯承载力计算从框架梁内力组合表中分别选出AB跨跨中截面及支座截面的最不利内力,并将支座中心处的弯矩换算为支座边缘控制截面的弯矩进行配筋计算.支座弯矩:跨间取控制截面，即支座边缘处正弯矩:则支座边缘处：当梁下部受拉时,按T形截面设计,当梁上部受拉时,按矩形截面设计.翼缘计算宽度当按跨度考虑时,按梁间距考虑时,;按翼缘厚度考虑时,,,此种情况不起控制作用,故取.梁内纵向钢筋选HRB400(),=0.518.下部跨间截面按单筋T形截面计算,因为=1.014.32000120(470-100/2)=120.1>56.1,属于第一类T形截面.第102页 实配钢筋314（=461），ρ=/(b)=461/(250400)=0.46%>0.25%,满足要求.将下部跨间截面的314钢筋深入支座,作为支座负弯矩作用下的受压钢筋(=461),再计算相应的受拉钢筋,即支座A上部说明富裕,且达不到屈服.可近似取实取414(=615),支座上部,实取414(=615),,=0.75>0.3,满足要求.BC跨：支座弯矩:跨间取控制截面，由于梁上部受拉，按矩形截面设计，由于AB梁BC梁跨度相差不大，因BC梁受弯矩较小，故不学计算，同时为了施工方便，可采用同样的配筋，配筋率满足要求。第102页 3．7.2梁斜截面受剪承载力计算第一层AB跨梁。故截面尺寸满足要求.梁端加密区箍筋取4肢箍Ф8@100,箍筋用HPB235级钢筋(=210),则=0.421.43250470+1.25210101/100470=318.6KN>45.7KN加密区长度取0.75m,非加密区箍筋取4肢Ф8@150,箍筋设置满足要求.BC跨若梁端箍筋加密区取双肢8@100,则其承载力为：=0.421.43250265+1.25210110/100265=110.05KN>加密区长度取0.75m,非加密区箍筋取4肢Ф8@150,箍筋设置满足要求AB跨同CD跨一样满足梁斜截面受剪承载力的要求。3．7.4梁的挠度和裂缝验算裂缝验算五层A-B梁跨中弯矩最大，可只对五层A-B梁裂缝验算若其满足要求，其它梁也满足要求，C=30mm取钢筋为HRB400级，故所以第102页 验算：挠度验算五层A-B梁跨中弯矩最大，可只对五层A-B梁挠度验算若其满足要求，其它梁也满足要求，在荷载效应标准组合作用下，受弯构伯的短期刚度可按下列公式计算计算短期刚度：变形验算：<<=28.8mm第102页 3．7.5框架柱配筋截面的设计剪压比和轴压比的验算。下表给出了框架柱各层的剪跨比和轴压比计算结果,其中剪跨比也可取.注意,表中的都不应考虑抗震调整系数.由表可见,各柱的剪跨比和轴压比均满足规范要求.表7.1柱的剪跨比和轴压比的验算柱号层次b/㎜A柱535032014.39347.86>26.48>20.07<0.9335032014.361.438.15>25.18>20.25<0.9145042014.366.549.83.1>24.69>20.21<0.9B柱535042014.344.324.35.7>26.20>20.05<0.9335032014.357.7365>24.58>20.17<0.9145042014.379.1657.73.2>24.42>20.13<0.9C柱535032014.336.520.85.5>26.21>20.06<0.9335032014.332.3254>24.50>20.19<0.9145042014.360.748.93>24.34>20.14<0.93．7.6柱正截面承载力的计算（1）第一层A柱.根据A柱内力组合表,将支座中心处的弯矩设计值换算至支座边缘,并与柱端组合弯矩的调整值比较后,选出最不利内力,进行配筋计算.取20和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值,故取=20.柱的计算长度的确定：第102页 因为,故应考虑偏心距增大系数.(取1.0).<15,取=1.0对称配筋为大偏压情况再按及相应的M一组计算.=780.4KN,节点上端弯矩M=16.48此组内力是非地震组合情况,且无水平荷载效应,故不必进行调整,，为大偏压情况。<0，故应进行构造配筋，满足最小配筋率的要求，单侧配筋率满足第102页 ，故。选取414(),总配筋率B柱。同样根据B柱内力组合表,将支座中心处的弯矩设计值换算至支座边缘,并与柱端组合弯矩的调整值比较后,选出最不利内力,进行配筋计算.取=20.柱的计算长度的确定：因为,故应考虑偏心距增大系数.(取1.0).<15,取=1.0对称配筋为大偏压情况再按及相应的M一组计算.=834.08KN,节点上端弯矩M=4.04。此组内力是非地震组合情况,且无水平荷载效应,故不必进行调整,且取：第102页 ，为大偏压情况。<0，故应进行构造配筋，满足最小配筋率的要求，单侧配金率满足，故。选取414(),总配金率（3）C柱：同样根据B柱内力组合表,将支座中心处的弯矩设计值换算至支座边缘,并与柱端组合弯矩的调整值比较后,选出最不利内力,进行配筋计算.取20.柱的计算长度的确定：因为,故应考虑偏心距增大系数.(取1.0).<15,取=1.0第102页 对称配筋为大偏压情况再按及相应的M一组计算.=643.84KN,节点上端弯矩M=3.64。此组内力是非地震组合情况,且无水平荷载效应,故不必进行调整,且取：，为大偏压情况。<0，故应进行构造配筋，满足最小配筋率的要求，单侧配金率满足，故选取414(),总配金率第102页 3．7.7柱斜截面承载力的计算对于A柱,剪力设计值：=57.65KN与相对应的轴力：，取N=735KN.柱故该层柱应按构造配置箍筋，柱端加密区的箍筋选用4肢8@100.A柱轴压比。由上表查得则最小体积配箍率取加密区48@100,加密区：柱上端取800mm柱下端地面上下各取500mm，非加密区采用48@200表7.2框架柱的箍筋数量表柱层数0.2N0.3实配加密非加密A柱一49.78540.5>V733868.7<00.4148@10048@150三38.09320.3>V457.7525.5<00.4148@10048@150五47.82320.3>V296.4525.5<00.4148@10048@150B柱一57.65540>V735.5868.7<00.4148@10048@150三35.95720>V509525.5<00.4148@10048@150五24.29>V159525.5<00.4148@10048@150第102页 C柱一48.85>V663868.7<00.4148@10048@150三25.02>V387525.5<00.4148@10048@150五20.8>V159525.5<00.4148@10048@1503．7.8板的配筋计算选取一区格双向板肋梁楼盖结构布置如图，板厚100mm，15mm彩色水磨石楼面，20mm的1:3水泥砂浆抹面，15mm厚天棚抹灰，楼面活荷载标准值为，混凝土采用，钢筋采用级钢，按弹性理论计算。彩色水磨石楼面0.015×25=0.38N/㎡20厚的1:3水泥砂浆抹面压实赶光0.020×20=0.40KN/㎡100厚的钢筋混凝土楼板0.12×25=2.5KN/㎡15厚的天棚抹灰0.015×17=0.26KN/㎡合计3.5KN恒荷载标准值：恒荷载设计值：活荷载标准值：活荷载设计值：荷载设计值：弯矩计算(1)计算该区格板跨内弯矩，则取在作用下，各内支座可视为固定，某些区格板跨内最大正弯矩并不在板的中心点处，在作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大正弯矩则在中心点处，计算时，可近似取二者之和作为跨内最大正弯矩值。(2)求中间支座最大负弯矩（绝对值）按恒荷载及活荷载均为满布各区格板计算，则取荷载。B区格板的计算简图为：第102页 跨内格板计算简图支座处计算简图则跨内弯矩当时，当时，支座弯矩D区格板的计算简图为：则跨内弯矩当时，当时，支座弯矩第102页 双向板的钢筋截面面积可近似按计算，取跨内及支座截面h0x=80mm,h0y=70mm,区格板的跨中弯矩考虑乘以折减系数0.8，钢筋采用级钢筋具体计算见下表：截面mH0As选配实配As跨中BLx4.13*0.8802078@180279Ly1,86*0.870106.58@180279DLx6.3880399.78@120419Ly3.8170272.88@180279支座B-D6.3803958@1204193．8基础的设计对于本工程我们采用独立基础，震害资料表明,下述天然地基上的各类建筑很少产生地基破坏从而引起上部结构破坏,故可不进行地基抗震承载力验算:A柱基础采用柱下独立基础,混凝土采用C25,钢筋采用HPB235级.根据冻土深度与高层建筑对基础埋深的要求,假定基础底面标高-2.5m,假定基础高度为1.0m.地基承载力特征值得修正：3．8.1确定A柱基础底面面积。第102页 。第102页 3．8.2A柱基础高度计算3．8.3A柱基础底板配筋的计算第102页 B柱基础也采用柱下独立基础,混凝土采用C25,钢筋采用HPB235级.根据冻土深度与高层建筑对基础埋深的要求,假定基础底面标高-2.5m,假定基础高度为1.0m.选取B柱的最不利截面内力为：地基承载力特征值得修正：3．8.4确定B柱基础底面面积。。第102页 3．8.5B柱基础高度计算3．8.6B柱基础底板配筋的计算第102页 选取C柱的最不利截面内力为：因为C柱与A柱的内力相差不大，故同样可采用A柱的基础及配筋，且满足承载力的要求。3．9楼梯的设计本工程采用板式，现浇整体钢筋混凝土结构楼梯,选取标准层楼梯的半跨进行计算，其结构布置如图.踏面采用20mm厚混合砂浆找平,采用C30()混凝土,钢筋选用HPB235级钢筋,活荷载标准值,按板式楼梯进行设计.3．9.1梯段板的计算图9.1板式楼梯示意图第102页 （1）确定板厚梯段板的厚度为:（2）荷载计算(取1m的宽板作为计算单元)楼梯斜板的倾斜角:恒荷载踏步重斜板重第102页 20mm厚找平层恒荷载标准值恒荷载设计值活荷载标准值活荷载设计值总荷载（3）内力计算（4）配筋计算受力钢筋选用10@120(=651),分布钢筋选用8@250.3．9.2平台板的计算（1）荷载计算(取1m的宽板带计算)恒载的计算：平台板自重（板厚120㎜）20㎜厚的找平层恒荷载的标准值第102页 恒荷载的设计值活荷载的标准值活荷载的设计值总荷载（2）内力的计算（3）配筋的计算选用8@150(=335.3)3．9.3平台梁的计算（1）荷载的计算楼梯板传来平台板传来梁自重总荷载（2）内力的计算第102页 取两者中的较小者（3）配筋的计算纵向钢筋(按第二类倒L形截面计算)翼缘的宽度取值为取选用的314纵向钢筋(=461)②箍筋计算箍筋按构造配置选用8@200.3．10砌体3．10.1.结构概况：该部分为砌体部分，共5层，每层3m，共16.2m，。室内外高差450mm，屋面为上人屋面，采用横墙混合承重方案。外墙体为38厚MU10混凝土空心砌块，砂浆采用M5（一层、二层M7.5），内墙体为190厚混凝土空心砌块。钢筋混凝土现浇楼盖，安全等级为二级。根据《荷载规范》查得：楼面、走廊、门厅活荷载标准值为2.0第102页 ，楼梯活荷载标准值为2.5，屋面活荷载标准值为2.0。3．10.2.确定结构构造方案和计算方案：根据建筑功能分区，选择横墙承重方案，横墙间距均小于规范规定的刚性方案要求的最大间距32米,属刚性构造方案。结构布置图如下。3．10.3.最不利墙体的选择在房屋层数，墙体所用所有材料种类，材料强度楼面（屋面）荷载均相同的情况下，墙体的最不利计算位置可根据墙体的负载面积与其截面积的比值来判别。最不利门窗间墙垛的选择墙体位置墙体长度2.72.971.475负载面积3.3/2*(6+4.5)/23.3/2*6/23.3*4.5/4A/L3.21.72.因此，选取A/2-4轴间墙作为最不利承重墙进行计算。第102页 3．10.4.荷载计算1、屋面荷载标准值1）屋面恒荷载标准值屋面恒荷载（上人）APP改性沥青防水层0.30KN/㎡20厚的水泥砂浆找平层20×0.02=0.4KN/㎡1：8水泥膨胀蛭石找破2%，最薄处40mm(11.4/2x2%+0.04)/2x0.8=0.0616KN/㎡150厚的水泥蛭石保温层5×0.15=0.75KN/㎡20厚的水泥砂浆找平层20×0.02=0.4KN/㎡APP4mm改性沥青隔气层0.05KN/㎡100厚的现浇楼板0.1×25=2.5KN/㎡15厚的天棚抹灰0.015×17=0.26KN/㎡合计5.02KN/㎡屋盖永久荷载标准值GK=5.09KN由屋盖纵梁传给计算墙垛的荷载标准值设计值由可变荷载控制的组合由永久荷载控制的组合楼面恒荷载：彩色水磨石楼面0.015×25=0.38N/㎡20厚的1:3水泥砂浆抹面压实赶光0.020×20=0.40KN/㎡100厚的钢筋混凝土楼板0.12×25=2.5KN/㎡15厚的天棚抹灰0.015×17=0.26KN/㎡合计3.5KN屋面活荷载标准值：由楼面梁传给计算墙垛的荷载标准值设计值由可变荷载控制的组合由永久荷载控制的组合第102页 3、墙体自重女儿墙重（厚240mm，高900mm）计入两面抹灰40mm，其标准值为设计值由可变荷载控制的组合由永久荷载控制的组合计算墙体自重时，应扣除门窗口面积，加上门窗自重，墙体厚度考虑两面抹灰增加20mm一并计算。女儿墙重（厚190，高1.1m）计入两面抹灰20mm标准值为设计值由可变荷载控制的组合由永久荷载控制的组合女儿墙根部至计算截面范围内的墙体厚380mm标准值15KN/m3×3.3×0.4×0.42＝8.3KN设计值由可变荷载控制的组合由永久荷载控制的组合计算每层墙体自重对5-2层墙体，计算高度3.0m，墙体厚190，采用砂浆抹灰20mm，自重标准值：设计值由可变荷载控制的组合由永久荷载控制的组合对1层墙体，计算高度3m，自重标准值：设计值由可变荷载控制的组合第102页 由永久荷载控制的组合3．10.5.内力计算纵梁截面为，梁端在外墙的支承长度为120mm，因跨度较小不需设置刚性垫块，则梁端有效支承长度采用下式计算：a0=10五层四层三层二楼一楼h400.00400.00400.00400.00400.00f2.222.222.222.502.50a0134.23134.23134.23126.49126.49对由可变荷载控制及由永久荷载控制的组合，计算记过如下表。进深梁传来荷载对外墙的偏心距，h为支承墙的厚度。外纵墙的计算面积为窗间墙垛的面积。由可变荷载控制的墙体内力计算表楼层墙重上层荷载本层楼盖荷载截面Ⅰ-Ⅰ截面Ⅳ-ⅣNWNue2/mmNle1MNⅠNⅣ552.615（9.96）0.09577.170.1416.09102.13154.73452.6154.73060.600.148.26215.33267.93352.6267.93060.600.148.26328.53381.13252.6381.13060.600.148.45441.73494.33184494.33060.600.148.45554.93638.93由永久荷载控制的墙体内力计算表楼层墙重上层荷载本层楼盖荷载截面Ⅰ-Ⅰ截面Ⅳ-ⅣNWNue2/mmNle1MNⅠNⅣ559.216.9(11.2)0.09576.850.1416.20104.95164.15459.2164.15058.260.147.94222.41281.61359.2281.61058.260.147.94339.87399.07259.2399.07058.260.148.12457.33516.53194.5516.53058.260.148.12574.79669.29表中（负值表示方向相反）（墙重）第102页 3．10.6.墙体承载力计算本建筑体的最大高厚比，满足要求。承载力计算一般可对截面进行，但多层砖房的底部可能截面更不利。计算结果列于下表10.1横向墙体由可变荷载控制时承载力计算表计算项目第5层第4层第3层第2层第1层截面Ⅰ-Ⅰ截面Ⅳ-Ⅳ截面Ⅰ-Ⅰ截面Ⅳ-ⅣM16.098.268.268.4508.450.00N102.13215.33328.53441.73494.33554.93638.93e0.160.040.030.0200.020.00h380.00380.00380.00380.00380.00380.00380.00e/h0.410.100.070.050.000.040.00β=H0/h9.879.879.879.879.879.879.87ψ0.330.650.720.760.870.780.87A/mm1026000102600010260001026000102600010260001026000砌块MU10.0010.0010.0010.0010.0010.0010.00砂浆M5.005.005.007.507.507.507.50f2.222.222.222.502.502.502.50ψAf751647.61480518.01639958.41949400.02231550.02010960.02231550.0ψAf/N7.366.884.994.414.51123+3.49横向墙体由永久荷载控制时承载力计算表计算项目第5层第4层第3层第2层第1层截面Ⅰ-Ⅰ截面Ⅳ-Ⅳ截面Ⅰ-Ⅰ截面Ⅳ-ⅣM16.207.947.948.120.008.120.00N104.95222.41339.87457.33516.53574.79669.29第102页 e0.150.040.020.020.000.010.00h380.00380.00380.00380.00380.00380.00380.00e/h0.410.090.060.050.000.040.00H03750.003750.003750.03750.003750.003750.003750.00β=H0/h9.879.879.879.879.879.879.87ψ0.330.670.740.760.870.780.87A/mm1026000102601026001026000102600010260001026000砌块MU10.0010.0010.0010.0010.0010.0010.00砂浆M5.005.005.007.507.507.507.50f2.222.222.222.502.502.502.50ψAf751647.1535183.1685512.1949400.22315502000700.2231550.ψAf/N7.166.904.964.264.323.483.33由上表可以看出，计算墙体均能满足承载力要求4．钢筋混凝土框架、剪力墙、砌体的比较剪力墙结构剪力墙其实就是现浇钢筋混凝土墙，主要承受水平地震荷载，这样的水平荷载对墙、柱产生一种水平剪切力，剪力墙结构由纵横方向的墙体组成抗侧向力体系，刚度很大，空间整体性好，房间内不外露梁、柱楞角，便于室内布置，方便使用现浇钢筋混凝土结构框架结构框架一般由梁、板、柱所组成。其特点是框架结构布置灵活，具有较大的室内空间，使用比较方便。框架结构的楼板大多采用现浇钢筋混凝土板，框架间的填充墙多采用轻质砌体墙。由于有框架结构的柱截面较大，不宜家具布置和装修，影响室内使用。砌体结构砌体结构是由砖、石材、砌块等块材通过砂浆砌筑而成的结构。由于其造价低廉，易于就地取材，有良好的耐火性、较好的化学及大气稳定性，并有较好的保温隔热性能，施工时不需用大型机械设备，施工操作简便等特点，是一种广泛采用的多层住宅建筑的剪结构形式。采用钢筋混凝土预制楼板、屋面板作为楼、屋面结构层，竖向承重构件采用砖砌体；承重墙分为纵向承重墙和横向承重墙，分别承受建筑物上部荷重和承受纵横方向来的地震力。外墙作承重作用，结合框架结构特点，在新建住宅中出现了一种异形柱框架轻型住宅结构和短肢剪力墙结构体系。异形柱框轻住宅与其他传统结构相比，具有以下特点：由T形边柱、十字形中柱、L形角柱组成框架受力体系，其柱间填充墙与体壁同厚，室内不出现柱楞便于使用，填充墙采用轻质保温隔热材料，因墙体减薄，与砌体结构相比可增加使用面积。。第102页 二、短肢剪力墙结构1．短肢剪力墙的定义现行《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2002)的定义是：短肢剪力墙是指墙肢截面高度与厚度之比(肢高厚比)为5到8的剪力墙。2．短肢剪力墙的优点与普通的剪力墙相比，短肢剪力墙门窗洞口更大，可以较好地满足住宅建筑的采光与通风要求，增加使用面积，布置灵活。这种结构体系通常都是利用中部的竖向交通区设置较多的剪力墙，组成一个较为完整的或基本完整的筒体。也可以将由竖向交通区所构成的混凝土筒设置在结构外边，而靠中间的楼梯间可用混凝土剪力墙构成一个相对完整的半开放的简体。这一部分的结构布置与建筑平面的划分较容易达成一致，易于实现。2短肢剪力墙结构这种新型的结构体系具有以下优点：(1)肢厚基本与填充墙等厚，室内不出柱楞，可增加房屋的使用面积，又保证了建筑布局的灵活性；(2)墙体可以采用轻质、保温隔热材料，符合墙体材料改革方向；(3)在刚度相同的情况下，构件截面面积较小，很大程度上降低了结构自重，故地震作用下结构受力小，有利于抗震设计．3．短肢剪力墙结构及其计算短肢剪力墙结构是适应建筑要求而形成的特殊的剪力墙结构。其计算模型、配筋方式和构造要求与普通剪力墙结构类似。在TAT、TBSA中可按剪力墙输入。TAT、TBSA所用的计算模型都是杆件、薄壁杆件模型，其中梁、柱为普通空间杆件，每端有6个自由度，墙视为薄壁杆件，每端有7个自由度(多一个截面翘曲角，即扭转角沿纵轴的导数)，考虑了墙单元非平面变形的影Ⅱ向。但是，薄壁杆件模型在分析剪力墙较为低宽、结构布置复杂(如有转换层)时，存在较多的问题，如：薄壁杆件理论没有考虑剪切变形的影响，当结构布置复杂时在抗震设防烈度为7度及其以下的地区适用范围大至如下：(1)异形柱框架结构可用在七层以下的住宅中(2)短肢剪力墙结构适用于七层～二十层左右的住宅，尤其是十一、十二层小高层住宅。(3)剪力墙结构体系是传统高层住宅中常用的结构体系，一般用于十八层以上的住宅建筑5．主要参考文献资料：建筑设计资料集编辑部。建筑设计资料集。第2版。北京：中国建筑工业出版社2002北京市建筑设计研究院。建筑专业技术措施北京中国建筑出版社2006中华人民共和建设部民用建筑设计通则（2005）北京中国建筑出版社2006中国建筑技术研究院。住宅设计规范（2003年版）。北京：中国建筑工业出版社，2003年中国建筑技术研究院。建筑设计防火设计规范（2001年版）。北京：中国建筑工业出版社，2003年中国建筑标准设计研究院。建筑构造图集。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，2003中国建筑标准设计研究院。屋面建筑构造。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，2001中国建筑标准设计研究院。住宅卫生间。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，2001中国建筑标准设计研究院。住宅厨房。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，2001中国建筑标准设计研究院。外墙外保温建筑构造。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，2001曹善琪、费麟.中国城市住宅设计.北京:中国计划出版社,2003第102页 张兴国，魏宏杨、李必瑜译。日本建筑设计资料集成。北京：中国建筑工业出版社，2003年中国建筑技术研究院。建筑结构可靠度统一标准。北京：中国建筑工业出版社，2001年中国建筑技术研究院。砌体结构设计规范。北京：中国建筑工业出版社，2001年中国建筑技术研究院。混凝土结构设计规范。北京：中国建筑工业出版社，2002年中国建筑科学研究院。建筑结构荷载规范。北京：中国建筑工业出版社，2002年中国建筑科学研究院。建筑结构抗震设计规范。北京：中国建筑工业出版社，2001年中国建筑科学研究院。建筑地基基础设计规范。北京：中国建筑工业出版社，2002年中国建筑科学研究院。建筑地基处理技术规范北京：中国建筑工业出版社，2002年中国建筑科学研究院。建筑结构制图标准。北京：中国建筑工业出版社，2002年李国强、李杰、苏小卒。建筑结构抗震设计。北京：中国建筑工业出版社。2002年东南大学、天津大学等。混凝土结构（第二版）。北京：中国建筑工业出版社。2002年华南理工大学、东南大学等。地基及基础（第三版）。北京：中国建筑工业出版社。2002年中国建筑标准设计研究院。全国民用建筑工程设计技术措施。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，2003周起敬等混凝土结构构造手册.第二版.北京：中国建筑工业出版社，2003中国有色工程设计研究总院.混凝土结构构造手册.北京：中国建筑工业出版社。2003年李萍,王永丽.简明混凝土结构设计施工资料集成.北京:中国电力出版社,2005-12-21喻林,夏训清,付乐.简明地基基础结构设计施工资料集成.北京:中国电力出版社,2005-12-21[美]艾伦.威廉斯著钢筋混凝土结构设计.北京:中国水利水电出版社,2002[美]艾伦.威廉斯著建筑与桥梁抗震设计.北京:中国水利水电出版社,2002结束语三个多月的毕业设计顺利完成了。作为大学时期最后一个也是极为重要的学习环节的毕业设计，其圆满结束，标志着整个大学的学习任务都结束了。这次毕业设计，是对我四年来专业知识和综合学习能力的一次全面考察，通过对每一个设计环节进行深入细致的体味，使我对所学专业知识有了一个系统化的整合，初步掌握了完整的土木工程的设计方法，实现了理+论与实践的结合，有了一定的解决实际问题的能力，为以后的工作和学习奠定了坚实的基础。第102页 三个月来，在邹建喜老师的悉心指导下，解决了诸多设计过程中及专业知识中出现的疑难问题，设计水平得到了很大的提高，综合思考能力得到很大锻炼，同时得到本组同学的热忱帮助，在此表示诚挚的谢意！四年大学生活弹指一挥间，作为踏入社会的前站，大学是我人生最重要的经历之一，在这里做了大量的知识储备，为以后做一个对社会有用的人奠定了坚实的基础。在此离别大学之际，再次对教导我关心我的老师们表示衷心的感谢！杨振斌二零零七年六月二十二日致谢辞这次毕业设计历时十二周，到现在全部结束，这次设计中我将大学中所学的专业知识系统地组织起来，形成了一个合理的知识网络，现在我已基本具备了独立设计的技术，为今后步入工作岗位打下了一定的基础。在此，非常感谢学校给予了我这么好的一次锻炼自己、巩固自己的知识的机会。我们的设计课题是威海碧海雅居小区住宅设计，在邹建喜老师的细心指导下，我不仅学习了许多理论知识和专业技能，还学习了老师的丰富经验以及严谨求实的治学精神以及对待工作的认真态度和敬业精神，在此，非常感谢邹建喜老师指导我们，他的教诲将使我们受益终身。另外，通过毕业设计过程中大量的翻阅资料，参考书以及进行繁琐乏味的计算，也培养了我的耐心，设计中每一个参数的选取都是查阅了一本甚至几本参考书的结果，而计算中每一个结果的取得又是许多复杂步骤的结晶，得到成功的喜悦使我忘记了计算中的困难。通过这次毕业设计，我使用天正、PKPM等软件的能力又得到了提高。总之，这次毕业设计让我受益颇多，学到很多东西，我相信今天的毕业设计在未来的某天能给我带来更多的益处。希望将来能回报母校，为现代化建设做出贡献。杨振斌2007年6月22日第102页 青岛理工大学毕业设计（论文）任务书院（系）：土木工程学院专业：土木工程学生姓名:杨振斌学号:200304170设计(论文)题目：碧海雅居小区多层住宅（7#）起迄日期:2006年4月2日~6月26日设计(论文)地点:4#105指导教师:邹建喜教研室主任：邹建喜第102页 发任务书日期:2007年3月21日毕业设计（论文）任务书1．本毕业设计（论文）课题的目的和要求：碧海雅居住宅小区多层住宅设计是对土木工程专业（以建筑结构为主）的学生大学四年所学的基础课、专业基础课、和专业课知识的综合应用的一个重要的教学环节。，学生在设计过程中应尽可能地将大学所学的知识以及自己在生活中感受到的在实际生活中有应用价值的知识体现在自己的设计当中。设计以一个住宅小区为主线，以框架结构为载体，体现规划、建筑、结构、施工等多方面概念，重点完成对单体住宅（多层框架或异性框架）的结构概念设计、结构体系的确定、建模、荷载计算、结构计算、内力分析、截面配筋设计、结构构件细部、专业计算机程序的应用并掌握不同结构体系的设计计算方法和结构施工图的完整的表达方式。同时完成通过对建筑单体的平面、立面、剖面及建筑详图的合理选用，基本掌握建筑设计的全过程，并完成完整的建筑施工图纸。在结构、建筑方案的确定过程中，应充分论证施工技术上的可行性和经济性，了解施工过程中的进度、技术方案、场地条件及场地布置、机械设备和劳力安排、工程量计算及工程概预算的基本概念。通过毕业设计，使毕业生掌握建筑结构设计的概念、步骤、方法、计算机程序；熟悉相关的规范、规程、手册、标准图的基本内容；了解建筑规划、设计及设备专业与建筑结构设计的内在联系；能够把结构设计与施工建造有机地结合起来并能比较不同建筑结构方案的施工技术先进性及造价方面的差异；从而为毕业后成为一个合格的结构设计师打下良好的技术基础。设计场区地块红线图（详见电子文件）第102页 2．本毕业设计（论文）课题的技术要求与数据（或论文主要内容）：一、设计题目：碧海雅居住宅小区多层住宅(7#)二、建设地点：威海市某地区三、设计条件：（一）业主设计任务书内容1、占地面积：3.804公顷。2、建筑面积：9幢共4.28万平方米的多层住宅（仅做其中一幢的结构设计），容积率≤1.2。3、建筑等级：建筑安全等级为Ⅱ级，耐久等级为级Ⅰ，耐火等级为Ⅱ级，采光等级起居、书房、卧室、厨房为Ⅳ级其他为Ⅴ级，外墙采用外墙外保温后贴聚苯板50mm厚保温材料。建筑装修：厨房、卫生间为精装修其他为普通装修。4、结构体系：钢筋混凝土多层框架结构。5、使用要求：（1）满足建筑日照间距1.6的要求(可根据规范按不同朝向做适当调整)；（2）户型要求：套内起居室（厅）、厨房、卫生间、及贮藏室或壁橱等基本空间齐备；四室二厅二卫（不大于140平方米）、三室二厅（不大于120平方米）和二室二厅（不大于80平方米）为主要户型。（3）套内基本要求：公共与私密空间分区，避免相互干扰；交通不穿行起居室（厅）/卧室等主要功能空间；主卧的使用面积不小于16平方米，开间不小于3.6米；其他双人卧室的使用面积不小于14平方米，开间不小于3.3米，小卧室不小于9平方米，开间不小于2.7米；起居室（厅）的空间面积不小于17平方米，开间不小于3.9米，餐厅面积不小于10平方米；“厅”应有自然通风和采光；主阳台进深不小于1.5米；厨房面积不小于6平方米，操作台不小于3.0米；卫生间面积：两个卫生间时，面积之和不小于8平方米，单个卫生间面积不小于4.5平方米；使用面积系数不小于80%。套内过道面积不大于1/20套内使用面积；居室净高不小于2.6米，局部净高不小于2.1米；厨房净高不小于2.4米，卫生间净高不小于2.2米，第102页 （4）公共空间:入户过道净宽不小于1.2米，其他通道净宽不小于1.0米，并在转弯处满足轮椅最小回转宽度1.5米，门廊应有1/12的入口坡度；梯段净宽不小于1.1米，平台宽不小于1.2米，踏步宽度不小于260mm，高度小于175mm；户门门净宽不小于800mm；底层入口处应设不小于6平方米的进厅，并设信报箱；应有垃圾收集措施；分户墙空气声计权隔声量不小于50分贝，套内分隔墙不小于40分贝，外门30分贝，含窗外墙40分贝，楼板50分贝；楼板计权标准化撞击声压级不大于65分贝。（5）平面形式：柱距、跨度可结合建筑功能和结构功能自行确定，平面户型组合为：套三+套三组合，南侧开间为3.3、3.9、4.2，进行两个单元组合。1、自然条件（1）气温：按照气候分区图属于Ⅱ类气候条件，年平均温度12.70C,寒冷地区；采暖天数为111天，计算用采暖期为：室外平均温度为0.50C，冬季通风计算温度为-70C；夏季通风计算温度为270C。风向：夏季主导风向为东南，冬季为西北。（2）降雨量：全年最大降雨量900mm，平均降水量为730mm，小时最大降雨量为68.2mm。（3）冬雨季施工雨季施工起止日期：7月1日——9月30日。冬季施工起止日期：12月1日——2月28日。7、工程地质条件及地理条件（1）工程地质概况：见附录一，场地类别为Ⅱ类，场地卓越周期为0.6s（2）水文地质概况：场区勘察深度范围内的地下水为第四系松散岩类孔隙潜水与基岩风化裂隙水，主要接受大气降水的垂直入渗补给，径流方向自北向南，场地赋水性较差。勘察期间水位标高21.30m-21.45m，地下水无腐蚀性。（3）土壤最大冻结深度为0.5m。8、抗震设防烈度：7度（一组），设计基本地震加速度值为0.10g。9、建设地点：位于威海市市区某地块，海拔高度在19.3m—20.0m。10、荷载 （1）基本风压：0.65KN/m2。 （2）基本雪压：0.45KN/m2，准永久值系数0.20。（二）技术经济条件交通运输条件：运输工具主要汽车和汽车吊车。建筑企业概况：威海市新型建筑材料厂，相距10km；木材加工厂距工地12m；现场市政管网DN200自来水管道在东西规划路上；10KV电缆在南北规划路上并在此道路上设有雨污水的管道。（三）材料供应情况钢材：Ⅰ（HPB235）级光圆钢筋直径D6.5—D12；Ⅱ级（HRB335）热轧月牙纹钢筋直径D12-D32和Ⅲ级（HRB400）热轧月牙纹钢筋直径D8—D32；冷轧带肋和冷第102页 拔螺旋钢筋直径8-12mm，硅酸盐水泥（R32.5/42.5/52.5）、普通硅酸盐水泥以及矿渣和火山灰水泥（R32.5/42.5/52.5）；商品混凝土C20—C60以及使用各种技术需求的外加剂（包括减水剂、膨胀剂、早强剂、缓凝剂、引气剂、防水剂等）均可以由六家商品混凝土厂家供货；木材及其他地方材料可由本地市场购到；劳动力可满足施工要求。土建工程开工日期：2007年3月1日土建工程竣工日期：2007年11月30日第102页 附表一地质柱状图地质年代土层厚度土层描述土力学相关指标fakQ4al+dl0.3--0.6m粉土：褐黄色，稍湿—湿，稍密，含粗砂加植物根系，耕土。Q4m0.6--1.0m淤泥质粉土：灰黑色，软塑-流塑、局部相变为淤泥质粗砂，海相沉积成因。2.8(N)33.8%(W)8.4/1.28(IP/IL)60KPaQ4dl+rl2.5--3.5m粉质粘土:黄褐色,硬塑,见铁锰氧化物,含10-20%的粗砂砾,第四系上更新统残坡成因。7.1(N)25%(W)；19.3(ρ)19.3(e0)；94%（Sr）8.6MPa(ES)180KPaλπKqS1.0--2.0m强风化流纹岩:褐红色，组织结构大部分破坏,裂隙很发育,裂隙面具铁质浸染,岩芯呈块状,岩体基本质量等级为Ⅴ级。71（N）2086m/s（VP）1249m/s（VS）8147MPa(Ed)3382MPa(Gd)800KPaλπKqS1.3--2.8中风化流纹岩:褐红色，组织结构基本未破坏,裂隙很发育,裂隙面具铁质浸染,岩芯呈块状,锤击声脆,岩体基本质量等级为Ⅳ级。3773m/s（VP）2191m/s（VS）22932MPa(Ed)9898MPa(Gd)1500KPaλπKqS＞4微风化流纹岩:灰白色，组织结构基本未破坏,裂隙发育,岩芯呈块状,锤击声脆,岩体基本质量等级为Ⅱ级3481m/s（VP）2087m/s（VS）20453MPa(Ed)8244MPa(Gd)2800KPa注:N-标准贯入击数；W-天然含水率；IP/IL-塑/液性指数；fak-承载力特征值；ρ-密度；e0-孔隙比；Sr-饱和度；ES-压缩模量；VP-纵波波速；VS-横波波速；Ed-动弹模量；Gd-动剪模量。毕业设计（论文）任务书第102页 3．对本毕业设计（论文）课题成果的要求〔包括图纸、论文、图表、实物等〕：依照本任务书所提出的条件，遵照现行有关规范进行建筑设计、结构设计。完成建筑说明书、建筑施工图、结构设计计算书、结构施工图。建筑和结构施工图纸的绘制和编制要求严格按现行制图标准，所表达的内容要求正确，完整，规范。建筑说明书要求文理通顺，标题明显，段落分明，字迹清楚，数据准确，图文并茂。结构计算书要求图面标准、计算单元划分清晰、荷载计算正确、计算简图表达合理完整、计算图表应用得当、计算公式引用准确、计算内容正确、构造措施得当。说明书和结构计算书应由题目（标题）、摘要（中英文）、目录、引言（前言）、正文、结论、参考文献（应不少于4篇英文摘要）和附录等部分构成，建筑设计说明书字数不少于3000字，结构计算书不少于10000字，书写方式（手写或计算机打印）自行选择。设计说明书及计算书撰写的版面文字要规范，手写时应文字公正，不得滥用误用简化字、繁体字和异体字。可利用现代办公软件建立表格和图表。中文的标点要准确，标点符号写在行内。文稿内容要完整准确，有关实验数据表格、图示和照片的表达一定要规范化。图表中所述内容不必在正文中再做说明，应尽量避免重复。每个图表必须要有图例序号和图表名称。列举参考文献资料必须注意：所列举的参考文献应是正式出版物，包括期刊、书籍、论文集；主要参考文献的格式应包括：序号、作者姓名、书籍或文章名称、出版单位、出版时间、章节与页码等；应按论文参考或引证的文献资料的先后顺序，依次列出，不宜以文献或作者的重要程度排列顺序；在论文中应用参考文献处，应注明该参考文献的序号。建筑设计部分 建筑设计说明书（10—20页） 简述工程概况、设计任务，方案情况及使用要求；建筑设计方案的选择、评价及筛选；平、立面造型，内外装修、门窗情况；防火及安全疏散设计，楼梯考虑； 屋面、楼面、墙体构造、防水、保温隔热考虑及空调和落水的考虑； 特殊的构造处理； 其他要说明的问题； 建筑图内容及图纸要求：一幢多层住宅的全套建筑施工图纸（采用A3图纸打印）结构设计部分 结构设计说明书（10页） 结构体系的确定及结构的概念设计；地基持力层的初步确定，砂土液化、软弱下卧层强度验算、地基变形的计算等； 柱网布置，框架柱梁截面尺寸确定； 楼板结构方案的确定，施工方案及构件造型； 地基基础的强制性条文的执行，地基加固处理，软弱下卧层承载力的计算，场地土类别的选定； 楼梯在结构体系中的作用及结构整体性的考虑； 其他结构和构件的考虑；第102页 计算单元的选择。 结构设计计算书（含图表约10000字）荷载计算； 柱轴压比验算及梁柱截面的初步确定； 框架抗侧移刚度计算；横向地震作用计算； 水平荷载作用下框架结构内力（设计值和标准值）计算；竖向荷载作用下框架结构内力（设计值和标准值）计算；水平和竖向作用下框架结构内力及位移的计算机辅助计算；计算机计算结果与手算结果进行比较并作分析； 计算梁或柱的控制界面的内力组合；水平荷载作用下框架位移计算；竖向荷载作用下框架梁柱的裂缝宽度计算； 框架梁柱截面配筋计算及构造处理； 地基承载力核定及地基加固；考虑软弱下卧层的承载力计算、柱下基础计算；基础梁的设计； 楼梯构件结构设计；填充墙体的高厚比计算；假定此设计采用砌体结构，测算墙体的砌块和砂浆等级及墙体的厚度。并结构施工图（用A3图打印）全套完整的结构施工图。 第102页 4．主要参考文献资料：1.建筑设计资料集编辑部。建筑设计资料集。第2版。北京：中国建筑工业出版社20022.北京市建筑设计研究院。建筑专业技术措施北京中国建筑出版社20063.中华人民共和建设部民用建筑设计通则（2005）北京中国建筑出版社20064.中国建筑技术研究院。住宅设计规范（2003年版）。北京：中国建筑工业出版社，2003年5.中国建筑技术研究院。建筑设计防火设计规范（2001年版）。北京：中国建筑工业出版社，2003年6.中国建筑标准设计研究院。建筑构造图集。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，20037.中国建筑标准设计研究院。屋面建筑构造。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，20018.中国建筑标准设计研究院。住宅卫生间。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，20019.中国建筑标准设计研究院。住宅厨房。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，200110.中国建筑标准设计研究院。外墙外保温建筑构造。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，200111.曹善琪、费麟.中国城市住宅设计.北京:中国计划出版社,200312.张兴国，魏宏杨、李必瑜译。日本建筑设计资料集成。北京：中国建筑工业出版社，2003年13.中国建筑技术研究院。建筑结构可靠度统一标准。北京：中国建筑工业出版社，2001年14.中国建筑技术研究院。砌体结构设计规范。北京：中国建筑工业出版社，2001年15.中国建筑技术研究院。混凝土结构设计规范。北京：中国建筑工业出版社，2002年16.中国建筑科学研究院。建筑结构荷载规范。北京：中国建筑工业出版社，2002第102页 年1.中国建筑科学研究院。建筑结构抗震设计规范。北京：中国建筑工业出版社，2001年2.中国建筑科学研究院。建筑地基基础设计规范。北京：中国建筑工业出版社，2002年3.中国建筑科学研究院。建筑地基处理技术规范北京：中国建筑工业出版社，2002年4.中国建筑科学研究院。建筑结构制图标准。北京：中国建筑工业出版社，2002年5.李国强、李杰、苏小卒。建筑结构抗震设计。北京：中国建筑工业出版社。2002年6.东南大学、天津大学等。混凝土结构（第二版）。北京：中国建筑工业出版社。2002年7.华南理工大学、东南大学等。地基及基础（第三版）。北京：中国建筑工业出版社。2002年8.中国建筑标准设计研究院。全国民用建筑工程设计技术措施。北京：中国建筑标准设计研究院出版社，20039.周起敬等混凝土结构构造手册.第二版.北京：中国建筑工业出版社，200310.中国有色工程设计研究总院.混凝土结构构造手册.北京：中国建筑工业出版社。2003年11.李萍,王永丽.简明混凝土结构设计施工资料集成.北京:中国电力出版社,2005-12-2112.喻林,夏训清,付乐.简明地基基础结构设计施工资料集成.北京:中国电力出版社,2005-12-2113.[美]艾伦.威廉斯著钢筋混凝土结构设计.北京:中国水利水电出版社,200214.[美]艾伦.威廉斯著建筑与桥梁抗震设计.北京:中国水利水电出版社,200215.建筑施工手册（第四版）编写组.建筑施工手册.第4版.北京：中国建筑工业出版社，200316.第102页 宋修海，张志照，梁振辉.施工企业项目管理.第1版.青岛：青岛海洋大学出版社，19961.赵志缙.高层建筑施工手册.第1版.北京：中国建筑工业出版社，19932.杨越.高层建筑施工.第1版.武汉：华中科技大学出版社，20043.中国建筑工业出版社.新版建筑工程施工质量验收规范汇编（修订版）.第2版.北京：中国建筑工业出版社，20034.建筑安装工程统一劳动定额.城乡建设及环境保护部.北京：19855.山东省建设厅.山东省建筑工程消耗量定额及配套资料.北京：中国建筑工业出版社，2003 第102页 毕业设计（论文）任务书5．本毕业设计（论文）课题工作进度计划：起迄日期工作内容4月2日—4月6日一、建筑设计①确定建筑总平面布局②进行建筑结构选型③平面功能分区4月9日—4月13日④户型设计及单元门的设计⑤采光、消防、安全疏散设计⑥立面设计4月16日—4月20日⑦节点详图、门窗表及构造做法说明⑧内外装修材料的选择⑨其他需要说明的建筑问题4月23日—4月27日2．上机绘制全套建筑施工图（A3图纸），完成建筑设计总说明4月30日—5月4日（五一假期）3.手绘标准层建筑平面图（A2图纸）5月7日—5月11日二、结构设计1.结构方案选型2．建筑结构图的完善和调整3.结构构件尺寸的初步选定4.水平和竖向传力机理的描述和评价5.概念设计的基本描述6.手算计算单元的选择及其方法的描述5月14日—5月18日7.结构内力与侧移计算①确定结构的计算简图②结构刚度及结构自振周期的确定③荷载计算（包括风荷载和地震作用）④恒载下内力计算（设计值和标准值）⑤活载下内力计算（设计值和标准值）5月21日—5月25日⑥水平荷载（作用）下内力计算（设计值和标准值）⑦侧移计算及位移值得验算⑧控制界面的选择⑨控制截面的内力组合及荷载组合第102页 5月28日—6月1日8.结构构件设计①框架梁、柱配筋计算及结构构造措施②抗震构造（梁柱节点）细部处理6月4日—6月8日③柱下独立基础设计及软弱下卧层的变形验算④楼梯设计⑤雨篷结构计算6月11日—6月15日⑥设此结构为砌体结构，按竖向荷载作用计算其砌体强度及厚度，确定并验算其高厚比；对框架填充墙的高厚比的验算6月18日—6月22日4.上机计算及出图①采用一次加载法和施工模拟法加载分别计算，比较其计算（配筋）结果的差异②采用对底层高度调整变化以模拟现场基础回填的不确定性，比较计算（配筋）结果的差异③对比机算和手算结果并分析其差异的原因④成套的单体结构的结构施工图5.整理图纸、计算书、中英文摘要、目录、参考文献、外文资料及翻译6月25日—6月27日毕业设计答辩教研室审查意见：负责人：年月日院（系）意见：院（系）负责人：年月日第102页'