淮安市清浦区武墩镇卫生院病房楼工程土木工程框架结构毕业设计

'淮阴工学院毕业设计说明书（论文）作者:啸哥学号：学院:建筑工程学院专业:土木工程题目:淮安市清浦区武墩镇卫生院病房楼工程指导者：(姓名)(专业技术职务)评阅者：(姓名)(专业技术职务)2015年5月 毕业设计说明书（论文）中文摘要淮安市清浦区武墩镇卫生院病房楼工程，位于清浦区武墩镇卫生院内，工程类型为房屋建筑工程，结构类型为钢筋混凝土框架结构，结构安全等级为二级。建筑物的建筑基底面积为628.78m2，工程总面积2515.12m2，框架结构四层，其中首层层高4.2m，其余各层层高3.9m。本工程抗震设防烈度为7度，地震分组为第二组，场地土为二类场地。本计算书采用手算一榀框架，内容有结构选型，荷载计算（包括地震作用），内力分析及组合，梁、柱截面设计，标准层现浇楼面板设计，楼梯设计和基础设计等。关键词病房楼，框架结构，一榀框架，设计，配筋计算，施工图图纸加qq985510145。包括计算书中所有插图，建筑、结构施工图，计算用excel表格。本毕业设计为优秀毕业设计，如有不懂的计算过程可以问啸哥，也可访问http://item.taobao.com/item.htm?id=45795485686想画什么样的图就画什么样的图！！ 毕业设计说明书（论文）外文摘要TitleTheprojectofhospitalwardbuildinginWuDunQingpudistrictofHuaiancityAbstractTheprojectofhospitalwardbuildinginWuDunQingpuDistrictofHuaiancity,locatedinQingpudistricthospitalinDunWu,engineeringtypeforhousingconstruction,structuretypeofreinforcedconcreteframestructure,structuralsafetylevelistwo,.Thebuildingbasementareaofthebuildingis628.78m2,totalengineeringarea2515.12m2.Framestructurefourlayer,oneofthefirstlayersofhigh4.2m,therestofthelayersofhigh3.9m.Theearthquakeintensityofthisprojectis7degrees,earthquakesgroupedintosecondgroups,fieldsoilistwokindofsite.Thiscalculationofthehandcountofaframe,contentstructureselection,loadcalculation(includingseismicaction),internalforceanalysisandcombination,beam,columnsectiondesign,thedesignofthefloorpanelofthestandardlayer,thestairdesignandbasicdesign,etc.Keywordsinpatientbuilding，framestructure，aframe，design,reinforcementcalculation，Constructionplans 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第Ⅰ页共Ⅱ页目录1引言12建筑设计说明22.1工程概况22.2建筑设计构思过程和依据23结构选型与布置43.1结构选型43.2结构布置54荷载计算84.1屋面横梁竖向线荷载标准值84.2楼面横梁竖向线荷载标准值94.3屋面框架节点集中荷载标准值104.4楼面框架节点集中荷载标准值114.5风荷载124.6地震作用135框架内力计算195.1恒载作用下的框架内力195.2活载作用下的框架内力285.3地震作用下横向框架内力计算346框架内力组合447框架梁柱截面设计528楼梯结构计算设计758.1梯段板计算758.2休息平台板计算768.3梯段梁LT1计算789现浇楼面板设计799.1跨中最大弯矩799.2求支座中点最大弯矩809.3A区格819.4B区格8210基础设计8410.1荷载计算8510.2确定基础底面积86 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第Ⅱ页共Ⅱ页10.3基础结构设计（混凝土选用C30）8811pkpm（SATWE）计算书90结论111致谢112参考文献113 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页1引言本次毕业设计课题为淮安市清浦区武墩镇卫生院病房楼工程，其主要目的是加深对理论和概念的理解，独立系统地完成一项工程设计，熟悉工程设计的一般步骤，熟悉相关设计规范、手册、标准图集以及工程实践中常用的方法。近年来随着人民生活水平的提高和对就医条件的不断增长，医院面临着改善病人就医环境和条件，提高医术与工作效率等诸多问题，以满足市场的需求，医院设计和建造进入了历史上发展最快的时期，全国的医院进行改扩建。钢筋混凝土结构作为重要的一个领域，遇到了新的课题，框架结构是钢筋混凝土工程中最为活跃的一个分支，随着土木工程建设的发展，框架结构已经广泛的应用于房屋建设当中。毕业设计的时间较短，我们土木工程专业的学生本次毕业设计仅需完成该工程的建筑设计及结构设计两部分，侧重于结构计算。通过毕业设计，使我们初步了解钢筋混凝土框架结构的设计过程，熟悉运用各种建筑规范和国家标准图集，初步掌握建筑设计的基本方法和步骤，了解建筑物的一些细部构造，进一步提高和训练绘图技巧，包括使用天正绘制建筑图及有关结构计算。在设计中，一方面要把所学的知识运用到设计、施工中去，熟悉国家有关规范、条例和规程并知道如何去查找规范里的相关条文；另一方面，由于现代化建筑一般都具有密度大，高度高，功能多，设备复杂，装修豪华，防火要求和管理自动化水平高等特点，需要各工种交叉配合。因此，通过这次毕业设计，对于扩大我们非本专业知识面也是十分重要的。本次设计包括建筑设计和结构设计两个部分。以结构设计为主线，即以结构选型与布置、选取计算模型与结构内力分析、构件设计与构造、施工图绘制为主线，将所学的结构力学、混凝土结构设计原理、地基与基础设计等各学科的知识有机的联系起来。设计内容包括建筑设计部分的平面设计、立面设计、剖面设计及相应的节点设计，结构设计部分的计算模型的选取、荷载计算、内力分析、构件设计、施工图设计等。本设计为为一多层房屋建筑，采用的结构形式为钢筋混凝土框架结构体系，在设计过程中严格按照框架结构的传力方式和构件受力特点进行结构内力计算。结合钢筋混凝土的特点进行截面设计。当然在设计过程中由于经验不足和时间原因，还有许多不够完善之处，需要进一步完善！望谅解！ 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页2建筑设计说明2.1工程概况工程名称：淮安市清浦区武墩镇卫生院病房楼工程。工程位置：江苏省淮安市清浦区武墩镇。建筑基底面积：628.78m2，工程总面积2515.12m2。建筑高度：共四层，高16.35m（根据现行建筑设计防火规范GB50016-2014规定，女儿墙高度不计入建筑总高），其中首层高4.2m，其余各层高3.9m，不上人屋顶女儿墙高600mm，室内外高差450mm。建筑工程类别：四类（公共建筑）。建筑结构形式：框架结构，梁、板、柱为现浇钢筋混凝土。抗震设防类别：标准设防。2.2建筑设计构思过程和依据本次建筑设计过程中用到的规范有《民用建筑设计通则GB50352-2005》、《乡镇卫生院建设标准建标【2008】142号》、《建筑设计防火规范GB50016-2014》，根据毕业设计任务书的要求，建筑物面积要求为2500m2左右，框架结构四层，也就是说每层建筑面积625m2左右。为了不设温度伸缩缝，即要求钢筋混凝土框架结构建筑物的总长要控制在55m以内。首先是主要使用功能房间的设计，根据乡镇卫生院建设标准第三章第十三条表3规定，病房的走廊建议采用尺寸2.7m，六人病房建议开间和进深采用6.0m和6.0m，三人间病房建议开间采用为3.6，进深采用6.0m，大间手术室建议开间和进深采用6.0m和6.0m，由此可初步定出病人房间的开间和进深。决定采用6.0m×6.0m的柱距，内廊形式，即走道设置在中间，两侧布置房间，满足主梁和次梁的跨度要求。 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页下面是楼梯间的设计，楼梯形式为平行双跑楼梯，根据民用建筑设计通则6.7.10条规定，医院楼梯踏步宽度最小0.28m，高度最大0.16m，决定采用300mm宽，150mm高的楼梯踏步，《高层民用建筑设计防火规范》中规定医院病房楼疏散楼梯梯段的最小净宽度为1.3m，多层可以此为参考并考虑到病人需要被抬担架的情况，所以梯段宽定为1.5m，医院建筑为了保证担架在平台处能转向通行，其中间休息平台宽度应不小于2000mm，且满足中间休息平台宽度大于梯段宽度，最后根据要求，梯井宽定为100mm，楼梯扶手高取900mm，楼梯间净宽就为3100mm，又根据建筑设计防火规范的要求，直接通向疏散走道的最远一点房间疏散门至最近的外部出口或封闭楼梯间的距离必须控制在一定的范围内，决定在建筑物的两侧各布置一个楼梯，这样楼梯间就设计好了。卫生间的设计根据《民用建筑设计通则图示》可直接定出，考虑到有些病人腿脚不好，采用坐便器，隔断间距为900mm，长为1200mm，男卫生间4个，女卫生间5个，小便器距离墙边400mm，间距700mm，男卫生间布置五个，并距离门口布置有隔断，其他的洗手池和水槽可根据实际情况布置，地漏布置在内墙角，卫生间地面坡度为1%，室内地面比室外地面低30mm，卫生间开间取2.7m，进深同病房为6m，布置于建筑两侧，紧邻楼梯间，方便病人使用，完成上面的房间设计之后，可以定出建筑的宽度为两个病房进深加上一个走道宽度，为14.7m，再根据之前算出的一层楼建筑面积为625m2左右反推出建筑物的长，决定取7个6m的开间，即建筑物定位轴线总长度为42m，满足建筑面积要求，墙体采用200mm宽的加气混凝土砌块，这样一个标准层平面图尺寸就定好了。门窗设计同样根据以上规范，乡镇卫生院建设标准中第五章第三十六条规定病房的采光窗洞口面积与该用房地面面积之比不宜小于1/6，结合六人间病房开间进深尺寸都为6m，决定采用两扇窗户采光，每扇采光面积3m2，窗高1500mm，窗宽2000mm，医院卫生间窗地面积比为1/8，窗高取1500mm，窗宽取1500mm，走廊尽头窗同卫生间，楼梯间窗高1000mm，窗宽1500mm。乡镇卫生院建设标准第六章第三节第五十三条规定病房门可双向开启，门净宽不得小于1.10m，决定采用1500m宽，2100mm高，卫生间门宽1200mm，高2100mm。二三四层门窗都相同，乡镇卫生院建设标准第四章第二十条规定乡镇卫生院出入口不宜少于两处，决定在底层走道两侧开门，门宽1200mm，门高2100mm，建筑物中间开大门，宽4000mm，高3000mm。屋顶排水设计中规定，屋顶为不上人平屋顶，排水坡度取2%，为女儿墙阻挡内排水，女儿墙高600mm，建筑物纵向两面四根水落管，底层散水宽600mm。这样建筑平面设计基本完毕。根据乡镇卫生院建设标准第五章第二十四条规定，乡镇卫生院房屋首层室内外地面高差，不宜小于450mm，即取450mm，室外台阶高150mm，共三级台阶。 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页3结构选型与布置3.1结构选型（1）工程概况淮安市清浦区武墩镇卫生院病房楼工程，位于清浦区武墩镇卫生院内，工程类型为房屋建筑工程，结构类型为框架结构，拟建建筑物建筑面积2500㎡左右，框架结构四层，其中首层层高为4.2m左右，其余各层层高为3.9m左右。（2）设计基本原始资料本设计为钢筋混凝土框架结构，结构安全等级为二级。基本风压：0.40KN/m2；基本雪压：0.40KN/m2；抗震设防烈度为7度（0.10g），地震分组第二组；工程地质资料：该场地土属于Ⅱ类场地土。序号岩石名称厚度（m）fak(kPa)1素填土1.502粉土3.51503粘土0.52404粉土3.8200（3）根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010中第6.1.2条规定，现浇钢筋混凝土框架结构房屋，丙类建筑，设防烈度为7度，高度小于24m时，抗震等级可直接查表得为三级抗震。（4）荷载资料1）病房楼楼面荷载，查《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012），确定病房楼楼面均布活荷载标准值为2.0KN/m2，医院病房走廊均布活荷载标准值为2.0KN/m2，卫生间楼面均布活荷载标准值为2.5KN/m2，楼梯楼面均布活荷载标准值为3.5KN/m2；2）不上人屋面的均布活荷载标准值为0.5KN/m2；3）屋面构造：35mm厚490×490的C20预制钢筋混凝土架空板、防水层、20mm厚1:3水泥砂浆找平层，100mm厚现浇钢筋混凝土屋面板、12mm厚纸筋石灰粉平顶； 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页4）楼面构造：大理石楼面:30mm厚大理石砖地面、20mm厚水泥砂浆找平层、100mm厚现浇钢筋混凝土楼面板、20mm厚石灰砂浆顶棚；5）围护墙：围护墙采用200mm厚混凝土空心小砌块（容重11.8×0.2=2.36KN/m2），M5混合砂浆砌筑，双面粉刷（容重3.6KN/m2）；6)门窗：采用铝合金窗，容重0.4KN/m2，编号及尺寸详见建筑图，采用防火处理过木门，容重0.2KN/m2，编号及尺寸详见建筑图。（5）由于此建筑建设地点在乡镇，因此可得地面粗糙度列别为B类。（6）本工程采用全现浇框架结构，每开间跨中设一道次梁，双向板跨度为3m。3.2结构布置图3-1结构布置图3.2.1梁、柱截面尺寸（1）主梁:纵向主梁的跨度为L=6000mmh=(1/15~1/10)L=400mm~600mm，取h=600mmb=（1/2~1/3）h=200mm~300mm，取b=300mm 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页故纵向框架主梁初选截面尺寸为：b×h=300×600mm横向主梁的跨度为L=6000mmh=(1/15~1/10)L=400mm~600mm取h=600mmb=（1/2~1/3）h=200mm~300mm，取b=300mm故横向框架主梁初选截面尺寸为：b×h=300×600mm横向主梁的跨度为L=2700mmh=(1/15~1/10)L=180mm~270mm，取h=450mmb=（1/2~1/3）h=150mm~225mm，取b=300mm故横向框架主梁初选截面尺寸为：b×h=300mm×450mm（2）次梁：跨度L=6000mmh=（1/18~1/12）L=333mm~500mm，取h=600mmb=（1/2~1/3）h=200mm~300mm，取b=300mm故次要框架梁初选截面尺寸为：b×h=300mm×600mm（3）板：板均按双向板进行计算。双向板不做刚度验算的最小高度h=（1/40～1/50）L（L为短向跨度），取较大的短向跨度L=3000mmh=75mm～60mm，取h=100mm（4）框架柱:框架柱宜采用矩形截面，轴压比不宜超过《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）表6.3.6的规定，三级框架结构的轴压比限值为0.85。在初步估算柱的截面面积时，应根据公式满足Ac≧。其中μ为轴压比限值，各层的重力代表值近似取14KN/m2，由结构平面布置图可得中柱的负荷面积是（6＋6）/2×(6+2.4)/2=6×4.2㎡，则竖向荷载的轴压力估计值：Ac≧=4×14×6×4.2×1.1/（0.85×14.3）=127710.41mm2，则初选截面b×h=600mm×600mm=360000mm2>127710.41mm23.2.2材料强度等级混凝土：为了方便施工，梁、板、柱和基础的混凝土强度等级均采用C30级。 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页受力钢筋采用HRB400级钢筋，箍筋采用HRB400级钢筋。3.2.3确定计算简图本工程横向框架计算单元取图3-1中斜线部分所示范围，框架的计算简图假定底层柱下端固定于基础，按工程地质资料提供的数据，查《建筑抗震设计规范》可判断该场地为Ⅱ类场地土，地质条件较好，初步确定本工程基础采用柱下独立基础，挖去所有杂填土，基础置于第二层粉土层上，嵌固深度为100mm，基底标高为设计相对标高-2.05m。由于基础埋置较深，且采用刚性地面，所以底层柱高4.2+0.45+0.5=5.15m，二~四层柱高为h2~h4=3.9m。柱节点刚接，横梁的计算跨度取柱中心至中心间距离，三跨分别为：l=6000mm，2700mm，6000mm。计算简图见图3-2。图3-2计算简图 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页4荷载计算本毕业设计以轴线横向框架为计算分析对象。4.1屋面横梁竖向线荷载标准值a）恒载作用下结构计算简图b）活载作用下结构计算简图图4-1荷载计算简图4.1.1恒载（图4-1a）屋面恒载标准值：35mm厚架空隔热板0.035×25=0.875KN/m2防水层0.4KN/m220mm厚1:3水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/m2100mm厚钢筋混凝土现浇板0.1×25=2.5KN/m212mm厚纸筋石灰粉平顶0.012×16=0.192KN/m2屋面恒载标准值：4.367KN/m2梁自重边跨AB、CD跨：0.3×0.6×25=4.5KN/m 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页梁侧粉刷：2×（0.6-0.1×0.02×17=0.34KN/m4.84KN/m中跨BC跨：0.3×0.45×25=3.375KN/m梁侧粉刷：2×（0.45-0.1）×0.02×17=0.238KN/m3.613KN/m作用在顶层框架梁上的线荷载标准值为：梁自重：g4AB1＝ｇ4CD1＝4.84ＫＮ／ｍ，g4BC１＝3.613KN/m板传来的荷载：g4AB2＝ｇ4CD2＝4.367×3=13.101KN/mg4BC2＝4.367×2.7=11.7909KN/m4.1.2活载（图4-1b）作用在顶层框架梁上的线活荷载标准值为：Q4AB＝q4CD＝0.5×6/2=1.5KN/mQ4BC＝0.5×2.7=1.35KN/m4.2楼面横梁竖向线荷载标准值4.2.1恒载（图4-1a）硬木地板0.2KN/m230mm厚水泥砂浆找平层0.03×20=0.6KN/m2100mm厚钢筋混凝土现浇板0.1×25=2.5KN/m220mm厚石灰砂浆顶棚抹灰0.02×17=0.34KN/m2楼面恒载标准值：3.64KN/m2边跨AB、CD跨框架梁自重：4.84KN/m边跨填充墙自重：（3.9-0.6）×2.36=7.788KN/m墙面粉刷：（3.9-0.6）×0.02×2×17=2.244KN/m中跨BC跨梁自重：3.613KN/m作用在楼面层框架梁上的线荷载标准值为：梁及填充墙自重：gＡＢ１＝ｇＣＤ１＝4.84+7.788+2.244=14.872KN/mgBC１＝3.613KN/m 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页板传来荷载：gＡＢ2＝ｇＣＤ2＝3.64×3=10.92KN/mｇBC2＝3.64×2.7=9.828KN/m4.2.2活载（图4-1b）楼面活载：qAB＝qCD＝2×6/2=6KN/mqBC＝2.0×2.7=5.4KN/m4.3屋面框架节点集中荷载标准值4.3.1恒载（图4-2）边跨连系梁自重：0.3×0.6×6×25=27KN粉刷：2×（0.6-0.1）×0.02×6×17=2.04KN600mm高女儿墙：0.6×6×2.36=8.496KN粉刷：0.6×2×0.02×6×17=2.448KN连系梁传来屋面自重：0.5×6×0.5×6×0.5×4.367=19.65KN次梁自重：0.3×0.6×6×25=27KN梁侧粉刷：2×（0.6-0.1）×0.02×6×17=2.04KN次梁传来屋面自重：0.5×（6-3+6）×6×0.5×0.5×4.367=29.477KN顶层边节点之中荷载：G4A=G4D=118KN图4-2恒载顶层集中力 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页中柱连系梁自重：0.3×0.6×6×25=27KN粉刷：2×（0.6-0.1）×0.02×6×17=2.04KN连系梁传来屋面自重：0.5×6×0.5×6×0.5×4.367=19.65KN0.5×（6+6-2.7）×2.7×0.5×4.367=27.41KN次梁自重：0.3×0.6×6×25=27KN梁侧粉刷：2×（0.6-0.1）×0.02×6×17=2.04KN次梁传来屋面自重：0.5×（6-3+6）×6×0.5×0.5×4.367=29.477KN顶层中节点集中荷载：G4B=G4C=134.6KN4.3.2活载Q4A=Q4D=0.5×6×0.5×6×0.5×0.5=2.25KNQ4B=Q4C=3×0.5×6×0.5×0.5+0.5×（6-2.7+6）×2.7×0.5×0.5=5.388KN4.4楼面框架节点集中荷载标准值4.4.1恒载（图4-3）边柱连系梁自重：27KN粉刷：2.04KN铝合金窗自重：2×2×1.5×0.4=2.4KN窗下墙体自重：（6-0.6）×0.9×2.36=11.46KN粉刷：2×（6-0.6）×0.9×0.02×17=3.3KN窗边墙体自重：1.5×（6-0.6-2×2）×2.36=4.95KN粉刷：2×1.5×（6-0.6-2×2）×0.02×17=1.42KN连系梁传来楼面自重：0.5×6×0.5×6×0.5×3.64=2.25KN次梁自重：0.3×0.6×6×25=27KN梁侧粉刷：2×（0.6-0.1）×0.02×6×17=2.04KN次梁传来楼面自重：0.5×（6-3+6）×6×0.5×0.5×3.64=24.57KN122.56KN中间层边节点集中荷载：GA=GD=122.56KN框架柱自重：GA’=GD’=0.6×0.6×3.9×25=35.1KN 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页中柱连系梁自重：0.3×0.6×6×25=27KN粉刷：2×（0.6-0.1）×0.02×6×17=2.04KN内墙自重（忽略门窗按墙重量计算）：（6-0.6）×（3.9-0.6）×2.36=42KN粉刷：2×（6-0.6）×（3.9-0.6）×0.02×17=12.1KN连系梁传来楼面自重：0.5×6×0.5×6×0.5×3.64=16.38KN0.5×（6+6-2.7）×2.7×0.5×3.64=22.85KN次梁自重：0.3×0.6×6×25=27KN梁侧粉刷：2×（0.6-0.1）×0.02×6×17=2.04KN次梁传来楼面自重：0.5×（6-3+6）×6×0.5×0.5×3.64=24.57KN175.98KN中间层中节点集中荷载：GB=GC=175.98KN柱传来集中荷载：GB’=GC’=0.6×0.6×3.9×25=35.1KN4.4.2活载：QA=QD=0.5×6×0.5×6×0.5×2=9KNQB=QC=3×0.5×6×0.5×2+0.5×（6-2.7+6）×2.7×0.5×2=21.55KN图4-3恒载中间层节点集中力4.5风荷载已知基本风压W0=0.4KN/m2.本工程为乡镇卫生院病房楼，地面粗糙度属B类，按荷载规范Wk=βzμsμzW0。风载体型系数μs：迎风面为0.8，背风面为-0.5，因结构高度H=16.95m<30m（从室外地面算起），取风振系数βz=1.0，计算过程如表4-1所示，风荷载图见图4-4。 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页图4-4横向框架上的风荷载A1=（4.65+3.9）/2×6=25.65m2A2=3.9×6=23.4m2A3=3.9×6=23.4m2A4=（3.9/2+0.6）×6=15.3m2表4-1风荷载计算层次βzμsZ（m）μzW0（KN/m2）A（m2）Pi（KN）411.316.351.1570.415.39.2311.312.451.060.423.412.9211.38.5510.423.412.168111.34.650.930.425.6512.44.6地震作用4.6.1建筑物总重力荷载代表值Gi的计算（a)集中于屋盖处的质点重力荷载代表值G450%的雪载：0.5×0.4×14.7×42=123.48kN层面恒载：4.367×14.7×42=2696.19kN橫梁：4.84×6×2×15+3.613×2.7×8=949.2kN 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页纵梁：（27+2.04）×4×7=729.12kN女儿墙：0.6×2.36×(14.7+42)×2=160.57kN柱重：0.6×0.6×25×3.9/2×8×4=561.6kN橫墙：（6-0.6）×3.9/2×21×2.36+[（2.7-0.6）×3.9/2-1.5×1.5/2]×2×2.36=535.8852kN纵墙：[（6-0.6）×3.9/2-2×1.5/2×2]×2.36×14+[(6-0.6)×12+2.7×2]×3.9/2×2.36=340.83kN（忽略内纵墙的门窗按墙重量计算）铝合金窗：28×2×1.5×1/2×0.4=16.8kNG4=6113.7kN（b)集中于三、四层处的质点重力荷载代表值G3～G250%楼面活载：{2.7×6×2.5×2+3.3×6×3.5×2+[42×(6+2.7)+(42-6×2)×6]×2}×0.5=655.2kN楼面恒载：3.64×42×14.7=2247.336kN横梁：949.2kN纵梁：729.12kN柱重：561.6×2=1123.2kN橫墙：535.8852×2=1071.7704kN纵墙：340.83×2=681.66kN钢窗：16.8×2=33.6kNG3=G2=7491.1kNc)集中于二层处的质点重力荷载标准值G150%楼面活载：655.2kN楼面恒载：2247.336kN横梁：949.2kN纵梁：729.12kN柱重：0.6×0.6×25×（5.15+3.9）/2×8×4=1303.2kN橫墙：535.8852+535.8852×5.15/3.9=1243.5kN纵墙：340.83+340.83×5.15/3.9=790.9kN 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页钢窗：16.8×2=33.6kNG1=7952kN4.6.2地震作用计算（1）框架柱的抗侧移刚度在计算梁、柱线刚度时，应考虑楼盖对框架梁影响，在现浇楼盖中，中框架梁的抗弯惯性矩取I=2I0；边框架梁取I=1.5I0；在装配整体式楼盖中，中框架梁的抗弯矩惯性取I=1.5I0；边框架梁取I=1.2I0,I0为框架梁按矩形截面计算的截面惯性矩（C30混凝土：E=）。表4-2横梁、柱线刚度杆件截面尺寸Ec(kN/mm2)I0(mm4)I(mm4)L(mm)i=EcI/L(kN·mm)相对刚度B(mm)H(mm)边框架梁300600305.4×1098.1×10960004.05×1071边框架梁300450302.28×1093.42×10927003.8×1070.938中框架梁300600305.4×10910.8×10960005.4×1071.333中框架梁300450302.28×1094.56×10927005.07×1071.25底层框架柱6006003010.8×10910.8×10951506.29×1071.55中层框架柱6006003010.8×10910.8×10939008.3×1072.05框架柱的侧移刚度D值按下式计算：式中，一般层：底层：各层框架柱的抗侧移刚度计算见表4-3（C30混凝土：E=） 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页表4-3框架柱横向侧移刚度D值项目K=∑ic/2iz(一般层)K=∑ic/iz(底层)αc=K/(2+K)(一般层)αc=(0.5+K)/(2+K)(底层)D=αc×iz×(12/h2)(kN/mm)根数层柱类型及截面二至四层边框架边柱(600×600)0.490.2012.894边框架中柱(600×600)0.950.3221.094中框架边柱(600×600)0.650.2516.0612中框架中柱(600×600)1.260.3925.3112底层边框架边柱(600×600)0.640.4312.294边框架中柱(600×600)1.250.5415.324中框架边柱(600×600)0.860.4813.5312中框架中柱(600×600)1.660.5916.812ic：梁的线刚度，iz：柱的线刚度。底层：∑D=4×(12.9+15.32)+12×(13.53+16.8)=474.4kN/mm二～四层：∑D=4×(12.89+21.09)+12×(16.06+25.31)=632.36kN/mm（2）框架自振周期的计算表4-4框架顶点假想水平位移△计算表层Gi（KN）∑Gi（KN）∑D(kN/mm)∑Gi/∑D(层间相对位移)总位移△(mm)46113.76113.7632.369.67125.7737491.113604.8632.3621.51116.127491.121095.9632.3633.3694.591795229047.9474.461.2361.23注：D值计算方法详见《建筑抗震设计规范》。则自振周期为：=1.7×0.6×=0.362s其中：α0为考虑结构非承重砖墙影响的折减系数，对于框架取0.6，△为框架假想水平位移，计算见表4-4。（3）地震作用计算根据本工程抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度值为0.10g，地震分组为二组，场地类别为二类场地土，查《建筑抗震设计规范》表5.1.4 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页特征周期Tg=0.40s，水平地震影响系数最大值由于0.1ρminB4支座左55.64104.2974.76560640.64134.538@100404.62ρsv>ρmin300×450B4支座右15.8376.2346.89410469.0498.508@100296.24ρsv>ρminC4支座左15.8376.2346.89410469.0498.508@100296.24ρsv>ρmin四层C30300×600A3支座54.28233.0196.99560640.64134.538@100404.62ρsv>ρminB3支座左55.74233.0198.46560640.64134.538@100404.62ρsv>ρmin300×450B3支座右15.99190.9593.79410469.0498.508@100296.24ρsv>ρminC3支座左15.99190.9593.79410469.0498.508@100296.24ρsv>ρmin二层C30300×600A1支座53.9435.96133.83560640.64134.538@100404.62ρsv>ρminB1支座左56.11435.96136.03560640.64134.538@100404.62ρsv>ρmin300×B1支座右15.99357.99161.84410469.0498.508@100296.24ρsv>ρmin 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页450C1支座左15.99357.99161.84410469.0498.508@100296.24ρsv>ρmin注：剪力应取柱边处梁截面剪力，此处近似取柱轴线处剪力。表7-5框架柱正截面压弯承载力计算lMmaxl（无地震作用组合）柱类别层次混凝土强度b×h（mm）l0(m)l0/hl0/i柱截面组合内力M1M2N判断是否考虑附加弯矩CmηnsMM（KN·m）N（KN）M1/M234-12M1/M2判断A柱顶层C30600×6004.888.1328.17上端34.13222.825.4334.13222.8-0.7542.94不考虑　34.134.888.1328.17下端25.43243.1125.4334.13222.8-0.7542.94不考虑　34.13二层C30600×6004.888.1328.17上端23.8734.2723.826.93776.39-0.8844.61不考虑　26.934.888.1328.17下端26.93776.3923.826.93776.39-0.8844.61不考虑　26.93底层C30600×6005.158.5829.73上端14.851000.547.4414.851000.54-0.5040.01不考虑　14.855.158.5829.73下端7.441056.167.4414.851000.54-0.5040.01不考虑　14.85B柱顶层C30600×6004.888.1328.17上端-23.1269.34-15.46-23.1269.34-0.6742.03不考虑　23.14.888.1328.17下端-15.46286.68-15.46-23.1269.34-0.6742.03不考虑　23.1二层C30600×6004.888.1328.17上端-13.96982.87-13.96-15.531024.99-0.9044.79不考虑　15.534.888.1328.17下端-15.531024.99-13.96-15.531024.99-0.9044.79不考虑　15.53底层C30600×6005.158.5829.73上端-8.541352.4-4.28-8.541352.4-0.5040.01不考虑　8.545.158.5829.73下端-4.281408.02-4.28-8.541352.4-0.5040.01不考虑　8.54 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页续表7-5框架柱正截面压弯承载力计算lMmaxl（无地震作用组合）e0(mm)ea(mm)ei(mm)e(mm)ei-0.3h0N-Nb(KN)判断破坏类型小偏压ζAs=As"（mm）大偏压ζx-2as"As=As（mm）(x<2as")As=As"(mm)(x>2as")选用钢筋（mm2）备注153.1920.00173.19433.195.19-2266.09大偏压　　0.046-54.03135　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%153.1920.00173.19433.195.19-2266.09大偏压　0.046-54.03135　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%34.6920.0054.69314.69-113.31-1712.5构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%34.6920.0054.69314.69-113.31-1712.5构造配筋　720　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%14.8420.0034.84294.84-133.16-1488.35构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%14.8420.0034.84294.84-133.16-1488.35构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%85.7720.00105.77365.77-62.23-2219.55构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%85.7720.00105.77365.77-62.23-2219.55构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%15.1520.0035.15295.15-132.85-1463.9构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%15.1520.0035.15295.15-132.85-1463.9构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%6.3120.0026.31286.31-141.69-1136.49构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2% 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页6.3120.0026.31286.31-141.69-1136.49构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%注：as取40mm，受压构件纵向受力钢筋的最小配筋率为，当采用HRB400级钢筋时，取0.55%，表中Nb=α1fcbxb=2488.89KN，xb=ζbh0=0.518×560=290.08mm。表7-6框架柱正截面压弯承载力计算lNminl（无地震作用组合）柱类别层次混凝土强度b×h（mm）l0(m)l0/hl0/i柱截面组合内力M1M2N判断是否考虑附加弯矩CmηnsMM（KN·m）N（KN）M1/M234-12M1/M2判断A柱顶层C30600×6004.888.1328.17上端32.07200.9925.4332.07200.99-0.7943.52不考虑　32.074.888.1328.17下端25.43243.1125.4332.07200.99-0.7943.52不考虑　32.07二层C30600×6004.888.1328.17上端23.8734.2723.826.93776.39-0.8844.61不考虑　26.934.888.1328.17下端26.93776.3923.826.93776.39-0.8844.61不考虑　26.93底层C30600×6005.158.5829.73上端14.851000.547.4414.851000.54-0.5040.01不考虑　14.855.158.5829.73下端7.441056.167.4414.851000.54-0.5040.01不考虑　14.85B柱顶层C30600×6004.888.1328.17上端-21.18244.56-15.46-21.18244.56-0.7342.76不考虑　21.184.888.1328.17下端-15.46286.68-15.46-21.18244.56-0.7342.76不考虑　21.18二层C30600×6004.888.1328.17上端-13.96982.87-13.96-15.531024.99-0.9044.79不考虑　15.534.888.1328.17下端-15.531024.99-13.96-15.531024.99-0.9044.79不考虑　15.53底层C30600×6005.158.5829.73上端-8.541352.4-4.28-8.541352.4-0.5040.01不考虑　8.545.158.5829.73下端-4.281408.02-4.28-8.541352.4-0.5040.01不考虑　8.54 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页续表7-6框架柱正截面压弯承载力计算lNminl（无地震作用组合）e0(mm)ea(mm)ei(mm)e(mm)ei-0.3h0N-Nb(KN)判断破坏类型小偏压ζAs=As"（mm）大偏压ζx-2as"As=As"（mm）(x<2as")As=As"(mm)(x>2as")选用钢筋（mm2）备注159.5620.00179.56439.5611.56-2287.9大偏压　　0.042-56.57117　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%159.5620.00179.56439.5611.56-2287.9大偏压　0.042-56.57117　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%34.6920.0054.69314.69-113.31-1712.5构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%34.6920.0054.69314.69-113.31-1712.5构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%14.8420.0034.84294.84-133.16-1488.35构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%14.8420.0034.84294.84-133.16-1488.35构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%86.6020.00106.60366.60-61.40-2244.33构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%86.6020.00106.60366.60-61.40-2244.33构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%15.1520.0035.15295.15-132.85-1463.9构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%15.1520.0035.15295.15-132.85-1463.9构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%6.3120.0026.31286.31-141.69-1136.49构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2% 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页6.3120.0026.31286.31-141.69-1136.49构造配筋　720　　　　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%注：as取40mm，受压构件纵向受力钢筋的最小配筋率为，当采用HRB400级钢筋时，取0.55%，表中Nb=α1fcbxb=2488.89KN，xb=ζbh0=0.518×560=290.08mm。表7-7框架柱正截面压弯承载力计算lNmaxl（无地震作用组合）柱类别层次混凝土强度b×h（mm）l0(m)l0/hl0/i柱截面组合内力M1M2N判断是否考虑附加弯矩CmηnsMM（KN·m）N（KN）M1/M234-12M1/M2判断A柱顶层C30600×6004.888.1328.17上端34.13222.825.3234.13222.8-0.7442.90不考虑　34.134.888.1328.17下端25.32270.1825.3234.13222.8-0.7442.90不考虑　34.13二层C30600×6004.888.1328.17上端22.76796.2122.7625.64843.59-0.8944.65不考虑　25.644.888.1328.17下端25.64843.5922.7625.64843.59-0.8944.65不考虑　25.64底层C30600×6005.158.5829.73上端14.091082.547.0614.091082.54-0.5040.01不考虑　14.095.158.5829.73下端7.061145.117.0614.091082.54-0.5040.01不考虑　14.09B柱顶层C30600×6004.888.1328.17上端-23.1269.34-15.07-23.1269.34-0.6541.83不考虑　23.14.888.1328.17下端-15.07316.72-15.07-23.1269.34-0.6541.83不考虑　23.1二层C30600×6004.888.1328.17上端-12.811053.64-12.81-14.141101.03-0.9144.87不考虑　14.144.888.1328.17下端-14.141101.03-12.81-14.141101.03-0.9144.87不考虑　14.14底层C30600×6005.158.5829.73上端-7.771446.17-3.9-7.771446.17-0.5040.02不考虑　7.775.158.5829.73下端-3.91508.74-3.9-7.771446.17-0.5040.02不考虑　7.77 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页续表7-7框架柱正截面压弯承载力计算lNmaxl（无地震作用组合）e0(mm)ea(mm)ei(mm)e(mm)ei-0.3h0N-Nb(KN)判断破坏类型小偏压ζAs=As"（mm）大偏压ζx-2as"As=As"（mm）(x<2as")As=As"(mm)(x>2as")选用钢筋（mm2）备注153.1920.00173.19433.195.19-2266.09大偏压0.046-54.03135218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%153.1920.00173.19433.195.19-2266.09大偏压0.046-54.03135218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%30.3920.0050.39310.39-117.61-1645.3构造配筋720218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%30.3920.0050.39310.39-117.61-1645.3构造配筋720218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%13.0220.0033.02293.02-134.98-1406.35构造配筋720218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%13.0220.0033.02293.02-134.98-1406.35构造配筋720218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%85.7720.00105.77365.77-62.23-2219.55构造配筋720218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%85.7720.00105.77365.77-62.23-2219.55构造配筋720218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%12.8420.0032.84292.84-135.16-1387.86构造配筋720218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%12.8420.0032.84292.84-135.16-1387.86构造配筋720218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%5.3720.0025.37285.37-142.63-1042.72构造配筋720218+216,As=As"=910.6ρ>0.2% 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页5.3720.0025.37285.37-142.63-1042.72构造配筋720218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%注：as取40mm，受压构件纵向受力钢筋的最小配筋率为，当采用HRB400级钢筋时，取0.55%，表中Nb=α1fcbxb=2488.89KN，xb=ζbh0=0.518×560=290.08mm。表7-8框架柱正截面压弯承载力计算lMmaxl（有地震作用组合）柱类别层次混凝土强度b×h（mm）l0(m)l0/hl0/i柱截面组合内力轴压比γRE"M1M2N判断是否考虑附加弯矩CmηnsM（KN·m）N（KN）M1/M234-12M1/M2判断A柱顶层C30600×6004.888.1328.17上端133.08212.150.040.75116.29133.08212.15-0.8744.49不考虑　4.888.1328.17下端116.29254.270.050.75116.29133.08212.15-0.8744.49不考虑　二层C30600×6004.888.1328.17上端147.69802.330.160.80147.69213.15844.45-0.6942.31不考虑　4.888.1328.17下端213.15844.450.160.80147.69213.15844.45-0.6942.31不考虑　底层C30600×6005.158.5829.73上端161.161122.490.220.80161.16330.981178.11-0.4939.84不考虑　5.158.5829.73下端330.981178.110.230.80161.16330.981178.11-0.4939.84不考虑　B柱顶层C30600×6004.888.1328.17上端-87.27223.620.040.75-87.27-159.33265.74-0.5540.57不考虑　4.888.1328.17下端-159.33265.740.050.75-87.27-159.33265.74-0.5540.57不考虑　二层C30600×6004.888.1328.17上端-219.13862.060.170.80-219.13-308.07904.18-0.7142.54不考虑　4.888.1328.17下端-308.07904.180.180.80-219.13-308.07904.18-0.7142.54不考虑　C30600×6005.158.5829.73上端-232.931189.060.230.80-232.93-357.061244.68-0.6541.83不考虑　 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页底层5.158.5829.73下端-357.061244.680.240.80-232.93-357.061244.68-0.6541.83不考虑　续表7-8框架柱正截面压弯承载力计算lMmaxl（有地震作用组合）Me0(mm)ea(mm)ei(mm)e(mm)ei-0.3h0N-Nb(KN)判断破坏类型小偏压ζAs=As"（mm）大偏压ζx-2as"As=As"（mm）(x<2as")As=As"(mm)(x>2as")选用钢筋（mm2）备注133.08627.2920.00647.29907.29479.29-2276.74大偏压　　0.044-55.27360.50　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%133.08627.2920.00647.29907.29479.29-2276.74大偏压　　0.044-55.27360.50　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%213.15252.4120.00272.41532.41104.41-1644.44大偏压　　0.17618.42　97.54218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%213.15252.4120.00272.41532.41104.41-1644.44大偏压　　0.17618.42　97.54218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%330.98280.9420.00300.94560.94132.94-1310.78大偏压　　0.24557.31　437.99218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%330.98280.9420.00300.94560.94132.94-1310.78大偏压　　0.24557.31　437.99218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%159.33599.5720.00619.57879.57451.57-2223.15大偏压　　0.055-49.03417.62　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%159.33599.5720.00619.57879.57451.57-2223.15大偏压　　0.055-49.03417.62　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%308.07340.7220.00360.72620.72192.72-1584.71大偏压　　0.18825.38　547.77218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%308.07340.7220.00360.72620.72192.72-1584.71大偏压　　0.18825.38　547.77218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%357.06286.8720.00306.87566.87138.87-1244.21大偏压　　0.25965.07　527.94218+216,As=As"=910.6ρ>0.2% 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页357.06286.8720.00306.87566.87138.87-1244.21大偏压　　0.25965.07　527.94218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%注：as取40mm，受压构件纵向受力钢筋的最小配筋率为，当采用HRB400级钢筋时，取0.55%，表中Nb=α1fcbxb=2488.89KN，xb=ζbh0=0.518×560=290.08mm。表7-9框架柱正截面压弯承载力计算lNminl（有地震作用组合）柱类别层次混凝土强度b×h（mm）l0(m)l0/hl0/i柱截面组合内力轴压比γRE"M1M2N判断是否考虑附加弯矩CmηnsM（KN·m）N（KN）M1/M234-12M1/M2判断A柱顶层C30600×6004.888.1328.17上端133.08179.60.030.75116.29133.08179.6-0.8744.49不考虑　4.888.1328.17下端116.29221.720.040.75116.29133.08179.6-0.8744.49不考虑　二层C30600×6004.888.1328.17上端147.69584.630.110.75147.69213.15626.75-0.6942.31不考虑　4.888.1328.17下端213.15626.750.120.75147.69213.15626.75-0.6942.31不考虑　底层C30600×6005.158.5829.73上端161.16761.460.150.80161.16-316.19817.080.5127.88考虑1　5.158.5829.73下端-316.19817.080.160.80161.16-316.19817.080.5127.88考虑1　B柱顶层C30600×6004.888.1328.17上端-87.27223.620.040.75-87.27-159.33265.74-0.5540.57不考虑　4.888.1328.17下端-159.33265.740.050.75-87.27-159.33265.74-0.5540.57不考虑　二层C30600×6004.888.1328.17上端-219.13862.060.170.80-219.13-308.07904.18-0.7142.54不考虑　4.888.1328.17下端-308.07904.180.180.80-219.13-308.07904.18-0.7142.54不考虑　C30600×6005.158.5829.73上端-232.931189.060.230.80-232.93-357.061244.68-0.6541.83不考虑　 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页底层5.158.5829.73下端-357.061244.680.240.80-232.93-357.061244.68-0.6541.83不考虑　续表7-9框架柱正截面压弯承载力计算lNminl（有地震作用组合）Me0(mm)ea(mm)ei(mm)e(mm)ei-0.3h0N-Nb(KN)判断破坏类型小偏压ζAs=As"（mm）大偏压ζx-2as"As=As"（mm）(x<2as")As=As"(mm)(x>2as")选用钢筋（mm2）备注133.08740.9820.00760.981020.98592.98-2309.29大偏压　　0.037-59.07388.82　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%133.08740.9820.00760.981020.98592.98-2309.29大偏压　　0.037-59.07388.82　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%213.15340.0920.00360.09620.09192.09-1862.14大偏压　　0.130-6.95262.96　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%213.15340.0920.00360.09620.09192.09-1862.14大偏压　　0.130-6.95262.96　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%316.19386.9820.00406.98666.98238.98-1671.81大偏压　　0.17015.23　674.75218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%316.19386.9820.00406.98666.98238.98-1671.81大偏压　　0.17015.23　674.75218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%159.33599.5720.00619.57879.57451.57-2223.15大偏压　　0.055-49.03417.62　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%159.33599.5720.00619.57879.57451.57-2223.15大偏压　　0.055-49.03417.62　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%308.07340.7220.00360.72620.72192.72-1584.71大偏压　　0.18825.38　547.77218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%308.07340.7220.00360.72620.72192.72-1584.71大偏压　　0.18825.38　547.77218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%357.06286.8720.00306.87566.87138.87-1244.21大偏压　　0.25965.07　527.94218+216,As=As"=910.6ρ>0.2% 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页357.06286.8720.00306.87566.87138.87-1244.21大偏压　　0.25965.07　527.94218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%注：as取40mm，受压构件纵向受力钢筋的最小配筋率为，当采用HRB400级钢筋时，取0.55%，表中Nb=α1fcbxb=2488.89KN，xb=ζbh0=0.518×560=290.08mm。表7-10框架柱正截面压弯承载力计算lNmaxl（有地震作用组合）柱类别层次混凝土强度b×h（mm）l0(m)l0/hl0/i柱截面组合内力轴压比γRE"M1M2N判断是否考虑附加弯矩CmηnsM（KN·m）N（KN）M1/M234-12M1/M2判断A柱顶层C30600×6004.888.1328.17上端133.08212.150.040.75116.29133.08212.15-0.8744.49不考虑　4.888.1328.17下端116.29254.270.050.75116.29133.08212.15-0.8744.49不考虑　二层C30600×6004.888.1328.17上端147.69802.330.160.80147.69213.15844.45-0.6942.31不考虑　4.888.1328.17下端213.15844.450.160.80147.69213.15844.45-0.6942.31不考虑　底层C30600×6005.158.5829.73上端161.161122.490.220.80161.16330.981178.11-0.4939.84不考虑　5.158.5829.73下端330.981178.110.230.80161.16330.981178.11-0.4939.84不考虑　B柱顶层C30600×6004.888.1328.17上端-87.27247.540.050.75-87.27-159.33289.66-0.5540.57不考虑　4.888.1328.17下端-159.33289.660.060.75-87.27-159.33289.66-0.5540.57不考虑　二层C30600×6004.888.1328.17上端-219.13961.250.190.80-219.13-308.071003.37-0.7142.54不考虑　4.888.1328.17下端-308.071003.370.190.80-219.13-308.071003.37-0.7142.54不考虑　C30600×6005.158.5829.73上端-232.931310.920.250.80-232.93-349.171366.54-0.6742.01不考虑　 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页底层5.158.5829.73下端-349.171366.540.270.80-232.93-349.171366.54-0.6742.01不考虑　续表7-10框架柱正截面压弯承载力计算lNmaxl（有地震作用组合）Me0(mm)ea(mm)ei(mm)e(mm)ei-0.3h0N-Nb(KN)判断破坏类型小偏压ζAs=As"（mm）大偏压ζx-2as"As=As"（mm）(x<2as")As=As"(mm)(x>2as")选用钢筋（mm2）备注133.08627.2920.00647.29907.29479.29-2276.74大偏压　　0.044-55.27360.50　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%133.08627.2920.00647.29907.29479.29-2276.74大偏压　　0.044-55.27360.50　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%213.15252.4120.00272.41532.41104.41-1644.44大偏压　　0.17618.42　97.54218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%213.15252.4120.00272.41532.41104.41-1644.44大偏压　　0.17618.42　97.54218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%330.98280.9420.00300.94560.94132.94-1310.78大偏压　　0.24557.31　437.99218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%330.98280.9420.00300.94560.94132.94-1310.78大偏压　　0.24557.31　437.99218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%159.33550.0620.00570.06830.06402.06-2199.23大偏压　　0.060-46.24395.60　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%159.33550.0620.00570.06830.06402.06-2199.23大偏压　　0.060-46.24395.60　218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%308.07307.0420.00327.04587.04159.04-1485.52大偏压　　0.20936.94　458.31218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%308.07307.0420.00327.04587.04159.04-1485.52大偏压　　0.20936.94　458.31218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%349.17255.5120.00275.51535.51107.51-1122.35大偏压　　0.28479.27　402.58218+216,As=As"=910.6ρ>0.2% 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页349.17255.5120.00275.51535.51107.51-1122.35大偏压　　0.28479.27　402.58218+216,As=As"=910.6ρ>0.2%注：as取40mm，受压构件纵向受力钢筋的最小配筋率为，当采用HRB400级钢筋时，取0.55%，表中Nb=α1fcbxb=2488.89KN，xb=ζbh0=0.518×560=290.08mm。 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页由于该框架满足Di≥20∑Gi/hi，按弹性计算分析时可以不考虑重力二阶效应的不利影响，具体计算过程，见表7-11。表7-11判断是否考虑重力二阶效应层次hi（m）Di（KN/m）Gi（KN）∑Gi（KN）20∑Gi/hiDi≥20∑Gi/hi43.96323606113.76113.731352满足33.96323607491.113604.869768满足23.96323607491.121095.9108184满足15.15474400795229047.9112807满足对于考虑附加弯矩影响增大系数的柱子，如表7-9中底层A柱，计算过程如下：已知M2=316.19KN/m，N=817.08KNζc=0.5fcA/N=0.5×14.3×6002/817080=3.15，大于1，取1Cm=0.7+0.3=0.7+0.3×0.51=0.853==1.0779=0.853×1.0779=0.919，由于小于1，取1为了满足和提高框架结构“强柱弱梁”程度，在抗震设计中采用增大柱端弯矩设计值的方法，一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：∑MC=ηC∑Mb，ηC三级取1.3顶层A柱上端弯矩：考虑地震组合时，顶层横梁AB左端弯矩最大值102.37KN·m所以MC=ηCMb=1.3×102.37=133.08KN·m顶层A柱下端弯矩：考虑地震组合时，四层横梁AB左端弯矩最大值178.92KN·m所以∑MC=ηCMb=1.3×178.92=232.596KN·m上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配，顶层A柱下端弯矩：MC=1/2×232.596=116.29KN·m 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页二层A柱上端弯矩：考虑地震组合时，三层横梁AB左端弯矩最大值227.21KN·m所以∑MC=ηCMb=1.3×227.21=295.373KN·m上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配，二层A柱上端弯矩：MC=1/2×295.373=147.69KN·m二层A柱下端弯矩：考虑地震组合时，二层横梁AB左端弯矩最大值287.93KN·m所以∑MC=ηCMb=1.3×287.93=374.309KN·m上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配，二层A柱上端弯矩：MC=2.05/（2.05+1.55）×374.309=213.15KN·m底层A柱上端弯矩：MC=1.55/（2.05+1.55）×374.309=161.16KN·m顶层B柱上端弯矩：考虑地震组合时，顶层横梁AB右端弯矩最大值-92.93KN·m，相对应的顶层横梁BC左端弯矩值-25.8KN·m所以MC=ηC∑Mb=1.3×（-92.93+25.8）=-87.27KN·m顶层B柱下端弯矩：考虑地震组合时，四层横梁AB右端弯矩最大值-158.2KN·m，相对应的四层横梁BC左端弯矩值86.92KN·m所以MC=ηC∑Mb=1.3×（-158.2-86.92）=-318.656KN·m上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配，顶层B柱下端弯矩：MC=1/2×-318.656=-159.33KN·m二层B柱上端弯矩：考虑地震组合时，三层横梁AB右端弯矩最大值-205.89KN·m，相对应的三层横梁BC左端弯矩值131.23KN·m所以MC=ηC∑Mb=1.3×（-205.89-131.23）=-438.26KN·m上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配，，二层B柱上端弯矩：MC=1/2×-438.26=-219.13KN·m二层B柱下端弯矩：考虑地震组合时，二层横梁AB右端弯矩最大值-246.86KN·m，相对应的二层横梁BC左端弯矩值169.3KN·m所以MC=ηC∑Mb=1.3×（-246.89-169.3）=-541.047KN·m上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配，二层B柱下端弯矩：MC=2.05/（2.05+1.55）×-541.047=-308.07KN·m 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页底层B柱上端弯矩：MC=1.55/（2.05+1.55）×-541.047=232.93KN·m取以上调整后的数值与表6-5中相应弯矩数据的大者即可。抗震等级为三级的框架结构，底层柱的柱下端截面组合的弯矩设计值，应乘以增大系数1.3.A柱底端±|Mmax|时对应的弯矩为254.6KN·m，乘以增大系数1.3得：254.6×1.3=330.98KN·m，B柱底端±|Mmax|时对应的弯矩为-274.66KN·m，乘以增大系数1.3得：-274.66×1.3=-357.06KN·m，代入框架柱正截面压弯抗震验算。具体计算结果见表7-8、表7-9、表7-10。8楼梯结构计算设计本工程采用现浇钢筋混凝土板式楼梯，设计混凝土强度等级为C30，梯板钢筋为HRB400，梯梁钢筋为HRB400。活载标准值为3.5KN/mm2,楼梯栏杆采用金属栏杆。楼梯平面布置见图8-1，踏步装修做法见图8-2。图8-1楼梯平面布置图8-2踏步详图8.1梯段板计算8.1.1荷载计算板厚l0/30，l0为梯段板跨度=300×12+300+300/2+200/2=4150mm板厚h=l0/30=4150/30=138，取140.α=arctan150/300=26.570，cosα=0.894 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页取1m宽板为计算单元踏步板自重（图8-2部分A）（0.1565+0.3065）/2×0.3×25/0.3×1.2=6.95kN/m踏步地面重（图8-2部分B）（0.3+0.15）×0.02×1×20/0.3×1.2=0.72kN/m板底抹灰重（图8-2部分C）0.336×0.02×17/0.3×1.2=0.46kN/m栏杆重0.1×1.2=0.12kN/m活载1×0.3×3.5/0.3×1.4=4.9kN/m∑=13.15kN/m8.1.2内力计算Mmax=1/10pl2=1/10×13.15×4.152=22.64kN·mVmax=1/2plcosα=1/2×13.15×4.15×0.894=24.39kN8.1.3配筋计算板的有效高度h0=h-20=140-20=120，混凝土抗压强度设计值fc=14.3N/mm2钢筋抗拉强度设计值fy=360N/mm2αs==22.64×106/14.3/1000/1202==0.109，γs===0.942As==22.64×106/360/0.942/120=556.34mm2，选用10@100，As=785mm2梯段板抗剪，因0.7ftbho=0.7×1.43×1000×120=120120N＞24.39kN满足抗剪要求。支座构造配筋10@200。8.2休息平台板计算按简支板计算，简图如图8-3. 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页图8-3平台板计算简图以板宽1m为计算单元，计算跨度近似值取：L=2000mm，板厚取100mm，h0=100-20=80mm8.2.1荷载计算面层0.02×1×20×1.2=0.48kN/m板自重0.10×1×25×1.2=3.0kN/m板底粉刷0.02×1×17×1.2=0.408kN/m活载3.5×1×1.4=4.9kN/m∑=8.788kN/m8.2.2内力计算Mmax=1/10pl2=1/10×8.788×22=3.52KN·m8.2.3配筋计算αs==3.52×106/14.3/1000/802=0.038γs===0.98As==3.52×106/360/0.98/80=124.7mm2，选用8@150，As=335mm2 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页8.3梯段梁LT1计算截面高度h=L/12=1/12×3300=275，取高400，宽取2008.3.1荷载计算梯段板传13.15×（3.6+0.3）/2=25.64kN/m休息平台板传8.788×2/2=8.79kN/m梁自重0.2×0.4×25×1.05×1.2=2.52kN/m∑=36.95kN/m8.3.2内力计算Mmax=1/8pl2=1/8×36.95×3.32=50.3kN·m8.3.3配筋计算钢筋采用HRB400钢，ho=400-35=365mmαs==50.3×106/14.3/200/3652=0.132γs===0.93As==50.3×106/360/0.93/365=411.61mm2，选用318，As=763mm2Vmax=1/2pl=1/2×36.95×3.3=60.97KN0.25βcfcbho=0.25×1.0×14.3×200×365=260975N=210.24kN＞Vmax0.7ftbho=0.7×1.43×200×365=73073N=73.07kN>Vmax按构造要求配置腹筋，只配置箍筋，计算Vcs，按构造要求，选用8@150双肢箍筋。ρsv==2×50.24/200/150=0.335%＞ρsv，min=0.24×1.43/360=0.095%=0.7×1.43×200×365+1.25×360×2×50.24/150×365=73073+110025.6=183098.6N=183.1kN＞Vmax=60.97kN满足要求。 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页9现浇楼面板设计本工程楼盖均为整体现浇，楼板布置示意图如图9-1图9-1楼面板布置示意图根据楼面结构布置情况，楼面板均为双向板，板厚h≥1/50=3000/50=60mm，本工程板厚均取100mm，ho=100-20=80mm。本工程楼板按弹性理论方法计算内力，并考虑活荷载不利布置的影响。9.1跨中最大弯矩将总荷载q=g+p分成俩部分：q′=g+1/2pq”=1/2p式中g——均布静荷载；p——均布活荷载。 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页图9-2跨中最大弯矩活荷载不利布置当板的各区格均受q′时如图9-2，可近似地认为板都嵌固在中间支座上，亦即内部区格的板可按四边固定的单块板进行计算。当q″在一区格中向上作用而在相邻的区格中向下作用时，近似符合反对称关系，可认为中间支座的弯矩等于零，亦即内部区格的板按四边简支的单板进行计算。将上述两种情况叠加可得跨内最大弯矩。9.2求支座中点最大弯矩当活荷载和静荷载全部满布在各区格时，可近似求得支座中点最大弯矩。此时可先将内部区格的板按四边固定的单块板求得支座中点固端弯矩，然后与相邻的支座中点固端弯矩平均，可得该支座的中点最大弯矩。双向板在均布荷载作用下的弯矩系数查《建筑结构静力计算手册》，荷载已由前面计算得出。病房和走道部分：恒载设计值：g=3.64×1.2=4.37kN/m2活载设计值：p=2×1.4=2.8kN/m2卫生间部分：恒载设计值：g=3.64×1.2=4.37kN/m2活载设计值：p=2.5×1.4=3.5kN/m2故病房和走道部分：q=4.37+2.8=7.17kN/m2则q′=4.37+1.4=5.77kN/m2q″=1/2×2.8=1.4kN/m2故卫生间部分：q=4.37+3.5=7.87kN/m2则q′=4.37+1.75=6.12kN/m2q″=1/2×3.5=1.75kN/m2 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页钢筋混凝土泊桑比µ可取1/6本毕业设计计算书只选取计算单元内的两块板进行计算，例如A区格板和B区格板。9.3A区格图9-3A区格板q″作用计算简图lx/ly=3/6=0.51、求跨内最大弯矩Mx（A），My（A）q′作用下查表周边固支，得µ=0时Mxmax=0.04q’lx2=0.04×5.77×3²=2.08kN·mmMymax=0.0038q′lx2=0.0038×5.77×3²=0.2kN·mm换算成μ=1/6时，可利用公式=Mx+μMy=Mx+μMy=2.08+1/6×0.2=2.11kN·mm=0.2+1/6×2.08=0.55kN·mm 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页q″作用下查表三边简支一边固定，得μ=0时Mx=0.0205q″lx2=0.0205×1.4×3²=0.26kN·mmMy=0.088q″lx2=0.088×1.4×3²=1.11kN·mm换算成μ=1/6时，可利用公式=0.26+1/6×1.11=0.45kN·mm=1.11+1/6×0.26=1.15kN·mm叠加后：Mx(A)=2.11+0.45=2.56kN·mmMy(A)=0.55+1.15=1.7kN·mm2、求支座中点固端弯矩Mx（A），My（A）q作用下查表四边固支，得Mx（A）=-0.0829qlx2=-0.0829×7.17×3²=-5.35kN·mmMy（A）=-0.057qlx2=-0.057×7.17×3²=-3.68kN·mm9.4B区格图9-4B区格板q″作用计算简图Ly/lx=2.7/6=0.451、求跨内最大弯矩Mx（B），My（B）q作用下查表四边固定，得μ=0时 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页Mxmax=0.0038q′lx2=0.0038×5.77×2.7²=0.16kN·mmMymax=0.04q′lx2=0.04×5.77×2.7²=1.68kN·mm换算成μ=1/6时，可利用公式=Mx+μMy=Mx+μMy=0.16+1/6×1.68=0.44kN·mm=1.68+1/6×0.16=1.71kN·mmq″作用下查表四边简支，得μ=0时Mx=0.0174q″lx2=0.0174×1.4×2.7²=0.178kN·mmMy=0.0965q″lx2=0.0965×1.4×2.7²=0.985kN·mm换算成μ=1/6时，可利用公式=0.178+1/6×0.985=0.342kN·mm=0.985+1/6×0.178=1.015kN·mm叠加后：Mx（B）=0.44+0.342=0.782kN·mmMy（B）=1.71+1.015=2.725kN·mm2、求支座中点固端弯矩Mx（B），My（B）q作用下查表四边固定，得Mx（B）=-0.057qlx2=-0.057×7.17×2.7²=-2.98kN·mmMy（B）=-0.0829qlx2=-0.0829×7.17×2.7²=-4.33kN·mm根据内力确定配筋，应以实配钢筋面积与计算所需面积相近最为经济，但考虑到实际施工的可行性，应使选用钢筋的直径和间距种类尽可能少，同一块板同方向支座和跨中钢筋间距最好一致。本设计中B板块y向实配钢筋与计算需要钢筋的面积相差较多，是为了使楼板y向钢筋能拉通。同样，在A板块和B板块相交的支座处，偏安全的按A板块支座弯矩进行配筋。楼面板的最终配筋见表9-1、表9-2。表9-1板跨中配筋计算 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页截面位置AxAyBxByM2.561.70.7822.725αs=0.0280.0190.0090.03ξ=1-0.0280.0190.0090.0391612997实配钢筋(mm²)8@200As=2518@200As=2518@200As=2518@200As=251表9-2支座配筋计算截面位置AxAyExEyM5.352.983.684.33αs=0.0580.330.040.047ξ=1-0.060.0340.0410.048191107131153实配钢筋(mm²)8@200As=2518@200As=2518@200As=2518@200As=251注：b=1000mm，A板块h0=80mm，B板块h0=80mm。10基础设计按照《地基基础设计规范》和《建筑抗震设计规范》的有关规定，上部结构传至基础顶面上的荷载只需按照荷载效应组合来分析确定。混凝土设计强度等级采用C30，基础底板设计采用HRB400钢筋，室内外高差为0.45m，基础埋置深度为1.6m，基础高800mm，柱断面为600mm×600mm,地基承载力 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页特征值按所给的地质剖面土参数,取fak=150kPa。10.1荷载计算基础承载力计算时，应采用荷载标准值组合。恒k+0.9(活k+风k)或恒k+活k,取两者中大者。由于未考虑风荷载，所以恒k+0.9(活k+风k)＜恒k+活k，则组合采用（恒k+活k）。以轴线为计算单元进行基础设计，上部结构传来柱底荷载标准值为:边柱柱底：Mk=3.63+2.2=5.82kN·mNk=795.68+72.39=868.07kNVk=-2.11-1.28=-3.39kN中柱柱底：Mk=-1.76-1.55=-3.31kN·mNk=1025.74+126.52=1152.26kNVk=1.02+0.9=1.92kN底层墙、基础联系梁传来荷载标准值（联系梁顶面标高同基础顶面）墙重：±0.000以上：11.8×0.2×(4.2-0.6)=8.4kN/m（采用混凝土空心小砌块，γ=11.8kN/m³）±0.000以下：19×0.2×（2.05-0.8）=4.75kN/m（采用混凝土实心砖，γ=19kN/m³）连梁重：（截面尺寸200mm×400mm）25×0.4×0.2=2kN/m8.4+4.75+2=15.15kN/m（与纵向轴线距离0.1m）柱A基础底面：Fk=868.07+15.15×5.4/2=908.97kNMk=5.82＋15.15×5.4/2×0.1-3.39×0.8=7.19kN·m柱B基础底面：Fk=1152.26+15.15×5.4/2=1193.16kNMk=-3.31-15.15×5.4/2×0.1-1.92×0.8=-8.94kN·m10.2确定基础底面积根据地质条件取第二层粉土层为持力层，设基础在持力层中的嵌入深度为0.1m， 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页由于埋置深度为基础底面至天然地面的距离，则埋置深度为1.5+0.1=1.6m，基础底面标高为-0.45-1.6=-2.05m。土层分布及埋深见图10-1。图10-1图层分布及埋深1、A柱（1）初步估计尺寸由于基底尺寸未知，持力层土的承载力特征值先仅考虑深度修正，由于持力层为粉土，查表得黏粒含量小于10%的粉土，深度修正系数μd=2。γm=（17.2×1.5+19.3×0.1）/1.6=17.33kN/m³（加权土容重，其中杂填土容重取17.2kN/m³,粉土取19.3kN/m³）。fa=fak+ηd·γm·(d-0.5)=150+2×17.33×(1.6-0.5)=188.13kPaA≥==6.59m²设l/b=1.0b==2.57m取b=l=2.7m（2）按持力层强度验算基底尺寸，由《建筑地基基础规范》中5.2条：基底形心处竖向力：FK+GK=908.97+20×2.7×1/2×(1.6+2.05)=1007.52kN基底形心处弯矩：∑MK=7.19kN·m 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页偏心距：e===0.007＜l/6=2.7/6=0.45Pk==1007.52/2.72=138.2＜fa=188.13kPaPkmax=pk(1+)=138.2×(1×6×0.007/2.7)=140.35＜1.2fa=1.2×188.13=225.76kPa，所以满足要求。2、B柱因B、C轴向距2.7m，B、C柱分别设为独立基础场地足够，所以还和A柱一样做成独立基础，所有验算和A柱一样都符合，这里就不重复计算，过程省略。3、抗震验算根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）本工程需进行地基抗震验算荷载标准组合：恒载+0.5（雪+活）+地震作用（内力表取7-4数据）A柱：上部传来竖向力：795.68+35.65+138.86=970.19kN底层墙：15.15/2×5.4=40.9kN竖向力：Nk=1011.09kN上部传来弯矩：3.63+1.11+191.47=196.21kN底层墙：15.15/2×5.4×0.1=0.76kN·m弯矩：Mk=196.97kN·m柱底剪力：Vk=-2.11-0.64-56.33=-59.08kNA柱基础持力层验算：基底形心处竖向力：∑FK=1011.09+20×2.72×1/2×（1.6+2.05）=1277.18kN弯矩：∑MK=196.79+59.08×0.8=244.23kN·m偏心距：e=244.23/1277.18=0.19Pk=1277.18/2.72=175.19＜faE=ζafa=1.1×188.13=207kPa=Pk×(1±6e/l)=175.19×(1±6×0.19/2.7)=kpaPkmax=249.16kPa＜1.2faE=1.2×206.94=249.4kPa满足要求。 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页10.3基础结构设计（混凝土选用C30）1、荷载设计值基础结构设计时，按荷载效应基本组合的设计值进行计算。A柱：F=1178.11＋15.15×5.4/2×1.2=1227.19kNM=254.6+15.15×5.4/2×1.2×0.1+0.8×76.53=320.73kN·m2、A柱（1）基底净反力由《建筑地基基础规范》5.2.2条：Pj==1227.19/2.72=168.33kPa=±=168.33±320.73×6/2.72=kpa（2）冲切验算βhp=1.0，h=800mm，h0=800-45=755mmbc+2ho=600+2×755=2110mm＜b=2700mm因偏心受压，计算时pj取pjmax。所以Al=(l/2-ac/2-ho)×b-(b/2-bc/2-ho)2=(2.7/2-0.6/2-0.755)×2.7-(2.7/2-0.6/2-0.755)²=0.71m²Fl=PjmaxAl=266.09×0.71=188.92kN0.7βhpft(bc+h0)ho=0.7×1.0×1.43×(600+755)×755×10-3=1024.05kN>Fl基础高度满足要求。（3）配筋由于基础为正方形，长边与短边相等，因此只计算一个方向即可。对于弯矩作用方向：PjI=Pjmin+(l+ac)/(2l)×(Pjmax-Pjmin)=70.56+(2.7+0.6)/2/2.7×(266.09-70.56)=190.05kPaMI=1/48(l-ac)2[(Pjmax+PjI)(2b+bc)+(Pjmax-PjI)b]=1/48(2.7-0.6)2[(266.09+190.05)×(2×2.7+0.6)+(266.09-190.05)× 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页2.7]=270.31kN·mAs1==270.31×106/0.9/360/755=1105mm²，选1316@200（As=2612mm²）基础的具体配筋和标高见下图：11pkpm（SATWE）计算书//////////////////////////////////////////////////////////////////// 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页|公司名称:||||建筑结构的总信息||SATWE中文版||文件名:WMASS.OUT||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2015/5/20|////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(kN/m3):Gc=25.00钢材容重(kN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.00地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工1加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息:计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNEX=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMAX=2.00墙元网格:侧向出口结点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否强制刚性楼板假定是否保留板面外刚度是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2):WO=0.40地面粗糙程度:B类结构基本周期（秒）:T1=0.36是否考虑风振:是体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=4各段体形系数:USi=1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=12地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=2 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页设计地震分组:二组特征周期TG=0.40多遇地震影响系数最大值Rmax1=0.08罕遇地震影响系数最大值Rmax2=0.50框架的抗震等级:NF=3剪力墙的抗震等级:NW=3活荷重力荷载代表值组合系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=1.00结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:否是否考虑双向地震扭转效应:否斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1到4层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK=1.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.60梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=10.2Qo调整终止层号：KQ2=40.2Qo调整上限：KQ_L=2.00框支柱调整上限：KZZ_L=5.00顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=1 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息........................................梁箍筋强度(N/mm2):JB=360柱箍筋强度(N/mm2):JC=360墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210边缘构件箍筋强度(N/mm2):JWB=360梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=200.00墙竖向分布筋最小配筋率(%):RWV=0.30结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率:RWV1=0.60设计信息........................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按单偏压计算按高规或高钢规进行构件设计:否钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=25.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.17-4:是抗震设计的框架梁端配筋考虑受压钢筋:否荷载组合信息........................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区起算层号LEV_JLQJQ=1剪力墙底部加强区终止层号,IWF=2**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心X质心Y质心Z恒载质量活载质量附加质量(m)(m)(t)(t)4122.29110.97915.900541.615.30.03122.15910.88712.000755.958.70.02122.15910.8878.100755.958.70.01122.16010.8884.200764.558.70.0活载产生的总质量(t):191.518恒载产生的总质量(t):2817.933附加总质量(t):0.000结构的总质量(t):3009.451恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁元数柱元数墙元数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)1194(30)32(30)0(30)4.2004.2002194(30)32(30)0(30)3.9008.1003194(30)32(30)0(30)3.90012.0004194(30)32(30)0(30)3.90015.900 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y4152.2552.2203.8143.88143.9561.13144.8697.1582.5124.05267.91606.02139.16136.31113.9108.90376.83075.61138.05174.31846.0106.69483.55106.4======================================================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)======================================================================层号塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最小宽BMIN11617.4022.2810.9942.0014.7042.0014.7021617.4022.2810.9942.0014.7042.0014.7031617.4022.2810.9942.0014.7042.0014.7041617.4022.2810.9942.0014.7042.0014.70===========================================================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================================================层号塔号单位面积质量g[i]质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111333.441.01211319.451.00311319.451.4641902.061.00 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页========================================================================计算信息========================================================================计算日期:2015.5.20开始时间:9:9:31可用内存:1485.00MB第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、自由度、质量等信息第三步:组装刚度矩阵并分解FALE自由度优化排序BeginningTime:9:9:32.10EndTime:9:9:32.29TotalTime(s):0.19FALE总刚阵组装BeginningTime:9:9:32.31EndTime:9:9:32.45TotalTime(s):0.14VSS总刚阵LDLT分解BeginningTime:9:9:32.45EndTime:9:9:32.45TotalTime(s):0.00VSS模态分析BeginningTime:9:9:32.48EndTime:9:9:32.53TotalTime(s):0.05形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量VSSLDLT回代求解BeginningTime:9:9:32.98EndTime:9:9:33.0TotalTime(s):0.02 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页第六步:计算杆件内力开始时间:9:9:33活载随机加载计算计算杆件内力结束日期:2015.5.20时间:9:9:36总用时:0:0:5===========================================================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号Xstif，Ystif:刚心的X，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向Xmass，Ymass:质心的X，Y坐标值Gmass:总质量Eex，Eey:X，Y方向的偏心率Ratx，Raty:X，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1:X，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度===========================================================================FloorNo.1TowerNo.1Xstif=22.2833(m)Ystif=10.9634(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=22.1601(m)Ymass=10.8878(m)Gmass(活荷折减)=882.0061(823.2671)(t)Eex=0.0084Eey=0.0052Ratx=1.0000Raty=1.0000Ratx1=1.9990Raty1=2.0632薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=7.5280E+05(kN/m)RJY=7.2186E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1Xstif=22.2833(m)Ystif=10.9634(m)Alf=45.0000(Degree) 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页Xmass=22.1589(m)Ymass=10.8871(m)Gmass(活荷折减)=873.3660(814.6270)(t)Eex=0.0085Eey=0.0052Ratx=0.6841Raty=0.6705Ratx1=1.5254Raty1=1.5421薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=5.1496E+05(kN/m)RJY=4.8403E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1Xstif=22.2833(m)Ystif=10.9634(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=22.1589(m)Ymass=10.8871(m)Gmass(活荷折减)=873.3660(814.6270)(t)Eex=0.0085Eey=0.0052Ratx=0.9365Raty=0.9264Ratx1=1.6601Raty1=1.6874薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.8225E+05(kN/m)RJY=4.4838E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.1Xstif=22.2833(m)Ystif=10.9634(m)Alf=45.0000(Degree)Xmass=22.2911(m)Ymass=10.9786(m)Gmass(活荷折减)=572.2311(556.9301)(t)Eex=0.0005Eey=0.0010Ratx=0.8605Raty=0.8466Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJX=4.1499E+05(kN/m)RJY=3.7961E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)--------------------------------------------------------------------========================================================================结构整体抗倾覆验算结果========================================================================抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载625966.41847.7338.780.00Y风荷载219689.35125.242.860.00X地震625966.414621.542.810.00Y地震219689.314092.915.590.00 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页============================================================================结构整体稳定验算结果============================================================================层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比10.753E+060.722E+064.2030095.105.06100.7420.515E+060.484E+063.9021862.91.8686.3530.482E+060.448E+063.9013716.137.13127.5040.415E+060.380E+063.905569.290.61265.83该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应**********************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值********************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------410.4667E+040.4667E+041.001.00310.6032E+040.6032E+041.291.29210.7300E+040.7300E+041.211.21110.7775E+040.7775E+041.071.07】 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页======================================================================周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.650090.890.98(0.00+0.98)0.0220.63161.191.00(1.00+0.00)0.0030.5898104.690.02(0.00+0.02)0.9840.199190.890.98(0.00+0.98)0.0250.19481.121.00(1.00+0.00)0.0060.1820105.560.02(0.00+0.02)0.9870.107691.350.99(0.00+0.99)0.0180.10641.541.00(1.00+0.00)0.0090.0994109.250.01(0.00+0.01)0.99100.073693.440.99(0.00+0.99)0.01110.07333.581.00(1.00+0.00)0.00120.0685117.250.01(0.00+0.01)0.99地震作用最大的方向=-89.804(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.09-5.7611.49310.11-7.1714.60210.08-4.9410.02110.03-2.154.29 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41384.508.11183.4131481.349.93235.0621334.336.87163.3011147.513.0271.54振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.65-2.34-204.88310.69-2.73-261.43210.48-1.91-181.40110.21-0.86-80.04振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.053.13-5.54310.00-0.02-0.14210.06-3.916.69110.05-3.265.53振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-203.22-4.02-95.8731-3.020.02-12.2621252.674.96106.9011214.454.1794.13振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.260.8892.57310.02-0.012.06 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页210.29-1.06-116.21110.24-0.91-98.99振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.05-2.123.1231-0.073.20-4.3221-0.020.60-0.72110.09-3.745.19振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)4191.562.4547.3331-135.88-3.68-55.8221-28.30-0.71-15.2311160.054.2969.07振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)410.11-0.32-42.8331-0.170.4763.6421-0.030.1113.40110.19-0.55-75.21振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.071.18-1.34310.19-3.213.2221-0.243.98-4.06110.19-3.123.32振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页(kN)(kN)(kN-m)41-20.14-1.24-11.133153.983.3624.6921-66.32-4.16-29.521151.513.2522.72振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.030.059.99310.07-0.15-26.8521-0.090.1833.01110.07-0.13-25.65各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.3121347.6932.0340.065260.8860.3070.05887.4390.10100.071119.03120.03各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)Mx 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页StaticFx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)41443.41443.41(7.96%)(7.96%)1729.29492.6631502.56891.88(6.50%)(6.50%)5131.94543.8721426.271205.35(5.51%)(5.51%)9667.00367.1111315.711379.39(4.58%)(4.58%)15240.80192.37抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=1.60%X方向的有效质量系数:99.50%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-5.46368.36-735.0431-7.29458.63-933.8021-5.06316.17-640.8111-2.22137.81-274.49振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m) 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页417.970.173.80319.980.214.87216.930.143.38113.060.061.48振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-2.539.03791.7531-2.6510.561010.3021-1.847.36701.0311-0.823.32309.33振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)413.08-202.93359.59310.141.099.2221-3.93253.44-434.1611-3.35211.63-358.55振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-4.00-0.08-1.8931-0.060.00-0.24214.980.102.11114.220.081.85振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.94-3.21-338.3031-0.090.03-7.5421-1.073.86424.7111-0.883.34361.78振型7的地震力 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-2.1791.25-134.51313.20-137.63185.86210.69-25.6431.1511-3.80161.21-223.45振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)412.470.071.2831-3.66-0.10-1.5021-0.76-0.02-0.41114.320.121.86振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-0.310.89118.59310.47-1.31-176.22210.07-0.30-37.1111-0.531.52208.25振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)411.23-20.1222.8331-3.3154.53-54.75214.06-67.6468.9411-3.1553.01-56.47振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)41-1.28-0.08-0.71313.430.211.5721-4.22-0.26-1.88 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页113.280.211.44振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)410.05-0.10-18.0231-0.130.2648.42210.17-0.32-59.5311-0.130.2446.26各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)11280.9720.58330.284263.2350.1064.01789.1980.0690.801019.79110.08120.08各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN) 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)41433.92433.92(7.79%)(7.79%)1692.29480.0731486.48862.88(6.29%)(6.29%)4977.69529.9721416.681161.79(5.31%)(5.31%)9334.80357.7311312.511329.52(4.42%)(4.42%)14689.64187.46抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60%Y方向的有效质量系数:99.50%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号塔号X向调整系数Y向调整系数111.0001.000211.0001.000311.0001.000411.0001.000**本文件结果是在地震外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT////////////////////////////////////////////////////////////////////|公司名称:||||SATWE位移输出文件||文件名称:WDISP.OUT||||工程名称:设计人:||工程代号:校核人:日期:2015/5/20|////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jmax:最大位移对应的节点号JmaxD:最大层间位移对应的节点号Max-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Max-(X)，Max-(Y):X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y):X,Y方向的层平均位移 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页Max-Dx，Max-Dy:X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx，Ave-Dy:X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h:X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy:X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移===工况1===X方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX412167.046.991.013900.2161.081.071.011/3624.73.1%1.00311556.025.981.013900.1551.861.851.011/2093.26.6%1.3321944.194.161.013900.942.362.341.011/1654.27.3%1.3411331.851.831.014200.331.851.831.011/2276.99.9%0.81X方向最大值层间位移角:1/1654.===工况2===Y方向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY412168.117.271.113900.2161.291.151.121/3031.67.7%1.00311556.886.181.113900.1552.171.941.121/1797.24.5%1.3021944.754.271.113900.942.702.421.121/1442. 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页28.5%1.3011332.061.861.114200.332.061.861.111/2041.99.1%0.78Y方向最大值层间位移角:1/1442.===工况3===X方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)Ratio-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxRatio-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX412160.840.841.003900.2160.130.131.001/9999.68.2%1.00311550.710.711.003900.1550.210.211.001/9999.29.6%1.2921940.500.501.003900.940.270.271.001/9999.23.2%1.3511360.230.231.004200.360.230.231.001/9999.99.9%0.86X方向最大值层间位移角:1/9999.===工况4===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJmaxDMax-DyAve-DyRatio-DyMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY412162.532.451.033900.2160.390.381.041/9902.64.7%1.00311552.142.071.033900.1550.650.621.041/6019.28.1%1.2721941.491.451.033900.940.830.801.041/4714.24.6%1.3311330.660.651.024200. 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页330.660.651.021/6331.99.9%0.84Y方向最大值层间位移角:1/4714.===工况5===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)41222-0.9931160-1.422199-1.451138-1.31===工况6===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(Z)41238-0.1831177-0.3221116-0.291171-0.25===计算结束===结论框架结构的设计，主要就是梁、柱、基础的设计，本次毕业设计，让我熟悉了一般框架结构建筑的设计思路和计算过程，以及通过查阅各种建筑设计和结构设计规范，使我的专业知识有了进一步的提高。在建筑设计中，根据建筑物的使用功能，查阅了《民用建筑设计通则》、《建筑设计防火规范》和《乡镇卫生院建设标准》，里面详细介绍了乡镇卫生院病房楼各个功能房间的开间和进深尺寸，走道的宽度，以及对楼梯踏步、梯段和中间休息平台尺寸的要求，建筑图采用天正建筑软件绘制，通过自学天正，使我对建筑上的专业名词有了更深入的了解。 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页结构设计虽然只算了一榀框架，而且还进行了各种简化计算，但计算量依然很大。通过最终的配筋计算也不难发现，梁柱大部分都是按构造要求配筋，因为在当初结构选型的时候偏于安全起见，选择了较为保守的截面尺寸，在实际工程中肯定是浪费材料的，不可取的。结构图采用PKPM中STAWE模块计算后自动生成配筋，并绘制，再导入到CAD进行修改，结构图采用平面整体表示方法，这和实际工程中使用的图纸是一致的。总而言之，我认为无论做什么事情，不管你会不会做，首先态度要端正，本次框架结构毕业设计，我认真去学了，也用心去做了，但里面确实还存在一些不足，有待进一步改善和提高。致谢首先，我要感谢我的指导老师，钱老师工作认真负责、严谨细致、年轻有活力，一直是我工作和学习中的榜样，循循善诱的教导和不拘一格的思路给予我无尽的启迪。再次我要感谢“我要自学网”上提供的免费教学视频，因为是通过观看这个网站的天正建筑和PKPM教学视频，自学了这两种软件，才能顺利并高效地完成此次毕业设计。此次毕业设计历时三个月,是我大学学习期间遇到过的时段最长、设计内容最广、工作量最大的一次设计。用老师的几句话概括就是，这次毕业设计相当于是把以前的小课程设计综合在一起的过程，只要以前的各门课程设计自己都认真做过了，那么这次的毕业设计也就不难了。俗话说得好，“磨刀不误砍柴工” 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页，每次当遇到不懂的问题时，我都是第一时间记在本子上面，然后等答疑的时候问钱老师，老师对于我提出来的问题都一一解答，从来都不会因为我的问题稍过简单加以责备，而是一再地告诫我做设计过程中应该注意的地方，从课题的选择到设计的最终完成，老师都始终给予我细心的指导和不懈的支持，让人油然而生地敬佩。在本次毕业设计完成之际，我的心情无法平静，从开始选择课题到设计的顺利完成，有多少可敬的老师、同学、朋友给予我热心的帮助，在这里请接受我诚挚的谢意！参考文献1中华人民共和国建设部.混凝土结构设计规范（GB50010-2010）.北京:中国建筑工业出版社,20102中华人民共和国建设部.建筑抗震设计规范（GB50011-2010）.北京:中国建筑工业出版社,20103中华人民共和国建设部.建筑结构荷载规范（GB50009-2012）.北京:中国建筑工业出版社,20124中华人民共和国建设部.建筑地基基础设计规范（GB50007-2011）.北京:中国建筑工业出版社,20115中华人民共和国建设部.建筑制图标准（GB50104-2010）.北京:中国建筑工业出版社,20106淮阴工学院建筑工程学院.混凝土框架结构设计.淮安:淮阴工学院出版社,20147李廉锟.结构力学.第5版.北京:高等教育出版社,20108李必瑜,王雪松.房屋建筑学.第4版.武汉:武汉理工大学出版社,20129 淮阴工学院毕业设计说明书（论文）第115页共113页吕西林,周德源,李思明,陈以一,陆浩亮.建筑结构抗震设计理论与实例.第3版.上海:同济大学出版社,20111程文瀼.混凝土结构设计原理.第5版.北京:中国建筑工业出版社,20112程文瀼.混凝土结构与砌体结构设计.第5版.北京:中国建筑工业出版社,2012'