芦山县飞仙关中心校教学楼结构毕业设计

'西南科技大学城市学院本科生毕业设文Ⅰ芦山县飞仙关中心校教学楼结构设计摘要：本毕业设计的课题是芦山县飞仙关中心校教学楼。根据学校布局需要的规划，解决教学建筑紧张等问题，在满足教学需要的同时也为了改善和丰富校内景观，拟在校内中心地段新建一教学建筑。该建筑为四层，底层层高3.9米，上部层高为3.9米。本建筑为公共建筑，要满足教学的需要。因此要明确重要使用部分、辅助使用部分之间的关系，做到功能分区明确，流线组织合理，空间尺寸恰当，满足《建筑设计防火规范》。教学楼在建筑设计时力求体形简洁明快，外立面主要处理好入口、窗型及外墙涂料色彩的对比，满足中小型教学建筑的设计原则：适用、经济、美观。在结构设计方面该综合楼采用现浇钢筋混凝土框架结构，墙体均为非承重墙（楼梯间除外）；楼梯采用现浇混凝土板式楼梯；基础采用独立基础。关键词：教学楼；建筑设计；结构设计西南科技大学城市学院本科生毕业设文Ⅰ西南科技大学城市学院本科生毕业设文Ⅱ 西南科技大学城市学院本科生毕业设文ⅡThecentralschoolteachingbuildingstructuredesignofFeiXianGuan,LuShanXianAbstract:ThegraduationdesignissuesareFeiXianGuan,LuShanXiancentralschoolteachingbuilding.AccordiNgtotheplanlayoutofschoolNetwork,inordertoslovetheproblemsofteachingbuildingsshoppinginconvenient,satisfytheNeedsincommercialofficeatthesametimetoimproveandenrichschoollandscape,anewteachingbuildingisgoingtobebuilt.Thebuildingfourlayers,thehithtofbottomlayeris3.9m,thehightofupperlayersare3.9m。.Asapublicbuilding,itshouldsatisfytheteachingneeds.Therefore,weshouldknowtherelationshipamongthemostimporstantpart,theassistpartandthetrafficpart.Thebuildingshouldhasaobviousfunction,aconvinenttraffic,andacleararea,alloftheseareinordertosatifythestandardofarchitecturaldesign.Sothetraficshoudbeconvinient.anduseoftherelationshipbetweentransportlinks,functionalareaclear,streamlineorganizationreasonablesizeofspace,andsatisfythecodeforfireprotectiondesignofbuildings.CentralSouthUniversitybuildinginarchitecturaldesigntoformwhenisconciseandlively,mainlydealwithentrancefacade,wiNdowandwallpaiNtcolorcontrast,satisfythedesignprincipleofsmallofficebuildings,use,economy,beautiful.INthestructuraldesignofthebuildingadoptscast-in-situreinforcedconcreteframe,wallarethemainwall(stairwellsexcept),Stairadoptscast-in-situconcreteboardstairs,Foundationadoptindependentfoundation.Keywords：Teachingbuilding,Architecturaldesign,Thestructuredesign西南科技大学城市学院本科生毕业设文Ⅲ 西南科技大学城市学院本科生毕业设文Ⅲ目录前言1第1章建筑设计21.1设计资料21.1.1建筑规模21.1.2结构形式21.1.3使用要求21.2平面设计21.2.1房屋设计21.2.2防火设计31.2.3体型和立面设计3第2章结构设计42.1设计资料42.2结构计算书62.2.1结构布置及结构选型62.2.2楼板设计92.2.3楼梯设计132.2.4确定框架计算简图172.2.5恒活荷载及内力分析202.2.6风荷载及其内力分析372.2.7内力组合522.2.8截面设计662.2.9基础设计73第3章PKPM计算相关数据81结论111致谢112参考文献113西南科技大学城市学院本科生毕业设文Ⅲ 西南科技大学城市学院本科毕业论文前言毕业设计是学生在学完课程之后必须进行的最后一个实践性的教学环节，是对学生所学知识的一个综合检验。它是学生从学校走向工作岗位必需经历的一个环节，有助于学生对所学专业知识的深入了解，使学生熟悉有关的设计、施工规范和手册，进一步提高工程制图、理论分析和运用计算机辅助软件的能力，并熟练掌握各种绘图软件，培养学生综合应用所学理论知识解决一般房屋建筑工程的建筑设计、结构设计以及施工组织设计方面的能力，使他们受到土木工程师所必需的基本训练，达到培养建筑工程专业人才的目的。本人的设计课题是芦山县飞仙关中心校一栋教学楼，总占地面积约1056m2，地处校内。本设计按照最新规范进行设计，由结构图、中文摘要、建筑设计说明书、结构方案说明书、结构设计计算书等部分组成。81 西南科技大学城市学院本科毕业论文第1章建筑设计1.1设计资料工程名称：芦山县飞仙关中心校教学楼。1.1.1建筑规模1）总建筑面积：3380m22）用地面积：约1056m23）最高层数：主体4层1.1.2结构形式本工程采用钢筋混凝土框架结构，基础采用柱下独立基础。1.1.3使用要求1）本建筑为公共建筑，工作人员与顾客的流线分明，不相互影响。2）临街造型与里面装修应作重点处理。3）楼梯与走廊等设计应满足国家规范安全疏散防火要求。1.2平面设计教学楼在平面设计过程中，为了满足使用功能要求，不断的调整修改平面，反复深入。本建筑着眼于建筑空间的组合，并考虑使用要求，通过内走廊连接主楼成为一有机的整体，在满足使用要求的同时也丰富了建筑的体型，使得该建筑达到了适用和美观的效果。1.2.1房屋设计门厅：62.1m2会议室：62.1m2教室：62.1m2办公室：62.1m2实验室：62.1m2多媒体网络教室：62.1m281 西南科技大学城市学院本科毕业论文图书阅览室：62.1m2教师休息室：26.91m2准备室：26.91m2厕所：45.54m21.2.2防火设计本工程属小高层建筑，二级防火。按二级防火要求，房间到最近的疏散口最大距离应小于35m，本设计中的房间布置均能满足。1.2.3体型和立面设计该建筑属于教学办公建筑，在立面设计时遵循了此类建筑的共同规律，本工程满足建筑规范要求。在满足建筑内部使用功能前提下，同时也追求建筑的外在形象。在简洁的体型组合前提下，力求运用均衡、韵律、对比、统一等手段，把适用、经济、美观有机的结合起来。主入口处设在一个高而大的的雨篷，采用较高的玻璃门。有一临街立面部分采用玻璃幕墙窗，外墙面采用彩色的面砖。81 西南科技大学城市学院本科毕业论文第2章结构设计2.1设计资料（1）工程名称：芦山县飞仙关中心校教学楼（2）建设地点：四川省雅安市芦山县飞仙关（3）工程概况：总建筑高18.6m，共4层，首层层高3.9m，标准层与顶层层高3.9m。室内外高度差0.45m（4）温度：全年平均气温11oC，最高气温30oC，最低气温-3oC（5）相对湿度最热月平均73%（6）主导风向：全年为东北风，基本风压w0=0.3kN/m2，地面粗糙度为C类（7）风雪条件：年降雨量1450mm，月最大降水强度192mm/d，暴雨水强度3.3L/d.m2（8）抗震设防要求：7度设防，II类场地（9）材料选用：采用C30混凝土（弹性模量Ec=3.0×1010N/m2,抗压强度设计值fc=14.3Mpa）（10)钢筋：梁、柱中箍筋和板及基础底板内钢筋采用HPB300，梁、柱主筋采用HRB400，板受力钢筋采用HRB335（11）墙体：填充墙采用混凝土小型空心切块（12）女儿墙：高1.5m（13)混凝土强度等级：C30屋面做法：（从上往下）40mm厚C20细石混凝土，三毡四油，20mm厚水泥砂浆找平，40mm厚水泥石灰焦渣砂浆3%找平，80mm厚矿渣水泥保温，100mm厚现浇混凝土板，现浇楼板天鹏抹灰（10mm厚）楼面做法：12mm厚大理石地面，30mm厚细石混凝土，现浇楼板（100mm厚），天鹏抹灰（15mm厚）81 西南科技大学城市学院本科毕业论文外墙做法：MU10蒸压会砂浆200mm厚，内切120mm厚加气混凝土小型切块。内墙做法：200mm厚加气混凝土小型砌块。（14)水文地质资料：（1）根据地质勘查报告，拟建建筑场地平整，自地表向下依次为：①素填土：厚约1.2m，浅黄—褐黄色，松散，稍湿—湿，以粘性土为主，另含少量基岩风化物。②粘土：厚2.0～3.6m，褐黄色，稍湿—坚硬状（IL<0.00），含铁锰质氧化物及少量钙质结核，韧性高，干强度高。③粉质粘土：厚1.0～3.1m，褐黄色,稍湿,硬塑状（IL<0.15），含铁锰质氧化物及少量钙质结核，韧性高，干强度高。④含粘土卵石：厚1.1～4.3m,褐黄色,稍湿,以密实、中密为主，卵石含量60～80%左右，粒径一般为3～10cm，砂、砾石10%左右，粘土含量10～30%左右。该层呈层状分布于细粒土层之下，根据卵石的密实程度和N120动探击数划分为两个亚类：④1含粘土中密卵石：N120动探击数一般为7-10击；④2含粘土密实卵石：N120动探击数一般>10击。⑤粉砂质泥岩：紫红色，中等风化粉砂泥质结构，岩石呈块状，岩体裂隙不发育，岩性稍硬，揭露厚度0.7m。表2-1地基岩土物理力学参数表地层代号土名天然地基土重度（γ）孔隙比（e）凝聚力（c）内摩擦角（Φ）压缩模量（Es）承载力特征值（fak）KN/m³度①素填土1954.010081 西南科技大学城市学院本科毕业论文②粘土20.80.58230.023.516.7220③粉质粘土20.40.6014.416.69.5200④1中密卵石223535500④2密实卵石234245800⑤粉砂质泥岩25600（2）地下水位较深，可不考虑，对砼无侵蚀性。（3）抗震设防烈度为7度，设计地震分组为一组，场地特征周期为0.35S，设计基本地震加速度值为0.10g。场地第四系覆盖层厚度稳定，无不良地质现象，属抗震有利地段。场地稳定性良好，适宜建筑。场地土为Ⅱ类场地土。2.2结构计算书2.2.1结构布置及结构选型（1）、结构承重方案选择：根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架纵横向承重方案，框架梁、柱布置如图2.1所示81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.1框架平面布置与计算单元简图取②轴上的一榀横向平面框架进行计算，取相邻两个柱距的各1/2宽作为计算单元，如图3.1阴影所示。（2）、主要构件选型及尺寸初步估算：1）主要构件选型：a)梁、板、柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构。b)墙体采用：混凝土小型空心切块。c)基础：采用柱下独立基础。2)梁、柱截面尺寸估算。（取轴上的一榀横向框架计算）a)框架柱截面尺寸的初步确定：柱截面面积可根据可根据：N=⋅F⋅G⋅nAcN/[]fc确定根据经验估算钢筋混凝土建筑g可取14KN/m2n取4F负荷面积：F=9×(2.7+6.9)/2=43.2m2C30混凝土：fc=14.3Mpa—考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，边柱取1.3，不等跨内柱取1.25，等跨内柱取1.2；中柱：Ac=1.25×14×43.2×4×1.05×1×1×1000/14.3/0.85=0.26㎡初步选定柱截面尺寸为600mm×600mm边柱：考虑到边柱承受偏心荷载且跨度较大，故都取600mm×600mm81 西南科技大学城市学院本科毕业论文按上述方法确定的柱截面高度不宜小于400mm，宽度不宜小于350mm，柱净高与截面边长尺寸之比宜大于4边柱:中柱:角柱:综上都满足要求。取柱截面为正方形，则边柱和中柱截面高度分别是600mm×600mmb）框架梁尺寸确定：（1）横向框架梁：h=（1/8~1/12）L=（1/8~1/12）×6.9=0.86~0.57m取h=0.7mb=（1/2~1/3）h=（1/2~1/3）×0.6=0.2~0.3m取b=0.25m（2）纵向框架梁：h=（1/8~1/12）L=1.125~0.75m取h=0.8mb=（1/2~1/3）h=0.4~0.27m取b=0.3m（3）纵向次梁：h=（1/8~1/12）L取h=0.5mb=（1/2~1/3）h取b=0.25m（4）楼板厚度：（采用双向板）h=1/40L=1/40×3.9m=0.098m取h=100mmc）梁柱计算高度、跨度：（1）梁的跨度：取轴线柱间距，边跨梁为6.6m、中间跨为3m。（2）柱的计算高度：底层柱高：底层柱高为3.9m+0.45m+0.55m=4.9m其它层柱：取层高3.9m。81 西南科技大学城市学院本科毕业论文2.2.2楼板设计（1）屋面恒荷载:(不上人屋面)面荷载40厚C20细石混凝土防水1.0kN/m2三毡四油上铺小石子：0.4kN/m220mm厚水泥砂浆找平：20kN/m3×0.02m=0.4kN/m240mm厚水泥石灰焦渣砂浆3%找平14kN/m3×0.04m=0.56kN/m280mm厚矿渣水泥保温：14.5kN/m3×0.08m=1.16kN/m2现浇楼板（100mm厚）：0.1m×25kN/m3=2.5kN/m2天棚抹灰（10mm厚）：0.010m×17kN/m3=0.17kN/m2屋面恒荷载标准值：6.19kN/m2取6.5kN/m2（2）楼面恒荷载：12mm厚大理石地面：0.012m×28kN/m3=0.34kN/m230mm厚细石混凝土：0.03m×24kN/m3=0.72kN/m2现浇楼板（100mm厚）：0.1m×25kN/m3=2.5kN/m2天棚抹灰（15mm厚）：0.015×17kN/m3=0.26kN/m2楼面恒荷载标准值：3.82kN/m2取4.0kN/m2（3）卫生间恒荷载：10mm厚防滑地砖：0.010m×34N/m3=0.34kN/m220mm厚干硬性水泥砂浆：0.02m×20kN/m3=0.4kN/m230mm厚水泥石灰砂浆找坡：0.03m×17kN/m3=0.51kN/m215mm厚水泥砂浆找平：0.015m×20kN/m3=0.3kN/m2现浇楼板（100mm厚）：0.1m×25kN/m3=2.5kN/m2油毡防水层：0.3kN/m250mm厚碎石垫层：0.05m×14kN/m3=0.7kN/m281 西南科技大学城市学院本科毕业论文天棚抹灰（10mm厚）：0.010×17kN/m3=0.17kN/m2楼面恒荷载标准值：5.22kN/m2取5.5kN/m2（4）构件自重：横向框架梁自重（边跨）：0.25m×（0.6-0.1）m×25kN/m3=3.1255kN/m（中间跨）：0.25m×（0.4-0.1）m×25kN/m3=1.875kN/m纵向框架梁自重：0.3m×（0.8-0.1）m×25kN/m3=5.25kN/m框架柱自重（中间层）：0.6×0.6×25kN/m×3.9m=35.1kN（首层）：0.6×0.6×25×4.9kN=44.1kN外墙重：（0.2×12+2×0.36）kN/m2=3.12kN/m2内墙重：0.2×12kN/m2+0.36×2kN/m2=3.12kN/m2洞口折减系数0.6女儿墙重：0.24×19×1.5kN/m=6.84kN/m边跨框架梁承担由屋面板、楼面板传来的荷载形式为矩形，为计算简便，按矩形分布如下图2.2。81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.2荷载传力分布图取第二层中2轴与3轴间的楼板进行计算如下图2.3。图2-3楼板编号81 西南科技大学城市学院本科毕业论文1、A区格板配筋计算（板厚h3900/40=97.5mm，取h=100mm）=9m=2.3m9/2.3=3.913按单向板计算（1）荷载设计值。恒荷载设计值：g=1.2×4.0=4.8KN/㎡活荷载设计值：q=1.4×2.5=3.5KN/㎡g+q/2=4.8+3.5/2=6.55KN/㎡q/2=3.5/2=1.75KN/㎡g+q=4.8+3.5=8.3KN/㎡（2）内力计算。=9m=2.3m=0.256荷载总设计值为：计算（取１ｍ板宽计算）支座弯矩：跨中弯矩：取∴∴∴故按构造配筋，取8@180，实际配筋面积为2792、B、C区格板配筋计算（板厚h3900/40=97.5mm，取h=100mm）81 西南科技大学城市学院本科毕业论文由于它们都是单向板，计算与A一样计算出来也是按构造配筋，取8@180，实际配筋面积为2792.2.3楼梯设计本楼梯间开间为3.9m，进深为5.5m。如下图2.4，采用现浇板式楼梯，一至四层为等跑楼梯，共26级踏步，踏步宽300mm，其踏步的水平投影长度为12×300=3600mm。楼梯的踢面和踏面均做30厚水磨石层，底面为20厚白色抹灰。混凝土强度等级C30（fc=14.3mpa）。板采用HRB335钢筋（），梁纵筋采用HRB335钢筋（fy=360N/mm2）。图2.4楼梯详图1梯段板TB1设计板倾斜角tanα=150/300=0.5，cosα=0.894。斜板的水平投影计算长度为：，板厚约为板斜长的，取h=100mm。取1m宽板带计算。1）荷载计算恒荷载：81 西南科技大学城市学院本科毕业论文踏步重：斜板重：20mm厚找平层30厚水磨石面层板底抹灰金属栏杆重恒荷载标准值：∴总荷载2）截面设计斜板的计算简图可用一根假想的跨度为的水平梁替代，由于此楼梯设计时仅在中间休息平台下设有平台梁，而在楼梯与楼板层交界处，有主梁兼作平台梁。故为了简化计算，可按均布荷载进行计算，并取均布荷载为。水平投影计算跨度为，计算简图如下,2.5所示。图2.5斜板计算简图81 西南科技大学城市学院本科毕业论文板水平计算跨度ln=3.755弯矩设计值。板的有效高度。，选配10@80，实际配筋面积，分布钢筋选用8@200。2平台板PTB1设计设平台板厚100mm，取1m宽带板计算。1）荷载计算恒荷载：30厚水磨石面层20mm厚找平层平台板自重：板底抹灰恒荷载标准值：∴总荷载2）截面设计平台板的计算跨度弯矩设计值板的有效高度。81 西南科技大学城市学院本科毕业论文，选配8@200，实际配筋面积4.1.3平台梁TL1设计设平台梁截面尺寸为1）荷载计算梁自重梁侧粉刷平台板传来梯段板传来∴总荷载2）截面设计，取两者之间的较小值，弯矩设计值：剪力设计值：截面按倒L形计算，，取经判别属第一类T形截面。81 西南科技大学城市学院本科毕业论文，选用216实际配筋面积，3）箍筋计算斜截面受剪承载力为所以，箍筋按构造配置，选用8@200。2.2.4确定框架计算简图（1）三个假设：a：平面结构假定：认定每一方向的水平力只由该纵方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力构件不受力。b：在水平荷载作用下楼板在自身平面内不产生相对位移。c：不考虑水平荷载作用下的扭转作用。计算简图如下2.6：81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.6②轴线框架计算简图（2）框架在竖向荷载作用下，可忽略节点侧移，按刚性方案设计。在水平荷载作用下不能忽略节点侧移，按弹性方案设计。Ic=(3.2)i=(3.3)a)框架柱线刚度计算如下：柱线惯性矩：Ic=a4/12=0.0108m481 西南科技大学城市学院本科毕业论文底层柱线刚度：ic1=EcIc/H=6.61×107N·m其他层柱线刚度：ic2=EcIc/H=8.31×107N·m注（Ec=3.0×1010N/m2）b)框架梁线刚度计算如下：计算框架梁的截面惯性矩，考虑楼面板与梁的连接使惯性矩增大有利影响，故要×2.标准层：边跨梁的惯性矩：Ib1=2×bh3/12=0.014m4边跨梁的线刚度：ib1’=EcIb1/L=4.67×107N·m中间跨梁的惯性矩：Ib2=2×bh3/12=0.00267m4中间跨梁的线刚度：ib2=EcIb2/L=2.58×107N·m顶层：边跨梁的惯性矩：Ib1=2×bh3/12=0.009m4边跨梁的线刚度：ib1=EcIb1/L=4.15×107N·m中间跨梁的惯性矩：Ib2=2×bh3/12=0.00267m4中间跨梁的线刚度：ib2=EcIb2/L=2.58×107N·mc)相对线刚度：取ib1=4.15×107N·m=1则：ib1’=4.67×107/4.15×107=1.13ib2=2.58×107/4.15×107=0.62ic1=1.59ic2=2.0得计算简图如下2.7：81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.7框架计算简图2.2.5恒活荷载及内力分析1)横向框架在恒载作用下的计算简图（1）屋面恒荷载标准值：(AB段梁)图2.8AB段梁计算简图梁自重及抹灰：q=0.25FA计算：梁自重：0.3两侧抹灰：0.01=0.238kN/m女儿墙自重：1.5kN/m81 西南科技大学城市学院本科毕业论文板传来：6.5kN/mFA=(5.25+0.238+6.84+7.475)=178.2kNFB计算：同样原理与A梁自重：0.3两侧抹灰：0.01=0.238kN/m板传来：6.5kN/mFB=(5.25+0.238+16.25)=195.66kNF1计算：梁自重：0.3两侧抹灰：0.01=0.136kN/m板传来：6.5kN/mF1=(14.95+2.5+0.136)=158.31kN（1）楼面恒荷载标准值：（AB段梁）图2.9AB段梁计算简图梁自重及抹灰：q=0.25墙自重：3.2kN/m总和：Q=14.19kN/mFA计算：梁自重：0.381 西南科技大学城市学院本科毕业论文两侧抹灰：0.01=0.238kN/m墙自重：kN/m板传来：4.0kN/mFA=(5.25+0.238+5.3+4.6)=138.51kNFB计算：同样原理与A梁自重：0.3两侧抹灰：0.01=0.238kN/m墙自重：kN/m板传来：4.0kN/mFB=(5.25+0.238+8.45+10)=215.46kNF1计算：梁自重：0.3两侧抹灰：0.01=0.136kN/m板传来：4.0kN/mF1=(9.2+2.5+0.136)=106.56kN（1）楼屋面恒荷载标准值：（BC段梁）梁自重：0.25两侧抹灰：0.01=0.102kN/mQ=0.102+1.875=1.98(kN/m)恒荷载分布图如下：81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.10恒荷载分布图（1）计算固端弯矩：图2.11计算简图81 西南科技大学城市学院本科毕业论文代入数据：顶层：标准层：弯矩二次分配法计算恒荷载作用下的框架梁柱弯矩（单位：kN/m）如表2-2下柱右梁　左梁上柱下柱右梁0.6670.333　0.2760.5530.171　-246.89246.89　-1.59167.1482.21-67.700.00-135.65-41.9540.62-33.8541.10　-30.8720.97-4.52-2.25-8.610.00-17.25-5.34203.24-200.78211.680.00-183.77-27.9181 西南科技大学城市学院本科毕业论文　　0.3900.3900.220　0.1970.3470.3470.109　　-208.33208.33　-1.5981.2581.2545.83-40.73-71.74-71.74-22.5383.5740.62-20.3622.91-67.82-30.8711.26-41.27-41.27-23.2812.7122.3922.397.03123.5580.6-206.14203.22-117.14-80.22-5.83　　0.3900.3900.220　0.1970.3470.3470.109　　-208.33208.33　-1.5981.2581.2545.83-40.73-71.74-71.74-22.5340.6244.16-20.3622.91-30.87-38.6611.26-25.12-25.12-14.176.9612.2712.273.8596.75100.29-197.03197.47-90.34-98.13-9.01　　0.4240.3370.239　0.2120.3740.2980.116　　-208.33208.33　-1.5988.3370.2149.79-43.83-77.32-61.61-23.9840.62-21.9124.89-30.8711.99-7.93-6.30-4.47-1.27-2.25-1.79-0.69120.9963.91-184.92188.12-110.44-63.40-14.2781 西南科技大学城市学院本科毕业论文　35.10　-31.80AB表2-2恒载弯矩二次分配梁柱弯矩（4）跨中弯矩计算：图2.12计算简图顶层：标准层：（1）绘制内力图：81 西南科技大学城市学院本科毕业论文根据弯矩图，求出剪力，最后做出剪力图，轴力图图2.13恒荷载作用下弯矩图81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.14恒荷载作用下剪力图81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.15恒荷载作用下轴力图2)横向框架在活载作用下的计算简图（1）屋面恒荷载标准值：(AB段梁)FA图2.16计算简图计算：板传来：0.5kN/mFA=0.575=5.175kNFB计算：同样原理与A81 西南科技大学城市学院本科毕业论文板传来：0.5kN/mFB=1.25=11.25kNF1计算：板传来：0.5kN/mF1=1.15=10.35kN（2）楼面活荷载标准值：（AB段梁）图2.17计算简图FA计算：板传来：2.5kN/mFA=2.875=25.88kNFB计算：同样原理与A板传来：2.5kN/mFB=7.6=68.4kNF1计算：板传来：2.5kN/mF1=5.75=51.75kN活荷载分布图如下：（3）计算固端弯矩：81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.18计算简图代入数据：顶层：标准层：81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.19活荷载分布图弯矩二次分配法计算活荷载作用下的框架梁柱弯矩（单位：kN/m）如表2-3上柱下柱右梁　左梁上柱下柱右梁0.6670.333　0.2760.5530.171　-15.3815.38　010.265.12-4.240.00-8.51-2.6314.99-2.122.56　-13.341.81-8.58-4.292.480.004.961.5316.67-16.6716.180.00-16.890.71　　0.3900.3900.220　0.1970.3470.3470.109　81 西南科技大学城市学院本科毕业论文　-76.9176.91　029.9929.9916.92-15.15-26.69-26.69-8.385.1314.99-7.528.46-4.25-13.344.19-4.91-4.91-2.770.971.711.710.5430.2140.07-70.2871.19-29.23-38.32-3.65　　0.3900.3900.220　0.1970.3470.3470.109　　-76.9176.91　029.9929.9916.92-15.15-26.69-26.69-8.3814.9916.30-7.528.46-13.34-8.154.19-9.27-9.27-5.231.743.073.070.9635.7137.02-72.7471.96-36.96-31.77-3.23　　0.4240.3370.239　0.2120.3740.2980.116　　-76.9176.91　032.6125.9218.38-16.30-28.76-22.92-8.9214.99-8.159.19-13.344.19-2.90-2.31-1.63-0.01-0.01-0.01-0.0144.723.61-68.3170.5-42.11-22.93-4.74　12.96　-11.46AB表2-3活载弯矩二次分配梁柱弯矩81 西南科技大学城市学院本科毕业论文（4）跨中弯矩计算：图2.20计算简图顶层：标准层：（1）绘制内力图：根据弯矩图，求出剪力，最后做出剪力图，轴力图81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.21活荷载作用下弯矩图81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.22活荷载作用下剪力图81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.23活荷载作用下轴力图2.2.6风荷载及其内力分析1)本办公楼为四层钢筋混凝土框架结构体系，室内外高差0.45m，基本风压=0.3KN/㎡，地面粗糙度类别为C类，结构总高度为15.6m。1、垂直于建筑物表面上的风荷载标准值计算计算主要承重结构时，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值：（1）为风荷载体形系数，本设计=0.8+0.5=1.3（2）为风压高度变化系数，本设计的地面粗糙度类别为C类，其值如下：表2-4风压高度变化系数81 西南科技大学城市学院本科毕业论文（1）为风振系数，对于基本自振周期大于0.25s的工程结构，以及对于高度大于30m且高宽比大于1.5的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发生顺方向风振的影响。对于框架结构，结构的基本周期近似计算公式,n为结构层数。本设计=0.08×4=0.32s＞0.25s，故应考虑风振系数。表2-5脉动增大系数表2-6脉动影响系数81 西南科技大学城市学院本科毕业论文表2-7高层建筑的振型系数2、各层楼面处集中风荷载标准值计算（1）框架风荷载负荷宽度负荷宽度B=（9+9）/2=9m（2）计算风振系数由，可知脉动增大系数=1.1381 西南科技大学城市学院本科毕业论文；由H/B=15.6/16.91.0，H＜30m，可知脉动影响系数=0.43。表2-8风振系数计算过程层号离地面高度（m）相对高度z/H14.350.31.130.430.170.741.10428.250.51.130.430.380.741.250312.150.71.130.430.670.741.440416.050.91.130.430.860.751.557（1）各层楼面处集中风荷载标准值计算表2-9各层楼面处集中风荷载标准值计算层号离地面高度（m）(KN/㎡)（m）（m）（KN）14.350.741.1041.30.34.353.911.8328.250.741.2501.30.33.93.912.66312.150.741.4401.30.33.93.914.59416.050.751.5571.30.33.91.511.073、风荷载作用下的计算简图81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.24②轴线横向框架在风荷载作用下的计算简图2)横向框架在风荷载作用下的位移计算1、框架梁柱线刚度计算考虑现浇楼板对梁刚度的加强作用，故对2轴线中框架梁的惯性矩乘以2.0.表2-10框架梁线刚度计算截面b×h（㎡）混凝土等级弹性模量（KN/㎡）跨度L（m）矩形截面惯性矩()（KNm）0.25×0.7C306.50.007150.01430.25×0.4C306.50.001330.002660.25×0.6C306.50.00450.00981 西南科技大学城市学院本科毕业论文表2-11框架柱线刚度计算框架柱位置截面b×h（㎡）混凝土等级弹性模量（KN/㎡）高度L（m）矩形截面惯性矩()（KNm）2、3、4层柱0.6×0.6C303.90.0108底层柱0.6×0.6C304.90.01082、侧移刚度D计算考虑梁柱的线刚度比，用D值法计算柱的侧移刚度。表2-12柱侧移刚度D值计算楼层（KNm）根数一般层：底层：一般层：底层：4层A轴边柱0.5330.21137681B轴中柱0.8430.297194721C轴中柱0.8430.297194721D轴边柱0.5330.2113768113768+19472+19472+13768=6648081 西南科技大学城市学院本科毕业论文2、3层A轴边柱0.5650.220144241B轴中柱0.8750.304199311C轴中柱0.8750.304199311D轴边柱0.5650.22014424114424+19931+19931+14424=68710底层A轴边柱0.7110.447147671B轴中柱1.1010.516170471C轴中柱1.1010.516170471D轴边柱0.7110.44714767114767+17047+17047+14767=636283、风荷载作用下框架侧移计算风荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算式中——第j层的总剪力标准值；——第j层所有柱的抗侧刚度之和；——第j层的层间侧移。各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和，顶点侧移是所有各层层间侧移之和，即第j层侧移顶点侧移81 西南科技大学城市学院本科毕业论文表2-13风荷载作用下框架楼层层间侧移与层高之比计算楼层（KN）（KN）（KN/m）（m）h(m)/h411.0711.07664800.000173.91/22941314.5925.66687100.000373.91/10541212.6638.22687100.000563.91/6964111.8350.15636280.000794.351/5506对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为1/550。本框架的层间最大位移与层高之比在层底，其值为1/5506＜1/550，框架侧移满足规范要求。3)横向框架在风荷载作用下的内力计算1、反弯点高度计算反弯点高度比按式计算式中y0——标准反弯点高度比；y1——因上下层梁刚度比变化的修正值；y2——因上层层高变化的修正值；y3——因下层层高变化的修正值。表2-14反弯点高度比y计算楼层A轴中框架柱B轴中框架柱C轴中框架柱D轴中框架柱4=0.533=0.267=0.843=0.35=0.843=0.35=0.533=0.26781 西南科技大学城市学院本科毕业论文=1=0=1=0y=0.267=0.926=0=1=0y=0.35=0.926=0=1=0y=0.35=1=0=1=0y=0.2673=0.565=0.383=1=0=1=0=1=0y=0.383=0.875=0.4=1=0=1=0=1=0y=0.4=0.875=0.4=1=0=1=0=1=0y=0.4=0.565=0.383=1=0=1=0=1=0y=0.3832=0.565=0.45=1=0=1=0=1.083=0y=0.45=0.875=0.45=1=0=1=0=1.083=0y=0.45=0.875=0.45=1=0=1=0=1.083=0y=0.45=0.565=0.45=1=0=1=0=1.083=0y=0.451=0.711=0.561=1=0=0.796=0y=0.561=1.101=0.595=1=0=0.796=0y=0.595=1.101=0.595=1=0=0.796=0y=0.595=0.711=0.561=1=0=0.796=0y=0.56181 西南科技大学城市学院本科毕业论文2、柱端弯矩及剪力计算风荷载作用下的柱端剪力按下式计算：式中——第j层第i柱的层间剪力；——第j层的总剪力标准值；——第j层所有柱的抗侧刚度之和；——第j层第i柱的抗侧刚度。风荷载作用下的柱端弯矩按下式计算：表2-15风荷载作用下柱端弯矩及剪力计算柱楼层（KN）(KN/m)(KN/m)（KN）yy*h（KNm）（KNm）A轴411.0713768664800.2072.290.2671.046.552.38325.6614424687100.2105.390.3831.4912.978.03238.2214424687100.2108.050.451.7617.2714.17150.1513767636280.23211.640.5612.7525.0432.01B轴411.0719472664800.2933.240.351.378.214.44325.6619931687100.2907.440.41.5617.4111.61238.2219931687100.29011.110.451.7623.8319.5581 西南科技大学城市学院本科毕业论文150.1517047636280.26813.440.5952.9226.6739.25C轴411.0719472664800.2933.240.351.378.214.44325.6619931687100.2907.440.41.5617.4111.61238.2219931687100.29011.110.451.7623.8319.55150.1517047636280.26813.440.5952.9226.6739.25D轴411.0713768664800.2072.290.2671.046.552.38325.6614424687100.2105.390.3831.4912.978.03238.2214424687100.2108.050.451.7617.2714.17150.1514767636280.23211.640.5612.7525.0432.013、梁端弯矩及剪力计算由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右两端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩，进而由梁的平衡条件求出梁端剪力。风荷载作用下的梁端弯矩按下式计算：中柱边柱式中，——表示第j层第i节点左端梁的弯矩和第j层第i节点右端梁的弯矩；，——表示第j层第i节点左端梁的线刚度和第j层第i节点右端的线刚度；81 西南科技大学城市学院本科毕业论文，——表示第j层第i节点上层下柱的下部弯矩和下层柱的上部弯矩。（1）风荷载作用下的梁端弯矩表2-16梁端弯矩、计算楼层柱端弯矩柱端弯矩之和（KNm）柱端弯矩柱端弯矩之和（KNm）4—6.556.55—6.556.556.556.5532.3815.3515.352.3815.3515.3512.9712.9728.0325.325.38.0325.325.317.2717.27114.1739.2139.2114.1739.2139.2125.0425.04表2-17梁端弯矩、计算楼层柱端弯矩柱端弯矩之和（KNm）（KNm）（KNm）（KNm）4—8.215.073.148.2134.4121.8215.716.1217.4181 西南科技大学城市学院本科毕业论文211.6135.4425.519.9323.83119.5546.2233.2712.9526.67（1）风荷载作用下的梁端剪力表2-18梁端剪力计算楼层46.555.071.793.140.715.075.076.551.79315.3515.714.786.122.1915.7115.7115.354.78225.325.517.824.049.9325.5125.5125.37.82139.2133.2711.156.0312.9533.2733.2739.2111.154、柱轴力计算由梁柱节点的平衡条件计算风荷载作用下的柱轴力。表2-19风荷载作用下柱轴力计算楼层41.79-1.791.792.65-0.862.651.79-0.861.791.7934.78-6.574.787.04-2.267.044.78-2.264.784.7827.82-14.397.8211.43-3.6111.437.82-3.617.827.82111.15-25.411.1514.91-3.7614.9111.15-3.7611.1511.2581 西南科技大学城市学院本科毕业论文5、绘制内力图（1）弯矩图图2.25②轴线在风荷载作用下的弯矩图（2）剪力图81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.26②轴线在风荷载作用下的剪力图（1）轴力图图2.27②轴线在风荷载作用下的轴力图81 西南科技大学城市学院本科毕业论文2.2.7内力组合（1）框架梁的内力组合不考虑地震作用，对于恒、活荷载作用下跨中弯矩还应乘以内力调整系数1.2，边跨乘以0.85再进行内力组合。框架梁在恒荷载，活荷载，风荷载作用下内力组合表如下表3.5所示，标准层列出第二、三层，顶层、首层的边跨梁和中间梁组合如下表。图2.28调幅后恒载作用下弯矩图81 西南科技大学城市学院本科毕业论文图2.29调幅后活载作用弯矩81 西南科技大学城市学院本科毕业论文选择2轴线框架梁进行内力组合，考虑恒荷载、活荷载、风荷载三种荷载，见表2-20，2-21,2-22。表2-20用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁AB）层恒载活载左风右风①②③④组合项目值组合项目值组合项目值4左MM-170.66-14.176.55-6.55——①+0.7②+④-187.13①+0.7②+④-187.13V____VM145.18.87-1.791.79—①+②+0.6④__①+②+0.6④__V155.03155.03中MM210.3727.980.74-0.74①+0.7②+③230.64————V—VM————①+②+0.6③238.79————V—右MM-179.93-13.75-5.075.07——①+0.7②+③-149.5①+0.7②+③-149.5V____VM-8.731.79——①+②__①+②__81 西南科技大学城市学院本科毕业论文-142.26-1.79+0.6③+0.6③V-152.06-152.063左MVM-175.22-59.7415.35-15.35——①+0.7②+④-232.34①+0.7②+④-232.34V____M129.443.87-4.784.78——①+②+0.6④__①+②+0.6④__V176.14176.14中MM138.4257.950.18-0.18①+0.7②+③179.16————V—VM————①+②+0.6③196.48————V—右MM-172.44-60.51-15.7115.71——①+0.7②+③-230.49①+0.7②+③-230.49V_____VM-130.16-44.11-4.784.78——①+②+0.6③__①+②+0.6③__V-177.14-177.14左MM-167.48-61.425.3-25.3——①+0.7②+④-235.76①+0.7②+④-235.7681 西南科技大学城市学院本科毕业论文2V____VM129.8444.097.82——①+②__①+②__-7.82+0.6④+0.6④V178.62178.62中MM147.3456.320.1-0.1①+0.7②+③186.86————V—VM————①+②+0.6③203.72————V—右MM-167.85-61.17-25.5125.51——①+0.7②+③-236.17①+0.7②+③-236.17V____VM-129.72-43.89-7.827.82——①+②+0.6③__①+②+0.6③__V-178.30-178.301左MM-157.18-58.0639.21-39.21——①+0.7②+④-237.02①+0.7②+④-237.02V____VM130.1943.7-11.1511.15——①+②+0.6④__①+②+0.6④__V180.55180.55中MM160.2159.542.97-2.97①+0.7②+③204.58————V—VM————①+②————81 西南科技大学城市学院本科毕业论文+0.6③221.53V—右MM-159.9-49.62-33.2733.27——①+0.7②+③-227.90①+0.7②+③-227.90V____VM-130.21-44.28-11.1511.15——①+②+0.6③__①+②+0.6③__V-181.15-181.15注：1.恒载①为1.2和1.2；2.活载②和左风③、右风④为1.4和1.4；3.以上各M均为支座边缘调幅后所得,V为支座中心轴线处值；4.表中弯矩的单位为KNm，剪力的单位为KN。表2-20用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁BC）层恒载活载左风右风①②③④组合项目值组合项目值组合项目值左MM-23.73-0.63.44-3.44——①+0.7②+④-27.59①+0.7②+④-27.5981 西南科技大学城市学院本科毕业论文4V____VM2.612.61-2.652.65—①+②+0.6④__①+②+0.6④__V6.816.81中MM-30.64-2-0.970.97——①+0.7②+③-33.01——V—VM——————①+②+0.6③-33.22——V—右MM-23.73-0.6-5.075.07——①+0.7②+④-29.22①+0.7②+④-29.22V____VM2.612.61-2.652.65——①+②+0.6④__①+②+0.6④__V6.816.813左MVM-4.96-3.16.12-6.12——①+0.7②+④-13.25①+0.7②+④-13.25V____M2.612.61-7.047.04——①+②+0.6④__①+②+0.6④__V9.449.44中MM-4.14-1.524.8-4.8——①+0.7②+④-10.00—-10.00V—VM——————①+②+0.6④-8.54—-8.54V—81 西南科技大学城市学院本科毕业论文右MM-4.96-3.1-15.7115.71——①+0.7②+③-22.84①+0.7②+③-22.84V____VM2.612.61-7.047.04——①+②+0.6③__①+②+0.6③__V9.449.442左MM-7.66-2.759.93-9.93——①+0.7②+④-19.52①+0.7②+④-19.52V____VM2.612.61-11.4311.43——①+②+0.6④__①+②+0.6④__V12.0812.08中MM-7.96-3.315.58-15.58——①+0.7②+④-25.85——V—VM——————①+②+0.6④-20.61——V—右MM-7.66-2.75-25.5125.51——①+0.7②+③-35.09①+0.7②+③-35.09V____VM2.612.61-11.4311.43——①+②+0.6③__①+②+0.6③__V-16.38-16.3881 西南科技大学城市学院本科毕业论文1左MM-12.13-2.3812.95-12.95——①+0.7②+④-26.75①+0.7②+④-26.75V____VM2.612.61-14.9114.91——①+②+0.6④__①+②+0.6④__V14.1714.17中MM-14.27-4.03-10.1610.16——①+0.7②+③-27.25——V—VM——————①+②+0.6③-24.39——V—右MM-12.13-2.38-33.2733.27——①+0.7②+③-47.07①+0.7②+③-47.07V____VM2.612.61-14.9114.91——①+②+0.6③__①+②+0.6③__V-3.73-3.73注：1.恒载①为1.2和1.2；2.活载②和左风③、右风④为1.4和1.4；3.以上各M均为支座边缘调幅后所得,V为支座中心轴线处值；4.表中弯矩的单位为KNm，剪力的单位为KN。（2）框架柱内力组合81 西南科技大学城市学院本科毕业论文框架柱在恒荷载、活荷载作用下的轴力包括纵向框架梁、横向框架梁传来的剪力和框架柱自重。a）框架边柱（A、D）在恒荷载作用下的轴力（1）恒荷载作用下梁端剪力见表2-20（2）纵向框架梁传来的轴力按实际荷载分布（集中力）计算。第四层：柱上端：女儿墙重：1.5m×0.24m×19kN/m3×9m=61.56kN屋面集中力荷载：2.3×9m2×6.5kN/m2=134.5kN次梁重：0.25m×0.5m×25kN/m3×9m××2=14.06kN纵向框架梁重：0.3m×0.8m×25kN/m3×9m=54kN总和：61.56kN+134.5kN+14.06kN+54kN=264.12kN柱下端：柱自重：0.6m×0.6m×25kN/m3×3.9m=35.1kN总和：264.12kN+35.1kN=299.22kN第三层柱上端：楼面集中力荷载：2.3×9m2×4.0kN/m2=82.8kN次梁重：0.25m×0.5m×25kN/m3×9m××2=14.06kN纵向框架梁重:0.3m×0.8m×25kN/m3×9m=54kN外墙及窗重：（9×3.9-7.2×2.1）m2×3.12kN/m2+7.2m×2.1m×0.45kN/m2=69.14kN总和：299.22kN+82.8kN+14.06kN+54kN+69.14kN=519.22kN柱下端：519.22kN+0.6m×0.6m×25kN/m3×3.9m=554.32kN第二层：81 西南科技大学城市学院本科毕业论文柱上端：554.32kN+82.8kN+14.06kN+54kN+69.14kN=774.32kN柱下端：744.32kN+0.6m×0.6m×25kN/m3×3.9m=809.42kN第一层：柱上端:809.42kN+82.8kN+14.06kN+54kN+69.14kN=1029.42kN柱下端：1029.42kN+0.6m×0.6m×25kN/m3×3.9m=1064.52kNb）框架中柱（B、C）在恒荷载作用下的轴力（1）恒荷载作用下梁端剪力见表2-20（2）纵向框架梁传来的轴力按实际荷载分布（集中力）计算。第四层：柱上端：屋面集中力荷载：2.3×9m2×6.5kN/m2=134.5kN次梁重：0.25m×0.5m×25kN/m3×9m××2=14.06kN纵向框架梁重：0.3m×0.8m×25kN/m3×9m=54kN总和：134.5kN+14.06kN+54kN=202.56kN柱下端：柱自重：0.5m×0.5m×25kN/m3×3.6m=22.50kN总和：202.56kN+35.1kN=237.66kN第三层：柱上端：楼面集中力荷载：2.3×9m2×4.0kN/m2=82.8kN次梁重：0.25m×0.5m×25kN/m3×9m××2=14.06kN纵向框架梁重：0.3m×0.8m×25kN/m3×9m=54kN内墙及门重：（9×3.9-2×2.4×1.0）m×3.12kN/m+2m×2.4m×0.45kN/m2×1.0m=96.7kN总和：(237.66+82.8+14.06+54+96.7)kN=485.22kN81 西南科技大学城市学院本科毕业论文柱下端：485.22kN+0.6×0.6×25×3.9kN=520.32kN第二层：柱上端：（520.32+82.8+14.06+54+96.7）kN=767.88kN柱下端：767.88kN+0.6×0.6×3.9×25kN=802.98kN第一层：柱上端：（802.98+82.8+14.06+54+96.7）kN=1050.54kN柱下端：1050.54kN+0.6×0.6×3.9×25kN=1085.64kNc）框架边柱（A、D）在活荷载作用下的轴力（1）活荷载作用下梁端剪力见表2-20。（2）纵向框架梁传来的轴力按实际荷载分布（集中力）计算。根据上下柱端轴力相同可做如下计算：第四层：屋面集中力荷载：2.3×9m2×0.5kN/m2=10.35kN总和：10.35kN第三层：楼面集中力荷载：2.3×9m2×2.5kN/m2=51.75kN总和:(10.35+51.75)kN=62.1kN第二层：（62.1+51.75）kN=113.85kN第一层：（113.85+51.75）kN=165.6kNd）框架中柱（B、C）在活荷载作用下的轴力（1）活荷载作用下梁端剪力见表2-20。（2）纵向框架梁传来的轴力按实际荷载分布（集中力）计算。根据上下柱轴力相同可得：第四层：屋面三角形部分荷载：2.3×9m2×0.5kN/m2=10.35kN81 西南科技大学城市学院本科毕业论文总和：10.35kN第三层：楼面集中力荷载：2.3×9m2×2.5kN/m2=51.75kN总和：（10.35+51.75）kN=62.1kN第二层：(62.1+51.75)kN=113.85kN第一层：（113.85+51.75）kN=165.6kN框架柱在恒荷载、活荷载、风荷载作用下的内力组合表2.21。只取首层、标准层、顶层。表2-21框架边柱内力组合梁截面内力恒荷载活荷载风荷载1.35恒+1.4×0.7×活1.2恒+1.4活+1.4×0.6风1.2恒+1.4×0.7活+1.4风A4A3上弯矩M170.6614.17-6.55244.28219.13209.51轴力N348.9115.611.79486.33442.05436.49下弯矩M105.0225.68-2.38166.94183.55147.86轴力N384.0115.611.79533.71484.17478.62A3A2上弯矩M175.2259.74-15.35295.09281247.32轴力N639.6593.16.57954.77903.56868.02下弯矩M82.2430.35-8.03140.77134.43117.19轴力N674.7593.16.571002.15945.56910.14A2A1上弯矩M167.4861.4-25.3286.27265.68225.73轴力N930.91170.8514.391424.161367.731304.67下弯矩M82.2430.35-14.17140.77129.28108.59轴力N966.01170.8514.391471.551410.491346.79A1A0上弯矩M157.1858.6-39.21269.62237.72191.1581 西南科技大学城市学院本科毕业论文轴力N1222.61248.1425.541893.71835.981746.07下弯矩M102.8437.99-32.01176.06149.71115.82轴力N1257.71248.1425.541941.091878.101788.18表2-22框架中柱内力组合表梁截面内力恒荷载活荷载风荷载1.35恒+1.4×0.7×活1.2恒+1.4活+1.4×0.6风1.2恒+1.4×0.7活+1.4风B4B3上弯矩M-179.93-16.18-5.07-258.68-242.83-238.874轴力N366.0924.59-0.86518.32473.01462.20下弯矩M-99.56-24.85-4.44-158.76-152.36-137.61轴力N401.1924.59-2.26565.70513.96502.36B3B2上弯矩M-172.74-60.51-15.71-292.49-305.20-288.58轴力N737.70147.95-2.261140.881090.471027.07下弯矩M-76.79-31.42-11.61-134.46-145.77-139.07轴力N772.80147.95-2.261188.271131.391069.19B2B1上弯矩M-167.85-61.17-25.51-286.54-308.49-297.08轴力N1108271.05-3.611761.431706.041590.18下弯矩M-76.79-35.42-19.55-138.24-158.16-154.23轴力N1143.1271.05-3.611808.811748.161632.30B1B0上弯矩M-159.90-59.93-39.21-274.6-308.72-305.51轴力N1479394.61-3.762383.372324.102156.25下弯矩M-93.84-35.79-39.25-161.76-162.71-202.63轴力N1514.1394.61-3.762430.752366.222198.3781 西南科技大学城市学院本科毕业论文2.2.8截面设计（1）框架梁的配筋计算：A1B1梁：混凝土C30，钢筋HRB400，a1=1.0，fc=14.3mpa，ft=1.43mpa，ftk=2.01mpa，b=0.518。（a）跨中正截面Mmax=221.53kNm,框架梁跨中截面为T形,T形截面翼缘宽度bf`取值如下：按梁跨度考虑：bf`==mm；按梁肋净距：bf`=b+ss=250mm+3150mm=3400mm按翼缘厚度考虑：h0=h--as=700mm-35mm=665mmhf`/h0=100/665=0.15>0.1不考虑。故bf`=2300mm。（1）判断T形截面类别：a1fcbf`hf`(h0-)=1.0×14.3×2300×0.1×(665-)kNm=2022.74kNm>221.53kNm。则该截面属于第一类T型截面。可以按bf`×h=2300mm×700mm的矩形截面进行配筋计算。（2）计算钢筋面积AS:as===0.015=1-=0.015查表得=0.0150.2%满足不少筋条件，可以选用420，其中220通长。实际钢筋面积1256mm2（c）支座斜截面Vmax=181.15kN复核截面尺寸：h0=h-as=700mm-35mm=665mm81 西南科技大学城市学院本科毕业论文hw/b=665/250=2.66<40.25cfcbho=0.25×1.0×14.3×250×665kN=594.34KNV=98.41KN<0.25cfcbho=826.31KN截面满足尺寸要求。验算是否按计算配置箍筋：0.7ftbh0=0.7×1.43×250×665N=166.42KNV=181.15KN所以需要按计算配置箍筋。箍筋选用双肢8@200。（2）框架柱的配筋计算A1A0柱：混凝土C30，纵向钢筋HRB400，箍筋HRB335，a1=1.0，fc=14.3N/mm2，fy=360N/mm2，b=0.518，a）纵向受力钢筋Mmax=269.62KNm，Nmax=1941.09KN(1)求偏心距增大系数：l0=1.25H=1.25×4.9m=6.13me0===138.9mmh0=h-as=600mm-35mm=565mmea=h/30=600mm/30=20mm=20mmea=20mm则ei=e0+ea=138.9mm+20mm=158.9mm1=0.2+2.7=0.2+2.7×=0.6l0/h=6.13m/0.6m=10.22<15则1=0.62=1.081 西南科技大学城市学院本科毕业论文=1+212=1+2×0.6×1.0=1.0（2）判断大、小偏心受压：x==mm=226.23mmxb=bh0=0.518×565mm=292.67mmx3取=30.3Afc=0.3×600×600×14.3KN=1544.4KNN>0.3Afc,则取N=1941.09KN==296.72KN>231KN按构造要求，每侧选用8@200钢筋。C)轴压比验算底层柱：Nmax=1941.09KN轴压比：，满足要求。81 西南科技大学城市学院本科毕业论文为简便计算，在框架梁柱截面设计时，可近似将框架梁截面视为矩形，查结构计算手册直接得到面积，再根据钢筋的计算截面面积表选出钢筋，见下表2.23,表2.24。梁截面尺寸/mm截面位置M/（KN·m）钢筋面积/mm2选筋V/KN钢筋面积mm2选筋A4B4250×600跨中238.79--320构造8@200支座187.131520422155.03B4C4250×400跨中33.01--320构造8@200支座29.22--4226.81A3B3250×700跨中196.48--320构造8@200支座232.341520422177.14B3C3250×400跨中10--320构造8@200支座22.84--4229.44A1B1250×700跨中221.5--320构造8@200支座237.021520422181.15B1C1250×400跨中27.25--320构造8@200支座47.67--4223.73表2.23框架梁截面危险内力选取及截面配筋表表2.24框架柱截面危险内力选取及截面配筋表柱截面尺寸/mm截面位置M/（KN·m）N/KN钢筋面积mm2选筋A4A3600×600上244.28486.28构造420下166.94533.71构造42081 西南科技大学城市学院本科毕业论文A3A2600×600上295.09954.77构造420下140.771002.15构造420A2A1600×600上286.271424.16构造420下140.771471.55构造420A1A0600×600上269.621893.7构造420下176.061941.09构造420B4B3600×600上258.68518.32构造420下158.76565.70构造420B3B2600×600上292.491140.88构造420下134.461188.27构造420B2B1600×600上286.541761.43构造420下274.61808.81构造420B1B0600×600上274.62383.37构造420下161.762430.75构造4202.2.9基础设计A柱:采用柱下独立基础。混凝土C30,钢筋HRB400。假定基础底面标高为-2.35m，假定基础高度为1m。Mmax=269.22KN·m，Vmax=231KN，Nmax=1941.09KN,fa=220kpa。a）确定基础底面面积（1）按轴心受压估算基础底面面积基础埋深d确定：81 西南科技大学城市学院本科毕业论文d==2.13mG为基础及上覆土的平均重度，G=20KN/m3。预估基地面积：A`≥==10.94m2（2）根据偏心距的大小确定基础底面尺寸：考虑偏心受压，将基础面积增大10%，取基础长宽比n=1.5b≥1.1=2.97mb=3ma=nb=1.5×3m=4.5mA=3m×4.5m=13.5m2（3）验算基础底面尺寸：Gk=GAd=20KN/m3×3m×4.5m×2.13m=575.1KNN+Gk=1941.09KN+575.1KN=2516.19KNMk=269.22KN·m+231KN×1.0m=523.32KN·m当e≤时基础边缘最大与最小压力按式3.16计算：=(3.16)当e>时基础边缘最大压力按式3.17计算：Pmax=(3.17)81 西南科技大学城市学院本科毕业论文e==0.21<=0.75Pkmax==238.57KpaPKmix==134.19Kpa1.2fa=1.2×220Kpa=264KpaMax(Pkmax，PkmiN)<1.2fa=264Kpa则基础底面尺寸取a×b=3×4.5，符合设计要求。（4）基础高度计算基础高度的确定：假定基础高度h0=0.95m，bt=0.6mbb=bt+2h0=0.6m+2×0.95m=2.4mbm===1.45mps=psmax===145.16KpaPsmiN===142.41KpaA1=2=281 西南科技大学城市学院本科毕业论文=3.06m2F1=PSA=145.16Kpa×3.06m2=444.19KN查表得：h=0.9750.7hftbmh0=0.7×0.975×1.43×0.95×1000=927KNF1<0.7hftbmh0基础高度满足要求。（5）基础底板配筋计算长方向弯矩计算：M1-1=PNs（a-at）2(2b+bt)=×145.16Kpa×(3-0.6)2m2×(2×3+0.6)m=245.71KN·m短方向弯矩计算：PNs==Kpa=143.79KpaMII-II=PNs（b-bt）2(2a+at)=×143.79Kpa×(3-0.6)2m2×(2×4.5+0.6)m=355.73KN·m长边方向的受力钢筋截面面积AS1计算：AS1===798.28mm2配筋：168@100，AS=804.8mm2。81 西南科技大学城市学院本科毕业论文短边方向的受力钢筋截面面积AS2计算：AS2===1155.72mm2配筋：248@100，AS=1207mm2。B柱:采用柱下独立基础。混凝土C30,钢筋HRB400。假定基础底面标高为-2.35m，假定基础高度为1m。Mmax=274.6KN·m，Vmax=89.1KN，Nmax=2430.75KN,fa=220kpa。a）确定基础底面面积（1）按轴心受压估算基础底面面积基础埋深d确定：d==2.13mG为基础及上覆土的平均重度，G=20KN/m3。预估基地面积：A`≥==13.7m2（2）根据偏心距的大小确定基础底面尺寸：考虑偏心受压，将基础面积增大10%，取基础长宽比n=1.5b≥1.1=3.32mb=3.5ma=nb=1.5×3.5m=5.3m取a=5m81 西南科技大学城市学院本科毕业论文A=3m×5m=15m2（3）验算基础底面尺寸：Gk=GAd=20KN/m3×3.5m×5m×2.13m=639KNN+Gk=2430.75KN+639KN=3069.75KNMk=274.6KN·m+89.1KN×1.0m=363.7KN·m当e≤时基础边缘最大与最小压力按式3.16计算：=(3.16)当e>时基础边缘最大压力按式3.17计算：Pmax=(3.17)e==0.12<=0.83Pkmax==234.12KpaPKmix==175.18Kpa1.2fa=1.2×220Kpa=264KpaMax(Pkmax，PkmiN)<1.2fa=264Kpa则基础底面尺寸取a×b=3.5×5，符合设计要求。（4）基础高度计算基础高度的确定：假定基础高度h0=0.95m，bt=0.6mbb=bt+2h0=0.6m+2×0.95m=2.4m81 西南科技大学城市学院本科毕业论文bm===1.45mps=psmax===162.86KpaPsmiN===161.24KpaA1=2=2=4.25m2F1=PSA=162.86Kpa×4.25m2=692.16KN查表得：h=0.9750.7hftbmh0=0.7×0.975×1.43×0.95×1000=927KNF1<0.7hftbmh0基础高度满足要求。（5）基础底板配筋计算长方向弯矩计算：M1-1=PNs（a-at）2(2b+bt)=×162.86Kpa×(3.5-0.6)2m2×(2×3.5+0.6)m81 西南科技大学城市学院本科毕业论文=458.04KN·m短方向弯矩计算：PNs==Kpa=162.05KpaMII-II=PNs（b-bt）2(2a+at)=×162.05Kpa×(3.5-0.6)2m2×(2×5+0.6)m=638.07KN·m长边方向的受力钢筋截面面积AS1计算：AS1===1488.11mm2配筋：1014@100，AS=1539mm2。短边方向的受力钢筋截面面积AS2计算：AS2===2073mm2配筋：1016@100，AS=2011mm2。81 西南科技大学城市学院本科毕业论文第3章PKPM计算相关数据1、标准层平面简图；2、楼顶层平面简图；3、标准层楼面恒荷载平面图；4、楼顶楼面恒荷载平面图；5、标准层楼面活荷载平面图；6、楼顶楼面活荷载平面图；7、标准层板厚度图；8、楼顶层板厚度图；9、底层梁间荷载平面图；10、标准层梁间荷载平面图；11、楼顶层梁间荷载平面图12、标准层板裂缝图；13、楼顶层板裂缝图；14、楼层组装图；15、总信息图；16、地震信息图；17、调整信息图；18、设计信息图；19、风载信息图；20、SATWE结构的周期、振型和各层地震力；81 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-1标准层平面简图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-2楼顶层平面简图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-3标准层楼面恒荷载平面图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-4楼顶楼面恒荷载平面图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-5标准层楼面活荷载平面图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-6楼顶楼面活荷载平面图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-7标准层板厚度图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-8楼顶层板厚度图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-9标准层梁间荷载平面图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-10楼顶层梁间荷载平面图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-11楼顶层梁间荷载平面图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-12标准层板裂缝图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-13楼顶层板裂缝图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-14楼层组装图图3-15总信息图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-16地震信息图图3-17调整信息图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文图3-18设计信息图图3-19风载信息图113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文======================================================================20.周期、地震力与振型输出文件(VSS求解器)======================================================================考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y)扭转系数10.845690.001.00(0.00+1.00)0.0020.785990.420.03(0.00+0.03)0.9730.67030.051.00(1.00+0.00)0.0040.265589.980.99(0.00+0.99)0.0150.246390.500.04(0.00+0.04)0.9660.21930.110.99(0.99+0.00)0.0170.16235.350.19(0.19+0.00)0.8180.157690.730.51(0.00+0.51)0.4990.154693.030.00(0.00+0.00)1.00100.145756.830.39(0.09+0.31)0.61110.1451164.590.65(0.56+0.09)0.35120.132047.610.27(0.07+0.20)0.73地震作用最大的方向=89.905(度)============================================================仅考虑X向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-x-x:X方向的耦联地震力在X方向的分量F-x-y:X方向的耦联地震力在Y方向的分量113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文F-x-t:X方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.00-0.020.00410.00-0.10-0.01310.00-0.090.00210.00-0.070.01110.00-0.040.01振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.00-0.28-4.76410.010.07-51.08310.010.15-46.42210.000.12-33.85110.000.07-18.22振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51176.550.376.13411184.920.0761.71311131.61-0.0858.6421868.47-0.1044.58113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文11526.69-0.0725.02振型4的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.00-0.020.03410.00-0.100.12310.000.020.15210.000.120.10110.000.110.03振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.163.27410.00-0.1519.54310.00-0.11-3.74210.000.04-23.12110.000.09-21.96振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)51-103.33-0.342.2841-335.960.40-38.223123.770.28-9.1521381.45-0.1924.17113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文11421.23-0.3630.45振型7的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)5116.051.49-120.4141-17.37-0.0585.8231-16.14-3.01101.13217.940.08-35.431121.373.01-117.14振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.01-0.406.08410.000.08-0.1731-0.010.75-3.56210.00-0.060.18110.01-0.783.68振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.01-1.13410.000.010.6531-0.01-0.031.18210.000.00-0.24113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文110.010.03-1.28振型10的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)516.679.72174.9641-3.871.62-123.1731-8.74-22.62-414.26211.04-0.4659.65119.2423.76434.09振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)5141.94-11.01-8.4341-23.91-6.6976.0031-54.9532.42186.96216.022.70-50.081157.92-34.10-195.59振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-x-xF-x-yF-x-t(kN)(kN)(kN-m)514.56-3.0411.82410.3915.32-118.2531-9.01-15.89200.4921-1.34-7.6458.37113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文119.0819.39-224.99各振型作用下X方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.0020.0333888.2540.0050.006387.17711.8380.0090.00104.341127.02123.68各层X方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fx:X向地震作用下结构的地震反应力Vx:X向地震作用下结构的楼层剪力Mx:X向地震作用下结构的弯矩StaticFx:静力法X向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFxVx(分塔剪重比)(整层剪重比)MxStaticFx(kN)(kN)113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)51210.70210.70(14.51%)(14.51%)632.09294.84411230.981427.90(11.96%)(11.96%)6169.011802.04311134.282526.05(10.85%)(10.85%)15961.331493.7421951.273361.70(9.70%)(9.70%)28898.261035.0311685.553910.50(8.45%)(8.45%)47750.52591.52抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比=2.40%X方向的有效质量系数:98.92%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-x:Y方向的耦联地震力在X方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.00145.327.5041-0.10980.8965.0431-0.10906.92-13.5521-0.08659.64-67.3511-0.04352.60-69.29振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.01-1.34-22.45410.070.35-241.15310.030.70-219.17210.020.58-159.81110.010.34-86.00振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.010.000.00410.060.000.00310.060.000.00210.040.000.00110.030.000.00振型4的地震力-------------------------------------------------------113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.05-99.58124.1641-0.09-401.38482.23310.0978.65606.71210.10476.43382.08110.08448.72105.38振型5的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.011.2826.5541-0.03-1.21158.78310.02-0.87-30.38210.030.32-187.80110.030.77-178.39振型6的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.060.000.00410.190.000.0231-0.010.000.0121-0.210.00-0.0111-0.230.00-0.02振型7的地震力-------------------------------------------------------113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)512.050.19-15.4141-2.22-0.0110.9831-2.07-0.3912.94211.020.01-4.53112.730.38-14.99振型8的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-0.6247.07-708.76410.56-9.8819.37310.66-87.29414.4721-0.237.18-21.3011-0.7991.13-429.43振型9的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)510.000.03-4.01410.010.032.3131-0.03-0.114.18210.00-0.01-0.87110.030.11-4.53振型10的地震力-------------------------------------------------------113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)5118.4926.95484.8941-10.734.49-341.3731-24.23-62.70-1148.10212.87-1.29165.311125.6265.861203.07振型11的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)51-25.896.795.214114.764.13-46.923133.92-20.01-115.4221-3.72-1.6730.9211-35.7621.05120.75振型12的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-xF-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)5110.10-6.7326.16410.8633.88-261.6331-19.95-35.15443.5821-2.96-16.90129.151120.0842.91-497.80各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文振型号剪力(kN)13045.3820.6430.004502.8450.3060.0070.19848.2190.051033.301110.301218.01各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文51187.20187.20(12.89%)(12.89%)561.60475.62411058.721231.50(10.32%)(10.32%)5331.301375.5231926.172076.25(8.91%)(8.91%)13313.291140.1921816.412695.08(7.78%)(7.78%)23525.18790.0511605.823091.91(6.68%)(6.68%)38192.73451.52抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=2.40%Y方向的有效质量系数:99.00%==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数11.0001.00021.0001.00031.0001.00041.0001.00051.0001.000113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文结论大四学期毕业设计这段时间以来，我认真完成了以下的内容：建筑施工图识读、结构施工图、手算一榀框架的结构计算书、手绘一榀框架的配筋图等等。通过此次设计，我不仅加强了对自己专业知识的认识，而且提高了自己的学习能力，还让我明白了书本知识的重要性，更让我对建筑这一行业有了更多的了解。1、从事土木工程这个专业，将来作为一名工程技术人员，我觉得最重要的就是责任心！我们应该时刻抱着一种认真负责的态度，严谨细致的作风来对待自己的工作。因为我们不仅要对自己负责，更重要的是我们要对使用人员负责！绝大多数工程事故的产生，工程质量的不过关，都与工程技术人员的细心程度有关，只有责任心强了，我们才会对自己所做的一切更加重视，才会用心去做好一切！任何一个工程，我们都得细心，踏实，不能马虎任何一个细节，一个小的错误可能危及财产和生命安全！2、本次设计是我大学以来最重要的一次设计，综合性很强，所需运用的知识也非常广泛。为了更好的完成这次设计，除了使用以前书本上所学的知识，我还在图书馆以及网上借阅了很多书，查阅了相关的规范，对专业知识进行了一遍系统的梳理和复习，使自己能够把平时所学的相对零散的知识整合起来，形成一个体系，去完成这样一栋多功能教学楼设计。此外，设计中我使用了天正建筑、AutoCAD、PKPM等计算机辅助设计软件进行绘图和电算，软件的应用能力和熟练程度得到了很大的提高。3、在设计中我遇到了一些自己难以解决的问题，比如怎么运用PKPM建模，怎样去选取一榀框架，如何进行合理的功能分区等，这些问题都在经过老师的指导和与同学的交流之后得以解决。因此，这次设计不仅让我加强了专业知识的学习，更让我懂得交流合作的重要性！书到用时方恨少，这话在设计中我深有感触！以前不觉得自己所学的东西有多大用，但在这次设计中，我体会到了学习的重要性！尤其是大三专业课的知识是多么的重要！这些专业知识不仅仅是对我们的设计提供帮助，更重要的是我们以后还得以这种专业知识来谋生。所以，在以后的生活和工作中，我会谨记老师教诲，继续努力学习！活到老，学到老，争取成为一名优秀的土木工程师！113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文致谢经过四个多月的时间，在陈小川老师的精心指导下，在同学们的热心帮助下，我的毕业设计终于顺利完成了！这次毕业设计让我对所学的专业知识有了更多的认识，对各种建筑规范有了一个初步的了解,同时我掌握了天正、PKPM等计算机绘图软件和辅助设计软件的基本用运。我相信这些知识对我以后的工作将有很大的帮助。在这里我首先要感谢我的指导陈小川老师，从选题直至最终定稿，都在陈老师的悉心指导下完成的。老师对学术严谨求实的态度和对我的每一句教诲都给我留下了深刻的印象。之前就是陈老师教我们班的课程，听陈老师的《混凝土结构设计原理》总是津津有味。虽然陈老师要求比较严格，但在我们结构设计的过程中总定时的认真指导我们的设计，不断地提醒我们新规范的改动之处，为我们分析难点。同学们遇到不懂得问题就会求助陈老师，虽然有时她有些着急，我们常常被训，但是心里却是非常敬重和钦佩她的。所以，我深深的感谢陈老师半年来的指导。最后我还要感谢我的同学对我的帮助。在我遇到问题时，他们耐心的给我讲解，在大家都困惑时同学之间的交流也给予了我很大的帮助，并给我提供了很多宝贵的意见，人们都说同学之间的友谊是最无私的，我对此深有感触，我亲爱的同学，谢谢你们！然而，由于时间和本人水平有限，在我的设计中存在许多的缺点和错误，望各位老师谅解，同时予以指导和纠正，我将在以后的学习和工作中吸取经验和教训，努力纠正这些缺点和错误，将工作做得更好。最后，在此忠心的感谢各位老师和同学的帮助，祝大家工作顺利，天天开心。学生:张旭2013年4月6日113 西南科技大学城市学院本科生毕业论文参考文献[1]中华人民共和国住房与城乡建设部.中华人民共和国国家标准,建筑结构荷载规范[S].GB50009-2012.北京：中国建筑工业出版社，2012.[2]中华人民共和国建设部.中华人民共和国国家标准,混凝土结构设计规范[S].GB50010-2010.北京：中国建筑工业出版社，2010.[3]中华人民共和国建设部.中华人民共和国国家标准,建筑抗震设计规范[S].GB50011-2010.北京：中国建筑工业出版社，2010.[4]中华人民共和国建设部.中华人民共和国国家标准,建筑设计防火规范[S].GB50016-2006.北京：中国建筑工业出版社，2006.[5]中华人民共和国建设部.中华人民共和国国家标准，房屋建筑制图统一标准[S].GB/T50001－2010,北京：中国建筑工业出版社，2010.[6]中华人民共和国建设部.中华人民共和国国家标准,建筑地基基础设计规范[S].GB50007-2011.北京：中国建筑工业出版社，2011.[7]中华人民共和国建设部.中华人民共和国国家标准,民用建筑设计通则[S].GB50352-2005.北京：中国建筑工业出版社，2005.[8]周俐俐，多层钢筋混凝土框架结构设计实例与详解[M]，中国水利水电出版社，2010.[9]李必瑜、王雪松，房屋建筑学[M]，武汉理工大学出版社，2008.[10]沈蒲生，混凝土结构设计原理[M]，高等教育出版社，2011.[11]沈蒲生，混凝土结构设计[M]，高等教育出版社，2011.[12]刘丽萍、翟聚云，基础工程[M]，中国电力出版社，2007[13]陈小川，周俐俐，土木工程专业土力学与地基基础课程设计指南[M]，中国水利水电出版社，2009.[14]建筑结构静力计算手册编写组，建筑结构静力计算手册[S]，中国建筑工业出版社，1998.[15]《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2010）[S].北京：中国计划出版社，2010.08.[16]《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）[S].北京：中国建筑工业出版社，2011.02.113'