四层框架结构员工宿舍结构毕业设计

'四层框架结构员工宿舍结构毕业设计目录第一章设计中英文摘要1第二章建筑设计说明2第一节、工程概况2第二节、建筑物功能与特点2第三节、设计资料3第三章结构设计计算6第一节结构布置及结构计算简图的确定6第二节楼板计算9第三节横向框架在恒载作用下的计算简图18第四节横向框架在活载作用下的计算简图35第五节横向框架在恒载作用下的内力计算47第六节横向框架在活载作用下的内力计算57第七节横向框架在风荷载作用下的内力和位移62第八节框架梁柱内力组合73第九节框架梁截面设计82第十节框架柱截面设计85第四章楼梯计算90第五章基础设计9498 第一章设计中英文摘要本工程为嘉兴市美乐家点有限公司职工宿舍。按使用功能将建筑分为5层。主楼五层、标高17.500m，局部6层、标高21.000m。总建筑面积4004.68m2。本建筑物防火等级二级，抗震设防烈度6度。本工程结构设计采用框架结构，结构计算按横向框架承重分析。内力计算考虑以下三种荷载作用，即竖向恒载作用下的内力，活荷载设计值作用下的内力及风载作用下的内力。本设计不用进行截面抗震计算，但需满足抗震构造措施。保证延性框架要“强剪弱弯，强柱弱梁，强节点弱构件强锚固的设计原则，且满足构造要求。DesignAbstractTheprojectinjiaxingmerlothomesomelimitedcompanyworkerdormitory.Byusingthefunctionwillbebuildinginto5layers.Themainbuildingfivelayer,elevation17.500m,local6layers,elevation21.000m.Thetotalconstructionareaof4004.68m2.Thisbuildingfireprotectiongradelevel2,seismicfortificationintensity6degrees.ThisengineeringstructuredesignUSESframestructure,structurecalculationaccordingtohorizontalbearinganalysisframework.Internalforcecalculationconsiderthefollowing3kindsofloads,namelytheverticalconstantloadofinternalforce,liveloadvaluedesignundertheactionofinternalforceandwindloadundertheactionofinternalforce.Thisdesignwithnosectionearthquake-resistantcalculation,butneedtomeetseismictectonicmeasures.Ensureremoteframeworkto"strongcutweakbent,strong,strongweakbeamcolumnsnodeweakcomponentdesignprinciple,stronganchorageandmeettherequirementinconstruction.98 第二章建筑设计说明第一节、工程概况1、工程名称：美乐家电有限公司职工宿舍；2、工程位置：嘉兴市；3、工程总面积：4004.68m2，主楼5层，高17.5m、局部6层,高21.0m,层高皆为3.5m；4、结构形式：现浇整体框架。第二节、建筑物功能与特点该拟建的建筑位于嘉兴市内，设计内容：该建筑主要用途为住宿，占地面积789.06m2，总建筑面积为4004.68m21、平面设计建筑正面朝南向，平面布置满足长宽比小于5，采用纵向3.9m、横向5.1m、7.2m、5.1m的柱距，满足建筑开间模数和进深的要求。2、立面设计该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。外墙面根据《98J1——工程做法》选用面砖饰面，不同分隔区采用不同的颜色区隔，以增强美感。3、防火防火等级为二级，安全疏散距离满足房门至外部出口或封闭楼梯间最大距离小于35m，活动室设两个门，小房间设一个门，满足防火要求；室内消火栓设在走廊两侧,每层两侧及中间设3个消火栓，最大间距25m,满足间距50m的要求。4、抗震由抗震设防烈度，结构类型，建筑高度等确定为四级抗震。建筑的平立面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，楼层没有错层，满足抗震要求。98 1、屋面屋面形式为平屋顶；平屋顶排水坡度为2%，排水坡度的形式为垫置坡度，排水方式为内排水。第三节、设计资料（一）、基本数据1、工程地质条件：详见地质勘查报告。2、抗震设防：6度3、防火等级：二级4、建筑物类型：丙类5、基本风压：W0=0.45KN/m26、基本雪压：S0=0.4KN/m27、地下水位：地下水位埋深在地面以下0.5m，平均水位标高3.38m8、楼面活荷：宿舍2KN/m2,楼梯：3.5KN/m2；可上人屋面：2KN/m2；阳台：2.5KN/m2。（二）、工程做法1、屋面做法——高聚物改性沥青卷材防水①40厚C30细石混凝土刚性防水（φR4@150双向,掺5%防水剂）②纤维布隔离层③25厚挤塑板④1.5厚ETD自粘性高分子防水卷材⑤20厚1:3水泥砂浆找平⑥C15细石混凝土找坡2%,最薄处30提浆抹光⑦钢筋混凝土板底抹灰2、楼面做法（1）房间、走道楼面——铺地砖①10厚防滑地砖，干水泥浆擦缝②20厚1：3干硬性水泥砂浆结合层，表面撒水泥粉98 ③30厚C20细石混凝土随捣随抹平④纯水泥浆一道(内掺建筑胶)⑤现浇钢筋混凝土楼板（2）卫生间楼面——铺地砖①8厚地砖楼面，干水泥擦缝②撒素水泥面（洒适量清水）③20厚1:4干硬性水泥砂浆结合层④60厚C20细石混凝土向地漏找平，最薄处30厚⑤聚氨酯三遍涂膜防水层厚1.5～1.8或用其他防水涂料防水层，防水层周边卷起高150⑥20厚1:3水泥砂浆找平层，四周抹小八字角⑦现浇钢筋混凝土楼板（3）外墙面做法——面砖饰面①1:1水泥砂浆（细砂）勾缝②贴8厚面砖（在砖粘贴面上涂抹专用粘贴剂，然后粘贴）③6厚1:0.2:2水泥石灰膏砂浆找平层④6厚1:1:6水泥石膏砂浆刮平扫毛⑤6厚1:0.5:4水泥石灰砂浆打底扫毛⑥刷一道加气混凝土界面处理剂（4）内墙面做法——白色涂料①面层白色内墙涂料②清补基层;满刮水性腻子;③6厚1:1:4水泥石灰砂浆光面④14厚1:1:4水泥石灰砂浆分层抹平⑤空心砌块（5）顶棚做法①各层的走道、楼梯、顶板板底为15厚纸筋灰抹底。②外刷乳白色涂料。（6）散水做法：混凝土散水98 ①80厚C15素砼提浆抹光，横向坡度5%与墙身交接处，转角处及每隔12m左右设15宽伸缩缝，内墙沥青砂浆.②50厚砾石叠层.③宽900，素土夯实向外坡4%.（三）、门窗1、门选用标准图集中的木门，窗选用塑钢窗。2、门窗表详见建施图。98 第三章结构设计计算第一节结构布置及结构计算简图的确定1、结构布置结构平面布置下如图所示。16层450×500图1结构平面布置图注：本设计取3轴计算,3轴两边1-5层皆为住宿2、确定梁、柱、板截面尺寸：(1)、梁截面确定框架梁的高度可按照高跨比来确定，即梁高h=L。故KL1：边跨（AC、FH）梁h=(1/8~1/12)l=(1/8~1/12)×510098 =637.5mm~425m取h=600mm,b=240mmKL21：中跨（CF）梁：同上h=(1/8~1/12)l=(1/8~1/12)×7200=900mm~600mm取h=600mm,b=240mm(2)、柱截面：1~5层边柱为400mm×500mm，中柱为600mm×600mm(3)、现浇楼板厚：由于2/1=3900/3600=1.08<2，2/1=3900/2400=1.5<2故按双向板设计h=(1/30-1/40)=120-90mm,取h=100mm满足h/l01≥1/503、计算简图的确定（见图2）根据地质资料综合分析，确定基础顶面离室外地面为550mm,由此求得底层层高为4.7m。各梁柱构件的线刚度经计算后列于下图，其中在求梁截面惯性矩时考虑到现浇楼板的作用，中跨梁取I=2I0（I0为不考虑楼板翼缘作用的梁截面惯性矩）。①、梁的线刚度计算在计算框架梁的惯性矩时，考虑梁为矩形截面。框架梁截面的折算惯性矩计算时，对于现浇整体式结构，中框架的折算系数为2。a、KL：边跨（AC、FH）梁（240×600mm）类型截面积b×h跨度L截面惯性矩边框架IB=2I0600高0.24×0.65.1/3.64.32×10-32E1.7×10-4Em3b、KL：中跨（DE）梁（240×600mm）类型截面积b×h跨度L截面惯性矩中框架IB=2I0600高0.24×0.67.2/3.64.32×10-32E12×10-4Em3②、柱的线刚度计算98 柱截面层次层高H(m)边柱截面积b×h(m2)截面惯性矩IC=bh3中柱截面积b×h(m2)截面惯性矩IC=bh3底层4.70.40×0.54.17×10-30.60×0.610.8×10-38.97×10-4Em323.23×10-4Em32~5层3.50.40×0.54.17×10-34.69×10-310.8×10-311.9×10-4Em330.86×10-4Em3注：图中数字为线刚度，单位：×10-4Em3Ec=3.0×104N/mm2Eb=3.00×104N/mm2图：结简图98 第二节楼板计算1、恒载计算（1）上人屋面恒荷载标准值：40厚C25细石混凝土防水层内配双向（φR4@150双向)0.04×25=1.0KN/m2纤维布隔离层0.01KN/m225厚挤塑板0.18×0.25=0.045KN/m21.5厚ETD自粘性高分子防水卷0.06KN/m220厚1：3水泥砂浆层找平层0.02×20=0.4KN/m2C15细石混凝土找坡2%,最薄处30提浆抹钢筋混凝土楼板0.11×25=2.55KN/m2板底抹灰0.02×17=0.34KN/m2屋面恒载:Σ=6.65KN/m2（2）标准层楼面恒载（2-5层）：10厚防滑地砖，干水泥浆擦缝0.01×19.8=0.198KN/m220厚1：3干硬性水泥砂浆结合层，表面撒水泥粉0.02×20=0.4KN/m230厚C20细石混凝土随捣随抹平0.03×20=0.6KN/m2纯水泥浆一道(内掺建筑胶)0.01KN/m2现浇钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5KN/m2板底抹灰0.02×17=0.34KN/m2屋面恒载:Σ=4.1KN/m2（3）卫生间恒荷载标准值板面装修荷载1.1KN/m215厚水泥沙浆找平0.15×20=0.3KN/m2防水层0.3KN/m298 100厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5KN/m2卫生间器具折算荷载1.5KN/m2抹灰层0.02×17=0.34KN/m2卫生间恒载Σ=6..04KN/m2（3）：阳台恒荷载标准值板面装修荷载1.1KN/m215厚水泥沙浆找平0.15×20=0.3KN/m2防水层0.3KN/m2100厚钢筋混凝土楼板0.1×25=2.5KN/m2杂物堆积折算荷载1.5KN/m2抹灰层0.02×17=0.34KN/m2阳台恒载Σ=6..04KN/m22：活荷载：上人屋面活荷载2KN/m2宿舍活荷载2KN/m2走廊，门厅2KN/m2楼梯活荷载（考虑消防要求可能密集）3.5KN/m2阳台活荷2.5KN/m2二：楼板配筋计算在各层楼盖平面，梁系把板分为一些单向板和双向板。如果个板块比较均匀，可按连续单向板或双向板查表进行计算。如果各板块的分布不均匀，精确的计算可取不等跨的连续板进行计算，用力矩分配法进行内力计算。我们按比较相似的简便方法按单独板块进行内力计算，但要考虑周边的支承情况。为了计算的简便，板块的计算跨度近似的取轴线之间的距离。板标号如下图：98 A区格板配筋计算ly=3.9m，lx=3.6m，ly/lx=3.9/3.6=1.08＜2按双向板计算（1）荷载计算：恒荷载计算q=1.2×4.1=4.92KN/m2活荷载计算g=1.4×2=2.8KN/m2p=q+g/2=6.32KN/m2g/2=1.4KN/m2p=q+g=7.72KN/m2（2）内力计算：ly=3.9m，lx=3.6m，ly/lx=3.9/3.6=1.08＜2单位板块跨中弯矩=（0.02104+0.01682/5）×（1.35×4.1+0.98×1）×3.6×3.6=2KN.m考虑活载的不利布=(0.04348+0.03608/5)×(1.4×1)×3.6×3.6=0.92KN.m=2.92KN.m=(0.01682+0.02104/5)×(1.35×4.1+0.98×1)×3.6×3.6=1.8KN.m考虑活载的不利布置：=(0.03608+0.04348/5)×(1.4×1)×3.6×3.6=0.812KN.m98 =2.62KN.m单位板块支座弯矩=-0.05705×（1.2×4.1+1.4×2）×3.6×3.6=-5.71KN.m=-0.0535×（1.2×4.1+1.4×2）×3.6×3.6=-5.36KN.m（3）截面设计板的保护层厚度取20厚，选用直径为8的三级钢为主要受力钢筋，则短跨方向上的截面有效高度：H1=h-c-d/2=76mm.长跨方向的截面有效高度：H1=h-c-3d/2=68m.支座处均76mm.截面弯矩设计不折减。计算配筋量时取内力臂系数为0.9，As=M/0.9hofy板钢筋选用HRB400，fy=360N/mm2。板配筋如下图：B区格板配筋计算：ly=2.4m，lx=1.8m，ly/lx=2.4/1.8=1.33＜2按双向板计算（1）荷载计算：恒荷载计算q=1.2×6.04=7.3KN/m2活荷载计算g=1.4×2=2.8KN/m2p=q+g/2=8.7KN/m2g/2=1.4KN/mp=q+g=10.1KN/m98 （2）内力计算：ly=2.4m，lx=1.8m，ly/lx=2.4/1.8=1.33＜2单位板块跨中弯矩=（0.02960+0.01300/5）×（1.35×6.04.+0.98×1）×1.8×1.8=0.91KN.m考虑活载的不利布置：=(0.062+0.0317/5)×(1.4×1)×1.8×1.8=0.31KN.m=1.22KN.m=(0.013+0.0296/5)×(1.35×6.04+0.98×1)×1.8×1.8=0.53KN.m考虑活载的不利布置：=(0.0317+0.062/5)×(1.4×1)×1.8×1.8=0.2KN.m=0.73KN.m单位板块支座弯矩=-0.0701×（1.2×6.04+1.4×2）×1.8×1.8=-2.28KN.m=-0.0565×（1.2×6.04+1.4×2）×1.8×1.8=-3.27KN.m（3）截面设计板的保护层厚度取20厚，选用直径为8的三级钢为主要受力钢筋，则短跨方向上的截面有效高度：H1=h-c-d/2=76mm.长跨方向的截面有效高度：H1=h-c-3d/2=68m.支座处均76mm.截面弯矩设计不折减。计算配筋量时取内力臂系数为0.9，As=M/0.9hofy板钢筋选用HRB400，fy=360N/mm2。板配筋如下图：98 C区格板的尺寸与B区格板的尺寸相同，且B区格板的面荷载大，B区格板的配筋是满足最小配筋率所配，则C板也应按最小配筋率所配，则C区格板与B区格板的配筋相同。D区格板配筋计算：ly=3m，lx=1.2m，ly/lx=3/1.2=2.5＜3宜按双向板计算恒荷载计算q=1.2×4.1=4.92KN/m2活荷载计算g=1.4×2=2.8KN/m2p=q+g/2=6.32KN/m2g/2=1.4KN/m2p=q+g=7.72KN/m2单位板块跨中弯矩Mx1=（0.0055+0.0659/5）×（1.35×4.1+0.98×1）×1.2×1.2=0.233KN.m考虑活载的不利布置Mxa=(0.0108+0.1099/5)×(1.4×1)×1.2×1.2=0.07KN.mMx=Mx1+Mxa=0.3KN.mMy1=(0.0659+0.0055/5)×(1.35×4.1+0.98×1)×1.2×1.2=0.834KN.m考虑活载的不利布置：Mxa=(0.1099+0.0108/5)×(1.4×1)×1.2×1.2=0.23KN.mMy=My1+Mya=1.064KN.m单位板块支座弯矩98 Mx=-0.0776×（1.2×4.1+1.4×2）×1.2×1.2=-1.12KN.mMy=-0.1213×（1.2×4.1+1.4×2）×1.2×1.2=-1.7KN.m（3）截面设计板的保护层厚度取20厚，选用直径为8的三级钢为主要受力钢筋，则短跨方向上的截面有效高度：H1=h-c-d/2=76mm.长跨方向的截面有效高度：H1=h-c-3d/2=68m.支座处均76mm.截面弯矩设计不折减。计算配筋量时取内力臂系数为0.9，As=M/0.9hofy板钢筋选用HRB400，fy=360N/mm2。板配筋如下图：E区格板配筋计算：ly=3.6m，lx=2.4m，ly/lx=3.6/2.4=1.2＜2按双向板计算恒荷载计算q=1.2×4.1=4.92KN/m2活荷载计算g=1.4×2=2.8KN/m2p=q+g/2=6.32KN/m2g/2=1.4KN/m2p=q+g=7.72KN/m2单位板块跨中弯矩Mx1=（0.01013+0.03366/5）×（1.35×4.1.+0.98×1）×2.4×2.4=0.86KN.m考虑活载的不利布Mxa=(0.02798+0.07265/5)×(1.4×1)×2.4×2.4=0.24KN.mMx=Mx1+Mxa=1.1KN.mMy1=(0.03366+0.01013/5)×(1.35×4.1+0.98×1)×2.4×2.4=1.76KN.m98 考虑活载的不利布置：Mxa=(0.07265+0.02798/5)×(1.4×1)×2.4×2.4=0.44KN.mMy=My1+Mya=2.21KN.m单位板块支座弯矩Mx=-0.05703×（1.35×4.1+0.98×2）×2.4×2.4=-3.14KN.mMy=-0.07552×（1.35×4.1+0.98×2）×2.4×2.4=-4.16KN.m（4）截面设计板的保护层厚度取20厚，选用直径为8的三级钢为主要受力钢筋，则短跨方向上的截面有效高度：H1=h-c-d/2=76mm.长跨方向的截面有效高度：H1=h-c-3d/2=68m.支座处均76mm.截面弯矩设计不折减。计算配筋量时取内力臂系数为0.9，As=M/0.9hofy板钢筋选用HRB400，fy=360N/mm2。板配筋如下图：屋面板计算屋面板的标号同上，屋面板于标准层的楼板的计算相同，只其恒载变化，在此计算过程同标准层，则过程省去，结果如下：98 应考虑到屋面受温度应力的影响，则其钢筋全部拉通，配筋面积不同是按大的拉通。98 第三节横向框架在恒载作用下的计算简图假定框架柱固接于基础顶面上，框架梁与柱子刚接。由于各层柱子的截面不变故框架梁的跨度等于柱截面形心之间的距离。所以HF与AC之间的跨度为5230mm，CF之间的跨度为7200mm。底层柱高从基础顶面算至二楼楼面，根据地质条件，室内外高差为-0.65m,基础顶面至室外地面假设为-0.550m,二楼标高为+3.500m,故底层柱高为3.5+0.65+0.55=4.7m。其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），既均为3.500m（1）标准层框架结构荷载计算楼板的布置与传力如下图所示：98 需做说明：双向板沿两个方向传给支承梁的荷载划分是从每一区阁板的四角作与板边成45度的斜线，这些斜线与平行于长边的中线相交，每块板被划分为四小块。假定每小块板上的荷载就近的传给起支承梁，因此板传给短粮上的荷载为三角形，长跨梁上的荷载为梯形。对于梁的自重或直接作用在梁上的其他荷载按实际情况考虑。为了便于计算，我们将三角形或梯形荷载换算成等效均布荷载。等效均布荷载是按照支座固端弯矩等效的原则来确定的。三角形荷作用时：98 梯形荷载作用时：标准层结构荷载简图：由于结构是对称的则只计算结构的一半。一：(1)qAB计算板D传递的荷载。板的面恒荷载为6.04KN/m2。传递给AB段的荷载为三角形荷载，等效转换为均布荷载为：q=(5/8)pL/2=5×6.04×1.33/8/2=2.27KN/m.因为左右两块板传递荷载则q=2.27×2=4.53KN/m.98 (2)梁自重及抹灰计算：梁（240*600）自重：0.24×0.6×25=3.6KN/m,抹灰（20厚混合沙浆，只考虑两侧荷载）：0.02×2×0.6×17=0.408KN/m。小记：3.6KN/m+0.408KN/m=4.1KN/m(3)墙体荷载：墙体选用240厚的空心砌块（砌体容重为8KN/m3）则梁上的墙体荷载：0.24×（3.5-0.6）×8+0.04×17×（3.5-0.6）=7.54KN/m。则qAB=7.54+4.1+4.53=16.17KN/m。二：(1)qBC计算板A传递的荷载。板的面荷载为4.1KN/m2。传递给BC段的荷载为梯形荷载，等效转换为均布荷载为：(1-2a2+a3）×pL/2=(1-2×(1.8/3.9)2+(1.8/3.9)3)×4.1×1.8=5.81KN/m..因为左右两块板传递荷载则q=5.81×2=11.62KN/m.(2)梁自重及抹灰计算：梁（240*600）自重：0.24×0.6×25=3.6KN/m,抹灰（20厚混合沙浆，只考虑两侧荷载）：0.02×2×0.6×17=0.408KN/m。小记：3.6KN/m+0.408KN/m=4.1KN/m(3)墙体荷载：墙体选用240厚的空心砌块（砌体容重为8KN/m3）则梁上的墙体荷载：0.24×（3.5-0.6）×8+0.04×17×（3.5-0.6）=7.54KN/m。则qBC=11.62+4.1+7.54=23.26KN/m三：(1)qCD计算板B传递的荷载。板的面荷载为6.04KN/m2。传递给CD段的荷载为梯形荷载，等效转换为均布荷载为：(1-2a2+a3）×pL/2=(1-2×(0.9/2.4)2+(0.9/2.4)3)×6.04×0.9=4.67KN/m..因为左右两块板传递荷载则q=4.67×2=9.34KN/m.梁自重及抹灰计算：梁（240*600）自重：0.24×0.6×25=3.6KN/m,抹灰（20厚混合沙浆，只考虑两侧荷载）：0.02×2×0.6×17=0.408KN/m。小记：3.6KN/m+0.408KN/m=4.1KN/m墙体荷载：墙体选用240厚的空心砌块并在墙面贴2.1m的白色面砖（砌体容重为8KN/m3）则梁上的墙体荷载：0.24×（3.5-0.6）×8+0.04×17×（3.5-0.6）+0.008×2.1×19.8=7.88KN/m。则qBC=7.88+4.1+9.34=21.32KN/m98 四：(1)qD-计算板E传递的荷载。板的面荷载为4.1KN/m2。传递给D-段的荷载为三角形荷载，等效转换为均布荷载为：q=(5/8)pL/2=5×4.1×2.4/8/2=3.1KN/m.因为左右两块板传递荷载则q=3.1×2=6.2KN/m.梁自重及抹灰计算：梁（240*600）自重：0.24×0.6×25=3.6KN/m,抹灰（20厚混合沙浆，只考虑两侧荷载）：0.02×2×0.6×17=0.408KN/m。小记：3.6KN/m+0.408KN/m=4.1KN/m则qD-=6.2+4.1=10.3KN/m五：(1)FB计算FB计算：FB的荷载是由连梁L13传来的集中力，LL-1的计算简图如上：1：LL-1上的荷载由F1，F2，阳台板，宿舍，墙体荷载，梁自重及抹灰，空调板。（1）F1计算：F1的荷载由L3的自重，墙体，空调板，阳台。自重：0.12×0.3×25+0.02×2×17×0.3=1.104KN/m墙体:0.12×19×3.2+0.008×19.8×3.5+0.04×17×3.2=10KN/m板：阳台与空调板传来的均为三角形荷载则：5×6.04×1.2/8/2+5×3.6×1.2/8/2=4.3KN/m,98 L3于支承梁为铰接，则F1=（1.104+10+4.3）×1.2/2=9.25KN（2）F2计算：F2的荷载由L3的自重，墙体，抹灰，板。自重：0.24×0.4×25+0.02×2×17×0.4=2.5KN/m墙体:0.24×8×3.1+0.04×17×3.1=8.06KN/m板：由宿舍传来的梯形荷载（1-2×（1.8/3.9)2+（1.8/3.9)3)×4.1×1.8×2=11.62KN/m则：F2=（2.5+8.06+11.62)×3.9/2=43.25KN（3）L13计算：qLL-1由板，自重，墙。自重：0.24×0.4×25+0.02×2×17×0.4=2.9KN/m墙体（0.45×1.2×2.2+0.4×0.8×2.2+0.24×3.1×8×3.6+0.04×17×3.1×3.6+0.008×3.5×19.8×3.6-1.2×2.2×8-1.2×2.2×0.04×17-1.2×2.2×0.008×19.8-0.24×0.8×2.2×8)/3.6=6.8KN/m板：由宿舍传来5×4.1×1.8/8=4.63KN/m;由阳台传来（1-2×（0.66/3)2+（0.66/3)3)×6.04×0.6=3.45KN/m；由空调板5×3.6×0.6/8=1.35KN/m。则其计算简图如下：98 则计算FB=2F1+F2+9.7×3.6+2×8.2×3×2.1/3.6+2×6×0.6×0.3/3.6=125.97KN六：(1)FD计算:FD的荷载是由L11传来的集中力如图：。L11的荷载由F3，F4，自重，墙体，板的荷载。（1）F3计算：F3的荷载由L2自重，墙体，抹灰，板。自重：0.12×0.3×25+0.02×2×17×0.4=1.17KN/m墙体:0.12×8×3.2+0.04×17×3.2+0.008×19.8×2.1=5.58KN/m板：由厕所传来的梯形荷载（1-2×（0.9/2.4)2+（0.9/2.4)3)×6.04×0.9=4.67KN/m，由室内走道传来的荷载（1-2×（0.9/2.4)2+（0.9/2.4)3)×4.1×0.9=3.17KN/m，则F3=（3.17+4.67+5.58+1.17）×2.4/2=21.2KN（2）F4计算：F4的荷载由L4一段自重，墙体，抹灰，板。自重：0.24×0.4×25+0.02×2×17×0.4=2.67KN/m墙体:0.24×8×3.2+0.04×17×3.2=8.06KN/m板:由室内走道传来的荷载（1-2×（0.9/2.4)2+（0.9/2.4)3)×4.1×0.9×2=6..34KN/m，由室外走道传来的荷载5×4.1×1.2×2/8=6.15KN/m如图所示：98 则F4=17.07×2.4/2+8.82×2.4/2=31.1KN。（3）L11由自重，墙体，抹灰，板。自重：0.24×0.4×25+0.02×2×17×0.4=2.67KN/m墙体:（0.24×8×3.2×3.6+0.04×17×3.2×3.6+0.45×0.9×0.6+0.4×0.9×2.1+0.008×19.8×2.1×1.8-0.24×0.6×0.9×8-0.9×2.1×8×0.24-0.04×17×0.9×2.1）/3.6=7.55KN/m板:由室外走道传来的荷载（1-2×（1.2/3.6)2+（1.2/3.6)3)×4.1×1.2=4.38KN/m，由室内传来的荷载5×6.04×0.9/8=3.4KN/m则LL-2=2.67+7.55+3.4+4.38=18KN/m。计算简图如下：则计算FD=2F3+F4+18×3.6=127.7KN七：(1)FA计算:FA的荷载计算简图如图：其荷载是由KL12传来的集中力。自重0.24×0.6×25+0.04×17×0.6+0.01×19.8×0.6+0.01×0.01×25×2=4.2KN/m梁上荷载：0.2×0.2×25+0.04×17×0.2+0.45×1.05×2.7=2.42KN/m98 板的传递：阳台传来的（1-2×（0.66/3)2+（0.66/3)3)×6.04×0.6=3.45KN/m；空调板传来的5×3.6×0.6/8=1.35KN/m。则FA=（3.45+2.42+4.2)×6+7.97×1.2+2×9.25=88.67KN八：(1)FC计算:FC的荷载计算简图如图：其荷载是由KL11传来的集中力。其受力如图：自重0.24×0.6×25+0.04×17×0.6=4.1KN/m梁上荷载：0.12×8×2.9+0.04×17×2.9+0.008×19.8×2.1=5.1KN/m98 板的传递：室内传来的5×4.1×1.8/8=4.62KN/m；厕所板传来的5×6.04×1.2/8=4.53KN/m。集中力传来的F3=15.9KN.F2=43.25KN.F=17.07×2.4/2=18KN.则其计算荷载简图如下FC=2F3+F2+F+q×l=2×15.9+43.25+18+18.35×7.2=225.17KN.屋面层框架结构荷载计算屋面恒荷载计算简图如下：98 由于结构是对称的则只计算结构的一半。一：(1)qEF计算板D传递的荷载。板的面荷载为6.65KN/m2。传递给AB段的荷载为三角形荷载，等效转换为均布荷载为：q=(5/8)pL/2=5×6.65×1.33/8/2=2.45KN/m.因为左右两块板传递荷载则q=2.45×2=4.9KN/m.梁自重及抹灰计算：梁（240*600）自重：0.24×0.6×25=3.6KN/m,抹灰（20厚混合沙浆，只考虑两侧荷载）：0.02×2×0.6×17=0.408KN/m。小记：3.6KN/m+0.408KN/m=4.1KN/m则qEF=4.1+4.9=9KN/m。二：(1)qFG计算板A传递的荷载。板的面荷载为6.65KN/m2。传递给BC段的荷载为梯形荷载，等效转换为均布荷载为：(1-2a2+a3）×pL/2=(1-2×(1.8/3.9)2+(1.8/3.9)3)×6.65×1.8=9.42KN/m..因为左右两块板传递荷载则q=9.42×2=18.84KN/m.梁自重及抹灰计算：梁（240*600）自重：0.24×0.6×25=3.6KN/m,抹灰（20厚混合沙浆，只考虑两侧荷载）：0.02×2×0.6×17=0.408KN/m。小记：3.6KN/m+0.408KN/m=4.1KN/m则qFG=4.1+18.84=22.94KN/m.三：(1)qGH计算板B传递的荷载。板的面荷载为6.65KN/m2。传递给CD段的荷载为梯形荷载，等效转换为均布荷载为：(1-2a2+a3）×pL/2=(1-2×(0.9/2.4)2+(0.9/2.4)3)×6.65×0.9=5.15KN/m..因为左右两块板传递荷载则q=5.15×2=10.3KN/m.梁自重及抹灰计算：梁（240*600）自重：0.24×0.6×25=3.6KN/m,抹灰（20厚混合沙浆，只考虑两侧荷载）：0.02×2×0.6×17=0.408KN/m。小记：3.6KN/m+0.408KN/m=4.1KN/m则qGH=4.1+10.3=14.4KN/m四：(1)qH-计算98 板E传递的荷载。板的面荷载为6.65KN/m2。传递给DE段的荷载为三角形荷载，等效转换为均布荷载为：q=(5/8)pL/2=5×6.65×2.4/8/2=5KN/m.因为左右两块板传递荷载则q=5×2=10KN/m.梁自重及抹灰计算：梁（240*600）自重：0.24×0.6×25=3.6KN/m,抹灰（20厚混合沙浆，只考虑两侧荷载）：0.02×2×0.6×17=0.408KN/m。小记：3.6KN/m+0.408KN/m=4.1KN/m则qBC=10+4.1=14.1KN/m五：(1)FF计算FF的荷载是由连梁L10传来的集中力，L10的计算简图如上：1）L10上的荷载由F5，F6，屋面板，梁自重及抹灰。（1）F5计算：F5的荷载由L3的自重，屋面板。自重：0.12×0.3×25+0.02×2×17×0.3=1.104KN/m板：阳台与空调板传来的均为三角形荷载则：5×6.65×1.2/8/2+5×6.65×1.2/8/2=5KN/m,L3于支承梁为铰接，则F5=（1.104+5）×1.2/2=3.67KN（2）F6计算：F6的荷载由L4的自重，抹灰，板。98 自重：0.24×0.4×25+0.02×2×17×0.4=2.5KN/m板：由宿舍传来的梯形荷载（1-2×（1.8/3.9)2+（1.8/3.9)2)×6.65×1.8×2=18.84KN/m则：F6=（2.5+18.84)×3.9/2=41.62KN（3）L10计算：qLL-3由板，自重。自重：0.24×0.4×25+0.02×2×17×0.4=2.9KN/m板：5×6.65×1.8/8=7.48KN/m;（1-2×（0.66/3)2+（0.66/3)3)×6.65×0.6=3.8KN/m；5×6.65×0.6/8=2.5KN/m。则其计算简图如下：则计算FF=2F5+F6+2.9×3.6+2×11.28×3×2.1/3.6+2×9.98×0.6×0.3/3.6=99.88KN六：(1)FH计算:FH的荷载是由LL-4传来的集中力如图：98 。L8的荷载由F7，F8，自重，板的荷载。（1）F7计算：F7的荷载由自重，抹灰，板。自重：0.12×0.3×25+0.02×2×17×0.4=1.17KN/m板：（1-2×（0.9/2.4)2+（0.9/2.4)3)×6.65×0.9=5.15KN/m，（1-2×（0.9/2.4)2+（0.9/2.4)3)×6.65×0.9=5.51KN/m，则F7=（5.15+5.15+1.17）×1.8/2=10.32KN（2）F8计算：F8的荷载由自重,抹灰，板。自重：0.24×0.4×25+0.02×2×17×0.4=2.67KN/m板:（1-2×（0.9/2.4)2+（0.9/2.4)3)×6.65×0.9×2=5.15KN/m，5×6.65×1.2×2/8=10KN/m如图所示：则F8=7.82×2.4/2+12.67×2.4/2=24.6KN。（3）L8由自重,抹灰，板。98 自重：0.24×0.4×25+0.02×2×17×0.4=2.67KN/m板:由室外走道传来的荷载（1-2×（1.2/3.6)2+（1.2/3.6)3)×6.65×1.2=7.1KN/m，由室内传来的荷载5×6.65×0.9/8=3.74KN/m则L4=2.67+3.74+7.1=13.47KN/m。计算简图如下：则计算FH=2F7+F8+13.47×3.6=93.73KN七：FE计算:FE的荷载计算简图如图：其荷载是由KL2传来的集中力。自重0.24×0.6×25+0.04×17×0.6+0.01×19.8×0.6+0.01×0.01×25×2=4.2KN/m梁上荷载：0.24×1×8+0.04×17×1+0.008×19.8×1=2.76KN/m板的传递：（1-2×（0.66/3)2+（0.66/3)3)×6.65×0.6=3.8KN/m；5×6.65×0.6/8=2.5KN/m。则其计算荷载简图如下98 FE=2F5+q×l=2×3.67+10.76×7.2=84.81KN.八：FG计算:FG的荷载计算简图如图：其荷载是由KL1传来的集中力。自重0.24×0.6×25+0.04×17×0.6=4KN/m板的传递：5×6.65×1.8/8=7.48KN/m；5×6.65×1.2/8=5KN/m。集中力传来的F6=41.62KN.F7=10.32KN.F1=7.82×2.4/2=9.4KN.则其计算荷载简图如下:98 FG=2F3+F6+F1+q×l=2×10.32+16.48×7.2+41.62+9.4=190.32KN.恒荷载作用下横向框架的计算简图汇总前面各层的计算，画出恒荷载作用下的横向框架计算简图（如下）该计算比较复杂，是经过详细的受算过程得出的，比较符合实际情况。98 第四节横向框架在活载作用下的计算简图标准层结构活荷载简图：由于结构是对称的则只计算结构的一半。一：(1)qAB计算板D传递的荷载。板的面活荷载为2.5KN/m2。传递给AB段的荷载为三角形荷载，等效转换为均布荷载为：(5/8)pL/2=5×2.5×1.2/8/2=0.94KN/m.因为左右两块板传递荷载则qAB=0.94×2=1.88KN/m.二：(1)qBC计算板A传递的荷载。板的面活荷载为2KN/m2。传递给BC段的荷载为梯形荷载，等效转换为均布荷载为：(1-2a2+a3）×pL/2=(1-2×(1.8/3.9)2+(1.8/3.9)3)×2×1.8=2.84KN/m..因为左右两块板传递荷载则qBC=2.84×2=5.68KN/m.三：(1)qCD计算板B传递的荷载。板的面活荷载为2KN/m2。传递给CD段的荷载为梯形荷载，等效转换为均布荷载为：(1-2a2+a3）×pL/2=(1-2×(0.9/2.4)2+(0.9/2.4)3)×298 ×0.9=1.55KN/m..因为左右两块板传递荷载则qBC=1.55×2=3.1KN/m.四：(1)qD-计算板E传递的荷载。板的面活荷载为2KN/m2。传递给DE段的荷载为三角形荷载，等效转换为均布荷载为：q=(5/8)pL/2=5×2×2.4/8/2=1.5KN/m.因为左右两块板传递荷载则qD-=1.5×2=3KN/m.五：(1)fB计算fB计算：FB的荷载是由连梁L10传来的集中力，L10的计算简图如上：（1）f1计算：f1的荷载由L3的空调板，阳台。板：阳台与空调板传来的均为三角形荷载则：5×2.5×1.2/8/2+5×0.5×1.2/8/2=1.125KN/m,L-1于支承梁为铰接，则f1=1.125×1.2/2=0.675KN（2）f2计算：f2的荷载由L4的宿舍板。板：由宿舍传来的梯形荷载（1-2×（1.8/3.9)2+（1.8/3.9)3)×2×1.8×2=5.67KN/m则：f2=5.67×3.9/2=10.1KN（3）L10计算：板：由宿舍传来5×2×1.8/8=2.25KN/m;由阳台传来（1-2×（0.66/3)2+（0.66/3)3)×2.5×0.6=1.43KN/m；由空调板5×0.5×0.6/8=0.2KN/m。则其计算简图如下：98 则计算fB=2f1+f2+2×3.68×3×2.1/3.6+2×2.45×0.3×0.6/3.6=24.58KN五：(1)fD计算:fD的荷载是由L8传来的集中力如图：。98 L8的荷载由f3，f4，板.（1）f3计算：板：由厕所传来的梯形荷载（1-2×（0.9/2.4)2+（0.9/2.4)3)×2×0.9=1.55KN/m，由室内走道传来的荷载（1-2×（0.9/2.4)2+（0.9/2.4)3)×2×0.9=1.55KN/m，则F3=（1.55+1.55）×2.4/2=3.72KN（2）f4计算：板:由室内走道传来的荷载（1-2×（0.9/2.4)2+（0.9/2.4)3)×2×0.9×2=3.1KN/m，由室外走道传来的荷载5×2×1.2×2/8=3KN/m则f4=3.1×2.4/2+3×2.4/2=5.46KN。（3）L8板。板:由室外走道传来的荷载（1-2×（1.2/3.6)2+（1.2/3.6)3)×2×1.2=2.14KN/m，由室内传来的荷载5×2×0.9/8=1.125KN/m则LL-2=2.14+1.125=3.27KN/m。计算简图如下：则计算fD=2F3+F4+3.27×3.6=24.67KN六：(1)fA计算:fA的荷载计算简图如图：其荷载是由KL2传来的集中力。98 板的传递：阳台传来的（1-2×（0.66/3)2+（0.66/3)3)×2.5×0.6=1.43KN/m；空调板传来的5×0.5×0.6/8=0.2KN/m。fA=2f1+qL=2×0.675+1.43×3×2+0.2×0.6×2=10.17KN七：(1)fC计算:fC的荷载计算简图如图：其荷载是由KL1传来的集中力。其受力如图：板的传递：室内传来的5×2×1.8/8=2.25KN/m；厕所板传来的5×2×98 1.2/8=1.5KN/m。集中力传来的f3=3.72KN.f2=10.1KN.f=1.55×2.4/2=1.86KN.则其计算荷载简图如下:fC=2f3+f2+f+q×L=2×3.72+10.1+1.87+3.75×7.2=46.41KN.屋面层框架结构荷载计算屋面恒荷载计算简图如下：98 由于结构是对称的则只计算结构的一半。一：(1)qEF计算板D传递的荷载。板的活面荷载为2KN/m2。传递给AB段的荷载为三角形荷载，等效转换为均布荷载为：q=(5/8)pL/2=5×2×1.2/8/2=0.75KN/m.因为左右两块板传递荷载则qEF=0.75×2=1.5KN/m.二：(1)qFG计算板A传递的荷载。板的面荷载为2KN/m2。传递给BC段的荷载为梯形荷载，等效转换为均布荷载为：(1-2a2+a2）×pL/2=(1-2×(1.8/3.9)2+(1.8/3.9)3)×2×1.8=2.84KN/m..因为左右两块板传递荷载则qFG=2.84×2=5.68KN/m.三：(1)qGH计算板B传递的荷载。板的面荷载为2KN/m2。传递给CD段的荷载为梯形荷载，等效转换为均布荷载为：(1-2a2+a3）×pL/2=(1-2×(0.9/2.4)2+(0.9/2.4)3)×2×0.9=1.55KN/m..因为左右两块板传递荷载则qGH=1.55×2=3.1KN/m.四：(1)qH-计算板E传递的荷载。板的面荷载为2KN/m2。传递给DE段的荷载为三角形荷载，等效转换为均布荷载为：q=(5/8)pL/2=5×2×2.4/8/2=1.5KN/m.因为左右两块板传递荷载则qBC=1.5×2=3KN/m.五：(1)fF计算98 fF的荷载是由连梁LL-3传来的集中力，LL-3的计算简图如上：L8上的荷载由f5，f6，屋面板。（1）f5计算：f5的荷载由屋面板。板：阳台与空调板传来的均为三角形荷载则：5×2×1.2/8/2+5×2×1.2/8/2=1.5KN/m,L-4于支承梁为铰接，则f5=1.5×1.2/2=0.9KN(2)f6计算：f6的荷载由L4的板。板：由宿舍传来的梯形荷载（1-2×（1.8/3.9)2+（1.8/3.9)3)×2×1.8×2=5.67KN/m则：f6=5.67×3.9/2=10.1KN(3)LL-3计算：qLL-3板.板：5×2×1.8/8=2.25KN/m;（1-2×（0.66/3)2+（0.66/3)3)×2×0.6=1.15KN/m；5×2×0.6/8=0.75KN/m。则其计算简图如下：98 则计算fF=2f5+f6+2×3.4×3×2.1/3.6+2×3×0.6×0.3/3.6=24.1KN六：(1)fH计算:fH的荷载是由L10传来的集中力如图：L8的荷载由f7，f8,板的荷载。（1）f7计算：f7的荷载板。板：（1-2×（0.9/2.4)2+（0.9/2.4)3)×2×0.9=1.55KN/m，（1-2×（0.9/2.4)2+（0.9/2.4)3)×2×0.9=1.55KN/m，则f7=（1.55+1.55）×2.4/2=3.72KN98 （2）f8计算：f8的荷载板。板:（1-2×（0.9/2.4)2+（0.9/2.4)3)×2×0.9×2=1.55KN/m，5×2×1.2×2/8=3KN/m则f8=1.55×2.4/2+3×2.4/2=5.46KN。（3）)L8由板。板:由室外走道传来的荷载（1-2×（1.2/3.6)2+（1.2/3.6)3)×2×1.2=2.14KN/m，由室内传来的荷载5×2×0.9/8=1.13N/m则LL-4=2.14+1.13=3.27KN/m。计算简图如下：则计算fH=2f7+f8+3.27×3.6=24.67KN七：fE计算:fE的荷载计算简图如图：其荷载是由WKL1传来的集中力。板的传递：（1-2×（0.66/3)2+（0.66/3)3)×2×0.6=1.15KN/m；5×2×0.6/8=0.75KN/m。则其计算荷载简图如下98 fE=2f5+q×L=2×0.9+1.15×7.2=9.18KN.（2）fG计算:FG的荷载计算简图如图：其荷载是由WKL2传来的集中力。板的传递：5×2×1.8/8=2.25KN/m；5×2×0.9/8=1.125KN/m。集中力传来的f6=10.1KN.f7=3.72KN.f1=3×2.4/2=3.6KN.则其计算荷载简图如下:98 fG=2f6+f7+f1+q×L=2×3.72+10.1+3.6+3.38×7.2=45.78KN.活荷载作用下横向框架的计算简图汇总前面各层的计算，活出恒荷载作用下的横向框架计算简图（如下）该计算比较复杂，是经过详细的受算过程得出的，比较符合实际情况。98 第五节横向框架在恒载作用下的内力计算1：用弯矩二次分配法计算弯矩:根据“恒荷载作用下横向框架的计算简图”，用弯矩二次分配法计算轴线框架在恒荷载作用下的弯矩。（1）计算各框架梁柱的截面惯性矩。框架梁的截面惯性矩：5.1m跨度：7m跨度：框架柱的截面惯性矩：400mm×500mm：600mm×600mm：（2）计算各层框架梁柱的线刚度及相对应的线刚度。考虑先浇楼板对梁刚度的加强作用，故对3号轴线框架梁（中框架梁）的惯性矩乘以2.0。框架梁柱线刚度及相对线刚度计算过程如下：构件线刚度相对线刚度框架梁5.1m跨度1.427.2m跨度198 框架柱二-五层（400mm×500mm）1（600mm×600mm）2.58一层（400mm×500mm）0.74（600mm×600mm）1.92(2)计算弯矩分配系数举例计算取如下：98 其于弯矩分配系数采用相同的方法，则结果如下图：计算固端弯矩：由于框架梁层担的荷载比较复杂，故采用叠加法计算在复杂荷载作用下是固端弯矩，每一跨的两端分布荷甾分解为满跨均布荷载和局部分布荷载。均布荷载作用下的弯矩计算经查表的到如下所示计算简图和计算方式：98 例如第五层中的AB段框架梁两端的固端弯矩局部荷载作用下的固端弯矩经查表得计算方式和简图如下：则98 集中荷载作用下的固端弯矩经查表得计算方式和简图如下：则所有的恒荷载作用下的固端弯矩计算方法如上，则其他计算结果如下表：固端弯矩位置各部分产生雇端弯矩计算过程最终雇端弯矩满跨均布荷载局部分布荷载第五层框架梁-20.52-20.83-73.87_-115.2220.5224.8125.2_70.53-60.92-0.672_-150-211.660.920.672150211.6第一，二，三，四，层框架梁-38.14-10.6-93.16_-141.938.1412.2630.35_80.7598 -44.5-24.69_-204.33-273.5244.524.69_204.33273.52弯矩二次分配过程采用二次弯矩分配法计算框架在恒荷载作用下的弯矩分配过程如下：绘制内力图：（1）根据弯矩二次分配法计算的结果，画出横荷载作用下的框架梁柱端弯矩图如下：分析：利用支座弯矩和实际荷载求边跨跨中弯矩经过推导，在均布荷载作用下时可得边跨跨中弯矩为：则其跨中最大弯矩为98 式中符号如上图中所示。经过推导，在局部均布荷载作用下时可得弯矩为：最大的点在均布荷载距离A点的距离为98 经过推导，在集中荷载作用下时可得最大弯矩处的最大弯矩为：式中符号如上图中所示。弯矩图：分析：利用支座弯矩和实际荷载求边跨跨中弯矩98 经过推导，应梁在受力比较复杂，则在计算由荷载产生的剪力时采用叠加法计算。在均布荷载作用下时可得剪力计算为：在局部均布荷载作用下时可得剪力为：在集中荷载作用下时可得剪力为：公式中的符号同算弯矩时所表示的符号。剪力图98 轴力图：依据剪力图，根据节点平衡条件，求出轴力，在柱子轴力方向只有梁的剪力，因此柱子轴力的计算为梁端剪力与纵向框架梁传来的集中力。则剪力图计算结果如下：98 第六节横向框架在活载作用下的内力计算1：用弯矩二次分配法计算弯矩:（！）框架的梁柱的线刚度，相对线刚度和弯矩分配系数同恒栽。（1）计算固端弯矩计算过程如下表：固端弯矩位置各部分产生雇端弯矩计算过程最终雇端弯矩满跨均布荷载局部分布荷载第五层框架梁-3.42-6.25-17.8-27.473.427.456.116.97-12.96-0.7-39.42-53.0812.960.739.4253.08第一，二，三，四，层框架梁-4.28-6.86-18.15-29.294.288.176.2318.68-12.96-0.7-39.42-53.0812.960.739.4253.0898 弯矩二次分配过程采用二次弯矩分配法计算框架在活荷载作用下的弯矩分配过程如下：98 弯矩图98 剪力的计算方法同恒栽剪力图;98 轴力的计算方法同恒载轴力图：98 第七节横向框架在风荷载作用下的内力和位移由设计资料可知，该宿舍楼为五层钢筋混凝土框架结构体系，室内外高差为0.65m基本风压，地面粗造类别为B类，结构总高度为18.6m.（1）垂直于建筑表面上的风荷载标准值计算计算主要的承重结构时，垂直于建筑物表面上的风荷载标准值按如下公式计算1：为风荷载的体型系数，本设计按《建筑结构荷载规范》中规定的，迎风面取0.8，背风面取0.5，合计=1.3。2:为风压高度变化系数，本设计的地面粗糙类别为B类，3：为风振系数，《建筑结构荷载规范》对于基本周期大于0.25s的工程结构，如房屋，屋盖，以及对于高度大于30M且高宽比大于1.5的高柔房屋，均应考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响。在《高层建筑混凝土结构技术规范》中给出了结构的基本周期近似的计算公式，对于框架结构可取，n为结构层数，本结构s>0.25s，故应考虑风振系数式中为脉动增大系数本设计取1.202。为脉动影响系数本设计取0.46。为振型系数为风压高度变化系数各层楼面处集中风荷载标准值计算（2）框架风荷载负荷宽度。号轴线框架的负荷宽度B=（7.2+7.2）/2=7.2。98 （3）计算风振系数。由查表得脉动增大系数为1.202。由H/B=17.4/18.5=1，H小于30，查表得=0.46。层号离地面高度相对高度（z/h)14.150.21.2020.460.0811.04427.650.41.2020.460.2711.149311.150.61.2020.460.451.061.235414.650.81.2020.460.741.141.359518.1511.2020.4611.2171.454各层楼面处集中风荷载标准值计算如下表：层号离地面高度14.151.0441.30.4514.153.516.8227.651.1491.30.4513.53.516.94311.151.2351.30.451.063.53.519.3414.651.3591.30.451.143.53.522.84518.151.4541.30.451.213.51.116.67风荷载作用下的计算简图：98 横向框架在风荷载作用下的位移计算1：框架梁柱线刚度计算考虑先浇板对梁刚度的加强作用，对中间的梁的惯性矩乘2。框架梁，柱的线刚度计算如下：截面混凝土强度弹性摸量跨度截面惯性矩0.240.6C3035.230.004320.008644.950.240.6C3037.20.004320.008643.6框架柱位置截面混凝土弹性摸量高度截面惯性矩底层柱0.40.5C3034.70.004172.660.60.6C3034.70.01086.9二~五层柱0.40.5C3033.50.004173.580.60.6C3033.50.01089.2698 侧移刚度D计算考虑梁柱的线刚度比，用D值法计算柱的侧移刚度具体计算如下：楼层一般层底层一般层底层根数二~五层A轴边柱3.582.7650.58203401C轴中柱9.261.8470.48435401F轴中柱9.261.8470.48435401H轴边柱3.582.7650.58020340120340+43540+43540+20340=127760底层A轴边柱2.661.8610.61288441C轴中柱6.91.2390.537201281F轴中柱6.91.2390.537201281H轴边柱2.661.8610.612884418844+8844+20128+20128=57944风荷载作用下框架的侧移风荷载作用下的框架的层间位移可按如下计算：式中为第层的总剪力为所有柱的抗侧刚度之和为层间位移各层楼板标高处侧移值是该层以下各层层间册侧移之和，顶点的侧移是所有各层层间侧移之和既：第j层侧移98 顶层号轴线在风荷载作用下侧移的计算过程如下：楼层FVh/h516.6716.671277600.000133.51/5938422.8639.531277600.000313.51/4938319.358.831277600.000463.51/4538216.9475.771277600.000593.51/3938116.8292.59579440.00164.71/2938侧移验算由“弹性层间位移角限值”可知，对于框架结构，楼层层间最大位移为与层高之比的限值为1/550。本框架的层间位移与层高之比为1/2938小于1/550，框架侧移满足规范要求。横向框架在风荷甾作用下的内力图计算，框架在风荷载作用下的内力计算采用D值法。计算时首先将框架各楼层的层间总剪力，按各层柱的侧移刚度在该层的总册移刚度所占的比例分配到各柱。根据求得的各柱层间剪力和修正后的反弯点位置，即可确定柱端弯矩。由接点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按线刚度分配，可求各梁弯矩，进而求出梁端剪力。反弯点高度计算反弯点高度比按如下计算y=式中为标准反弯点高度比为因为上下层梁刚度比变化的修正值为因为上层层高变化的修正值为因为下层层高变化的修正值98 反弯点高度比计算如下：DE柱端剪力及弯矩计算风荷载作用下柱端剪力按如下计算式中为第j层第i柱的层间剪力为第j层的总剪力标准值为第j层所在柱的抗侧刚度之和为第j层第i柱的抗侧刚度风荷载作用下的柱端弯矩按如下计算：风荷载作用下的柱端弯矩和剪力计算如下：98 柱楼层/yyhA轴516.67203401277600.01590.2650.4381.530.520.41439.53203401277600.01590.6290.451.581.211358.83203401277600.01590.9350.51.751.641.64275.77203401277600.01591.210.51.752.122.12192.598844579440.15314.170.6072.8526.1740.39C轴516.67435401277600.3415.690.3921.3712.117.8439.53435401277600.34113.480.4421.5526.3320.89358.83435401277600.34122.060.4921.7239.2237.95275.77435401277600.34125.840.51.7546.1745.22192.5920128579440.34732.130.638354.6796.39F轴516.67435401277600.3415.690.3921.3712.117.8439.53435401277600.34113.480.4421.5526.3320.89358.83435401277600.34122.060.4921.7239.2237.95275.77435401277600.34125.840.51.7546.1745.22192.5920128579440.34732.130.638354.6796.39H轴516.67203401277600.01590.2650.4381.530.520.41439.53203401277600.01590.6290.451.581.211358.83203401277600.01590.9350.51.751.641.64275.77203401277600.01591.210.51.752.122.12192.598844579440.15314.170.6072.8526.1740.39梁端弯矩及剪力计算由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩，进而由梁的平衡求出梁端剪力。风荷载作用下的梁端弯矩按下式计算：98 中柱边柱风荷载作用下的梁端弯矩计算如下表：楼层柱端弯矩柱端弯矩之和柱端弯矩柱端弯矩之和5——0.520.52——12.114.953.67.015.10.5212.1140.411.611.617.827.114.953.615.6911.421.2126.33312.642.6420.8960.114.953.634.825.311.6439.2221.643.763.7637.9584.124.953.648.735.422.1246.1712.1228.328.345.2299.894.953.657.7942.126.1854.67风荷载作用下的梁端剪力计算如下表：楼层50.527.011.445.15.11.4241.6115.693.3111.4211.423.1732.6434.87.1625.3125.317.0322.7648.79.8435.4235.429.84128.352.7815.542.142.111.6998 风荷载作用下的柱轴力计算如下表楼层51.441.441.441.420.0243.313.313.313.170.1437.167.167.167.030.1329.849.849.849.840115.515.515.511.693.8198 绘制内力图弯矩图剪力，轴力图98 98 第八节框架梁柱内力组合1：一般规定在求出各种荷载作用下框架内力后，应根据最不利的原则进行内力组合。2：梁端负弯矩调幅，考虑结构塑性内力重分布的影响，在组合之前竖向荷载作用下的内力进行调幅，本设计梁端负弯矩调幅系数取0.85。3：内力换算梁支座边缘处的内力值：为支座边缘截面的弯矩标准值为支座边缘截面的剪离标准值M为梁柱的中心线的交点处的弯矩V为与M相对应的梁柱中心交点处剪力的标准值Q为梁单位长度的君布荷载标准值；b为柱截面高度荷载效应组合的种类主要考虑以下组合：以永久荷载效应控制的组合：1.35恒载+0.71.4活载以可变荷载效应控制的组合：1.2恒载+1.4活载考虑恒载，活载，风荷载组合时，采用简化规则：1.2恒载+1.40.9（活载+风载）荷载效应的标准组合：1.0恒载+1.0活载框架梁内力组合在进行框架梁进行内力组合，考虑恒荷载，活荷载，风荷载作用。框架梁端内力换算，梁端负弯矩调幅的结果如下表楼层截面位置内力5（AC）轴线处内力恒载活载左端M74.8612.18V105.9724.43跨中M59.24.3398 轴线处内力V-右端M132.4431.03V92.0723.845梁芝座边缘的内力与调幅后的弯矩左端M41.125.19V96.3521.66跨中M59.24.33V右端M89.120.3V80.5221.075（CF）轴线处内力恒载活载左端M210.4451.68V113.0135.64跨中M98.7113.8V-右端M210.4451.68V113.0135.64梁芝座边缘的内力与调幅后的弯矩左端M176.5141V100.8832.81跨中M98.7113.8V右端M176.5141V100.8832.8198 2-4（AC）轴线处内力恒载活载左端M100.6514.48V142.7226.69跨中M74.265.12V右端M120.525.13V95.4722.692-4梁芝座边缘的内力与调幅后的弯矩左端M64.978.81V131.3324.29跨中M74.265.12V右端M96.6419.46V80.5221.072-4（CF）轴线处内力恒载活载左端M275.2953.19V188.2435.64跨中M155.5814.41V右端M253.1253.19V98 梁芝座边缘的内力与调幅后的弯2-4左端M18637.6V172.332.75V131.3324.29跨中M74.265.12V右端M18637.6V172.332.751（AC）轴线处内力恒载活载左端M88.8912.7V143.8226.69跨中M81.865.12V右端M125.127.93V99.8722.691梁芝座边缘的内力与调幅后的弯矩左端M536.1V130.5424.29跨中M81.865.12V右端M100.1322.26V86.620.28轴线处内力恒载活载98 1（CF）左端M269.1751.92V188.2435.64跨中M155.9714.8V右端M246.9951.92梁芝座边缘的内力与调幅后的弯V188.2435.641左端M180.736.66V172.332.75跨中M155.9714.8V右端M180.736.66V172.332.75层次截面非抗震部位恒荷载活荷载风荷载可变荷载效应永久荷载效应MgMqMw左Mw右M=1.2Mg+1.4MqM=1.2Mg+0.9×1.4×(Mq+Mw)M=1.35Mg+1.4×0.7Mq支座+M支座-M跨中M5A端M-41.12-5.190.52-0.52-56.61-56.54-60.6-60.6V96.3521.66-1.441.44145.95144.73115.3115.398 跨中M59.24.333.1-3.177.178.5184.1684.16YC左M-89.1-20.37.01-7.01-135.34-141.33-140.2-141.33V-80.52-21.07-1.441.44-126.12-124.99-129.35-129.355C右M-176.51-415.1-5.1-269.2-269.9-278.47-278.47V100.8832.81-1.421.42167164.2168.23168.23跨中M98.7113.81.6-1.6137.78137.86146.78146.78VF左M176.5141-1.441.44269.2269.9278.47278.47V-100.88-32.815.1-5.1-167-164.2-168.23-168.234A端M-64.94-8.811.61-1.61-90.26-91.1-96.3-96.3V131.3324.29-3.13.31191.6192.4201.1201.1跨中M74.265.122.8-2.896.2899.1105.3105.3VC左M-96.64-19.4615.69-15.69-143.2-160.26-149.52-160.26V-80.52-21.07-3.313.31-126.12-127.34-129.32-129.324C右M-186-37.611.42-11.42-253.28-262.49-287.9-287.9V172.332.75-3.173.17252.61252.1264.7264.7跨中M155.5814.415.6-5.6206.87212224.2212VF左M18637.6-11.4211.42253.28262.4237.45287.9V-172.3-32.753.17-3.17-252.61-252.1-264.7-264.73A端M-64.94-8.811.64-1.64-90.26-91.1-96.3-96.3V131.3324.29-7.167.16191.6197.22201.1201.1跨中M74.265.126.8-6.896.28104.13105.3105.3VC左M-96.64-19.4634.8-34.8-143.2-184.33-149.52-184.333V-80.52-21.07-7.167.16-126.12-132.2-129.32-132.2C右M-186-37.625.31-25.31-253.28-280-262.57-302.5V172.332.75-7.017.01252.61256.9238.9256.9跨中M155.5814.4112.4-12.4206.87220.5224.15224.1598 VF左M18637.625.31-25.31253.28280262.57302.5V-172.3-32.75-7.017.01-252.61-256.9-238.9-256.92A端M-64.94-8.812.12-2.12-90.26-91.67-96.3-96.3V131.3324.29-9.849.84191.6200.2201.1201.1跨中M74.265.129.6-9.696.28107.7105.3107.7VC左M-96.64-19.4648.1-48.1-143.2-201.1-149.52-201.1V-80.52-21.07-9.849.84-126.12-135.6-129.32-135.62C右M-186-37.635.42-35.42-253.28-292.6-262.57315.2V172.332.75-9.849.84252.61260.4238.9-260.4跨中M155.5814.4118-18208.9227.6224.2227.6VF左M18637.635.42-35.42253.28315.2262.57315.2V-172.3-32.75-9.849.84-252.61-260.4-238.9-260.41A端M-53-6.126.18-26.18-72.14-104.2-77.53-104.2V130.5424.29-15.515.5190.6206.8200206.8跨中M81.865.127.6-7.6105.4114.3115.5115.5VC左M-100.13-22.2652.78-52.78-151.3-214.7-157-214.7V-80.52-21.07-9.849.84-126.12-135.6-129.32-135.61C右M-180.7-36.6642.1-42.1-273.1-316.1-279-316.1V172.332.75-11.611.6251262.6238.9262.6跨中M155.9714.821.4-21.4207.9232.8225232.8VF左M-180.7-36.6642.1-42.1-273.1-316.1-279-316.1V172.332.75-11.611.6251262.6238.9262.6V98 柱子内力组合层次截非抗震部恒荷载活荷载风荷载1可变荷载效应永久荷载效应MgMqMw左Mw右M=1.2Mg+1.4MqM=1.2Mg+0.9×1.4×(Mq+Mw)M=1.35Mg+1.4×0.7MqA顶M74.6912.18-0.520.52106.68105.63112.85N190.7836.61-1.441.44280.19276.88293.43A底M56.968.79-0.410.4180.678085.5N208.2833.61-4.754.75296.99298.27314.1V37.666-0.2650.26553.5953.156.7C顶M7820.68-12.1112.11122.55135426.9N395.481.42-5.695.69588.468584.23613.58C底M68.7813.46-7.87.8101.38109.3106.1N426.981.42-5.685.68626.27622.1656.1V4210.7-5.695.6965.387171.2A顶M44.696.69-1.21.26363.5766.89N439.6770.47-4.754.75625.46622.38662.624A底M47.846.66-1166.7367.171.1N457.1570.47-4.754.75647.24643.36686.21V26.443.8-0.6280.62837.137.339.42C顶M63.8412.04-26.626.693.47125.398N935.751163.7-0.160.161352.11329.361423.69C底M65.6213.46-20.8920.8997.59122101.78N1160.95163.7-0.160.161622.321599.61727.7V377.3-13.613.654.4870.7357.1A顶M47.846.66-1.641.6466.7367.8771.1198 3N543.4797.37-11.9111.91788.48789.86829.1A底M47.846.58-1.641.6466.6267.7771N561.8497.37-11.9111.91810.52811.9853.9V27.412.5-1150.3849.8949.24C顶M65.6212.04-39.2239.2295.6143.33127N1386.12199.1-0.290.291942.11914.552066.38C底M65.6213.46-37.9537.9597.59143.5101.78N1417.62199.1-0.29-0.291979.881952.372108.9V37.57.3-222255.2281.9257.78A顶M47.846.86-2.122.126768.771.3N762.32124.06-21.7521.751088.471098.51150.72A底M53.7810.02-2.122.1278.5679.8382.42N779.82124.06-21.7521.751109.381119.41174.3V294.8-1.211.2141.5242.3743.86C顶M65.6212.36-46.1746.1796.1152.5100.7N1701.33237.450.290.292374.12341.22529.5C底M75.5216.61-45.2245.22113.88168.53118.23N1926.5237.450.290.292644.232611.352833.48V40.38.3-26.126.159.9891.762.54A顶M34.862.69-26.1826.1845.672.249.7N926.96150.75-37.2537.251323.41349.21399.11A底M22.282.58-40.3940.3930.3580.8832.6N1216.5150.75-37.2537.251679.851696.681790V16.331.5-19.219.221.745.6836.75C顶M48.187.73-54.6754.6768.64136.4472.62N2210.21270.39-4.14.13030.82998.13248.77C底M28.345.1-96.3996.3941.15161.8943.26N2435.38270.39-4.14.133013268.33773.9498 V16.32.73-21.721.723.3850.3424.68第九节框架梁柱截面设计（1）选取最不利的内力组合楼层截面位置内力最不利荷载5AC左端M-60.6V115.3跨中M84.16V右端M-141.33V-129.355CF左端M-278.47V168.25跨中M146.78V右端M278.47V-168.252~4AC左端M-96.3V101.1跨中M107.7V右端M-184.33V-132.22~4CF左端M-315.2V264.7跨中M227.6V右端M315.2V-264.71AC左端M-104.6V106.8跨中M115.5V右端M-214.7V-135.61CF左端M-316.1V262.6跨中M232.898 V右端M316.1V-262.6框架梁正截面受弯承载力验算在本设计中采用C30混凝土，纵向受力钢筋采用HRB400，箍筋采用HPB300级.应考虑到本设计为宿舍，人员较为密集。则在计算梁的配筋不考虑板对梁的有利作用，这样计算出了梁更加的偏与安全。则可得：C30混凝土==HRB400：=HPB300=相对受压区高度=则框梁的正截面受弯承载力及纵向钢筋的计算过程及结果如下表所示，最先配筋率为截面位置M配筋实配（KN/M）5AC5CF左端60.60.05430.056303.86280.46右端141.330.12670.13673917681.2跨中84.160.0760.0794276280.46左端278.470.250.292159017681.2右端278.470.250.292159017681.2跨中146.780.13160.141781113881.098 4AC4CF左端96.30.0860.0915219420.6右端184.330.16530.18181788.221491.5跨中107.70.0970.102115612570.9左端315.20.26190.31208421491.5右端315.20.26190.31208421491.5跨中227.60.20410.2311853.819011.43AC3CF左端96.30.0860.091891.59420.6右端184.330.16530.18181788.221491.5跨中107.70.0970.102115612570.9左端315.20.26190.31208421491.5右端315.20.26190.31208421491.5跨中227.60.20410.2311853.819011.42AC2CF左端96.30.0860.091891.59420.6右端184.330.16530.18181788.221991.5跨中107.70.0970.102115612570.9左端315.20.26190.31208421491.5右端315.20.26190.31208421491.598 跨中227.60.20410.2311853.819011.41AC1CF左端104.60.0940.0997749420.6右端214.70.19250.2158117321491.5跨中115.50.10360.111195.512570.9左端3160.2680.3192090.721491.5右端3160.2680.3192090.721491.5跨中232.80.2090.2368148719011.4框架梁斜截面受剪承载力验算截面位置V0.25实配箍筋5A115.34890.08Ф8＠1005C左129.354890.173Ф8＠1005C右168.254890.426Ф8＠1004A201.14890.64Ф8＠1004C左132.24890.19Ф8＠1004C右264.74891.05Ф8＠100/2003A201.14890.64Ф8＠1003C左132.24890.19Ф8＠1003C右264.74891.05Ф8＠100/2002A201.14890.64Ф8＠1002C左132.24890.19Ф8＠1002C右264.74891.05Ф8＠100/2001A206.84890.68Ф8＠1001C左135.64890.214Ф8＠1001C右262.64891.04Ф8＠100/200第十节框架柱截面设计1：框架柱正截面受弯承载力计算（1）基本数据资料。98 在本设计中底层的柱子为最不利柱，因此计算底层柱的配筋，则由计算所知：A轴柱子截面尺寸为400X500，C轴柱子尺寸为600X600，混凝土等级为C30，纵向受力钢筋采用HRB400级，箍筋采用HPB300级。C30混凝土==HRB400：=HPB300=相对受压区高度=（1）轴压比验算由前面计算可知A轴底层柱子的最大轴力为1790KN，C轴底层柱子的最大轴力为3774KN。A轴压比=C轴压比=则满足框架柱轴压比的要求。（2）框架柱正截面受弯承载力计算98 考虑框架柱同一截面可能受正负弯矩，故采用对称配筋。从柱的内力组合中选出可能为最不利的柱组合为：A轴第一组组合；M=80.88KN.MN=1696.68KN第二组组合：M=32.6KN.MN=1790KNC轴第一组组合；M=161.89KN.MN=3268.3KN第二组组合：M=43.26KN.MN=3774KN截面位置A第一组合A第二组合C第一组合C第二组合80.8832.6161.8943.260.840.80.790.689.49.47.87.81.451.761.31.57111198.5145.9210.4667.92N1696.6817903268.337744.74.74.74.7b4004604004606005606005602020202047.6718.2149.5311.4698.167.290.449.4e308.1277.2350.4309.40.630.680.680.78偏心性质小偏心小偏心小偏心小偏心2832327434选配钢筋实配钢筋201120112626262698 单侧最小配筋截面400400720720注：轴力对截面重心的偏心矩附加偏心矩取20和偏心方向截面尺寸的1/30两者中的较大值初始偏心矩：柱子的计算长度由《混凝土结构设计规范》（2010）中规定在结构底层，二层以上为当偏心受压结构的长细比时。可取。i为回转半径，矩形截面h=3.5i因此对矩形截面当时可去。当应考虑偏心增大系数为偏心受压构件的截面曲率修正系数=大于1时取1。为构件长细比对截面曲率的影响系数，。当取=1.0。采用对称配筋当为小偏心受压。（1）框架柱斜截面受剪承载力具体的斜截面受剪承载力计算如下表：VN0.3配筋加密区配筋非加密区5A53.59657.8314.1858小于0Ф8＠100Ф8＠2005C71.21153.2656.11544.4小于0Ф8＠100Ф8＠2004A39.42657.8686.21858小于0Ф8＠100Ф8＠2004C70.21153.21727.71544.4小于0Ф8＠100Ф8＠2003A50.42657.8853.9858小于0Ф8＠100Ф8＠2003C81.921153.22108.91544.4小于0Ф8＠100Ф8＠20098 2A43.86657.81174.3858小于0Ф8＠100Ф8＠2002C91.71153.22833.51544.4小于0Ф8＠100Ф8＠2001A40.68657.81790858小于0Ф8＠100Ф8＠2001C50.31153.237741544.4小于0Ф8＠100Ф8＠200裂缝宽度验算根据《混凝土结构设计规范》中规定对于的偏心受压构件。可不验算裂缝，在本设计中都满足要求，因此不需要验算裂缝宽度。98 第四章楼梯计算计算简图确定98 楼梯计算简图踏步板TB1计算。取板厚h=100mm,约为板斜长的1/28，板倾斜角tana=159.1/270=0.59，cosa=0.874。取1m宽板带计算。（1）荷载计算：踏步板斜板抹灰厚度取20mm，水磨石容重标准值为0.65KN/m2梯段板的荷载计算列于下表荷载种类荷载标准值（kN/m)恒载水磨石面层(0.27+0.159)×0.65/0.27=1.04三角形踏步0.5×0.27×0.159×25/0.27=1.88混凝土斜板0.10×25/0.874=2.9板底抹灰0.02×17/0.874=0.39小计g=6.21活荷载q=3.5总荷载设计值p=1.2×6.21+1.4×3.5=12.35kN/m恒荷控制：Pn(G)=1.35*Pk＋γQ*0.7*B*q=1.35*7.21＋1.40*0.7*1*3.50=13.16kN/m活荷控制：Pn(L)=γG*Pk＋γQ*B*q=1.20*7.21＋1.40*1*3.50=13.55kN/m荷载设计值：Pn=max{Pn(G),Pn(L)}=13.55kN/m,弯矩设计值M==12.35KN/M板的有效高度采用相对的经验公式：现选配,（As=565mm2）分布钢筋。梯段板配筋见结构图。2、踏步板TB2计算。98 取板厚h=110mm,约为板斜长的1/28，板倾斜角tana=159.1/270=0.59，cosa=0.874。取1m宽板带计算。（1）荷载计算：踏步板斜板抹灰厚度取20mm，水磨石容重标准值为0.65KN/m2梯段板的荷载计算列于下表荷载种类荷载标准值（kN/m)恒载水磨石面层(0.27+0.159)×0.65/0.27=1.04三角形踏步0.5×0.27×0.159×25/0.27=1.88混凝土斜板0.10×25/0.874=2.9板底抹灰0.02×17/0.874=0.39小计g=6.21活荷载q=3.5总荷载设计值p=1.2×6.21+1.4×3.5=12.35kN/m恒荷控制：Pn(G)=1.35*Pk＋γQ*0.7*B*q=1.35*7.21＋1.40*0.7*1*3.50=13.16kN/m活荷控制：Pn(L)=γG*Pk＋γQ*B*q=1.20*7.21＋1.40*1*3.50=13.55kN/m荷载设计值：Pn=max{Pn(G),Pn(L)}=13.55kN/m,弯矩设计值M==18.45KN/M板的有效高度采用相对的经验公式：现选配双层双向。（As=754mm2）分布钢筋。梯段板配筋见结构图。TB3的计算同TB2。2：PTB1计算取PTB1板厚为100mm。板面荷载计算，取一米板宽计算。98 水磨石容重标准值为0.65KN/m2PTB1自重为0.125=2.5KN/m2板底摸灰0.0217=0.34KN/m2活荷载为3.5KN/m2总荷载设计值p=1.2×g+1.4×q=1.2×3.49+1.4×3.5=9.1KN/m平台板的水平计算跨度l0=1.92m,有效厚度为100-20=80mm弯矩设计值采用相对的经验公式：现选配（As=279mm2）3：TL1计算：（1）确定平台梁的计算跨度及截面高度取计算跨度L2=1.05Ln=1.05×（3.6-0.24）=3.528m截面高度h=L2/12=3600/12=300mm,取h=400mm，取b=240mm。本设计计算时取最不利的梯梁计算，并命名为TL1。恒载计算：由梯板计算可知道梯板传给梯梁的线荷载为。由PTB1传给梯梁的线荷载为9.1×1.92/2=8.36KN/m。梁自重为0.24×0.4×25+0.04×17=3.08KN/m。活载计算：由梯板计算可知道梯板传给梯梁的线荷载为3.5×3.3/2=5.78KN/m。由PTB1传给梯梁的线荷载为3.5×1.92/2=3.36KN/m总荷载设计值p=1.2×34.07+1.4×9.14=53.68kN/m弯矩设计值采用相对的经验公式：98 选用（As=763mm2）第五章基础设计计算信息构件编号:JC-4计算类型:验算截面尺寸1.几何参数矩形柱宽bc=600mm矩形柱高hc=600mm基础端部高度h1=400mm基础根部高度h2=300mm基础长度B1=2000mmB2=2000mm基础宽度A1=2000mmA2=2000mm2.材料信息基础混凝土等级:C30ft_b=1.43N/mm2fc_b=14.3N/mm2柱混凝土等级:C30ft_c=1.43N/mm2fc_c=14.3N/mm2钢筋级别:HRB400fy=360N/mm23.计算信息结构重要性系数:γo=1.0基础埋深:dh=1.700m纵筋合力点至近边距离:as=40mm基础及其上覆土的平均容重:γ=10kN/m3最小配筋率:ρmin=0.150%4.作用在基础顶部荷载标准组合值F=3774kNMx=43.26kN*mVy=-24.68kNks=1.35Fk=F/ks=3774/1.35=2795.56kNMxk=Mx/ks=43.26/1.35=32.04kN*mVyk=Vy/ks=-24.68/1.35=-18.28kN5.修正后的地基承载力特征值fa=227.4kPa四、计算参数1.基础总长Bx=B1+B2=2+2=4m2.基础总宽By=A1+A2=2+2=4m98 3.基础总高H=h1+h2=0.4+0.3=0.7m4.底板配筋计算高度ho=h1+h2-as=0.4+0.3-0.04=0.66m5.基础底面积A=Bx*By=4*4=16m26.Gk=γ*Bx*By*dh=10*4*4*1.7=272kNG=1.35*Gk=1.35*272=367.2kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=32.04-(-18.28)*0.7=44.84kN*mMdx=Mx-Vy*H=43.26-(-24.68)*0.7=60.53kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*0.700=0.000kN*m六、验算地基承载力1.验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(2795.55+272)/16=191.72kPa因γo*pk=1.0*191.72=191.72kPa≤fa=227.4kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求2.验算偏心荷载作用下的地基承载力Mdyk=0Pkmax_x=Pkmin_x=(Fk+Gk)/A=(2795.55+272)/16=191.72kPaeyk=Mdxk/(Fk+Gk)=44.84/(2795.55+272)=0.015m因|eyk|≤By/6=0.667my方向小偏心Pkmax_y=(Fk+Gk)/A+6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(2795.55+272)/16+6*|44.84|/(42*4)=195.92kPaPkmin_y=(Fk+Gk)/A-6*|Mdxk|/(By2*Bx)=(2795.55+272)/16-6*|44.84|/(42*4)=187.51kPa3.确定基础底面反力设计值Pkmax=(Pkmax_x-pk)+(Pkmax_y-pk)+pk=(191.72-191.72)+(195.92-191.72)+191.72=195.92kPaγo*Pkmax=1.0*195.92=195.92kPa≤1.2*fa=1.2*227.4=272.88kPa偏心荷载作用下地基承载力满足要求七、基础冲切验算1.计算基础底面反力设计值1.1计算x方向基础底面反力设计值ex=Mdy/(F+G)=0.000/(3774+367)=0m因ex≤Bx/6.0=0.667mx方向小偏心Pmax_x=(F+G)/A+6*|Mdy|/(Bx2*By)=(3774+367)/16+6*|0|/(42*4)=258.82kPa98 Pmin_x=(F+G)/A-6*|Mdy|/(Bx2*By)=(3774+367.2)/16-6*|0|/(42*4)=258.82kPa1.2计算y方向基础底面反力设计值ey=Mdx/(F+G)=60.53/(3774+367.2)=0.015m因ey≤By/6=0.667y方向小偏心Pmax_y=(F+G)/A+6*|Mdx|/(By2*Bx)=(3774+367.2)/16+6*|60.53|/(42*4)=264.5kPaPmin_y=(F+G)/A-6*|Mdx|/(By2*Bx)=(3774+367.2)/16-6*|60.53|/(42*4)=253.15kPa1.3因Mdx≠0并且Mdy=0Pmax=Pmax_y=264.5kPaPmin=Pmin_y=253.15kPa1.4计算地基净反力极值Pjmax=Pmax-G/A=264.5-367.2/16.000=241.55kPa2.柱对基础的冲切验算因(bc+2*ho)