某综合办公楼中央空调系统毕业设计

'┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书目录绪论开题报告………………………………………………5设计中英文摘要……………………………………………8第一章工程概况………………………………………………9第二章冷热源比较及方案确定………………………………14第三章空调冷负荷计算………………………………………21第四章设备选型计算…………………………………………26第五章空调水系统……………………………………………30第六章空调风系统……………………………………………39第七章制冷机房各种设备选择………………………………52第八章地下室通风及防排烟设计……………………………59第九章消声减振设计…………………………………………60第十章管道保温保冷设计……………………………………61第十一章施工说明………………………………………………62第十二章中英文论文……………………………………………62结语……………………………………………………………74致谢……………………………………………………………74参考资料………………………………………………………-……74附录一：空调冷负荷计算表附表1附录二：人体湿负荷计算表附表2附录三：空调热负荷计算表附表3附录四：设备选型计算表附表4附录五：风管水力计算表附表5附录六：水管水力计算表附表6共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书绪论毕业设计(论文)开题报告一﹑毕业设计意义及目的意义：在空气调节的发展历史上，随着工业发展和人民生活水平的不断提高，对舒适性空调要求更高；本次设计的任务就要在任何自然环境下，用人工的方法，将室内空气的温度、湿度、气流速度以及洁净度维持在一定的范围内，造成一个合适的室内环境满足人们的工作、学习和休息。目的：毕业设计是理论联系实际的重要环节，是学生在完成教学计划规定的全部课程后必须最后一个实践教学环节,应学会根据给定的原始资料进行舒适性空调区域的设计；培养自己的主动性和创造性,扩大理论知识,将其加深和系统化,并能综合运用所学的理论知识和基本技能来独立完成一次具体工程的技术设计.让自己的理论知识充分的应用到实际工程中，并解决工程中的有关问题，培养自己实际工程的能力。为毕业后从事专业技术工作打下牢固的基础。二﹑课题任务﹑进度计划及实现途径课题任务:完成北京地区某综合楼的空调设计；要对维护结构冷负荷、新风量、人体湿负荷进行详细的计算；要进行风机盘管选型、新风机组选型、气流组织的设计计算；要进行地下机房室的防排烟设计；要经济合理的确定冷热源方案；要进行消声、减振、自动控制、空调系统的保温、保冷的设计计算。进度计划:：★.到现场实习,以及进行外文资料翻译和毕业设计开题报告(2周)★.进行舒适性空气调节区域负荷计算﹑方案设计﹑设备选型、水力计算★.绘制施工图及编写设计说明书★.老师批阅图纸及文本★.学生完善图纸及计算说明书★.进行毕业设计答辩共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书实现途径:：1）按照实习安排认真参加实习活动,在实习过程中仔细听取带队老师的讲解,备好笔记并积极寻找疑难点提出问题,实习完毕后写好实习报告2）对翻译材料进行仔细阅读,借助工具书及相关专业中文辅导书进行初步翻译,完成后对疑难句二次校正并整理全文3）整理并清点所收集的设计资料并列出条目,根据设计要求确定设计方案,开始开题报告4）熟悉设计各给定参数,对平面图深化认识,草拟设计格式并对个别数据简单列式计算以估算设计方法的准确性5）用计算机软件office2000进行空调冷负荷计算,准备好所用的资料<<空气调节工程>>﹑<<暖通空调常用数据手册>>、<<民用建筑空调设计>>以及老师提供的相关资料；在设计过程中遇到问题及时向指导老师请教6）进行舒适空调设计计算及施工图绘制7）进行制冷站设计计算及施工图绘制.三﹑设计方案的初步确定1.空调风系统考虑建筑功能的需要，一至七层房采用风机盘管加新风系统，新风机组处理室外新风冷负荷，风机盘管处理室内冷负荷，新风均采用新风机组处理后送入（处理到焓值等于室内空气的焓值，即风机盘管提供的冷量应等于室内冷负荷，不计入新风冷负荷，新风冷负荷由新风机组承担）。一层至二层为小型办公室会议室中庭变配电室，其特点有空间不大，装饰要求较低，冷负荷中的湿负荷较小，室内的污染物（灰尘和细菌）量较少。所以采用风机盘管加新风系统。原因是：1)布置灵活，可以和集中处理的新风系统联合使用，也可以单独使用2)各空调房间互不干扰，可以独立地调节室温，并可随时根据需要开停机组,节省运行费用，灵活性大，节能效果好3)与集中式空调相比不需回风管道，节约建筑空间4)机组部件多为装配式、定型化、规格化程度高，便于用户选择和安装5)只需新风空调机房，机房面积小6)使用季节长7)各房间之间不会互相污染。2.空调水系统共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书水系统采用闭式双管制变流量系统，供回水温度为7℃/12℃。冷水管路为局部同程，系统采用膨胀水箱定压，空调供回水干管应保证有不小于3‰的敷设坡度，空调供水干管为逆水坡敷设，回水干管顺坡敷设，在系统干管的末端设自动排气阀。冷凝水管顺坡敷设，坡度一般不小于5‰。管路穿墙、楼板设管套，管套高出楼板20mm,所穿保温层外加大一号。3.空调冷热源系统空调系统所消耗的能量大部分是在冷热源系统中消耗的。合理选择冷热源系统对整个空调系统的能耗至关重要。综合考虑能耗、经济性、使用寿命、环保影响等因素，初步选择电动式冷水机组指导教师审核指导教师签字：张虎日期：年月日共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书设计摘要本设计为合肥市某综合办公楼中央空调系统,拟为之设计合理的中央空调系统,为室内工作人员提供舒适的工作环境。设计内容包括:空调冷负荷的计算；空调系统的划分与系统方案的确定；冷源的选择;空调末端处理设备的选型；风系统的设计与计算；室内送风方式与气流组织形式的选定；水系统的设计、布置与水力计算；风管系统与水管系统保温层的设计；消声防振设计；等内容。本设计依据有关规范考虑节能和舒适性要求，设计的空调系统采用风机盘管—新风系统。关键字：办公楼；中央空调；风机盘管—新风系统；性能比较。AbstractThegraduationprojectdesignsacentralairconditioningsystemforXXofficialbuildinginNanjingCity,soastocreateacomfortableworkenvironmentforthestuff.Itcontains:coolingloadcalculation;theestimationofsystemzoning;theselectionofrefrigerationunits;theselectionofairconditioningequipments;thedesignofairductsystemandcalculation;theestimationofairdistributionmethodandtheselectionofrelevantequipments;thedesignofwatersystemanditsresistanceanalysis;theinsulationofairductplantandchilledwaterpipes;noiseandvibrationcontrol;etc.Accordingtosomecorrelationstandard,allowforenergysafeandindoorcomfort,theairconditionsystemofthedesignisFancoilunits(FCUs)--freshairsystem.Keywords:officialbuilding;Centralairconditioning;Fancoilunits(FCUs)--freshairsystem;Thefunctioncompare.第一章工程概况共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书本建筑是一幢六层高的办公楼，地处安徽省合肥市。本办公楼地下室为中央空调机房。一～八层为办公楼,采用风机盘管加新风系统，一二层的布局基本相同。一层有变配电室门厅（和二层相通）及配电间等除办公室以外的房间。二层有小型会议室。六层有贵宾室和多功能厅。第一层高4.2m,二～八层层高均为3.4m，建筑物总高度约为21.2m。总建筑面积约为10400m²。本系统管线不复杂，施工方便，夏季空调和冬季供暖同用一套系统，无论从经济、使用寿命，还是从美观、清洁的角度讲，该系统都很符合建筑用途的要求。办公室风机盘管加新风系统；厕所设置排风扇，保持厕所的相对负压，通过其他房间渗透补充厕所风量，再通过厕所风机排出，使厕所异味不能扩散至其他房间。正压控制的问题，为防止外部空气流入空调房间，设定保持室内5～10Pa正压，送风量大于排风量时，室内将保持正压。该设计中采用的计算方法和数据依据主要来源于马最良主编的《民用建筑空调设计》[1],还有其他的一些相关资料。相关建筑图见附录。该建筑物相关资料如下：1）屋面保温材料为沥青膨胀珍珠岩，厚度为70mm。2）外墙外墙为厚度为240mm的红砖墙，墙外表面为水泥砂浆抹灰加浅色喷浆，墙为厚为70mm的加气混凝土保温层，内粉刷加油漆。3）外窗单层钢窗，玻璃为标准的单层玻璃钢窗，内有蓝色布帘作为内遮阳。4）人数人员数的确定是根据各房间的使用功能及使用单位提出的要求确定的，本办公楼人员密度：办公楼按每平方米0.1人估算，小会议室按每平方米0.33人估算。多功能厅及门厅按每平方米0.5人估算。5）照明、设备明由建筑电气专业提供，照明设备为暗装荧光灯，镇流器设置在顶棚内，荧光灯罩无通风孔，功率为20w/m²。门厅等会议室和多功能厅为40w/m²。办公设备（主要为个人电脑）负荷为150w/人。6）空调使用时间办公楼空调每天使用12小时，即8：00～20：00。中午不停机（考虑到多数单位采用朝九晚五的工作制）。7）动力与能源资料a.动力：工业动力电380V－50Hz;b.能源：由自备空调机房供给。8）气象资料共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书a.表2.1室外气象参数表地理位置（合肥）海拔(m)大气压力(Kpa)室外平均风速m/s北纬东经8.9冬季夏季冬季夏季31°86′117°23′1022.31000.93.52.6b.表2.2室外计算（干球温度℃）表冬季夏季夏季空调室外计算湿球温度空气调节通风空气调节空调日平均通风-723531.73228.2c.表2.3室内计算参数表名称房间用途温度(℃)湿度(%)室内风速m/s夏季办公室2660v≤0.25冬季办公室2340v≤0.159)其他新风量取30m³/h.p;噪声声级不高于40dB;空气中含尘量不大于0.30mg/m³;室内空气压力稍高于室外大气压。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书1.1设计方案的论证1.1.1办公楼（写字楼）空调特点1）建筑特点办公楼的外围护结构多为钢筋混凝土的框架结构,采用自重的轻型墙体材料作为外围护结构。办公楼由吊顶或架空地板形成办公自动化机器和通讯设备的线性空间，一层办公楼的净高为4.2m左右。二层至八层办公楼的净高为3.6m左右。2）使用特点办公楼的使用性质与时间全楼大体一致,所以整幢楼可选择用同样的空调系统和设备,管理比较方便。办公楼一般采用集中或半集中空调系统。3)办公楼空调系统注意事项a.分区问题：按建筑物分为内区和外区,也可以按朝向分或根据房间用途、标准高低、负荷变化以及使用时间等特点划分系统。b.过度季节问题：过度季节外区可不用冷热源,但内区仍需要降温,这时应用室外空气直接进入内区降温,即节能又简单;或考虑采用一台小容量的制冷机。c.加班问题：个别办公楼或某层需要节假日加班,为此最好不要设太大的集中空调系统。d.特殊房间的个别控制问题：用风机盘管系统以便控制。1.2空调系统方案比较表3.1全空气系统与空气－水系统方案比较表[2]比较项目全空气系统空气－水系统设备布置与机房1．空调与制冷设备可以集中布置在机房2．机房面积较大层高较高3．有时可以布置在屋顶或安设在车间柱间平台上1．只需要新风空调机房、机房面积小2．风机盘管可以设在空调机房内3．分散布置、敷设各种管线较麻烦风管系统1．空调送回风管系统复杂、布置困难2．支风管和风口较多时不易均衡调节风量1．放室内时不接送、回风管2．当和新风系统联合使用时，新风管较小共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书节能与经济性1．可以根据室外气象参数的变化和室内负荷变化实现全年多工况节能运行调节，充分利用室外新风减少与避免冷热抵消，减少冷冻机运行时间2．对热湿负荷变化不一致或室内参数不同的多房间不经济3．部分房间停止工作不需空调时整个空调系统仍需运行不经济1．灵活性大、节能效果好，可根据各室负荷情况自我调节2．盘管冬夏兼用，内避容易结垢，降低传热效率3．无法实现全年多工况节能运行使用寿命使用寿命长使用寿命较长安装设备与风管的安装工作量大周期长安装投产较快，介于集中式空调系统与单元式空调器之间维护运行空调与制冷设备集中安设在机房便于管理和维护布置分散维护管理不方便，水系统布置复杂、易漏水温湿度控制可以严格地控制室内温度和室内相对湿度对室内温度要求严格时难于满足空气过滤与净化可以采用初效、中效和高效过滤器，满足室内空气清洁度的不同要求，采用喷水室时水与空气直接接触易受污染，须常换水过滤性能差，室内清洁度要求较高时难于满足消声与隔振可以有效地采取消防和隔振措施必须采用低噪声风机才能保证室内要求风管互相串通空调房间之间有风管连通，使各房间互相污染，当发生火灾时会通过风管迅速蔓延各空调房间之间不会互相污染表3.2风机盘管+新风系统的特点表[2]优点1)布置灵活，可以和集中处理的新风系统联合使用，也可以单独使用2)各空调房间互不干扰，可以独立地调节室温，并可随时根据需要开停机组,节省运行费用，灵活性大，节能效果好3)与集中式空调相比不需回风管道，节约建筑空间4)机组部件多为装配式、定型化、规格化程度高，便于用户选择和安装5)只需新风空调机房，机房面积小6)使用季节长7)各房间之间不会互相污染缺点1)对机组制作要求高，则维修工作量很大2)机组剩余压头小室内气流分布受限制3)分散布置敷设各中管线较麻烦，维修管理不方便4)无法实现全年多工况节能运行调节5)水系统复杂，易漏水6)过滤性能差适用性适用于旅馆、公寓、医院、办公楼等高层多层的建筑物中,需要增设空调的小面积多房间建筑室温需要进行个别调节的场合表3.3风机盘管的新风供给方式表[1]供给方式特点适用范围房间缝隙自然渗入1)无规律渗透风，室温不均匀2)简单、方便3)卫生条件差4)初投资与运用费用低5)机组承担新风负荷，长时间在湿工况下工作1)人少，无正压要求，清洁度要求不高的空调房间2)要求节省投资与运行费用的房间3)新风系统布置有困难或旧有建筑改造共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书机组背面墙洞引入新风1)新风口可调节，冬、夏季最小新风量；过渡季大新风量2)随新风负荷变化，室内直接受影响3)初投资与运行费节省4)须作好防尘、防噪声、防雨、防冻措施5)机组长时间在湿工况下工作同上房高为6m以下的建筑物单设新风系统，独立供给室内1)单设新风机组，可随室外气象变化进行调节，保证室内湿度与新风量要求2)投资大3)占有空间多4)新风口尽量紧靠风机盘管，为佳要求卫生条件严格和舒适的房间，目前最常采用此方式单设新风系统供给风机盘管1)单设新风机组，可随室外气象变化进行调节，保证室内湿度与新风量要求2)投资大3)新风按至风机盘管，与回风混合后进入室内，加大了风机风量，增加噪声要求卫生条件严格的房间，目前较少采用此种方式本设计为办公楼的空调系统设计，系统的选定应注意档次和安全的要求，按负担室内空调负荷所用的介质来分类可选择四种系统——全空气系统、空气—水系统、全水系统、冷剂系统。全空气系统分一次回风式系统和二次回风式系统，该系统是全部由处理过的空气负担室内空调冷负荷和湿负荷；空气—水系统分为再热系统和诱导器系统并用、全新风系统和风机盘管机组系统并用；全水系统即为风机盘管机组系统，全部由水负担室内空调负荷，在注重室内空气品质的现代化建筑内一般不单独采用，而是与新风系统联合运用；冷剂系统分单元式空调器系统、窗式空调器系统、分体式空调器系统，它是由制冷系统蒸发器直接放于室内消除室内的余热和余湿。对于较大型公共建筑，建筑内部的空气品质级别要求较高，全水系统和冷剂系统只能消除室内的余热和余湿，不能起到改善室内空气品质的作用，所以全水系统和冷剂系统在本次的建筑空调设计时不宜采用。终上所述，综合办公楼的使用特点。一至七层拟采用风机盘管加新风系统，风机盘管的新风供给方式用单设新风系统，独立供给室内。八层多功能厅拟采用全空气系统。其余均为风机盘管加新风系统。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书第二章冷热原比较及方案的确定1概述本工程是位于合肥市某办公楼，建筑面积为10400m2，空调面积约为9000m2。地下一层，地上八层。一层高为4.2m。二至八层为3.4m。地下一层为机房。一层至八层为办公室变配电室门厅小会议室多功能厅贵宾室。设计采用集中空调系统，设计冷负荷为1275kw，热负荷为892.5kw，除了803多功能厅采用全空气一次回风系统外。其他空调房间都采用风机盘管加新风系统，根据工程所在地的气候条件和环境位置结合工程实际，考虑以下5个比较方案。本文对某医院工程四种常见的空调冷热源方案，从初投资、年运行费和能耗等方面进行了技术经济比较，认为在电力条件允许的情况下，建议首选冷水机组+燃油热水炉。2经济比较2.1简介合肥某办公楼，总建筑面积10400平方米，分地下一层，地上八层，用作办公等，设中央空调。夏季冷负荷为1025kW，冬季热负荷为567kW。3提出方案   现提出以下四种典型的空调冷热源方案方案1 冷水机组+燃油热水炉方案2 直燃型溴化锂吸收式式冷热水机组方案3 蒸汽双效溴化锂吸收式冷水机组+燃油锅炉方案4 风冷热泵式冷热水机组   除此之外，还有另外两种空调冷热源方式即水源热泵和蓄冷空调。由于水源热泵与其他末端设备风机盘管、变风量空调相比，水泵热泵机组噪声较大，所以对于医疗建筑不合适；水蓄冷空调的推广还有待政府部门“分时电价”政策的执行以及一些鼓励性政策的出台。4初投资比较共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书   初投资费用为土建费、设备费、安装费(含材料费)、电力增容费之和。土建费按1100元/平方米计；安装费按设备费折算，方案1～3为20%，方案4按12%计；电力增容费按550元/kW计。各项初投资见表达式1。 方案1设备名称规格能耗台数单价(万元)备注冷水机组Q冷1231kW电242kW2190.00美的燃油热水炉Q热1050kW电6.15kW油92.55kg/h238.00“南方锅炉”冷冻水泵250m3/h32m电30kW24.56 冷却水泵300m3/h35m电37kW24.94 冷却塔250t/h电7.5kW215.00 热水泵120m3/h34m电18.5kW24.18冬季用机房面积216m2  23.76设备费256.7万元安装费   51.34 电增容费   34.81夏:633kW 冬:49.3kW小计初投资336.6万元     方案2直燃型吸收式冷热水机Q冷1163kWQ热976.7kW电8.3kW油88.1kg/h2260.00国产“双良”冷冻水机250m3/h38m电37kW24.56 冷却水泵400m3/h39m电55kW25.80 冷却塔中温400t/h电15kW227.00 热水泵120m3/h35m电18.5kW24.18 机房面积216m2  23.76设备费301.5万元共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书安装费   60.31 电增容费   12.68夏:230.6kW冬:53.6kW小计初投资398.3万元     方案3蒸汽双效溴化锂吸收式冷水机Q冷1162.8kW电5.75kW蒸汽1.51T/h2180.00国产“双良”燃油锅炉Q热1114.5kW电8.0kW油98.55kg/h255.00“南方锅炉”冷冻水泵250m3/h38m电37kW24.56 冷却水泵350m3/h36m电45kW25.30 冷却塔中温350t/h电11kW223.00 热水泵120m3/h34m电18.5kW24.18 机房工程234m2  25.74设备费272.0万元安装费   54.40 电增容费   12.32夏:224.0kW 冬:53.0kW小计初投资364.5万元     方案4风冷热泵式冷热水机Q冷314kWQ热264kW电114kW电91.2kW8440.00合资“开利”冷热水泵65m3/h32m电11.0kW86.24 机房    设备费446.2万元安装费   53.54 电增容费   55.00夏:1000kW 共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书冬:729.6kW小计初投资554.7万元    5年运行费   年运行费为固定费和运行费之和。年运行费最低的方案为较经济方案。(1)固定费包括设备的折旧费、利息和税金等，此次比较不计入此项。(2)运行费   运行费包括能耗费(即水费、电费、燃料费、维修费、人工费等)。由于民用建筑空调系统满负荷运行时间较短，大部分时间处于部分负荷状态，所以采用当量满负荷运行时间性τE计算二次能耗。τE：全年空调冷负荷(或热负荷)的总和qC(或qh)与制冷机(或锅炉)最大出力qR(或qB)的比值，即：τE R=qC/qR或τE B=qh/qB式中 ——夏、冬季满负荷运行时间，h；qC，qh——全年空调冷、热负荷kJ/a；qR．qB——冷机、锅炉的最大出力，kJ/h；   据有关资料查得医院当量满负荷运行时间(h)供冷为860h；供热为1260h。一次能源换算见表2。                                                   表2标准煤(kJ/kg)重油(kJ/L)煤油(kJ/L)0#柴油(kJ/kg)电能(KJ/kWh)29307.641449.337262.543472.010256.4  注：1MWh=10256.4×1000/29307.6=349kg标准煤     0#柴油1kg=43472/29307.6=1.483kg标准煤共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书(3)各方案运行费见表3。其中水费按0.7元/吨；并假定冷却塔水量为循环水量2%，电费按0.7元/度计；0#柴油按2.2元/公斤计，未考虑维修费和生活热水费。                                                  表3方案二次能耗耗水量水费人工费运行费一次能耗 耗电量(MWh)电费(万元/a)耗油量(kg/a)油费(万元/a)(t/a)(万元/a)(万元/a)(万元/a)(t/a)160642.45233.2×10351.308.60×1030.60296.35558226618.61373.5×10382.1713.76×1030.962103.29648326018.16333.1×10373.2812.04×1030.84292.7358641860130.20    1131.206496分析比较：(1)初投资见表4                                                  表4初投资方案1方案2方案3方案4(万元)366.6389.3364.5554.7(2)运行费见表5共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书                                                表5运行费方案1方案2方案3方案4(万元)96.35103.2992.73131.20(3)一次能耗见表6                                                表6一次能耗方案1方案2方案3方案4(t/a)5586485866497讨论   空调工程冷热源方案的选择首先应该考虑空调工程的使用性质和具体使用要求，然后因地制宜，全面分析，按初投资、年运行费、能源供应、环境影响等因素进行综合评价。应该选择的是能源结构合理、能源利用率高，对环境的不利影响最小的设计方案。通过以上分析可得以下讨论：、方案1(冷水机组+燃油热水炉)冷水机组技术比较成熟，运行可靠，制冷效率较高，性能系统数COP值一般在3.9～5.7之间，使用寿命在20～30年以上，在电力条件允许的前提下，各项经济技术指标整体较优是首选的合理方案。   方案3(蒸汽双效溴化锂吸收式冷水机+燃油锅炉)   溴化锂机组随使用时间的增加，冷量衰减较为严重，一次能耗较高，节电不节能，能源利用率远低于电制冷机。目前溴化锂机组大量采用轻油作燃料，而我国属贫油国家，只有在电力紧张地区或燃油(气)资料源极为丰实的地区或在有利用热电厂废热或其他废热、余热作为热源制冷时，方案2和方案3可取，另外方案2、方案3对设备机房要求较高。方案4(风冷热泵式冷热水机组)风冷热泵式机组具有将低位热能转化为可用热量的特征，制冷性能系数值在2.5-3.5共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书之间，该方案初投资和运行费等都比较高，不经济。另外冬季室外的空气温度，白天总是高于夜晚，对于仅在白天使用的建筑物如办公楼，商场等可采用风冷热泵机组。综合考虑选用方案1。本办公楼采用风机盘管加新风系统。因为办公室是间歇性使用，白天使用，晚上关闭，人员分布较平均，同时各房间冷热负荷并不相同需要进行个别的调节，导致热湿比不同，所以全空气系统并不适合。每层设有新风机组，可以由同层的新风机组送入室内，和风机盘管一起满足室内的冷热负荷。　　风机盘管空调方式，这种方式风管小，可以降低房间层高，但维修工作量大，如果水管漏水或冷水管保温不好而产生凝结水，对线槽内的电线或其它接近楼地面的电器设备是一个威胁，因此要求确保管道安装质量。风机盘管加新风系统占空间少，使用也较灵活，但空调设备产生的振动和噪音问题需要采取切实措施予以解决。对于该系统所存在的缺点，可在设计当中根据具体的问题予以解决和弥补。8风机盘管机组的结构和工作原理风机盘管机组是空调机组的末端机组之一,就是将通风机、换热器及过滤器等组成一体的空气调节设备。机组一般分为立式和卧式两种,可以按室内安装位置选定,同时根据室内装修要求可做成明装或暗装。风机盘管通常与冷水机组(夏)或热水机组(冬)组成一个供冷或供热系统。风机盘管是分散安装在每一个需要空调的房间内(如宾馆的客房、医院的病房、写字楼的各写字间等)。风机盘管机组中风机不断循环所在房间内的空气和新风，使空气通过供冷水或供热水的换热器被冷却或加热，以保持房间内温度。在风机吸风口外设有空气过滤器，用以过滤被吸入空气中的尘埃，一方面改善房间的卫生条件，另一方面也保护了换热器不被尘埃所堵塞。换热器在夏季可以除去房间的湿气，维持房间的一定相对湿度。换热器表面的凝结水滴入接水盘内，然后不断地被排入下水道中。由于本系统采用风机盘管+新风系统，有独立的新风系统供给室内新风，即把新风处理到室内参数，不承担房间负荷。这种方案既提高了该系统的调节和运转的灵活性，且进入风机盘管的供水温度可适当提高，水管结露现象可以得到改善。机组由风机、电动机、盘管、空气过滤器、室温调节装置及箱体等组成。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书第三章空调冷负荷计算3.1冷负荷构成及计算原理围护结构瞬变传热形成冷负荷的计算方法具体计算见附录11）外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：LQ1=F·K·(tln-tn)W（4.1）式中：LQ1——外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷,W；F——外墙和屋面的面积，㎡；K——外墙和屋面的传热系数，W/(㎡·℃),可根据外墙和屋面的不同构造，表1－6（a）或表1－6（b）[1]中查取；tn——室内计算温度，℃；tln——外墙和屋面冷负荷计算温度的逐时值，℃，根据外墙和屋面的不同类型分别在表1－7（a）～表1－7（g）[1]中查取必须指出：(4.1)式中的各围护结构的冷负荷温度值都是以北京地区气象参数为依据计算出来的，因此对不同地区和不同情况应按下式进行修正：t"ln=(tln+td)·ka·kp℃（4.2）式中:td——地区修正系数，℃，见表1－8（a）及表1－8（b）[1]；ka——不同外表面换热系数修正系数，见表1-9[1]；kp——不同外表面的颜色系数修正系数，见表1-10[1]；2）内墙,楼板等室内传热维护结构形成的瞬时冷负荷当空调房间的温度与相邻非空调房间的温度大于3℃时,要考虑由内维护结构的温差传热对空调房间形成的瞬时冷负荷,可按如下传热公式计算：LQ2=F·K·(tls-tn)W（4.3）式中：F——内维护结构的传热面积，m²；K——内维护结构的传热系数，W/(m²·k)；tn——夏季空调房间室内设计温度，℃；tls——相邻非空调房间的平均计算温度，℃。t"ls按下式计算t"ls=t+tls℃（4.4）式中：t——夏季空调房间室外计算日平均温度，℃；共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书tls——相邻非空调房间的平均计算温度与夏季空调房间室外计算日平均温度的差值,当相邻散热量很少(如走廊)时,tls取3℃,；当相邻散热量在23～116W/m2时,tls取5℃。3）外玻璃窗瞬变传热引起的冷负荷在室内外温差的作用下,玻璃窗瞬变热形成的冷负荷可按下式计算：LQ3=F·K·(tl–tn)W（4.5）式中：F——外玻璃窗面积，m²；K——玻璃的传热系数，W/(m²·k)；本设计单层玻璃K=6.26W/(m²·k)；tl——玻璃窗的冷负荷温度逐时值，℃，见表1-13[1]；tn——室内设计温度，℃。不同地点对tl按下式修正：tl’=tl+td（4.6）式中：td——地区修正系数，℃，见表1-14[1]。3.2透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷按下式计算：LQ4=F·CZ·Dj.max·CLQW（4.7）式中：F——玻璃窗的净面积,是窗口面积乘以有效面积系数Ca，本设计单层钢窗Ca=0.85；CZ——玻璃窗的综合遮挡系数CZ=Cs·Cn；其中，Cs——玻璃窗的遮挡系数，由表1-16[1]查得，6mm厚吸热玻璃Cs=0.89；Cn——窗内遮阳设施的遮阳系数，由表1-17[1]查得，中间色活动百叶帘Cn=0.6；Dj.max——日射得热因数的最大值，W/m²，由表1-18[1]查得；CLQ——冷负荷系数，由表1-19（a）～表1-19（b）[1]查得。3.3设备散热形成的冷负荷设备和用具显热形成的冷负荷按下式计算：Q7=Qq+Q·CLQW(4.8)式中：Q7——设备和用具实际的显热形成的冷负荷，W；Qq——设备和用具的实际显热散热量，W；CLQ——设备和用具显热散热冷负荷系数；如果空调系统不连续运行，则CLQ＝1.0。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书设备和用具的实际显热散热量按下式计算1）电动设备当工艺设备及其电动机都放在室内时：Q＝1000·n1·n2·n3·N/η(4.9)当只有工艺设备在室内，而电动机不在室内时：Q＝1000·n1·n2·n3·N(4.10)当工艺设备不在室内，而只有电动机放在室内时：Q＝1000·n1·n2·n3·N(4.11)式中：N——电动设备的安装功率，kW；η——电动机效率，可由产品样本查得；n1——利用系数，是电动机最大实效功率与安装功率之比，一般可取0.7～0.9可用以反映安装功率的利用程度；n2——电动机负荷系数，定义为电动机每小时平均实耗功率与机器设计时最大实耗功率之比；n3——同时使用系数，定义为室内电动机同时使用的安装功率与总安装功率之比，一般取0.5～0.8。2）电热设备散热量对于无保温密闭罩的电热设备，按下式计算：Q＝1000·n1·n2·n3·n4·N(4.12)式中：n4——考虑排风带走热量的系数，一般取0.5；其中其他符号意义同前。3）电子设备散热量计算公式同(4.10)，其中系数n2的值根据使用情况而定，本设计对计算机n2取1.0。3.4照明散热形成的冷负荷根据照明灯具的类型和安装方式的不同，其冷负荷计算式分别为：白炽灯：LQ5=1000·N·CLQW(4.13)荧光灯：LQ5=1000·n1·n2·N·CLQW(4.14)式中：LQ5——灯具散热形成的冷负荷，W；N——照明灯具所需功率，KW；n1——镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时，取n1＝1.2；当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取n1＝1.0；本设计取n1＝1.0；n2——灯罩隔热系数，当荧光灯上部穿有小孔（下部为玻璃板），可利用自然通风散热与顶棚内时，取n2＝0.5～0.8共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书；而荧光灯罩无通风孔时,取n2＝0.6～0.8；本设计取n2＝0.6；CLQ——照明散热冷负荷系数。本设计照明设备为暗装荧光灯，镇流器设置在顶棚内，荧光灯罩无通风孔，功率为30w/m²。设备负荷为40w/m²。3.5人体散热形成的冷负荷人体散热引起的冷负荷计算式为：LQ6＝qs·n·n’·CLQ+ql·n·n’W(4.15)式中：LQ6——人体散热形成的冷负荷，W；qs——不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，W(见表1-20[1])；n——室内全部人数；n’——群集系数，办公楼群集系数为0.93；CLQ——人体显然散热冷负荷系数，人体显然散热冷负荷系数(见表1-21[1])。3.6新风冷负荷目前，我国空调设计中对新风量的确定原则，仍采用现行规范、设计手册中规定或推荐的原则,办公楼的新风量取30m³/h.p。夏季，空调新风冷负荷按下式计算：CLW＝1.2·LW·(hW-hN)W(4.16)式中:CLW——夏季新风冷负荷，KW；LW——新风量，kg/s；hW——室外空气的焓值，kj/kg；hN——室内空气的焓值，kj/kg。3.7湿负荷人体散湿量人体散湿量可按下式计算：D=n·n’·w·10-3kg/h(4.17)式中：D——人体散湿量，kg/h；n’——群集系数，办公楼群集系数为0.93；w——成年男子的小时散热量，kg/(h·p)；26℃时，极轻劳动成年男子的小时散热量为0.109kg/(h·p)。3.8各层房间冷负荷计算表4.1办公室冷负荷汇总表13:0014:0015:0016:0017:0018:0019:00122379.09104278.4898682.9395512.5094011.16105872.10104675.80132937.22131485.82129111.89126889.54125749.62118641.70119371.90共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书118653.08117546.96115708.63114040.44113077.75107808.10107943.81118653.08117546.96115708.63114040.44113077.75107808.10107943.81118653.08117546.96115708.63114040.44113077.75107808.10107943.81118653.08117546.96115708.63114040.44113077.75107808.10107943.81120544.34119682.97118121.31116751.08116065.06111029.53111335.49211703.90212216.25211948.32212085.62212496.97209171.65211523.433.9各房间送风状态的确定方案终上所述，采用风机盘管加新风系统，风机盘管的新风供给方式用单设新风系统，独立供给室内。风机盘管加新风系统的空气处理方式有:1）新风处理到室内状态的等焓线，不承担室内冷负荷；2）新风处理到室内状态的等含湿量线，新风机组承担部分室内冷负荷；3）新风处理到焓值小于室内状态点焓值,新风机组不仅承担新风冷负荷，还承担部分室内显热冷负荷和全部潜热冷负荷，风机盘管仅承担一部分室内显热冷负荷，可实现等湿冷却，可改善室内卫生和防止水患；4）新风处理到室内状态的等温线风机盘管承担的负荷很大，特别是湿负荷很大，造成卫生问题和水患；5）新风处理到室内状态的等焓线，并与室内状态点直接混合进入风机盘管处理。风机盘管处理的风量比其它方式大，不易选型。所以本设计选择新风处理到室内状态的等焓线，不承担室内冷负荷方案。3.10制冷系统负荷的确定制冷系统负荷Q0可按下式确定：Q0=Q·Kr·K·Kη·KbKW(4.19)式中：Q——空调系统冷负荷，KW；Kr——房间同期使用系数，0.6～1.0，本设计Kr=1.0；Kf——冷量损失附加系数，风-水系统Kf=1.10～1.15；直接蒸发式表冷系统Kf=1.05～1.10；本设计为风-水系统，Kf=1.10；Kη——效率降低修正系数，Kη=1.05～1.10；本设计Kη=1.05；Kb——事故备用系数，一般不考虑备用，仅在特殊工程中才采用X台1备用的方式。本设计不考虑备用，Kb=1.0。则本设计制冷系统的负荷Q0=Q·Kr·K·Kη·Kb=1062.18×1.0×1.10×1.05×1.0=1226.82KW共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书第四章设备选型计算4.1风机盘管系统选型计算1)空气处理方案及有关参数的查取采用新风直入式空气处理方式，新风机组不承担室内负荷，空气处理方案过程线如下图：图5.1空气处理方案过程图风量与冷量计算由tN=26℃,Φ=60%得hN=52.5KJ/Kg，tNS=18.6℃；由tw=35℃,tws=28.2℃得hW=91.2KJ/Kg；查h-d图(见图5.1)tNL=14.9℃，tN-tNL=26-14.9=11.1>10℃，则取送风温度差为Δt=10℃；则tl’(F)=26-10=16℃,由tl’(F)=16℃，Φl’(F)=90%，在h-d图上定出风机盘管机器露点L’(F)，得hl’(F)=44.9KJ/Kg。2）房间所需冷量（包括新风）以101办公室为例：Q=2101W3）房间所需新风冷负荷以1#办公室为例：CLW5=807W4）风机盘管所需冷量以101办公室为例：QF=Q-CLW5=2101-807=1294W5）风机盘管所需风量LF=QF/[1.2·(hN-hl’(F))]=1.294/[1.2×(52.5-44.9)]=607.36m³/h6）选择风机盘管共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书所选的风机盘管要求当进水温度为7℃时，进风参数DB/WB=26/18.6℃，LF=607.36m³/h，QF=1294W。根据所需风量及中等风速选型原则，初选型号为FP-6.8WA（海尔）的标准型风机盘管一台，其额定风量为680m³/h。进水温度为7℃时查得风机盘管的冷量为2101×1.2=2521.2W，满足要求。故选FP-8.5WA的标准型风机盘管一台，其水压降为3.7kpa。用同样方法确定其他房间风机盘管型号,见下表:表5.1一层各房间风机盘管型号汇总表房间编号房间余热量（W）新风量（m3/h）总风量（m3/h）ＦＰ风量(m3/h)FP供冷量(kw)风机盘管型号台数101210180750.357143670.3571432521.2FP-8.5WA1102198670700.941176630.9411762383.2FP-6.8WA1103192770672.209302602.2093022312.4FP-6.8WA1104178065613.793103548.7931032136FP-6.8WA1105192770672.209302602.2093022312.4FP-6.8WA1106178065613.793103548.7931032136FP-6.8WA1107192770664.482759594.4827592312.4FP-6.8WA1108178065613.793103548.7931032136FP-6.8WA1109192770664.482759594.4827592312.4FP-6.8WA1110203175716.823529641.8235292437.2FP-8.5WA1111192770664.482759594.4827592312.4FP-6.8WA111240471451428.352941283.352944856.4FP-8.5WA2113228985827.349398742.3493982746.8FP-8.5WA111446051801518.131871338.131875526FP-8.5WA2115190270663.488372593.4883722282.4FP-6.8WA1116210690672.12766582.127662527.2FP-6.8WA1117190270663.488372593.4883722282.4FP-6.8WA1118210690672.12766582.127662527.2FP-6.8WA1119190270663.488372593.4883722282.4FP-6.8WA1120210690672.12766582.127662527.2FP-6.8WA1121190270663.488372593.4883722282.4FP-6.8WA11224089150136312134906.8FP-6.8WA2123202490706.046512616.0465122428.8FP-6.8WA1124202490706.046512616.0465122428.8FP-6.8WA1125189375718.860759643.8607592271.6FP-8.5WA112663572502414.050632164.050637628.4FP-8.5WA3127242098408253.068187413.0681829050.8FP-20.4WA4门厅128和22860472401971.847831731.847837256.4FP-10.2WA2二层各房间风机盘管型号汇总表房间编号房间余热量（W）房间余湿量（G/S）新风量（m3/h）总风量（m3/h）ＦＰ风量(m3/h)FP供冷量(kw)风机盘管型号台数20137300.23777781501203.2261053.22584.42355FP-6.8WA2202114941.42611119002554.2221654.222213.7631FP-6.8WA320335880.23777781501145.106995.106384.25906FP-6.8WA220421180.142590675.9574585.957452.53134FP-6.8WA120518840.142590576.7347486.734692.25845FP-6.8WA120618840.142590576.7347486.734692.25845FP-6.8WA120748450.23777781501690.1161540.11635.79084FP-10.2WA220822300.142590727.1739637.173912.67613FP-8.5WA120923230.142590757.5667.52.8035FP-8.5WA121019150.142590592.268502.268042.31043FP-6.8WA1共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书21120080.142590627.5537.52.3865FP-6.8WA121219150.142590592.268502.268042.31043FP-6.8WA121320080.142590627.5537.52.3865FP-6.8WA121426720.142595921.3793826.379313.20635FP-6.8WA121527640.1425100953.1034853.103453.27592FP-6.8WA121619150.142590592.268502.268042.23007FP-6.8WA121720080.142590627.5537.52.3865FP-6.8WA121837720.28527781801154.694974.693884.52258FP-6.8WA221923230.142590757.5667.52.8035FP-10.2WA222042640.28527781801360.8511180.85115.10128FP-6.8WA222123230.142590757.5667.52.8035FP-8.5WA122321150.142590660.9375570.93752.46645FP-6.8WA1229275721.663611110509190.6678140.666733.2139FP-20.4WA/FP-8.5WAFP-20.44台FP-8.5WA2台标准层各房间风机盘管型号汇总表房间编号房间余热量（W）房间余湿量（G/S）新风量（m3/h）总风量（m3/h）ＦＰ风量(m3/h)FP供冷量(kw)风机盘管型号台数30137650.23777781501328.8241178.8244.338071FP-6.8WA230268900.57027783602109.1841749.1847.486506FP-6.8WA330335880.23777781501251.6281101.6283.96586FP-6.8WA230421670.142590764.8235674.82352.483351FP-8.5WA130518840.142590642.2727552.27272.120727FP-6.8WA130618840.142590642.2727552.27272.120727FP-6.8WA130747780.23777781751748.0491573.0495.47421FP-8.5WA230822200.142590783.5294693.52942.552188FP-8.5WA130923130.142590826.0714736.07142.6793FP-8.5WA131019060.142590657.2414567.24142.155517FP-6.8WA131119990.142590697.3256607.32562.283544FP-6.8WA131238110.28527781801329.4191149.4194.367791FP-6.8WA231319990.142590697.3256607.32562.283544FP-6.8WA131419990.142590697.3256607.32562.283544FP-6.8WA131538110.28527781801329.4191149.4194.367791FP-6.8WA231619990.142590697.3256607.32562.283544FP-6.8WA131719990.142590697.3256607.32562.283544FP-6.8WA131816790.09560606.8675546.86751.946848FP-6.8WA131924870.09560944.4304884.43042.936309FP-10.2WA132038110.28527781801329.4191149.4194.367791FP-6.8WA232172330.28527781802781.9232601.9238.534308FP-10.2WA332271730.47527783002531.6472231.6478.212461FP-8.5WA332324870.095100944.4304844.43042.803509FP-10.2WA132422200.142590783.5294693.52942.552188FP-8.5WA132516790.09565606.8675541.86751.929048FP-6.8WA132641820.2852778180147612964.82112FP-8.5WA232719990.142590697.3256607.32562.283544FP-6.8WA132821050.142590742.9412652.94122.428941FP-8.5WA14.2全空气一次回风系统设计计算八层803大型多功能厅，采用全空气一次回风系统。其空气处理的h-d图如下：共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书已知：合肥夏季室外计算条件：室外湿球温度ts=28.2℃。室内设计计算参数为tn=26℃。冷负荷为74305W。散湿量为：11.3g/s。（1）由冷负荷和湿负荷计算热湿比e，并确定送风状态点O：e=Q/W=6574.4在相应的大气压的i-d图上，过n点做e线，与Ф=90%相对湿度线的交点即为机器露点，tl=18.2℃,il=44.7kj/kg.根据空调精度求取送风温差Dt=5℃。可求得送风状态点O，to=21℃,io=48.3kj/kg.(2)计算送风量：G=Q/(in-io)=74.31/(58.5-48.3)=7.29kg/s=21870m3/h.Gw=6556m3/hGw/G=30%>10%满足要求。（3）根据最小新风量Gw与送风量G的比例关系：Gw/G=nc/nw,确定混合状态点C的位置，根据热平衡关系式：Gic=Gnin+Gwiw求出ic=68kj/kg。（4）计算夏季工况所需要的制冷量Qo和加热量Qr，并进行能量分析。1室内冷负荷。吸收室内余热余湿所需的冷量：Q1=G（in-io）=7.29*（58.5-48.3）=74.36kw2新风冷负荷。新风进入系统的焓iw，排出房间为in：Q2=Gw（iw-in）6556*1.2/3600*（90.3-46.56）=95.59kw（5）再热负荷。为满足送风温差Dto的要求，有时需要把已在喷水室的空气再一次加热，这一部分热量为再热量：Q3=G（io-il）=7.29*（50.03-46.56）=25.3kw所以Qo=Q1+Q2+Q3=74.36+95.59+25.3=195.25kw这就是夏季工况下所需的制冷量Qo，它是选择空调器的依据。根据制冷量和送风量选择空调器，初选美的生产的MSK250W空调器一台，六排管表冷器，额定冷量为200kw，额定水量为9.52L/S，水阻力为28Kpa，额定风量为25000m3/h，额定热量为300kw，满足要求。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书4.3新风机组选型表5.2新风机组选型表　实际风量（m3/h）额定风量（m3/h）实际冷量（kw）额定冷量（kw）排管数机组型号一层新风机组91510009.2313.2六G-1DF2550300024.825.89四G-1.5*2DF二层新风机组1620200016.3316.9四G-1*2DF2595300026.1640.25六G-1.5*2DF三层新风机组1105150011.1413.1四G-1.5DF23321300028.7325.89四G-1.5*2DF第五章空调水系统的确定5.1水系统的比较、选择空调水系统包括冷水系统和冷却水系统两个部分，它们有不同类型可供选择。表6.1空调水系统比较表[1]类型特征优点缺点闭式管路系统不与大气相接触，仅在系统最高点设置膨胀水箱与设备的腐蚀机会少;不需克服静水压力，水泵压力、功率均低。系统简单与蓄热水池连接比较复杂开式管路系统与大气相通与蓄热水池连接比较简单易腐蚀，输送能耗大同程式供回水干管中的水流方向相同；经过每一管路的长度相等水量分配，调度方便，便于水力平衡需设回程管，管道长度增加，初投资稍高异程式供回水干管中的水流方向相反；经过每一管路的长度不相等不需设回程管，管道长度较短，管路简单，初投资稍低水量分配，调度较难，水力平衡较麻烦两管制供热、供冷合用同一管路系统管路系统简单，初投资省无法同时满足供热、供冷的要求三管制分别设置供冷、供热管路与换热器，但冷热回水的管路共用能同时满足供冷、供热的要求，管路系统较四管制简单有冷热混合损失，投资高于两管制，管路系统布置较简单共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书四管制供冷、供热的供、回水管均分开设置，具有冷、热两套独立的系统能灵活实现同时供冷或供热，没有冷、热混合损失管路系统复杂，初投资高，占用建筑空间较多单式泵冷、热源侧与负荷侧合用一组循环水泵系统简单，初投资省不能调节水泵流量，难以节省输送能耗，不能适应供水分区压降较悬殊的情况复式泵冷、热源侧与负荷侧分别配备循环水泵可以实现水泵变流量，能节省输送能耗，能适应供水分区不同压降，系统总压力低。系统较复杂，初投资较高根据以上各系统的特征及优缺点，结合本办公楼情况，本设计空调水系统选择闭式、同程、双管制、单式泵系统，这样布置的优点是过渡季节只供给新风，不使用风机盘管的时候便于系统的调节，节约能源。5.2空调水系统的布置本系统设计可以采用双管制供应冷冻水，且具有结构简单，初期投资小等特点。同时考虑到节能与管道内清洁等问题，可以采用闭式系统，不与大气相接触，仅在系统最高点设置膨胀水箱，管路不易产生污垢和腐蚀，不需要克服系统静水压头，水泵耗电较小。由于设计属于多层建筑，因此可以采用同程式水系统，此系统除了供回水管路外，还有一根同程管，由于各并联环路的管路总长度基本相同，各用户盘管的水阻力大致相等，所以系统的水力稳定性好，流量分配均匀，且此系统属于垂直同程系统。本设计采用的是水冷螺杆式（美的）冷水机组，机组布置在地下室机房的方案。供水、立管均采用同程式，新风机组和风机盘管系统共用供、回水立管；各层水管也采用同程式，新风机组和风机盘管系统共用供、回水立管。定压补水系统采用膨胀水箱，膨胀水箱置于地下室。5.3标准层风机盘管水系统水力计算5.3.1基本公式计算方法：1)沿程阻力△Pe=ξe·v2·ρ/2gmH2O（6.1）沿程阻力系数ξe=0.025·L/d（6.2）2)局部阻力水流动时遇弯头、三通及其他配件时，因摩擦及涡流耗能而产生的局部阻力为：△Pm=ξ·ρ·v2/2gmH2O（6.3）3）水管总阻力△P=△Pe+△PjmH2O（6.4）4)确定管径共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书mm（6.5）式中：Vj——冷冻水流量,m3/s；vj——流速,m/s。在水力计算时，初选管内流速和确定最后的流速时必须满足以下要求：表6.2管内水的最大允许水流速表[1]公称直径：DNV（m/s）公称直径：DNV（m/s）>150.3651.15200.65801.60250.801001.80321.001252.00401.50≥1502.00-3.00501.50空调系统的水系统的管材有镀锌钢管和无缝钢管。当管径DN≤100mm时可以采用镀锌钢管，其规格用公称直径DN表示；当管径DN>100mm时采用无缝钢管，其规格用外径×壁厚表示，一般须作二次镀锌。5.4一层的冷冻水供水管路水力计算一层供水水管水力计算表管段流量管径长度(m)ν(m/s)R(Pa/m)△Py(Pa)ξ动压(Pa)△Pj(Pa)管段阻力(Pa)017.2DN457.70.907301.662322.752.00410.88821.753144.50027.74DN704.10.59294.48387.371.00175.23175.23562.59038.2DN704.10.627105.67433.261.00196.67196.67629.93048.7DN704.20.665118.55497.891.00221.39221.39719.28059.2DN704.20.704132.15555.051.00247.57247.57802.61069.7DN704.20.742146.50615.301.00275.21275.21890.500710.5DN70100.803170.981709.803.00322.47967.422677.220811.3DN706.50.864197.341282.741.00373.48373.481656.220913DN808.60.710107.52924.652.00251.68503.371428.011014DN807.20.764124.22894.362.00291.89583.781478.141114.8DN800.30.808138.4441.531.00326.20326.20367.741215.5DN80140.846151.512121.212.00357.79715.582836.791320.5DN8011.119262.00262.001.00625.86625.86887.861422.1DN806.61.206303.692004.351.00727.36727.362731.711522.9DN8014.41.250325.694689.873.00780.982342.937032.791625.6DN1005.80.80696.17557.801.00324.64324.64882.44共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书1733.1DN1003.71.042159.01588.331.00542.73542.731131.061833.6DN1003.71.058163.76605.891.00559.25559.251165.141933.9DN1003.71.067166.64616.551.00569.28569.281185.832034.4DN1004.21.083171.49720.271.00586.20586.201306.472135.5DN1003.61.117182.43656.731.00624.29624.291281.022239.4DN1006.51.240223.901455.343.00768.992306.963762.302339.4DN1004.21.240223.90940.381.00768.99768.991709.360139.4DN1004.21.196208.52875.802.00715.311430.622306.420284.3DN1503.61.225132.69477.683.00750.422251.272728.9503130.6DN2003.60.98156.26202.523.00481.061443.171645.6904176.9DN2003.61.329102.11367.613.00882.612647.823015.4305223DN2503.61.19466.79240.433.00712.902138.692379.1206269DN2503.61.44096.61347.813.001037.343112.033459.8407314.5DN2503.61.684131.51473.443.001417.944253.834727.221378DN2003.62.839458.401650.233.504029.9014104.6715754.8922378DN3008.71.40072.41629.979.00980.178821.509451.47240.5DN154.50.7131000.894504.024.00254.081016.315520.34251.0DN204.20.783788.533311.821.00306.70306.703618.52261.5DN254.20.728490.262059.101.00264.78264.782323.87272DN324.20.553196.32824.541.00153.15153.15977.69282.5DN321.50.692302.59453.894.00239.29957.161411.05293.3DN403.50.694253.09885.811.00241.01241.011126.83304DN403.70.842368.211362.361.00354.11354.111716.47314.7DN503.70.592131.47486.441.00175.08175.08661.52325.4DN503.70.680172.13636.871.00231.12231.12867.99336.1DN503.70.768218.23807.441.00294.92294.921102.36346.8DN503.70.856269.76998.131.00366.49366.491364.62357.6DN503.70.957335.321240.701.00457.80457.801698.50368.4DN50101.058407.994079.873.00559.251677.755757.62根据冷冻水供水管路轴测图(轴测图附后)来计算水管的管径和阻力1）供水管径的确定a.连接各风机盘管的所有供水支管管径取与接管管径一致，即均为DN20；连接新风机供水支管管径取与接管管径一致，即为DN50。b.选择最不利环路如图6.1所标的1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12。c.确定各计算管段中的流量，见附录冷冻水管水力计算表。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书d.确定1-2管段中供水干管的管径。初选管段1-2中的计算流速为V=0.6m/s,根据公式可以算出管内径d=19.7mm,可初选管径DN20,再由公式反算出管段1-2的v=0.58m/s。2）最不利环路供水管压力损失△P计算a.计算管段1-2的压力损失△Pe由ξe=0.025·L/d=0.025计算出1-2的ξe=7.4mH2O由△Pe=ξe·v2·ρ/2g计算出1-2的△Pe=0.1258mH2Ob.计算管段1-2的压力损失△Pm管段1-2中有等径三通一个，其局部阻力系数ξ=1.4；不等径三通一个，其局部阻系数ξ=1.5；有90º弯头一个，R/d=1.0，其局部阻力系数ξ=0.8；有截止阀一个，其局部阻力系数ξ=0.5。由△Pm=ξ·ρ·v2/2g算出△Pm=0.0799mH2Oc.水管总阻力：△P=△Pe+△Pj=0.1258+0.0799=0.2057mH2O用同样方法计算其他管段的水管压力损失△P。3）计算结果（见附录表2）当前最不利环路为东区，其阻力损失为2.00775mH2O不平衡系数为：2.00775mH2O/(52.74-2.00775mH2O)=3.96%<5%，水系统平衡。5.5标准层的冷冻水回水管路水力计算连接各风机盘管的所有回水支管管径都取与接管管径一致，即均取DN20。连接风机的回水支管管径取与接管管径一致，即为DN50。回水干管的计算方法同冷冻水供水管路计算方法相同。一层回水水管水力计算表管段流量管径长度(m)ν(m/s)R(Pa/m)△Py(Pa)ξ动压(Pa)△Pj(Pa)管段阻力(Pa)017.2DN457.70.907301.662322.752.00410.88821.753144.50027.74DN704.10.59294.48387.371.00175.23175.23562.59038.2DN704.10.627105.67433.261.00196.67196.67629.93048.7DN704.20.665118.55497.891.00221.39221.39719.28059.2DN704.20.704132.15555.051.00247.57247.57802.61069.7DN704.20.742146.50615.301.00275.21275.21890.500710.5DN70100.803170.981709.803.00322.47967.422677.220811.3DN706.50.864197.341282.741.00373.48373.481656.220913DN808.60.710107.52924.652.00251.68503.371428.011014DN807.20.764124.22894.362.00291.89583.781478.141114.8DN800.30.808138.4441.531.00326.20326.20367.741215.5DN80140.846151.512121.212.00357.79715.582836.79共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书1320.5DN8011.119262.00262.001.00625.86625.86887.861422.1DN806.61.206303.692004.351.00727.36727.362731.711522.9DN8014.41.250325.694689.873.00780.982342.937032.791625.6DN1005.80.80696.17557.801.00324.64324.64882.441733.1DN1003.71.042159.01588.331.00542.73542.731131.061833.6DN1003.71.058163.76605.891.00559.25559.251165.141933.9DN1003.71.067166.64616.551.00569.28569.281185.832034.4DN1004.21.083171.49720.271.00586.20586.201306.472135.5DN1003.61.117182.43656.731.00624.29624.291281.022239.4DN1006.51.240223.901455.343.00768.992306.963762.302339.4DN1004.21.240223.90940.381.00768.99768.991709.360139.4DN1004.21.196208.52875.802.00715.311430.622306.420284.3DN1503.61.225132.69477.683.00750.422251.272728.9503130.6DN2003.60.98156.26202.523.00481.061443.171645.6904176.9DN2003.61.329102.11367.613.00882.612647.823015.4305223DN2503.61.19466.79240.433.00712.902138.692379.1206269DN2503.61.44096.61347.813.001037.343112.033459.8407314.5DN2503.61.684131.51473.443.001417.944253.834727.221378DN2003.62.839458.401650.233.504029.9014104.6715754.8922378DN3008.71.40072.41629.979.00980.178821.509451.47240.5DN154.50.7131000.894504.024.00254.081016.315520.34251.0DN204.20.783788.533311.821.00306.70306.703618.52261.5DN254.20.728490.262059.101.00264.78264.782323.87272DN324.20.553196.32824.541.00153.15153.15977.69282.5DN321.50.692302.59453.894.00239.29957.161411.05293.3DN403.50.694253.09885.811.00241.01241.011126.83304DN403.70.842368.211362.361.00354.11354.111716.47314.7DN503.70.592131.47486.441.00175.08175.08661.52325.4DN503.70.680172.13636.871.00231.12231.12867.99336.1DN503.70.768218.23807.441.00294.92294.921102.36346.8DN503.70.856269.76998.131.00366.49366.491364.62357.6DN503.70.957335.321240.701.00457.80457.801698.50368.4DN50101.058407.994079.873.00559.251677.755757.6共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书5.6标准层的冷冻水供水管路水力计算根据冷冻水供水管路轴测图来计算水管的管径和阻力1）供水管径的确定a.连接各风机盘管的所有供水支管管径取与接管管径一致，即均为DN20；连接新风机供水支管管径取与接管管径一致，即为DN50。b.选择最不利环路如图6.1所标的1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-12-13-14-15-16-17-18-19-20-21-22-23-24。c.确定各计算管段中的流量，见附录冷冻水管水力计算表。d.确定1-2管段中供水干管的管径。初选管段1-2中的计算流速为V=0.9m/s,根据公式可以算出管内径d=52.3mm,可初选管径DN50,再由公式反算出管段1-2的v=0.907m/s。2）最不利环路供水管压力损失△P计算a.计算管段1-2的压力损失△Pe由图可以查出比摩阻R，由表查出各管件的局部阻力系数。由△Pe=R*L，计算出1-2的△Pe=2322.75Pab.计算管段1-2的压力损失△Pm管段1-2中有90º弯头两个其局部阻力系数ξ=2。由△Pm=ξ·ρ·v2/2g算出△Pm=821.75Pac.水管总阻力：△P=△Pe+△Pm=3144.5Pa用同样方法计算其他管段的水管压力损失△P。5.7空调风机盘管水系统凝水管考虑共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书风机盘管机组在运行时产生的冷凝水，必须及时排走，排放凝结水的管路的系统设计中，应注意以下几点：1）风机盘管凝结水盘的进水坡度不应小于0.01。其它水平支干管，沿水流方向，应保持不小于0.002的坡度，且不允许有积水部位；2）冷凝水管道宜采用聚乙烯塑料管或镀锌钢管，不宜采用焊接钢管。采用聚乙烯塑料管时，一般可以不加防止二次结露的保温层，但采用镀锌钢管时应设置保温层。3)冷凝水管的公称直径D（mm）,一般情况下可以按照机组的冷负荷Q（KW），按照下列数据近似选定冷凝水管的公称直径：Q≤7KW，DN=20mm;Q=7.1-17.6KW,DN=25mm;Q=17.7-100KW,DN=32mm;Q=101-176KW,DN=40mm;Q=177-598KW,DN=50mm;Q=599-1055KW,DN=80mm;Q=1056-1512KW,DN=100mm;Q=1513-12462KW,DN=125mm;Q≥12462KW,DN=150mm.本设计的凝水管采用聚乙烯塑料管，可以不加防止二次结露的保温层；风机盘管的凝水管管径与风机盘管的接管管径一致，均为DN20，就近排放至近的卫生间下水口；新风机组的凝水管管径为DN50，也就近排放至临近的卫生间下水口。5.8冷冻水竖管水力计算采用同程式，计算方法与标准层冷冻水供水计算方法相同。表6.7冷冻水立管水管计算表管段a-bb-cc-dd-ef-gg-hh-Ii-jf-k西区　流量L/S3.3276.6549.98113.30813.3089.9816.6543.32713.308管径mmDN65DN80D108×4D108×4D108×4D108×4DN80DN65D108×4东区　流量L/S3.8067.61211.41815.22415.22411.4187.6123.81615.224管径mmDN65DN80D108×4D108×4D133×4D133×4DN80DN65D133×4共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书5.9风机盘管系统的水系统风机盘管系统的水系统与采暖系统相似（双水管时），故可以采用两管制水系统（如下图）。供回路水管各一根，具有简便、初期投资低等优点。系统设计时应注意把膨胀水管接在回水管上，此外管路要有坡度，并考虑排气和排污装置。水系统的调节方式有:风机盘管系统一般均采用个别水量调节，当在进入盘处设置二通阀调节盘管水量时，则系统水量改变；当在设有盘管旁通分路及出口三通时，则进入盘管流量虽改变而系统水量不变。在本设计中可以采用前者。风机盘管机组在使用过程中应该注意的几个问题1）定期清洗滤尘网，以保持空气流动畅通；2）定期清扫换热器上的积灰，以保证它具有良好的传热性能；3）风机盘管制冷时，冷水进口温度一般采用7-10℃，不能低于5℃，以防止管道及空调器表面结露；4）当噪声级很高时，可以在机组出口和房间送风口之间的风道内做消声处理。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书第六章空调风系统6.1　空调房间气流组织本设计室内温湿度参数冬季供暖18℃，φ=40%；夏季空调26℃，φ=50%，房间送风高度不大于2.8米，设计的空调系统为舒适性空调，根据《实用供热空调设计手册》[2]表11.9-1中所示气流组织的基本要求，本设计各房间气流组织选择侧送侧回送风方式。6.2风口的布置风机盘管加新风系统的送风口根据送风管尺寸新风量和风机盘管风量之和选择合适的双层百叶送风口(45度角)，同时也要考虑送风距离、送风速度的影响。新风送风口选择双层百叶风口。6.3新风入口注意事项1）新风进口位置：本系统采用独立的新风系统，因此只须考虑风机盘管机组配置合理；布置时应尽量使排风口与进风口远离，进风口应尽量放在排风口的上风侧；为避免吸入室外地面灰尘，进风口底部应距地面不宜低于2m。2）新风口其他要求：进风口应设百叶窗，以防雨水进入，百叶窗应采用固定的百叶窗，在多雨地区，宜采用防水的百叶窗。6.4风道的布置和制作要求1）风管应注意布置整齐，美观和便于维修、测试，应与其他管道统一考虑，要防止冷热源管道之间的不利影响，设计时应考虑各管道的装拆方便。2）风管布置应尽量减少局部阻力，弯管中心曲率半径要不小于其风管直径或边长。一般采用1.25倍直径或边长。3）风管法兰间应放置具有弹性的垫片，如海绵橡胶、橡皮等，以防止漏风，风管与风管之间不应有看得见的孔洞。4）风管涂漆。本系统设计时选用镀锌薄板钢板，可以不涂漆，但咬口损坏处要涂漆，施工时已发现锈蚀时要涂漆。6.5百叶送风口的选择步骤1）绘制系统轴测图，标注各段长度和风量。当气流组织及风口位置确定后，接下来就是布置风管，通过风管将各个风口连接起来，为风口提供一个输送空气的渠道。确定风道内的合理流速共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书部位低速风道高速风道推荐风速最大风速推荐风速最大风速居住公共居住公共高层建筑新风入口2.52.544.535风机入口3.544.558.516.5风机出口5～86.5～108.57.5～1112.525主风道3.5～4.55～6.55～6.55.5～8.012.530水平支风道33～3.53.5～44～6.51022.5垂直支风道2.53.0～3.53.25～44～61022.5送风口1～21.5～3.52～33～54/2）选定最不利环路（一般是指最长或局部构件最多的分支管路）。3）根据房间空调风机盘管送风量和使用场合要求的风口颈部最大风速来确定送风速度和百叶风口的尺寸。4）将选到的其他参数的要求，例如允许噪声，进行校核。若噪声超出，则重新选择风口。5）按所选的风口的参数，对其进行射程的校核计算。　6.6风口的选择6.6.1侧送风设计计算多数房间的风机盘管送风口及新风均采用侧送侧回的气流组织方式及，如下图（以101办公室为例）。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书该办公室尺寸为5.65×4.2×4.2m3；室内空调系统为风机盘管加新风系统，其安装的风机盘管为FP-8.5WA型，风量670m3/h，即0.182L/S；新风量为150m3/h。新风作为辅助送风，为简化计算，可忽略新风对气流的影响，因此只需对风机盘管送风的气流组织进行计算。本计算方法理论依据马最良编著的《民用建筑空调设计》[1]。1）选定送风口形式，确定过程拟采用双层百叶送风口，其紊流系数为ɑ=0.16，射程为5.65-0.5=5.15m（0.5m为射流末端宽度）。2）选取送风温差Δt根据办公室风机盘管选型计算中送风温差的确定方法，得出Δt=10℃。3）定送风口的出流速度v0m/s(7.1)式中：Fn——垂直于单股射流的空间断面面积，m2,见（7.2）d0——送风口直径或当量直径，m。（7.2）式中：H——房间高度，m；B——房间宽度，m；L——房间的总送风量，m3/h；先假定v0=3m/s，由公式（7.2）算出射流自由度0为12.33，代入公式（7.1）=0.36×12.33=4.44m/s。所取v0=3m/s<4.44m/s，且在2～5m/s共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书范围之间，则满足要求。4）确定送风口数目N（7.3）式中：a——送风口紊流系数；x——送风射流的射程，m；——受限射流无因次距离，见式（7.4）（7.4）式中其他符号含义同上。取Δtx=1℃,由（Δtx/Δt0）×（）=（1/10）×12.33=1.233，查得受限射流距离=0.25；由公式（7.4）N=2.8×4.2/[0.16×5.15/0.25]2=1.08,因此风口数目N为1个。5）确定送风口尺寸由下式算得每个风口面积m2(7.5)式中：——送风口面积；式中其他符号含义同上。由公式（7.5）=656/(3600×3×1)=0.0607m3，选取ABEK系列双层百叶风口，尺寸为630×160；则v0=L/(3600·a·b)=656/(3600×0.63×0.16)=2.57m/s,de=2·a·b/(a+b)=285.5mm6）校核射流的贴附长度阿基米德数Ar按下式计算：（7.6）式中：——射流出口温度，K；——房间空气温度，K；——风口面积当量直径，m；——重力加速度，m/s2；式中其他符号含义同上。由Ar数的绝对值查得x/d0值，就可以得到射流贴附长度x。由公式计算阿基米德数Ar=9.8×0.2885×(-10)/[2.572×(273+26)]=-0.0143查得x/d0=20,则x=20×0.2885=5.77>5.15，满足要求。7）校核房间高度公式H=h+w+0.07·x+0.3m，房间高度>=H为满足要求；共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书（7.7）式中：h——空调区高度，一般取2m；w——送风口底边至顶棚距离，m；0.07·x——射流向下扩展的距离，m；0.3——安全系数，m。H=h+w+0.07·x+0.3=2+0.23+0.07×5.15+0.3=2.78<2.8m符和要求。用相同方法计算其他房间，房间风机盘管送风口表7.1房间风机盘管送风口汇总表房间101102103104105106107108109110111112风口类型双层百叶风口（45度角）风口数量111111111112风口规格400×160630×160630×160630×160630×160400×160630×160400×160630×160630×160630×160400×1608）根据新风量及新风口出风速度选择新风送风口1人间办公室选用120×120的双层百叶风口，此时送风速度为30/（3600×0.12×0.12）=0.58m/s，符和要求。4人间办公室选用120×120的双层百叶风口，此时送风速度为120/（3600×0.12×0.12）=2.31m/s，符和要求5人间办公室选用120×120的双层百叶风口，此时送风速度为150/（3600×0.12×0.12）=2.89m/s，符和要求则所有房间的新风口选用120×120的双层百叶风口。6.6.2散流器送风的设计计算本办公楼有小会议室门厅均采用风机盘管加散流器下送风。散流器直接装于顶棚内，是顶送风口，送出的气流帖服于顶棚。故采用盘式散流器，其送出的气流扩散角大，射流以45度角喷出，接近平送流型。最后校核射流的射程和室内平均风速。散流器的布置的原则是:首先布置散流器，然后预选散流器，最后校核射流的射程和室内的平均风速。散流器布置的的原则是：（1）布置时充分考虑建筑结构的特点，散流器平送方向不得有障碍物。（2）一般按对称布置或梅花型布置。（3）每个圆型或方型散流器所服务的区域最好为正方形或接近正方形；如果散流器服务区的长宽比大于1.25时，宜选用矩形散流器。根据上面叙述和建筑物结构特点，选用方形盘式散流器平送风。以202小会议室为例进行散流器设计计算：房间尺寸为14.4*6.8，净高3.6m。送风量为2554m3/h.初选散流器，选用方形散流器，按颈部风速4m/s,承担的风量为320m3共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书/h，选8个散流器风口。则单个面积320/3600/4=0.023m2选用150X150mm的散流器，其颈部面积为0.0225m2颈部风速为V=320/3600/0.0225=3.95m/s=4m/s散流器实际出口面积为颈部的90%，即A=0.0225*0.9=0.0205m2散流器实际出口风速为：V=320/3600/0.0205=4.34m/s求射流末端速度为0.5m/s的射程：X=K*V*A1/2/VX-XO=1.4*4.34*0.02051/2/0.5=1.74m计算室内平均速度：VM=0.381*1.74/（6.82/4+3.62）1/2=0.18m/s如果送冷风，VM=0.18*1.2=0.22m/s送热风VM=0.18*0.8=0.15m/s。所选散流器符合要求。同理，也得出门厅和其他的小会议室及变配电室和多功能厅。6.7新风机组选型与计算实际风量（m3/h）额定风量（m3/h）实际冷量（kw）额定冷量（kw）排管数机组型号一层新风机组91510009.223213.2六G-1DF2550300024.796825.89四G-1.5*2DF二层新风机组1620200016.329616.9四G-1*2DF188043000189.545857140.25六G-1.5*2DF三层新风机组5579150056.2440538513.1四G-1.5DF223213000224.999598725.89四G-1.5*2DF西区,新风机组为G-1.5*2DF,其额定风量为3000m3/h；东区,新风机组为G-1DF,其额定风量为1000m3/h;所有房间的新风口选用1400×150的双层百叶风口。西区风管阻力损失概算及风机压头校核：西区最不利环路总长度约为32米(见图7.2,东区1～9)，根据通风管道单位长度摩擦阻力线图[1]，取Rm=0.8Pa/m；因为管段中局部构件较少,因此取K=2[1]，则送风管空气流动总阻力为：ΔP=Rm·L·(1+K)=0.8×32×(1+2)=76.8Pa。送风口为双层百叶风口，其静压查得当风量为85m3/h,角度为45度时,静压为0.2mH20=1.96Pa,则送风风机所需机外余压为两者之和,即78.76Pa,而FPG4-20D型风机的机外余压为220Pa,78.76Pa<220Pa,所以满足要求。东区风管阻力损失概算及风机压头校核：东区最不利环路总长度约为34米,根据通风管道单位长度摩擦阻力线图，取Rm=0.8Pa/m；因为管段中局部构件较少,因此取共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书K=2[1]，则送风管空气流动总阻力为：ΔP=Rm·L·(1+K)=0.8×34×(1+2)=81.6Pa。送风口为双层百叶风口，其静压查得当风量为85m3/h，角度为45度时,静压为0.2mH20=1.96Pa,则送风风机所需机外余压为两者之和,即83.56Pa,而FPG6-20D型风机的机外余压为170Pa,83.56Pa<170Pa,所以满足要求。6.8风管水力计算下面以一层新风管道水利计算为例：1）绘制风管轴侧图，并根据风管轴侧图确定计算最不利环路，本题目为：1-2-3-4-5-6-7-8-9-10-11-122）根据各管段的风量及选定的流速确定各管段的断面尺寸并计算该管段的摩擦阻力和局部阻力如下：A．管段（1）-（2）：风量为105M3/H，管段长=2.4M风管断面尺寸：取管内流速V1-2=3M/S，则管道断面应为F1-2=105/3600/3=0.01M2；查《简明空调设计手册》取钢板制矩形风管断面尺寸120*120MM，实际面积为0.014M2，故实际流速为V1-2=105/3600/0.014=2.4M/S沿程阻力计算：按照流速的当量直径DV=2AB/（A+B）=2*0.12*0.12/0.24=0.12M=120MM及实际流速V1-2=2.0M/S，查通风管道单位长度摩擦阻力线解图得到单位长度摩擦阻力RM1-2=0.4PA/M，故该管段的摩擦阻力为P1-2=RM1-2*L1.2=0.4*2.4=0.96Pa局部阻力计算：共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书该管段包括出风口,分流三通，旁流三通。查表得，P1=2.6*1.2*2.0*2.0/2=6.24Pa分流三通的局部阻力为分流前管段流量105M3/H，根据支管断面与总管段断面之比A2/A1=0.12*0.12/0.16*0.12=0.75，L2/L1=105/195=0.5查表得ζ=0.8，则分流三通的局部阻力为：P2=0.8*1.2*2.0*2.0/2=1.92Pa该管段总阻力为：P1-2=0.96+6.24+1.92=9.12PaB．管段（2）-（3）：风量195M3/H，管段长L=3.7M沿程阻力计算：初选流速3M/S，选定风道断面160*120MM，则实际风速为2.8M/S查表得到RM2-3=0.7PA/M，则沿程阻力为：PJ1=0.7*3.7=2.59Pa局部阻力计算：（三通取入口处流速）三通（90度）：F3/F2=F160*120/（200*160）=0.6，风量之比为195/360=0.5查表得ζ=0.6，则：PJ2=0.6*1.2*2.8*2.8/2=1.72Pa该管段总阻力为：P=2.59+1.72=4.31PaC.管段（3）-（4）：沿程阻力计算：初选流速3.5M/S，选定风道断面200*160MM，则实际流速为3.1M/S查表得到ζ=0.6，则沿程阻力为：PJ1=0.6*3.7=2.22PA局部阻力计算：直流四通：F4/F3=160*120/（200*160）=0.6，风量之比为360/480=0.75查表得ζ=0.8，则：PJ2=0.8*1.2*3.1*3.1/2=4.6Pa该管段总阻力为：P=2.22+4.65=6.82PaD．管段（4）-（5）：沿程阻力计算：初选流速4M/S，选定风道断面200*160MM，则实际流速为4.2M/S查表得到ζ=1.12，则沿程阻力计算为：PJ1=1.12*3.7=4.14Pa局部阻力计算：直流四通：查表得ζ=0.8，则：PJ2=0.8*1.2*4.2*4.2/2=8.47Pa该管段总阻力为：P=4.14+8.47=12.6PaE.管段（5）-（6）：风量600M3/H，管段长L=7.8M沿程阻力计算：初选流速4M/S，选定风道断面250*160MM，则实际流速为4.2M/S查表得到ζ=1，则沿程阻力为：PJ1=3.7*1.0=3.7Pa局部阻力计算：直流四通：查表得到ζ=0.8，则：PJ2=0.8*1.2*4.2*4.2/2=8.47Pa该管段总阻力为：P=3.7+18.47=12.6PAF．管段（6）-（7）：风量720M3/H，管段长L=3.7M共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书沿程阻力计算：初选流速4.5M/S，选定风道断面250*160MM，则实际流速为5.0M/S查表得到ζ=1.44，则沿程阻力为：PJ1=3.7*1.44=5.3PA局部阻力计算：直流四通：查表取ζ=0.8，则：PJ2=0.8*1.2*5.0*5.0/2=12PA该管段总阻力为：P=5.3+12=17.3PAG．管段（7）-（8）：风量960M3/H，管段长L=3.9M初选流速5M/S，选定风道断面320*200MM，则实际流速为4.2M/S查表得到ζ=0.75，则沿程阻力为：PJ1=0.75*3.9=2.93PA局部阻力计算：直流四通：查表取ζ=0.6，则：PJ2=0.6*1.2*4.2*4.2/2=8.47PA该管段总阻力为：2.93+8.47=11.4PA（A）管段1-2：风量为90M3/H，管段长=2.5M风管断面尺寸：取管内流速V1-2=2M/S，则管道断面应为F1-2=90/3600/2=0.012M2；查《简明空调设计手册》取钢板制矩形风管断面尺寸120*120MM，实际面积为0.014M2，故实际流速为V1-2=130/3600/0.014=1.74M/S沿程阻力计算：按照流速的当量直径DV=2AB/（A+B）=2*0.12*0.12/0.24=0.12M=120MM及实际流速V1-2=1.74M/S，查通风管道单位长度摩擦阻力线解图得到单位长度摩擦阻力RM1-2=0.3PA/M，故该管段的摩擦阻力为P1-2=RM1-2*L1.2=0.3*2.5=0.75Pa局部阻力计算：查得局部阻力系数为ζ=2.6，故其局部阻力为P=2.6*1.2*1.74*1.74=4.7Pa风量调节多用多叶阀：按照零度全开时四叶阀门查表得ζ=0.83其局部阻力为PJ1=2.6*（1.2*1.74*1.74）/2=4.7Pa矩形风管分流三通（90度），查表得到ζ=0.83，则分流三通管的局部阻力为：PJ2=0.83*1.2*1.74*1.74/2=1.5Pa该管段总阻力为：P1-2=0.75+4.7+1.5=6.95Pa（B）．管段2-3：风量150M3/H，管段长L=4M沿程阻力计算：初选流速3M/S，选定风道断面120*120MM，则实际风速为2.9M/S查表得到ζ=0.89，则沿程阻力为：PJ1=0.89*4=3.56Pa局部阻力计算：（三通取入口处流速）查表得ζ=0.6，则：PJ2=0.6*1.2*2.9*2.9/2=3Pa该管段总阻力为：P=3.56+3=6.56Pa共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书（C）.管段3-4：沿程阻力计算：初选流速4M/S，选定风道断面160*120MM，则实际流速为4.3M/S查表得到ζ=1.69，则沿程阻力为：PJ1=1.69*4=6.76PA局部阻力：1.2*0.8*4.3*4.3/2=8.88（D）．管段4-5：沿程阻力计算：初选流速4M/S，选定风道断面200*160MM，则实际流速为3.9M/S查表得到ζ=0.99，则沿程阻力计算为：PJ1=0.99*4=3.96Pa局部阻力计算：直流四通：查表得ζ=0.8，则：PJ2=0.8*1.2*3.9*3.9/2=7.3Pa该管段的总阻力为：3.96+7.3=11.26PA（E）.管段5-6：风量600M3/H，管段长L=4M沿程阻力计算：初选流速4.5M/S，选定风道断面250*160MM，则实际流速为4.2/S查表得到ζ=1，则沿程阻力为：PJ1=4Pa局部阻力计算：四通：查表取ζ=0.8，则：PJ2=0.8*1.2*4.2*4.2/2=8.46PA该管段总阻力为：P=4+8.47=12.46PA（F）．管段6-7：风量750M3/H，管段长L=4M沿程阻力计算：初选流速4.5M/S，选定风道断面250*200MM，则实际流速为4.2M/S查表得到ζ=0.85，则沿程阻力为：PJ1=4*0.85=3.4PA四通：查表取ζ=0.8，则：PJ2=0.8*1.2*4.2*4.2/2=8.47PA该管段总阻力为：P=3.4+8.47=11.87PA（G）．管段7-8：风量840M3/H，管段长L=4M初选流速5M/S，选定风道断面250*200MM，则实际流速为4.67M/S查表得到ζ=1.07，则沿程阻力为：PJ1=1.07*4=4.28PA局部阻力计算：四通：查表取ζ=0.8，则：PJ2=0.8*1.2*4.67*4.67/2=7.85PA该管段总阻力为：4.28+7.85=11.13PAH．管段8-9：风量900M3/H，管段长L=4M初选流速5M/S，选定风道断面320*200MM，则实际流速为3.9M/S共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书查表得到ζ=0.67，则沿程阻力为：PJ1=0.67*4=2.68pa局部阻力计算：四通：查表取ζ=0.8，则PJ2=0.8*1.2*3.9*3.9/2=5.48PA该管段总阻力为：P=2.68+5.48=7.16PAI．管段9-10：风量960M3/H，管段长L=5.2M初选流速5M/S，选定风道断面320*200MM，则实际流速为4.2M/S查表得到ζ=0.75，则沿程阻力为：PJ1=0.75*5.2=3.9pa局部阻力计算：弯头：查表取ζ=0.15，则PJ2=0.15*1.2*4.2*4.2/2=1.59PA该管段总阻力为：P=3.9+1.59=5.49PAJ．管段10-11：风量960M3/H，管段长L=3.8M查表得到ζ=0.75，则沿程阻力为：PJ1=0.75*3.8=2.85pa局部阻力计算：弯头：查表取ζ=0.15，则PJ2=0.15*1.2*4.2*4.2/2=1.59PA该管段总阻力为：P=2.85+1.59=4.44PAK．管段11-12：风量1920M3/H，管段长L=4M初选流速5M/S，选定风道断面400*320MM，则实际流速为4.2M/S查表得到ζ=0.48，则沿程阻力为：PJ1=0.48*4=1.92pa局部阻力计算：消生器：消生器的局部阻力给定为40PA90度弯头：查表得ζ=0.15，其局部阻力为：P=0.15*1.2*4.2*4.2=3.18PA软接头：因为管径不标且短，其局部阻力可以忽略不计。该管段总阻力为：P1=1.92PAP2=43.18PAP=1.92+43.18=45.1PA3）.检查并联管路的阻力平衡用同样的方法计算并联管路（1）-11和水利计算，并且结果列如下表：管段1-11的总阻力P1-11=93.92PA管段（1）-9的总阻力P（1）-11=84.51PA（P1-11-P（1）-11）/P1-11=（93.92-84.51）/93.92=0.10〈0.15检查的结果表明，两个并联管路的阻力平衡满足设计要求。如果不满足要求设计要求。4）.计算最不利环路阻力见下表得P1-11=139.02〈260PA。故所选择的风机满足要求。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书风管道的阻力损失计算与水管的阻力损失计算类似，阻力损失的构成相同，绘制各层风管道系统图，从距空调机组最远的风口开始编号，各分支处依次为1，2，3，……，根据《实供热空调设计手册》[2]P563风管计算方法,计算结果见表7.2和表7.3。表7.2新风管管径表管段序列风量m3/h管长(m)初选流速m/s风道断面mm*mm实际流速m/s比摩阻pa沿程压力损失pa局部压力损失pa管段总压力pa备注1--2902.52120*1201.740.30.756.26.95出风口，分流三通2--315043120*1202.90.893.5636.56四通3--430044160*1204.31.696.768.8815.6四通4--545044200*1603.90.993.967.311.26四通5--660044.5250*1604.2148.4612.46四通6--775044.5250*2004.20.853.48.4711.87四通7--884045250*2004.671.074.287.8511.13直流三通8--990045320*2003.90.672.685.488.16直流三通9--109605.25320*2004.20.753.91.595.49弯头10--119603.85320*2004.20.751.442.854.44弯头，消声器，防火阀11--12192045400*3204.20.481.9243.1845.1合计139.02(1)--(2)1052.43120*12020.40.968.169.12出风口，分流三通(2)--(3)2103.73160*1202.80.72.5910.7214.31四通(3)--(4)3603.73.5200*1603.10.62.224.66.82四通(4)--(5)4803.74200*1604.21.124.148.4712.6四通(5)--(6)6003.74.5250*1604.213.78.4712.6四通(6)--(7)7203.74.5250*16051.445.31217.3四通(7)--119603.95320*2004.20.752.938.4711.4四通合计84.156.9卫生间排风卫生间排风换气次数为10次/小时，每个卫生间选用松下FV—24CHL1C型照明换气扇一台，其风量为207m3/h,排风管直径为100mm。卫生间排风由各换气扇的排风管集中到排风竖井,通过排风竖井将排气扇排出的气体排至室外。为防止卫生间的气味外溢，一般采用卫生间排风。排风量按民用建筑空调设计推荐的5-8次/H换气次数计算。本工程每个卫生间都采用BLD低噪音吸顶式房间通风器。为防止卫生间的气味外溢，一般采用卫生间排风。排风量按民用建筑空调设计推荐的5-8次/H换气次数计算本工程男卫生间的面积：3.6*4.9=17.64m²体积：17.64*4.2=74.1m³共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书排风量：74.1*5=370.5m³选择BLD-400低噪吸顶式房间通风器。设置四个排风口，单个排风量400/4=100m³/h选择FK-2100mm*100mm单层百叶风口四个。风速假定4m/s，风管取160mm*160mm.实际风速：400/3600/0.16/0.16=4.3m/s本工程女卫生间的面积：3.8*3.14=11.9m²体积：11.9*4.2=50m³排风量：50*5=250m³选择BLD-300底噪声吸顶式房间通风器。设置三个排风口，单个排风量为：300/3=100m³/h选择FK-2100mm*100mm百叶风口三个风速假定4M/S，风管取120mm*100mm.实际风速：300/3600/0.12/0.10=4.3m/s其它卫生间设计上。对于一层变配电室的排风设计排风量按照《暖通空调.动力》表1.2.26推荐的3-4次/H换气次数计算本工程变配电室面积：A=94m²体积：94*4.2=395m³排风量：395*3=1195m³设置四个排风口，单个排风量1195/4=300m³/h选择FK-2200mm*100mm单层百叶风口四个。风速假定3m/s，风管取250mm*100mm.实际风速：300/3600/0.2/0.1=4.2m/s共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书　第七章制冷机房各种设备的选择7.1制冷机组的选择7.1.1机组选型计算1）初选机型。根据制冷系统负荷Q0=1275KW，结合建筑物的构造和用途进行综合考虑，所以选择采用美的水冷螺杆机组（单压缩机系列）两台。型号为：LBLG615/A1和LBLG700/A1。机型项目LBLG615/A1LBLG700/A1制冷量KW616.4697.8Kcal/h530000600000电源3Ф—380～50HZ压缩机型式5～6非对称齿型半封闭螺杆式压缩机启动类型Y-D能量调节25%～100%有级控制或无级控制输入功率KW130145额定电流A230250蒸发器型式壳管式水量CMH106120配管管径DN125150水压降kPa7676水侧工作压力MPa1.0冷凝器型式壳管式水量CMH131148配管管径DN125150水压降kPa7676共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书外型尺寸长mm35783578宽mm14901490高mm17731849机组重量kg27002950运行重量kg31003400说明：1）所有制冷能力以蒸发器12℃回水，7℃出水，冷凝器30℃回水，35℃出水。2）该系统机组的设计工况为：冷冻水进水温度为12℃，出水温度为7℃。在设计工况下，2台机组的总制冷量为Q=616.4+697.8=1314.2KW>1275KW，满足要求。3）其他主要技术性能参数电源：三相四线380V50Hz冷暖切换装置：四通换向阀噪声：小于68Db功率：24K水压降：小于50kpa7.2分水器和集水器的选择7.2.1分水器和集水器的构造和用途分水器和集水器实际上是一段大管径的管子，在其上按设计要求焊接上若干不同管径的管接头，在集中供水（供冷和供热）系统中，采用集水器和分水器的目的是有利于空调分区的流量分配和调节，亦有利于系统的维修和操作。确定分水器和集水器的原则是使水量通过集管时的流速大致控制在0.5～0.8m/s范围之内。分水器和集水器一般选择标准的无缝钢管（公称直径DN200～DN500）。7.2.2分水器和集水器的尺寸供水集管又称分水器（或分水缸），回水集管又称集水器（或回水缸），它们都是一段水平安装的大管径钢管。冷水机组生产的冷水送入供水集管，再经供水集管向各支系统或各分区送水，各支系统或各分区的空调回水，先回流至回水集管，然后由水泵送入冷水机组。供回水集管上的各管路均应设置调节阀和压力表，底部应设置排污阀或排污管（一般选用DN40）。供回水集管的管径按其中水的流速为0.5～0.8m/s范围确定。管长由所需连接的管的接头个数、管径及间距确定，两相邻管接头中心线间距为两管外径+1200mm，两边管接头中心线距集管断面宜为管外径+60mm。根据《中央空调设备选型手册》[4]P650，分水器和集水器尺寸确定方法如下：共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书1）分水器的选型计算取其中的流速为0.6m/s，循环水量为23.33l/s由公式可计算缸体内径为222.82mm,拟选用D273×7.0（DN250）的无缝钢管。2）集水器的选型计算集水器的直径、长度、和管间距与分水器的相同，只是接管顺序相反。根据以上原则，在集中供水（供热和供冷）系统中，采用分水器与集水器的目的是利于各个空调系统分区的流量分配和调节，亦利于系统的维修和操作。分水器和集水器按照断面流速v=0.3m/s来计算。从分（集）水器上接出2根供向(来自)空调机组水管以及1根压力平衡管和1根来自（供向）冷水机组的水管，供水(回)管流速为2.0m/s取，d1=300mm，d2=50mm，d3=250mm,d4=100mm,分（集）水器的流通断面积应为311/3600/0.3=0.288m2，于是算出分（集）水器内径为605mm，选用D600×10.0无缝钢管，实际流速为0.28m/s,满足要求。L1=300+60=360mmL2=d1+d2+120=470mmL3=d2+d3+120=420mmL4=d3+d4+120=470mmL5=d4+60=160mm选择分（集）水器如下：内径（mm）管壁厚度（mm）外径（mm）重量(kg/m)60010645112.557.3膨胀水箱配置与计算共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书膨胀水箱的作用是收容和补偿系统中的水量，同时还起到定压的作用，因此，膨胀水箱已经成为空调系统中的主要部件之一。空调水系统的膨胀水量△V可以按照下列公式计算：△V=（）··F（8.1）式中：——系统运行前水密度，kg/l；——系统运行后水密度，kg/l；——水容量概算值，l/m2；F——建筑总面积，m2。查表得=0.993925（t=35℃），=0.99974（t=7℃），查表可得=1.0，建筑面积约为5351.6m2。则△V=（）··F=108.13L因膨胀水量较小，而一般膨胀水箱有效容积为0.5-1.0m3，则本系统的膨胀水箱有效容积可取0.5m3。注意：膨胀水箱应加盖和保温，常用带有网格线铝箔帖面的玻璃棉作保温材料，保温层厚度为25mm。膨胀水箱定压方法可同时实现系统的补水，膨胀和定压三个功能。膨胀水箱应设在系统的最高处，水箱上应设有膨胀管、信号管、排水管、溢流管、循环管膨胀水箱的容积是由系统中的水容量和最大的水温度变化幅度决定的,可按下式计算:Vex=β*Vsy*△tmaxVex---膨胀水箱有效容积(即由信号管到溢流管之间的水箱容积)β---水的体积膨胀系数取0.0006Vsy---系统在初始温度下的水容积（m³）△tmax---水温的最大波动值低温水供暖系统取△t=95-20=75℃,则Vex=0.0006*75Vsy=0.045Vsy空调水系统△t=12-7=5℃,则Vex=0.0006*5Vsy=0.003Vsy对于空调水系统采用冷水、热水共用的双管系统时膨胀水箱的有效容积的大小应按冬季工况确定,Vex=1.5*10400*0.045=0.7m³选型:参照<<民用建筑空调设计>>表8-27公称容积1m³,有效容积1.15m³,外形尺寸1100*1100*1100共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书溢流管DN40,排水管DN32,膨胀管DN25,信号管DN20,循环管DN20,箱重242.3Kg7.4补水系统的确定1.软化水箱的选择查《暖通空调.动力》得，冷冻水的补水量取系统水容量的2％。空调水系统的单位水容量表（L/m2建筑面积）空调方式全空气系统水-空气系统供冷时0.40～0.550.70～1.30供暖时热水锅炉1.25～2.001.20～1.90热交换器0.40～0.550.40～0.55所以补水量为10400×1.3×2%=270.4m3/h补水泵的流量取补水量的2.5～5倍，扬程应附加30～50Kpa,而且宜设备用泵。所以补水泵的流量为270.4*4=1.08m3/h又软化水箱的大小应满足储存补水泵0.5—1小时，这里取1小时。所以，软化水箱的容积为V=1.08*1=1.08m3尺寸为1100*1100*10002.补水泵的选型冷冻水系统是闭式的，补水泵即起补水的作用又能对冷冻水系统起定压作用。根据以上可知补水流量为1.08m3/h根据流量选择两台（一用一备）SB-X系列型号为65-40-150K的离心式清水单级泵：[7]型号流量（m3/h）扬程（m）进出口直径（mm）电机功率（KW）转速（r/min）电压（V）重量（kg）NB32-1601/15563250/322.229003802703.软化水设备型号的选择已知补水量1.08m3/h，软化水设备选用FA系列全自动软水器根据补水流量选用FA系列全自动软化水设备：型号额定流量（t/h）进出口管径（mm）树脂填装量（kg）罐体尺寸D*H/mmFA-31.25034230*1120共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书7.5冷冻水泵的选型和计算7.5.1冷冻水泵的选型和计算根据选型原则，选择三台冷冻水泵（两用一备）。水泵所承担的供回水管网最不利环路为东区五楼管路。1）水泵流量的确定单台冷水机组的额定水流量为5.83L/s。根据水泵工作时，取流量储备系数=1.1。则单台水泵设计流量V=1.1×5.83=6.413L/s=23.33m3/h。2）水泵扬程H的确定由于采用闭式系统，冷却水泵的扬程为管路，管件阻力，冷水机组蒸发器阻力和末端设备表冷器阻力之和。并附加5%～10%富裕量。出计算得到最不利环路的阻力为86236.27Pa冷水机组蒸发器的阻力查技术参数为76Kpa(LBLG615/A1和LBLG700/A1)末端设备表冷器阻力为28KPa3）则冷冻水泵扬程为=（86.24+76+28）*（1+10%）/9.8=21.36MH2O（10%为富裕量）4）LBLG615/A1流量为106m3/h冷冻水泵流量106*（1+10%）=116m3/h=32.23L/SLBLG700/A1流量为120m3/h冷冻水泵流量120*（1+10%）=132m3/h=36.67L/S选择格兰福水泵NB65-160/173三台，两用一备。NB65-160/173EAN号:5700396725604额定流量:121米3/小时额定扬程:26.4米最大操作压力：16巴尺寸，泵进出水口：DN80/DN607.5.2冷冻水泵配管布置进行水泵的配管布置时，应注意以下几点：1）安装软性接管：在连接水泵的吸入管和压出管上安装软性接管，有利于降低和减弱水泵的噪声和振动的传递。2）出口装止回阀：目的是为了防止突然断电时水逆流而时水泵受损。3）水泵的吸入管和压出管上应分别设进口阀和出口阀；目的是便于水泵不运行能不排空系统内的存水而进行检修。。4）水泵的出水管上应装有温度计和压力表，以利检测。如果水泵从地位水箱吸水，吸水管上还应该安装真空表。5）水泵基础高出地面的高度应小于0.1m，地面应设排水沟。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书7.6冷却水系统设计计算7.6.1冷却水量的确定及冷却塔的选型（1）冷却水量取决于冷水机组冷凝器的散热量和冷却水供，回水温差。可按下式计算：W=Q/（1000*3600*Dt*c）式中Q—冷凝器的散热量，kwW—冷却水量，m3/hDt—冷却水供，回温差，℃C—水的比热容，kj/（kg.℃）由此得出冷却水量为70L/S（252m3/h），按冷水机组冷却水的额定流量的（1.1-1.2）倍确定冷却塔的额定流量为：（1.1-1.2）*252=280m3/h选得江阴精亚集团5BND300低噪音圆型逆流式冷却塔。处理水量300m3/h，风机功率11kw。噪音66/59DB（A）进水压力43.7kpa（2）该冷却塔设计工况进水温度37℃，出水温度32℃，湿球温度28℃，干球温度31.5℃冷水机组冷却水温度范围18-37℃，进出口温差5℃所以冷却塔满足条件。（3）冷却水泵选型：由于采用闭式系统系统，冷却水泵的扬程为管路，管件阻力，冷水机组冷凝器阻力，冷却水提升的高差和冷却塔进水口预留压力（可以从设备样本查得，一般为3-6mH2O。并附加5%-10%的富裕量。由冷却水流量70L/S可以确定冷却水管径为DN250，流速为1.35m/s。比摩阻66.08pa/m。由计算得到最不利环路阻力为1652pa冷水机组冷凝器的阻力为76kpa高差为49pa冷却塔进水压力49pa冷却塔进水压力47.3kpaA.则冷冻水泵扬程=（1.65+89+0.049+0.049+47.3）*（1+10%）/9.8=15.6mH2OB.流量为70L/S，冷冻水泵流量为70*（1+10%）=77L/S选择山东双轮的空调专用水泵，型号为200RK250-25W的卧式水泵三台。两用一备。额定流量为283m3/h。扬程为15.8m。水泵进出口径为200/50mm。7.7电子水处理器的选型冷冻水系统中电子水处理器选型：由已知冷冻水流量为106m3/h和120m3/h。加富裕量为：（106+120）*（1+10%）=248.6m3/h=68.9L/S=243.86T/H选用长沙大方空调的CLDC-200PZ型电子水处理仪一台最大水处理量337T/H。排污口管径DN80，长1691mm，直径325mm。冷却水系统中电子水处理器选型：由已知冷却水流量为70L/S。加富裕量为：共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书70*（1+10%）=77L/S=272.5T/H选用长沙大方空调的CLDC-200PZ型电子水处理仪一台最大水处理量337T/H。排污口管径DN80，长1691mm，直径325mm。第八章地下室通风及防排烟系统设计地下室采用机械防排烟方式。机械防排烟量的确定，按照规范规定：按设备用房换气次数确定，4-6次/H。地下室还应该设置进风系统，进风量不宜小于排风量的50％。排烟风机风量应考虑10-20％的漏风量，此取12％。风压应满足排烟系统最不利环路的要求，排烟风机应保证在280℃时能够连续工作30分钟。在风机入口总管上应设置当烟气温度大于280℃时能够自行关闭的排烟放火阀，且应于排烟风机连锁，当该排烟放火阀关闭时，风机应能停止运转。通风机的风量除了应满足计算风量外，还应增加一定管道的漏风量，一般不大于10％，此取5％。具体计算如下：地下室面积为：437m²。则总排烟房间体积为437*4.5=1967m³/h总排烟风量为1967*4*（1+12％）=8812m³/h总新风量为8812*60％*（1+5％）=5552m³/h查<<暖通空调.动力>>得到排烟口风速不宜大于10m/s，送风口速度不宜大于7m/s。新风口设5个，每个送风量为：1110m³/h,初选流速4m/sA=1110/3600/4=0.077m²,风口选择双层活动百叶风口360mm*220mm共计五个，实际流速v=1110/3600/0.36/0.22=3.9m/s,满足要求。管径依次为320mm*250mm，500mm*320mm，630mm*320mm，700mm*400mm，900mm*400mm。排风口设置5个，每个排风量为1762m³/h，初选流速5m/sA=1762/3600/5=0.098m²,选侧回风口400mm*250mm共计五个，实际流速v=1762/3600/0.1=4.9m/s,满足要求。按照以上方法得排风管径为700mm*400mm，800mm*400mm，900mm*400mm。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书第九章消声减振方面的设计考虑9.1概述空调系统的消声和减振是空调设计中的重要一环，它对于减小噪声和振动，提高人们大额舒适感和工作效率，延长建筑物的使用年限有着极其重要的意义。对于设有空调等建筑设备的现代建筑，都可能室外及室内两个方面受到噪声和振动源的影响。一般而言室外噪声源是经过维护结构穿透进入的，而建筑物内部的噪声、振动源主要是由于设置空调、给排水、电气设备后产生的，其中以空调制冷设备产生的噪声影响最大。包括其中的冷却塔、空调制冷机组、通风机、风管、风阀等产生的噪声。其中主要的噪声源是通风机。风机噪声是由于叶片驱动空气产生的紊流引起的宽频带气流噪声以及相应的旋转噪声所组成，后者由转数和叶片数确定其噪声频率。9.2消声设备选型风机盘管：空调方式为风机盘管加新风，根据所选的风机盘管的技术参数可以知道，风机盘管的噪声基本满足设计要求，不需要设置消声器，只需在风口与风机连接处设置软连接即可。新风机组：新风是由各层的单独的新风机组供给，由新风机组的噪声参数知道，需要设置消声器,型号为ZP200(500×320)。9.3空调装置的防振空调系统的噪声除了通过空气传播到室内外，还能通过建筑物的结构和基础传播，例如：转动的风机，和压缩机所产生的振动可以直接传给基础，并以弹簧性波的形式从机器基础沿房屋结构传到其它房间,又以噪声的形式出现，因此，对空调系统振动机构削弱将能有效的降低噪声。削弱由机器传给基础的振动是用消除它们之间的刚性连接来实现的，即在振源的和它的基础之间安设避振构件（如弹簧减振器或橡皮软木等）,可以使从振源传到的振动得到一定程度的头减弱。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书第十章管道保温设计的设计考虑10.1保温材料的选用保温材料的热工性能主要取决于其导热系数，导热系数越大，说明性能越差，保温效果也越，因此选择导热系数低的保温材料是首要原则。同时综合考虑保温材料的吸水率、使用温度范围、使用寿命、抗老化性、机械强度、防火性能、造价及经济性，可以在本设计中对供回水管及风管的保温材料均采用带有网格线铝箔帖面的防潮离心玻璃棉。10.2保温管道防结露下表为各管径下要求的防结露厚度。表10.1保温材料(玻璃棉)的防结露厚度表管径DN15DN20DN25DN32DN40DN50DN70DN80DN100厚度/mm111212.51313.51414.514.51510.3保温度材料的经济厚度从上面可以选出冷介质管道防结露所需的最小保温厚度。应该明确的是,除空气凝结水管外,其余计算的保温防结露厚度通常都不是最经济的厚度而只是满足了最低使用要求的厚度。关于经济厚度,要考虑以下一些因素：1）保温材料的类型及造价(包括各种施工、管理等费用)；2）冷（热）损失对系统的影响；3）空调系统及冷源形式；　　4）保温层所占的空间对整个建筑投资的影响；　　5）保温材料的使用寿命。通过对现有大量工程的实际调研，结合实际情况，本设计以下表作为经济厚度的参考，因此供回水管及风管的保温材料可以选用25mm厚的采用带有网格线铝箔帖面的防潮离心玻璃棉。表10.2保温材料的选用厚度表材料空调水管ＤＮ＜１００１００≤ＤＮ＜２５０ＤＮ≥２５０玻璃棉２５３０３５－４０共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书第十一章施工说明1）风管和风机盘管的出风短管都采用镀锌钢板，风管支架间距为2~2.5m。2）冷水管道都采用镀锌钢管，直径DN32以下为丝扣连接；直径DN32以上采用焊接，焊口涂防锈漆。3）供回水管及风管的保温材料都采用25mm厚带有网格线铝箔帖面的防潮离心玻璃棉作为保温层。4）所有管道（除凝水管为低头敷设，并保持0.003~0.005的坡度）均为抬头走，最高处设自动排气阀，并保持0.003的坡度。管道支架的间距按有关规范[5]处理。其他未详尽处见《通风与空调工程施工及验收规范(GB50243-2002)》。第十二章中英文对照论文高层建筑地下车库通风排烟问题刍议摘要：指出多年来高层建筑地下车库排烟设计套用《高层民用建筑设计防火规范》(GB　50045-95)某些条文的做法不当。强调暖通设计人员应当而且只应当遵照《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》(GB　50067-97)的有关规定。着重说明了设计数据方面的两项重要变化。探讨了地下车库排烟系统与排风系统完全合一的可能性。关键词：高层建筑　地下车库　通风排烟　防火规　　近些年来，由于我国城市汽车的拥有量迅猛增加，高层建筑地下停车库的设计项目也迅速增多。地下车库的通风排烟问题，尤其是二者兼用等问题因而受到暖通设计人员的普遍注意。根据笔者能够看到的资料，仅从1997年10月至1999年2月，在全国范围发行的杂志、丛书以及全国暖通空调制冷学术年会上发表的有关文章就有9篇之多，还不包括地方性专业杂志和专业学术会议的文章在内。由此可见大家对这个问题的关心程度。但令人遗憾的是，这些文章的作者没有一位提到已经发布实施的一本重要的新规范，而正是这本规范，可能使现有的一些讨论失去意义，使推荐的一些方案和作法失去技术和经济方面的合理性。　　1997年10月5日，国家技术监督局与建设部联合发布了《汽车库、修车库、停车场设计防火规范》(以下简称《新库规》)［1］，并宣布于1998年5月1日起实施。这本强制性国家标准的颁布对于地下车库排烟设计而言，是一项十分重要的进展。之所以这样说，是因为这本规范中有几条规定足以改变暖通人员对地下车库排烟设计的习惯思路和作法，可使设计大大简化，可使车库日常排风和火灾排烟简单合一。概略地说，有两点重要变化：一是防火分区面积的扩大，由此带来防烟分区的扩大；二是排烟量的减小。具体内容，后面将作简要介绍。　　人们会问，既然这里讨论的对象是位于高层建筑内的地下车库，设计理所当然应该遵循《高层民用建筑设计防火规范》(以下简称《高规》)［2］。问题是，车库到底属于《高规》第8.4.1条所述的“经常有人停留”的地下室呢，还是属于“可燃物较多”共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书的地下室?《高规》条文和条文说明中均未提及。相反，从车库管理制度上看，从国内外火灾试验和火灾实例上看，倒是可以说明地下车库既难属于经常有人停留的场所，也难属于可燃物较多的地下室［3］。看来，到目前为止认为高层建筑地下车库应根据《高规》设置排烟系统的这种认识或许是我们设计人员对《高规》的一种主观理解。其实，《高规》第4.1.8条已明确指出：“设在高层建筑内的汽车停车库，其设计应符合现行国家标准《汽车库设计防火规范》的规定”。也就是说，《高规》本来就认为，在设计地下车库时应以车库防火规范为依据，只不过1995年修订的《高规》发布实施时，当时的汽车库防火规范尚缺少排烟方面的内容而已。但现在情况不同了，《新库规》已经发布实施并且扩大了适用范围，其总则第1.0.2条的条文说明中明确指出该规范适用于“高层民用建筑所属的汽车库和人防地下车库”。因此，笔者认为，高层建筑地下车库设计，当然包括通风排烟设计，只能以《新库规》为依据，而不能以《高规》为依据，这一点暖通专业设计人员从现在起就应十分明确。至于排烟设计的具体内容与此前的习惯作法有些什么不同，有些什么规定必须加以强调和注意，下面主叙　　地下车库防火分区最大允许建筑面积的增加是一项令人瞩目的变化。一般情况，对于一、二级耐火等级的建筑，该最大允许面积为2000m2(而《高规》地下室防火分区规定为500m2)，且如库内设有自动灭火系统时，面积还可增加一倍。由此带来的一个重要结果就是防烟分区面积的大幅度增加。由于防烟分区不能跨越防火分区，所以防烟分区最大建筑面积亦可达到2000m2(见《新库规》第8.2.2条)，而现行《高规》只是500m2。防烟分区面积的增大自然减少了车库内排烟系统的数量。例如，面积不超过2000m2的车库，现在只设一个排烟系统就可以了，而按《高规》，要设4个系统。相比之下，设计、施工、运行管理现在都简便多了。　　按《新库规》第8.2.4条“排烟风机的排烟量应按换气次数不小于6次/h计算”的规定，排烟量的计算值较之以前也有大幅度变化。仍以一个2000m2的地下车库为例，以前按《高规》至少要设4个独立的排烟系统。假定每个系统负担500m2的防烟分区，一个系统的排烟量为500×60=30000m3/h。如果车库设自动灭火系统，防火分区可以扩大为1000m2，此时至少要设两个独立的排烟系统。假定每个系统负担两个500m2的防烟分区，则此一个系统的排烟量为500×120=60000m3/h。而按《新库规》，此例只要设计一个排烟系统即能满足要求。假定车库的计算净高为2.8m，此时不管库内有无灭火系统，排烟量均为2000×2.8×6=33600m3/h。由此可见，两本规范的执行结果相差悬殊。当然按《高规》执行，防烟分区可以划多划小，以使计算排烟量下降，但这样做的后果会使系统的构成和运行控制变得相当复杂。　　《新库规》关于6h-1换气次数的规定，其另一个重要意义还在于有可能使设计人员有依据地将地下车库的排风系统和排烟系统合二为一。　　地下车库有火灾发生情况下的排烟问题，也有平常使用情况下的通风问题，工程设计追求的目标就是既要同时满足这两方面的要求，又要使系统简单、经济和便于管理。下面分别谈谈笔者对几个问题的个人认识，与同行们切磋，并期望得到指正。　　着火产生的烟气弥漫整个空间，需要很快将其置换出去。因此，按房间整个容积的若干倍确定排烟量(从而也有相同数量的新鲜空气进入)是合理的。而平时排风量的确定依据有所不同，因为此时排风目的是稀释有害物至满足卫生要求的允许浓度。也就是说，排风量的计算与有害物的散发量及散发时的浓度有关，而与房间容积(亦即房间换气次数)并无确定的数量关系。举例来说，两个有害物散发情况相同且平面布置和大小也相同而只是层高不同的车库，按有害物稀释计算的排风量是相同的，但按换气次数计算，二者的排风量就不同了。这说明换气次数法有其不尽理想的地方。正因为如此，一些书刊都要指出地下车库的“排风量应按稀释废气量计算。如无计算资料时，可参考换气次数估算，一般排风量不小于6次/h。送风量不小于5次/h”共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书[4]。但在实际工作中，设计人员一般都按换气次数估算而不按稀释浓度计算，其原因不单单是由于算法简单，更主要的还是找不到准确可靠的计算数据加以采用。为了解决这个问题，从1992年开始，就陆续有专业人员探讨此事［5］，后来有人直接或间接地提出6h-1换气的排风量嫌小［6，7］。　　稀释浓度法所依据的计算公式实质上都是一样的，但不同作者对公式中各种参数的取值很不相同，由此导致计算结果大不一样。例如，影响车库内汽车尾气排放量的诸多因素中，有两个因素就不好确定。其中一个叫车位利用系数，即单位时间内的车流量与停车位数的比值，有人取为0.5(即每辆车平均在车库内停放2h)，有人取1.5(相当于停车40min)，相差3倍之多；另一个是发动机在地下车库内的平均工作时间，有人取3min，有人取6min，又是2倍之差，仅这两项一并考虑之后的变化范围就是1∶6的关系，加上库内CO允许浓度差的取值还有将近一倍的变化范围，这样计算下来所得的排风量已经没有什么可信度了。所以笔者认为，在基本计算数据尚无可靠依据的情况下，按多年的作法，取不低于6h-1换气次数估算排风量，至少目前来说，也许更实际一些，也许更易于被设计人员所接受。　　至于按6h-1换气计算出的排风量是否嫌小的问题，笔者在此只想指出两点：第一，产生这种看法的原因是由于，对某项具体工程而言，按6h-1换气确定的风量有时比浓度计算法计算出的风量为小。但本文上文已说明，由于基本数据取值的不同，稀释浓度法计算结果的变化范围很大。在与换气次数法进行比较时，取计算结果的上限值和下限值所得结论可能正好相反，孰大孰小，难于断定；第二，据报道［8］，国家将在2000年1月1日公布执行新的、比现行标准严格得多的汽车尾气排放标准，北京从1999年1月1日起已率先执行，上海也于1999年10月1日起执行与北京相同的标准。届时，汽车尾气中有害物浓度将更低，排放总量将更小。如果按6h-1换气计算排风量的多年作法至今尚未发现什么大问题，则将来这一排风量就将更偏于安全了。有趣的是，按不小于6h-1换气次数确定车库平时使用情况下的排风量正好与《新库规》第8.2.4条关于火灾情况下的“排烟量应按换气次数不小于6次/h计算”的规定相吻合，而这一规定是有实际根据的：第一，地下车库可燃物较少，一旦发生火灾时，发烟量不大；第二，人员较少，基本无人停留；第三，从车库火灾的实际情况看，6h-1换气的排烟量基本满足人员疏散和火灾扑救的需要；第四，这一数据美国消防法6h-1换气排烟量的规定相同(见《新库规》第8.2.4条的条文说明)。　　因此，地下车库最小排风量与最小排烟量就取得了完全一致。这给简化系统、简化设计、方便运行控制等各方面带来的好处是显而易见的。由于烟气密度较小，排烟口应布置在车库上方，这一点没有异议。但平时的排风情况如何呢?过去通常的说法是：汽车排出的一些有害物比空气轻，另一些有害物比空气重，所以排风口在车库的上部和下部均应布置，且宜从上部排出风量的1/3，而从下部排出2/3，其根据是现行暖通空调规范［9］第4.4.7条第2款。但是只要认真考虑一下就会发现，将暖通规范的上述规定具体应用于汽车库的排风就不一定合适。首先，汽车有害物的大部分，其中包括CO(一氧化碳)的98%～99%，CmHn(碳氢化合物)的55%～65%和NOx(氮氧化物)的98%～99%都是从尾气散发出来的，而尾气的排放温度高达500～550℃，这样高温的排放气流产生很大的浮力，很难设想尾气会滞留在车库下部；其次，尚有1%～2%的CO和NOx以及25%的CmHn从曲轴箱排出，有10%～20%的CmHn从燃油系统排出，这两部分排放物虽然温度不象尾气那么高，且NOx也比空气密度大些，但应该注意往常被忽视的一点常识，那就是这些有害物是在发动机工作时才排放的，而发动机工作时汽车处于行驶状态，车库的气流随着车子进进出出处于强烈扰动与混合状态，尾气也处于汽车后部的涡流之中，很难想象排放物会沉积于车库下方。而那些停稳放好的汽车，其发动机已经关闭，没有什么有害物排出了；再次，有实测数据可以证明，用通风换气的办法将汽车排出的CO稀释到容许浓度时，NOx和CmHn共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书远远低于它们相应的允许浓度。也就是说，只要保证CO浓度排放达标，其他有害物即使有一些分布不均匀，也有足够的安全倍数保证将其通过排风带走；最后，高层建筑的地下车库一般只为停放轿车、最多是面包车设计的，车库净高只有2.2～2.8m左右，这样的高度，上下都布置风口，既不便于施工，也无太大必要，况且有时根本没有空间允许车库下部布置风口。此外，如果进风系统采用诱导通风方式［10，11］时，车库内的气流扰动及混合就更加充分，车库下部已不可能有稳定的有害物层出现。鉴于上述种种理由，笔者认为车库下部排风2/3的理由不充分，应该考虑全部排风量均由上部排出的方案(事实上，取消下部排风口的意见早已有人提出［12，13］)。这种方案的重要价值是能使地下车库的排风系统与排烟系统的风口合二为一。这里还有必要指出一个以前未曾引起注意的问题：当前采用的上下均有风口的设计方案中存在隐患。按目前流行的作法设计地下车库排烟排风系统时，风管设计一套系统，但风口的布置则按平常排风要求考虑，上部常开风口排风1/3，下部常开风口排风2/3。一旦火灾发生时，为满足排烟要求，需将下部风口全部关闭，让所有烟气均从上部风口排出。这种作法看来似乎合理，但是稍加分析就会发现问题：假定按上述方法设计的风管系统是水力平衡的，则上部风口应该面积较小、阻力系数较大，以迫使2倍于自身的风量从下部风口吸入。当火灾发生时，下部风口全部关闭，管网特性曲线发生变化，风机工作点产生漂移，上部风口吸入烟气量会比原来的1/3有所增加，但决不可能增加到自身原有风量的3倍，这是由风机特性曲线的形状特点决定了的，不会以人们的主观愿望为转移。其结果是，平时排风的要求倒是满足了，可是一旦发生火灾，由于排烟量达不到设计要求，就可能给人员疏散和火灾扑救带来意想不到的后果。而如果不这样做，按《新库规》进行排烟设计，将常开风口(烟气温度超过280℃能自行关闭)全部布置在车库上部，则系统既能满足火灾时的排烟要求，也能满足日常排风的要求(理由如前所述)，系统不需要任何切换，工作点也不会发生任何变化。这样的系统构造简单、管理方便、工作稳定，而这正是我们所追求的目标。从防火角度看，设置了机械排烟系统的地下车库，应按《新库规》第8.2.7条规定“同时设置进风系统，且送风量不宜小于排烟量的50%”。注意：这里说的是“不宜小于”，亦即这50%是送风量的下限，而不是上限。当排烟量按换气次数6h-1计算时，这50%相当于3h-1换气次数的送风量。　　另一方面，从稀释有害物的角度看，一般专业工具书都提出，排风量不小于6h-1换气次数时，送风量不小于5h-1换气次数。这虽然不是规范规定，但多年设计实践表明，这一送风量可以满足需要又不至于使车库内负压过大。当然，5h-1换气的平时送风量也能满足不小于3h-1的防火送风量的要求。所以笔者认为，对于合二而一的机械排烟排风系统，在其排风量取为6h-1换气次数的情况下，相应的机械进风系统的送风量按5h-1换气确定是适宜的。高层建筑地下车库的排烟设计应遵循新的车库防火规范［1］，而不是高层建筑防火规范［2］。其不同点是：防烟分区扩大到不超过2000m2；排烟量按换气次数不小于6h-1确定。鉴于排放有害物的汽车属于运动中的物体，而且包含大部分有害物的尾气又是高温射流，没有理由认为有害物会稳定地停留在库区下部。因此，建议车库的日常排风全部由上方排出，即所有风口均可置于车库上部，并在支管上装设温度超过280℃时能自行关闭的排烟防火阀，火灾排烟风管系统与日常排风风管系统即可完全合一。考虑到日常排风系统的补风效果，并同时满足火灾的送风要求，建议合一后的进风系统送风量按不小于车库5h-1换气算确定。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书［1］中华人民共和国国家标准GB50067-97。汽车库、修车库、停车场设计防火规范。北京：中国计划出版社，1997。　　［2］中华人民共和国国家标准GB50045-95。高层民用建筑设计防火规范。北京：中国计划出版社，1995。　　［3］崔跃。对高层建筑人防停车库通风设计问题的一点看法。。暖通空调，1998，28(4)。　　［4］顾兴蓥主编。民用建筑暖通空调设计技术措施(第二版)。北京：中国建筑工业出版社，1996。　　［5］侯鸿章，贺荣江。多层车库设计及通风量计算。全国暖通空调制冷1992年学术年会资料集，1992。　　［6］龚德建，白希林。地下汽车库的通风设计。通风除尘，1994(2)。　　［7］王建平。谈地下汽车库全面通风。江苏暖通空调制冷，1998(4)。　　［8］张勇。环保标准考验北京车市。经济日报，1999-03-23(1)。　　［9］中华人民共和国国家标准GBJ19-87。采暖通风与空气调节设计规范。北京：中国计划出版社，1989。　　［10］王彩霞。高层建筑地下停车库的通风设计和诱导通风方式的应用。暖通空调，1996，26(3)。　　［11］孙一坚，主编。简明通风设计手册。北京：中国建筑工业出版社，1997。　　［12］姜炳洲。高层民用建筑防火设计若干问题的探讨。暖通空调，1995，25(3)。　　［13］罗志焱。高层民用建筑人防地下室汽车库通风系统设计浅谈。暖通空调，1996，26(6)。ThekeyfiguresconstructtheundergroundgaragewellventilatedrowsmokeproblemargumentSummary:Pointoutmanyinthelastyearskeyfiguresconstructstheundergroundgaragerowsmokedesignsetuse¡¶thehighpublicbuildingdesignfirepreventionnorm¡·(GB50045-95)somerulingofwayofdoingisnotappropriate.Emphasizewarmdesignpersonnelshouldandshouldactaccordingtoonly¡¶automobiledatabase,fixthegarage,theparkinglotdesignfirepreventionnorm¡·(GB50067-97)ofrelevantprovision.Emphasizedtoexplaintwoimportancevarietyofthedesigndata.Inquiriedintothepossibilitythattheundergroundgaragerowsmokesystemandtherowbreezesystemscompletelyuniteasone.Keyword:ThekeyfiguresconstructtheundergroundgaragewellventilatedrowsmokefirepreventionrulesNearerinthelastyears,becauseofourcountrythecityownsthefastfierceincrementofquantityautomobile,highbuildingundergroundparkingthedesignitemofthedatabasealsoincreasesquickly.Thewellventilatedrowsmokeproblemoftheundergroundgarage,particularlyistwoandwithetc.problemasaresultbesubjectedtotoawidespreadattentionthatdesignsthepersonnel.Accordingtothedatathatthewritercansee,onlyfromOctoberof1997toFebruaryof1999,magazine,abookandanannualconventionwithcoldandacademicairconditionsystemspublishinthenationalscopeuptherelevantrticlethatannouncehave9articlesmany,stillnotincludethelocalandprofessionalmagazineandprofessionsacademicmeetingofarticleatinside.Beshowedfromthiseveryonetoconcernthedegreetothisproblem.Butmakethepersonsorryis,theauthorofthesearticleshavenoanimportantnewnormthatspeaksofhavealreadyreleasedtheimplement,butexactlythisnorm,maymakesomeexistingdiscussionslosethemeaning,makesomeprojectsandmethodoftherecommendationlosethetechniqueandeconomicrationalities.1AnewnormOnOctober5in1997,thenationaltechnicaldirectorbureauunitedwith共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书theconstructiondepartmenttorelease¡¶automobiledatabase,fixthegarage,theparkinglotdesignfirepreventionnorm¡·(callasfollows¡¶newthedatabaserules¡·)one£Ýof£Û,anddeclaretheimplementfromMay1in1998.Thiscompulsorysexnationthepromulgationofthestandardlinesupthesmokedesignbuttalkstotheundergroundgarage,isaveryimportantprogress.Ofsosaythus,isbecausehaveseveralregulationrulestosettlethegoodenoughtopersonnelofchangetolineuphabitwayofthinkingandmethodsofthesmokedesigntotheundergroundgarageinthisnorm,canmakedesignsimplifiedconsumedly,canmakegaragelinedupthebreezeandafirestolineupthesmokeusuallyuniteasoneinbrief.Saysummarily,have2:00theimportantvariety:Whileistheextensionoftheareaareaofcentoffireprevention,bringtheextensionofdefendthesmokecentDistrictfromhere;Twoistolineupthesmoketomeasureofletup.Concretecontents,thebehindwillmakethesynopsisintroduction.2WithwhichthisnormforallowThepeoplewillask,sinceobjectdiscusshereislocatesthekeyfiguresbuildingisofundergroundgarage,thedesignnaturallyshouldfollow¡¶thehighpublicbuildingdesignfirepreventionnorm¡·(callasfollows¡¶highrules¡·)2£Ýsof£Û.Problemis,thegaragebelongtoexactly¡¶highrules¡·Article8.4.1sayofthegroundfloorof"usuallysomeonestopover",stillbelongtothegroundfloorof"thecombustiblethingismore"?¡¶Highrules¡·rulingandtherulingelucidationinalldidnotmention.Contrary,seeupfromthegaragemanagementsystem,experimenttoseewithsolidexampleofafireupfromthedomesticandinternationalfire,pouristoexplaintheundergroundgaragesincedifficultusuallybelongtotheplacethatsomeonestopover,alsodifficultbelongtothemoregroundfloor£Û3£Ýsofcombustiblething.See,sofarthinkthatthekeyfiguresconstructundergroundgarageshouldaccordingto¡¶highrules¡·theconstitutionrowsmokesystemofthiskindofunderstandingprobablyiswedesignthepersonnelto¡¶highrules¡·ofakindofsubjectivecomprehension.Infact,¡¶highrules¡·Article4.1.8shavealreadypointedoutdefinitely:"Establishinkeyfiguresconstructoftheautomobileparkingdatabase,itdesignshouldmatchthecurrentnationstandard¡¶theautomobiledatabasedesignfirepreventionnorm¡·ofprovision".Alsoistosay,¡¶highrules¡·originalthink,whiledesignundergroundgarageshouldwiththegaragepreventfirenormisbasis,revisedin1995only¡¶highrules¡·releaseimplement,thethenautomobiledatabasefirepreventionthenormjustwasinneedofthecontentsoflineupthesmokestill.Butthecircumstancedissimilarityofnow,¡¶newdatabaserules¡·havealreadyreleasedtheimplementandextendedtoapplythescope,pointoutthatthatnormisapplicableto"theautomobiledatabasethathighpublicbuildingbelongtoandpersondefendstheundergroundgarage"definitelyintherulingelucidationofitsArticle1.0.2s.Therefore,thewriterthink,thekeyfiguresconstructtheundergroundgaragedesign,certainlyincludingwellventilatedrowsmokedesign,onlyabilitywith¡¶newthedatabaserules¡·isbasis,butcan"twith¡¶highrules¡·isbasis,thiswarmtheprofessiondesignpersonnelfromnowonshouldveryexplicit.Asforconcretecontentsoftherowsmokedesignwiththisfrontofhabitmethodissomewhatdissimilarity,somewhatprovisionmusttakeintoemphasizeandnotice,underneathmainÐð3DefendthevarietyofthesmokecentDistrictUndergroundgaragefirepreventionseparatelytheareaisbiggestallowtheincrementofconstructtheareaisavarietythatmakepersonfocusattention.Generalcircumstance,fora,thebuildingofthesecondclassfire-proofgrade,shouldbebiggesttoallowtheareaas2000m2s(but¡¶highrules¡·thegroundfloorpreventfiredividetheareadesignatesasthe500m2s),andsuchasdatabaseinsideestablishtheautoextinguishfirethesystem,theareacanalsoincrease100%.Animportanceresultthat共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书bringfromhereissignificantincrementthatdefendsthesmokecentDistrictarea.DefendthesmokecentDistrictandcan"tcrossovertheareaofcentoffireprevention,sodefendthebiggestbuildingofsmokecentDistrictareatoattainthe2000m2s(see¡¶newdatabaserules¡·Article8.2.2)mayalso,butcurrent¡¶highrules¡·just500m2s.DefendthesmokecentDistrictareaincreasesthequantitythatthegreatuniversereducedthegarageinsidetherowsmokesystem.Forexample,areanotoverthegarageofthe2000m2s,establisharowsmokesystemonlynowallright,butpress¡¶highrules¡·,toestablish4systems.Compareunder,design,startconstruction,circulatenowthemanagementisallmuchmoresimple.4LineupthevarietyoftheamountofsmokePress¡¶newdatabaserules¡·theprovisionofa"rowtherowamountofsmokeofthesmokebreezemachineshouldpresstochangetoannoythenumberoftimestobenosmallerthan6times/hcalculation",tocomparewithit,thecalculationvaluethatlinesupthesmokequantityalsohadthesignificantvarietybefore.Stilltotaketheundergroundgarageofa2000m2sasanexample,thepastpress¡¶highrules¡·establish4independentrowsmokesystemsatleast.Supposeeachsystembearsthe500m2stodefendthesmokecentDistrict,arowsmokeofsystemmeasuresto50060=30000m3s/hsof¡Ás.Ifthegarageestablishestheautoextinguishfirethesystem,firepreventioncenttheareacanextendforthe1000m2s,establishingtwoindependentrowsmokesystemsatleastatthistime.Supposeeachsystembearstwo500m2sestodefendthesmokecentDistrict,thentherowsmokeofthissystemmeasuresto500120=60000m3s/hsof¡Ás.Butpress¡¶newdatabaserules¡·,thisaslongasdesignarowsmokesystemandcansatisfytherequest.Supposethecalculationofthegaragecleanandhighisa2.8ms,ignorethedatabaseatthistimeinsidehaveanddidnotextinguishfirethesystem,lineupthesmokequantityallis2.86=of¡Ás33600m3s/hsof2000¡Ás.Beshowedfromthis,twoperformancesofnormresultdifferhangextremely.Certainlypress¡¶highrules¡·performance,defendthesmokecentDistrictandcanrowtorowmuchsmall,tomakethecalculationrowtheamountofsmokedescend,buttheresultthatdolikethiswillmakethecomposingandmovementsofthesystemthecontrolbecomeverycomplicated.¡¶Newdatabaserules¡·theconcerning6hs-1schangestheprovisionofannoythenumberoftimes,itsnotherimportantmeaningstillliesintomakedesignthepersonneltohaveprobablytomatchtherowbreezesystemandrowsmokesystemsoftheundergroundgarageaccordingtothegroundsecondintoa.5WhattimeviewpointTheundergroundgaragehaveunderafireoccurrencecircumstanceoftherowsmokeproblem,alsohaveundercommonusagecircumstanceofwellventilatedproblem,thetargetthattheengineeringdesignpursuebesincewanttobeatthesametimecontentedrequestofthisbothside,andthentomakethesystemsimple,economicandeasytomanagement.Theunderneathdiscussespersonalunderstandingofwritertoafewproblemsrespectively,withgotogetherlearnbyexchangingviews,andexpecttobecorrect.The5.1linesofbreezesquantityisinaccordancewiththerowtheamountofsmokecanCatchfirewidespreadwholespaceofoutputsmokespirit,needtoveryquicklygooutitsdisplacement.Therefore,presstheroomwholesomeassurancesofcapacityrowsmokequantity(thusalsohavethefreshairofthesamequantityinto)isreasonable.Butthepeacetimerowbreezequantityreallysettlesthebasistohavethedissimilarity,becauselineupthebreezepurposeatthistimeisaharmfulthingofdilutiontogotosatisfythehygienerequestofallowthedensity.Alsoistosay,thedensitythatthecalculationoftherowbreezequantitysendsforththequantitywithharmfulthingandsendsforthisrelevant,butwiththeroom共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书capacity(thatistheroomchangestoannoythenumberoftimes)withoutcertainquantityrelation.Giveexamplestosay,itissimilartosizeisalsosamebutjustdifferentgarageofstoryhigh,presstheharmfulthingdilutioncalculatingrowamountofbreezethattwoharmfulthingssendforththecircumstancehomologyandflatsurfacestoarrange,butpresstochangetoannoythenumberoftimescalculation,tworowsbreezequantitydissimilarity.Thiselucidationchangestoannoythenumberoftimesmethodcontainitsnotexhaustedidealplace.Positiveasitdoes,somebooksandperiodicalsesallwanttopointouttheundergroundgarageof"rowtheamountofbreezeshouldpressthedilutionwastegasquantitycalculation.Ifhavenocalculationdata,canconsulttochangetoannoythenumberoftimestoestimate,generalrowthebreezequantityisnosmallerthan6times/h.Sendtotheamountofbreezeisnosmallerthan5times/h"[4].Butinactualwork,designthepersonneltoallpresstochangetoannoythenumberoftimestoestimatebutdon"tpressthedilutiondensitycalculationgenerally,itsreasonisnotonlysingleissimplebecauseofthecalculateway,moremainlyofstillcannotfindtheaccurateanddependablecalculationdatatotakeintotheadoption.Forresolvingthisproblem,since1992,havetheprofessionalpersonneltoinquiryinto5£Ýsofthismatter£Ûcontinuously,afterwardssomeoneisdirectorputforwardtherowamountofbreezethatthe6hs-1schangesthespirittodislikethesmall£Ûindirectly6,7£Ýs.Thedilutiondensitymethodisallsimilarsubstantiallythecalculationformulaofthebasis,butdifferentauthortoformulavariousparametertakesthevalueverynotsame,causecalculationfromhereasaresultbiganddifferent.Forexample,influencegarageinsidetheautomobiletailthespiritexhaustsinmanyfactorsofthequantity,havingtwofactorsnotgoodassurance.Anamongthoseshireacartomakeuseofthecoefficient,namelycardischargeandthespecificvalueofthenumberoftheparkinglotsintheunittime,someonetakesto0.5(namelyeachcarparksthe2hsinthegarageequally),someonetake1.5(equaltoparkthecarthe40mins),differ300%itismany;Anotherislaunchthemachineinundergroundgarageofaverageworktime,someonetakethe3mins,someonetakethe6mins,againis200%ofbad,onlythesearetwoalongtogetherthevarietyscopeconsiderafterisone¡Ã6ofrelation,plustheCOinsidethedatabasetoallowthedensitytodifferoftakethevaluetostillhavenearlyatimesvarietyscopes,therowbreezethatcomputedowntogainthusthequantityhasalreadyhadnocredibility.Sothewriterthink,undertheconditionofbasiccalculationdatastillwithoutcredibilityaccordingto,themethodthatisbymanyyears,taketobenolowerthanthe6hs-1stochangetoannoythenumberoftimestoestimatetolineuptheamountofbreeze,saycurrentlyatleast,perhapsandmoreandphysicallysome,isperhapsmucheasierthantobedesignedthepersonneltoaccept.Asforpresstherowbreezequantitythatthe6hs-1schangesthespirittocomputewhetherdislikethesmallproblem,thewriterthinksonlyoftopointout2:00here:Thefirst,reasonthatproducesthiskindofviewpointisbecauseof,toacertainconcreteengineering,pressthe6hs-1schangesthespiritassuranceofbreezequantitysometimescomparethebreezequantitythatthedensitycalculationmethodcomputesissmall.Butthistextprecedingcontexthasalreadyexplain,takingthedissimilarityofthevaluebecauseofthebasicdata,thedilutiondensitymethodcomputesthevarietyscopeofresultverybig.Atwithchangetoannoythenumberoftimesmethodtocarryoncomparison,taketheupperlimitofcomputetheresultvalueandbottomsandlimitthevalueincomeconclusionandmaybeexactlytheopposite,whichgreatlyandwhichsmall,difficultinbreaktosettle;Thesecond,accordingto8£Ýsofa£Ûofreport,thenationwillannouncetheperformanceonJanuary1in2000newof,ratiotheautomobiletailthatcurrentstandardhavetohaveanother共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书strictlyspiritexhaustionstandard,PekinghashavealreadyledofftheperformancesinceJanuary1in1999,ShanghaialsocarriesoutfromOctober1in1999andsamestandardinPeking.Then,harmfulthingdensityintheautomobiletailspiritwillmuchlower,exhausttotalamountwillsmaller.Ifpress6hs-1stochangethemethodofmanyyearsofannoythecalculationrowbreezequantityanddidn"t¡ãyetdiscoveruptonowwhatstrongproblem,theninthefuturethisalineofbreezesquantitywillevenbepartialtointhesafety.Interestingis,presstobenosmallerthanthe6hs-1schangestoannoyunderthenumberoftimesassurancegaragepeacetimeusagecircumstanceoftherowbreezequantityattherightmomentwith¡¶newdatabaserules¡·Article8.2.4concerningunderafirecircumstanceof"rowtheamountofsmokeshouldpresstochangetoannoythenumberoftimestobenosmallerthan6times/hcalculation"ofprovisionfitstogethermutually,butthisprovisionhavetheactualbasis:Thefirst,combustiblethinglessofundergroundgarage,oncetheoccurrenceafire,thehairsmokequantityisnotbig;Thesecond,personnelless,basicnomanstopover;Thethird,seefromtheactualcircumstanceofthegarageafire,the6hs-1schangestherowamountofsmokeofthespiritbasicsatisfythepersonneltodispersetorushtowardthedemandforsavewithafire;Thefourth,thisdataandtheAmericanFirePreventionRegulations6hs-1schangestheprovisionhomologyofthespiritrowsmokequantity.(see¡¶newthedatabaserules¡·therulingofArticle8.2.4selucidation)Therefore,theminimumrowbreezeofundergroundgaragemeasureinaccordancewiththeleasttherowtheamountofsmokeobtaincompletely.Thisgivesimplificationsystem,simplificationdesign,theconveniencecirculatestocontroletc.theadvantagethateveryonefacestobringisobviously.The5.2linesofsmokesisinaccordancewiththerowplacewithadraughtcanBecausethesmokespiritdensityissmaller,therowsmokeshouldarrangeinthegarageabove,thisdidnothaveobjection.Buthowtherowromanticfeelingconditionofthepeacetimeis?Pastusualparlanceis:Someharmfulthingsthatautomobileejectarelighterthanair,anothersomeharmfulthingsaremoreheavythanair,sorowtheplacewithadraughtallshouldarrangeintheupperpartandlowerpartsofthegarage,andproperejecttheamountofbreezefromtheupperpartof1/3,butejectfromthelowerpart2/3,itaccordingtois9ofanairconditionnorm£Û.Butaslongasconsiderhardandwilldiscoveronce,therowbreezethattheabove-mentionedprovisionofanormisapplyintheautomobiledatabaseinaspecificwayuncertainaccommodation.First,thebigpartoftheharmfulthingofautomobile,amongthemincludeCO(carbonmonoxide)98%99%of¡«,55%65%of¡«oftheCmHn(thecarbonhydrogencompound)and98%99%softheNOx(thenitrogenoxide)sareallfromthetailspirittosendforthoutof,butthetailannoyofexhaustthetemperaturetobeupto500-550¡æs,thustheheatexhauststheverybigbuoyancyofthecurrentofaircreation,canhardlyconceivethatthetailspiritwouldbedetainedinthegaragelowerpart;Thenextinorder,had1%COwith2%¡«andNOxesand25%CmHnsstilltoejectfromthecrankcase,have10%CmHnwith20%¡«toejectfromthefuelsystem,thesetwopartsexhaustedthethingalthoughtemperaturenottheelephanttailspiritissohigh,andtheNOxisalsoaerlittlebiggerthantheairdensity,somecommonsensethatshouldnoticetowasusuallyneglect,thatistheseharmfulthingstojustexhaustwhilelaunchthemachineworkof,andlaunchedthemachineworktheautomobilewasplacedintodrivetheappearance,thecurrentofairofthegarageisalongwiththecarenteredtopassinandoutthesourcetomoveinthestrongÈÅwiththeadmixtureappearance,tailafterspiritalsowasplacedintheautomobiletheofthedepartmentflowin,very共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书difficulttheimaginationexhauststhethingwillsinktoaccumulateisunderinthegarage.Butthosestopsteadyputthegoodautomobile,itlaunchthemachinetohavealreadyclose,havenowhatharmfulthingeject;Again,haveandmeasurethedataandcanproveactually,arrivethedilutionofCOthattheautomobileejecttoallowthedensitywiththewaythattheairinesschangesthespirit,theNOxandCmHnsarefarawaybelowtheycorrespondofallowthedensity.Alsoistosay,aslongastheassuranceCOdensityexhauststoreachthemark,otherharmfulthingifeversomedistributetheasymmetry,alsothereisenoughsafemultipleassurancepassittolineupthebreezetotake;End,generalofarchitecturalundergroundgarageofkeyfiguresforparkthecar,atmostisthebreadcardesignof,thegarageonlyiscleanandhighthe2.2-2.8msisorso,suchheight,allarrangetheplacewithadraughtupanddown,sinceinconvenienceinconstruction,alsohavenotoobignecessity,besidessometimesbasicallythereisnospaceallowthegaragelowerpartarrangestheplacewithadraught.Inaddition,ifenterthebreezesystemadoptiontoinducethewellventilatedway£Û10,11£Ýs,thecurrentofairinthegarageÈÅmoveandhybridmorefull,thegaragelowerparthasalreadyimpossiblyappearedthestableharmfulthinglayer.Owingtoabove-mentionedvariousreasons,thewriterthinksthegaragelowerpartrowbreeze2/3ofreasoninsufficiency,shouldconsiderallrowsbreezequantityallfromtheprojectthattheupperparteject.(infact,opinionthatcancelsthelowerparttolineuptheplacewithadraughtalreadysomeoneputsforwardthe£Û12,13£Ýs)Theimportantvalueofthiskindofprojectiscanmakeundergroundgarageoftheplacewithadraughtoftherowbreezesystemandtherowsmokesystemmatchtwoisa.Theherestillhasthenecessitytopointoutabeforenevertheattractorproblem:Thetopandbottomofthecurrentdoptionallhastoexistthetosufferfrominthedesignprojectoftheplacewithadraught.Presscurrentlypopularofmethoddesigntheundergroundgaragerowsmokerowbreezesystem,breezetubedesignasetofsystem,buttheplacewithadraughtarrangethenpresscommonrowbreezerequestconsider,theupperpartoftenopentherowbreezeoftheplacewithadraught1/3,thelowerpartoftenopentherowbreezeoftheplacewithadraught2/3.OnceWhenafiretakeplace,inordertosatisfytolineupthesmokerequest,needtoletallclosesofthelowerpartplacewithadraught,allsmokesspiritallejectsfromtheupperpartplacewithadraught.Thiskindofmethodseetoseemtoreasonable,butslightlymoreanalyticalwilldiscovertheproblem:Onthesuppositionthatpressthebreezeofabove-mentionedmethoddesigntubesystemisawaterpowerbalanceof,thentheupperpartplacewithadraughtshouldtheareaissmaller,theresistancecoefficientcomparegreatly,toforce200%measureinthebreezeoftheoneselftoinhalefromthelowerpartplacewithadraught.Whenafiretakeplace,allclosesofthelowerpartplacewithadraught,thetubenetcharacteristiccurveoccurrencevariety,thebreezemachinetheworkorderstoproducethedrift,theupperpartplacewithadraughtinhalethesmoketoleranceandwillcompareoriginallyof1/3havetheincrement,butdefinitelyimpossiblyincreasetheoneselforiginalbreezequantityof300%,thisisfromthebreezemachinecharacteristiccurveofshapecharacteristicscometoadecisionof,willnottakethepeople"ssubjectivewishesastotransfer.Itsresultis,thepeacetimelineuptherequestofthebreezetopouristosatisfy,butoncetheoccurrenceafire,becauseoftherowtheamountofsmokecannotreachthedesigntorequest,maydisperseforpersonneltorushtowardtosavetobringtheunexpectedresultwithafire.Andifdon"tdolikethis,press¡¶newdatabaserules¡·carryonliningupthesmokedesign,willoftenopenalloftheplacewithadraught(thesmokeairtemperaturedegreecancloseofitselfover280)toarrangeinthegarageupperpart,thensystemsincetherowsmokerequestthatcansatisfyafire,alsocansatisfyusuallyrequest(reason,such共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书asfront,say)oflineupthebreeze,thesystemdoesnotneedtobeanytocutover,workingtoorderalsowillnottakeplaceanyvariety.Suchsystemstructuresimple,managementconvenience,theworkisstable,butthisisexactlythetargetthatwepursue.5.3sendthebreezesystemSeefromthefirepreventionangle,establishtheundergroundgarageofthemachinerowsmokesystem,shouldpress¡¶newdatabaserules8.2.7regulationrulessettle"establishintothebreezesystematthesametime,andsendamountofbreezenotpropersmallinrow50%thatsmokequantity".Attention:Whattosayis"notpropersmallin"here,thatisthis50%isabottomlimitthatsendstheamountofbreeze,notupperlimit.Whentherowsmokequantitypressestochangetoannoythenumberoftimes6hescalculation,theequalto3hs-1softhis50%changestoannoythenumberoftimestosendtheamountofbreeze.Ontheotherhand,seefromthedilutionangleoftheharmfulthing,generalprofessionalreferencebooksallputforward,liningupthebreezequantitytobenosmallerthanthe6hs-1stochangetoannoythenumberoftimes,sendtotheamountofbreezetobenosmallerthanthe5hs-1stochangetoannoythenumberoftimes.Althoughthisisnotanormprovision,manyyeardesignstopracticetheenunciation,thissendtotheamountofbreezeandcanmeetthedemandsandbeunlikelytomakegarageinsidetaketoranovergreatly.Certainly,the5hs-1schangetheusuallysendofthespiritamountofbreezeandalsocansatisfytherequestthatthefirepreventionofbeingnosmallerthanthe3hs-1ssendstheamountofbreeze.Sothewriterthink,formatch2but1ofthemachinerowsmokerowbreezesystem,undertheconditionthatitlineuptheamountofbreezetotaketochangetoannoythenumberoftimesforthe6hs-1s,thehomologousmachineentersthebreezesystemtosendtheamountofbreezechangethespiritassuranceaccordingtothe5hs-1sisfeat.6ConclusionandsuggestionThe6.1keyfiguresconstructtherowsmokedesignoftheundergroundgarageandshouldfollowoneofthenewgaragefirepreventionnorm£Û,not2ofthehighbuildingfirepreventionnorm£Û.Itsdifferentiais:DefendthesmokecentDistrictextendnotover2000m2s;Lineuptheamountofsmokepressestochangetoannoythenumberoftimestobenosmallerthanthe6hs-1stomakesure.6.2owingtoexhausttheautomobileoftheharmfulthingtobelongtotheobjectinthesport,andincludethetailspiritofbigandpartofharmfulthingsandisaheattoshoottoflow,thereisnoreasonthinkthattheharmfulthingwouldstabilizethegroundtostayaroundthedatabasearealowerpart.Therefore,theusualrowbreezeofthesuggestiongarageallfromaboveeject,namelyallplacewithadraughtsallcanbeplaceinthegarageupperpart,andatpaythetubeupequipthetemperatureover280therowsmokethatcancloseofitselffirepreventionvalve,afirerowthesmokebreezetubesystemwithlineupthebreezebreezetubesystemandcanimmediatelyuniteasonecompletelyusually.6.3inconsiderationoflineupthebreezesystemtorepairthebreezeresultusually,andsatisfyafiretosendthebreezerequestatthesametime,aftersuggestionuniteasonesendtheamountofbreezetopresstobenosmallerthanthegarage5hs-1stochangetoannoythenumberoftimescalculationassuranceintothebreezesystem.7SendthanksTheevenprofessoroftheUniversityofHunanÒógivethehelpofthewriterandhour,the»ªÏÃcoldaircompanyofGuangzhouthanksthesoldierthegeneralmanagerprovidedtheimportantinformationforthistext,sendingthanksalongtogetherhere.¡ö共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书Author"sbriefintroduction:SUNYAN2XUN,male,livinginJune1936,university,deluxeengineerofprofessorclass,theadviservice-presidentengineer,550002×ñrighteousnessroadNo.93s(0851)ofexpensivesunCitiesofmemberofASHRAE5954923Author"sunit:SUNYAN2XUN(expensivestateprovincebuildingdesigninstituteforresearch)Reference:1nationalstandardGB50067-97ofthe£ÝthePeople"sRepublicofChina.Automobiledatabase,fixthegarage,theparkinglotdesignfirepreventionnorm.Peking:Chinaplansthepublisher,1997.2nationalstandardGB50045-95ofthe£ÝthePeople"sRepublicofChina.Thehighpublicbuildingdesignfirepreventionnorm.Peking:Chinaplansthepublisher,1995.The£Û3£Ý´Þsjump.Constructtothekeyfiguresthepersondefendstoparkthecarthedatabasethewellventilateddesignproblemofsomeviewpoint..Anaircondition,1998,28.(4)The£Û4£ÝsattendtothecopychiefofÐËÝö.Publicconstructanairconditiondesigntechniquemeasure(version2).Peking:Chinaconstructstheindustrypublisher,1996.5,gloryriverofºØ.Manylayergaragedesignandthewellventilatedquantitycalculations.Theacademicannualconventiondatasetofcold1992ofanairconditionsystem,1992.6¨sof£Ûarevirtuoustosetup,whiterarewood.Wellventilateddesignoftheundergroundautomobiledatabase.Airinessinadditiontodust,1994.(2)7WANG2JIAN4PING2sof£Û.Talktheoverallairinessofundergroundautomobiledatabase.AnairconditionsystemofJiangsuiscold,1998.(4)Theis8courageously.TheenvironmentalprotectionstandardtestsPekingcarCity.Economicnewspaper,1999-03-23.(1)9nationalstandardGBJ19-87ofthe£ÝthePeople"sRepublicofChina.Adoptthewarmairinessandairsregulatestodesignthenorm.Peking:Chinaplansthepublisher,1989.10king"sroseatecloudsesof£Ýof£Û.Thehighbuildingundergroundparksthecarthewellventilateddesignofthedatabaseandinducestheapplicationofwellventilatedway.Anaircondition,1996,26.(3)11SUNYIJIAN,copychief.JIAN3MING2"swellventilateddesignmanual.Peking:Chinaconstructstheindustrypublisher,1997.12gingercontinents.Thehighpublicbuildingfirepreventiondesignsthestudyofsomeproblems.Anaircondition,1995,25.(3)13ambitionìÍsof£Û.Thehighpublicbuildingpersondefendstheautomobiledatabasewellventilatedsystemofthegroundfloortodesignshallowtalk.Anaircondition,1996,26.(6)共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书结语通过毕业设计，本人巩固了四年来所学的知识，把所学的零星知识串成了一个整体;对空调系统有了一个比较完整的认识和了解，并系统的掌握了设计的过程和方法。至于本系统的设计方案，也只能以合理来形容，因为受本身的思维和知识水平限制，导致设计中很少有创新之处。虽然成果不是很令人满意，但终究是自己动脑动手一步一步做出来的，这点使我在遗憾之余感到些许欣慰。在设计中的每一步，我都做了认真的考虑，在这样点滴考虑与思量过程中，我摸索到空调设计要点，更清晰了解整个设计过程。相信本人在以后的工作过程中，理论结合实践，经过不懈的努力，在本专业方面会有更大的进步。经过一学期的不懈努力，终于圆满完成了《南京市XX公司办公楼中央空调设计》；硕果丰收，其中有自己本身的艰辛付出，更离不开指导老师—陈光老师的言传身教。从毕业设计开始到结束，老师经常给我们进行设计辅导，为方便设计提供了大量的资料，并经常和我们交流，指出设计中的优点与不足；在绘图过程中，老师还亲临计算机房进行绘图指导、审核。在此感谢老师对我的帮助和指导。由于本人能力有限，时间仓促,本设计中不足之处，谢谢各位老师、同学批评指正,有待日后改正。致谢本人在毕业设计过程中，遇到了许多困难和难题，得到许多老师、同学、朋友和学长的大力帮助和鼓励。特别指导老师—…………老师、以及学院机房的老师表示深深的谢意。最后再对本组同学在设计中给予我的帮助表示深深的谢意。共75页第72页 ┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊毕业设计（论文）说明书参考文献[1]张萍.中央空调设计实训教程.北京:中国商业出版社，2002年8月[2]陆耀庆.实用供热空调设计手册.北京:中国建筑工业出版社，1993年6月[3]郭庆堂.简明空调用制冷设计手册.北京:中国建筑工业出版社，1997年4月[4]周邦宁.中央空调选型设备手册.北京:中国建筑工业出版社，1999年11月[5]电子工业部第十设计研究院.空气调节设计手册.北京:中国建筑工业出版社，2003年10月[6]岳孝方、陈汝东.制冷技术与应用.上海:同济大学出版社，2001年7月[7]刘金言.给排水、暖通，空调百问.北京:中国建筑工业出版社，2001年9月[8]卜增文.空调末端设备安装图集.北京:中国建筑工业出版社，2003年10月[9]杨昌智、刘光大、李念平.暖通空调工程设计方法与系统分析.北京:中国建筑工业出版社，2001年7月[10]赵荣义、范存养等.空气调节.北京:中国建筑工业出版社，1994年11月[11]方修睦等.高层建筑供暖通风与空调设计.黑龙江:黑龙江科学技术出版社，2003年3月[12]黄利萍.通风与空调识图教材.上海:上海科学技术出版社，2004年3月[13]长沙泛华中央空调研究院.中央空调工程精选中央空调.北京:中国电力出版社，2004年1月[14]VentilationSystem,IndoorAirQuality,andHealthOutcomesinParisianModernOfficeWorkers.Vincent,D.;Annesi,I.;Festy,B.;Lambrozo,J.共75页第72页'