暖通空调系统毕业设计

'毕业设计（论文）题目郑州市长江国际广场空调工程设计环境与市政工程学院 摘要本文针对郑州市长江国际广场空调系统进行了设计计算。根据该建筑物的功能要求和使用特点，分析比较了各种空调方式，确定该建筑物空调系统为风机盘管-新风系统形式。主要设计内容包括：空调冷负荷的计算；空调系统的划分与系统方案的确定；冷源的选择；空调末端处理设备的选型；风系统的设计与计算；室内送风方式与气流组织形式的确定；水系统的设计与水力计算；风管系统与水管系统保温层的设计；消声防振设计等。本文所设计的中央空调系统既能满足热舒适性要求，又最大程度地考虑了建筑节能的需要。关键词：办公楼，风机盘管-新风系统，节能 ABSTRACTThegraduationprojectdesignsacentralairconditioningsystemforafinancialbusinessaffairsofficialbuildinginZhengzhouCity.Basedonthefunctionsandthefeaturesofthebuilding,severalpatternsoftheairconditioningsystemhavebeenanalyzed.Eventually,theschemeoftheprimaryairfancoilsystemisadopted.Thendesigncalculationiscarriedout.Itcontains:coolingloadcalculation,theestimationofsystemzoning,theselectionofrefrigerationunits,theselectionofairconditioningequipments,thedesignofairductsystem,theestimationofairdistributionmethodandtheselectionofrelevantequipments,thedesignofwatersystemanditsresistanceanalysis,theinsulationofairductplantandchilledwaterpipes,noiseandvibrationcontrol,etc.Thisdesignaimstoacomfortableair-conditioningsystem.Atthesametime,italsomeetstheenergy-savingrequirementtoagreatextent.KEYWORDS:officialbuilding,primaryairfancoilsystem,energysaving目录前言1第1章概述21.1建筑概况2 1.2设计参数2第2章负荷计算52.1空调房间的冷负荷52.2空调房间的热负荷72.3空调房间的湿负荷82.4新风负荷9第3章系统选择103.1冷热源选择103.2空调系统选择143.3空调方案的分析153.4空调方案的确定16第4章空气处理设备的选择184.1风机盘管的选择计算184.3新风机组的选型20第5章空调房间的气流组织204.1气流组织分布与风口布置214.2空调房间的气流分布计算22第6章风道的设计与水力计算256.1风道的设计与布置256.2风道的水力计算25第7章空调水系统的设计与水力计算267.1水系统的设计277.2水系统的水力计算287.2水系统的布置29第8章制冷机房308.1制冷机房主要设备的选择计算308.2水泵的选择35 8.3冷却水塔、水箱的选择计算408.4机房的布置40第9章空调系统的消声与防振419.1空调系统的消声设计419.2空调装置的防振措施42第10章管道的保温及防腐设计4210.1管道的保温4210.2管道的防腐43第11章通风及防火排烟设计4311.1车库通风及防排烟4311.2空调通风及防排烟44总结48致谢49参考文献50附录51 前言空调制冷技术的诞生是建筑技术的一项重大进步，它标志着人类从被动适应宏观自然气候发展到主动控制建筑微气候，在改造和征服自然的过程的又迈出了坚实的一步。制冷空调系统的出现为人们创造了舒适的生活和工作环境，但是制冷空调系统的能耗也逐渐成为建筑能耗增长的最主要的原因。据统计，我国建筑能耗约占全国总能能耗的35%，而制冷空调系统能耗又占建筑能耗的50%～60%左右。因此，节能降耗已经成为空调系统设计的关键环节。空调系统设计方案直接影响着建筑环境的质量和能源消耗状况，对空调系统设计方案进行科学的选择和优化，是提高空调系统设计质量的重要途径。本次毕业设计的任务是郑州市长江国际广场空调工程设计。该建筑物是一幢集商业和酒店于一体的综合性建筑大楼，地下有三层，二三层为车库，层高4.8米，地下室一层为商场和职工餐厅，层高5.3米；一至四层为裙房，是商场和宴会厅，层高均为4.8米，五层以上是公寓式酒店，层高均为3.35米。总建筑面积约为65633.24m²。该建筑主体框架采用钢筋混凝土框架结构，外墙采用矿棉轻质复合板。本次毕业设计，将依据建筑物的功能要求和使用特点，根据采暖通风与空气调节设计规范（GB50019-2003）等标准规范的要求，设计合理的空调系统方案，满足建筑物热舒适性的要求，并最大限度地降低系统的能耗。设计内容包括：确定该建筑物空调方案，计算负荷，确定空调方式和空调房间气流组织形式，设计风道系统，设计空调水系统，选择空气处理设备，制定空调系统的消声防振措施，确定防排烟措施，选择冷热源设备，设计制冷机房等。通过本次毕业设计，我们将经受一次较为全面、严格的工程设计训练，熟悉空调系统设计过程，了解现代工程设计方法，培养分析解决问题的能力，树立高度的工作责任感。51 第1章工程概况1.1建筑概况工程名称：长江国际广场空调工程设计。建设地点：郑州市。建筑面积：65633.24M²。地上：47024.09M²；地下：18609.15M²。建筑基底面积：6203M²。项目设计规模等级：地上：大型商业建筑；地下车库：中型。建筑分类:一类高层建筑,一类地下车库。耐火等级：一级。抗震设防烈度：6度。设计范围：本设计范围包括建筑物的中央空调系统和冷冻站房的设备布置。1.2设计参数1.2.1室外计算参数该建筑位属于河南省，地处北纬34.72°，东经113.65°，海拔高度为25.34m。由中国建筑气候区划图，建筑气候分区为寒冷地区。夏季大气压为98910.00Pa，冬季大气压为.00Pa。由《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》（GB50736-2012）[3]，查得郑州室外气象参数如表1-1所示。表1-1郑州室外气象参数夏季大气压力99.17kPa冬季大气压力101.28kPa空气日平均温度30.8℃室外空调计算温度-7℃空调室外计算干球温度35.6℃最冷月平均温度0.1℃空调室外计算湿球温度27.4℃采暖室外计算温度-5℃室外平均风速2.6m/s室外平均风速3.4m/s最热月平均温度30.6℃室外通风计算温度0℃1.2.2室内计算参数根据《公共建筑节能设计标准》（GB50189-2005）[4]的相关规定，室内设计参数51 如表1-2所示：表1-2各空调房间室内设计参数房间名称夏季冬季新鲜空气量噪声标准温度(℃)湿度(%)温度(℃)湿度(%)m3/h•人db(A)会议室、接待室256020503045公寓式酒店255520503045商店营业厅256020502045银行256020503045门厅、走道266016501045餐厅、宴会厅255018503045办公室256020503045商务间256020503045电话间266020502045根据《公共建筑节能设计标准》（GB50189-2005）可查得表1-3至表1-6，如下：表1-3不同类型房间人均占有的使用面积(㎡/人)建筑类别房间类别人均占有的使用面积办公建筑会议室、接待室2.5台球、健身房20商店营业厅4银行20门厅、走道50餐厅20高级办公室8表1-4照明功率密度值(W／㎡)建筑类别房间类别照明功率密度办公建筑会议室、接待室11台球、健身房11商店营业厅19银行11门厅、走道5餐厅11高级办公室1851 表1-5设备功率密度值(W／㎡)建筑类别房间类别设备功率密度办公建筑会议室、接待室5台球、健身房5商店营业厅13银行5门厅、走道0餐厅5高级办公室131.2.3围护结构的热工参数根据《实用供热空调设计手册》（第二版）和《公共建筑节能设计标准》（GB50189-2005）中的围护结构热工指标，该地区为寒冷地区气候条件，本次设计选用的围护结构及其热工参数见表1-6：51 表1-6围护结构热工参数名称结构及做法传热系数w/(m2·k)楼板楼面40.50外墙矿棉轻质复合板0.3外窗断热铝合金普通中空玻璃3.47内墙彩钢板-岩棉夹心板0.71玻璃幕墙双层中空反射玻璃1.63内门木框单层实体门3.35外门节能外门3.02屋面上人屋面-聚苯板1100.44第2章负荷计算2.1空调房间的冷负荷2.1.1手算房间冷热负荷的原理依据如下：一、围护结构瞬变传热形成的冷负荷1、外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：W（2-1）式中：——外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷,W；A——外墙和屋面的面积，㎡；Error!Nobookmarknamegiven.K——外墙和屋面的传热系数，W/(㎡·℃)；——室内计算温度，℃。-——外墙或屋面的逐时冷负荷计算温度，℃；2、内墙,楼板等室内传热维护结构形成的瞬时冷负荷当空调房间的温度与相邻非空调房间的温度大于3℃时,要考虑由内维护结构的温差传热对空调房间形成的瞬时冷负荷,可按如下传热公式计算：W（2-2）51 式中：A——内围护结构的传热面积，m²；K——内围护结构的传热系数，W/(m²·℃)；to.m——夏季空调房间室外计算日平均温度，℃；△t——附加温升，℃。3、外玻璃窗逐时传热引起的冷负荷在室内外温差的作用下,玻璃窗瞬变热形成的冷负荷可按下式计算：W（2-3）式中：——外玻璃窗的逐时冷负荷，W；KW——玻璃的传热系数，W/(m²·℃)；AW——窗口面积，㎡；——外玻璃窗的冷负荷的逐时值，℃。二、透过玻璃窗的日射得热引起的冷负荷透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷按下式计算：W（2-4）式中：AW——玻璃窗的面积，㎡；CC.S——玻璃窗的综合遮挡系数CC.S=CS·CI；其中：CS——玻璃窗的遮挡系数；CI——窗内遮阳设施的遮阳系数；Ca——窗的有效面积系数；CLQ——玻璃窗冷负荷系数，无因次；Djmax——日射得热因数最大值；三、照明散热形成的冷负荷根据照明灯具的类型和安装方式的不同，其冷负荷计算式分别为：白炽灯：=1000·N·CLQW(2-5)荧光灯：=1000·n1·n2·N·CLQW(2-6)式中：——灯具散热形成的冷负荷，W；N——照明灯具所需功率，KW；n1——镇流器消耗功率系数，当明装荧光灯的镇流器装在空调房间内时，取n1＝1.2；当暗装荧光灯镇流器装设在顶棚内时，可取n1＝1.0；n2——灯罩隔热系数，当荧光灯上部穿有小孔（下部为玻璃板），可利用自然通风散热与顶棚内时，取n2＝0.5～0.8；而荧光灯罩无通风孔时,取n2＝0.6～0.8；CLQ——照明散热冷负荷系数。51 四、室内冷负荷1.人员散热引起的冷负荷（2-7）（2-8）式中：——人体显热散热引起的冷负荷，W；——不同室温和劳动性质成年男子显然散热量，W,；n——室内全部人数；参见人员分布及照明；——群集系数；CLQ——人体显热散热热冷负荷系数。QC——人体潜热形成的冷负荷，W；——不同室温和劳动性质成年男子潜热散热量，W,。人员散热引起的冷负荷(2-9)式中：——人体显热散热引起的冷负荷，W；n——室内全部人数；参见人员分布及照明；q——室内人员的全热散热量（W）；——群集系数。2.2空调房间的热负荷冬季热负荷包括围护结构的基本耗热量及加热由门窗缝隙渗入室内的冷空气的附加耗热量。在工程实际中，围护结构的基本耗热量按一维稳定传热过程计算.即假设在计算时间内，室内、外空气温度和其他传热过程参数都不随时间变化。一、围护结构的基本耗热量按公式计算：W（2-10）式中：——部分围护结构的基本耗热量，W；Ai——部分围护结构的传热面积，m²；Ki——部分围护结构的传热系数，W/(m²·℃)；——冬季室内计算温度，℃；51 ——采暖室外计算温度，℃；——围护结构的温差修正系数。二.朝向附加耗热量：朝向附加耗热量是考虑建筑物受太阳照射影响而对围护结构基本耗热量的修正。不同朝向的围护结构的修正率如下。表2-1围护结构的朝向修正系数项目朝向修正系数西、西北朝向1.00东、北朝向0.65东南朝向0.15南向0.2西南朝向0.4东北朝向0.90三、高度附加耗热量:由于室内温度梯度的影响，往往使房间上部的传热量加大。因此规定：当房间净高超过4米时，每增加1米，附加率为2％，但最大附加率不超过15％。应注意：高度附加率应加在基本耗热量和其他附加耗热量的总和上。在本设计中，由于建筑物四至二十层层高均未超过4米。因此高度附加率为零。四、风力附加耗热量：风力附加耗热量是考虑室外风速变化而对维护结构基本耗热量的修正。在计算基本耗热量时，外表面换热系数是对应风速约为4m/s的计算值。我国大部分地区冬季平均风速为2～3m/s。因此《规范》规定，一般情况下，不必考虑风力附加。在风力和热压造成的室内外压差作用下，室外的冷空气通过门、窗等缝隙渗入室内，被加热后逸出，此部分耗热量为冷风渗透耗热量。为防止外界环境空气进入空调房间，干扰空调房间内温湿度变化而破坏室内洁净度，需要在空调系统中由一定量的新风来保持房间的正压。由于空调建筑室内通常保持正压，因而在一般情况下，不计算门窗缝隙渗入室内的冷空气和由门，孔洞等侵入室内的冷空气引起的耗热量。2.3空调房间的湿负荷人体散热引起的冷负荷计算式为：W(2-11)式中：——人体散热形成的冷负荷，W；qs——不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，W；n——室内全部人数；——群集系数；51 Qc（r体显然散热冷负荷系数，人体显然散热冷负荷系数。该建筑总的冷负荷为1121.119kw，总的热负荷为1010.084kw，总的湿负荷为561.04kg/h，夏季总的新风负荷509.568kw,冬季总的新风负荷830.672kw。2.4新风负荷2.4.1新风量的确定确定新风量的依据有下列三个因素：1.卫生要求在人体长期停留的空调房间内，新鲜空气的多少对健康有直接影响。在实际工作中，一般规范确定：不论每人占房间体积多少，新风量按大于等于30m3/h·人采用。对于人员密集的建筑物，如采用空调的体育馆、会场，每人所占的空间较少，但停留的时间很短，可分别按吸烟和不吸烟的情况，新风量以7～15m3/h·人计算。由于这类建筑物按此确定的新风量占总风量的百分比可能达30%～40%，从而对冷量影响较大。2.补充局部排风量、保持空调房间的“正压”要求当空调房间内有排风柜等局部排风装置时，为了不使房间产生负压，在系统中必须有相应的新风量来补偿排风量。3.总送风量的10%一般规定，空调系统中的新风量占送风量的百分数不应低于10%。目前，我国空调设计中对新风量的确定原则，仍采用现行规范、设计手册中规定或推荐的原则。2.4.2新风负荷的计算夏季新风冷负荷：（kW）（4-16）其中：——夏季新风冷负荷，kW；——新风量，kg/s；hW——室外空气的焓值，kJ/kg；hN——室内空气的焓值，kJ/kg。冬季新风冷负荷：（kW）（4-17）其中：——冬季新风冷负荷，kW；——新风量，kg/s；51 ——空气比热容，kJ/kg·℃；——室外空气的焓值，kJ/kg；——室内空气的焓值，kJ/kg。本次设计利用鸿业暖通软件进行负荷计算，计算得到该建筑的总冷负荷为2832.05kW，总热负荷为1502.9kW，夏季冷负荷指标91.82W/m2，冬季总热负荷指标57.13W/m2。具体计算结果见附表一第3章系统选择3.1冷热源选择3.1.1选择冷热源系统的基本原则：(1)空气调节人工冷热源宜采用集中设置的冷（热）水机组和供热、换热设备。其及机型和设备的选择，应根据建筑物空气调节的规模、用途、冷负荷、所在地区气象条件、能源结构、政策、价格及环保规定等情况，按下列要求综合论证确定：a.热源应优先采用城市、区域供热或工厂余热；高度集中的热源能效高，便于管理，有利于环保。b.夏热冬冷、干旱缺水地区的中小建筑可采用空气源热泵或埋管式地源热泵冷（热）水机组供冷、供热；c.全年进行空气调节，且各房间区域负荷特性相差较大，需要长时间向建筑物供热和供冷时，技术经济比较后，可采用水环热泵空气调节系统供冷、供热；d.在执行分时电价、峰谷电价差较大的地区，空气调节系统采用低谷电价时段蓄冷（热）能明显节电及节省投资时，可采用蓄冷（热）系统供冷（热）；(2)需设空气调节的商业建筑或公共建筑群，有条件时宜采用热、电、冷联产系统或集中设置供冷、供热站；(3)冷水机组一般选用2-4台，机组之间考虑互为备用和轮换使用的可能性。从便于维护管理的角度考虑，宜首先选用同类型同规格的机组，从节能角度考虑，可选用不同类型不同容量机组搭配方案。(4)选择电动压缩式机组时，其制冷剂必须符合有关环保要求，其使用年限不得超过中国禁用时间表的规定。51 3.1.2冷源比较根据冷热源系统设计原则和建筑物的实际情况，拟定冷源系统方案，对各方案进行技术、经济比较，具体比较见下表：方案名称方案说明优点缺点方案一热泵冷热水机组供冷1）机组设置于地下室设备机房内2）用电驱动3）空气源或水源热泵1）一套设备即能供冷热2）充分利用地位能源1）机组性能系数不高2）调节不便方案二活塞式冷水机组冷1）机组设置于地下设备机房内2）用电驱动1）换热效果较好2）多机头，冷量调节方便1）制冷量小2）噪声大方案三离心式冷水机组1）机组设置于地下设备机房内2）用电驱动1）运转平稳，噪声低2）制冷能力大，效率高3）维护费用低1）质量要求严格2）制冷量不能太小方案四螺杆式冷水机组1）机组设置于地下设备机房内2）用电驱动1）运行平稳2）容积效率高1）运行成本高2）噪声大3.1.3热源比较根据冷热源系统设计原则和建筑物的实际情况，拟定热源系统方案，对各方案进行技术、经济比较，具体比较见下表：方案名称方案说明优点缺点方案一热泵供热1）机组设置于地下室设备机房内2）用电驱动3）空气源或水源热泵1）节约能源2）节省设备1）机组性能系数不高2）调节不便方案二热电厂供热1）机组设置于地下室设备机房内2）用电驱动1）锅炉容量大2）自动化程度高方案三区域锅炉房供热1）需设置换热设备1）热效率高2）自动化程度高51 2）换热设备放于地下室设备机房内，不需另设设备房3）污染少，利于环保方案四局部锅炉房供热1）需配置专门的锅炉房2）设若干台锅炉1）运行管理方便1）热效率低2）自动化程度低3.1.4冷热源的成本比较经综合分析，冷热源可从以下两种方案中选择：方案（1）冷水机组+城市集中供热；方案（2）热泵经济基础数据：1）设定供冷期为100天，供暖期为120天2）机组每天运行8小时3）城市热电站集中供热集资费:92万元/t蒸汽，供热价格为48元/(106kJ)。电力增容费为460元/KVA，电费为0.81元/kw.h。柴油的价格为7.2元/kg。天然气的价格为3.6元/m3。方案（1）制冷：开利30XW1002水冷螺杆机组，额定输入功率197KW。供热：城市集中供热1、设备费用螺杆式冷机600×1121=67万元循环水泵65×166=1万元冷却水塔300×198=5.9万元风机盘管200×960=19.2万元新风机组4×52261=21万元2、安装费水系统安装费120×12927=155万元3、运行费城市集中供热费用：增容费75×12928=97万元使用费1010×120×8×600×48/=16.6万元冷水机组（螺杆式）132×100×8×0.81=8.5万元循环泵=4×12×120×0.85×6=2.9万冷却水泵=2.2×12×20×0.85×4=1.1万风机盘管=0.059×12×120×0.85×78=0.6万51 新风机组=236×12×210×0.85=53万方案（2）热泵1、设备费用热泵1153×1121=129万元土壤换热器地下打井及埋管费用65×19000=124万元循环水泵65×166=1万元冷却水塔300×200=6万元风机盘管200×960=19.2万元新风机组4×52261=21万元2、安装费用水系统安装费160×12927=207万元3、运行费用热泵机组168×100×8×0.81+252×129×8×0.81=32万元循环泵=3×12×120×0.85×5=1.85万冷却水泵=7.5×12×120×0.85×5=4.6万冷却塔用水泵=3.75×12×120×0.85=0.46万风机盘管=0.083×12×120×0.85×150=1.5万新风机组=236×12×220×0.85=53万通过以上数据比较可知，选用螺杆式水冷制冷机组+城市集中供热比较经济适用，故采用螺杆式冷水机组（开利，30XW1002，三台）该机组主要参数如下:制冷机组参数型号30XW1002制冷量KW987输入功率KW197蒸发器水流量m3/h169水压降kPa71接管尺寸Dg150冷凝器水流量m3/h202水压将kPa59接管尺寸Dg200尺寸长×宽×高(mm)4008×1050×18463.1.5冷热源系统方案的确定综上所述，在根据郑州的能源结构与能源使用现状及目前的经济发展水平，从节能的角度出发进行设计，本系统本建筑物冷源采用冷水机组供冷空调系统；考虑到郑州为寒冷地区，有城市集中供热，热源采用城市热力管网加换热站（区域锅炉房供热）。51 3.2空调系统的选择3.2.1空调系统分区原则（1）使用功能、负荷变化特性，温、湿度要求不同的房间不应划分在同一个系统中；（2）尽可能依据防火分区来划分系统，如需跨越防火分区需设防火阀;（3）依据房间功能:在一些高大空间，为保证气流分布和换气次数要求，必须使用全空气系统形式的应该划分到同一个分区。3.2.3空调分区就本次考虑空调分区方案的时候，考虑了几方面因素：（1）一层房间功能复杂，有大堂中庭，商店，办公室等特殊房间；（2）同一防火分区内的各个房间朝向不同，防火分区跨越不同的楼层；（3）不同房间的使用时间及要求不同，如会议室与标准间的实用时间差别较大，应该划到不同分区。根据以上原则将地下一层至地上四层各分为南北两区，地上五层至二十八层为一个区，如下表3-1：表3-1各层空调分区情况楼层空调分区新风量m3/h修正后新风量m^3/h（修正系数1.1）新风负荷（kW）修正后新风负荷（kW）空调方案地下室一层北区7068.97775.876.6384.29风机盘管家独立新风（带热回收）南区9229.610152.683.8292.2风机盘管家独立新风（带热回收）一层北区43494783.941.4945.64风机盘管家独立新风（带热回收）南区6112.66723.955.8561.44风机盘管家独立新风（带热回收）二层北区5231.55754.755.0560.56风机盘管家独立新风（带热回收）51 南区7784.38562.777.7885.56风机盘管家独立新风（带热回收）三层北区5580.86138.961.4367.57风机盘管家独立新风（带热回收）南区7061.57767.681.3289.45风机盘管家独立新风（带热回收）四层北区46295091.940.0744.08风机盘管家独立新风（带热回收）南区11566.312722.9133.35146.69风机盘管家独立新风（带热回收）五层--9291021.99.79410.77风机盘管家独立新风六~二十四层--975.11072.610.2911.32风机盘管家独立新风二十五~二十八层--428.6471.54.615.07风机盘管家独立新风3.3空调方案设计分析3.3.1各房间负荷的计算在上节已经完成了系统的空调分区，确定了各区域的空调方式。接下就是对各区域进行具体的空调设计。确定各房间的空调系统形式需要知道各房间的空调负荷，新风负荷，室内负荷等等，负荷计算已经在第2章计算完成。3.3.2室内新风量的确定新风量的大小直接影响室内空气品质和系统能耗，室内新风量的取值一般按以下原则确定：（1）满足室内卫生要求；（2）保持空调房间的“正压”要求及补充局部排风量的要求；（3）满足某些特殊功能房间的新风量要求；（4）在全空气系统中，如果按以上原则选取的新风量不足总风量的10%，则新风量取总风量的10%。3.3.3热回收的应用51 根据《公共建筑节能设计标准》GB50189-2005[4]要求：当建筑物内设有集中排风系统且符合下列条件之一时，宜设置排风热回收装置：（1）送风量大于或等于3000m³/h的直流式空调系统，且新风与排风的温差大于或等于8℃；（2）设计新风量大于或等于4000m³/h的空调系统，且新风与排风的温差大于或等于8℃；3.4空调方案确定3.4.1空调系统设计的基本原则(1)、选择空气调节系统时，应根据建筑物的用途、规模、使用特点、符合变化情况与参数要求、所在地区气象条件与能源状况等，通过技术经济比较确定；当各空气调节区热湿负荷变化情况相似，宜采用集中控制，各空气调节区温湿度波动不超过允许范围时，可集中设置共用的全空气定风量空气调节系统。需分别控制各空气调节区室内参数时，宜采用变风量或风机盘管空气调节系统，不宜采用末端再热的全空气定风量空气调节系统；(1)、选择的空调系统应能保证室内要求的参数，即在设计条件下和运行条件下均能保证达到室内温度、相对湿度、净化等要求。(2)、综合考虑初投资和运行费用，系统应经济合理；(3)、尽量减少一个系统内的各房间相互不利的影响；(4)、尽量减少风管长度和风管重叠，便于施工、管理和测试。(5)、各房间或区的设计参数值和热湿比相接近污染物相同，可以划分成一个全空气系统。对于定风量单风道系统，还要求工作时间一致，负荷变化规律基本相同。3.4.2空调系统方案的比较·全空气系统全空气系统一般选用组合式空调器进行空气处理，室内负荷全部由处理过的空气来负担，系统处理空气量大，所担负的空调面积也较大。因此适用于建筑空间较高，面积较大，人员较多的房间，以及房间温度和湿度要求较高，噪声要求较严格的空调系统。全空气系统的主要优点为：1)使用寿命长,2)可以根据室外气象参数的变化和室内负荷变化实现全年多工况解能运行调节,3)充分利用室外新风,减少与避免冷、热抵消,减少冷冻机的运行时间。4)可以严格地控制室内温度和室内相对湿度。5)可以有效地采取消省和隔振措施,便于管理和维修。51 其主要缺点为：1)空气比热、密度小,需空气量多,风道断面积大,输送耗能大。2)空调设备需集中布置在机房,机房面积较大,层高较高。3)除制冷及锅炉设备外空气处理机组和风管造价均较高。4)送回风管系统复杂,布置困难。5)支风管和风口较多时不易均衡调节风量,风道要求保温,影响造价。6)全空气空调系统一个系统不宜供多个房间的空调。因为回风系统可能造成房间之间空气交叉污染，另外调节也比较困难。7)设备与风管的安装工作量大,周期长。·风机盘管加新风系统风机盘管加新风系统是目前应用广泛的一种空调系统，它由风机盘管来承担全部室内负荷，单独设新风机组，向室内补充所需新风。因此，在空调房间较多，面积较小，各房间要求单独调节，且建筑层高较高，房间温湿度要求不严格的房间，宜采用风机盘管家新风系统。风机盘管加新风系统的主要优点有：1)布置灵活，可以和集中处理的新风系统联合使用，也可以单独使用2)各空调房间互不干扰，可以独立地调节室温，并可随时根据需要开停机组,节省运行费用，灵活性大，节能效果好3)与集中式空调相比不需回风管道，节约建筑空间4)机组部件多为装配式、定型化、规格化程度高，便于用户选择和安装5)只需新风空调机房，机房面积小6)使用季节长7)各房间之间不会互相污染其缺点为：1)对机组制作要求高，则维修工作量很大2)机组剩余压头小室内气流分布受限制3)分散布置敷设各中管线较麻烦，维修管理不方便4)水系统复杂，易漏水5)过滤性能差3.4.3空调系统方案的确定：本次设计中的建筑分为裙房和主体建筑，裙房为商场和宴会厅，但是房间比较多且面积较小，房间功能多样，设全空气会形成交叉污染，加上考虑到机房不大的原因，不推荐选用全空气。主体建筑的主要房间为办公室，大多面积较小，且各房间互不连通，应使所选空调系统能够实现对各个房间的独立控制，51 与全空气系统比较，风机盘管加独立新风，可节省空间，且布置灵活，具有个别控制的优越性，各房间单独调节温度，房间无人时，可关调机组，不影响其他房间的使用。节省运行费用,运行费用与单风道系统相比约低,比诱导器系统低,而综合投资费用大体相同,甚至略低。机组定型化，规格化，易于选择安装。有较好的供冷能力。综合考虑各方面因素，确定整座楼都选用风机盘管加新风系统。在房间内布置吊顶的风机盘管，采用暗装的形式。风机盘管采取侧送下回的方式。第4章空气处理设备的选择4.1风机盘管选择计算例：4001小型会议室房间夏季室内冷负荷Q=7.543kW,湿负荷W=1.78kg/h(0.kg/s);室内空气温度tN=25℃，相对湿度φ=65%；室外空气干球温度tw=35℃，相对湿度φ=59%；新风机组和送风管道的温升取Δt=0.5℃，该房间要求的新风量GW=982.68m3/h(0.301kg/s)。采用风机盘管加独立新风系统。解：采用新风不承担室内负荷的方案，即送入室内新风的焓处理到与室内空气焓hN相等。根据室内空气hN线、新风处理后的机器露点相对湿度即可定出新风处理后的机器露点L及温升后的L’点（参见下图）（1）室内热湿比及房间送风量Ɛ=Q/W=7.543/0.=15255.5采用可能达到的最低参数送风，过N点作Ɛ线按最大送风温差与φ=90%线相交，即得送风点O,则总送风量为:G=Q/(hN/hO)=7.543/(59.5-51.5)=3307.9m3/h=1.014kg/s（2）风机盘管风量：要求的新风量GW=982.68m3/h，则风机盘管风量：GF=G-GW=3307.9-982.68=2325.22m3/h=0.713kg/s（3）风机盘管机组出口空气的焓hMhM=（GhO-GWhK)/GF=(1.014×51.5-0.301×59.5)/0.713=48.1kJ/kg连接L’、O两点并延长与hM相交得M点（风机盘管的出风状态点），查出tM=17.8℃。（4）风机盘管的显冷量QS=GFCp(tN-tM)=0.713×1.01×（25.0-17.8）=5.16kW详细数据，夏季风机盘管系统:(新风处理到等焓线)51 =========================送风量m^3/h:3307.9新风量m^3/h:982.68回风量m^3/h:2325.22新风比%:29.7071热湿比:15255.5-------------------------FCU冷量kW:7.69881FCU显热冷量kW:5.16205新风AHU冷量kW:8.97055房间冷负荷kW:7.543新风管温升负荷kW:0.注:新风不承担室内冷负荷.-------------------------送风点-O:大气压力Pa:98907干球温度℃:19.0湿球温度℃:17.9相对湿度%:90.3含湿量g/kg:12.7焓kJ/kg:51.5露点温度℃:17.2密度kg/m^3:1.2-------------------------露点-L:大气压力Pa:98907干球温度℃:21.3湿球温度℃:20.2相对湿度%:90.0含湿量g/kg:14.7焓kJ/kg:58.9露点温度℃:19.5密度kg/m^3:1.2-------------------------回风点-M:大气压力Pa:98907干球温度℃:17.8湿球温度℃:16.9相对湿度%:91.2含湿量g/kg:11.9焓kJ/kg:48.1露点温度℃:16.2密度kg/m^3:1.251 -------------------------温升后点-L":大气压力Pa:98907干球温度℃:21.8湿球温度℃:20.3相对湿度%:87.3含湿量g/kg:14.7焓kJ/kg:59.5露点温度℃:19.5密度kg/m^3:1.2-------------------------一次回风系统过程线图:51根据计算所得冷量及回风量，查取设备型号表可知，该房间需设置3台型号为YGFC-03CD-2-S(H/U（约克）的风机盘管。该型号风机盘管单台冷负荷为2.8KW，单台风机盘管高速风量为520m³/h。以房间4001为例，进行手算与天正软件计算的结果比较，相差不大，所以对要求画图的两个楼层均用天正进行计算，其他楼层根据夏季冷负荷的1.1倍来进行选型，计算结果祥见附表二风机盘管选型表见附表三4.2新风机组的选型新风机组选型按新风工况进行选择，其余楼层新风量和新风冷负荷的1.1倍进行选择。本次设计地下一层至地上四层每层分两个空调分区，故每层设两台新风机。五层至二十八层每层只有一个空调分区，故每层设一台新风机组即可，具体型号见附表四第5章空调房间的气流组织51 气流组织计算的目的是在于选择气流分布的形式，确定送风口的形式，数目和尺寸，使工作区的风速和温差满足设计要求。本工程全部采用风机盘管加新风，新风由墙洞或新风井引入。5.1气流组织分布与风口布置本次设计中大多采用侧送下回的气流组织形式，送出的气流为贴附于顶棚的射流。射流下侧吸卷室内空气，射流在近墙下降。工作区为回流区，该模式的通风效率较高，换气效率约为0.6-0.8。侧送风口的安装离顶棚距离越近，且又以15～20度仰角向上送风时，则可加强贴附，借以增加射流。合理地组织气流流线的问题，主要是考虑送风口的位置，回风口的影响较小。设计侧顶送风口的调节应达到以下的要求：1）各风管之间风量调节；2）射流轴线水平方向的调节，使送风速度均匀，射流轴线不偏斜；3）水平面扩散角的调节。4）竖向仰角的调节，一般以向上10～20度的仰角，加强贴附，增加射程；风机盘管加独立新风系统使风机盘管暗装于天花板，采用上侧送风，同侧回风的形式。送风气流贴附于顶棚，工作区处于回流区中。送风与室内空气混合充分，工作区的风速较低，温度湿度比较均匀，适用于小空间的办公室及其他要求舒适性较高的场所。风口对气流组织有着关键影响，根据送回风量选择合适的风口，均匀分配，同时避免柱和梁的阻挡，最大可能的减少风量扰动对气流产生的负面效应，才能产生良好的气流组织效果，在本次设计中遵循了以下原则：（1）、新风口应尽量靠近风机盘管的送风口，目的让新风与室内回风混合均匀。（2）、送风口尺寸放大。变风量末端在调节时产生的风速变化会使人感到不舒适，这在大风量送风口尤为明显。解决这个问题的最简单方法是加大吊顶风口的尺寸，尽可能减少出风速度，使这种风速的变化带来的影响微乎其微。（3）、增强吊顶贴附效应。使吊顶平面保持平整，尽量使吊顶面的凸凹远离送风口。这其中主要包括灯具、水喷淋头和火灾报警探头，两者间须隔开一定的距离。送风选用双层百叶风口侧送方式，保证工作区稳定而均匀的温度和风速。为保证贴附射流有足够的射程，并不产生较大噪声，所以选送风口风速V=2-5m/s,最大风速不得超过6m/s,送热风时取较大值。气流组织：采用侧送侧回的气流组织风口的形式：送风口选择使用双层百叶，回风口选择使用加过滤网的单层百叶，新风口采用带过滤网的防雨百叶风口51 5.2空调房间的气流分布计算例：4001小型会议室房间室温要求25±0.5℃，房间长(A)×宽(B)×高(H)，9.5×8.4×4.8=（m），室内显热冷负荷QX=6.35kW，试进行侧送气流组织计算：房间的风机盘管送风口及新风均采用侧送侧回的气流组织方式，新风作为辅助送风。（为简化计算，可忽略新风对气流的影响，因此只需对风机盘管送风的气流组织进行计算。）解：1.选用可调式双层百叶风口，紊流系数a=0.14，有效面积系数k=0.72，风口布置在房间宽度方向上。射流射程X=A-0.5=9.5-0.5=9m（离墙不保证区为0.5m）。2.按要求选定送风温差Δt=6℃，计算送风量LS=并校核换气次数n：LS=3600QX/1.2×1.01×Δt=3600×6.35/1.2×1.01×6=3143.6m3/hn=LS/A×BH=3143.6/9.5×8.4×4.8=8.2/h，换气次数大于8次，满足要求。3.按式VS=371BHk/LS确定送风温度：计算射流自由度VS=371×8.4×4.8×0.72/3143.6=3.43m/s4.按式/dS=53.2计算射流自由度：/dS=53.2×=9.43m5.计算满足轴心温度衰减要求的送风口个数N：=0.5/6×9.43=0.79查实用供热空调设计手册（下册）图25.2-1，得无因次距离ū==0.32,并代入式N=：51 N==2..60,取N=3个6.计算送风口面积fs、确定送风口长和宽的尺寸，或等面积的当量直径ds：fs===0.118m2选定长宽尺寸为600mm×200mm双层百叶风口，等面积当量直径为ds=1.128=1.128=0.391m实际送风速度Vs=3.37m/s7.校核贴附射流长度8.Ar===0.0068，查实用供热空调设计手册（下册）图25.2-2，得x/ds=25，因而x=0.391×25=9.78m>9m，满足贴附长度要求。8.校核房间高度设底边至吊顶距离为0.4m，则：H=h+S+0.07x+0.3=2+0.4+0.07×9+0.3=3.33m，（h为工作区高度）该值小于4.8m，房间高度符合要求。其余两层房间计算结果汇总于表5-1：表5-1侧送风汇总表房间编号房间尺寸（长宽高）（m）送风形式风口个数送风速度（m/s）贴附长度（m）4001[小型会议室]9.5*8.4*4.8侧向送风（风口沿房间长度布置）33.3610.554002[小型会议室]9.5*8.4*4.8侧向送风（风口沿房间长度布置）33.3610.554003[会议室]21*9.5*4.8侧向送风（风口沿房间宽度布置）73.4310.874005[活动前厅]15.3*12.5*4.8侧向送风（风口沿房间宽度布置）43.9513.444006[接待室]4.6*4.4*4.8侧向送风（风口沿房间长度布置）12.547.884007[宴会厅]24.9*16.8*4.8123.249.4551 侧向送风（风口沿房间宽度对吹布置）4008[宴会厅]12.8*8.4*4.8侧向送风（风口沿房间长度布置）34.1314.354009[休息室]7.5*4.4*4.8侧向送风（风口沿房间长度布置）12.768.24011[宴会厅]17*8.4*4.8侧向送风（风口沿房间宽度布置）43.219.474012[宴会厅]13.9*8.4*4.8侧向送风（风口沿房间宽度布置）33.249.684013[宴会厅]13.9*8.4*4.8侧向送风（风口沿房间宽度布置）33.249.684015[宴会厅]21*16.4*4.8选四面送风的风机盘管95层5001[公寓式酒店]8.4*4.2*3.35侧向送风（风口沿房间长度布置）13.289.855002[公寓式酒店,7]8.4*4.2*3.35侧向送风（风口沿房间长度布置）13.289.855003[公寓式酒店]8.4*5.8*3.35侧向送风（风口沿房间长度布置）13.289.855004[公寓式酒店]8.4*5.8*3.35侧向送风（风口沿房间长度布置）13.289.855005[公寓式酒店]8.4*4.2*3.35侧向送风（风口沿房间长度布置）13.228.665006[公寓式酒店]8.4*4.2*3.35侧向送风（风口沿房间长度布置）13.289.855008[公寓式酒店]8.4*4.2*3.35侧向送风（风口沿房间长度布置）13.289.855009[公寓式酒店]8.4*4.2*3.35侧向送风（风口沿房间长度布置）13.289.8551 5010[公寓式酒店]8.4*5.8*3.35侧向送风（风口沿房间长度布置）13.289.855011[公寓式酒店]8.4*5.8*3.35侧向送风（风口沿房间长度布置）13.3410.355012[公寓式酒店]8.4*4.2*3.35侧向送风（风口沿房间长度布置）13.289.855013[公寓式酒店,7]8.4*4.2*3.35侧向送风（风口沿房间长度布置）13.289.85第6章风道的设计与水力计算6.1风道的设计与布置风管是中央空调系统必不可少的重要组成。空调送风和回风、排风、新风供给，正压防烟送风，机械排烟系统均要用到风管。风管系统的设计正确与否，关系到整个空调系统的造价、运行的经济性以及运行效果。风管系统的设计的基本任务是：布置合理的管线；经济合理的确定风管的形状及各段截面的尺寸，以保证实际风量符合设计的要求；并计算系统的总阻力。本次设计中的风管计算采用假定流速法。风管用镀锌钢板制作，布置时应注意整齐，美观和便于维修、测试，应与其他管道统一考虑，以防止冷热源管道之间的不利影响，设计时应考虑各管道的装拆方便；布置时应还尽量使排（回）风口与送风口远离，送风口应尽量放在排风口的上风侧；为避免吸入室外地面灰尘，送风口底部应距地面不宜低于2m。风管干管流速取6～8m/s，支管取2～4m/s来确定管径风管的形式很多，一般采用圆形或矩形风管。圆形风管强度大，耗材料少，但是占用有效空间大，不易布置的美观，常用于暗装。矩形风管占用的有效空间小，易于布置，明装美观，弯头及三通等部件的尺寸较圆形风管的部件小，且容易加工，使用较多，所以本次设计中采用矩形风管。6.2风道的水力计算由《简明空调设计手册》可查的各风管内的空气流速要求列于表7-1表6-1.空调低速风管内的空气流速噪音<40dB40～60dB新风入口m/s3.5～4.04.0～4.5总管和总干管m/s6.0～8.06.0～8.0无送、回风口的支管m/s3.0～4.05.0～7.051 有送、回风口的支管m/s2.0～3.03.0～5.0风管尺寸的计算在系统和设备布置、风管材料、各送排风点的位置和风量均已确定的基础上进行，采用假定流速法,其计算方法如下：(1)确定空调系统风道形式,合理布置风道,并绘制风道系统轴侧图,作为水利计算草图。(2)在计算草图上进行管段编号,并标注管段的长度和风量,管段长度一般按两管件中心线长度计算,不扣除管件(如三通,弯头)本身的长度。(3)选定系统最不利环路，一般指最远或局部阻力最大的环路。(4)选择合适的空气流速，同前页各管段建议流速和最大流速表中所列。(5)根据给定风量和选定流速，逐段计算管道端面尺寸，并使其符合矩形风道统一规格。然后根据选定了的段面尺寸和风量，计算出风道内的实际流速。通过矩形风道的风量G可按下式计算：G=3600abv（）式中a、b——分别为风道断面净宽和净高，m。(6)计算风道的沿程阻力。(7)计算各管段的局部阻力。(8)计算系统的总阻力。(9)检查并联管路的阻力平衡情况本次设计新风、送风、回风风管设计采用鸿业暖通7.0中带的水力计算软件进行计算，以第五层为例，详细结果见附表五第7章空调水系统的设计与水力计算51 7.1水系统的设计7.1.1空调水系统的设计原则空调水系统设计应坚持的设计原则是：1）、管路考虑必要的坡度以排除空气；2）、要解决好水处理与水过滤；3）、力求水力平衡；4）、防止大流量小温差；5）、注意管网的保冷与保暖效果。7.1.2空调水系统方案的确定空调水系统方案比较如下表:表7-1空调水系统比较：类型特征优点缺点闭式管路系统不与大气相接触，仅在系统最高点设置膨胀水箱与设备的腐蚀机会少;不需克服静水压力，水泵压力、功率均低。系统简单与蓄热水池连接比较复杂开式管路系统与大气相通与蓄热水池连接比较简单易腐蚀，输送能耗大同程式供回水干管中的水流方向相同；经过每一管路的长度相等水量分配，调度方便，便于水力平衡需设回程管，管道长度增加，初投资稍高异程式供回水干管中的水流方向相反；经过每一管路的长度不相等不需设回程管，管道长度较短，管路简单，初投资稍低水量分配，调度较难，水力平衡较麻烦两管制供热、供冷合用同一管路系统管路系统简单，初投资省无法同时满足供热、供冷的要求三管制分别设置供冷、供热管路与换热器，但冷热回水的管路共用能同时满足供冷、供热的要求，管路系统较四管制简单有冷热混合损失，投资高于两管制，管路系统布置较简单四管制供冷、供热的供、回水管均分开设置，具有冷、热两套独立的系统能灵活实现同时供冷或供热，没有冷、热混合损失管路系统复杂，初投资高，占用建筑空间较多一级泵冷、热源侧与负荷侧合用一组循环水泵系统简单，初投资省不能调节水泵流量，难以节省输送能耗，不能适应供水分区压降较悬殊的情况二级泵冷、热源侧与负荷侧分别配备循环水泵可以实现水泵变流量，能节省输送能耗，能适应供水分区不同压降，系统总压力低。系统较复杂，初投资较高51 本楼层是为28层的高层建筑，为平衡水利，必须做同程式，气候和环境条件等等，不适宜做开式系统；冬季热负荷跟夏季总冷负荷相差不是太大，且从经济和实用角度来看，宜选双管制；由于本楼层的总体负荷较大，冷冻水流量为606m3/h>300m3/h,且空调器末端阻力比冷水机组要大100kPa左右，适合二次泵系统，根据以上各系统的特征及优缺点，结合本建筑楼的实际情况情况，本设计空调水系统选择闭式、同程、双管制、二级泵系统。7.1.3冷凝水管道设计风机盘管与吊装新风机组等在运行过程中产生的冷凝水由冷凝水管排出。风机盘管与新风机组的凝结水一般采用开式、非满流自流系统,排水余压很小,因而要做排水管的坡度,以防排水不畅凝水溢出,湿损吊顶装修。本设计中冷凝管沿水流方向保持不小于千分之二的坡度，且就近排入卫生间排水管，空调机组与卧式新风机组的冷凝水直接排入卫生间的地漏，排水须作存水弯后排入地漏，水封高度：130mm水柱（大于室内的风压）。冷凝水管采用采用镀锌钢管，螺纹连接，不必进行保温处理。冷凝水管的公称直径DN,可根据空调器、风机盘管或空调机组的产冷量Q，按表7-1确定：表7-2冷凝水管径估算表Q(KW)DN(mm)≤17.62517.7～10032101～17640177～59850599～1055801056～15121001513～12462125>124621507.2水系统的水力计算采用假定流速法，其计算步骤如下：1）、绘制冷水系统图，对管段编号，标注长度和流量；2）、确定合理的流速；3）、根据各个管段的水量和选择流速确定管段的直径，计算摩擦阻力和局部阻力；4）、并联管路的阻力平衡；51 5）、计算系统的总阻力本次设计水系统管道设计采用鸿业暖通7.0中带的水力计算软件进行计算，以d第五层冷水供水管为例，详细结果见附表六7.3水系统的布置本系统设计采用两管制（无缝钢管）供应7℃供水与12℃回水形式的冷冻水，且具有结构简单，初期投资小等特点。同时考虑到节能与管道内清洁等问题，可以采用闭式系统，不与大气相接触，采用定压补水装置取代以往的膨胀水箱定压。冷冻水系统的水处理采用选择全自动的水处理仪器处理自来水。处理后的水通过定压补水装置进入冷冻水系统。定压补水装置包括有两部分：.膨胀罐用于恒定系统内的水压；补水箱和补水泵用于保证系统内各个末端装置始终充满冷冻水。冷却水系统的水处理采用化学加药的方式。由于设计属于高层建筑，因此立管选用同程式水系统，水平管系统比较大的也选用同程式，如裙房。平面水系统较小比较易于调节平衡选用异程，加静态平衡阀调节平衡。51 本设计采用的冷源是螺杆式冷水机组，机组布置在地下室三层的冷冻站房里。水系统分为两个区，地下一层至地上四层为一个水系统，地上五层至二十八层为一个系统。供水、立管均采用同程式，各层水管裙房采用同程式，主体建筑公寓式酒店采用水平水系统采用异程式，新风机组和风机盘管系统共用供、回水立管，即新风负荷亦算入冷水机组负荷当中。考虑到本次设计的建筑特点和空调系统的布置，冷却水系统采用风冷式却塔冷却循环的冷却水。冷却塔通过流通的空气与喷淋的冷却水进行热交换达到降温效果。在这次设计中将冷却塔放置于裙房4层楼顶，而冷却水泵与制冷机组等设备集中放置于地下三层的制冷机房。根据水力计算可知，从冷冻站房出来到空调末端，最不利水力点在最高层，水系统1（地下一层至地上四层）的最不利环路阻力为389.84KPa，水系统2的最不利环路阻力为466.1KPa。第8章制冷机房8.1制冷机房主要设备的选择计算8.1.1冷水机组的选择1.计算总冷负荷：根据鸿业计算软件可得出，本建筑的夏季设计冷负荷为Q=2832.05kW如下图，查表可知h1=90.8kJ/kg，h3=56.3kJ/kg,又η=×100%=65%，所以h2=68.38kJ/kg51 设有热回收的楼层总的新风量GX=68613.5×1.2=82336.2kJ/h，则回收冷量Qh=GX（h2-h1）=502.51kW本楼层实际由集中供热提供的热量Q1=2832.05-502.51=2329.54kW考虑10%的富裕度：Q2=2329.54×1.1=2562.5kW据制冷系统的总冷量Q=2562.5kW选择开利的螺杆式冷水机组30XW1002（3台）。选择三台相同容量机组，主要是考虑可以在过渡季节低负荷期只开启两台机组，以达到节能目的。1.名义冷量：978kW；2.蒸发器：（1）进出水管径：DN150mm；（2）标准水流量：169m³/h（3）标准水压降：71kPa。3.冷凝器：（1）进出水管径：DN200mm；（2）标准水流量：202m³/h；（3）标准水压降：59kPa。4.机组尺寸:长×宽×高，4008mm×1050mm×1846mm。8.1.2换热器的选择本设计选用板式换热器，板式换热器是一种高效、紧凑的换热设备。它具有传热效率高，占地面积少，污垢系数低，多种介质换热，清洗方便，容易改变换热面积的优点。当板间流速为0.3～0.5m/s时，总的传热系数K概略值为：水-水板式换热器K=3000～7000W/（m2.℃）依据换热面积进行选择，其计算公式如下示：(5-1)（5-2）式中：F——换热器换热面积㎡；C——系统热损失系统，采用1.1～1.2；Q——总热量，W；B——考虑水垢系数，0.9；K——传热系数W/(m2.k)；△tpj——对数平均温差，℃；51 △ta——热媒的入口的最大温差，℃；△tb——热媒的出口的最小温差，℃；热水管网的供回、水温度为130℃、70℃，空调机组冬季的供、回温度为60℃、50℃。1、计算总热负荷：根据鸿业计算软件可得出，本建筑的冬季设计热负荷为Q=1484.17kW如下图，查表可知h1=-2.4kJ/kg，h3=39.1kJ/kg,又η=×100%=65%，所以h2=24.58kJ/kg设有热回收的楼层总的新风量GX=68613.5×1.2=82336.2kJ/h，则回收冷量Qh=GX（h2-h1）=613.29kW本楼层实际由集中供热提供的热量Q1=1484.17-613.29=870.88kW考虑10%的富裕度：Q2=870.88×1.1=958.55kW当考虑其出现故障或检修时应不影响工作，即选两台。每台可负荷其总负荷的70%，则WP=70%Q2=670.985kW。用板式换热器选型计算软件计算如下：本设计中，利用板式换热器选型计算软件计算，其原理与手工计算相同。表8-1板式换热器选型计算书客户名称：青理工毕业设计设备型号：A10M-L计算日期:2014-06-06单位热介质冷介质介质名称水水51 介质流量进口温度出口温度压力损失介质密度介质比热导热系数动力粘度热交换量对数温差传热系数污垢系数设计余量换热面积板片数量流程数量板型组合流动形式接口流速接口尺寸进口位置出口位置板片材质板片厚度垫片材质接口材料外形尺寸夹紧尺寸设计压力运行重量参考价格m3/h℃℃kPakg/m3KJ/kg∙℃W/m∙℃cPkW℃W/m2∙℃m2∙℃/W%m2m/smmmmmmmmMPakg/台元/台9.96130.0070.001963.104.1990.6780.302670.9939.912,6350.00009306.3831115L逆流0.35100S1S2SUS3040.5NBR碳钢接口L=870A=1371.603449,700B=46058.7550.0060.0027985.204.1730.6460.51615L2.08100S3S4H=1080所以，选择板换的型号为：A10M-L台数：两台8.1.3分水器与集水器的选择集水器和分水器实际上是一段大管径的管子，只是在其上按设计要求焊接上若干不同管径的管接头，一般是为了便于连接通向各个环路的许多并联管道而设置的，分水器用于供水管路上，集水器用于回水管路上，在一定程度上也起到均压作用。确定分水器和集水器的原则是使水量通过集管时的流速大致控制在0.5～0.8m/s范围之内。分水器和集水器一般选择标准的无缝钢管（公称直径Φ200～Φ500）。供回水集管上的各管路均应设置调节阀和压力表，底部应设置排污阀或排污管（一般选用DN40）,供回水集管的管径按其中水的流速为0.5～0.851 m/s范围确定。管长由所需连接的管的接头个数、管径及间距确定，两相邻管接头中心线间距为两管外径加120mm，两边管接头中心线距集管断面宜为管外径加60mm。根据《实用供热空调设计手册》（第二版）[1]进行分、集水器的选择计算。图8-1分、集水器的选择计算原理图L1L2L3L……Lid1d1+d2+120d2+d3+120……(di-1)+120注：d-外管管径（含绝热层厚度）分集水器总长度为L=130+L1+L2+……+Li+120+2h图8-2负荷侧分水器大样图则：d1=100mm，d2=250mm，d3=200mm，d4=200mm。L1=220mm，L2=470mm，L3=570mm，L4=520mm，L5=320mm,h取135mm。则分水器总长度为：L=130+220+470+570+520+320+120+135×2=2600mm根据经验公式，分、集水器直径D=（1.5～3）dmax，其中dmax=250mm，所以D取500mm，其工作压力不超过1MPa，选择500*8mm无缝钢管。表8-2分水器型号参数筒体直径D（mm）封头高度h（mm）排污管规格dp（mm）疏水管规格ds（mm）压差旁通管d1（mm）进水管d2（mm）出水管d3（mm）出水管d4（mm）500100502510025020020051 2.集水器的选型计算集水器的直径、长度、和管间距与分水器的相同，只是接管顺序相反。8.2水泵的选择对于多台水泵并联时，宜采用同程式如图7-3，以减小水泵之间的压力差。8.2.1冷冻水泵的选择：1冷冻水泵的扬程根据《实用制冷与空调工程手册》进行冷冻水泵的选择计算。闭式系统：图8-3同程式水泵连接示意图（3-9）式中：,－水系统总的沿程阻力和局部阻力损失，；－设备阻力损失，；　　　K－考虑富裕量的安全系数，取K=1.1。由于本设计选用的是闭式循环二次泵系统，所以冷冻水泵的选择分两次：1、一次泵的选择：一次泵的扬程为一次管路阻力HG1，管件阻力HGJ，和冷水机组蒸发器阻力HLZ之和。即:H1=K(HG1+HGJ+HLZ)式中：HG1根据鸿业水利软件水力计算可知，136.82KPa；管件阻力HGJ（包括y型过滤器，二通阀，水处理器，集水器等）取80KPa；HLZ取71KPa，由生产厂家给出；K－考虑富裕量的安全系数，取K=1.1。H1=1.1×(153.82+63+71)=316.58KPa=31.6mH2O51 水泵流量可根据冷水机组的冷冻水量来选择，一次泵选三台不设备用泵，所以水泵流量为169m3/h,加上10%的富裕度，即185.9m3/h。所以可以选ISO系列水泵，ISO150×125-315，流量194.5m3/h，扬程34.5m，选三台。表8-3冷冻水一次泵性能参数型号台数流量Q扬程H电机功率P转速n尺寸长宽高KWr/minmmmISO150*125-3153194.434.522145015006127032、二次泵的选择：同理可得二次泵扬程阻力H2=19.6mH2O，流量与一次泵一样，可选：ISO150×125-250，流量207m3/h，扬程22m，选四台，三用一备。冷冻循环水泵一用一备采用同程式连接，即多出一根同程管，以平衡两水泵压力。表8-4冷冻水二次泵性能参数型号台数流量Q扬程H电机功率P转速n尺寸长宽高KWr/minmmmISO150*125-25042072215145012005726988.2.2.冷却水循环水泵的选择：冷却水泵的台数宜按冷水机组的台数一对一匹配设计，一般不设备用泵——《建筑设备专业设计额技术措施》1冷却水量的确定：按照设备冷凝器标准水流量202m³/h乘以安全系数1.1可以确定冷却水泵的流量为222.2m³/h。2.冷却水泵的扬程：由于冷却水系统为开式水系统，因此水泵的扬程包括：冷却水位至布水器的高差（查冷却塔，取3m），冷却塔布水器所需压力，由生产厂家提供（取4m），制冷机组冷凝器的阻力，由生产厂家提供（取59KPa），吸入管道和压出管道阻力（包括各管道附件，通过简单的水力计算可取130KPa），最后再附加10%的富裕度。水泵扬程=(3+4+5.9+13)×1.1=28.5m,可选取ISO200×150-315，流量230.4m³/h，扬程33m。选三台，无备用。当冷却水泵一用一备采用同程式连接，即多出一根同程管，以平衡两水泵压力。表8-5冷却水循环泵性能参数51 型号台数流量Q扬程H电机功率P转速n尺寸长宽高KWr/minmmmISO250×150-3153230.43330145015006768358.2.3热水循环泵热水循环泵的扬程为管路、管件阻力、分集水器，热交换器阻力和空调器（或风机盘管）的空气加热阻力之和。根据鸿业水力计算软件的计算结果可知，H=378.8KPa，加上10%的富裕度，H=416.68KPa=41.67mH2O,热水循环泵的流量G,可按下式计算：G=Q/1.163Δt根据鸿业水力计算软件可算得G=83.628m³/h,由于一台板换对应一台水泵，所以单台流量G=41.8m³/h,可选：ISO100×80-160，流量61m³/h,扬程44m。选三台，两用一备。表8-6热水循环泵主要性能参数型号台数流量Q扬程H电机功率P转速n尺寸长宽高KWr/minmmmISO100*80-1603614411290012005204348.2.4补水定压装置对于一个完整的空调水系统，补水定压是不可或缺的一部分。空调水系统定压的作用是：（1）防止水系统的水倒空，也就是说，必须保证水系统无论在运行中，还是在停止运行时，管路及设备内都要充满水，以防系统倒空，吸入空气；（2）防止水系统中的水汽化，也就是说，水系统中压力最小，水温最高处的压力要高于该处水汽化的饱和压力。一般来说，定压点选择在循环水泵吸入口处，因为这里是全系统能量最低的地方，经过水泵加压之后，任何一点的能量都比它高。这是目前广泛采用的定压点位置。由于空调供回水管道和机组末端的泄漏，空调水系统存在一定的泄漏量，空调水系统需要定时补水，本次设计空调补水来自市政给水，先经过全自动软化装置处理后进入补水箱，再由补给水泵从补水箱抽取软化水定时给系统补水。目前供热空调系统定压补水方式主要有膨胀水箱定压补水，补水泵定压补水，气体定压罐结合补水泵定压补水等，本次设计选用气体定压罐结合补水泵定压补水。51 图8-2定压补水装置示意图（3）补水泵的选择：空调水系统的小时泄漏量，一般为水系统水容量的1%，系统水容量可按9-7表计算：表8-7水系统单位水容量（L/m2建筑面积）系统形式全空气系统空气—水空调系统供冷时0.4-0.550.7-1.30供热时1.25-2.001.20-1.90水容量：VC=1×65633L=65.633m3，建筑面积为65633m2补水泵的扬程应比补水点压力高（3～5）m的扬程，以保证能顺利将补水加入系统中。即补水泵的扬程Hb=114.6+（3～5）=118.6m，补水泵的小时流量应不小于系统容水量的4%～5%.即G=4%×VC=2.625m³/h。可选CRCRN立式多级离心泵：CRN4-120S,流量为3m³/h，扬程124m。选两台，一用一备。表8-8补水泵性能参数表型号台数流量Q扬程H电机功率P转速n尺寸长宽高KWr/minmmmCRN4-120S231242.229002501808103.膨胀水箱的选择空调水系统的膨胀水量Vp=aVCΔt式中：a取0.0005，Δt取15℃所以VP=0.0005×65.633×15=0.49m³,调节水量Vt应不小于3min补水泵流量，且应保证水箱调节水位不小于200mm。即Vt=3/60×3=0.15m³/h,由于本系统选用的是闭式膨胀水箱，一般为气压罐。51 则气压罐的总容积VQ=Vt(1-a)m3一般a取0.65～0.85，所以V=0.045m3则可选型SSH-800.表8-9膨胀水箱性能参数表型号直径mm总容积（m3）调节容积m3最大供水量m3/h配泵型号可供闭路系统容量m3制冷面积m2SSH-8008000.850.3512.6CRN4-120S2050003.补给水箱的选择：补给水箱的储水容积Vb，一般是按系统水容量的8%～24%，系统大时取低限值。所以Vb=10%×65.633=6.56m3选尺寸为2×2×1.8m的补水箱5.软水设备的选择：水处理设备的软水储水能力按系统水容量的3%计算，即软水能力V=3%×65.633=1.97m³/h，由于设的是单柱离子交换器，所以软化水量按2倍考虑，即为3.94m³/h。选型为：表8-10软水设备性能参数表型号流量m3/h进出口管径（in）树脂罐D*H*个数盐罐D*H*个数树脂L建议空间m2再生盐量kg/次运行方式SSHR-43-51400*1800*1480*850*11501.2*1.5*2.212单阀单罐8.2.5其他设备的选型1.综合水处理器选择计算：流量169×3×3%=15型号管径DN处理水量T/H连接形式排污管径（DN）外形尺寸ΦA外形尺寸H（mm）约重（Kg）SSHZ-50-1.65018法兰503001200150过滤器选择计算：冷冻水流量507选型SSHG-300-1.6额定流量650t/h51 8.3冷却水塔、水箱的选择计算1.水塔的选择：冷水机组的冷凝器循环水量：606m³/h选择3台水量为240m³/h的水塔：型号为CDW-240ASY,设计湿球温度28℃大于当地夏季湿球温度，所里合适。流量：240m³/h；风机直径：1500mm；电机功率：5.5×2kWL×W×H：3270mm×3900mm×2770mm自重：1920kg。8.4机房的布置机房布置应充分考虑设备的进出、安装和维修条件，各种风道、管道的布置，要充分考虑机房高度。8.4.1水泵配管布置的注意事项进行水泵的配管布置时，应注意以下几点：1）安装软性接管：在连接水泵的吸入管和压出管上安装软性接管，有利于降低和减弱水泵的噪声和振动的传递；2）出口装止回阀：目的是为了防止突然断电时水逆流而时水泵受损；3）水泵的吸入管和压出管上应分别设进口阀和出口阀，目的是便于水泵不运行能不排空系统内的存水而进行检修；4）水泵的出水管上应装有温度计和压力表，以利检测，如果水泵从低位水箱吸水，吸水管上还应该安装真空表；5）水泵基础高出地面的高度应小于0.1m，地面应设排水沟；6）水泵间距在1.2m-1.5m。8.4.2空调机房水系统附件冷水机组、水泵、换热器、电动调节阀等设备的入口管道上，应安装过滤器或除污器，以防止杂质进入。采用Y形管道过滤器时，滤网孔径一般为18目。系统的阀门可采用闸阀、止回阀、球阀，对于大管路可采用蝶阀，选用阀门时，应和系统的承压能力相适应，阀门型号应与连接管管径相同。阀门的作用一为检修时关断用，一为调节用。当需定量调节流量时，可采用平衡阀。平衡阀可以兼作流量测定、流量调节、关断和排污用。空调水系统应在下列部位设置阀门：1）空调器供回水总管；2）分、集水器处供回水干管；51 3）泵的吸入口和出口水管，并联水泵供水管阀门前还应设止回阀；4）冷水机组、热交换器等设备的公汇水管。分、集水器及冷水机组的进出水管处，应设压力表及温度计，水泵出口、过滤器两侧及分、集水器各分路阀门外的管道上，应设压力表。空调冷热水管道及设备均应保温，保温厚度应保证保温层外表面不结露。保温层外应设隔汽层。空调水系统的管道坡度、空气的排除、泄水、伸缩和固定等，同热水采暖系统。第9章空调系统的消声与防振随着人们生活水平的提高，空调使用得到普及，但对于设有空调等建筑设备的现代建筑，在室外及室内两个方面都可能受到噪声和振动源的影响，所以在空调设计中空调系统的消声和减振设计是重要一环，它对于减小噪声和振动，提高人们大额舒适感和工作效率有着重要的意义。对于设有空调等建筑设备的现代建筑，都可能室外及室内两个方面受到噪声和振动源的影响。一般而言室外噪声源是经过维护结构穿透进入的，而建筑物内部的噪声、振动源主要是由于设置空调、给排水、电气设备后产生的，其中以空调制冷设备产生的噪声影响最大。包括其中的冷却塔、空调制冷机组、通风机、风管、风阀等产生的噪声。其中主要的噪声源是通风机。风机噪声是由于叶片驱动空气产生的紊流引起的宽频带气流噪声以及相应的旋转噪声所组成，后者由转数和叶片数确定其噪声频率。9.1空调系统的消声设计噪声的控制方法主要有隔声、吸声和消声三种。本空调系统的噪声主要是风道系统中气流噪声和空调设备产生的噪声。隔声是减少噪声对其它室内干扰的方法。一个房间隔声效果的好坏取决于整个房间的隔墙、楼板及门窗的综合处理，所以，凡是管道穿过空调房间的围护结构其孔洞四周的缝隙必须用弹性材料填充实心密实。1）由于风管内气流流速和压力的变化以及对管壁和障碍物的作用而引起的气流噪声，设计中相应考虑风速选择，总干管风速5～6.5m/s，支管风速3～4.5m/s，新风管风速＜3m/s。从而降低气流噪声。2）在机组和风管接头及吸风口处都采用软管连接，同时管道的支架、吊架均采用橡胶减振。3）风机盘管、空调处理机组均吊装于吊顶内，可适当降低噪声。另外风机盘管带回风箱亦可降低噪声。4）空调机组和新风机组静压箱内贴有5mm厚的软质海绵吸声材料。51 9.2空调装置的防振措施1）水泵和风冷螺杆式冷水机组固定在隔振基座上。隔振基座用钢筋混凝土板加工而成。2）水泵的进、出口采用橡胶柔性接头同水管连接。3）水泵、冷水机组、风机盘管、空调机组等设备供回水管用橡胶或不锈钢柔性软管连接，以不使设备的振动传递给管路。4）空调机组和新风机组风机进出口与风管间的软管采用帆布材料制作，软管的长度为200～250mm。5）水管、风管敷设时，在管道支架、吊卡、穿墙处作隔振处理。管道与支吊、吊卡间应有弹性料垫层，管道穿过围护结构处，其周围的缝隙应用弹性材料填充。第10章管道的保温及防腐设计10.1管道的保温10.1.1空调管路系统保温的目的：一是为了减少管道系统的热损失（或冷损失）,二是为了防止冷管路表面结露。10.1.2空调管道在下列情况下要保温：1.不保温冷、热损耗量大，且不经济；2.由于冷，热损失使介质温度达不到要求温度，从而达不到规定的室内参数；3.当管道通过要求参数严格的空调房间，由于管道散出的冷热两对室内参数有不利影响；4.防止管道的冷表面结露或防止管道热表面造成可燃物燃烧。10.1.3保温材料的选择保温材料应根据因地制宜，就地取材的原则，选择来源广泛、价廉、保温性能好、易于施工、耐用的材料。保温材料的热工性能主要取决于其导热系数，导热系数越大，说明性能越差，保温效果也越差，因此选择导热系数低的保温材料是首要原则。同时综合考虑保温材料的吸水率、使用温度范围、使用寿命、抗老化性、机械强度、防火性能、造价及经济性，在本设计中对供回水管及风管的保温材料均采用带有网格线铝箔帖面的防潮离心玻璃棉。因为玻璃棉具有耐酸，抗腐，不烂，不蛀，吸水率小，化学稳定性好，无味，价廉，寿命长，导热系数小，施工方便等特点.51 冷冻水管的保温结构中应有一层防潮层，因为如果没有防潮层，大气中的水蒸气将和空气一起进入保温层，并且向温度更低、水蒸气分压力更低的内部渗透，直到冷冻水管上外壁上。这时，在管壁、保温材料的内部将会出现凝结水，破坏保温材料的绝热性能。10.1.4保温材料的厚度保温层厚度的选定关于经济厚度,要考虑以下一些因素：1.保温材料的类型及造价(包括各种施工、管理等费用)；2.冷（热）损失对系统的影响；3.空调系统及冷源形式；4.保温层所占的空间对整个建筑投资的影响；5.保温材料的使用寿命。通过对现有大量工程的实际调研，结合实际情况，本设计以下表作为经济厚度的参考，因此供回水管及风管的保温材料可以选用25mm厚的采用带有网格线铝箔帖面的防潮离心玻璃棉。可按表10-1选用管道经济保温层厚度。表10-1空调供冷管道经济保温层厚度水管管径（mm）152025--6580100125--200保温厚度（mm）20303040404010.1.5保温施工.管道保温施工前,应将其表面污垢、油渍等清除干净，且应彻底除锈，清洗洁净，然后涂防锈漆两遍，再做保温层，非保温管道及管道支（吊）架同样除油、除垢、除锈清洗，涂两遍防锈漆,其外再按规定涂不同颜色面漆两遍。选择何种颜色,请业主定或按规范确定。10.2管道的防腐10.2.1空调管路防腐的目的是防止金属表面的外部腐蚀并保护好涂料层。1.选用耐腐蚀材料管道；2.在金属表面覆盖保护层，在管道外表面涂防锈漆、机油、凡士林或覆盖搪瓷、塑料等耐腐蚀的非金属材料，用化学方法使钢铁表面生成一层细密稳定的氧化膜，使金属制品与周围腐蚀介质隔离；3.系统的补水要先软化，系统的循环的水要先经过过滤后再使用，以减少对管道的磨损。第11章通风及防火排烟设计11.1车库通风及防火排烟51 所谓车库的通风，也就是要排除汽车尾气和汽油蒸汽，送入新鲜空气。以便有害物（这里主要指CO）的含量稀释到国家规定的卫生标准要求。防排烟也就是满足火灾时的排烟要求，以保证火灾发生时迅速排除滞留烟气，限制烟气的扩散，保证人员和车辆安全撤离现场，减少伤亡。11.1.1设计原则（1）地下车库应设置独立的送、排风系统；（2）当排风量无计算资料时，可参考换气次数估算。一般来说，排风量不少于6次/小时，送风量不少于5次/小时；（3）地下车库的排风分上、下两部分：上部排除1/3，下部排除2/3；（4）对于散发有害气体、蒸汽或粉尘的污染源应设局部排风装置；（5）根据工艺及污染物的产生状况，对不同的工艺设备应采用不同的排风罩，除受生产条件限制外，均应优先考虑密闭罩；（6）局部排风系统的划分应考虑工艺流程，同时使用情况及有害气体性质等因素。对于混合后可能引起燃烧、爆炸、结聚凝块或形成毒性更强的有害物时，应分设排风系统；（7）局部排风系统排出的空气，在排入大气之前，应根据排出空气中含有有害物的毒性和浓度；周围的自然环境和排出口方位以及排放标准的规定确定是否需要进行净化处理。11.1.2本建筑车库通风方案的选择采用机械排风兼排烟系统，目前这种机械排风兼作排烟系统方案设计比较多，由于它是用同一台风机和同一管道系统，平时作排风用，火灾时作排烟用，往排风量与排烟量相差很远。为节省投资，当排风系统兼作排烟系统时，只有采取缩小防烟分区面积的方法，来减小防烟分区的排烟量，使最大的一个防烟分区的排烟量与排风系统的排风量相等或相近，才可能使排风系统兼作排烟系统。11.2空调系统通风及防火排烟11.2.1设计原则根据《高层民用建筑设计防火规范》（GB50045-95的规定，凡建筑物高度大于24m设有防烟楼梯（疏散楼梯）和消防电梯的建筑物均应设防排烟设施。根据规范和我国的实践，现在常用的防排烟方式有自然排烟、机械排烟、机械加压送风。51 除建筑高度超过50m的一类公共建筑和建筑高度超过100m的居住建筑外，靠外墙的防烟楼梯间及其前室、消防电梯间前室和合用前室，宜采用自然排烟方式。下列部位应设置独立的机械加压送风的防烟设施：不具备自然排烟条件的防烟楼梯间、消防电梯间前室或合用前室；采用自然排烟措施的防烟楼梯间，其不具备自然排烟条件的前室；封闭避难层(间)。一类高层建筑和建筑高度超过32m的二类高层建筑的下列部位，应设置机械排烟设施：无直接自然通风，且长度超过20m的内走道或虽有直接自然通风，但长度超过60m的内走道；面积超过100，且经常有人停留或可燃物较多的地上无窗房间或设固定窗的房间；不具备自然排烟条件或净空高度超过12m的中庭；除利用窗井等开窗进行自然排烟的房间外，各房间总面积超过200或一个房间面积超过50，且经常有人停留或可燃物较多的地下室。根据以上原则，本次设计采用机械防排烟方式，楼梯间与消防前室分别送风。高层建筑防烟楼梯间及其前室、合用前室和消防电梯间前室的机械加压送风量应由计算确定，或按表4-1至表4-4的规定确定。当计算值和本表不一致时，应按两者中较大值确定。表11-6防烟楼梯间（前室不送风）的加压送风量系统负担层数加压送风量()＜20层25000～3000020层～32层35000～40000表11-7防烟楼梯间采用自然排烟，前室或合用前室不具备自然排烟条件时的送风量系统负担层数加压送风量()＜20层22000～2700020层～32层28000～32000表11-8防烟楼梯间及其合用前室的分别加压送风量系统负担层数送风部位加压送风量()＜20层防烟楼梯间16000～20000合用前室12000～1600020层～32层防烟楼梯间20000～25000合用前室18000～2200051 表11-9消防电梯间前室的加压送风量系统负担层数加压送风量()＜20层15000～2000020层～32层22000～27000机械加压送风的防烟楼梯间和合用前室，宜分别独立设置送风系统，当必须共用一个系统时，应在通向合用前室的支风管上设置压差自动调节装置。机械加压送风机的全压，除计算最不利环管道压头损失外，尚应有余压。其余压值应符合下列要求：防烟楼梯间为40Pa至50Pa；前室、合用前室、消防电梯间前室、封闭避难层(间)为25Pa至30Pa。楼梯间宜每隔二至三层设一个加压送风口；前室的加压送风口应每层设一个。机械加压送风机可采用轴流风机或中、低压离心风机，风机位置应根据供电条件、风量分配均衡、新风入口不受火、烟威胁等因素确定。11.2.2送风量及排烟量的计算1.通风量的计算本设计电梯前室及楼梯间的正压送风的送风量采用压差法及风速法计算，取其中大值作为系统计算的加压送风量。压差法：即当疏散通道门关闭时，加压部位保持一定的正压值所需送风量。按式4-1计算。=0.827AΔP1/N×1.25×3600（4-1）式中：－加压送风量，m³/h；0.827－计算常数（漏风率系数）；A－门、窗缝隙的计算漏风总面积，m²；ΔP－门、窗两侧的压差值Pa，取25～50Pa；N－指数，对于门缝及较大漏风面积取2；1.25－不严密处附加系数。由上式计算得，加压送风量为：=0.827×(2×9.9)×0.006×401/2×1.25×3600=2797m3/h。②风速法：开启着火层疏散门时需要相对保持门洞处一定风速所需送风量。可按式4-2计算。51 =（4-2）式中：－加压送风量，m³/h；A－每个门的开启面积，m²；v－开启门洞处的平均风速，取0.7～1.2m/s；n－同时开启门的计算数量，当建筑为20层以下时取2，当建筑物为20层及其以上时取3。由上式计算得，加压送风量为：==38880m³/h。根据以上计算结果取两种方法计算值的较大者，加压送风量Ly=38880m³/h。同理计算出楼梯间的送风量每层为791m³/h。(2)根据上述4.3规范标准：走廊满足自然排烟，不布置排烟风道。一至五层的中庭采用机械排烟，每层排烟量为6096.40m³/h，选用四个多叶排烟口。51 总结毕业设计是大学本科阶段最后也是最重要一个环节,也是完成工程师基本训练必不可少的一个环节。我本次毕业设计的任务是郑州市长江国际广场空调系统设计。在设计过程中，我从熟悉图纸、搜集资料开始，首先分析总结了该建筑的功能要求和使用特点，在此基础上，对其空调系统做了全面的规划和布局，为后面的设计计算奠定了一个良好的基础。在随后的工作中，我完成了建筑物冷湿负荷计算，空调设备选择计算，气流组织设计计算，风道系统设计计算，空调水系统设计计算，冷热源设备的选择计算等设计计算内容；并制定了空调系统消音防振措施，防火排烟方案以及制冷机房布置方案，最后完成了空调系统和制冷机房主要施工图纸的绘制工作。由于本身知识水平和实践经验的局限，最后完成的毕业设计，很少有创新之举，是为遗憾之处。但不管怎样，它是我一点一滴辛苦工作的结晶，虽然不够完美，但还算中规中矩，这也使我在遗憾之余感到些许欣慰。通过本次毕业设计，我进一步巩固了大学四年来所学的知识，更加深入地理解了本专业的知识体系，系统地掌握了空调系统的设计过程和设计方法，进一步加强了计算及制图能力的训练，树立了工程经济观点。所有这些，都为我毕业后走上工作岗位奠定了良好的基础。51 致谢大学四年即将结束，大学四年经历很多考验，毕业设计无疑是专业方面最重要的一环，而毕业设计是对大学四年所学知识的的检验。由于自己实际工程经验没有，而且自己对电脑各种软件的功能不是很熟悉，所以在做设计的过程中不可避免的遇到各种各样的问题。然而，很幸运的是我遇到了一个学识渊博、乐于奉献的导师以及一群热心的同学。首先尤其要特别感谢我的指导教师刘国丹老师，在毕业设计期间，刘老师给予了我极大的关心和无私的帮助。在确定设计方案、进行设计计算、撰写设计说明书、绘制施工图纸的过程中，始终得到了刘老师的悉心指导，使我受益匪浅。在此，谨向刘老师致以崇高的敬意和衷心的感谢！同时还要感谢那些热心给予过我帮助的同学，感谢他（她）们给予的建议和帮助！最后感谢母校各位老师四年来对我的辛勤培养，今后的工作中，我将时刻不忘各位老师的教诲和嘱托，不断奋进，永不停息！51 参考文献[1]陆耀庆.实用供热空调设计手册.北京:中国建筑工业出版社，2012.[2]周邦宁.中央空调选型设备手册.北京:中国建筑工业出版社，1999.[3]Petitjean，朗四维译.水力管网全面平衡技术.北京：中国建筑工业出版社，2001.[4]金跃.某省广播电视中心空调设计.暖通空调，2004，34（8）：76－78.[5]中华人民共和国建设部.GB50019-2003.中华人民共和国国家标准－采暖通风与空气调节设计规范.北京：中国计划出版社，2004.[6]胡文斌.“高效节能的关键科学问题”研讨会纪要.http://www2.scut.edu.cn/chem_eng/CHINESE/meeting.htm,2001[7]ShanK,Wang.HandbookofAirConditioningandRefrigeration.McGraw-Hill,1994.[8]SowellEdwardF,HavesPhilip.Efficientsolutionstrategiesforbuildingenergysystemsimulation.EnergyandBuildings.2001,33(4):309-317.[9]孙一坚.简明通风设计手册.中国建筑工业出版社，2006[10]马最良.姚杨.民用建筑空调设计.第一版.化学工业出版社，2003[11]李先洲，李景田等，暖通空调规范实施手册.北京：中国建筑工业出版社，2003[12]潘云钢.高层民用建筑空调设计.北京：中国建筑工业出版社，2001[13]Petitjean，朗四维译.水力管网全面平衡技术.北京：中国建筑工业出版社，2001[14]赵荣义、范存养等.空气调节.北京：中国建筑工业出版社，2008年11月51 Ø附录：Ø附表一至六：附表一楼层负荷统计附表二风盘计算统计附表三风机盘管的选型统计附表四新风机的选型统计附表五风管的水力计算统计附表六水管的水力计算统计Ø附图暖施-001至暖施-010图纸暖施-001四层风管平面图暖施-002四层水管平面图暖施-003五层风管平面图暖施-004五层水管平面图暖施-005水系统图暖施-006冷冻机房系统原理图暖施-007冷冻机房平面管道图暖施-008设计施工说明及图例暖施-009设备明细表51'