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'CECS417:2015中国工程建设协会标准开合屋盖结构技术规程Technicalspecificationforretractableroofstructures中国计划出版社
中国工程建设标准化协会公告第222号关于发布《开合屋盖结构技术规程》的公告根据中国工程建设标准化协会《关于印发（2013年度第一批工程建设协会标准制订、修订计划〉的通知》（建标协字〔2013〕057‘号）的要求，由中国建筑设计院有限公司等单位编制的《开合屋盖结构技术规程》，经本协会钢结构专业委员会组织审查，现批准发布，编号为CECS417:2015，自2016年1月1日起施行。中国工程建设标准化协会二0一五年十月十二日
前言根据中国工程建设标准化协会《关于印发（2013年度第一批工程建设协会标准制订、修订计划〉的通知》（建标协宇〔2013〕057号）的要求，规程编制组经广泛调查研究，认真总结工程实践经验，参考国外先进标准，与国内相关标准协调，并在广泛征求意见的基础上，制定本规程。本规程共分11章和4个附录，主要技术内容包括：总则，术语和符号，基本规定，荷载和作用，结构体系，结构计算，驱动系统，控制系统，防腐蚀与防火设计，制作、安装、调试与验收，使用与维护等。本规程编制的关键技术内容是：引人结构设计基本状态的概念，给出基于结构等效服役期的地震加速度峰值折减系数；提出“常开状态”、“常闭状态”、“刚性折叠结构”、“柔性折叠结构”、“轮式驱动”、“齿轮齿条驱动”等结构与机械传动方面的术语；提出考虑多振型参与的等效静力风荷载计算方法与围护结构局部风压系数极值计算方法；提出太阳辐射引起结构温升的计算方法；提出活动屋盖运行荷载及偶然事故荷载的计算方法；给出开合屋盖结构常用的驱动方式，并对其特点、适用范围及设计要点做了规定；提出活动屋盖结构及驱动控制系统的加工制作、现场安装、运行调试及质量验收的规定；提出活动屋盖驱动与控制系统运行操作、设备维护等方面的规定。本规程由中国工程建设标准化协会钢结构专业委员会归口管理，由中国建筑设计院有限公司负责具体技术内容的解释。在执行过程中如有意见或建议，请寄送解释单位（地址：北京市西城区车公庄大街19号，邮政编码：100044)主编单位：中国建筑设计院有限公司•1•
参编单位：同济大学浙江大学北京交通大学北京工业大学天津大学北京市建筑设计研究院有限公司上海建筑设计研究院有限公司中信建筑设计研究总院有限公司总装备部工程设计研究总院中冶京诚工程技术有限公司浙江精工钢结构集团有限公司江苏沪宁钢机股份有限公司天弓（智唯）野营装备科技有限公司上海橱汇娃杰工程技术有限公司上海太阳膜结构有限公司主要起草人：范重（以下按姓氏笔画排序）甘明刘中华刘红波刘志伟杨庆山张毅刚陈以一郑志荣赵阳赵然胡纯炀姜学直顾肪徐晓明高继领彭翼程书华温四清主要审查人：董石麟傅学怡赵基达于革刚冯远顾明王立军葛家琪张伟•2•
目次1总则…………………………………………………（1)z术语和符号………………………………………………(2]2.1术语……………………………………………………（2)2.2符号……………………………………………………（5)3基本规定…………………………………………………(8)3.1一般规定………………………………………………(8)3.2屋盖开合方式……………………………………………（8)3.3开合屋盖设计性能指标…………………………………（9)4荷载和作用………………………………………………(11)4.1一般规定………………………………………………门υ4.2永久荷载与活荷裁………………………………………(11)4.3雪荷载…………………………………………………门口4.4风荷载…………………………………………………uυ4.5温度作用………………………………………………(13)4.6地震作用………………………………………………(14)4.7活动屋盖运行荷载………………………………………门的4.8偶然事故荷载……………………………………………(15)4.9荷载组合………………………………………………(16)5结构体系…………………………………………………(19)5.1一般规定………………………………………………门们5.2活动屋盖结构……………………………………………门川5.3支承结构………………………………………………(20)5.4罔护结构………………………………………………ωυ6结构计算…………………………………………………(23)
6.1一般计算原则……………………………………………（23)6.2静力计算………………………………………………(23)6.3稳定性计算……………………………………………(24)6.4抗震计算………………………………………………(24)7驱动系统7.1一般规定………………………………………………(26)7.2轮式驱动系统……………………………………………（27)7.3牵引驱动系统…………·………………………………··门门7.4齿轮齿条驱动系统………………………………………（28)7.5链条链轮驱动系统………………………………………（28)7.6液压驱动系统··8控制系统…………………………………………………门0)8.1一般规定………………………………………………(30)8.2控制系统………………………………………………(30)8.3安全应急保障措施…………………………................(32)9防腐蚀与防火设计………………………………………（33)9.1防腐蚀…………………………………………………（33)9.2防火……………·10制作、安装、调试与验收…………………………………（35)10.1→般规定··10.2加工制作与出厂检验……………………………………（35)10.3轨道和活动屋盖安装与调试……………………………（36)10.4工程验收……………………··……………………….(38)11使用与维护………………………………………………ωυ11.1一般规定………………………………………………ω门口.2运行管理………………………………………………（41)附录A活动屋盖基本开合方式……………………………（43)附录B围护结构局部风压系数极值计算方法……………（46)附录C太阳辐射引起的材料温升计算方法………………（50)2•
附录D活动屋盖操作指南·本规程用词说明………………………………………………（57)引用标准名录··附：条文说明•3•
Contents1Generalprovisions………………………………………(1)2Termsandsymbols………………………………………(2)2.1Terms…………………………………………………(2)2.2Symbols………………………………………………(5)3Basicreqmrements…………………………………··….(8)3.1Generalreqmrements……………………………………(8)3.2孔1ovingpatternsofretractableroof………………………(8)3.3Performancemdexesofretractableroofdesign……………(9)4Loadsandactions………………………………………(11)4.1Generalreqmrements……………………………………(11)4.2Permanentloadandliveload……………………………(11)4.3Snowload………………………………………………(11)4.4Windload………………………………………………(12)4.5Thermalaction…………………………………………(13)4.6Earthquakeaction………………………………………Cl4)4.7Operationalloadoftheretractableroof…………………Cl4)4.8Accidentalload…………………………………………(15)4.9Combmat10nofloads……………………………………(16)5Structuralsystem……………………··……………….(19)5.1Gerneralrequirements……………………………………Cl9)5.2Movingroof……………………………………………(19)5.3Supportingstructure……………………………………(20)5.4Envelopestructur巳…………………………………·…..(21)6Structuralanalysis………………………………………(23)•4•
6.1Generalprinciples………………………………………(23)6.2Staticanalysis…………………………………………(23)6.3Stabilityanalysis………………………·……………..(24)6.4Se1sm1canalysis…………………………………………(24)7Drivingsystem……………………………………………(26)7.1Generalrequirments……………………………………(26)7.2Self町drivingwheelssystem………………………………(27)7.3Cabletractiondnvmgsystem……………………………(27)7.4Rackandpmiondnvmgsystem…………………………(28)7.5Chainandsprocketdrivingsystem………………………(28)7.6Fluidpowersystem……………………………………(29)8Controlsystem……………………………………………(30)8.1Generalrequirements……………………………………(30)8.2Controlsystem…………………………………………(30)8.3Emergencymeasuresforsafety………………………...(32)9Anticorrosiondesignandfireprotectiondesign………(33)9.1Anticorrosiondesign……………………………………(33)9.2Fireprotectiondesign……………………………………(33)10Fabrication,installation,comissionhgandacceptance………………………………………………(35)10.1Generalrequirements…………………………………(35)10.2Fabricat10nandfactoryi且spection………………………（35)10.3Operationandcomissioningofrailandmovingroof………(36)10.4Acceptanceofengmeenng………………………………(38)11Operationandmaintance……·………………………··ωυ11.1Generalrequirements…………………………………(41)11.2Operationmanagement…………………………………(41)AppendixATypicalretractablepatternsofmovingroofs…………………………………………(43)•5•
AppendixBCalculationmethodoflocalwindpressurecoefficient……………………………………(46)AppendixCCalculationmethodoftemperatureris巳ofmaterialscausedbysolarradiation…………(50)AppendixDOperatingguidanceofmovingroof………(55)Explanationofwordinginthisspecification………………(57)Listofquotedstandards……………………………………(58)Addition:ExplanationofprovisionsE……………………..(59)•6•
1总则1.0.1为适应开合屋盖建筑发展的需要，在开合屋盖设计及施工中贯彻执行国家的技术经济政策，做到安全适用、技术先进、经济合理、确保质量，制定本规程。1.0.2本规程适用于活动屋盖支承于地面或下部支承结构的开合屋盖结构以及驱动控制系统的设计与施工。1.0.3开合屋盖设计时，应结合建筑形式和使用功能，选用合理的结构体系、开合方式以及与之相适应的驱动控制系统，确保活动屋盖开闭运行可靠，便于维护，实现预期的性能目标。1.0.4开合屋盖的设计、加工制作、安装调试及使用维护，除应符合本规程的规定外，尚应符合国家现行有关标准的规定。•1•
2术语和符号2.1术语2.1.1开合屋盖结构retractableroofstructure通过移动部分或整体屋盖实现屋顶开启或闭合的结构，使建筑物可在室内空间与室外环境之间进行相互转换。2.1.2活动屋盖movingroofstructure开合屋盖结构中屋盖可移动的部分，由一个或多个单元组成。2.1.3固定屋盖fixedroofstructure开合屋盖结构中屋盖不可移动的部分。2.1.4支承结构supportstructure用于支承活动屋盖的结构，通常为下部支承体系或固定屋盖。2.1.5开合屋盖结构的基本状态fundamentalstateofretractableroofstructure活动屋盖的常驻位置，应根据建筑使用功能确定。2.1.6开启率openingratio开合屋盖结构中，活动屋盖处于全开状态时，开口投影面积与整体屋面投影面积比值的百分率。2.1.7开合方式retractablepattern活动屋盖单元移动的方式，包括平行移动、绕枢轴转动、折叠移动等基本方式及其组合。2.1.8沿平行轨道移动movingalongparalleltracks活动屋盖单元沿若干互相平行的轨道进行移动的开合方式，根据轨道的形状和设置方向，可分为水平移动、空间移动和竖直移动三种。2.1.9绕枢轴转动movi吨aroundpivot
活动屋盖单元绕枢轴进行旋转移动的开合方式，根据枢轴设置的方向，可分为绕竖向枢轴转动和绕水平枢轴转动。2.1.10折叠移动movingbyfolding通过柔性屋面材料的折叠或卷绕实现屋面开启与闭合，可分为水平折叠、空间折叠和放射状折叠三种方式。2.1.11常闭状态frequentlyclosedstate在开合屋盖结构设计使用年限内，活动屋盖以全闭状态为主，建筑物通常作为室内空间使用。2.1.12常开状态frequentlyopenstate在开合屋盖结构设计使用年限内，活动屋盖以全开状态为主，建筑物通常作为露天场地使用。2.1.13等效服役年限巳quivalentworkinglife计算开合屋盖结构非基本状态下的地震作用时，活动屋盖在非常驻位置的总计停留时间。2.1.14等效静力风荷载巳quivalentstaticwindload根据随机振动理论计算分析结构的风振响应，按照风振响应极值等效的原则得到的静力风荷载值。2.1.15太阳辐射吸收系数absorbingcoefficientofsolarradiation材料吸收的太阳辐射能与投射到材料表面的太阳辐射能的比值，是衡量材料吸收太阳辐射照度的性能指标。2.1.16合拢温度closuretemperature分段施工的主体结构连接为整体或形成约束时的环境温度。2.1.17活动屋盖运行荷载movingloadoftheretractableroof活动屋盖运行过程中产生的荷载，包括运行阻力、水平推力和制动惯性力等。2.1.18刚性折叠结构rigidfoldingstructure活动屋盖结构由若干刚性组件构成，通过各组件的相对运动，
实现屋盖的开启与闭合。2.1.19柔性折叠结构flexiblefoldingstructure活动屋盖结构采用索膜结构，依靠膜材的收纳与展开实现屋盖的开启与闭合。2.1.20驱动系统drivingsystem驱动活动屋盖运行所需动力装置与机械设备的统称。2.1.21台车trolley支承活动屋盖在轨道上运行的装置，通常由车架、车轮及反钩轮等组成，根据其驱动方式可分为主动式台车和被动式台车。2.1.22轨道rail直接支承活动屋盖台车车轮，引导台车行走的钢轨。2.1.23控制系统controlsystem实现活动屋盖可靠运行的电气控制系统，包括速度控制、同步性控制、紧急制动控制及安全报警等。2.1.24轮式驱动self-runningwheeldriving将电动机安装于台车之上，电动机通过减速器驱动车轮，利用车轮与轨道之间的摩擦力驱动台车。2.1.25牵引驱动cable-tractiondriving通过卷扬机的卷筒缠绕钢丝绳牵引活动屋盖。2.1.26齿条齿轮驱动rackandpiniondrivi吨利用齿轮与齿条之间的啃合力驱动活动屋盖运行。2.1.27链条链轮驱动chainandsprocketdriving将链条的端部固定或将链条沿轨道固定，通过电动机驱动链轮，通过链轮与链条之间的啃合作用驱动活动屋盖运行。2.1.28液压驱动jackdriving电动机驱动油泵产生动力，通过液压元件（如油缸或液压马达）的伸缩运动实现活动屋盖的开启与闭合。2.1.29锁定装置lockingd巳vice活动屋盖处于全开状态、全闭状态以及紧急制动时，所需的固
定装置。号2.2符2.2.1荷载与作用：w。－－一基本风压；W1「－风压标准值；cp←－一局部风压系数极值；cpe等效静力风压系数；cp→→风压时程的平均风压系数；cp－风压时程平均风压系数平均值；CB一－一背景响应极值的等效静力风压系数；CR，广一一第j个主导振型的共振响应极值的等效静力风压系数；否二÷脉动风压均方根的平均值；切B一→背景响应极值对脉动响应极值的贡献率；切R,j←－一第1个主导振型的共振响应极值对脉动响应极值的贡献率；µ，←→一风压高度变化系数（包括地形修正系数hg风压时程的峰值因子；To,rnax－一结构的最高初始平均温度；To.min－一结构的最低初始平均温度；Ta－一室外温度峰值；CH二÷水平面和垂直面的太阳辐射总强度；Go－一太阳直接辐射强度；Gd「－太阳散射辐射强度；GR一一一太阳反射辐射强度；ε一→←结构外表面太阳辐射热的吸收系数；h结构外表面热对流系数；•5•
c←一自然对流系数；Vo－标准气象条件下的风速；¢太阳方位角；~axi"构件轴线方位角（轴线在水平面上的技影与正北方向顺时针夹角）；卢太阳高度角；卢axi，－钢构件轴线高度角（钢管轴线与水平面的夹角）；ρg一一地面或水平面的辐射反射率；。←一太阳光线入射角；α一一入射面法线与水平面法线之间的夹角；ω温度计算部位与最高温度位置在铜管截面内的偏离角；r;太阳光线与圆管轴线的夹角。2.2.2荷载组合：SsGk一－一支承结构的永久荷载效应值；SRGkj←一第j个活动屋盖单元在特定位置时的永久荷载效应值；SqK一一按第1个可变荷载Q诸可变荷载效应中起控制作用者；rG←一永久荷载分项系数；rQ;第1个可变荷载分项系数；ru第i个可变荷载考虑设计使用年限的调整系数；功，；－第1个可变荷载Q；的组合值系数；m开合屋盖活动单元数量；η参与组合的可变荷载数。2.2.3驱动控制系统：P,单侧轨道承受的横向推力；~P;轨道受横向推力一侧的最不利轮压之和；Pcmax开合屋盖运行最大撞击力；
Pc，－二开合屋盖运行撞击力；U←二台车运行速度；A二二水平横向载荷系数；伊活动屋盖运行冲击系数；伊c二二活动屋盖撞击动力系数。•7•
3基本规定3.1一般规定3.1.1在进行开合屋盖设计时，活动屋盖结构形式、驱动系统应与建筑造型及支承结构相协调。3.1.2开合屋盖的开启率应根据建筑使用功能、工程造价、技术可靠性等因素综合确定。宜采用开启率较小、自重轻、经济性好的活动屋盖形式，中小型建筑可采用开启率较大或全部开启的方式。3.1.3开合屋盖的全开或／和全闭状态可作为结构设计的基本状态，基本状态、非基本状态以及活动屋盖运行移动状态应进行相应的承载能力极限状态设计与正常使用极限状态验算。3.1.4开合屋盖设计时，荷载与作用应符合国家现行有关标准的规定和本规程的要求。3.1.5开合屋盖建筑应根据建筑使用要求，制定相应的开合屋盖运行与维护管理规定。3.1.6在任何荷载作用下，活动屋盖与支承结构、活动屋盖各部分之间严禁发生碰撞，并不应出现阻碍活动屋盖正常运行的变形。3.2屋盖开合方式3.2.1开合屋盖的开合方式应根据建筑使用功能、建筑外形、地理环境、天气条件、运营管理方式等综合确定。3.2.2活动屋盖基本开合方式应符合本规程附录A的规定。3.2.3活动屋盖可由多个单元构成，各单元可采用基本开合方式或基本开合方式的组合。
3.3开合屋盖设计性能指标I设计控制指标3.3.1开合屋盖结构的安全等级和设计使用年限应符合现行国家标准《工程结构可靠性设计统－标准》GB50153的有关规定。当活动屋盖跨度大于60m或悬挑长度大于20m时，整体结构的安全等级应为→级。3.3.2开合屋盖结构的基本风压与基本雪压应按100年重现期采用。3.3.3台车与活动屋盖之间连接部件的承载力以及台车与支承结构之间锁定装置的承载力，均不应低于与之相邻构件的承载力。3.3.4台车等驱动系统部件几何尺寸及其与周边部件的间隙应满足台车运行安全的要求。H变形控制指标3.3.5轨道梁在活动屋盖运行过程中所产生的变形不应超过活动屋盖驱动系统的容许变形值。当驱动系统设计文件元具体规定时，轨道梁挠度不应大于其跨度的1/800，且不应大于15mm。轨道在相邻台车之间的变形差不宜大于台车间距的1/1000，且不应大于lOmm。fil抗震性能指标3.3.6开合屋盖的结构构件、驱动系统部件的抗震性能指标，应根据设防烈度、场地条件、结构类型、结构规则性、结构构件的重要性、活动屋盖状态以及震后修复难易程度确定，并应分别进行多遇地震、设防烈度地震与罕遇地震作用下的验算。3.3.7直接支承活动屋盖轨道的荷架、轨道梁、轨道、台车及与支承结构连接的构件和节点，在设防烈度地震作用下应处于弹性状态E「开合驱动控制系统性能指标3.3.8驱动系统机械部件的设计使用年限不宜小于25年，控制
系统主要元件的设计使用年限不宜小于10年。3.3.9活动屋盖的年开合运行次数和开合运行速度应结合建筑使用要求与综合技术经济性确定。3.3.10活动屋盖运行的加速度或减速度应结合移动单元的重量确定，活动屋盖启动和制动时的加速度或减速度宜控制在0.02m/s2~0.2m/s2范围内。3.3.11活动屋盖运行时的机械噪声不宜大于60dB，当使用要求较高时，噪音不宜大于50dB，并满足建筑使用需求和国家现行有关标准的规定。3.3.12活动屋盖运行时，最大雪荷载不宜大于0.lkN/m2，最大风速不宜超过15m/s，运行时的环境温度不应超过设计允许的温度范围。•10•
4荷载与作用4.1一般规定4.1.1活动屋盖宜采用自重轻的结构体系与屋面围护结构，并宜减少活动屋盖的附加荷载。4.1.2开合屋盖结构应按活动屋盖全开、全闭状态确定荷载与作用，并应考虑活动屋盖运行时的移动荷载以及驱动装置故障引起的偶然作用。4.2永久荷载与活荷载4.2.1活动屋盖结构的永久荷载除应包括结构构件自重、屋面系统重量外，尚应包括驱动与控制系统等附属设备的重量。4.2.2活动屋盖处于全开或全闭状态时，其均布活荷载可取0.3kN/m2；当活动屋盖投影面积小于100m2时，均布活荷载宜取0.5kN/m2，集中检修荷载取1.5kN。活动屋盖处于运行状态时，均布活荷载可取0.lkN/m20屋面均布活荷载可不与雪荷载或积水荷载同时组合。4.2.3建筑屋面应采取合理坡度和有效排水措施。对于局部积水，应按最大可能积水深度确定积水荷载。4.3雪荷载4.3.1开合屋盖屋面积雪分布系数可按下列规定采用：1按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009中给出的适用屋面形式确定；2对于安全等级为－级或体型复杂的开合屋盖，宜由试验或数值模拟方法确定。•11•
4.3.2对多雪地区安全等级为一级的开合屋盖结构，可采用相应的除雪、融雪措施，并应考虑融雪过程中雪荷载的不利分布。4.4凤荷载4.4.1开合屋盖结构的风荷载可按下列规定采用：1当建筑物的体型与现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009中的规定类似时，可按《建筑结构荷载规范》GB50009确定屋盖结构的风荷载；2安全等级为一级且体型复杂的开合屋盖结构应根据风洞试验确定屋面围护结构与主体结构的风荷载。4.4.2风洞试验应符合现行行业标准《建筑工程风洞试验方法标准》JGJ/T338的有关规定，试验工况除全开与全闭状态外，还宜包括活动屋盖运行移动过程中的多个状态。4.4.3围护结构的风荷载标准值可按下式计算：wk=Cpµ,wo(4.4.3)式中：叫一一风荷载标准值；cp一一局部风压系数极值，可按本规程附录B.1的规定确定；µ，一一风压高度变化系数（包括地形修正系数），按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有关规定确定；Wo基本风压，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有关规定确定。4.4.4围护结构风荷载的面积折减系数、全闭状态下的内压系数应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009确定。4.4.5进行主体结构设计时，当采用荷载效应组合时，可根据结构动力学或结构随机振动理论确定开合屋盖结构的风振响应极值，并与其他荷载作用下的结构效应直接组合；当采用荷载组合时，应根据主体结构的风振响应极值确定等效静力风荷载。
4.4.6主体结构的等效静力风荷载标准值可按下列公式计算：’wk=C叫LzWo(4.4.6-1)cpe=cp士（WBCB十三＝WR.jCR,j)(4.4.6-2)；~！式中：Cpe－二等效静力风压系数；cp－一一风压时程的平均风压系数；CB→二背景响应极值的等效静力风压系数；CR,j一－一第j阶主导振型的共振响应极值的等效静力风压系数；WB二一－背景响应极值对脉动响应极值的贡献率；"U.恨，广一第j阶主导振型的共振响应极值对脉动响应极值的贡献率；m一一主导振型的个数。4.5温度作用4.5.1温度作用应考虑气温变化、太阳辐射及使用热源等因素，活动屋盖结构或构件上的温度作用应采用结构服役期间温度与结构施工合拢温度的差值进行分析。4.5.2计算结构或构件的温度作用效应时，常用材料的线膨胀系数αT可按表4.5.2采用。表4.5.2常用材料的线膨胀系数αT材料线膨胀系数αT（×lo6I℃）普通混凝土10钢、锻铁、铸铁12不锈钢16铝、铝合金24钢丝束18.7钢绞线13.8钢丝绳19.2钢拉杆12.0注：当金属结构构件处于室外环境时，应考虑当地极端气温的影响。•13•
4.5.3开合屋盖结构宜考虑极端气温的影响，基本气温Tmax和Tmin以及均匀温度作用的标准值可根据现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的有关规定确定。4.5.4结构的最高初始平均温度丸，max和最低初始平均温度To.min应根据结构合拢或形成约束时的温度确定，或根据施工时结构可能出现的不利温度确定。4.5.5对处于室内环境的结构，其平均温度应考虑室内外温差的影响；对于暴露于室外的结构或施工期间的结构，宜根据各部位的朝向和表面吸热特性确定太阳辐射的影响。4.5.6太阳辐射强度及太阳辐射引起的建筑表面温升可按本规程附录C的计算方法确定，太阳辐射吸收系数可按本规程表c.2.2采用。4.5.7温度作用引起的结构变形和轨道变形不得影响台车的正常运行。4.5.8开合屋盖结构驱动控制系统应避免温度过高引起电器与线缆使用寿命缩短、机电部件烧毁，以及低温运行导致的机械部件磨损与金属材料冷脆破坏。4.6地震作用4.6.1开合屋盖结构的地震动参数应根据其基本状态、非基本状态以及活动屋盖运行状态分别确定。4.6.2对于基本状态，应采用建筑物所在地区设计使用年限的地震动参数；对于非基本状态，可根据结构的等效服役年限对地震动参数进行折减，但折减系数不应小于0.5。对于活动屋盖运行状态可不进行抗震验算，但应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定采取相应的抗震构造措施。4.7活动屋盖运行荷载4.7.1应根据驱动系统的特点确定作用于活动屋盖结构的牵引
力，并应根据活动屋盖各种可能位置确定台车的最不利荷载。4.7.2对采用轮轨方式移动－的开合屋盖，应根据情况计人横向推力的影响。活动屋盖偏斜运行时，轨道承受的横向推力P，应按下列公式计算zPs＝拉P；•λ(4.7.z1)0.15IS、c=----;:;-(--=--zl十0.05,Zζ二三二8(4.7.22)oIulα,=0.05，主ζ2(4.7.2-3)α,=0.2，至二三8(4.7.2-4)a式中：Ps一一一单侧轨道承受的横向推力CkN);~p厂一轨道受横向推力一侧的最不利轮压之和CkN);A二→－水平横向载荷系数，与活动屋盖跨度S及台车有效轴距α有关pS→一活动屋盖结构跨度Cm);a台车有效轴距（m）。4.7.3轨道接头和轨道不平整引起的水平及竖向冲击动力荷载，应根据台车平稳运行时的水平与竖向作用力乘以运行冲击系数¢确定。运行冲击系数？按下式计算：cp=1.1+0.058v$(4.7.3)式中：ψ运行冲击系数；U一二台车运行速度（m/s);h一－轨道接头处两轨道面的高度差（mm）。4.7.4活动屋盖结构在非事故状态下运行移动时，计算可不考虑惯性力和制动力的影响。4.8偶然事故荷载4.8.1偶然事故荷载包括由制动失灵产生的撞击、非对称停靠及
脱轨引起的荷载效应。I撞击4.8.2当终点行程开关失灵，活动屋盖以额定速度冲击缓冲器时，采用弹簧缓冲器及液压缓冲器的活动屋盖运行撞击力分别按下列公式计算：p=L;G;2(4.8.2…1)gsp_L;G;__2(4.8.2-2)Zgs-式中：~G;活动屋盖自重载荷总和CkN);v－一额定运行速度（m/s);g重力加速度（m/s2);5一→缓冲器压缩量（m）。4.8.3活动屋盖发生撞击时，最大撞击力应按下式计算：Pcmax=Cf!cpct(4.8.3)式中：Pcmax－开合屋盖运行最大撞击力；伊c－一→撞击动力系数。对于弹簧缓冲器，伊c取1.25；对于液压缓冲器，伊c取1.5;Pc，－活动屋盖以额定速度冲击缓冲器的撞击力。Il非对称停靠4.8.4对于有多个可移动单元的活动屋盖结构，当机械或控制系统故障导致移动单元停止于不对称或者非正常位置时，应考虑其对支承结构产生的不利荷载效应。E脱轨4.8.5驱动控制系统应设置防掀翻反力轮或者夹轨器，以防活动屋盖在开合过程中遭遇风荷载与地震作用时产生倾覆或漂移。4.9荷载组合4.9.1开合屋盖结构应按承载能力极限状态和正常使用极限状
态分别进行荷载组合，并取各自最不利的组合进行设计。除应符合本规程外，尚应符合现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009和《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定。4.9.2计算活动屋盖运行过程中的变形时，可采用正常使用极限状态的频遇组合；计算活动屋盖变形对其他结构和驱动设备的影响时，应采用标准组合。4.9.3活动屋盖结构事故荷载的承载能力极限状态设计时，仅考虑永久荷载标准值和本规程第4.8节规定的偶然事故荷载标准值的组合。4.9.4对于基本组合，开合屋盖结构荷载效应组合的设计值sd应从下列组合中取最不利值确定：1由可变荷载控制的效应设计值，应按下式进行计算：sd=rGSsGk+rG~s叫斗rQ1rL1SQ,k十三叭州时(4.9.4-1)式中：re_;－永久荷载分项系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用；rQ，→一第i个可变荷载分项系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用；r1,.一一第i个可变荷载考虑设计使用年限的调整系数；SsGk支承结构的永久荷载效应值；SRGk一－第j个活动屋盖单元在特定位置时（全开、全闭或运行过程中的位置）的永久荷载效应值；SQ,K二－按第i个可变荷载Q;k计算的荷载效应值，其中SQ,k为诸可变荷载效应中起控制作用者；轧第i个可变荷载Q；的组合值系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009的规定采用；m活动屋盖的单元数量；η参与组合的可变荷载数。•17•
2由永久荷载控制的效应设计值，应按下式进行计算：sdz俨灿十rc2=S叫＋~ro;rLtJSo;k(4.9.4-2)4.9.5开合屋盖结构荷载标准组合的效应设计值sd应按下式进行计算：mmn2QU一－QUG十、台SRG十QUnw十ψ，QUnMA也n叫dU民、月飞•18•
5结构体系5.1一般规定5.1.1开合屋盖结构体系应与屋盖开合方式及驱动控制系统相适应。5.1.2活动屋盖应采用自重轻、变形适应能力强的结构形式，宜采用高强材料。5.1.3活动屋盖宜采用对称结构。当采用不对称结构时，应采取措施减少结构不对称变形的影响。5.1.4活动屋盖单元的台车数量和位置应根据活动单元重量、台车负载能力等因素综合确定，各台车宜受力均衡。5.1.5活动屋盖应进行运行过程外形干涉检验，避免活动屋盖运行时发生碰撞。5.1.6活动屋盖的下部支承结构应具有足够的刚度，以满足活动屋盖在运行过程时对轨道变形的要求。5.1.7活动屋盖的屋面坡度应有利于排水，并宜避免不利积雪的影响。5.2活动屋盖结构5.2.1活动屋盖采用网格结构时，应符合下列规定：1宜采用沿跨度方向传力为主的结构形式，如平面指架、空间楠架及张弦和架等单向受力结构；2结构两端的推力宜均衡、对称，并应选择适当的约束条件，减小结构推力；3应通过设置水平支撑体系等方式，确保单向受力结构平面外的稳定性；•19•
4当活动屋盖采用网架、网壳等空间结构时，应通过合理控制结构刚度，使各支座反力均匀；5直接与台车相连的活动屋盖边和架，应具有变形适应能力，避免活动屋盖运行时变形差异对析架内力产生显著影响；6活动屋盖单元重心的平面投影位置，宜接近该活动屋盖单元各台车所形成的多边形的形心位置；7水平旋转开启活动屋盖应设置旋转导向轴。导向轴宜仅承受屋盖开启过程中的水平动力荷载，并应设置多道平面圆弧轨道，形成以旋转导向轴为圆心的同心圆弧。5.2.2活动屋盖采用刚性折叠结构时，应符合下列规定：1刚性折叠活动屋盖宜通过自身各组件的相对运动，以折叠方式实现屋面开启与关闭。刚性折叠活动屋盖宜采用抗弯折性能良好的膜材作为屋面覆盖材料。2刚性折叠结构各组件之间宜通过锁镜相连接。折叠结构应根据展开成型后的稳定平衡方式分为自锁式结构与外加锁式结构。3折叠部位的锁伎节点应具有足够的强度和刚度，并保证所连接杆件在折叠、展开过程中运动平稳。5.2.3活动屋盖采用柔性折叠结构时，应符合下列规定：1柔性折叠结构以放射状折叠收纳式开合为主，应选用可折叠的膜材。2在支承结构的开口部位应设置刚性环梁，并根据建筑造型及支承条件等确定活动屋盖膜材的收纳位置。3柔性折叠结构的几何形态应保证膜面折叠与展开运动自如。闭合时膜面不得松弛，与支承结构应贴合紧密。在全开与全闭状态下，应分别满足强度、刚度和稳定性要求。5.3支承结构5.3.1根据建筑功能与使用要求，活动屋盖可直接支承于室外地
面、下部支承结构或固定屋盖结构之上，也可设置专门服务于活动屋盖的支承结构。支承结构的刚度应能满足活动屋盖运行过程中的变形要求。5.3.2当活动屋盖支承于地面时，宜在地面标高以下设置沟槽作为活动屋盖运行机构的支承结构，驱动系统宜设置在沟槽内，沟槽顶面应设置活动盖板。沟槽宜采用钢筋？昆凝土结构，周边土体应满足地基承载力及变形要求。5.3.3当活动屋盖支承于下部支承结构顶部时，下部支承结构不宜设置结构缝。5.3.4当活动屋盖支承于固定屋盖结构时，固定屋盖的几何形态应适应活动屋盖的运行需求。固定屋盖、支承轨道和架以及开合洞口周边构件应具有足够的刚度，对活动屋盖全开、全闭以及运行状态下的各种可变荷载具有充分的适应性。固定屋盖结构的最大变形不宜大于其跨度的1/400。5.3.5支承结构应满足在各种荷载工况作用以及活动屋盖各种可能位置时的承载力与刚度要求，直接支承轨道的杆件应满足活动屋盖最不利位置时的强度和变形要求。5.3.6支承结构和活动屋盖设计时－，应考虑基础不均匀沉降的不利影响。当活动屋盖支承于地面时，相邻基础间的变形差不应大于其间距的1/1200。5.4围护结构5.4.l活动屋盖围护结构宜选择轻质、保温隔热性好、透光率高的膜材、聚碳酸醋板或金属板做为屋面材料。5.4.2围护结构宜选用柔性或弯曲刚度小的材料，以适应活动屋盖运行过程中的变形。5.4.3屋面材料和连接件应进行强度验算和构造设计，并考虑积雪滑落的不利影响，确保屋面围护结构在各种荷载与作用下的安全性。•21•
5.4.4活动屋盖单元之间、活动屋盖与支承结构之间接缝处的构造应满足相应的防雨、防风、防冻等密闭要求。5.4.5围护结构设计应避免局部积水和积雪，在雪荷载较大地区，应加大屋面坡度和采取必要的防积雪措施。5.4.6采用膜材作为屋面材料时，应适当施加预应力，防止膜面在风荷载振动时引起膜材损伤。膜材应符合现行行业标准《膜结构技术规程》CECS158和《膜结构用涂层织物》FZ/T64014的有关规定。5.4.7对于采用膜材作为屋面材料的折叠开合屋盖，设计时应考虑由于膜材反复折叠而导致的膜材强度降低，宜适当增加安全储备，并应采取措施防止雨、雪或冰凌进入折叠后膜面的凹面。5.4.8开合屋盖的声学效果应根据建筑声学环境要求进行评估，并采取相应的吸音措施。•22•
6结构计算6.1一般计算原则6.1.1开合屋盖结构应分别进行活动屋盖全开状态与全闭状态下静力计算、稳定性分析和抗震验算，并对活动屋盖运行过程中的不利位置进行相应计算。6.1.2荷载与作用的效应组合应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB50009和本规程第4章的有关规定计算。地震作用效应和其他荷载效应的组合应按现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定计算。6.1.3结构分析模型应根据结构实际情况确定，并能准确反映结构中各构件的实际受力状况，包括台车作用的正确模拟。应采用整体模型分析活动屋盖、固定屋盖与支承结构间的相互作用。6.1.4当开合屋盖结构施工安装阶段与使用阶段受力情况差异较大时，应根据施工安装顺序验算在不同阶段相应荷载作用下的结构内力和位移。6.1.5开合屋盖中膜结构的设计应按现行协会标准《膜结构技术规程》CECS158的有关规定执行。膜材可不考虑地震作用的影响，但膜结构的支承结构应按现行国家有关标准进行抗震设计。6.1.6对轨道、台车、端止缓冲器等机械部件应进行专门计算分析。6.2静力计算6.2.1静力计算应考虑永久荷载作用、可变荷载作用以及开合状态的影响，可变荷载包括活荷载、风荷载、雪荷载、温度作用和可能产生的积水荷载。•23•
6.2.2与驱动系统相连的部件进行承载力验算时，活动屋盖移动引起的内力应乘以1.1倍的动力放大系数。6.2.3支承结构设计应计算活动屋盖驱动力、横向推力以及端止缓冲器等对支承结构的作用。6.2.4对于活动屋盖运行过程中的多个位置，应分别建立整体计算模型，进行包络设计，包含全开状态、全闭状态和运行中的位置。6,2.5在设计使用年限内，年开合次数不多于400次的开合屋盖结构，结构构件可不进行疲劳验算。6.3稳定性计算6.3.1拱形、由面壳形开合屋盖结构应进行稳定承载力计算，可按几何非线性的有限元法进行荷载一位移全过程分析。活动屋盖跨度大于60m或悬挑长度．大于20m的开合屋盖结构，计算中宜考虑材料非线性的影响。6.3.2对于全开状态、全闭状态和运行状态应分别进行稳定性计算，除按满跨均布荷载外，尚应计算半跨等活荷载不利分布的情况。对有多个活动屋盖单元的结构，应根据控制系统特点，进行运行移动中活动屋盖单元不同步时的稳定性分析。6.3.3稳定承载力计算应考虑初始几何缺陷的影响。初始几何缺陷的分布可采用第一阶整体屈曲模态，最大值可取结构跨度的1/300。6.3.4杆件的计算长度应根据杆件的边界条件及侧向支撑情况确定。6.4抗震计算6.4.1进行开合屋盖结构抗震设计时，应对基本状态和非基本状态分别进行地震作用效应分析，应计算水平地震与竖向地震的作用。对于质量和刚度分布不对称的结构，应计入双向水平地震作用下扭转效应的影响。•24•
6.4.2活动屋盖跨度大于60m或悬挑长度大于20m、体型复杂的结构应采用时程分析法进行地震作用效应补充验算。当固定屋盖跨度或屋盖支承结构平面尺寸大于300m时，宜进行多点地震输入的效应分析。6.4.3采用时程分析法时，应按建筑场地类别和设计地震分组选用多组实际强震记录和人工模拟的加速度时程曲线。当取三组加速度时程曲线时，结构地震作用效应宜取时程分析法计算结果的包络值和振型分解反应谱法计算结果的较大值；当取七组及七组以上的加速度时程曲线时，结构地震作用效应可取时程分析法计算结果的平均值和振型分解反应谱法计算结果的较大值。6.4.4进行结构整体地震效应分析时，下部支承结构为钢结构，阻尼比可取0.02；支承结构为1昆凝土结构，阻尼比可取0.025~0.03506.4.5开合屋盖结构构件的截面抗震验算与抗震构造措施应符合现行国家标准《建筑抗震设计规范》GB50011的有关规定。支承结构中与台车相邻的构件长细比不宜大于120。•25•
7驱动系统7.1一般规定7.1.1活动屋盖驱动系统的驱动力和制动力应满足结构荷载设计值的要求，确保在最不利运行状态下能够驱动活动屋盖可靠运行。机电设备应满足国家现行有关标准的要求。7.1.2跨度较大的屋盖宜采用多台驱动装置，应保证多台驱动机构同步运行。当活动屋盖由多个单元构成时，应分别设置独立的驱动系统，确保各单元沿轨道同步移动，防止出现相互干涉或卡精现象。7.1.3开合运行速度应与行程相匹配。平行移动式活动屋盖的运动速度不宜大于5m/mi口，旋转式活动屋盖最远端的运动线速度不宜大于Sm/min。7.1.4应结合活动屋盖的外形尺寸和开合方式，设置清轨板、防倾翻装置、行程检测装置、终点缓冲限位装置以及安全插销等安全设备。7.1.5驱动系统应根据活动屋盖造型、体量、开合方式及支承结构等条件确定，并应操作简单，维护方便。宜设置检修马道，在轨道的任何部位均可进行维护，部件拆卸更换方便。7.1.6当活动屋盖采用简支体系时，轨道宜设置在支承结构之上，当活动屋盖悬挑跨度较大时，可将轨道设置于活动屋盖。7.1.7台车顶部应与活动屋盖可靠连接，宜设置高度与侧向调节装置。在活动屋盖运行过程中，各台车应受力均匀。台车的横向推力与水平位移不应超过设计文件规定的限值。7.1.8台车车轮的宽度与直径应满足实际空间的需要，车轮承载力计算应符合现行国家标准《起重机设计规范》GB/T3811的有
关规定。7.1.9轨道设计应符合现行国家标准《起重机设计规范》GB/T3811的有关规定，并满足竖向承压、受拉与侧向压力的需求，轨道刚度应满足台车运行的要求。7.1.10轨道加工制作应采用强度高、耐磨性好的材料，接头部位应平整光滑，加工精度应满足现行国家标准《起重机、车轮及大车和小车轨道公差》GB/T10183.1的有关要求。可采用设置伸缩缝的方式克服超长轨道温度变形的影响。安装轨道梁时，应在主体结构永久荷载全部施加后进行精细调节定位。7.2轮式驱动系统7.2.1轮式驱动系统可适用于元坡度或小坡度的直线或圆弧刚性轨道上运行的大型与重型活动屋盖。7.2.2根据荷载大小，活动屋盖台车可采用单轨单轮、单轨双轮、双轨多轮等多种形式。7.2.3电动机与减速器宜随活动屋盖一起运动，采用移动电缆或滑触线供电。车轮与轨道之间应具有可靠的摩擦力，避免出现打滑现象。7.2.4轮式驱动系统的轨道宜置于地面或刚性支承结构上，轨道平整度与平行度应满足台车运行要求。7.2.5轮式驱动系统的轨道应能承受台车竖向压力、倾覆上掀力与侧向推力。7.3牵引驱动系统7.3.1牵引驱动系统可适用于活动屋盖在水平面或空间的轨道上运行。7.3.2台车宜设置垂直反钩轮或垂直反滚轮，防止活动屋盖在风荷载、地震作用及运行水平力作用下的漂移与车轮脱轨。垂直于轨道方向宜设置弹簧装置，提高活动屋盖对垂直于轨道方向变形
的适应能力。在台车上宜安装压力、位移等传感器，根据检测数据和设定条件，动态调整台车运动参数，确保活动屋盖可靠运行。7.3.3开合屋盖牵引钢丝绳应选用强度高、柔韧性好、耐久性好的产品，并符合现行国家标准《重要用途钢丝绳》GB8918的有关规定。钢丝绳直径不宜大于卷筒直径的1/20，安全系数不应小于6.0。牵引钢丝绳与活动屋盖的连接构造应避免产生偏心力。7.3.4对于采用牵引钢丝绳的开合屋盖结构，控制系统应具有冗余校验功能。每根钢丝绳上均宜安装测力检测装置，实时判断牵引钢丝绳有无异常或断索情况。7.3.5牵引钢丝绳转向滑轮、托车昆等的固定支架应与主体结构可靠连接，并应考虑牵引连接部件对主体结构产生的反作用力。7.4齿轮齿条驱动系统7.4.1齿轮齿条驱动可适用于活动屋盖在平面轨道上移动，当活动屋盖存在倾覆上掀力时，应设置防倾覆装置。7.4.2活动屋盖运行距离大于活动屋盖单元尺寸时，驱动装置宜设置在活动屋盖上，齿条固定于支承结构；活动屋盖运行距离小于活动屋盖单元尺寸时，驱动装置宜设置在支承结构上，齿条固定于活动屋盖。7.4.3齿轮和齿条应选用高强度、高耐磨性的钢材。齿轮齿条间应良好啃合，并采取防锈蚀与防积灰措施。7.4.4齿轮、齿条加工制作应满足现行国家标准《齿轮几何要素代号》GB/T2821与《齿条精度》GB/T10096的有关规定。7.5链条链轮驱动系统7.5.1链条链轮驱动系统可用于在水平直线轨道或水平圆弧轨道上运行的活动屋盖。7.5.2链条链轮驱动系统的驱动装置宜设置于活动屋盖，链条固定于支承结构。也可将驱动装置设置于支承结构，链条固定于活
动屋盖。链轮和链条应可靠啃合。7.5.3在活动屋盖驱动系统中，链条的安全系数不宜小于4.007.5.4链条与链轮的设计与加工制作应符合现行国家标准《齿形链和链轮》GB/T10855的有关规定。7.6液压驱动系统7.6.1液压驱动系统可用于绕轴转动、行程较短的水平移动或组合转动的开合方式，也可用于活动屋盖固定插销等部件的驱动。7.6.2当活动屋盖采用液压驱动时，驱动系统应设置予支承结构上，避免高压油管过长。7.6.3液压驱动系统的负载能力额定值与设计负载值之比不应小于1.407.6.4液压驱动系统除应符合现行行业标准《液压千斤顶检定规程》JJG621中的有关规定外，尚应保证液压系统密封的可靠性。7.6.5在有液压源的前提下，液压马达可代替电动机使用。•29•
8控制系统8.1一般规定8.1.1控制系统的设计应与开合驱动系统及活动屋盖运行方式相适应。8.1.2控制系统设计应确保活动屋盖运行平稳，并对外部条件的变化具有较好的适应性。8.1.3活动屋盖应按预先设定的参数精确运行，避免活动屋盖出现偏斜或活动屋盖单元之间相互干涉。8.1.4控制系统应具备快速响应能力，及时反应设备状态。一旦出现意外情况，应能快速纠正或切断电源，确保人员、结构和设备的安全。8.1.5开合屋盖控制系统设计应具有适当的冗余度，当某一部位出现故障时，不应影响其他部位工作。8.2控制系统I常规控制8.2.1大型开合屋盖多台车驱动时宜采用总线控制技术，各活动屋盖单元均应设置独立的控制系统，活动屋盖的数量和终端控制器的数量相一致，各片屋盖的终端控制器通过总线和控制室的主控设备相连。8.2.2各活动屋盖单元的控制子站和该单元上的驱动设备、检测设备应构成闭环系统，屋盖终端控制器按照指令程序运行。8.2.3在活动屋盖运行过程中，相互关联的运动部件，应按互锁逻辑线路方式进行设计。8.2.4大、中型开合屋盖宜优先采用自动控制操作系统，并可实
现自动与手动两种操作模式之间的自由切换。8.2.5控制系统中应设置紧急停止开关按钮，屋盖运行遇到故障或特殊情况时，应随时可以触动开关，切断运行主回路。8.2.6控制台及相关电气设备应放置在专门的控制室中。控制室应邻近活动屋盖位置，并具有良好的视野，便于随时观察活动屋盖运行情况。控制台应设置电源开关、分部件操作开关、速度选择开关、图像显示设备和通信设备等。lI驱动同步控制8.2.7控制系统在启动阶段应保证匀加速，避免对结构和机械部件产生冲击；在运行阶段应保持匀速，各驱动装置相互协调，确保同步控制；在停止阶段，应在预设减速位置设置触发器，保证各点匀减速。8.2.8控制系统设计应实现对驱动机械的高精度同步控制。对电动机的控制可利用变频技术实现调速，液压马达可通过伺服系统对流量的控制实现调速。8.2.9活动屋盖运行过程中，沿轨道方向的运行允许偏差不应大于相邻轨道中心距的1/2000，且不应大于lOmm，到达终点时的允许偏差不应大于5mm。][台车均载控制8.2.10台车可设置均载装置，通过控制系统调节装置的位移量，使各台车在运行过程中的荷载基本相同。N运行纠偏控制8.2.11控制系统应设置偏斜运行紧急制动装置，当活动屋盖偏斜率超过规定范围时应能紧急制动，避免由于多个驱动系统不同步产生的安全隐患。8.2.12台车可设置压力传感器、位移传感器和调整装置，主控器通过数据采集分析，及时调整台车动作及驱动力大小，随时纠正活动屋盖的运行姿态。v检测、监控与自诊断系统8.2.13控制系统应具有冗余校验功能，根据检测信号互相之间
的关联关系，编制自诊断程序。一旦某一关联关系遭到破坏，可判断为故障。8.2.14活动屋盖应设置实时监测系统，实现活动屋盖运行状态及各机械部件状况的远程监控，并应保证控制室与屋面及地面之间的通讯畅通。8.2.15大型活动屋盖应设置大气温度与风速监测仪器，每个活动屋盖单元应设置不少于一个风速仪。8.2.16控制系统应带有信号采集与自诊断功能，实现设备运行状态的实时显示，并通过工控机存储器准确记录运行数据。系统发生故障，可通过历史记录查找原因。8.3安全应急保障措施8.3.1驱动系统应采用断电锁紧设计，能单独提供停电制功功能。8.3.2控制系统在正常情况下，可通过采集和发出信号控制活动屋盖运行。当控制系统无信号或发生故障时，驱动系统应自动停止工作。8.3.3在进行活动屋盖驱动控制系统设计时，可根据消防设计要求预设相应的火灾报警联动功能。8.3.4开合屋盖建筑防雷装置应根据活动屋盖驱动控制系统的具体情况合理设置。•32•
9防腐蚀与防火设计9.1防腐蚀9.1.1开合屋盖结构防腐蚀设计应以基本状态为基础。常开状态宜按室外结构进行防腐蚀设计；常闭状态可按室内结构进行防腐蚀设计，当密闭条件较差时，其防腐蚀等级应适当提高。当钢结构处于露天环境时，应按室外结构采取防腐蚀措施。9.1.2开合屋盖结构防腐蚀设计应符合现行行业标准《建筑钢结构防腐蚀技术规程》JGJ/T251的有关规定。9.1.3涂层构造与涂层厚度应根据结构的使用环境类别、腐蚀性分级和防护层使用年限确定。9.1.4活动屋盖结构构件的防腐蚀做法应与支承结构的防腐蚀做法协调一致。9.1.5驱动与控制系统部件的防腐蚀做法应根据其设计使用年限确定，驱动控制系统部件与结构构件之间连接件的防腐蚀标准应与所连接的主体结构相同。对易磨损的部位应采取特殊的防腐蚀措施。9.1.6在使用过程中，应对钢结构及驱动控制系统定期进行防腐蚀检查和维修。9.2防火9.2.1开合屋盖结构消防设计应符合现行国家标准《建筑设计防火规范》GB50016的有关规定，宜采用活动屋盖与消防报警联动的方式，并结合活动屋盖的基本状态确定其耐火等级、耐火极限及相应的防火措施。必要时，可通过消防性能化评估确定其相应的防火标准。•33•
9.2.2开合屋盖结构体系中预应力钢结构部分的防火应符合现行协会标准《预应力钢结构技术规程》CECS212的有关规定。9.2.3开合屋盖结构的防火涂料应符合现行协会标准《钢结构防火涂料应用技术规程》CECS24的有关规定，并应与防腐涂装有较好的相容性。优先选用轻质、强附着性的薄型防火涂料。防火涂料的施工应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的有关规定。9.2.4驱动控制系统设计时，除应符合相关行业标准外，尚应符合开合屋盖建筑的消防要求。•34•
10制作、安装、调试与验收10.1一般规定10.1.1下部支承结构和活动屋盖在工厂加工制作前，应对原材料进行复验；在驱动与控制系统组装前，应检查所有成品标准件的合格证明，并在加工前对非标准加工件的原材料进行复验。结构构件及驱动控制系统部件均应经检验合格后方可运至现场安装。10.1.2施工时应根据设计文件编制施工详图、工艺控制流程及现场安装方案，保证结构与驱动控制系统达到设计要求。10.1.3施工时应重点控制与活动屋盖运行有关的轨道、啃合部件、台车、连接法兰及驱动系统等部件的安装精度，保证活动屋盖平稳运行。10.1.4调试应分为部件单独调试、部件综合调试以及全系统综合调试等阶段。10.1.5验收可根据安装工程的进度分阶段进行，对隐蔽工程随时验收并做好记录。10.2加工制作与出厂检验10.2.1开合屋盖钢结构的加工制作应符合现行国家标准《钢结构施工规范》GB50755和《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205的有关规定。10.2.2大型开合屋盖结构应结合施工顺序进行模拟分析，并根据活动屋盖全闭状态与全开状态下的变形规律和变形值采取预变形措施。10.2.3当轨道梁的支承结构分段加工制作时，宜进行预拼装。10.2.4台车出厂前应进行检测与调试，检测与调试项目应包括
下列内容：1各转动组件如车轮、轴承、齿轮及链传动等回转情况检查；2按1.25倍的设计最大承载能力进行静载试验；3带自驱动装置的主动台车应进行通电空载运行试验；4台车液压装置带载调整能力等动作试验和保压、密封试验；5车轮和轨道额定运行速度下的承载能力与过载能力测试、台车运动阻力测试、刹车系统可靠性测试。10.2.5安全锁定装置应在出厂前通电试运转，锁销动作方向、顺序符合设计要求，将动作极限位置调整到位，限位反馈信号检测正户L<,吊。10.2.6出厂前应对电气控制程序进行调试，并对控制系统通讯网络的稳定性、可靠性进行测试，通过多工况组合模拟测试，优化和改进控制程序及控制参数。10.3轨道和活动屋盖安装与调试10.3.1轨道与活动屋盖的安装应包括轨道系统、活动屋盖钢结构、台车、牵引设备、电气控制设备及监控系统等部分。10.3.2活动屋盖安装与调试应编制专项施工方案，经设计、监理会签，并经专项评审后方可实施，并由第三方进行安装全过程的施工监控。10.3.3活动屋盖安装时应保证对下部支承结构的作用力均匀对称并不超过设计限值。活动屋盖的安装、调试应在支承结构卸载完成后进行。10.3.4轨道安装前，应对轨道支承构件的标高、水平位置及垂直度进行复测，并清理轨道梁与轨道贴合面的铁屑、杂物、锈蚀及焊渣等杂物。10.3.5轨道安装宜从中间向两侧推进，通过在垂直轨道方向调整定位，减小活动屋盖对轨道的水平推力。
10.3.6活动屋盖安装时，宜在支承结构顶面设置临时支撑代替台车承托活动屋盖，活动屋盖安装完成后，将台车与活动屋盖、轨道临时固定，并精确调整各台车与活动屋盖的相对位置。10.3.7全部台车与活动屋盖连接完成后，可根据坚向液压千斤顶压力传感器测量结果，对实际承担载荷与设计载荷偏差超过10%的台车进行微调。10.3.8在现场调试前，首先应进行静态检查，检查应包括下列内容：1动力线路、控制与通讯线路、接地保护线的连接；2各种信号开关、检测电气元件的安装位置与方式；3机柜对地电阻的安全性；4配电柜内配线有无接触不良。10.3.9活动屋盖运行前，应进行通电检查与测试，并应包括下列内容：1总电源动力线电压；2从站控制柜电源有无开路现象；3急停按钮、限位开关及保护开关的动作信号；4控制系统网络通讯信号；5电机运转方向与动力驱动装置动作；6压力传感器与位移传感器读数；7编码器等检测元件标定。10.3.10活动屋盖运行调试时，应按不同的运行加速度、速度、移动距离进行于动与自动运行控制调试，并在此基础上进行控制参数与程序的优化。10.3.11活动屋盖应进行单元同步运行调试与活动屋盖整体纠偏测试，通过修正闭环控制参数实现同步。10.3.12活动屋盖应进行开合极限行程检测，按额定运行速度全程自动开合，当活动屋盖运行及启停状态满足要求后，精确固定锁定和缓冲装置。•37•
10.3.13活动屋盖调试过程中应记录相关数据，并形成调试报t七口。10.4工程验收10.4.1开合屋盖结构应按子分部工程，根据现行国家标准《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300，（（混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204、《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205和本规程的有关规定，对工程的施工质量进行验收。10.4.2支承结构、活动屋盖结构与驱动控制系统应在屋盖运行调试完成后进行总验收，验收时应选取活动屋盖处于全闭与全开两个状态的位形作为验收状态，验收过程中应执行不少于两次开闭循环运动。10.4.3验收时应着重对连接件可靠性、轨道变形、台车点位差、累计误差等进行检查，对紧急制动响应及时性、开合运行的速度、平稳性、同步性、噪音、密闭性等指标进行检验。I支承结构与活动屋盖验收10.4.4预埋钢板应分别测量四个角点的相关尺寸，条形预埋件除应测量角点外，中间测点间距不应大于lm。对于超过设计图纸规定的正误差应进行修正。10.4.5轨道顶面平整度的允许误差不应大于1/1000，活动屋盖全闭状态下，相邻两根平行轨道同一位置标高的相对偏差不应大于5mm，轨道接头两侧高差不应大于0.5mm，轨道接头的平面错位不应大于0.5mm，轨道接头处间隙不应大于2mm。10.4.6齿条顶面平整度的允许误差不应大于1/2000，全长误差不应大于3mm。齿条接缝时应有可靠的定位装置。10.4.7验收时应重点检查驱动系统、防倾翻设备、终点安全插销或锁定装置安装的可靠性，以及各相关连接件的连接紧密性、屋盖的密闭性等。10.4.8验收时应对活动屋盖与台车的连接、牵引系统与活动屋
盖的连接、轨道或齿条与轨道梁的连接、终点安全锁销与活动屋盖的连接、车档与支承结构的连接进行全数检查。n驱动控制系统验收10.4.9驱动控制系统验收应包括外观检查、安全设备测试、机械性能测试、设备运动状态测试、电气系统检查、控制系统各项功能测试及安全标记检查等。10.4.10开合屋盖结构安全功能测试应包括：工作行程开关和超行程开关、与主机的连锁开关、安全防护装置、超速保护、超载保护、同步运动误差控制、紧急停止控制、不同控制点控制元件互锁及安全警示信号等项目。10.4.11机械性能测试应包括速度测试、停位精度测试、同步精度测试及设备连锁运动测试，应符合下列规定：1速度测试：开合屋盖的实际开合时间与设计开合时间偏差不宜大于10%。在设计的调速范围内，特别是低速运转时，调速设备能够平稳运转；2｛亭位精度测试：在额定速度条件下，通过活动屋盖全行程运动，检查终点停位精度，反复次数不少于3次，测量停位误差；3同步精度测试：在额定速度条件下，进行成组设备的同步精度测试。设定不同行程（通常为全行程的1/3以上）进行3次测量，组内设备最大绝对误差值的平均值不超过设计的允许误差；4设备连锁运动测试：在正常连锁条件下，设备应按指令运转；当人为模拟事故状态、破坏连锁条件时，设备应停止运转。反复3次以上，每次均可正确工作。10.4.12电气系统设备检验与测试应包括柜内布线是否整齐美观、导线及电缆接头是否牢固、标记是否准确、设备使用元件与设计是否相同，并应进行电气系统绝缘、接地、屏蔽、电源隔离、电压保护以及电磁兼容等性能的测试。电气设备的验收除应符合本规程外，尚应符合现行国家和行业有关标准的规定。10.4.13控制系统检查测试应包括下列内容：•39•
1控制台的各种开关／按钮、指示灯、显示器等的正确性；2在主控制台，按设计要求和程序进行手动、自动、预选等操作，必要时于动介入进行功能检查，采用便携式操作盒（盘）进行上述操作检查；3紧急停机功能及信号显示正确性；4警示系统（光、声）信号盒与设备状态的」致性c10.4.14对于体育场馆或用于会议的开合屋盖结构，应进行噪声测试。屋盖以额定速度运行，测试3处～5处，距离屋盖噪音源最近的座席处噪音级别应符合设计文件规定。•40•
11使用与维护II.I－般规定II.I.I活动屋盖机械驱动系统与控制系统属于特种设施应通过严格的管理，确保其安全性、可靠性与耐久性。II.1.2应根据开合屋盖构造形式及其驱动方式，制定详细的操作使用说明书，严格按照操作使用说明书的规定进行实施操作，并应符合本规程附录D的规定。II.1.3开合屋盖的使用手册应对运行条件（气温、风力、降雪、降雨等）、维护注意事项，以及发生事故时的应急预案做出明确规定。II.I.4活动屋盖开合过程应通过人员或摄像监控设备进行全面监测。II.I.5活动屋盖系统应进行定期检查或临时检查，及时发现并排除驱动系统的故障。Il.1.6定期检查钢结构部件之间的紧固件，钢结构与台车的紧固件不得松动。定期检查屋面的密封情况，发现漏水等现象应及时处理。II.2运行管理II.2.I活动屋盖操作应由经过专门培训I／、具备资格的被授权人员承担。操作人员应熟练掌握屋盖机械装置的操作规程、安全措施、警示标记、信号含义和故障紧急处理措施，并具备预知故障、判断和处理事故的能力。II.2.2管理人员应熟悉和掌握屋盖驱动机械设备和电气控制系统的基本构造、工作原理、主要功能、可能出现的故障和排除方法、故障紧急处理流程、设备的关键零部件、易损件及其更换方法。
11.2.3定期对设备进行运行、保养，确保机械零件处于良好的工作状态，驱动和控制系统应保持稳定运行至设计使用年限。11.2.4为确保设备处于良好状态，应对活动屋盖设备进行三个层级的维护管理和定期大修：1一级维护管理为日常维护管理，由操作人员自行管理，设备定期的卫生清扫擦拭、定期加注润滑油；检查维护各开关／按钮的灵敏性；检查各紧固件有无松弛情况。如长期不使用，宜定期（不得多于1个月）开启、关闭屋盖一次。及时更换坏损电器元件，并填写维护保养记录单；2二级维护管理宜每年进行1次，可请相关厂家协助，检查更新机械设备的易损件；检查更新损毁的电器元件；检查屋盖各处密封件有元损毁和需更换等。应填写维护保养记录表；3三级维护管理每3年进行一次，必须请相关厂家或集成商协助，强制报废、更新己过时的电气元器件；更换巳老化的电线电缆；更换磨损严重的机械零部件；更换屋盖接缝处的所有密封条，确保屋盖的机械性能达到良好状态；4根据活动屋盖的实际情况，制定大修年限，宜6年或9年进行一次，大修内容包括：检查钢结构的锈蚀情况，并重新涂刷油漆；检查屋面材料有无破损并进行维修保养；强制报废和更新己过时的电气元器件；更换机械设备的易损件等，确保大修后的活动屋盖机械性能达到最佳状态。11.2.s电气设备均应防雨、防潮。当出现淋雨和受潮现象时，应立即擦拭干净并烘干，绝缘性能符合要求后方可通电使用。11.2.6易耗零件应有必要储备，或建立通畅的供货渠道满足及时更换的需求。•42•
附录A活动屋盖基本开合方式A.0.1活动屋盖沿平行轨道移动开合可采用水平移动［图A.o.1(a）］、空间移动［图A.0.l(b）］和竖直移动【图A.O.lCc）］三种方，式。闭合状态开启状态(a）水平移动闭合状态开启状态(b）空间移动卢可「Cc）竖直移动图A.0.1平行轨道移动开合方式A.0.2活动屋盖绕枢轴转动开合可包括绕竖向枢轴转动［图A.0.2Ca）］和绕水平枢轴转动〔图A.0.2Cb）］两种方式。•43•
闭合状态开启状态(a〕绕竖向枢轴转动闭合状态开启状态(b）绕水平枢轴转动图A0.2绕枢轴转动开合方式A.0.3活动屋盖折叠移动开合可包括水平折叠［图A.0.3(a）］、空间折叠［图A.0.3(b）］和放射状折叠［图A.0.3(c）］三种方式。「向叫，俨←些7闭合状态开启状态(a）水平折叠•44•
闭合状态开启状态(b）空间折叠固定屋盖也）闭合状态开启状态Cc）放射状折叠图A.0.3折叠移动开合方式•45•
附录B围护结构局部风压系数极值计算方法B.0.1围护结构的局部风压系数极值可按下列公式确定cp=cp土g(iCB.o.1-1)cp二古主CCB.O.1-2)cp.;＝士2xJCB.o.13)歹＝奇主σCB.o.14)σ＝J唁cxj-cp.j)2CB.o.15)对于迎风面围护结构，g=3.。对于非迎风面围护结构，峰值因子g取10个以上样本的风压时程峰值因子的平均值；g＝七主g;CB.o.1-6)式中：cp样本数不少于10的风压时程平均风压系数的平均值；cp川一－第i个风压时程的平均风压系数；‘均一→一风压时程1时刻的值；η一一风压时程样本点数；歹←→脉动风压均方根的平均值，样本数不少于10的风压时程均方根平均值；σt一←第i个风压时程的均方根；g二一风压时程的峰值因子；g;第i个风压时程的峰值因子，可按表B.0.1-1、B.0.12取值。•46•
7792.04.44.44.44.44.44.44.54.64.4.4.94.8791.4.44.44.44.44.44.44.44.54.64.4.84.84.84.65671.4.04.34.34.34.34.34.34.34.44.34.44.44.4.4.64.4.8479911571.3.3.3.4.04.04.4.4.24.34.44.44.4.64.64.4.84.82699111571.3.43.3.3.4.04.4.4.4.24.44.54.4.64.039161.3.23.3.53.83.83.4.04.04.4.24.34.34.44.54.13778910.83.03.3.3.43.3.3.3.4.04.4.24.44.34.44.5的取值，699366712g0.2.2.3.03.3.3.3.3.83.94.04.24.4.24.4.371255789112.2.82.93.03.23.3.3.3.3.63.3.3.4.04.4.77891356792.62.2.2.2.3.03.3.3.43.3.3.3.83.4.05667135672.2.2.62.2.2.82.93.03.3.3.43.3.3.3.85566771250.20.00.20.42.42.2.52.2.2.2.2.2.93.03.3.3.33.43.45567901三阶中心矩-o.2.42.42.42.42.2.2.62.62.2.2.3.3.3.23.36335671）取正号时凤压时程峰值因子0.2.2.32.2.42.42.42.42.42.42.2.2.2.83.03.8233335670.1-1-o.2.2.32.2.32.2.2.32.2.2.2.B.0223式（1.2.22.22.22.22.32.2.22.32.22.22.22.22.2.22.22.2.421111.2.2.2.2.22.22.22.22.22.22.22.22.22.22.22.32.62.80.1-14B.1111111111111111.表2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.61111111111111.2.02.02.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.•801.2.02.02.02.02.02.02.02.02.02.02.02.02.02.2.02.0000002.02.02.2.02.02.02.02.2.2.2.02.02.2.02.02.068281.1.2.02.2.42.62.83.03.23.43.63.4.04.24.4四阶中d心矩主单4、斗
001232.05.5.‘55.25.5.5.32.02.02.08001122381.5.5.5.5.5.5.5.5.35.41.2.02.02.02.02.02.02.02.0611236111.4.95.05.05.5.5.5.25.1.2.02.02.02.2.4911224111111.4.84.5.05.05.5.5.5.1.2.2.2.2.2.2790011211121.4.4.84.94.5.5.5.5.1.2.2.2.2.0679002221.4.4.4.84.84.5.5.01.2.2.2.22.22.22.6679330.84.4.4.4.84.94.94.0.82.22.2.2.356778的取值，6334.44.4.4.64.84.4.4.g。.2.2.32.22.2.42.434574450.40.64.24.44.54.4.44.4.4.54.64.0.42.2.42.42.2.125564.04.4.24.24.34.44.44.50.2.42.2.2.52.911233566670.00.23.83.4.04.4.4.4.4.0.02.2.2.2.2.2678991177893.3.3.3.3.4.04.4.-o.2.62.2.2.2.66799791B.0.1-10.40.20.4三阶中心矩3.43.3.3.3.83.3.三阶中心矩2.2.82.3.6续表0.25667）取负号时风压时程峰值因子99033.3.23.53.33.43.3.3.3.2.2.3.3.23.03.0.8912350.1-l0.80.601372.3.03.3.3.33.3.43.3.3.3.3.43.B.007901258式（2.2.3.3.03.3.23.33.3.33.3.83.-1.-1.2226791”691.2.42.2.2.82.3.03.3.43.3.93.4.0-1.0.1425677B.47991.1.2.2.32.52.42.82.2.2.2.2.8表3.3.3.4.04.0•66111356331.2.2.2.2.22.2.42.2.4.04.34.4.一］.881331.1.2.02.2.4.4.44.4一0014-2.2.02.02.02.02.02.02.02.02.02.22.2.22.44.44.44.4.44.44.44.34.4-2.602606844.4.85.5.5.45.5.86.1.1.2.02.22.＇、四阶中•L矩四阶中，心矩4λ。。
0012.02.02.02.2.02.2.02.02.02.02.02.02.2.280131.2.02.02.02.02.2.02.02.02.02.02.02.02.02.02.02.02.02.02.2.2.4611111111111113561.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.22.2.42.22.02.2.411111111112357781.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.2.42.2.2.2.22222567911.2.22.2.22.22.2.2.22.2.32.42.2.2.2.82.62.3.03.022227131.2.22.2.2.22.2.2.42.22.2.82.93.03.03.3.33357912350.82.2.32.2.32.2.32.22.2.2.82.62.3.03.3.3.33.3.43.23.65671246670.2.42.42.42.2.2.2.82.62.33.3.23.3.33.3.53.3.3.667135667899.4。2.52.62.42.2.2.2.93.3.3.43.3.3.3.3.3.3.267791356799110.2.2.2.2.3.03.3.23.03.3.43.23.03.3.3.3.83.3.4.04.4.8901345678901120.02.2.3.3.3.3.3.3.3.3.83.3.4.4.4.4.015679135』二1-20.23.3.3.33.43.3.3.3.83.4.04.04.4.24.24.4.44.0.4255679113557B.三阶中心矩-o.3.3.3.3.3.3.83.4.04.4.4.24.4.44.44.4.4.64.44.34.6续表667912356770.3.3.3.3.83.4.04.4.4.24.4.44.44.4.64.4.4.4.87912556790.83.3.83.4.04.4.24.4.4.4.64.4.4.84.4.90916791.3.4.04.04.4.24.34.44.54.44.64.4.4.84.84.94.84.5.05.02111577990111.4.4.4.4.34.44.4.54.44.64.34.4.4.4.5.05.5.5.一411266701124.4.4.4.34.24.44.54.4.4.4.84.84.94.85.5.05.5.5.5.2-1.6356679011231.4.4.34.34.44.4.4.4.4.84.84.5.05.5.5.5.25.5.8456780112331.4.4.44.44.44.4.4.4.84.5.05.5.5.5.25.5.5.4567789012332.04.44.44.4.4.4.4.4.4.4.94.95.5.05.5.25.5.5.5.4682466026802.2.3.03.3.3.3.84.04.24.44.4.85.5.5.45.5.6.四阶中"t:."声巨hD庐飞
附录C太阳辐射引起的材料温升计算方法C.1太阳辐射强度计算方法C.1.1太阳辐射强度中，水平面和垂直面的太阳辐射总强度GH应根据国家现行标准《民用建筑供暖通风与空气调节设计规范》GB50736的有关规定确定，非水平面和垂直面上的直接辐射强度Go、散射辐射强度Gda与反射辐射强度GR分别按下列公式计算：GGHfJcc.1.1-1)D一百~…uα：；H]I:osGda＝一一－一一一×一一一一一旦cc.1.12)"sin卢＋c2C=7.8763×102-4.2177×104×N+1.9908×105×N21.0607×10-7×N3十1.5024×10一10×N4CC.1.13)GR＝ρgGH×ζ产旦CC.1.1-4)式中：卢一二太阳高度角；C→二水平面上散射辐射与垂直人射的直接辐射的比值；。－一太阳光线入射角，若case小于0，表示表面处于太阳阴影中；α入射面法线与水平面法线之间的夹角；ρg→二地面或水平面的辐射反射率，光滑地面取0.2，绿化地取0.05;N一一从1月1日算起的年序日。C.2太阳辐射引起的构件温升计算方法C.2.1太阳辐射作用下，钢板的温度可由下式进行计算：
T=G十j（叉，cosα）十h(T.一273.15)-203.84h十5.857(C.2.1-1)G＝εCGo+Gde十GR)(C.2.12)f(Ta,cosα）＝（α1＋α2COSα）T：×10-s(C.2.1-3)式中：T－一－钢板温度（℃）；Ta－室外温度峰值CK);G钢板吸收的太阳辐射强度（W/m勺，对于阴影面的太阳辐射不计入直接太阳辐射强度Go;ε二二→结构外表面太阳辐射热的吸收系数，可按表c.2.2采用；h结构外表面对流热交换系数CW/m2•K），根据式CC.2.6）确定；α1、α2一一千系数，可按表c.2.1取值，表中未列出的h值所对应的α1和α2值可线性插值求得。表C.2.1矶和α2取值表』1.001.011.021.031.041.051.061.07α14.4114.5034.5984.6964.7974.9005.0075.116α20.1290.221-o.3160.414-0.5150.618•0.725一0.834k1.081.091.101.111.121.131.141.15αl5.2295.3455.4645.5875.7135.8425.9756.111α20.947-1.063-1.182一1.3051.431-1.5601.693-1.829注：走为系数，走＝［地面温度（℃）十273.15］／［室外峰值温度（℃l+273.15],c.2.2计算太阳辐射作用下的结构或构件温度作用效应时，应考虑构件表面太阳辐射吸收系数的影响。常用面漆／防火涂料的太阳辐射吸收系数ε可按表C.2.2采用。•51•
表c.2.2常用面漆／防火涂料的太阳辐射吸收系数ε面漆颜色／防火涂料类别太阳辐射吸收系数臼色0.40黄色0.61灰色0.75红色0.81绿色0.86超薄型防火涂料0.35薄型防火涂料0.44厚型防火涂料0.83c.2.3夏季箱形截面构件的翼缘板和腹板温度可根据本规程第C.2.1条确定。阴面钢板不考虑太阳直接辐射作用，由于管内空气和钢材热传导引起的温度增大系数取1.1。C.2.4太阳辐射作用下H型钢的上翼缘和下翼缘的温度应按本规程式（C.2.1-1）～式（C.2.13）确定，下翼缘一半区域受太阳直射辐射；腹板各点处的温度由上下翼缘板的温度值插值确定。C.2.5太阳辐射作用下圆钢管的温度按本规程式（C.2.1-1)和式（C.2.1-2）确定，钢管背光面最低温度计算时不考虑太阳直射辐射强度，迎光面最高温度处的倾角α和人射角。可按式（C.2.5-2)~(C.2.5-7）确定，背光面最低温度处的倾角αs可按式（C.2.58)确定；其余各处温度按式（C.2.51)确定。t(w)=tmax一（tmax-tmin)sinw0°(T：丁$）十εfσFwgCT"T")hg+T.•114•
考虑到夏季正午时刻前后钢板最高温度范围在30℃至65℃之间，空气温度范围在25℃至50℃，在这两个范围内对上式中钢板温度T的四次项进行线性拟合，并对周围空气温度孔的四次项进行简化，同时设地面温度Tg(K）与空气温度TaCK）之间的比值为走，可得到本条规定中温度计算简化公式：T=G+[CZ.141+2.27走4）十（2.141-2.27走4)cosa]了：×108十h(T"-273.15)-203.84/h十5.857令αI=2.141十2.27扩，α2=2.141-2.27扩JCT,,cosα）＝（αl十α2COSα）T：×108则：T=G十JCT,,cosα）十hCT，二273.15)-203.84h十5.857C.2.2在太阳辐射作用下，结构或构件吸收太阳辐射强度的大小与构件表面材料的太阳辐射吸收系数有关，常用面漆材料的太阳辐射吸收系数根据试验研究确定。根据工程中常用的颜色，测试面漆颜色选取了白色、红色、黄色、绿色和灰色；根据工程中常用的钢结构表面防腐涂料，选择了3种面漆、2种中间漆、2种底漆。此外，选取了分别涂有超薄型、薄型和厚型的防火涂料试件。通过对各情况下太阳辐射吸收系数的测量和统计分析，得到了不同涂覆条件下的太阳辐射吸收系数值。测试结果表明，面漆颜色是影响太阳辐射吸收系数最重要的因素，而面漆种类对吸收系数的影响有限，中间漆和底漆对吸收系数基本无影响。故此，本条规定中仅列出了不同面漆颜色的太阳辐射吸收系数和防火涂料的太阳辐射吸收系数。C.2.5正午时刻前后，圆钢管的最高温度位置可认为在过钢管轴线的太阳直射光线与圆钢管截面的相交处，可通过圆钢管轴线与太阳直射光线的空间几何关系得到，如图8所示。•115•
---－－－－－卢卢西水平面＼南图8圆钢管轴线与太阳直射光线的几何关系图中，¢为太阳方位角（太阳光线在水平面上的投影以顺时针方向与北向之间的夹角）;/3为太阳高度角（太阳光线与其在水平面上投影之间的夹角）;为圆铜管轴线方位角（钢管轴线在水平面上的投影以顺时针方向与北向之间的夹角）;/3axi•为圆铜管轴线高度角（钢管轴线与其在水平面上技影之间的夹角）。圆钢管的最低温度位置可认为与最高温度位置关于钢管中心对称。C.2.6对流热交换系数h与建筑表面形状、风速、周围空气温度等因素有关。目前国内外学者结合试验和理论研究已提出多种关系式。Yazdanian和Klems提出的公式（C.2.6）在建筑中应用方便，且准确度较好，因此在本规程中采用。•116•'
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