后山公园危岩体治理工程施工图设计说明.doc

'后山公园危岩体治理工程施工图设计说明19 目录0前言10.1任务由来10.2初步设计报告主要结论及审查意见10.3设计依据10.4工程特征表11自然地理及地质环境条件11.1自然地理11.2地质环境条件22危岩特征42.1分布与类型特征42.2危岩稳定性分析及稳定性验算53危岩防治工程设计83.1设计等级、工况、荷载取值、设计标准83.2危岩体防治工程技术设计83.3危岩下滑推力设计计算83.4主体工程分项设计83.4.1锚杆设计83.4.2SNS主动性网防护设计93.4.3清危和岩腔封填支撑设计104工程监测设计方案104.1监测工作的目的任务104.2设计方案主要技术依据及原则104.3监测工作布置114.4监测设施运行及维护115防治工程施工组织设计125.1施工条件125.2施工方法及施工机械125.3施工顺序及进度计划125.4施工管理135.5工程质量检验及验收135.6安全措施135.7施工监理136环保规划设计146.1设计依据146.2施工对环境影响评价146.3环境保护设计146.3.1临时用地146.3.2选择合理的弃渣场位置146.3.3施工设备及施工方法的噪声146.3.4施工中的污染物处理156.3.5施工场地周围环境的修复156.3.6施工场地的保洁156.3.7生活区周边环境的保护156.4环境管理与环境监测157注意事项157.1基础工程注意事项157.2主动防护网安装157.3土石堆放15附图图名比例尺图号1）##市后山公园危岩体防治工程布置平面图1:10001-12）##市后山公园危岩体防治工程立面图1:10002-23）##市后山公园单体危岩防治工程设计图1:3002-3~2219 0前言0.1任务由来2002年以来，##市后山危岩体多次发生崩塌，严重威胁斜坡下部23个政府部门，企事业单位、学校和3200余户11000余人的生命财产安全。四川省国土资源厅根据《地灾防治条例》和四川省地灾防治工作计划，以川国土资[2006]号下达项目任务中，将##市后山公园危岩体防治工程列为四川省特大型地质灾害。2006年四川省地勘局909队对##后山公园危岩体进行了勘查、防治工程可行性研究，防治工程初步设计。2007年3月10日##市国土资源局邀请有地质灾害防治工程设计资质单位参加##市后山公园危岩体防治工程施工图设计投标，3月12日宣布四川省华地建设工程有限责任公司中标。3月13日—14日现场踏勘，接着熟悉、消化、“勘查”、“可研”和“设计”资料、编制##后山公园危岩体防治工程施工图设计。0.2初步设计报告主要结论及审查意见主要结论：后山公园危岩体分布于##市东北李家沟至大渡口水厂斜坡（A区），现有危岩体19处体积4390m3。区内出露地层为花岗岩、辉闪岩，风化作用强烈，易形成陡岩地形，岩性坚硬，岩体中发育倾向坡外的陡倾角的卸荷裂隙，将岩体切割弧立，在重力和降雨等因素影响下发生变形破坏，形成危岩，规模属小型；区内危岩体均处于基本稳定和不稳定状态，自2002年以来雨季多次发生岩块崩落等地质灾害，直接对斜坡下部的23家企事业单位、学校、街道等居民生命财产安全和生活造成较大影响，直接和间接经济损失达9800万元以上，因而治理十分必要的，也是紧迫的。主要审查意见：基本查明了危岩区的地质环境条件，并对危岩分布类型、变形发育特征、影响因素与形成机制进行了详细叙述，同时对危岩稳定性进行了评价予测；两种综合整治方案，经过技术经济等方面综合比选，推荐危岩体采用清危+凹腔填补+锚杆+挂网喷锚+地表排水的综合治理方案，治理方案基本可行。0.3设计依据（1）“设计合同”（2）“##市后山公园危岩体勘查报告”、“防治工程可行性研究报告”、“防治工程初步设计报告”（四川省地勘局909队，2006.11）（3）“建筑边坡工程技术规范”（GB50330—2002）（4）“砌体结构设计规范”（GB50003）—2001）（5）“地质灾害防治工程设计技术要求”（国土资源部）（6）“锚杆砼支护结构技术规范”（GB50086—2001）（7）“建筑抗震设计规范”（GB50011—2002）0.4工程特征表工程所处地理位置工作区位于##市东区，地理坐标为东经101°42′～101°43′，北纬26°33′～26°35′。成昆铁路和国道108线穿越市区，是对外运输的交通干道，江南三路从坡下由北而南穿过，与交通干道和市内公路交通相连，交通较为方便水文特征设计区位于金沙江右岸，在A区大渡口水厂东侧有一无名冲沟发育，沟底都无流水，属季节性冲沟，只在雨季沟底有流水。在危岩分布的斜坡地段没有冲沟发育，地表无常年性水流气象特征##市属南亚热带气候到北温带气候，总体具有夏季长、气温日变化大、干热、日照强、降雨集中等特点。气候垂直变化显著，工作区所处的海拔高程1400m—1000m地区，常年极端高温40.7C°，极端低温2C°，年平均气温21.3C°，基本无冬天。6-10月是雨季，11-5月是旱季。年平均降雨量761.6mm，92%的降水集中于雨季，以暴雨居多，最大一日降雨量192mm。水文地质区内地下水类型主要为基岩裂隙水，其次为第四系松散堆积层孔隙水。松散层孔隙水主要赋存于斜坡表面的崩、坡残积物中，土体中地下水富水程度低，补给源主要来自大气降水。基岩裂隙水主要赋存于基岩地层的裂隙中，主要接受大气降水入渗的补给，富水程度较低。调查过程中未见有泉水出露。工程地质区内出露的地层较为复杂。基岩以岩浆岩为主，基性、超基性岩均有出露。岩性主要为华力西期—印支期（γ43+γ51）花岗岩和华力西期（ν41～2）辉长岩及少量的晋宁期(ν2)斜长角闪片岩、变质辉长岩和前震旦系康定群纸房沟组（Pt1z）暗色片状、条带状紫苏角闪岩。岩浆岩地层由于受构造和卸荷作用的影响，岩体中裂隙发育，局部地段形成裂隙密集带，岩体结构多呈块状—块裂结构，局部呈碎裂结构。岩体表面多呈不规则的团块状、块状。第四系松散堆积层在斜坡表面普遍分布，主要为坡残积层，其次为崩积层，岩性为块碎块石土，斜坡中上部厚度一般0.1—0.3m，近坡脚部位增厚至3～5m。设计措施GPS2型SNS主动柔性网防护+清危和岩腔封填支撑+地表排水工程投资总投资165.39万元。1自然地理及地质环境条件1.1自然地理1.1.1地理位置及交通##19 市区地处四川省西南部，属云贵高原北部的横断山区，地势西北高、东南低，山脉走向近南北向，基本与金沙江支流平行，岭谷相间，山高谷深。后山公园危岩区位于##市东区东北部炳草岗，金沙江右岸斜坡中上部位，海拔高程为970～1450m，相对切割深度350～480m，地形坡度35～45°。地理坐标为东经101°42′～101°43′，北纬26°33′～26°35′。成昆铁路和国道108线穿越市区，是对外运输的交通干道，江南三路从坡下由北而南穿过，与交通干道和市内公路交通相连，交通较为方便（图1-1）。图1-1交通位置图1.1.2气象、水文##市属南亚热带气候到北温带气候，总体具有夏季长、气温日变化大、干热、日照强、降雨集中等特点。气候垂直变化显著，工作区所处的海拔高程1400m—1000m地区，常年极端高温40.7℃，极端低温2℃，年平均气温21.3℃，基本无冬天。6-10月是雨季，11-5月是旱季。年平均降雨量761.6mm（见图1-2），92%的降水集中于雨季，以暴雨居多，最大一日降雨量192mm。金沙江自西南向北东从工作区北西侧流过，属长江水系。金沙江为区内最低侵蚀基准面，河面高程约990m，据##水文站资料，金沙江年迳流量530亿m3。设计区位于金沙江右岸，在A区大渡口水厂东侧有一无名冲沟发育，沟底都无流水，属季节性冲沟，只在雨季沟底有流水。在危岩分布的斜坡地段没有冲沟发育，地表无常年性水流。图1—2多年平均降雨量等值线图1.1.3社会经济概况东区是##市中心,又是##市政治、经济、文化、交通、信息中心。据不完全统计，危岩区坡下有两个社区，居民总户数3200户，常住人口约11000人，流动人口1500余人。区内共有政府部门、企事业单位、学校等23家，年经济产值约4亿元，经济水平总体较高。1.2地质环境条件1.2.1地貌特征整个坡体立面呈三角形，山顶海拔高程1376m，相对高差340m。山脊走向由南向北由N40°E经顶峰转为N3°W，延伸长度1400m。坡面形态呈折线型。近坡顶部位陡崖高度10～25m，坡度75°以上，局部近于直立；中部陡坡长度200～350m，坡度42～65°；坡脚人工开挖边坡高度20～30m，坡度50～70°，呈阶梯状建设较多的住宅和厂房。斜坡中上部坡面基岩裸露较多，可见多处基岩呈脊状顺坡倾向延伸。斜坡中下部至居民区后缘覆盖厚度不等的松散堆积体。斜坡上植被以杂草为主，覆盖率70%。19 1.2.2地层岩性该区出露地层较为复杂。基岩以岩浆岩为主，基性、超基性岩均有出露。岩性主要为华力西期—印支期（γ43+γ51）花岗岩和华力西期（ν41～2）辉长岩及少量的晋宁期(ν2)斜长角闪片岩、变质辉长岩和前震旦系康定群纸房沟组（Pt1z）暗色片状、条带状紫苏角闪岩。岩浆岩地层由于受构造和卸荷作用的影响，岩体中裂隙发育，局部地段形成裂隙密集带，岩体结构多呈块状—块裂结构，局部呈碎裂结构。岩体表面多呈不规则的团块状、块状。第四系松散堆积层在斜坡表面普遍分布，主要为坡残积层，其次为崩积层，岩性为块碎块石土，斜坡中上部厚度一般0.1—0.3m，近坡脚部位增厚至3～5m。1.2.3地质构造与地震##市位于川滇“歹”字型构造中段、南北向构造带与“歹”字形构造带的复合部位。构造十分复杂，褶皱、断裂发育。工作区主要受到##北东向断裂带的影响，该断裂带的构造形迹为近南北向的格地坪断层，为逆断层，兼有平推性质，有强烈的挤压、片理化及柔皱等特征。其走向10°，倾向SE，延伸长度5.4km，倾角65～80°（图1—3）。按《中国地震动参数区划图》（GB18306—2001），工作区地震基本烈度为Ⅶ度，地震动峰值加速度为0.1g。受断裂构造的影响，岩体中裂隙较为发育，主要是产状298～327∠46～88°、217～245∠45～84°和87～94∠29～61°的三组裂隙，前两组倾向与坡向基本一致或斜交倾向坡外，后者则反倾坡内，其发育优势如图1－4。根据裂隙的力学性质、成因、裂面特征，区内裂隙可分为以下几种：1、压扭性裂隙：此类裂隙是受北西和北东向剪切应力作用产生的，裂隙倾向和裂隙面与坡面基本一致或斜交，在平面上组成“X”形，裂面一般起伏粗糙，多张开，裂隙间多有岩屑或小的岩块充填。见照片1—1。图1—3地质构造图图1—4裂隙倾向玫瑰花图照片1-1岩体中的X型裂隙2、张性裂隙：此类裂隙是受拉张应力作用产生的，裂隙微张开或张开较大，裂面起伏粗糙，延伸短，裂隙间充填岩屑。见照片1—2。19 照片1—2岩石中的拉张裂隙1.2.4水文地质条件区内地下水类型主要为基岩裂隙水，其次为第四系松散堆积层孔隙水。松散层孔隙水主要赋存于斜坡崩、坡残积物中，土体中地下水富水程度低，其补给源主要来自大气降水。基岩裂隙水主要赋存于基岩地层的裂隙中，主要接受大气降水入渗的补给，富水程度较低。未见有泉水出露。据地表水样简分析成果（见表1－1），Ca2+离子含量为44.49mg/l，Mg2+离子含量15.31mg/l，K+、Na+离子含量21.61mg/l，C1-离子含量27.65mg/l，SO42-离子含量24.98mg/l，HCO3-离子含量190.37mg/l，地下水化学类型为HCO3—Ca·Mg型水。地下水游离CO2含量3.52mg/L，侵蚀性CO2含量为0.00mg/L，区内地下水无侵蚀性。PH值8.1，呈碱性。对混凝土结构无腐蚀性。表1－1水质简分析成果表水样编号游离CO2(mg/L)侵蚀性CO2(mg/L)离子含量(mg/L)水质类型(舒卡列夫分类)Ca2+Mg2+K+Na+Cl-SO42-HCO3-Sy1（地表水）3.520.044.4915.3121.6127.6524.98190.37HCO3—Ca·Mg2危岩特征2.1分布与类型特征A区斜坡立面形态呈三角形，底宽约1100mm，顶宽约500m，坡向西，地形上陡下缓，中下部坡度一般25～35°，局部坡度50～60°，中上部一般坡度30～50°。局部坡度60～70°，斜坡前缘坡脚人工边坡高5～20m，坡度大于70°，局部近于直立，已采用挡墙支护，处于稳定状态。岩质斜坡岩体外倾结构面发育，其中产状298～327°∠48～88°，217°～245°∠45～80°，这两种裂隙倾向与坡向基本一致，斜坡一般倾角小于结构面倾角，斜坡岩体处于基本稳定或稳定状态。局部坡角大于结构面倾角，可能形成危岩产生小规模崩塌。根据勘查资料分析，该段斜坡整体处于基本稳定状态，局部可能产生小规模的崩塌。设计区总长1100m，山顶海拔高程1376m，立面呈三角形,在坡体的高、中、低部位分布19处危岩体，其分布位置、类型与规模特征见表2-1。危岩体主要由花岗岩和辉长岩构成。灾害规模属于小型，A区19处危岩总的体积为4390m3，一般体积为100～300m3，最小仅6m3,最大为728m3。根据危岩变形破坏方式，可分为滑移式、坠落式，以滑移式为主，占94.7%。各危岩体分布与类型特征见表2-1。表2-1设计区危岩类型、规模统计表序号编号高程（m）岩性破坏类型规模（m3）备注1WyA-11208辉长岩滑移式2702WyA-21186花岗岩滑移式603WyA-31096花岗岩滑移式6824WyA-41143花岗岩坠落式3365WyA-51106花岗岩滑移式2406WyA-61122花岗岩滑移式2007WyA-6-11133花岗岩滑移式458WyA-71172花岗岩坠落式1369WyA-81192花岗岩滑移式29310WyA-8-11203花岗岩滑移式2411WyA-91091角闪岩滑移式1812WyA-9-11086角闪岩滑移式713WyA-101280角闪岩滑移式14314WyA-111164角闪岩滑移式39015WyA-121072角闪岩滑移式72816WyA-131334角闪岩滑移式617WyA-141160角闪岩滑移式39018WyA-151348角闪岩滑移式30019WyA-161090辉长岩滑移式122总计439019 2.2危岩稳定性分析及稳定性验算2.2.1危岩体所在地斜坡整体稳定性分析水厂区（A区）危岩体所在斜坡由华力西期—印支期（γ43+γ51）花岗岩和华力西期（ν41～2）辉长岩及少量的晋宁期(ν2)斜长角闪片岩、变质辉长岩和前震旦系康定群纸房沟组（Pt1z）暗色片状、条带状角闪岩等硬质岩石构成，构造部位处于##断裂带中的格地坪断层的影响带内。岩体具块状—块裂状结构，完整性较差，在构造和卸荷作用下主要发育产状298～327∠46～88°、217～245∠45～84°和87～94∠29～61°的三组裂隙，在局部形成裂隙密集带。斜坡处于稳定状态。2.2.2危岩体稳定性评价水厂区（A区）斜坡基岩出露地段，共有19处危岩，赤平投影图详见图2-1。赤平投影分析结果如表2-2。表2-2赤平投影分析表　　　　　危岩编号边坡的稳定性评价WyA-1危岩裂隙2与坡面倾向基本一致，且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-2危岩裂隙1和2、3、4；裂隙2和3、4之间的交线与坡面的夹角小于45°，且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-3危岩裂隙1和2、裂隙2和3之间的交线与坡面的夹角小于45°，且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-4危岩裂隙1和3、裂隙2、3之间与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-5危岩裂隙1和2、裂隙2和3之间的交线与坡面的夹角小于45°，且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-6危岩裂隙2倾向与坡向基本一致，裂隙1和4之间的交线与坡面的夹角小于45°，且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-6-1危岩裂隙3和裂隙4之间的交线与坡面之间的夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-7危岩裂隙1和3之间的交线与坡面的倾向基本一致，但倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-8危岩裂隙2和3的交线与坡面的夹角小于45°，倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-8-1危岩裂隙1和3的交线与坡面的夹角大于45°，且倾角大于坡角，危岩处于基本稳定状态。WyA-9危岩裂隙1与坡面的倾向近于一致，但倾角小于坡角；且裂隙1和3的交线与坡面的夹角小于45°，倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-9-1危岩裂隙1与坡面的倾向近于一致，且倾角小于坡角，裂隙1、3交线与坡面的夹角小于45°，且倾角小于坡角,危岩处于不稳定状态。WyA-10危岩裂隙1与裂隙3的夹角小于45°，且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态WyA-11危岩裂隙1与2、3的交线小于45°，倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-12危岩裂隙1、3与坡面的夹角小于45°，且倾角小于坡角；裂隙1和2、3交线小于45°，倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-13危岩裂隙1与坡面的倾向基本一致，倾角大于坡角；裂隙之间交线的坡角大于坡角，危岩处于基本稳定状态。WyA-14危岩裂隙1和2的交线与坡面的夹角小于45°且倾角小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-15危岩裂隙2和3交线与坡面的夹角小于45°，且倾向小于坡角，危岩处于不稳定状态。WyA-16危岩裂隙2和3交线与坡面的夹角小于45°，且倾向小于坡角，危岩处于不稳定状态。从赤平投影图和上表可知，斜坡基岩被裂隙切割呈楔形块体后均处于基本稳定和欠稳定状态，加之危岩体后缘裂隙陡倾，底部裂隙缓倾对岩体的稳定性不利，需对危岩体进行稳定性定量评价。19 图2-1危岩裂隙赤平投影图2.2.3危岩体稳定性验算1）、计算剖面根据勘查报告提供的危岩体剖面，作为定量计算剖面，并以每个危岩块体做为一个计算单元。2）、计算公式按危岩变形破坏类型分为滑移式两类,因受力状态不同,分别采取如下计算公式:滑移式危岩滑移式危岩计算模型见图2-2，图2-2滑移式危岩计算模型以上式中：——单位长危岩体重力（KN）；——单位长危岩块体承受的水平地震力（KN）。由P＝ξW计算，ξ为地震力系数，取值ξ=0.1；——破裂面倾角（º）；——危岩体高度（m）；、——分别为裂隙面的等效内聚力（kPa）和内摩擦角（º）；——裂隙深度（m）裂隙水深度；——裂隙充水深度（m）,天然状态取三分之一裂隙水柱高,暴雨期间取三分之二裂隙水柱高；——裂隙中静水压力（KN）；3）计算参数的选取（1）结构面取值由于结构面的抗剪强度值很难测定（特别是饱和条件下），对于各结构面的抗剪强度的取值，采取地区经验和反分析法进行综合取值（天然状态下取值）。根据地区经验以及国内19 外统计资料岩石的天然和饱和状态下的抗剪强度值的关系可知，在饱和状态下结构面的抗剪强度值均有所降低，故本次取0.8-0.9倍天然状态下的抗剪强度值。由于危岩体的边界条件难以准确确定，只能把不确定因素概化处理，半定量的分析计算。本次对危岩体WyA1-16进行反分析计算：依据滑移式危岩稳定系数计算公式、危岩体裂隙张开度及充填情况，当抗剪强度取值为：C取30～40Kpa，φ取15～30°时，危岩体的稳定系数为1.22，与天然状态下稳定系数相符，依此计算出场区危岩体结构面的抗剪强度值：滑移式危岩：C取30～40Kpa，φ取15～30°。（2）岩体物理参数取值花岗岩重度：25kN/m3（天然状态）；25.4kN/m3（饱和状态）辉长岩重度：25kN/m3（天然状态）；25.4kN/m3（饱和状态）角闪岩重度：28kN/m3（天然状态）；28.8kN/m3（饱和状态）4）荷载组合本次设计采用三种工况对危岩体进行稳定性分析，三种工况的具体荷载组合如下：①工况一：天然自重+裂隙水压力(天然状态)②工况二：饱和自重+裂隙水压力(暴雨)③工况三：天然自重+裂隙水压力(天然状态)+地震力坠落式危岩仅考虑组合1和组合3，滑移式危岩同时考虑三种荷载组合。最不利荷载组合为设计荷载组合,其余为校核荷载组合。裂隙水压力，天然状态取三分之一裂隙高度，饱和状态下取二分之一裂隙高度，地震力取0.1W。5)危岩体稳定性评价标准根据稳定性计算结果与勘查报告计算结果，按下表（表2-2）进行危岩体稳定评价。表2—2危岩稳定性评价标准危岩破坏模式不稳定欠稳定基本稳定稳定滑移式危岩6)危岩稳定性计算结果通过危岩体稳定性验算,按评价标准划分其稳定性结果见表2-3。7）危岩稳定性评价从三种工况验算结果来看：I工况：各个危岩体处于稳定状态；II工况：危岩处于稳定状态的有：WyA5、WyA6、WyA7、WyA13等4处，但安全储备不高，表层节理裂隙发育，松动掉块严重，危岩体处于基本稳定状态的有：WyA1、WyA3、WyA4、WyA8、WyA8—1、WyA9—1、WyA10、WyA11、WyA12、WyA14、WyA15、WyA16等12处，危岩体处于欠稳定状态的有：WyA2、WyA6—2、WyA9等3处；III工况：危岩处于稳定状态的有：WyA1、WyA3、WyA5、WyA6、WyA7、WyA8、WyA8—1、WyA9—1、WyA10、WyA12、WyA13、WyA14、WyA15、WyA16等14处，表层节理裂隙发育，松动掉块严重，危岩体处于基本稳定状态的有：WyA2、WyA4、WyA6—1、WyA11等4处，危岩体处于欠稳定状态的有：WyA91处。表2-3危岩体结构面力学参数取值及稳定性验算统计表项目危岩体编号结构面力学参数稳定性破坏类型工况一工况二工况三C(kPa)（º）稳定系数稳定状态稳定系数稳定状态稳定系数稳定状态原勘查验算后WyA-130151.75稳定1.37稳定1.03稳定滑移式滑移式WyA-230152.22稳定1.31稳定1.06欠稳定滑移式滑移式WyA-340251.50稳定1.32稳定1.05欠稳定滑移式滑移式WyA-440251.42稳定1.18基本稳定0.89不稳定坠落式滑移式WyA-540251.41稳定1.35稳定0.83不稳定滑移式滑移式WyA-635201.74稳定1.24基本稳定1.03欠稳定滑移式滑移式WyA-6-140251.60稳定1.29基本稳定0.86不稳定滑移式滑移式WyA-740251.78稳定1.61稳定1.38稳定坠落式滑移式WyA-840251.44稳定1.17基本稳定0.82不稳定滑移式滑移式WyA-8-140252.11稳定1.30稳定0.91不稳定滑移式滑移式WyA-940251.42稳定1.09基本稳定0.62不稳定滑移式滑移式WyA-9-135201.74稳定1.29基本稳定1.08欠稳定滑移式滑移式WyA-1040251.78稳定1.32稳定0.86不稳定滑移式滑移式WyA-1130201.51稳定1.22基本稳定0.80不稳定滑移式滑移式WyA-1230201.38稳定1.25基本稳定1.09欠稳定滑移式滑移式WyA-1330201.59稳定1.27基本稳定0.53不稳定滑移式滑移式WyA-1440251.48稳定1.30稳定1.21基本稳定滑移式滑移式WyA-1545301.75稳定1.46稳定1.33稳定滑移式滑移式WyA-1645501.88稳定1.54稳定1.22基本稳定滑移式滑移式19 3危岩防治工程设计3.1设计等级、工况、荷载取值、设计标准（1）防治工程等级根据危岩体危害对象、危害人数、经济损失综合衡量，后山公园危岩体直接威胁##市城区3200余户11000余人的生命财产安全，经济损失估计上亿元。防治工程等级为一级。（2）设计工况天然自重+裂隙水压力(天然状态)+地震力（3）荷载取值1、危岩体重度取标准值。花岗岩重度：25KN/m3（天然），25.4KN/m3（饱和），角闪岩重度28KN/m3（天然）、28.8KN/m3（饱和），辉长岩重度：25KN/m3（天然），25.4KN/m3（饱和）；滑程式危岩体结构面抗剪强度C取30～40Kpa，φ取15～30°。2、危岩体裂隙压力计算计算公式：式中：V—后缘裂隙水压力（KN/m）—裂隙充水高度(m)，取裂隙深度的1/2—2/3—裂隙水重度(KN/m3)，取10KN/m3。3．地震水平作用系数，7度区，取0.1，地震力计算公式式中：Q—作用于危岩体的地震力（KN/m）—地震水平作用系数（4）设计标准根据“建筑边坡工程技术规范”（GB50330—2002）规定，防治工程级别为一级，设计稳定安全系数为：滑移式危岩设计安全系数1.3。3.2危岩体防治工程技术设计根据现场调查，危岩体分布于后山公园陡崖上，危岩体下方坐落是居民住房和企事业单位；不宜采用爆破法清除危岩。由于危岩受构造裂隙、卸荷裂隙的切割，加之风化、降雨、地震等的不利作用，19处危岩体大都比较破碎、松动，易于产生突发性、随机性小规模垮塌落石掉块，这此松动危岩规模小，分布多，稳定性差，只有采用RN08/300、IN2.2/50型钢绳网主动防护；对完整性较好，稳定性较高的危岩体采用松动碎块清除和岩腔封补支撑；对个别小型危岩体采用减重清除，为确保斜坡土层稳定，降低危岩裂隙水压力，采用截排水沟排出坡面雨水。]根据初步设计，结合危岩体结构特征，地形地貌形态和施工条件，危岩体治理方案设计；清危+岩腔封补支持+主动网防护+地表排水。主动柔性网防护工作主要针对WyA1、WyA3、WyA8—1、WyA10、WyA11、WyA12、WyA13、WyA14、WyA15、WyA16等10处危岩体进行防护。减重清危和岩腔封填支撑工作主要针对WyA2、WyA4、WyA5、WyA6、WyA6-1、WyA7、WyA8、WyA9、WyA9-1等9处危岩体进行治理。3.3危岩下滑推力设计计算计算工况、计算参数、计算结果详见附件表3—1。3.4主体工程分项设计本设计根据可行性研究阶段推荐的的治理方案设计如下：清危+凹腔填补+锚杆锚固＋主动网防护3.4.1锚杆设计该段边坡局部单体危岩体采用锚杆进行支护处理，根据表3-1中锚固力的大小，以及危岩体处稳定岩层的埋置深度的不同，对于危岩体WyA1、WyA3、WyA8—1、WyA10、WyA11、WyA12、WyA13、WyA14、WyA15、WyA16等10处危岩体采用锚杆+主动防护网支护处理（采用锚杆支护的危岩体，锚杆按矩形布置）。①计算公式采用：19 式中：—锚杆(索)轴向拉力标准值（KN）；—锚索轴向拉力设计值（KN）；—荷载分项系数，取值1.3；—锚索钢绞线截面面积（mm2）；—边坡工程重要性系数，本设计取1.1；—锚筋抗拉工作条件系数；取值0.69；—预应力钢绞线抗拉强度设计值（KPa）；—锚杆锚固体与地层的锚固长度(m);—锚固体与地层粘结工作条件系数，取值1.0；D—锚固体直径（m）；—钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数，对永久性锚杆取0.60；—锚杆钢筋直径（m）；—钢筋（钢绞线）根数（根）；—钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值（KPa）:锚杆取2.4MPa，锚索取2.95MPa；—地层与锚固体粘结强度特征值（KPa），锚固介质为中风化砂岩，取值550KPa；α—锚杆安装角度（°）。②计算结果按以上各公式,对场区采用锚杆（索）支护的危岩体进行结构计算,其结果见表3-2。3.4.2SNS主动性网防护设计（1）SNS主动防护网设计对危岩体表层强风化层较破碎的A1、A3、A8—1、A10、A11、A12、A13、A14、A15、A16等10处危岩表层强风化带和周边陡崖，采用成都布鲁克公司生产的GPS2型SNS双层主动柔性网进行治理，用柔性钢丝网系统覆盖破碎岩石坡面，并用纵横交错的横向φ16支撑绳和纵向φ12纵向支撑绳与正方形布置的带钩的φ14或φ16、φ20锚杆联结，锚孔直径φ42mm和φ75mm，锚孔深度6.5—4.5m，锚杆布置一般按4.5m×4.5m，如遇地形条件变化可按4.2—4.8m范围调节，按实际坡度方向，不能按水平或垂直投影方向。在张拉构成的网格内先在坡面铺设一层4.5m×4.5m或4.5m×2.5m的SO2.2/50型钢丝网，再铺一层4.5m×4.5m或4.5m×2.5m的DO8/300型钢丝网，各钢丝（纯）与四周张拉纯间用φ8缝合纯联结，并采用千顶对张拉纯进行予张拉将其尽量绷紧。通过张拉，使柔性网系统对危岩体表面或坡面实施一定的滑向予紧压力，提高表面岩土体的稳定性，尽可能阻止崩塌落石的发生。（2）主动防护网施工顺序及工法a、清除坡面防护区域内威胁施工安全的浮土及浮石，对不利于施工安装和影响系统安装后正常功能发挥的局部地形（局部堆积体和凸起体等）进行适当修整。b、放线测量确定锚杆孔位（根据地形条件，孔间距可有0.3m的调整量），在孔间距允许的调整量范围内，尽可能在低凹处选定锚杆孔位；对非低凹处或不能满足系统安装后尽可能紧贴坡面的锚杆孔（一般连续悬空面积不得大于5m2，否则宜增设长度不小于0.5m的局部锚杆，该锚杆可采用直径小于φ16的带弯钩的钢筋锚杆或直径不小于2φ12的双股钢绳锚杆），应在每一孔位处凿一深度小于锚杆外露环长度的凹坑，一般口径20cm，深20cm。c、按设计深度钻凿锚杆孔并清孔，孔深应大于设计锚杆长度50cm-10cm；当受凿岩设备限制时，构成每根锚杆的两股钢绳可分别锚入两个孔径不于φ35的锚孔内，形成人字形锚杆，两股钢绳间夹角为15°—30°，以达到同样的锚固效果；当局部孔位处因地层松散或破碎而不能成孔时，可以采用断面尺寸不小于0.4×0.4m的C15砼基础置换不能成孔的岩土段。d、注浆并插入锚杆，采用标号不低于M30的水泥砂浆，宜用灰砂比1:1—1.2、水灰比0.45—0.50的水泥砂浆或水灰比0.45—0.5的纯水泥浆，水泥宜用42.5普通硅酸盐水泥，优先选用粒径不大于3mm的中细砂，确保浆液饱满，在进行下一道工序前注浆体养护不小于三天。e、安装纵横向支撑绳，张拉紧后两端各用2—4个（支撑绳长度小于15m时为2个，大于30m时为4个，其间为3个）绳卡与锚杆外露环固定连接。f、从上向下铺挂格栅网，格栅网间重叠宽不小于5cm19 ，两张格栅网间以及必要时格栅网与支撑绳间用φ1.5铁丝进行扎结，当坡度小于45°时，扎结点间距一般不得大于2m，当坡度大于45°时，扎结点间距一般不得大于1m（有条件时本工序可在前一工序前完成即时将格栅网置于支撑绳之下）；g、从上向下铺设钢绳网并缝合，缝合绳为φ8钢绳，每张钢绳均用一根长约31m（或27m）的缝合绳与四周支撑绳进行缝合并予张拉，缝合绳两端各用两个绳子进行固定联结。（3）主动防护网防护工程量编号挂网防护面积m2锚杆根数清危方量(m3)岩腔封填支撑方量(m3)A124320450A3283.5245117A8-140.5659A10121.5165.6A11215017935.6A12153153.62A13162185.696A14506368.6A15364.5289.6A16162154.6合计4186357128.22243.4.3清危和岩腔封填支撑设计（1）危岩清危和岩腔封填支撑设计对基本稳定和欠稳定的危岩体wyA2、A4、A6-1、A7、A8、A9、A9-1等9处危岩进行清危和岩腔（裂隙）封填支撑。对wyA2危岩体岩腔和裂隙缝采用M30砂浆砂浆进行封填裂缝、采用M10水泥砂浆浆砌块石进行封填岩腔支撑，基础座落在中风化花岗岩0.5m深度，外侧采用M10砂浆块石式挡墙进行支撑。支撑底宽2m，顶宽0.5m，高3m，长5m；wyA4危岩采用危岩清除，底部岩腔采用M10浆砌块石进行封填，在临空侧岩腔外。砌筑M10浆砌块石斜式支撑墙，底宽2m，顶宽0.5m，高3m，长8m，在wyA5危岩上部清除危石，在岩腔脚采用M10浆砌块石支撑墙，底宽2m，顶宽0.3m，高2.5m，长8m。基础嵌入中风化花岗岩0.5m；wyA6危岩采用清除表面危石，wyA6-1危岩采M10砂浆块石封填衬砌岩腔，底宽2m，高2.5m，长3—4m；A7危岩采用M10砂浆块石封填衬砌岩腔，底宽1.5m，高1.5m，长17m，砌体顶部与危岩紧密接触，危岩体后部张开裂隙采用M10砂浆封填；wyA8危岩采用M10砂浆块石进行岩腔封填支撑，底宽2m，高2.5—3.0m，长9m，砌体顶部与危岩紧密接触，基础嵌入中风化基岩0.5m；wyA9危岩采用M10砂浆浆砌块石封填支撑岩腔，底宽1.8—2.1m，高2.5m，长17m,基础嵌入中风化花岗岩0.5m，wyA9-1危岩采用M10砂浆碎石封填岩腔和裂隙，封填裂隙长5.1m，宽0.3—0.5m，深1.4—1.8m。（2）设计工程编号挂网防护面积m2锚杆根数清危方量(m3)岩腔封填支撑方量(m3)A258A4518A51217.5A612A6-1310.8A7857A8572.9A9127.5A9-13.63.24合计60.6244.943.5危岩防治工程量统计表编号工程内容单位工程量1清危m3188.82岩腔封填支撑m3468.963裂缝封填m354DO08/300钢绳网（4×4m）m24186成都布鲁克公司生产的GPS型SNS主动防护网承载力不小于1000KJ5SO2.2/50钢丝网（2×10m）m241866φ16横向张拉绳m12567φ16纵向张拉绳m12568φ8缝合绳m69919φ14、φ16、φ20钢筋锚杆根/m357（145、194、18）/2033.5（847.5、108、1078）10Φ42/75mm锚杆孔m2033.5(955.5、1078)11双排加强型脚手架搭设m210004工程监测设计方案4.1监测工作的目的任务对工作区边坡掉块情况的发生，前人未做过监测工作，无积累监测数据。为防止危岩体发生突发性变形破坏，确保施工和人民的生命财产安全，为设计和治理效果提供资料，必须建立对危岩体的监测网络。4.2设计方案主要技术依据及原则4.2.1监测设计的依据19 （1）地质依据《##市后山公园危岩体勘查报告》（2）测量设计依据主要参照中华人民共和国建设部颁发《建筑变形测量规程》（JGJ/T8－97）(1997)进行设计。4.2.2监测设计的原则(1)建立有效简便的监测网络建立系统化、立体化监测系统，在治理施工过程中，及时测定和预报危岩的位移、应力等变化情况，确保施工安全，并为长期稳定性预测研究提供资料。(2)采取多种手段进行综合监测监测工作采取地面变形监测、危岩体上裂隙张开变化等综合手段。各种监测结果相互印证，提高监测成果资料的可靠性。(3)监测点尽可能进行长期监测贯彻全过程监测的工作思路，包括坡体变形监测、施工安全监测、防治效果监测，以监测结果作为反馈设计、指导施工和检验防治效果的依据。工程完工后，变形监测点、防治效果监测点应转为长期监测点。(4)监测仪器选择原则1）、仪器的可靠性和长期稳定性；2）、足够的测量精度、灵敏度及相应量程；3）、现场使用比较方便、简单；4）、仪器不易损坏，尤其是长期监测仪器应具有防风、防雨、防腐、防潮、防震、防雷电干扰等与环境相适应的性能。4.3监测工作布置为监测危岩变形情况，在每个危岩体顶部、中部和下部各设置1个监测点，每个危岩体布置3个监测点，共计57个点；另外在施工期间每个危岩体设置简易观测点，每个危岩体3个，共计57个，通过监测工作，指导施工。4.4监测设施运行及维护(1)监测对象和范围根据危岩体工程勘查报告确定危岩的边界范围，作为监测网布置范围。(2)监测等级按《规程》变形测量等级的三等进行观测，既按位移观测时观测点坐标误差≤10mm精度要求进行观测。(3)监测周期的确定变形观测周期应以能系统反映所监测变形的变化过程，且不遗漏其变形时刻为原则，根据单位时间内变形量的大小及外界因素影响确定。因此，对危岩观测的周期应视其活跃程度及季节变化等情况而定。在遇暴雨、发现滑速增快或观测过程中发现有大滑动的可能时，应立即缩短观测周期，及时增加观测次数。在雨季每10天观测一次，旱季每15天观测一次；施工期间继续监测危岩体的水平、垂直位移变化，达到安全监测的目的；施工结束后转为长期监测，每半年一次观测，监测时间2年，以检验防治效果。(4)监测方法的选择采用极坐标法测定，又由于场区高差较大，变形量的观测采用几何水准测量方法工作量太大，故变形量观测采用电磁波测距三角高程测量的方法确定。(5)工作区平面、高程系统根据该区1:1000地形图资料，该资料的平面坐标系统为相对坐标系，本测量的平面、高程系统，应通过换算转为北京坐标系，便于资料的统一、利用。(6)监测控制点1）选点按《规程》要求，控制点须选设在变形影响范围以外且便于长期保存的稳定位置，观测点选设在危岩体上能反映变形特征的位置，原则上每个危岩体布置纵、横剖面各1条，每条剖面上至少有2个控制点。2）埋石a、岩体上的控制点标识埋设采用水泥、砂浆现场浇固有“十”字中心的钢筋，岩体上凿孔深度不小于10厘米，埋好后，标志顶部露出岩体面1厘米。b、岩体上的危岩观测点油漆标注。(7)控制点、危岩体变形观测点观测：使用全站仪（标称精度2mm+2ppmD）进行观测。各危岩体观测点的首次（零周期）观测，应适当增加观测量，以提高初始值的可靠性。5.5监测数据存储及分析19 1）各周期变形观测结束后，应及时对观测点进行坐标及高程的计算。以各观测点的零周期为初始值，以后观测点各周期的坐标高程值相对于初始值的差，即为变形观测点各周期的水平位移的大小。2）各周期观测成果的处理，应与实际变形情况接近或一致。变形观测点以各周期的长期观测数据为依据，通过分析所测变形与内因、外因之间的相关性，建立相关的数学模型，采用逐步回归分析，通过在回归方案中逐个引入显著因子，剔除不显著因子，获得最佳回归方案。3）提交资料监测工作结束后，提交下列成果：a.危岩体变形区观测系统点位位置图b.观测成果点c.观测点位移曲线图d.观测成果分析资料5防治工程施工组织设计5.1施工条件（1）交通条件场区紧邻市区，对外交通较为方便。但场区地形坡度较陡，人迹罕至，施工交通、运输条件较差，施工时需修筑便道才可到达各危岩体，施工时应修建施工便道。（2）气候条件##市属南亚热带气候到北温带气候，总体具有夏季长、气温日变化大、干热、日照强、降雨集中等特点。气候垂直变化显著，工作区所处的海拔高程1400m—1000m地区，常年极端高温40.7C°，极端低温2C°，年平均气温21.3C°，基本无冬天。6-10月是雨季，11-5月是旱季。年平均降雨量761.6mm，92%的降水集中于雨季，以暴雨居多，最大一日降雨量192mm。10月以后至翌年5月底为旱季，降雨少，气温也较适宜，是施工的黄金季节，该期间适合工程施工。（3）水电供应施工用电可从坡下单位接引，施工用水可利用大渡口水厂的自来水用泵送或在坡体上修建小型蓄水池。（4）占地拆迁施工区位于东区市中心的斜坡处，坡面主要为荒地，有少量的果园等林地，没有居民房屋，不存在移民搬迁问题，对于施工时的林地征用需当地政府协调解决。5.2施工方法及施工机械（1）清危对坡面松动危岩体采用人工清除，为防止落石伤及坡下居民，在施工前，应临时在陡崖崖脚设置拦网或坡脚设置拦渣墙。（2）凹腔填塞和裂缝补填对坡面的岩石凹腔采用M10浆砌块石进行填塞处理，施工前先剥除坡面已风化岩块，块石的岩性和强度应符合设计要求。（3）SNS主动防护网施工前清除坡面浮土、浮石或局部加固。放线测量确定锚杆孔位，并在各孔位处开凿一深度不小于锚杆外露环套长度的凹坑，坑口径一般20cm，深20cm。锚杆孔要求孔深、孔径、倾斜度满足设计要求，孔底干净。深度应比设计锚杆长度长5cm以上，孔径不小于φ40mm。为便于施工，锚杆注浆可采用与前述锚杆支护的浆体材料，并在进入下一工序前养护时间不少于7天。安装纵横向张拉绳，张拉紧后在两端各用3～4个绳卡（张拉绳长度小于30m时用3个，大于30m时用4个）与锚杆外露环套固定连接。顺坡向从上至下铺设SO2.2/50钢丝网，网间重叠宽度不少于10cm，铺设时尽量贴紧坡面，用绑扎丝将钢丝网结扎在钢绳网上。按照从上至下的顺序铺设DO08/300钢绳网并缝合，缝合绳为φ8钢绳。每张钢绳网均用一根长31m的缝合绳与四周的支撑绳进行缝合并预张拉，缝合绳两端各用两个绳卡与网绳固定联结。（未尽事宜可参照成都布鲁克公司产品说明书）5.3施工顺序及进度计划A区危岩体分布相对分散，可考虑同时施工。为保证危岩治理工程施工安全，可在枯水季节完成，总工期设计4个月。详见下表5－1。19 表5－1工程施工进度计划表5.4施工管理##市后山公园危岩体治理是四川省国土资源厅列入四川省2005年特大型地质灾害项目，关系到##市东区城市及居民安全，为此须成立专门的以项目责任人负责的质量管理体系，以严格的质量管理和有效的质量保证措施，确保治理工程质量。5.5工程质量检验及验收1危岩支护结构的原材料质量检验支护结构原材料质量检验包括：柔性网材料出厂合格证检验；水泥出厂合格证；材料现场抽检；锚杆浆体和砂浆的配合比试验，强度等级检验。2锚杆质量检验锚杆施工前，应在不同地段做不少于3根锚杆的基本试验（抗拔试验）；锚杆工程竣工后，应选取锚杆总数的5%进行验收试验（抗拔试验）；锚杆加载量和计量表应在试验前计量检定合格，且应满足测试精度要求，锚固体灌浆强度达到设计强度的90%后，方可进行锚杆试验；反力装置的承载力应满足最大试验荷载要求；每处主动网防护危岩试验锚杆均不得不小于3根。3锚杆材料选择及检验锚杆材料根据锚固工程性质，锚固部位和工程规模应选择高强度，低松驰的普通二级钢筋或高强度钢绞线，材料必须具有出厂合格证，否则必须进行抗拉强度试验。4危岩体岩腔封填支撑结构原材料检验支撑结构原材料质量检验包括：砂浆配合比试验，块石强度等级检验，块石强度不小于Mu30。5凹腔填塞和裂缝补填对坡面的岩石凹腔采用M10浆砌块石进行填塞处理，施工前先剥除坡面已风化岩块和碎屑土（残坡积层）至中风化基岩0.5m，块石的岩性和强度应符合设计要求。5.6安全措施对坡面松动危岩体采用人工清除，严禁采用爆破，为防止清危过程中落石伤及坡下居民的生命财产安全，在施工前，应临时在陡崖崖脚设置拦网或坡脚设置拦渣墙，同时危岩下部紧临城区主干道，防止飞石伤人和来往车辆，应在主干道设置“行人绕道通行或危石伤人，请勿逗留、车辆绕道行驶”等警示标语。5.7施工监理施工监理是保证地质灾害防治工程施工质量，控制施工工期和造价，提高工程效益和施工管理水平的重要办法。地质灾害治理工程施工必须由有监理证书的监理单位进行工程监理。1）监理机构组织：整个治理工程的需要设总监、驻地监理工程师，共需监理工程师2人，辅助工作人员2～3人，其监理机构如下：2）监理单位的主要工作内容：①协助业主编制招标文件。②协助业主组织招标活动。③协助业主与中标单位签字承包合同。④审批施工组织设计。⑤检查工程使用的材料、构件、设备的规格和质量⑥检查施工技术措施和安全防护措施。⑦督促履行承包合同，主持协商合同条款的变更，调解合同双方争议，处理索赔事项。⑧检查工作和施工质量，验收分部分项工程，签署工程付款凭证。19 ⑨组织工程师竣工预验收、提出竣工验收报告。3）监理工程师的职责与权限监理工程师在计划管理、质量控制、计量与支付、合同管理等方面的职责权限按国土资源部颁发《地质灾害防治工程施工管理办法》执行。6环保规划设计6.1设计依据(1)《中华人民共和国环境保护法》（1989.12.26）(2)《中华人民共和国城市规划法》(3)《建设项目环境保护管理条例》，国务院令第253号（1998.11.29）(4)《国务院关于环境保护若干问题的决定》，国发[1996]31号(5)《国务院关于进一步推进全国绿色通道建设的通知》，国发[2001]31号6.2施工对环境影响评价环境影响评价工作与治理工程活动紧密相联，构成治理工程前期工作的一部分，其内容直接由治理工程项目的内容所决定，它基本上只涉及治理工程活动能产生影响的那些环境要素，和环境过程中以及环境对治理工程活动的制约，因此要密切围绕具体治理工程项目进行评价。一个工程项目对环境的影响是多方面的，对治理工程项目进行综合评价，给出工程建设对环境的总体影响及其影响程度，为工程项目方案选择的决策和提出减免或改善不利影响的措施提供科学依据，这显然是十分重要的。环境影响综合评价的方法较多，如矩阵法、图形叠置法、指数法和模糊综合评价法等。由于本次工作属于治理工程的可行性研究，有很多不确定因素，因此很难进行定量的环境影响综合评价，只能进行定性评价。危岩采用SNS型柔性主动防护网、清除治理后，不仅能有效地防治移民迁建工程对危岩区环境的不良影响，而且有助于改善危岩区一带的地质环境和生态环境。排水沟建成后地表水的冲刷力大大减小，沟蚀减轻，能有效地防治水土流失，保护和改善生态环境。总之，危岩治理后，将有效地保护和改善危岩区的生态环境，大大地改善和提高当地居民的生活环境，功在当代，利在千秋。6.3环境保护设计随着社会的进步，人类文明的发展，环境保护已被越来越多的人们所重视。为了确保工程所在地区的环境得到有效的保护，严格执行国家和工程所在地政府的环保政策、法律和法规，对环境保护的专门要求，认真听取监理工程师、业主、政府环保部门的相关建议和意见，并接受其检查和监督。为了施工地区环境的清洁卫生，特制订以下环境保护的具体规划设计：6.3.1临时用地施工期间划定施工范围，本项施工项目拟定临时占地5亩，在保证施工顺利进行的前提下，严格限制施工人员和施工机械的活动范围，尽可能缩小作业带的宽度，以减少农业生产的损失；施工结束后，及时清理现场，使之尽快恢复原状，将施工对生态环境的影响降低到最低程度。在进行平整，修建施工便道、材料堆放场、工棚、厨房、洗澡房、厕所及化粪池、下水道等应对征划的施工场地进行围栏隔离。6.3.2选择合理的弃渣场位置根据危岩治理方案，SNS型柔性防护网和岩腔清理施工将产生大量的弃渣，施工场地下部为密集的居民，弃渣应外运至低洼处。6.3.3施工设备及施工方法的噪声严格执行《建筑施工场界噪声限值》（GB12523-90）标准，根据施工场地周围的环境情况，减少夜间作业，避免灯光、噪声及震动等对周围居民和水生生物的惊扰。防止噪声的措施为：①进行机械防音处理，设置防音外壳、消音装置；②注意机械整备检查和操作；③在音源的配置方面进行详细的研究，选择合理的机械配备；④配置隔音设施。防止震动的保护措施为：①采取震动较小的施工措施和配备震动小的机械；②安装橡胶、空气垫层等防震装置；③适当选择机械的配置地点。19 6.3.4施工中的污染物处理妥善处理施工期间产生的各类污染物，对施工产生的固体废物和生活垃圾要集中处理，不能随便遗弃在野外。设置专门的废物堆放场地，固体废物要挖坑堆积，施工结束后进行妥善处理。防止其对重点地段的生态环境造成污染，特别是对河流水体及土壤的影响。防止水质污染的保护措施为：①施工废水、废气、废油、生活污水、垃圾不得排入农田、耕地、饮用水渠、河流、灌溉渠和水库，污水经处理池中净化处理后再排放。②油类、油脂类、汽油和其它燃料如果没有监理工程师同意，必须储存在离沟、渠、河流和井水至少50m外。在装卸和加油过程中，不得污染地面及水源；③除了指定的料场，未经当地有关部门许可，施工中不能随意从河床或岸边挖取卵石、采砂，也不能随意向河床或岸边倾倒废物。6.3.5施工场地周围环境的修复施工结束后，按照国务院的《土地复垦规定》进行复垦。凡受到施工车辆、机械破坏的地方都要及时修整、恢复原貌，自然的或人工的植被破坏要在施工结束后的当年或来年予以恢复。6.3.6施工场地的保洁施工期间保持工地清洁，施工便道保持经常洒水以控制扬尘；严禁在施工现场焚烧有毒、有害物质，避免有毒、有害气体污染大气；水泥砂浆要随拌随用，严禁将砂浆任意抛洒和拌后不用；运渣车、运料车的洒落物要及时清理；场地使用一段时间后，产生凹凸不平，要及时平整，防止积水而使场地泥宁不堪。6.3.7生活区周边环境的保护①开工前进行环境保护学习，增强环保意识，形成良好的环保习惯，施工中对生态环境的受损采取有效措施，让其降至最低程度。②场地清理物，如表土、草皮、树木、树墩、树根、灌木和垃圾等应运到指定地点废弃，不得防碍施工及环境保护。③砂料、碎石料运输车辆不能装载过满，或运输车加盖，要防止用料沿途抛洒。④合理布置施工场地，生产、生活设施尽量布置在征地线以内，少占或不占耕地，尽量不破坏原有植被，保护自然环境。⑤生活区应修建必要的临时排水渠道，并与永久性排水设施相接，不致引起淤积冲刷。⑥不得随意砍伐树木，乱烧火堆。6.4环境管理与环境监测①建立环境管理体制，设专管人员，对环境保护进行循查，将环境管理落实到各工序和个班组。②因施工工序简单，相对的环境监测工作也简单。主要的监测工作有：对植被的破坏是否控制在征地范围内；施工排水、生活排水的水质监测；固体垃圾是否按要求堆放；及施工完成后的场地恢复。7注意事项7.1基础工程注意事项（1）主动防护网基础为确保施工安全和工程质量，柔性锚杆施工前，必须清除危岩体上松动岩块和尖突岩体，清除方量是估算，可能与设计有出入，应按实际清方进行调整，达到设计要求。（2）岩腔（裂隙）基础为确保岩腔（裂隙）封填支撑质量，封填支撑前必要将松动岩块和强风化清除达到中风化花岗岩0.5m深度，封填裂隙必须将裂隙中碎石杂草清除干净，方能进行衬砌或封填灌浆清除方量应按实际清方计算，必须达有关规范要求。7.2主动防护网安装（1）柔性锚杆必须嵌固在稳定危岩体斜坡上，上下排锚杆和两侧锚杆必须嵌固在稳定的斜坡岩体之上，设计锚杆位置如与现场实际有出入应及时调整，达到设计要求。（2）主动防护网支撑纯必须予张拉，使其紧贴岩体，方能确保防护网起到防护作用。7.3土石堆放由于该区地形陡峻，排水开挖土石方和危岩清除土石方，必须堆放在稳定的低洼地带，不能随意堆放而形成新的地质灾害。19 附件：表3—1滑塌式危岩稳定性及下滑推力计算成果表B）后缘有陡倾裂隙、滑面缓倾时I、对岩体较完整的危岩按下式计算工况：I（自重+裂隙水压力(天然状态)）时间:2007-3-20计算人：王有干公式后缘裂隙水压力:下滑力:地震力:锚固力设计计算：裂隙面水压力:抗滑力:稳定性系数:　　　危岩编号:WYA-01WYA-02WYA-03WYA-04WYA-05WYA-06WYA-06-1WYA-07WYA-08WYA-08-1WYA-09WYA-09-1WYA-10WYA-11WYA-12WYA-13WYA-14WYA-15WYA-16γW（kN/m3）10.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.0hw(m)0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0ζe0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0c（kPa）30.030.040.040.040.035.040.040.040.040.040.035.040.030.030.030.040.045.045.0φ（°）15.015.025.025.025.020.025.025.025.025.025.020.025.020.020.020.025.030.050.0α（°）43.011.585.033.035.044.035.075.035.072.032.035.062.025.066.085.050.060.055.0W(kN)450.0500.0550.01050.0750.0368.8375.0300.0812.5150.0225.070.0325.0975.0700.0135.1716.5551.2421.7l(m)15.03.020.010.08.010.05.012.09.07.02.01.411.010.026.07.015.015.08.0b(m)3.05.05.02.03.03.53.02.02.56.73.02.82.03.02.07.02.02.03.0F1.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.3β(°)29.023.034.044.046.030.035.032.045.040.035.052.043.028.032.026.035.042.047.0计算结果　　　　　　　　　　　　　　　　　　　V(kN):0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0U(kN):0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0Q(kN):0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0R(kN):538.2221.3822.4810.6606.5446.6343.2516.2670.4301.6169.069.9511.1621.6883.6214.3814.8834.1648.2T(kN):306.999.7547.9571.9430.2256.2215.1289.8466.0142.7119.240.2287.0412.1639.5134.6548.9477.3345.4Fs:1.752.221.501.421.411.741.601.781.442.111.421.741.781.511.381.591.481.751.88Nak(kN):(204.1)(459.9)(110.5)(123.4)(82.4)(163.4)(110.9)(144.4)(112.5)(122.1)(26.4)(30.8)(156.4)(203.4)(57.3)(39.5)(132.1)(246.6)(243.2)19 表3-1滑塌式危岩稳定性及下滑推力计算成果表B）后缘有陡倾裂隙、滑面缓倾时I、对岩体较完整的危岩按下式计算工况：II饱和自重+裂隙水压力(暴雨)时间:2007-3-20计算人：王有干公式后缘裂隙水压力:下滑力:地震力:锚固力设计计算：裂隙面水压力:抗滑力:稳定性系数:　　　危岩编号:WYA-01WYA-02WYA-03WYA-04WYA-05WYA-06WYA-06-1WYA-07WYA-08WYA-08-1WYA-09WYA-09-1WYA-10WYA-11WYA-12WYA-13WYA-14WYA-15WYA-16γW（kN/m3）10.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.0hw(m)2.53.03.02.01.02.51.82.52.82.01.21.03.52.53.01.82.83.22.0ζe0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0c（kPa）30.030.040.040.040.035.040.040.040.040.040.035.040.030.030.030.040.045.045.0φ（°）15.015.025.025.025.020.025.025.025.025.025.020.025.020.020.020.025.030.050.0α（°）43.011.585.033.035.044.035.075.035.072.032.035.062.025.066.085.050.060.055.0W(kN)457.2508.0558.81066.8762.0374.7381.0304.8825.5152.4228.671.1330.2990.6711.2137.2728.0560.0428.4l(m)15.06.021.08.08.010.05.013.09.07.02.01.411.010.026.011.015.015.08.0b(m)3.03.05.02.03.03.53.03.02.56.73.02.82.03.02.021.02.02.03.0F1.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.3β(°)29.023.034.044.046.030.035.032.045.040.035.052.043.028.032.026.035.042.047.0计算结果　　　　　　　　　　　　　　　　　　　V(kN):93.8135.0225.040.015.0109.448.693.898.0134.021.614.0122.593.890.0340.278.4102.460.0U(kN):0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0Q(kN):0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0R(kN):522.5306.2758.2727.0607.1420.4332.5514.6649.1242.5165.167.3461.9612.3855.4211.0790.2785.5594.3T(kN):380.4233.6576.3614.6449.4339.0258.3318.7553.8186.3139.552.3349.1503.6686.3166.4608.1536.2385.3Fs:1.371.311.321.181.351.241.291.611.171.301.181.291.321.221.251.271.301.461.54Nak(kN):(41.0)(12.7)(9.1)132.0(39.9)29.15.8(103.8)123.4(0.3)30.61.1(9.1)100.240.35.30.4(102.1)(113.9)19 表3—1滑塌式危岩稳定性及下滑推力计算成果表B）后缘有陡倾裂隙、滑面缓倾时I、对岩体较完整的危岩按下式计算工况：III天然自重+裂隙水压力(天然状态)+地震力时间:2007-3-20计算人：王有干公式后缘裂隙水压力:下滑力:地震力:锚固力设计计算：裂隙面水压力:抗滑力:稳定性系数:　　　危岩编号:WYA-01WYA-02WYA-03WYA-04WYA-05WYA-06WYA-06-1WYA-07WYA-08WYA-08-1WYA-09WYA-09-1WYA-10WYA-11WYA-12WYA-13WYA-14WYA-15WYA-16γW（kN/m3）10.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.010.0hw(m)2.53.03.01.01.02.51.82.52.82.01.21.03.51.53.01.82.83.22.0ζe0.10.10.10.10.10.10.10.10.10.10.10.10.10.10.10.10.10.10.1c（kPa）30.040.040.040.035.040.040.040.040.040.035.040.030.030.030.040.045.045.045.0φ（°）15.025.025.025.020.025.025.025.025.025.020.025.020.020.020.025.030.050.050.0α（°）43.011.585.033.035.044.035.075.035.072.032.035.062.025.066.085.050.060.055.0W(kN)457.2508.0558.81066.8762.0374.7381.0304.8825.5152.4228.671.1330.2990.6711.2135.3728.0560.0428.4l(m)15.05.021.08.010.010.05.013.09.07.02.01.411.010.026.010.015.015.010.0b(m)3.03.05.02.03.03.53.03.02.56.73.02.82.03.02.022.02.02.03.0F1.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.31.3β(°)29.023.034.044.046.030.035.032.045.040.035.052.043.028.032.026.035.042.047.0计算结果　　　　　　　　　　　　　　　　　　　V(kN):93.8135.0225.010.015.0109.448.693.898.0134.021.614.0122.533.890.0356.478.4102.460.0U(kN):0.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.00.0Q(kN):137.2152.4279.4213.4228.6131.1114.391.4206.4102.168.619.966.0297.2142.2297.7145.6112.0128.5R(kN):497.4405.4628.4680.5526.3447.8302.0473.4593.9197.3123.274.1325.8575.9808.1101.7846.1787.4558.8T(kN):480.7382.9600.6768.3636.6433.3352.0342.3722.8217.9197.668.6380.1718.6744.2191.8701.7592.2459.1Fs:1.031.061.050.890.831.030.861.380.820.910.621.080.860.801.090.531.111.031.12Nak(kN):186.9463.3153.0584.6525.2166.3271.3(29.3)602.890.5252.426.2190.6847.8174.4148.286.220.346.419 表3-2危岩锚杆设计计算成果一览表计算公式危岩编号WYA-01WYA-03WYA-08-1WYA-10WYA-11WYA-12WYA-13WYA-14WYA-16锚杆轴向拉力标准值Nak186.915390.5190.6847.8174.4148.286.246.4荷载分项系数γQ1.31.31.31.31.31.31.31.31.3重要性系数γ01.21.21.21.21.21.21.21.21.2锚杆钢筋抗拉工作条件系数ξ20.690.690.690.690.690.690.690.690.69抗拉强度设计值fy(kPa)300000300000300000300000300000300000300000300000300000地层与锚固体粘结强度frb(kPa)550550550550550550550550550锚固体与地层粘结工作条件系数ξ1111111111锚固体直径（m）0.420.420.420.420.750.750.750.750.75锚杆钢筋截面积As(m2)0.00140.00120.00070.00140.00640.00390.00170.00130.0013锚杆直径（mm）141414142×2020161414锚杆水平间距(m)4.54.54.54.54.54.54.54.54.5锚杆垂直间距（m)4.54.54.54.54.54.54.54.54.5锚固段长度3.003.003.003.003.003.003.003.003.00自由段长度333323333外锚段长度(m)0.40.40.40.40.40.40.40.40.4单根锚杆长度(m)6.406.406.406.405.406.406.406.406.4019'