易家冲水库加固初步设计报告(修编)

'1综合说明1.1水库基本概况1.1.1自然地理情况1.1.1.1地理位置易家冲水库位于芦溪县芦溪镇柳江村。坝址处的地理坐标为：北纬273730","东经1134930"。’设计灌溉面积400亩，是一座一灌溉为主、兼顾养殖的小（二）型水库。1.1.1.2水系概况易家冲水库所在河流为袁河上游，坝址以上流域面积0.19km2，主河长0.71km,主河道平均坡降9.70%。。1.1.1.3水文气象水库流域属亚热带湿润季风气候，气候温和，四季分明，雨量丰沛，光照充足，日照数1452.8h,无霜期长（约279d）,年平均气温17.30C。流域内多年平均降雨量1600.0mm,多年平均水面蒸发量1290.5mm。雨量在年内分布极不均匀，4〜6月雨量约占全年的45%,而7〜10月份则是高温干旱期，降雨量占全年雨量额24.8％，10月份以后进入枯水期，降雨极少。水库入库洪水为雷雨及暴雨形成。暴雨集中在4〜6月，每次洪水历时1〜2天，洪水涨落单峰较高。1.1.2水库枢纽工程的建设过程1.1.2.1大坝建设与运行情况易家冲水库于1958年9月动工兴建，属“三边”工程。建成于1959年11月，在没有施工图纸的情况下就开始施工，在未全部清基的情况9 下,就近取土,人工挑运,人工夯实。该水库由群众自发兴建,既无设计资料,又无成果验收资料。大坝右岸塌方，影响大坝运行。1997年对大坝上游坝面进行了砼护坡。1.1.1.1溢洪道建设与运行情况溢洪道布置在大坝左侧，为开敞式溢洪道，进口底板高程（堰顶高程）168.00m,进口宽为1.2m,长27m。出口未归梢，泄洪时冲刷农田。1.1.1.2坝下涵管建设与运行情况灌溉输水涵管布置在大坝左侧，涵管为预制混凝土圆涵，断面为00.4m，进口底板高程为162.70m，出口底板高程为162.00m。涵管长约32m，搭接采用简单的尼龙纸包裹，渗水严重。1.1.2加固前工程任务及规模1.1.2.1工程任务易家冲水库建成运行至今，取得了很好的效益。易家冲水库是一座一灌溉为主、兼顾养殖的小（二）型水库。水库下游有乡村公路及柳江村0.3万人的生命财产安全，保护耕地面积400亩。1.1.2.2工程规模本工程坝址以上主河道长0.71km,坝址处控制流域面积0.19km2。根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000），易家冲水库为小（二）型水库，V等工程。1.1.3加固前主要建筑物及结构型式易家冲水库运行20多年，水库在灌溉方面发挥了较大效益。水库枢纽工程主要建筑物有大坝、溢洪道、坝下涵管等。大坝为均质土坝。坝顶高程为168.54m,最大坝高5.95m,坝顶宽3.0m,坝顶长119.1m,上游坝坡坡比1:2.7,现浇硅护坡。下游坝坡坡比1:2.2，未护坡。坝脚9 设浆砌石排水棱体，高1.5m。坝脚无明显渗水。溢洪道布置在大坝左侧，为开敞式宽顶堰，进口底板高程（堰顶高程）168.00m,进口宽为1.75m,左右边墙为硅挡墙，高0.8m,厚度0.30m,控制段长5.0m;泄梢段底板为混凝土衬护，底宽1.2m,左右边墙为硅挡墙，高0.5m,厚0.3m,泄梢段长10.5m。出口消能池底板为混凝土衬护，底宽1.2m,左右边墙为硅挡墙，高0.5m,厚0.3m,消能池长1.7m。大坝坝下涵管位于大坝左侧，斜拉闸门启闭，设有启闭房，损毁，闸门控制失效，涵管为预制混凝土圆涵，内径0.4m,进口底板高程为162.70m,出口底板162.00m,长约32m。1.1除险加固的必要性1.1.1工程存在的主要问题（1）大坝：上游右岸塌方，下游未护坡，坝脚浆砌块石排水棱体无反滤层。（2）溢洪道：出口未归槽，泄洪时会冲刷下游农田及村道。（3）坝下涵管：斜拉启闭设备老化失效，接头漏水。（4）进库公路为泥石路面，路面凹凸不平。（5）无任何观测设施。1.1.2安全鉴定结论1、经复核，水库按10年一遇洪水设计，50年一遇洪水校核，现状大坝坝顶高程不满足规范要求。溢洪道出口未归槽，泄洪不安全。2、据《中国地震动参数区划图》(GB18306-2001)，坝址区地震峰9 值加速度小于0.05g,可不进行抗震安全复核。3、大坝上游右岸塌方，下游坝坡无衬护,排水棱体块石风化,淤积严重。4、溢洪道出口未接渠道。5、大坝坝下涵管斜拉启闭设备老化失效，不能正常运行。6、依据《水库大坝安全评价导则》(SL258-2000)，易家冲水库大坝结构、渗流状态不安全。综上所述，易家冲水库存在严重的质量问题，影响大坝安全，不能正常安全运行，根据“水库大坝安全鉴定办法”第六条大坝安全分类标准，认定易家冲水库复核为三类坝。1.1.1工程建设的必要性易家冲水库是一座以农田灌溉为主，兼顾养殖的重点小(二)型水库。易家冲水库自建成以来，已运行20多年，仍存在不少问题。易家冲水库一旦失事，影响到下游乡村公路及柳江村的生命财产安全。因此，易家冲水库的除险加固很有必要。易家冲水库鉴定为三类坝，需进行维修加固。受芦溪县水务局委托，我院承担了易家冲水库除险加固工程初步设计阶段勘测设计工作。按有关规程规范要求，并根据大坝安全鉴定结论及本阶段地质勘测资料，经进一步调查分析和复核计算，编制完成本报告及相应图纸。1.2除险加固主要设计内容1.2.1工程等别和洪水标准易家冲水库总库容16.6xi04m3,根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》(SL252-2000)和《防洪标准》(GB20501-94),本工程为V等工程，主要建筑物级别为5级。因此本次设计洪水标准采用10年一遇，校核洪水标准采用50年一遇。9 溢洪道进口底板高程168.00m，溢流宽1.75m。根据洪水调节计算，芦溪镇易家冲水库校核洪水位为168.35m(P=2%),相应库容为16.6万m3,相应最大下泄流量0.77m3/s;水库设计洪水位168.20m(P=10%),相应库容15.7万m3,相应最大下泄流量0.33m3/s。1.1.1工程加固项目加固主要建筑物由大坝、溢洪道、坝下涵管等组成。1.1.2大坝加固设计本次设计内容包括大坝上游现浇护坡局部修整、坝顶新建防浪墙、下游草皮护坡、坝脚重建反滤排水棱体等，大坝坝顶高程168.89m，防浪墙顶部高程169.42m,坝顶宽3.2m,最大坝高6.29m。大坝上游现浇护坡局部修，上游坡比1:2.7，右岸干砌石护岸，下游采用草皮护坡，下游坡比1:2.2，坝脚浆砌块石拆除重建贴坡排水，排水顶高程164.10m，顶宽2m,外坡1:2.5。1.1.3溢洪道加固设计针对溢洪道现有的问题，经过实地踏勘，本次设计溢洪道加固处理的主要项目有：溢洪道新建出水渠。溢洪道布置在大坝左侧，为开敞式，进口底板高程(堰顶高程)168.00m,堰长5m,溢流宽1.75m。1.1.4坝下涵管加固设计本次设计对大坝左岸涵管进行破坝重建，进口新建斜拉闸门斜拉闸进水口为圆形，直径0.30m,由铸铁斜拉闸门控制，进水孔下接消力井，消力井宽1.60m,深3.00m,长1.6m,消力井采用C25钢筋硅结构，井壁、底板厚0.40m。水流经消力井后流入平涵，出口接灌溉渠道。平涵为矩形，尺寸为0.8m1.2m9 （宽平涵采用C25钢筋硅结构，壁、底板厚0.30m,进口底板高程为162.70m,出口底板高程为162.47m,全长约23m,为无压涵洞。出口接新建渠道，新建渠道底板采用C20硅，底板厚0.2m,左右挡墙采用C20硅，顶部宽度为0.3m,底部宽度0.42—0.62m,外墙坡比为1:0.2,新建渠道长为5.6m,坡B筌为0.1,再接原灌溉渠道。1.4工程特性表表1.4.1水库工程特性表序号及名称单位加固前加固后备注一、水文1.集雨面积km20.192.多年平均年降雨量mm1600.03.设计洪水标准及流量P(%)10m3/s1.014.校核洪水标准及流重P(%)2m3/s2.06二、水库校核洪水位（2%）m168.35设计洪水位（10%）m168.20正常蓄水位m168.00168.00死水位m162.70总库容（校核洪水位以下库容）万m316.61正常库容万m315.7三、工程效益保护人口万人0.3保护耕地亩400灌溉面积亩400四、主要建筑物及设备1.大坝9 序号及名称单位加固前加固后备注坝型均质土坝均质土坝坝顶局程m168.54169.42m（防浪墙）取大坝同m5.956.29坝顶长度m119119坝顶宽度m33.22.溢洪道型式宽顶堰宽顶堰各建筑物分别列出堰顶局程m168.00168.00溢流段宽度m1.751.75设计泄洪流量m3/s0.33校核泄洪流量m3/s0.77闸门型式无闸控制3.大坝坝下涵管斜拉式进口断面形式圆形矩形设计流量m3/s0.200.20断面尺寸m0.4m（内径）0.8mX1.2m长度m3223进口局程m162.70162.70出口商程m162.00162.479 2水文水利计算2.1基本情况2.1.1流域概况易家冲水库位于萍乡市芦溪县芦溪镇柳江村，库所在河流为袁河上游。易家冲水库控制流域面积0.19km2,总库容16.6万m3。设计灌溉面积400亩，是一座一灌溉为主、兼顾养殖的小（二）型水库。本次除险加固设计根据萍乡市1:1万航测图量算了水库集雨面积、主河道长和主河道平均比降等水文参数，计算成果见表2.1-1。流域特征参数成果表表2.1-1参数计算值集雨回积（km2）0.19主河道长（km）0.71主河道平均坡降（为）9.7易家冲水库水位〜库容曲线通过在1:1万的地形图上量得各等高线对应的水面面积，以江西省大坝安全管理中心查得的正常库容为控制，通过梯形体积计算公式求得。易家冲水库水位〜库容曲线见表2.12水位〜库容曲线表2.1-2水位160161162163164165回积（万m2）00.310.630.951.271.57库容V（万m3）0.000.160.631.422.533.95水位166167167.5168169170回积（万m2）2.8384.14.746.017.088.169 水位1601611621631641652.1.1测站情况水库所在流域无水文测站的分布，临近流域袁河上游有芦溪水文站。芦溪水文站设立于1957年12月，控制流域面积331.0km2,为国家基本水文站，观测水位、流量、降雨量。测站水位观测基面1976年以前采用假定基面高程，1976年以后采用黄海基面高程。芦溪水文站有1958-2009年共52年实测流量资料系列。本次出险加固设计水文计算由降雨资料推求，本工程降雨资料的来源有：(1)萍乡市气象台1957-2009年实测降雨资料；(2)江西省水文总局1986年编制的《江西省暴雨洪水查算手册》(以下简称《手册》)。基本情况见表2.1-3。表2.1-3萍乡市气象台基本情况表站名萍乡气象台资料起迄1957-2009年年限53年多年平均降雨量1600.0mm2.2设计暴雨设计暴雨采用《江西省暴雨洪水查算手册》计算，并用萍乡市气象站1972-2010年共39年系列实测资料作为参证。根据断面所在流域位置，查《手册》附图，得断面所在流域年最大24小时暴雨值均值H24=108mm,Cv=0.48,Cs=3.5Cv;年最大6小时暴雨均值H6=68.1mm,Cv=0.46,Cs=3.5Cv;年最大1小时暴9 雨值均值Hi=44.8mm,Cv=0.42,Cs=3.5Cv。计算结果见表2.2-1。设计暴雨计算成果表表2.2-1时段1小时6小时24小时手册法均值（mm）44.868.1110Cv0.420.460.48Cs/Cv3.53.53.5实测降雨资料法均值（mm）101Cv0.45Cs/Cv3.5由上表可以看出，实测暴雨均值较《手册》查算得出的结果偏小,因此本次设计暴雨采用《手册》查算值。用各时段暴雨均值分别乘以皮尔逊曲线模比系数Kp值，得各时段暴雨设计值，3小时点暴雨设计值按H3p=HiP31-n2计算。式中1-n2=1.285Lg（H6p/H1p）。各时段设计点暴雨乘以点面折算系数得各时段设计面雨量值。计算结果见表1.2-2。设计暴雨表2.2-2H1H3H6H24暴雨均值44.868.1110Cv0.420.460.48Cs/Cv3.53.53.5Kp2%2.392.562.6510%1.561.611.64点暴雨设计值（mm）2%107.07143.41174.34291.509 10%69.992.1109.6180.4点面系数a1111面恭雨设计值（mm）2%107.07143.41174.34291.5010%69.992.1109.6180.424小时的暴雨时程分配，采用控制时段△户1小时，按《手册》中提供的暴雨时段分配比例，求得各频率下的时段暴雨分配量。由产流分区图可知，该水库在第IV区。查《手册》附表3-2可知，流域最大蓄水量Im=130mm,前期土壤含水量Pa=80.0mmi由24小时暴雨强度I=H24/24,计算得各频率下的下渗率，扣除初损和稳渗，再计算出各频率下的24小时净雨过程。各时段净雨量见表2.2-3。2.3设计洪水2.3.1设计洪水计算坝址以上流域内无实测雨量资料，邻近流域内也无降雨成因，故没有产、汇流条件相拟的水文测站作为参证站。因此本水库设计洪水采用暴雨途径推求。根据《江西省暴雨洪水差算手册》使用说明，流域面积小于30km2的，一般采用推理公式法计算设计洪水。易家冲水库集雨面积0.19km2,故采用推理公式法推求设计洪水过程。24小时的暴雨时程分配，求的各频率下的时段暴雨分配量。ii 易家冲水库各频率24小时暴雨时段分配计算表表2.2-3频率P123456789101112131415161718合计2%ht(mm)0.070.060.042.913.574.391.535.756.3117.37104.7112.118.218.117.013.513.412.31191.38ht(mm)(前后相邻大小排列)104.7117.3712.118.218.117.016.315.754.393.573.513.412.912.311.530.070.060.04191.38Eht104.71122.08134.19142.40150.51157.52163.83169.58173.97177.54181.05184.46187.37189.68191.21191.28191.34191.38Eht/t(mm/h)104.7161.0444.7335.6030.1026.2523.4021.2019.3317.7516.4615.3714.4113.5512.7511.9611.2610.63Qt(m3/s)5.533.222.361.881.591.391.241.121.020.940.870.810.760.720.670.630.590.5610%ht(mm)0.061.461.461.560.181.822.066.4457.17.424.924.824.222.022.121.3298.98ht(mm)(前后相邻大小排列)57.107.426.444.924.824.222.122.062.021.821.561.461.461.320.180.0698.98Eht57.1064.5270.9675.8880.7084.9287.0489.1091.1292.9494.5095.9697.4298.7498.9298.98Eht/t(mm/h)57.1032.2623.6518.9716.1414.1512.4311.1410.129.298.598.007.497.056.596.19Qt(m3/s)3.021.701.251.000.850.750.660.590.530.490.450.420.400.370.350.33# 将时段净雨量自最大净雨开始，按前后相邻时段大小连续排列，计算其累积值Eh,根据公式Qt0.278Fht/t,计算各时段相应的流量Qt,计算结果见表2.2-3。由《手册》附图4-2推理公式分区图可知，本工程地点在第IV区。根据0=L/J1/3应用第IV区经验公式计算参数m。根据经验公式r=0.2780/(m*Qm1/4)，得Qm=(0.2780/m予汽不同的予值对应不同流量Qm,如表2.3-1所不。Qm〜t关系表2.3-1r(h)3.203.303.403.503.603.703.803.90Qm(m3/s)3.232.862.532.262.021.811.621.46r(h)4.004.104.204.304.404.50Qm(m3/s)1.321.201.090.990.900.83点绘Qt-t、Qm-相关线，曲线交点对应的流量Q、汇流时间即为所求地面设计洪峰流量和汇流时间。通过计算，Q2%土也面=2.02m3/s,72%=3.6h;Q10%地面=0.99m3/s,T10%=4.3h。由概化五点折腰多边形过程线推求地面流量过程线。由已知地下径流深R下，地面径流过程底宽T,以此时间为地下流量峰顶位置，按Qm地下=R下*F/(3.67)计算地下径流峰值。自Qm地下开始向前减少一个时段、向后增加一个时段，流量均随之减少一个zlQm地下(zlQm土也下二Qm地下*Zt/T),既得地下径流过程。地面流量过程和地下径流过程相加得设计洪水过程线。通过以上计算可得易家冲水库各频率设计洪峰流量，2%的校核洪19 峰流量为2.06m3/s,10%的设计洪峰流量为1.01m31s。各洪水流量过程如表2.3-3。设计洪水过程线表2.3-3单位：m3/s2%10%t(h)Qt(m3/s)t(h)Qt(m3/s)0.00000.0001.740.2151.840.1104.362.0574.591.0138.710.4759.190.24517.410.14918.370.08918.410.14019.370.08419.410.13220.370.07920.410.12321.370.07521.410.11522.370.07022.410.10623.370.06523.410.09824.370.06024.410.08925.370.05525.410.08026.370.05026.410.07227.370.04627.410.06328.370.04128.410.05529.370.03619 29.410.04630.370.03130.410.03831.370.02631.410.02932.370.02232.410.02033.370.01733.410.01234.370.01234.410.00335.370.00734.820.00036.370.00236.740.0002.3.2洪水成果分析为检查成果合理性，将洪水计算成果与相同流域的其它水库设计洪水成果进行比较，见表2.3-4。设计洪水成果比较表表2.3-4水库名称所在河流集水面积(km2)坡降(先)洪峰流量(m3/s)(P=10%)洪峰模数(Q/F2/3)易家冲袁河0.199.71.013.05包塘袁河0.2022.61.043.04由表2.3-4可以看出，易家冲水库洪峰模数与临近流域水库恒塘水库相近，所以本次复核成果合理。2.3调洪演算(1)泄洪设施易家冲水库的泄洪设施为溢洪道，本次出险加固设计的设计洪水19 调洪计算仅考虑溢洪道泄洪，溢洪道进口底板高程168.00m,溢流净宽1.75m。经计算，库水位与溢洪道泄量关系见表2.4-1表2.4-1库水位-溢洪道泄量关系曲线库水位m168.0168.2168.4168.6168.8169169.2泄量(m3/s)0.000.330.961.782.763.875.10(2)调洪原则水库洪水调节计算的原则是：不考虑洪水预报和预腾防洪库容，起调水位168.00m。库水位高于168.00m时，溢洪道开始自由泄洪(3)调洪计算方法调洪计算采用水量平衡公式，公式为Q1Q2q1q2———2t(12)tV2Vl22经调整写成演算方程式为:Q1Q22q1q〔V1、万7q2V2t19qVq=f()2t用25作变量绘出q〜:5辅助线Q1、Q2----时段始、末入库流量,m3/s;1919q1>q2---V1、V2—时段始、末下泄流量，m3/s;时段始、末对应的水库库容，104m3;△—-—计算时段，s(3)调洪结果由以上公式和易家冲水库水位-库容曲线以及设计洪水过程线，采用试算法进行调洪计算。本次调洪采用水利水电工程微机通用程序,“水库调洪演算法”进行调洪计算，调洪结果见表2.4-2。19 表2.4-2易家冲水库调洪计算成果频率P2%10%洪峰流量Q(m3/s)2.061.01水库水位Z(m)168.35168.20最大下泄流量0.770.33相应库容V(104m3)16.6115.72.3施工洪水2.3.1施工期洪峰流量根据施工设计要求，易家冲水库需要提供5年一遇和10年一遇最枯2个月、3个月、4个月施工时段的施工洪水位。根据临近流域芦溪水文站历年各月最大流量统计分析，芦溪水文站连续最枯2个月为12月〜1月，连续最枯3个月为11月〜1月，连续最枯4个月为11月〜2月。易家冲水库没有进行水位观测，附近流域也没有小水文站的实测资料可供参照，因此，施工期设计洪水采用同一流域的已建水库团结水库作为参照，采用水文比拟法，按面积比的一次方根据团结水库的施工洪水过程计算。易家冲水库施工洪水成果见表2.5-1。易家冲水库施工洪水过程表2.5-119 时段(41=3小时)12月〜1月11月〜1月11月〜2月P=10%P=20%P=10%P=20%P=10%P=20%000000010.030.010.050.020.070.0320.880.530.990.781.470.6530.510.370.930.541.410.7440.170.140.310.200.470.2850.060.050.110.080.170.1160.030.030.060.040.090.0570.020.020.040.030.060.0480.020.020.040.030.060.0490.020.020.040.030.070.04100.030.020.050.030.070.04110.030.020.050.030.080.05120.030.030.060.040.080.05130.030.030.060.040.090.06140.030.030.060.040.080.05150.030.020.050.030.080.05160.020.020.050.030.070.04170.020.020.040.030.060.04180.020.020.040.020.060.03190.020.010.030.020.050.03200000002.3.1施工洪水位易家冲水库施工期利用埋设的管道进行施工导流，埋设管道直径为。300(mm),中心线高程为160.50m。经计算分析，易家冲水库施工期库水位与导流管道泄量关系成果见表2.5-2。易家冲水库库水位与坝下涵管泄量关系表表2.5-219 库水位（m）160.50161.50162.50163.50164.50165.50166.50167.50流量(m3/s)0.000.110.160.190.220.250.270.30根据易家冲水库施工期设计洪水，水库库容曲线和泄流曲线等基本资料，运用水量平衡原理，采用试算法进行洪水调节计算，推求出易家冲水库施工期最高库水位。经分析计算，易家冲水库施工期最高库水位成果见表2.5-3。易家冲水库施工期最高库水位成果表表2.5-3设计频率P=（%）最高库水位（黄海：m）2个月（12〜1月）10163.4420162.54由此可知易家冲水库施工期最高库水位为162.54m。19 2.550年一遇校核洪水及下泄流量过程线一,下泄流量*校核洪水过程线23 1.210年一遇设计洪水及下泄流量过程线23230.8一下泄流量-■-设计洪水过程线23 易家冲水库Z-q曲线Z位水012345678下泄量q(m3/s)23 易家冲水库Z-v曲线m(z位水172170168166164162160158库容V(万m323 3工程地质3.1区域地质概况3.1.1地形地貌易家冲水库位于芦溪县芦溪镇柳江村的袁河支流上游支沟。工程区处剥蚀丘陵地貌。水库区两岸边坡大部较缓，两岸无阶地，植被覆盖较好，水土流失较轻，库岸基本稳定。3.1.2地层岩性本区主要分布白垩系及第四系地层。（1）白垩系上统南雄组（K22-1）：砂岩夹砂砾岩等，呈NE向展布。（2）第四系松散堆积物（Q）:区内第四系地层覆盖厚薄相差较大，成因类型主要为全新统洪冲积层和残坡积层，厚度一般为0~4m。。a、全新统洪冲积层（pl-alQ4）,为紫红色粘土、含砾粘土，厚度1~3m，湿~饱和，呈可塑状态，砾石含量1%~5%，砾石直径0.2~3.0cm，砾石磨圆度差，多为次棱角状，砾石成分主要为砾石，分布于沟谷谷底b、全新统残坡积层（el-dlQ4）,主要分布于岗地及丘陵坡岸及其顶部，黄色、棕黄色粘土、含砾粘土，厚度1~3.0m，潮湿，一般呈松散状或硬塑状。砾石大小不一，一般为2~10cm，大者可达8cm，砾石成分为石英岩等。3.1.3地质构造及地震工程区处扬子准地台江南台隆萍乡—乐平台陷之萍乡—高安凹褶断束西南边缘，附近发育萍乡—广丰深断裂和腊市—石岗大断裂，深25 断裂有基性岩侵入，大断裂控制中生代断陷盆地分布，褶皱强烈，断层发育，但无近期活动记载。据《中国地震动参数区划图》(GB18306-2001)的界定，区内地震动峰值加速度小于0.05g,地震动反应谱特征周期为0.35s,相应地震基本烈度小于VI度。区域稳定性较好。3.1.1水文地质工程区地下水有孔隙潜水、基岩裂隙水2种类型。其中孔隙潜水主要赋存于谷底第四系全新统洪积松散层中，赋水局部丰富。基岩裂隙水主要赋存于节理裂隙中，工程区岩体断层裂隙发育，但基岩裂隙水赋存较少。地下水接受大气降水补给，径流于孔隙和断层裂隙中，向沟谷谷底排泄。经对水库上游坝坡混凝土和钢结构表面观察，混凝土腐蚀较轻，而钢结构腐蚀严重，据此判断，工程区环境水对混凝土构件具弱溶出型腐蚀，对混凝土中钢筋无腐蚀，对钢结构具中等腐蚀。3.2地层岩性及其主要物理力学指标25 表3.3.1易家冲坝址区岩土体物理力学性质参数及渗透参数建议值表物理指标力学指株允许承载渗透含密度比孔塑压压饱和快男三轴剪凝1^.总应力法启效应力法水隙性缩缩水力力标系数ag土类名称量湿干重比指系模聚擦凝摩凝摩PPdGSeIPa1~2Es力c语聚c擦聚c"擦4’Jfkk%g/cm3MPa-1MPakPa°kPa°kPa°kPacm/s坝体含砾粘土27.01.801.502.700.82024.00.3864.71202219.020.018.024.00.301007X10-4洪坡积含砾粘土26.51.921.602.700.75226.00.3105.65262225.022.020.026.00.451001x10-5残坡积含砾粘土25.01.931.622.710.71326.00.3225.32242224.024.022.027.00.41001x10-5坝址区强风化砂岩0.505004X10-6中风化砂岩20001M0-6# 4建筑物除险加固设计41工程任务和规模41.1工程任务易家冲水库是一座一灌溉为主、兼顾养殖的小（二）型水库。本次除险加固后，水库更好的保护下游乡村公路及柳江村0.3万人的生命财产安全。41.2工程规模本工程坝址以上主河道长0.71km,坝址处控制流域面积0.19km2根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000），易家冲水库为重点小（二）型水库，V等工程。4.2主要加固项目4.2.1大坝安全评定易家冲水库存在严重的质量问题，影响大坝安全，不能正常安全运行，根据“水库大坝安全鉴定办法”第六条大坝安全分类标准，认定易家冲水库复核为三类坝。4.2.2除险加固主要内容通过易家冲水库安全评价结论分析，该水库现存在比较严重的质量问题，且影响大坝的安全运行，这些存在的问题主要是因为该水库运行时间久，且原来没经过设计，筑坝时清基不彻底，坝体土填筑不规范等引起。鉴于易家冲水库存在的这些险情，本次除险加固主要项目有：大坝、溢洪道、坝下涵管等。大坝：主要对大坝上游坝面现浇砼局部修整、右岸干砌石护岸，下游草皮护坡，坝顶公路，坝脚重建反滤排水棱体。 溢洪道：新建出水渠。大坝坝下涵管：进口斜拉闸门拆除新建，涵管破坝重建。4.2设计依据4.2.1工程等级及建筑物设计标准根据《防洪标准》（GB50201-94）和《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）规定，本工程规模为小（二）型水库，水库枢纽工程等级为V等，永久性主要建筑物为5级，永久性次要建筑为5级。根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）,当山区、丘陵区的水利水电工程永久性水工建筑物的挡水高度低于15m,且上下游最大水头差小于10m时，其洪水标准宜按平原、滨海区标准确定，相应设计洪水标准为10年一遇，校核洪水标准为50年一遇。各种建筑物级别及洪水标准见表4.3.1。建筑物运用洪水标准表表4.3.1运行情况建筑级别洪水重现期（年）正常运用（设计）非常运用（校核）■51050溢洪道51050坝卜油管510504.2.2设计基本资料4.2.2.1特征水位及流量本阶段经复核，特征水位及流量如下：校核洪水位（P=2%）168.35m 设计洪水位（P=10%）168.20m死水位162.70m校核洪水位时最大下泄流量（P=2%）0.77m3/s设计洪水位时最大下泄流量（P=10%）0.33m3/s4.2.1.1主要水文及气象参数多年平均降雨量1600.0mm多年平均气温17.30℃极端最高气温41.10℃极端最低气温-9.3℃多年平均风速16m/s大坝吹程131m4.3工程总体布置该水库本次除险加固的主要项目有大坝、溢洪道、大坝坝下涵管。大坝坝顶高程168.89m,防浪墙顶部高程169.42m,坝顶宽3.2m,最大坝高6.29m,坝长119m,大坝上游现浇硅护坡，上游坡比1:2.7,右岸干砌石护岸，坡比1:1.8。下游采用草皮护坡，下游坡比1:2.0，坝脚浆砌块石拆除重建贴坡排水，排水顶高程164.10m,顶宽2m,外坡1：2.5。溢洪道布置在大坝左侧，为开敞式，进口底板高程（堰顶高程）168.00m,堰长8m,溢流宽1.75m。出水渠接灌溉渠道。大坝坝下涵管布置在大坝左侧，本次设计对大坝左岸涵管进行破坝重建，进口新建斜拉闸门斜拉闸进水口为圆形，直径0.30m，由铸铁斜拉闸门控制，进水孔下接消力井，消力井宽1.60m,深3.00m,长1.6m,消力井采用C25钢筋硅结构，井壁、底板厚0.40m。水流经消力井后 流入平涵，出口接灌溉渠道。平涵为矩形，尺寸为0.8mX1.2m(宽x高)，平涵采用C25钢筋硅结构，壁、底板厚0.30m,进口底板高程为162.70m,出口底板高程为162.47m,全长约23m,为无压涵洞。出口接新建渠道，新建渠道底板采用C20硅，底板厚0.2m,左右挡墙采用C20硅，顶部宽度为0.3m,底部宽度0.42—0.62m,外墙坡比为1:0.2,新建渠道长为5.6m,坡B每为0.1,再接原灌溉渠道。4.5加固设计4.5.1大坝加固设计4.5.1.1坝顶高程复核根据《碾压式土石坝设计规范》(SL274-2001)中的规定计算大坝需要的坝顶超高。坝顶超高按下式计算：Y=R+e+A式中：Y一坝顶超高mR一最大波浪在坝坡上的爬高mKKwRm--w-.hmLm,1m2K△一斜坡的糙率渗透性系数Kw一经验系数，由风速、坡前水深、重力加速度所组成的无维量件确定,gHm一斜坡的坡度系数，m=ctga,a为斜坡的坡度 hm—平均坡身，hm由吗0.13th0.7CgHmW2W2)0.7gD0450.0018()thW一0.13th0.7(-gH2m)0-7W推算而得：Lm一平均波长，Lm等2Tm—平均坡周期，Tm=4.438hm0.5D一吹程，大坝131mW一计算风速，W=20m/s,正常运用时取它的1.5倍e-最大风壅水面高度m;2KW2De2gHmk—综合摩阻系数，K=3.60M0-6H一平均水深，mHm一水域平均水深，m一风向与水域中线的夹角；A一安全加局，m。因本工程大坝为5级建筑物，所以设计波浪爬高采用累积频率为5%的爬高值。大坝安全超高计算结果见表4.5.1,大坝坝顶计算成果见表4.5.2表4.5.1大坝坝安全超高计算结果单位：m运行情口^^频率p（%）ReAY正常运用100.710.0050.51.215非常运用20.490.0020.30.79 表4.5.2大坝坝顶高程计算结果单位m运行情况频率P（%）安全超局库水位坝顶应启昌程（防浪墙）现有坝顶高程正常运用101.215168.20169.42168.54非常运用20.79168.35169.14根据计算结果，现状大坝坝顶高程不满足要求，设计坝顶高程取169.42m（防浪墙）。4.5.1.1大坝除险加固方案根据大坝运行存在的问题，并根据地勘报告以及大坝进行安全论证结果，并参照《江西省重点小（2）型病险水库除险加固初步设计及审批导则》（以下简称《设计导则》）有关要求，本次主理的项目有：坝顶加固新建防浪墙处理、下游护坡、重建反滤排水等。1、坝顶加固处理现状大坝坝顶高程为168.54m,坝顶宽3.0m,根据前面对坝顶高程进行复核，由计算可知现状坝顶不满足设计要求，设计坝顶高程168.89m,防浪墙顶部高程169.42m,本次加固设计大坝顶宽3.2m,本次加固设计大坝坝顶全长为119m。在大坝坝顶均设0.2m厚C25硅路面，下设0.15m厚5%水泥稳定砂砾基层，路面向上游坝坡设置2%的横坡，坝顶上游侧设防浪墙，防浪墙为C20钢筋硅，顶部高程169.68m,底部部高程168.24m,墙体、底板厚0.3m;下游侧设0.3m0.5m路肩梁。2、上游坝坡加固设计现状上游现浇砼护坡，本次加固设计局部修整，坡比为1：2.7。 大坝右岸塌方，砌干砌石护岸，顶部高程168.48m,顶部宽1m,底部高程162.60m,坡比1:1.8,底部设有0.5ma6m（宽齿梢。干砌石厚度为0.4m。3、下游坝坡及贴坡排水设计现状下游未护坡，设计对下游坡进行培土护坡，采用草皮护坡，下游坡比为1：2。坝脚浆砌块石拆除重建贴坡排水，排水顶高程4.5.1.1,底高程162.60m,顶宽2m,外坡1:2.5,40cm厚干砌块石下设50cm厚反滤层，反滤层的材料分为三层即粗砂：粒径0.25~2mm，厚0.10m;砾石：粒径2~20mm,厚度0.20m;碎石：粒径20~40mm,厚度0.20m。贴坡排水2m宽马道内侧设置一条纵向排水沟，纵向排水沟断面尺寸为0.4m仅35m（宽漓）。大坝下游设一量水堰，量水堰墙体为C15硅，三角形量水堰开口宽0.40m,i00.20m,为一钢板，钢板厚6mm。4、大坝渗流复核计算根据大坝处理设计，按设计断面进行大坝渗流及坝坡稳定计算。渗流计算工况：（1）上游正常水位168.00m时下游无水。（2）上游设计洪水位168.20m时下游无水。（3）上游校核洪水位168.35m时下游无水。（4）由正常水位168.00m快速下降至死水位162.70m时（5）由校核洪水位168.35m快速下降至正常水位168.00m时本次计算是采用北京理正软件设计研究院渗流计算程序计算的。大坝各渗透分区渗透系数取值表表4.5.3部位分区土层定名渗透系数（cm/s）坝体填土K1含砾粘土2.2610-4坝基覆盖层K3含砾粘土3.2410-4 排水棱体K4风化砾石、块石及粘、壤土充填5.0010-3大坝渗流计算成果表表4.5.4断面（m）库水位（m）取大渗流坡阵（Jmax）渗流量(m3/dm)坝体坝基0+017.50168.000.090.080.19168.200.090.110.23168.350.140.150.25从以上稳定渗流与非稳定计算成果来看，设计断面各土层渗透坡降明显降低，最大渗透坡降均小于其允许值。渗流量明显降低，对坝坡稳定有利。5、坝坡稳定复核计算大坝坝坡稳定采用加固设计后最大坝高断面进行计算的。1）坝坡稳定计算工况（1）校核洪水位（168.35m）时下游坡稳定计算。（2）设计洪水位（168.20m）时下游坡稳定计算。（3）正常水位（168.00m）时下游坡稳定计算。（4）由校核水位168.35m快降至正常蓄水位168.00m时，上游坡稳定计算。（5）由正常水位168.00m快降至死水位162.70m时上游坡稳定计算。2）坝坡稳定计算本次计算是采用北京理正软件设计研究院坝坡稳定计算程序计算的。 大坝分区材料物理力学指标表4.5.5断面分区土层凝聚力（Kpa）摩擦角（。）湿密度（KN/m3）饱和密度（KN/m3）0+40坝体粘土20-2610.8-32.818.1619.07坝基覆盖层13.513.517.6418.55贴坡排水体03919.6020.51大坝坝坡抗滑安全系数成果表表4.5.6工况安全系数规范允许值下游坝坡稳定正常蓄水位（168.00m1.3021.25设计洪水位（168.20成1.2781.25校核洪水位（168.35成1.2601.15上游坝坡稳定由水位168.35m降至正常水位168.00m1.3481.10由水位168.00m降至死水位162.70m1.2051.10从以上坝坡抗滑安全系数成果来看，各种计算工况下的坝坡稳定安全系数均大于规范允许值，因此坝坡满足规范要求。4.5.2溢洪道加固设计溢洪道在现状基础上进行加固，除险加固内容包括：新建出水渠现将溢洪道各部分建筑物结构布置及设计计算分述如下:1、控制段控制段(桩号0+000.00〜0+005.00m)长5.0m,采用无闸控制宽顶堰，宽顶堰采用矩形断面，溢流净宽1.75m,堰顶高程168.00m,与水库正常蓄水位齐平。(1)加固后溢洪道泄流能力计算 加固后溢洪道泄流能力按下面公式计算：QmB^gH。3/2《溢洪道设计规范》(SL253-2000)式中：B——溢流堰宽，mH0计入流速水头的堰上水头，mm流量系数——-侧收缩系数通过对芦溪镇易家冲水库进行调洪演算，得水库设计洪水位168.20m(P=10%),相应最大下泄流量0.33m%;校核洪水位为168.35m(P=2%),相应最大下泄流量0.77m%。(2)堰体抗滑稳定计算堰基底面抗滑稳定安全复核按下列抗剪断强度公式计算：fWcAKp——《溢洪道设计规范》(SL253-2000)式中：K——按抗剪断强度计算的抗滑稳定安全系数f——堰体硅与基础接触面的抗剪断系数，c——堰体硅与基础接触面的抗剪断凝聚力，EW—一作用于堰体上的全部荷载对计算滑动面的法向分量EP——作用于堰体上的全部荷载计算滑动面的切向分量A——堰体与基岩接触面的截面积经计算得，正常蓄水位时抗滑稳定安全系数K=3.22>[K]=3,校核洪水位时抗滑稳定安全系数K=2.73>[K]=2.50,所以堰体抗滑稳定满足规范要求。(3)堰体基底应力计算 堰体基底应力计算公式为：W6Mmax,minL^2式中：max,min一基底最大和最小应力；一地质资料提供的基础允许承载力，[耳=100Kpa;W一作用在计算截面以上的全部荷载的铅垂分力总和；M一作用在计算截面以上的全部荷载对截面形心的力矩总和；L一堰体顺水流方向长度。经计算，堰体基地应力计算成果见表4.5.2-1表4.5.2-1堰体应力计算成果表计算工况基底应力计算，况max(kpa)min(kpa)［日=100Kpa正常蓄水位168.00m53.2523.13校核洪水位168.35m72.3831.13从上表计算结果可知，堰基基底应力小于地基允许承载力，且均不出现拉应力，满足设计要求。2、陡梢段加固设计(1)陡梢段结构设计陡梢段(桩号0+005.00〜0+015.00)长15m,矩形断面，底宽1.0m,首端底高程168.00m,末端底高程164.70m,纵坡0.29,左右墙体比较完整，维持原状。(2)溢洪道校核洪水位下水面线及边墙高度计算按校核洪水位(P=2%)168.35m进行溢洪道边墙高度复核。根据《溢洪道设计规范》(SL253-2000),由能量方程，用分段法求和法计算陡梢水面线，取陡梢首端断面临界水深h1为起始水深，h1WTg0.27m,以起始控制断面1 为起始计算断面，根据已知的流量和水深h1,假设相邻断面2的水深h2,依据能量方程L=Es/(i-J)可求得第I流段的长度(断面1-2之间的距离)L1,以2断面处的水深作为第II流段的控制断面水深，用同样的方法，可求出第II流段的的长度L2,如此逐段计算，即可推算出陡梢段的水面线。再考虑掺气影响及安全超高，可算出需要的边墙高度。陡梢段水流掺气水深计算公式为：hb(1一)h;100式中h、hb—陡梢计算断面的水深及掺气后的水深，m;一不掺气情况下陡梢计算断面的流速，m/s;一修正系数，可取1.0〜1.4,本设计取1.1。计算结果见表4.5.2-2o表4.5.2-2校核洪水位下水面线及边墙高度计算结果表 桩号（m）0+005.000+015.00水深（m）0.220.148流速(m/s)1.165.20掺气水深（m）0.010.01安全超局（m）0.10.1要求边墙图（m）0.330.26实际边墙局（m）0.870.37设计底板高程（m）168.00165.15设计边墙顶图程（m）168.87165.52（3）加固后溢洪道底板抗浮稳定计算溢洪道底板抗浮稳定计算采用如下公式:《溢洪道设计规范》（SL253-2000）,PicosP2cosP3coskfQiQ2式中kf抗浮稳定系数0一—底板底面与水平面交角Pi——底板自重P2——底板顶面上的时均压力P2=（wghcos0）AP3——当采用锚固措施时，地基的有效重量Qi——底板顶上脉动压力QiMPfrAPV2Pfr3KpPV~3m——面积均化系数，取0.10Pfr——脉动压强Kp——脉动压强系数，取0.025V——相应水流计算断面的平均流速 Q2——底板底面上的扬压力经计算得：kf=1.28〜1.33>[kf]=1〜1.20,故底板抗浮稳定满足规范要求。(4)陡梢段边墙稳定计算及地基应力分析1)溢洪道边墙抗滑稳定安全复核按下列抗剪强度公式计算:Kc《溢洪道设计规范》(SL253-2000)式中：Kc——按抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数f——边墙硅与基础接触面的抗剪摩擦系数,EW—一作用于边墙上的全部荷载对计算滑动面的法向分量EP——作用于边墙上的全部荷载对计算滑动面的切向分量2)溢洪道边墙抗倾稳定安全复核按下列公式计算：K0.《溢洪道设计规范》(SL253-2000)M0式中：Ko——按倾稳定安全系数EMy——作用于墙体的荷载对墙前趾产生的稳定力矩Em0——作用于墙体的荷载对墙前趾产生的倾覆力矩WB(13)基底应力:maxmin式中：max——分别为墙前趾、后趾的应力minW——作用在基底面所有垂直力的总和e偏心品巨基底宽度经计算，kc=1.10〜1.27>[kc]=1〜1.05,k0=1.98〜2.34>[kc]=1.50, 满足规范要求。地基应力omax=23.25〜72.30Kpa,En=0Kpa,均大于0,且小于[耳=100Kpa,满足规范要求。3、溢洪道出口消能设施设计消力池按下泄流量Q=0.33m3/s(P=10%)®行消能设计，采用底流消能，先根据前节所用方法计算出陡梢出口hi=0.12m,Vi=2.75m/s。(1)下游水深计算泄洪渠紧接消力池布置，总长1.7m,矩形过水断面，渠底宽1m,底坡i=0.001。泄洪渠过流能力按明渠均匀流公式进行计算，经计算，当Q=0.33m3/s时,下游水深ht=0.21m。(2)消力池池长、池深计算取陡梢出口h1、V1为消力池进口计算水深。则共钝水深h2可用下式：卜2=/-8F-21《溢洪道设计规范》(SL253-2000)V1Frk1■.gh1式中：Fr1一收缩断面弗氏数；h〔一收缩断面水深，％=0.12m;Vi一收缩断面，V1=3.62m/s;经计算，h2=0.37m消力池长Lk=0.869仲2-h1)=1.404m,现状Lk=1.7m。 消力池深d=S2i—ht—△z《溢洪道设计规范》(SL253-2000)△z=Q—1c「22222gbhth2式中：d一池深;h2一跃后水深，m;△zTB池落差，m;b一池宽，m;S-水跃淹没度，S=1.Q5ht—下游水深，m;Q一流量，m3/s;速系数，。=0.95经计算d=0.078m,现状d=0.45m。(3)消力池结构现状消力池断面为矩形，池深0.45m,宽1m,长1.7m,底板高程164.7m。(4)消力池底板抗浮稳定计算消力池底板抗浮稳定计算公式同陡梢段计算。经计算，kf=1.30〜1.57>[kf]=1〜1.20,故底板抗浮稳定满足规范要求。(5)消力池边墙稳定及应力计算消力池边墙稳定计算及地基应力分析计算公式同陡梢段边墙计算。经计算，kc=1.10〜1.23>[kc]=1〜1.05,«=1.85〜2.09>[kc]=1.50,满足规范要求。地基应力omax=21.52〜73.26Kpa,En=0Kpa,均大于0且小于[日=100Kpa,满足规范要求。3、溢洪道出水渠新建溢洪道出水渠桩号为0+020.80~0+027.00,底板高程164.41~163.97,底板为C2施，厚度为20cm,砂卵石垫层厚度为10cm,左右岸墙为C20埋石硅，顶部宽30cm,坡比为1:024.5.3坝下涵管设计 4.5.3.1平面布置及结构型式大坝坝下涵管布置在大坝左侧，本次设计对大坝左岸涵管进行破坝重建，进口新建斜拉闸门斜拉闸进水口为圆形，直径0.30m,由铸铁斜拉闸门控制，进水孔下接消力井，消力井宽1.60m,深3.00m,长1.6m,消力井采用C25钢筋硅结构，井壁、底板厚0.40m。水流经消力井后流入平涵，出口接灌溉渠道。平涵为矩形，尺寸为0.8mX1.2m（宽x高），平涵采用C25钢筋硅结构，壁、底板厚0.30m,进口底板高程为162.70m,出口底板高程为162.47m,全长约23m,为无压涵洞。出口接新建渠道，新建渠道底板采用C20硅，底板厚0.2m,左右挡墙采用C20硅，顶部宽度为0.3m,底部宽度0.42-0.62m,外墙坡比为1:0.2,新建渠道长为5.6m,坡B每为0.1,再接原灌溉渠道。4.5.3.2力口固方案针对涵管斜拉启闭失效、坝下涵管破损漏水的问题，本次设计采用破坝重建。考虑农田灌溉用水取用表层水，有利于农作物的生长，设计新建斜涵。4.5.3.3水力、结构计算1、过流能力复核进口新建斜拉闸门斜拉闸进水口为圆形，直径0.30m,由铸铁斜拉闸门控制，过流能力按无压涵计算。涵管的泄量可按孔的进水量计算，即：Q现s2gH式中：Q一流量（m3/s）3―孔口出流面积（M）W木量系数（w=0.62H一库水位至孔口的水深（m） 经计算，Q=0.20m3/s可满足设计灌溉流量（0.04m3/s）的要求。2、平涵过流能力复核平涵采用C25钢筋硅结构，，尺寸为0.8m1农m（宽进口底板高程为162.70m,出口底板高程为162.47m,全长约23m。过流量按达西公式计算，即：Q=CwiR式中：Q一流量（m3/s）;3—涵管过水断面（itf）i一底坡，；经计算平涵最大过流量为Q=0.61m3/s,可满足设计灌溉要求。3、进口消力井设计消力井的结构尺寸可按以下公式确定：深度（涵管底向下至井底的高度）可以用公式P=T0-H0+S式中T。一消力井水深，H0—水深，建为安全超高（取0.5m）,T0—可用公式T°=KVdH=1.7d一进水口直径；取0.30mK一经验系数取1.25H—最大水头；m经过计算P=1.80m,设计取值1.8m。B=V/2T0 V=1.23QHL一消力井长度；mB一消力井宽度；mV—消力井容积；m3经过计算：B=1.6m,L=1.6m。结合施工方便等因素，本次设计取值B=1.6m,L=1.6m,P=3.0m。 5施工组织设计5.1施工条件5.1.1交通条件对外交通靠公路运输，有砼路直达坝顶，场内交通主要靠临时公路，用以运送建筑材料至各施工点，本次除险加固工程拟修建0.5km的临时公路。5.1.2建筑材料本除险加固工程所需建材来源：钢筋、水泥从湘东城购买，骨料在当地购买，块石从附近采石场购买，土料场位于坝址1km外，开采不便。5.1.3供水本工程各施工区紧靠水库，施工用水可用水泵直接从水库中抽取，生活用水可取用当地山泉，水源较充足，工程施工在枯水期，对下游灌溉不产生影响。5.1.4供电施工用电只能接大路里村的变压器，由萍乡供电公司电网供电，施工用电有可靠保证。5.1.5施工场地本工程为已建工程，施工场地开阔，便于施工布置。5.2主体工程施工5.2.1施工总体布置本工程施工总布置主要根据工程特点和地形条件，进行施工中的土石弃渣堆放，砂石料场拌和系统及所需辅助、交通运输、仓库、房 屋等工程设施的布置。5.1.1.1供水、供电系统因施工项目分散，各施工点施工用水均可直接从水库抽取，生活用水亦可由附近山凹引山泉至工地，租住民房的施工技术人员生活用水可同当地居民。施工用电可接当地大路里村变压器。5.1.1.2交通运输对外交通有公路至坝顶，可满足材料的运输要求。场内交通运输主要依靠临时公路，用以运送各种建筑材料至各施工区，拟修建临时施工道路0.5km。5.1.1.3砼拌和系统本加固工程各砼拌和系统布置在大坝坝顶右侧及溢洪出口空地。5.1.1.4土料场、弃渣汤、堆料场1、土料场本次加固利用的粘土量较少，且附近无可用粘土，因此粘土料从其它工地购买。2、弃渣场本工程弃碴量较少，大部分可就地利用。根据工程具体情况，弃碴场选择在坝肩右侧山凹处。3、堆料场破坝开挖料主要堆至大坝右侧空地，为防止雨天对土料的流失，应备 用防渗膜对开挖料进行保护，堆料场占地面积2320m2,溢洪道、大坝施工堆料场位于坝脚。钢筋加工厂、木材加工厂等位于上坝公路旁。5.1.1.1生活区、生产区工程项目部办公室与职工生活区租用附近民房，为施工方便，在大坝、溢洪道附近分别设置相应的生产区。共需施工临时性用房300m2，其中仓库100m2,办公生活及其它临时建筑物200m2（临时用房和临时建筑物含租用民房）。5.1.2主体工程施工方法程1、坝体土方开挖土方开挖利用4台1m阪铲挖掘机配合8T自卸汽车按照先高后低的原则，从上至下分层分段进行开挖，将开挖土料运至备料区，不允许在开挖范围的上侧及边坡上部堆置开挖土料；为确保开挖边坡稳定，在开挖过程中，应特别注意排水，逐层在坡底设置排水沟；为防止雨水冲刷开挖坡面，破坝后应及时采取临时防护措施，采用防渗膜进行覆盖。2、石方开挖石方开挖采用手风钻钻孔，人工装药爆破，推土机集渣，装载机装车，自卸汽车运输。3、坝体土方填筑土方填筑施工先按设计断面放样，清除表层杂草、树根及其它杂物，并刨毛洒水，便于新老土料结合紧密，然后铺土填筑，铺土时应自下而上进行，且铺土层厚度以上大于0.30m为宜，采用人工夯实和机械夯实两者相结合的办法。 土方填筑前，应进行现场生产性试验，测出土料最大干容重及最优含水量，并确定铺土厚度、夯实遍数、土块限制粒径等参数。心墙及涵管周围填土必须由设计人员指定的粘土料场借土回填，后退法卸料。铺土采用推土机平土，宽度一次性铺足，避免纵向接缝，横向接缝必须成斜坡形，坡度可采用1:3〜1:5。填土采用8T的振动碾进行压实，初拟铺土厚度30cm〜50cm,压实遍数6〜8遍，根据不同分区的碾压试验结果，选择不同碾压参数。4、浆砌块石砌筑块石要求新鲜坚硬，不得有凸凹现象，且大面朝下，自下而上逐层施工，砂浆填筑要饱满，砌缝采用人工插杆。砂浆采用0.4m3拌和机拌制，人工送料入仓。5、砼浇筑及预制砼护坡硅浇筑由现场0.4m3拌和机拌制，人工双胶轮车运送入仓，人工平仓、机械捣实、人工洒水养护。砼预制块需待强度达到50%后，再集中堆放在临时堆料场。砼护坡施工先平整坡面，夯实，护坡由下而上砌筑，先铺设垫层，压实后再在其上铺砼预制块，预制块间勾缝应顺直、均匀，表面平整。6、草皮护坡在护岸修建完成后，应及时清楚坡面松土并整平至设计坡度，按设计规范要求的草皮品种及密度进行铺设，铺设后定时洒水，以利草皮成活。主要施工机械见表5.2.1 主要施工机械汇总表表5.2.1序号项目单位数量备注11m3反铲挖掘机台425t自卸汽车辆441m3装载机台16蛙式打分机台28风钻台59插入式振捣器台4110.4m3拌和机台412局压泉台213双胶轮车台1214150型钻机台25.3施工总进度安排本次易家冲水库除险加固项目较多，且较为分散，施工工期安排为6个月，其中准备工作15天，主要工作为场内道路的修建，临时性生产、生活设施修建、人员、设备进场等，加固工程控制施工进度为6个月，施工安排详见施工进度表。施工进度：2013年9月至2014年2月。主要施工项目有：防汛公路改造、下游坝坡修整、涵管加固、溢洪道、竣工清场。5.4施工度汛与施工安全5.4.1施工度汛方案当发生超标准洪水时，坝脚施工应充分作好过流准备，人员、设备等及时转移，并按要求组织抗洪抢险，洪水过后，及时组织恢复生产，尽最大可能降低洪水损失。为保证安全渡汛，主要采取以下保证措施：(1)组织以施工项目经理为第一责任人，技术、行政、后勤在内'