水闸工程初步设计报告(3X5M规模).doc

'项目编号A0317报告编号03-S-06XXXXXXXXXXXXXXX围垦中闸改建工程初步设计报告工程设计证书第XXXXXX-sy号FFFFFFFFFFFFFFFF设计院XXXXXXXXXXXXXX XXXXXXXXXXXXXXX围垦中闸改建工程初步设计报告院长（副）：总工（副）：项目负责人：编写：项目编号A0317报告编号03-S-06 XXXXXXXXXXXXXXX围垦中闸改建工程初步设计报告（报批稿）工程设计证书第-sy号FFFFFFFFFFFFFFFF设计院二ΟΟ三年十月XXXXXXXXXXXXXXX围垦中闸改建工程 初步设计报告（报批稿）院长（副）：总工（副）：项目负责人：项目组成员：陈振华樊建苗徐剑陈世格 目录目录11综合说明11.1工程概况11.2自然条件11.3工程任务与规模21.4设计综述22自然条件62.1区域概况62.2气象62.3水文基本资料93工程地质123.1概述123.2区域工程地质条件123.3工程地质条件133.4天然建筑材料153.5结论154工程任务和规模174.1工程现状174.2工程任务174.3建设规模185工程选址、工程布置及主要建筑物205.1工程选址205.2工程布置和主要建筑物205.3防渗排水设计225.4工程设计225.5地基加固措施295.6观测设计306电气及金属结构316.1电气工程316.2金属结构33 6.3暖通366.4消防367工程管理设计377.1管理机构及定员编制377.2工程管理范围377.3工程管理设施387.4交通及通讯设施387.5工程运行调度397.6工程观测398施工组织设计408.1施工条件408.2施工导流与围堰408.3主体工程施工418.4施工总体布置448.5施工进度计划449环境影响评价4610工程概算4710.1编制说明4710.2概算表48附图序号图纸名称图纸编号1地理位置图中闸改建初-012平面布置图中闸改建初-023平面图中闸改建初-034断面图空箱图G-G剖面图中闸改建初-045外海（内河）侧立面图中闸改建初-056桩基布置图中闸改建初-067C-CD-D剖面图扶臂式挡墙图中闸改建初-078E-EF-F剖面图扶臂式挡墙图中闸改建初-089闸门图中闸改建初-0910电气主接线图中闸改建初-1011施工总平面布置图中闸改建初-1112地质勘探图图例中闸改建初-1213钻孔平面布置图中闸改建初-13145-5`工程地质剖面图中闸改建初-14156-6`工程地质剖面图中闸改建初-15 1综合说明1.1工程概况XXXXXXXXXXXXXXX一期围垦中闸改建工程为丁山一期围垦标准塘建设配套工程。本工程位于龙湾区梅头，属平原河网地区，地理位置优越，交通方便，有温梅、瑞梅公路可直通温州市和瑞安市，其东北接永梅公路，离温州机场仅10km。丁山一期围垦工程围区面积9140亩，原规划为种植业区，而现在围区开发以水产养殖为主。围区现有北闸、中闸、老南闸及新南闸4座5孔，闸孔总净宽16m，其中中闸为2孔净宽6.4。根据腹地和围区分开排泄要求，原水闸布置采用高水高排，低水低排，新围区与老围区分开排水原则，中闸与前岗水闸共同承担老围区排涝任务。由于原中闸经历多次台风侵袭，损坏较为严重。且原闸基桩数偏少，地基较差，沉降量大。原中闸闸顶高程低于两侧标准塘高程，排涝能力不足，防潮标准偏低。根据《浙江省海塘工程技术规定》，海塘交叉连接建筑物的设防标准，不得低于海塘工程设防标准，故需对该闸进行拆除改建。为此，2003年5月，丁山一期围垦工程建设指挥部委托我院对该工程进行改建设计。我院经实地查勘、收资，于2003年10月完成本设计。1.2自然条件龙湾区建立于1984年12月27日，是浙江省温州市三大城区之一，位于瓯江入海口南岸，地理位置在东经120°42′－120°51′和北纬27°54′－28°1′之间。东朝东海，南接瑞安市，西邻鹿城、瓯海二区，北濒瓯江，与永嘉县、乐清市隔江相望。2002年1月，经省、市人民政府批准，龙湾区内行政区划进行调整，调整后龙湾区土地面积279平方公里，总人口48.34万人（其中户籍人口29.77万人），辖永中、蒲州、海滨、永兴、海城5个街道和状元、瑶溪、沙城、天河、灵昆5个镇。区人民政府驻永中街道。 本区域地处浙南沿海，北部有括苍山、雁荡山、洞宫山等，对西北来的寒流起着屏障作用，加上纬度较低，秋季温暖，夏季凉爽。1.3工程任务与规模本工程作为XXXXXXXXXXXXXXX围垦工程的配套建筑物，其主要的任务是挡潮、排涝、引潮养殖。工程规模如下：根据《规划》报告，东门水闸即为中闸。其规模为：50年一遇设计流量184m3/s，水闸宽度15m，底板高程-0.5m，闸前水位3.59m。1.4设计综述1.4.1基础资料及引用标准《温州市城市东片防洪规划》2002~2020年温州市水利电力勘测设计院2003年5月；《瑞安市丁山一期围垦排涝闸加固、重建工程》FFFFFFFFFFFFFFFF设计院2000年8月；《瑞安市丁山一期围垦标准塘工程初步设计》（FFFFFFFFFFFFFFFF设计院）及其批复2003年3月；《水利水电工程初步设计报告编制规程》(DL5021-93)；《水利水电工程等级划分及洪水标准》(SL252-2000)；，《水闸设计规范》(SL265-2001)；《堤防工程设计规范》(GB50286-98)；《水工建筑物抗震设计规范》(DL5073-1997)；《中国地震动力参数区划图》GB19306-2001；《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89；《防洪标准》(GB50201-94)；《堤防工程管理设计规范》(SL171-96)；《地基基础设计规范》(DGl08-11-1999)；《水利工程管理单位编制定员试行标准》(SLJ705-81)；《水闸工程管理设计规范》（SL170-96）；《水利水电工程钢闸门设计规范》（DL/T5039-95） 《水利水电工程启闭机设计规范》（SL41-93）《水工钢结构》（DIN19704）《水工混凝土结构设计规范》（SL91/T-96）《建筑物抗震设计规程》DBJ08-9-92《供配电系统设计规范》（GB50052-95）《低压配电设计规范》（GB50054-95）《电力工程电缆设计规范》（GB50217-94）其它相关规范、规程、规定。1.4.2工程等别根据工程等别为III等，防御洪潮标准为100年一遇，同时依据《水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000）、《水闸设计规范（SL265-2001）》的规定，本工程级别也应为3级，临时性建筑物为5级。外海防洪标准为10０年一遇；根据《规划》报告的要求，内河排涝标准为50年一遇。1.4.3关于水闸工程选址本工程选址根据水闸的规模、功能、特点和运行要求，综合考虑地形、地质、水流、潮汐等因素，以及工程布置、对外交通、工程施工、工程管理和工程投资等因素。中闸改建工程将原闸拆除后拟向堤内后移，即沿4#隔堤及双隔堤间河道内移至距离原闸63m处，其轴线按与河道中心线平行原则布置。1.4.4总体布置本水闸拟建在4#隔堤及双隔堤间河道内，距离原闸63m，闸首口门宽17.4m，闸门底槛高程-0.5m；胸墙底高程3.80m，胸墙顶高程4.20m；管理房布置在水闸上方，管理房顶高程为14.45m；交通桥布置在内河侧，顶高程为7.00m，与管理房齐平。 闸首外海侧设消力池、海漫，海漫外侧设板桩及抛石防冲体。闸底板长16m，宽19.4m，底板面高程-0.50m。消力池底板长20m，扩散型布置，宽17.4m~24.1m，底板面高程-1.50m。海漫长20m，宽24.1m~37.8m，底板高程为-0.50m。抛石防冲体厚度为2.5m，长度为15m。两岸设翼墙，翼墙采用扶臂式挡墙结构，和标准堤相衔接。闸首内河侧设消力池、海漫及抛石体。消力池底板长15m，扩散型布置，宽17.4m~22.4m，底板面高程-1.30m。海漫长20m，宽24.1m~29.2m，底板高程为-0.50m。抛石体厚度为1.70m，长度为5m，宽度78m。两岸设翼墙，翼墙采用扶臂式挡墙结构，与内河护岸相衔接。水闸两侧设空箱，空箱宽16m，长6m。1.4.5金属设备水闸的金属结构主要有节制闸工作闸门、检修闸门及相应的启闭设备。1.4.6电气设备本工程电动机的电源拟选用380V电压等级。主变配电所主接线方案如下：通过与有关部门协商，以闸旁150m外的动力线路支接，在配电房设一台380V低压柜，即用电缆引至配电房，为常供电电源；另一回路由柴油发电机组提供的380V备用电源，也接入380V低压柜，两电源在低压柜上进行切换（互相机械闭锁），当常用电源断电时，将主用电源开关断开，同时启用备用电源，确保启闭机运行正常，其保证率为100%。1.4.7工程管理本工程作为XXXXXXXXXXXXXXX围垦工程的第一线水闸，在管理上，汛期要服从龙湾区防汛防旱指挥部的统一指挥调度。按有关规定配置人员2位。1.4.8工程施工本工程包括闸室、上下游消能防冲设施和上下游翼墙。水闸结构型式为胸墙式水闸，整体式底板。闸室和翼墙基础处理采用PHC管桩。根据本工程特点，主体工程施工需修筑围堰，出口段的部分项目施工可采用抢潮法。修筑围堰后，内河有3000余亩水产养殖面积需解决引排水问题，根据本工程地形等现场条件，拟沿西岸布置导流明渠，导流明渠宽6m，底高程-0.5m，西岸老堤堤脚采用长度为10m的钢板桩保护。 本工程总工期安排10个月。拟自2003年11月开工到2004年8月完工。1.4.9水土保持及环境评价本水闸建成运行后基本不改变上、下游地区的生态环境状况，运行期对上、下游环境的影响很小。同时排涝能力的提高将有助于围垦区内及周边地区的整体排涝抗风险能力。运行期无大气污染物排放，对工程区环境空气质量无影响。从总体上来看，本工程的建设利大于弊，不利影响主要集中在施工期间，由于主体工程施工时间只有10个月，施工影响时间较短，在采取必要、有效的环境保护措施后，不利影响可减小。1.4.10工程概算本工程按水利四类工程取费。1、投资主要指标（1）工程总投资：1728.83万元；（2）静态总投资：1728.83万元；（3）建筑工程费用：980.29万元；2、主要材料用量：水泥3060t，钢材514t，木材69m3，黄砂4509m3，碎石5184m3，土工布3580m2。3、所需劳动力：施工总用工2.3万工日，平均高峰人数104人，高峰用工人数155人。 2自然条件2.1区域概况2.1.1自然地理概况龙湾区建立于1984年12月27日，是浙江省温州市三大城区之一，位于瓯江入海口南岸，地理位置在东经120°42′－120°51′和北纬27°54′－28°1′之间。东朝东海，南接瑞安市，西邻鹿城、瓯海二区，北濒瓯江，与永嘉县、乐清市隔江相望。2002年1月，经省、市人民政府批准，龙湾区内行政区划进行调整，调整后龙湾区土地面积279平方公里，总人口48.34万人（其中户籍人口29.77万人），辖永中、蒲州、海滨、永兴、海城5个街道和状元、瑶溪、沙城、天河、灵昆5个镇。区人民政府驻永中街道。2.1.2工程河道现状本闸址处河道面宽约85m（两侧护岸间距离），底宽约17m，河道底高程约为-0.5m。有关河道及两侧护岸情况见下图。2.2气象本区域地处浙南沿海，北部有括苍山、雁荡山、洞宫山等，对西北来的寒流起着屏障作用，加上纬度较低，秋季温暖，夏季凉爽。本工程区域附近有温州和龙湾气象站。本区采用温州气象站资料。温州气象站位于温州南塘乡双井头，位置为东经120°40′，北纬28°00′，站址海拔高度为6m。观测方法每日定时02、08、14、20点四次。根据1969-1998年资料统计，气象主要特征值如下：2.2.1气温年平均气温17.8℃ 现状河道情况河道两侧现状护岸情况 极端最高气温38.6℃(1988年7月22日)极端最低气温-3.7℃(1969年2月06日)2.2.2降水本区域全年雨水充沛，降水成因主要是锋面雨、台风雨。雨量的多少与台风活动及梅雨期的长短密切相关。4-6月为梅雨期，降水量占全年36-44%，成为该地区主要汛期，雨量多，常造成较大的内涝灾害。其次为7-9月的台风雨，雨量大，强度大，降水量占全年20-28%。其主特征值如下：年平均降水量1698.8mm年最大降水量2401.9mm（1973年）年最小降水量1113.5mm（1971年）日最大降水量256.1mm（1987年9月11日）2.2.3风况温州地区处于浙江东南部，由于受季风影响，风向和风速季节性变化比较明显，夏季盛行偏东风，冬季盛行西北风，全年最多风向为东~东南风。根据温州气象站1969-1998年资料统计风况特征值如表2-1。多年风况特征值为：多年平均风速2.5m/s历年最大风速20m/s表2-1风况特征值表单位：m风向NNNENEENEEESESESSESSSWSWWSWWWNWNWNNW最大风速m/s871418171418121476612151712平均风速m/s1.92.32.12.93.12.92.32.12.52.21.61.44.03.12.72.3频率（%）4212121351110128104资料年限1969-1998 2.3水文基本资料2.3.1水位1、潮汐本工程海区潮流受东海潮波控制，一日两潮，属正规半日潮性质，其潮流主要来源于太平洋潮流，潮波到达近岸时形成驻波，基本流动形式为往复流，潮差较大。每年7~10月台风期，常受台风暴潮影响，若与天文大潮相遇，会形成异常高潮。距本工程7海里处的上关山海岛水文观测站，其潮汐特征值如表2-2。表2-2潮汐特征值表单位：m项目站名平均高潮位平均低潮位平均潮差历年实测最高潮位历年实测最低潮位最大潮差上关山2.35-1.994.294.11(1990)-3.907.24注：①上关山站为1977~1993年；②表中括弧内数据为水位出现年份。2、潮水位根据《温州市城市东片防洪规划》（2002~2020年温州市水利水电勘测设计院）（以下称《规划》报告，各频率年最高潮位按龙湾站实测资料，采用P-III型曲线适线计算，结果见下表2-3。同时根据《浙江省海塘技术规定》（浙江省水利厅1999年9月5日）(下称《规定》)，查得各频率的潮位值见表2-3。表2-3龙湾站各频率年最高潮位单位：m项目均值CvCs/CvP（%）1251020设计潮位4.050.395.55.365.114.764.514.26省定值5.525.284.814.634.33由上表比较可知，各频率潮位“省定值”大于适线值，为安全起见，本次设计采用省定值为基础。3、内河水位 根据《规划》报告，排涝潮型选择以历年连续四天最高的高高潮均值作为样本，统计多年平均特征值，包括四天潮位过程的平均潮位、平均涨潮和落潮潮差，平均高潮位和低潮位，并选取比多年平均偏不利的1980年9.24~27日的实测潮位作为设计典型潮型。统计特征值见表2-4。表2-4龙湾站统计潮位特征值单位：m类别涨潮潮差落潮潮差平均潮位平均高潮位平均低潮位多年平均6.116.000.723.23-2.30典型潮型6.186.100.803.85-2.25选取的典型潮型与多年平均相比较，平均潮位、平均高潮位、平均低潮位稍高，各时段潮位对排涝较为不利，典型潮型各日逐时过程见表2-5。表2-5设计典型潮位过程线单位：m天时间一二三四0-0.98-2.22-2.31-2.3110.73-0.59-1.44-1.7522.511.220.27-0.2233.572.842.031.3343.913.843.312.6953.203.803.873.5462.012.853.363.6070.671.522.272.848-0.340.290.911.549-1.16-0.65-0.170.3410-1.79-1.40-1.0-0.6111-2.23-2.0-1.68-1.3612-1.41-2.37-2.21-1.95130.26-1.10-2.08-2.33141.940.84-0.24-1.38153.262.581.560.29163.833.673.071.9173.373.883.893.11182.303.113.723.64190.981.882.793.2820-0.130.561.442.2221-0.99-0.440.280.9822-1.69-1.25-0.65-0.0923-2.21-1.86-1.37-0.89根据《规划》报告计算结果及上游河道实测情况，工程所在地内河河网水位特征值详见表2-6。 表2-6内河水位特征值表单位：m项目水位备注各频率设计高水位3.59P=2%3.51P=5%3.40P=10%3.21P=20%正常蓄水位1.122.3.2风浪本工程海区地处东南沿海季风活动区，夏季盛行偏东风，冬季为西北风，春秋季为交替时间。每年7~10月还常有台风出现，台风入侵时形成的大浪及增水对水闸及两侧海塘安全影响较大。本工程处于开敞式海区，根据《规定》和《水闸设计规范》（SL265-2001），计算水闸的闸前波要素和浪压力，有关百年一遇的闸前波要素和浪压力详见表2-7。表2-7100年一遇闸前波要素表项目波要素值闸前水深d（m）5.52平均波高（m）4.8平均波长LO（m）111.1平均波周期（s）14.9百分之五波高h5%（m）2.61波浪压力(KN/m)195 3工程地质3.1概述本工程地质勘察由浙江省工程勘察院完成《瑞安市丁山一期围垦工程地质勘察报告》。野外作业于1999年11月9日至11月28日进行，12月提供勘察报告。本次勘察在闸址两侧布置两个断面，分别为5-5`和6-6`工程地质剖面图，孔深分别为40m和25m。3.2区域工程地质条件3.2.1地形、地貌本工程位于丁山一期围垦主堤坝上，地处强潮海涂区，地形起伏不大，内侧主要为水产养殖场，地面标高一般为2.0~3.0m，上游河底标高一般为0.0m左右。外侧为潮汐影响的滩涂带，滩涂标高一般为0.0~2.0m。3.2.2水文地质条件本工程区域地下水类型主要为孔隙潜水，储存于土体孔隙中，地下水位受日常的潮水涨落影响。通过对个别钻孔同日高、平、低潮位时地下水位的对比观测表明：高潮位时地下水位上升，低潮位时地下水位下降，因土层渗透性弱，影响幅度仅数厘米。此外，地下水位还受季节性的气候变化影响。勘察期间，地下水为埋深0.0~2.2m。根据水质分析结果表明：场地地下水属C1-Na型盐水，地下水对砼结构具中等程度腐蚀性，对钢筋砼中的钢筋亦具中等程度的腐蚀性，应进行防护。3.2.3地震及区域不良地质现象勘察结果表明，场区土层基本上为高或中偏高压缩性的软土。钻探中未发现蚁巢、暗塘、漏洞等不良地质现象存在；勘察深度以浅无粉土、粉砂等液化土层存在。根据国家地震局1：400万《中国地震烈度区划图》（1990年），工程区域地震基本烈度为Ⅵ度。 3.3工程地质条件3.3.1工程地质分区及岩土层特征根据工程场区内土层的成因时代和埋藏分布规律等条件，将勘察深度以浅地基土划分为4个工程地质层，8个亚层。现自上而下分述如下：1a层:素填土（aQ）颜色杂，以褐色、浅紫色为主，土层上部多呈软塑状，下部呈软塑或流塑状，饱和，透水性极弱，高压缩性，物理力学性质较差，其厚度一般与高程呈线性变化，为1.88~7.70m，本次钻探揭露最大厚度为6.40m(Z8号孔)。1-1层：淤泥（mQ43）黑色~灰色，饱和，流塑，高压缩性，厚层状构造，弱透水性，高灵敏度，具腐臭味，系新近淤积层，欠固结，含水量高，极易触变变形，土的物理力学性质极差。该层多分布于内、外侧涂面，顶板高程0.46~3.50m，ZK8孔处揭露最大厚度为2.60m2-1层：淤泥质粉质粘土（mQ42）灰色，流塑，局部软塑，高压缩性，薄层状构造，弱透水性，局部粉粒含量低时为淤泥或淤泥质粘土。土的物理力学性质很差。该层局部缺失，顶板高程为-0.84~5.26m，揭露最大厚度6.70m。2-2层：淤泥质粘土（mQ42）灰色，流塑，高压缩性，层理构造不明显，高灵敏度，局部夹有粉土（砂）薄层或扁豆体，粉粒含量高时为淤泥质粉质粘土。含贝壳碎片（局部富集）。土的物理力学性质很差。该层分布全区，层位稳定，顶板高程-7.18~2.62m，层厚2.30~9.30m。2-2’层：淤泥质粉质粘土（mQ42）灰色，流塑，高压缩性，薄层状构造，层面含粉粒，局部粉粒富集为粉土团块。高灵敏度。含贝壳碎片，土的物理力学性质差。该层局部分布，顶板高程-8.15~-4.20m，揭露最大厚度5.20m。3层：淤泥（mQ41）青灰色，流塑，高压缩性，鳞片状及薄层状构造，局部含少量粉粒，弱透水性，高灵敏度，土的物理力学性质很差。该层分布全区，层位稳定，顶板高程-11.46~-2.19m，揭露层厚10.80~18.99m。4-1层：粉质粘土（mQ32）灰色，局部灰褐色，流塑或软塑，中偏高或高压缩性，薄层状构造，弱透水性，土的物理力学较差。该层顶板高程-27.23~-18.20m，揭露最大厚度在17.40m以上。4-2层：粘土（al-mQ32） 灰绿色，局部黑灰~褐灰色，可塑，局部软塑，中偏高或高压缩性，薄层及纹层状构造，弱透水性，土的物理力学性质相对稍好。该层局部揭露，顶板高程-36.93~-22.50m ,均未揭穿，揭露最大厚度达5.90m。以上各土层的分布变化规律详见工程地质剖面图（附图）。各分层物理力学指标统计值详见表3-3。经设计要求，勘察单位提供的各土层抗剪强度指标经修正后的建议值见表3-1。各层地基土承载力及桩周土摩擦力标准值见表3-2。3.3.2工程地质评价根据工程场区各土层特性，埋藏深度，分布规律等评价如下：本工程场地除表部为碎、块石充填的素填土层,标高-36.93~-22.50m以下的4-2层粘土层性质相对较好，可作为水闸桩基持力层外，余皆为性质差~极差的软弱土层,闸身以下对闸基稳定产生直接影响的主要是1-1~3层各软土层，不宜作为闸基直接持力层，须进行加固处理。渗透试验结果表明：本区堤身以下40m以浅土层的透水性均很弱，其渗透系数一般为n*10-8~10-7cm/s，局部2-1、2-2’层粉土（砂）含量较高，渗透系数亦仅为n*10-6cm/s。因此，闸基稳定性主要是软土的承载问题，即为地基的强度和变形稳定问题，而非管涌、流砂问题。表3-1各土层抗剪强度指标建议值表土层名称土层号直剪快剪指标固结快剪指标C（kPa）Φ(度)C（kPa）Φ(度)素填土1a*8.02.611.08.4淤泥1-16.01.28.04.8粘土1-29.03.515.08.5淤泥质粉质粘土2-113.02.513.07.9淤泥质粘土2-211.02.413.07.2淤泥质粉质粘土2-2’10.03.514.07.4淤泥315.02.014.06.7粉质粘土4-116.05.520.08.9粘土4-224.05.227.09.4*仅代表防渗粘性土层。表3-2地基土承载力及桩周摩擦力标准值表 　　指标土层地基承载力标准值fk(kPa)预制桩钻孔灌注桩水泥搅拌桩qs(kPa)qs(kPa)qp(kPa)qs(kPa)qp(kPa)1a50~1501-1401-2606.55.552-155652-248652-2’6586.5345654-1901194-212015600123503.4天然建筑材料工程所需天然建筑材料有块石、碎石、黄砂、石碴等，均需从外地购入。块石主要由附近永中白水石料场供应，石碴主要由梅头东门村石料场供应，岩性以溶结灰岩、流纹质晶屑凝灰岩为主，天然重度g=25～26KN/m3，单轴极限抗压强度>60MPa，其质量和储量均能满足设计要求，陆运、水运均较便利。黄砂可由附近永中白楼下村砂场采购，主要为中细砂，平均粒径0.33～0.39mm，细度模数1.95～2.25，含泥量为0.7～1.2%。碎石由梅头镇外购供应3.5结论1）、根据设计阶段的任务要求，此次勘探工作基本达到目的，工程区地质钻探成果基本达到初步设计要求。2）、工程场地勘察深度以浅地基土除深部4-2层性质相对较好外，余皆为性质差或极差的高压缩性软土。闸基以下对堤身安全造成影响的主要为1-1~3层各软土层，存在沉降量较大和地基滑移的可能性。3）、本工程场区地震基本烈度为VI度，勘察深度以浅无液化土层，钻探亦未发现其他不良地质现象。4）、天然建筑材料储量能满足设计要求，砂料场选定时需进一步取样试验。5）、场地地下水属孔隙水，各土层透水性很弱，地下水水质类型为C1-Na型盐水，对砼结构及其内部钢筋均具有中等腐蚀性，建议对施工中钢筋砼材料进行保护处理。6）、闸基为软弱土层，拟采用桩基础进行加固处理。 表3-3分层物理力学性质指标统计表层号统计值物理性质指标力学性质指标无侧限抗压强度十字板剪切试验渗透系数固结系数含水量湿重度孔隙比液限液性指数塑性指数压缩系数压缩模量直剪试验固结快剪原状土重塑土灵敏度原状土重塑土灵敏度水平垂直水平垂直内聚力内摩擦角内聚力内摩擦角WγeWLILIpa1-2Es1-2CφCφquQu"StCuCu`StKhKvChCv%KN/m3　%　　Mpa-1MpaKpa度Kpa度KpaKpa　KpaKpa　cm/scm/scm2/scm2/s1a统计频数n7777776711331112　　2211平均值u46.017.41.31446.60.9620.40.872.4510.03.719.013.012.39.31.3210.7　　5.86E-78.71E-81.38E-31.60E-3变异系数δ0.2180.0320.1820.1230.2830.1280.1730.205　　0.2230.179　　　　　　　　　　1-1统计频数n66666666　　11111　　　　　22平均值u58.116.81.59546.51.6019.71.262.07　　11.06.820.27.62.67　　　　　1.90E-32.47E-3变异系数δ0.1180.0240.1020.0800.2140.0680.0950.086　　　　　　　　　　　　　　1-2统计频数n233333331122111　　　　　11平均值u40.717.31.29848.40.7921.20.942.639.01.8033.013.110.08.41.19　　　　　2.92E-31.68E-3变异系数δ　0.0420.1150.0880.1480.0930.3390.345　　　　　　　　　　　　　　2-1统计频数n2729282729282928991616　　　8772222平均值u42.318.01.16235.41.4114.70.723.0817.02.9020.011.3　　　10.34.52.252.81E-62.25E-72.50E-32.52E-3变异系数δ0.1300.0240.1120.0810.2280.1140.2740.2140.3080.3620.3100.144　　　　　　　　　　2-2统计频数n7170717169707170181844451010108774466平均值u52.317.21.44244.41.4119.31.112.3013.03.318.010.330.613.92.2911.15.22.222.88E-72.11E-72.27E-32.11E-3变异系数δ0.1370.0300.1290.1200.1770.1090.2720.2170.3050.3780.2080.1690.2900.3470.200　　　　　　　2-2’统计频数n1515151515151515331010222111　　　　平均值u39.618.21.09634.01.4113.80.713.0914.03.720.010.523.611.42.0611.75.02.32　　　　变异系数δ0.0960.0230.0840.0620.1720.1130.2190.1870.3150.1880.2270.189　　　　　　　　　　3统计频数n17216917117517517517116947481231213032318885599平均值u61.216.51.70656.01.2224.11.441.8817.03.820.09.642.019.42.3515.55.62.691.82E-77.58E-81.06E-38.33E-4变异系数δ0.0510.0140.0450.0620.1520.0840.1430.1230.2940.3120.1870.1490.2110.2690.146　　　　　　　4-1统计频数n373739393939383912122525888　　　1122平均值u35.218.80.98735.61.0215.00.474.3823.06.129.012.771.534.62.06　　　1.01E-75.12E-84.24E-31.52E-3变异系数δ0.0770.0230.1200.0840.1550.1040.2410.2070.3610.3380.2610.1990.2980.2270.183　　　　　　　4-2统计频数n14141414141414144499555　　　　　　　平均值u36.518.81.00345.80.5519.90.484.8836.07.440.014.0109.662.61.73　　　　　11变异系数δ0.1060.0410.1330.0880.4030.1070.4830.3500.1090.2770.3130.2020.3250.2260.186　　　　　9.38E-38.44E-3 4工程任务和规模4.1工程现状原闸建于1987年，双孔，每孔净宽3.2m。底板高程-0.4m，底板尺寸10m×15.4m×0.8m。连拱空箱式砼闸墙，闸墩与闸墙布置在同一块闸底板上，墙顶标高5.6m。闸门现为木闸门，启闭设备为螺杆式启闭机，共两套。闸基采用C20钢筋砼灌注桩，桩数20根，长18m，直径50cm。上下游浆砌块石翼墙基础采用木桩，直径16~18cm，长4m，间距90~100cm。下游60cm厚砼消力池及上游60cm厚浆砌护坦基础采用片、碎石垫层。原闸由于两侧边荷影响，边墩沉陷过大，与中墩的沉陷差达25cm。闸底板沿纵向断裂，闸孔变形。原钢筋砼闸门被卡住无法启闭，后改装为木闸门，但无法满足抗台要求。另外，该闸闸底及侧向渗漏严重，彻底修复已非常困难。4.2工程任务4.2.1工程功能与任务本工程作为XXXXXXXXXXXXXXX围垦工程的交叉建筑物，其主要的任务是挡潮、排涝、引潮养殖。在汛期台风暴雨时，中闸承担抵御外海高潮位的侵袭和外排内河涝水的任务，限制内河防汛最高水位，确保围区在规划设计标准暴雨下的防洪除涝安全。同时，近期内，要与前岗水闸配合，做好引调水工作，确保围区养殖生产用水的需要；远期围区的功能将会改变，前岗水闸要拆除，内河河道要疏浚和拓宽，使整体的防洪和排涝标准达到《规划》的要求。4.2.2工程等级与标准1、工程等级根据《水闸设计规范（SL265-2001）》第2.1.1条，本水闸过闸流量为184m3/s，属于中型水闸，确定本工程等别为III等。根据《堤防工程设计规范》（GB50286-98）第2.1.5条，“堤防上的闸、涵、泵站等建筑物的设计防洪标准，应不低于堤防工程的防洪标准，并留有适当的安全裕度”，确定本工程防御洪潮标准为100年一遇。同时依据《水利水电工程等级划分及洪水标准（SL252-2000）、《水闸设计规范（SL265-2001）》的规定，本工程级别也应为3级，临时性建筑物为5级。 2、工程标准外海防洪标准为10０年一遇；根据《规划》报告的要求，内河排涝标准为50年一遇。4.3建设规模4.3.1工程规模根据《规划》报告，东门水闸即为中闸。其规模为：50年一遇设计流量184m3/s，水闸宽度15m，底板高程-0.5m，闸前水位3.59m。4.3.2设计水位组合1、特征水位根据水位分析，本工程的特征水位详见表4-1。表4-1特征水位表项目水位(m)备注外海设计高潮位5.52P=1%高潮位平均高潮位2.35平均低潮位-1.99内河设计高水位3.59P=2%平均（正常）水位1.122、水位组合①闸首整体稳定计算水位组合详见表4-2。表4-2闸首整体稳定计算水位组合工况内河水位外海水位备注基本组合完建期（已填土）无水无水正向设计运行期3.59-1.99排涝反向设计运行期1.615.52挡潮特殊组合正向特殊工况3.59-1.99排涝反向特殊工况-0.505.52挡潮②防渗计算水位组合水闸防渗计算水位组合详见表4-3。表4-3水闸防渗计算水位组合 工况内河水位外海水位备注正向3.59-0.50取闸底板高程反向1.615.52③消能计算水位组合水闸消能计算水位组合详见表4-4。表4-4消能计算水位组合工况内河水位外海水位备注正向3.59-1.99排涝反向0.50(调查)2.35纳潮4.3.3安全系数和地基应力要求根据《水闸设计规范（SL265-2001）》的规定：闸室基底应力的最大值与最小值之比基本荷载组合时为1.50，特殊荷载组合时为2.00；沿闸室基底面的抗滑稳定安全系数基本荷载组合时为1.25，特殊荷载组合时为1.10；闸基抗渗稳定时水平段允许坡降值为0.30～0.40，出口段允许坡降值为0.60～0.70。上下游翼墙基底应力的最大值与最小值之比基本荷载组合时为1.50，特殊荷载组合时为2.00；上下游翼墙基底面的抗滑稳定安全系数基本荷载组合时为1.25，特殊荷载组合时为1.10；上下游翼墙平均基底应力不大于地基允许承载力，最大基底应力不大于地基允许承载力的1.2倍；。 5工程选址、工程布置及主要建筑物5.1工程选址本工程选址根据水闸的规模、功能、特点和运行要求，综合考虑地形、地质、水流、潮汐等因素，以及工程布置、对外交通、工程施工、工程管理和工程投资等因素。原中闸位于丁山一期围垦标准塘桩号3+012处，其闸室已破损，规模偏小，为此，中闸改建工程拟向堤内后移，即在4#隔堤及双隔堤间河道内，距离原闸63m处，其轴线与河道中心线平行原则布置，控制点坐标及具体位置详见图“中闸改建初-02”。原中闸拆除，新建中闸出口两侧堤防相应加固加高，与标准堤相连。5.2工程布置和主要建筑物5.2.1主要建筑物设计原则主要建筑物设计遵循以下原则：1、水闸能达到100年一遇的防洪标准和50年一遇的排涝标准；2、结构总体布置与周围环境相协调；3、结构运行维修安全可靠，施工技术可行，造价合理。5.2.2工程总体布置本水闸拟建在4#隔堤及双隔堤间河道内，距离原闸63m，闸首口门宽17.4m，闸门底槛高程-0.5m；胸墙底高程3.80m，胸墙顶高程4.20m；管理房布置在水闸上方，管理房顶高程为14.45m；交通桥布置在内河侧，顶高程为7.00m，与管理房齐平。闸首外海侧设消力池、海漫，海漫外侧设板桩及抛石防冲体。闸底板长16m，宽19.4m，底板面高程-0.50m。消力池底板长20m，扩散型布置，宽17.4m~24.1m，底板面高程-1.50m。海漫长20m，宽24.1m~37.8m，底板高程为-0.50m。抛石防冲体厚度为2.5m，长度为15m。两岸设翼墙，翼墙采用扶臂式挡墙结构，和标准堤相衔接。 闸首内河侧设消力池、海漫及抛石体。消力池底板长15m，扩散型布置，宽17.4m~22.4m，底板面高程-1.30m。海漫长20m，宽24.1m~29.2m，底板高程为-0.50m。抛石体厚度为1.70m，长度为5m，宽度78m。两岸设翼墙，翼墙采用扶臂式挡墙结构，与内河护岸相衔接。水闸两侧设空箱，空箱宽16m，长6m。5.2.3主要建筑物本工程主要建筑物包括闸首、启闭机房、消能设施、翼墙、空箱和交通桥等。1、闸首闸门净宽15m，3孔，每孔5m，闸边墩厚1m，闸中墩厚1.2m，采用C25钢筋砼梁格式结构。闸底板上设有启闭机房。闸底板长16m，宽19.4m，底板面高程-0.50m，厚1.00m。基础采用φ600PHC桩，桩底高程为-48.0m，7x8排，梅花型布置，共53根桩。2、启闭机房启闭机房边墙布置在两侧闸墩上，平面尺寸为8mx19.4m。为单层钢筋砼结构，屋顶高程14.45m，层高7m。3、消能防冲设施外海侧消力池池首宽度17.4m，池尾宽度24.1m，采用C25钢筋砼整体式结构，长度为20m。消力池深为1.00m，池底面高程为-1.50m，底板厚度为1.0m。内河侧消力池池首宽度17.4m，池尾宽度22.4m，采用C25钢筋砼整体式结构，长度为15m。消力池深为0.80m，池底面高程为-1.30m，底板厚度为0.80m。外海侧海漫首宽度为24.1m，尾宽度为37.8m，采用C25砼灌砌块石，长度为20m。海漫底高程为-0.50m，底板厚度为0.60m。海漫出口处设板桩和抛石防冲体。板桩采用C25钢筋砼，厚0.2m，底高程为-9.00m。抛石体厚度为2.50m，长度为15m。内河侧海漫首宽度24.1m，尾宽度为29.2m，采用C25C25砼灌砌块石，长度为20m。海漫底高程为-0.50m，底板厚度为0.60m。海漫出口处设抛石体，厚度为1.70m，长度为5m。4、翼墙八字翼墙采用C25钢筋砼扶臂式结构，与消力池和海漫连成整体，墙顶高程外海侧为3.00m，内河侧为3.50m。外海侧翼墙采用1:1.5的坡度与标准堤顺接。内河侧翼墙采用直接与两岸护岸连接。基础采用φ600PHC桩，桩底高程为-48.0m，桩的横向间距为3.0m，纵向间距为3.0m。两排梅花型布置，外海侧右岸41根，左岸41根，共82根桩；内河侧右岸38根，左岸38根，共76根桩。5、空箱 空箱宽16m，长6m。底板顶高程为-0.40m，空箱顶高程为7.00m，底板厚60cm，顶板厚40cm。基础采用φ600PHC桩，桩底高程为-48.0m，桩的横向间距为2.50m，纵向间距为2.50m。每侧空箱梅花型布置三排20根桩，共40根。6、空箱外侧连接段两侧空箱外侧采用土方回填筑堤，将空箱和河道两侧护岸相连，基础采用φ600水泥搅拌桩，横向和纵向间距均为1.0m。7、交通桥交通桥采用C25钢筋砼板式结构，宽7.00m，厚0.40m。桥顶高程为7.00m。上下游两侧设栏杆，下游侧为实体式，兼作防浪墙。5.3防渗排水设计5.3.1防渗设计1、水闸底板顺水流向长度为16m，厚度为1.0m的C25钢筋砼底板。2、水闸底板下设两排φ600mm水泥搅拌桩，作为防渗墙，桩底高程为-9.50。3、缝的止水布置采用橡胶止水带，在止水带临水侧用二毡三油5.3.2排水设计在消力池和海漫上设间距为1.6m呈梅花形布设排水孔，为保证地基土的稳定性，下设反滤层，反滤层的做法为在地基土上铺设400g/m2无纺土工布，再铺设20cm厚石渣垫层，至消力池斜坡段止。5.4工程设计5.4.1闸室稳定计算1、计算公式稳定分析是对建筑物在各种设计条件下的抗滑、抗倾等稳定情况及地基承载力验算。对于地基上的建筑物还要控制其基础底面的应力不均匀系数。建筑物基础底面的抗滑稳定计算公式如下： 式中：------沿闸室基底面的抗滑稳定安全系数；-------闸室基底面与地基之间的摩擦系数；---作用在闸室上的全部竖向荷载（KN）；---作用在闸室上的全部水平向荷载（KN）。建筑物基础底面应力计算公式如下：式中：---闸室基底应力的最大值或最小值（KPa）；-----作用在闸室上的全部竖向和水平向荷载对于基础底面垂直水流方向的形心轴的力矩（KN.m）；----------闸室基底面的面积（KN）；----------闸室基底面对于该底面垂直水流方向的形心轴的截面矩（m3）。2、水位及荷载组合①水位组合：详见表4-2“闸首整体稳定计算水位组合”；②荷载组合包括：水闸自重、水重、静水压力、浪压力、浮托力、渗透力。3、计算成果根据表4-2水位组合，计算结果见表5-1“闸首整体稳定计算结果”。表5-1闸首整体稳定计算结果工况水平推力(KN)垂直力(KN)Pmax（KN）Pmin（KN）不均匀系数抗滑稳定基本组合完建期（已填土）022060110.274.01.49/正向设计运行期159025408126.585.21.483.20反向设计运行期68051690584.156.81.481.40特殊组合正向特殊工况159025408126.585.21.483.20反向特殊工况72281742691.254.11.690.60经计算，最大的水平推力在“反向特殊工况”中，为7228KN；最大的垂直力在“正向设计运行期工况”中，为25408KN，每平米垂直力为106KN，大于天然地基的承载力。在“反向特殊工况”中，抗滑稳定不满足要求。 4、结论水闸闸室的水平承载力和垂直承载力均由桩基承当，桩基方案的比较见“5.5地基加固措施”章节。参照《水闸设计规范（SL265-2001）》的规定，φ800mmC25钢筋砼钻孔灌注桩单桩水平承载力每根为150KN~200KN，现φ600PHC管桩单桩水平承载力取140KN；同时由计算得，单桩竖向极限承载力设计值为530KN。现拟定闸室桩基布置，7排X8排梅花型布置，共53根，具体验算见下表5-2“桩基验算结果表”。表5-2桩基验算结果表计算项目桩根数桩底高程(m)单桩承载力（KN）允许承载力（KN）总荷载（KN）验算结论水平力53-48.014074207228满足要求垂直力5302809025408满足要求经上表验算可知，桩基布置能满足要求。5.4.2消能防冲计算1、计算公式消能防冲计算按《水闸设计规范》4.4.2条有关情况进行计算，其计算公式如下：式中：-------消力池深度（m）；------水跃淹没系数；-----跃后水深（m）；------收缩水深（m）；-------流动能校正系数（m）； -------过闸单宽流量（m3/s）；-------流速系数；------消力池首端宽度（m）；------消力池末端宽度（m）；-----=由消力池底板顶面算起的总势能（m）；-----出池落差（m）；------出池河床水深（m）。2、水位组合水位组合：详见表4-4“消能计算水位组合”。3、计算结果消能防冲计算成果及采用值详见下表5-3“消能防冲计算成果表”。4、结论根据计算结果可知，内河侧消能可以全部在消力池中消完；外河侧在消力池中不能消完，剩余的能量可通过海漫、合金网兜抛石防冲体，然后到外海消完。5.4.3防渗计算渗透压力计算根据《水闸设计规范》“改进阻力系数法”计算。1、计算公式式中：---------进、出口段的阻力系数；----------板桩或齿墙的入土深度；----------地基透水层深度（m）；---------内部垂直段阻力系数； ---------水平段阻力系数；---------水平段长度（m）；----进、出口段板桩或齿墙的入土深度（m）1、水位组合水位组合详见表4-3“水闸防渗计算水位组合”。2、计算结果渗透压力计算按较不利水位组合：内河水位按1.61m，外海水位按设计高潮位(P=1%)5.52m，上下游最大水位差为3.91m。采用“改进阻力系数法”计算得：水平段坡降值为0.040<[0.30～0.40]；出口段坡降值为0.145<[0.60～0.70]均能满足要求。5.4.4扶臂式挡墙计算1、水位组合内外河侧挡墙计算水位组合见下表5-4“内外河侧挡墙水位组合表”。表5-4内外河侧挡墙水位组合表挡墙墙顶高程墙底高程墙内水位墙外水位备注内河侧3.50-0.503.591.12外海侧3.00-0.503.59-0.50取闸底板高程2、计算结果内外河侧挡墙计算结果详见下表5-5“内河、外海侧挡墙整体稳定计算结果”。表5-5内河、外海侧挡墙整体稳定计算结果挡墙水平推力(KN)垂直力(KN)Pmax（KN）Pmin（KN）不均匀系数抗滑稳定深层滑动内河侧104328.581.461.51.320.901.53外海侧9228768.360.51.131.081.403、结论经计算，最大的水平推力位于内河侧挡墙，为110KN/m；最大的垂直力位于内河侧挡墙，为328.5KN；最大的地基应力位于内河侧，为81.4KN，大于天然地基承载力；抗滑稳定安全系数均不能满足规范要求；因此，拟定挡墙的水平承载力和垂直承载力均由桩基承当。 现拟挡墙底板桩为2排梅花型布置，纵向、横向间距均为3.0m，具体验算见下表5-6“桩基验算结果表”。表5-6桩基验算结果表计算项目桩根数(每延米)桩底高程(m)单桩承载力（KN）允许承载力（KN）总荷载（KN）验算结论水平力0.67-48.014093.8104与底板共同承担可满足要求垂直力530355.1328满足要求经上表验算可知，桩基布置能满足要求。 表5-3消能防冲计算成果表项目外海侧内河侧消力池、防冲设施设计值参数消力池尺寸底高程-1.5m；首端宽度17.4m；末端宽度24.1m；长度20m。底高程-1.3m；首端宽度17.4m；末端宽度22.4m；长度15m。海漫长度(m)2020防冲板桩顺水向宽37.8，顶高程-1.5m，底高程-9.0m。无单宽堆石量(m3/m)3211.2消力池计算要素收缩水深HC(m)1.360.245跃后水深H01"(m)3.881.45水平段长度Lj(m)17.48.6防冲设施计算要素单宽流量8.31.8冲刷坑深(m)7.92.8 5.5地基加固措施根据《瑞安市丁山一期围垦工程地质勘察报告》地质剖面，水闸底部地层从上至下依次为：第1a层素填土（aQ）、第1-1层淤泥（mQ43）、第2-1层淤泥质粉质粘土（mQ42）、第2-2层淤泥质粘土（mQ42）、第2-2’层淤泥质粉质粘土（mQ42）、第3层淤泥（mQ41）、第4-1层粉质粘土（mQ32）、第4-2层粘土（al-mQ32）。具体承载力指标详见“表3-2地基土承载力及桩周摩擦力标准值表”。同时，根据表5-1“闸首整体稳定计算结果”可知，天然地基承载力及水平力不够。本工程考虑到地基的承载力不够及不均匀沉降，拟定进行地基处理。地基加固采用φ600PHC桩加固和φ800C25钢筋砼钻孔灌注桩加固进行比较。1、单桩竖向极限承载力设计值及单桩价格计算单桩竖向极限承载力设计值及单桩价格计算详见下表5-7“承载力设计值及单桩价格计算表”表5-7承载力设计值及单桩价格计算表方案名称桩底高程（m）承载力设计值（KN）每米造价（元）每根合价（元）方案一φ800C25钢筋砼钻孔灌注桩-45.052650022500方案二φ600PHC桩-48.0530280134402、桩基比较方案一：采用φ800C25钢筋砼钻孔灌注桩。方案二：采用φ600PHC桩。序号桩基方案φ800C25钢筋砼钻孔灌注桩φ600PHC桩1优点①有较强抗水平力；②噪声小；③搭建施工平台简单。①强度高，耐腐性好；②桩长可灵活调节；③施工质量好；④造价低。2缺点①施工质量难以保证；②工期长；③造价高。①搭建施工平台复杂。3造价桩的根数相同，造价高。桩的根数相同，造价低。通过以上比较，推荐方案二，采用φ600PHC桩。 5.6观测设计5.6.1观测设计原则1、各监测仪器、设施的布置，应密切结合工程具体条件，以安全监测为主，既能较全面反映工程施工期和运行期的状态，又要突出重点，少而精。相关项目应统筹安排，配合布置。2、各监测仪器、设施的选择，要在可靠、耐久、经济、实用的前提下，力求先进。3、布置仪器的位置应考虑到施工埋设，运行管理和维护的便利，应保证在恶劣气候条件下仍然能进行必要项目的观测。5.6.2测点布置及观测方法1、外部变形观测外部变形观测包括水平位移观测和沉降观测两个方面，用于了解结构物的整体稳定性。工作基点设置：在不受施工等外部条件影响的地方建立三个水准工作基点和两个水平位移工作基点。水准工作基点的高程由邻近的水准基准点用二等水准接测。在闸首墙顶的四个角点布置四个沉降测点，其中靠外河一侧两个角点分别布置一个水平位移测点。另外在消力池侧墙和翼墙的墙顶沉降缝两侧布置10个沉降测点。在结构施工期，布置四个沉降测点监测闸室底板在各种工况下的变形量。观测方法：闸室水平位移用视准线法观测。沉降用精密水准测量进行观测。水准工作基点高程由水准基准点定期校测。2、闸室底板的扬压力监测在闸首底板下沿纵向轴线位置埋设三只测压管；另外在内外侧防渗板桩前保埋设一只测压管。共埋设五只测压管。用于监测闸首底板下扬压力和板桩的防渗情况。3、内、外水位监测在闸首内外侧消力池边墙迎水面各设置一组水尺，监测闸首内外的水位情况。 6电气及金属结构6.1电气工程6.1.1接入电力系统方式水闸主要用途为挡潮、排涝、引潮养殖等。根据《水闸工程管理设计规范》，本工程供电负荷在汛期属一级负荷，非汛期为三类负荷，为此，本工程汛期必须保证有两个独立供电电源。6.1.2电气主接线方案本工程电动机的电源拟选用380V电压等级。主变配电所主接线方案如下：通过与有关部门协商，以闸旁150m外的动力线路支接，在配电房设一台380V低压柜，即用电缆引至配电房，为常供电电源；另一回路由柴油发电机组提供的380V备用电源，也接入380V低压柜，两电源在低压柜上进行切换（互相机械闭锁），当常用电源断电时，将主用电源开关断开，同时启用备用电源，确保启闭机运行正常，其保证率为100%。6.1.3用电负荷计算用电负荷如下：表6.1序号项目容量、数量12×160kN卷扬式启闭机3×16＝48kW22×50kN电动葫芦12kW3控制室空调10KW4启闭室动力10KW5管理房空调10KW6变配电所照明3kW7管理房照明10kW8控制室照明4KW9闸首照明10KW10备用11合计107kW计算容量75kW 6.1.4主要电气设备选择1、0.4KV低压开关柜低压开关柜亦有固定式和抽出式两种，两者比较，首先是抽出式较固定式检修方便；第二，抽出式开关柜相同功能单元能互换，当其中某一单元故障，可将故障单元拔出，更换相同的备用单元，从而大大缩短检修时间。固定式开关柜不具备此功能；第三，抽出式开关柜内装置国外引进技术生产的系列断路器，具有技术经济指标高，保护系统全等优点。因此本工程中低压配电系统的配电设备选用低压成套抽出式开关柜。0.4kV进线开关柜中选用带遥控、遥测控制单元的断路器，2、高、低压电缆低压柜引出低压动力配电线路，均采用聚氯乙烯绝缘的铜芯电缆(VV-1型)。室外电缆采用直埋铠装铜芯电缆（VV22-1型）。6.1.5电气设备布置、防雷接地与照明1、电气设备布置低压开关柜、低压无功补偿装置、控制设备均布置在变配电房内。柴油发电机组独立设置。辅机设备的动力配电箱、控制箱等随辅机设备分散就地布置。室内外电缆均采用电缆沟内敷设方式。2、防雷与接地①、为防建筑物受直击雷，按三类建筑物防雷要求，所有房屋面均装设避雷带作为接闪器。②、为保证人身与设备安全，所有电力设备均应可靠接地，其中低压配电系统采用TN-S制接地型式。(中性线与保护接地线分开)③、各建筑物内电气设备保护接地、控制系统接地与建筑物防雷接地共用一个接地装置，接地电阻要求不大于1Ω。本工程站身处充分利用闸站底板钢筋网作为自然接地体，分多点用扁钢(-40×4)引上与不同高程上接地干线连接。变配电所四周作环形接地干线，接地干线与建筑物基础钢筋网连接，构成自然按地装置。④、自动控制系统须设独立屏蔽接地极，接地电阻不大于2欧。3、照明本工程仅设置正常照明，不设事故照明，只在水闸内配置少量事故应急灯。照明光源选择如下：河岸照明均装设高压钠灯；其余变电所，管理房等室内采用荧光灯(电子镇流器)、节能灯或白炽灯；照明电源和灯具为： 正常照明电源为交流220V；室内、外灯具尽量选择高效、新颖、美观的产品。6.1.6一次电气设备及材料清单表表6.2电气一次设备及材料清单序号名称型号、规格单位数量备注10.4kV低压开关柜□-0.4,台42柴油发电机组88GF-110/88台13计量柜台14动力配电箱个45动力电缆米1000610KV电力电缆米507电线米15008灯具套1509开关个15010插座个506.2金属结构水闸的金属结构主要有节制闸工作闸门、检修闸门及相应的启闭设备。6.2.1门型选择本水闸的主要工程任务是挡潮、排涝、引潮养殖等。根据水闸的基本功能，确定节制闸闸门的基本运行要求为：可双向挡水、动水操作、启闭安全可靠，灵活方便，便于运行维护与检修。根据上述原则我们对可供选择的门型进行了比选，有关内容如下：1、翻板闸门 翻板闸门通常是指其底部设有可转动支承铰，开启时，门叶可以绕支承铰转动后下卧至平躺状的平面闸门，采用翻板闸门来实现挡水和泄洪的大坝，由于在开启时，挡水坝几近消失，故常称活动坝。活动坝大型翻板闸门采用多支铰支承的型式，孔口的跨度可以做得相当大，而建筑物的上部结构则较常规大坝可大为简化。活动坝由于其结构特点，闸门开启速度很快，故特别适合建在洪水陡涨，洪峰流量特别大的河流上。此外，翻板闸门还可部分开启运行，对调节和控制河流水位，排放漂浮物以及通航等都十分方便。其特点：枢纽布置简洁、自然、河道上无突兀的建筑物，易于周边景观相协调；闸门开度无级可调，因此具有良好的调节水位特性；门顶过流，流速小，对闸室底板、河道护坡冲刷影响小；引、排水时闸室流态稳定；缺点是检修维护相对较困难。2、直升式闸门或升卧式闸门直升式闸门或升卧式闸门是温州地区目前水闸最为常用的门型，其特点是技术成熟、检修维护方便。但河道上需设置启闭机和闸门起升排架；闸门小开度时水流流速较快，对闸室底板、河道护坡的冲刷有一定影响，且闸室区流态较差。根据龙湾区的实际情况，以及工程管理角度考虑，最终选用直升式闸门作为推荐方案。6.2.2启闭机机型选择1、机型比较水闸常用的启闭设备有螺杆启闭机、卷扬式启闭机和液压启闭机三种。①螺杆启闭机是目前温州地区小型水闸中使用最多，技术较为成熟的启闭设备，其优点是造价低、技术成熟、安装维护方便、便于管理；缺点：布置形式单一，闸门的检修维护较困难，启闭机的安全保护设施相对较差。②卷扬式启闭机是目前水闸中应用最广的启闭机机型，其特点是技术成熟、安装维护方便、便于管理、布置形式上相对可做一定的变化等。③液压启闭机通过液压传动驱动液压缸来操作闸门的启闭运行，故传动效率比机械传动高；液压启闭机设备布置的可分散性，使其对水工建筑物有极大的适应性，十分有利于水电工程总体布置的优化，同时，液压设备又具有便于集中控制的优点，可以提高工程的自动化控制水平；液压启闭机的启闭速度是通过泵、阀调节确定，实际运行中可根据需要调定，故应变能力较强；液压传动具有较好的缓冲性，使启闭机的启、停运行较为平稳。随着液压技术的不断发展，特别是近十年国际交流的日益广泛，以往困扰着液压启闭机发展和应用的问题（如泄漏），目前多已解决。但与其它类型的启闭机相比仍存在着维护技术要求高，保养周期短等缺点。综上所述，本工程为三孔水闸，结合龙湾区水闸管理分散、技术人员相对较少的特点，液压启闭机的优势在此不能充分体现；而螺杆式启闭机机型落后，最终确定选用卷扬式启闭机作为推荐方案。6.2.3金属结构布置、设计水闸设置工作闸门和检修闸门，工作闸门布置在外海侧，每孔各一扇，共计三扇，检修闸门布置在内河侧，三孔设一扇检修闸门。工作闸门为潜孔平面定轮钢闸门，操作条件为动水启闭，动水操作水头为2m。设计计算启门力485kN，选用2X250kN固定卷扬式启闭机操作，设计计算闭门力41kN，采用闸门自重加压重的方式闭门，压重重量约5t。工作闸门孔口尺寸（宽×高）5.0m×4.3m，设计水头6.02m ，闸门底坎高程-0.5m。闸门侧、顶止水采用双P形水封，底止水采用刀形水封。检修闸门为露顶式叠梁钢闸门，叠梁共分两节，其结构、尺寸完全相同。水闸正常运行时，两节叠梁分别锁定在左右两检修门槽上，中间检修门槽用活动盖板封盖。检修闸门为静水启闭，选用2X50kN双吊点电动葫芦操作。检修闸门孔口尺寸（宽×高）5.0m×4.7m，设计水头4.6m，闸门底坎高程-0.5m。闸门侧止水采用双P形水封，底止水采用刀形水封。所有启闭机设备均安装在启闭机机房内，启闭机工作级别为SL41-93中规定的Q2¾轻、总设计寿命1600小时。启闭机均为现地操作。6.2.4主要材料门叶结构：Q235-A，Q235-B门槽：Q235-A轴类零件：45号钢调质、表面镀铬。水封材料：SF6674（国际牌号）水封座板：00Cr17Ni12Mo2或性能相当的不锈钢板主轨面板：00Cr17Ni12Mo2或性能相当的不锈钢板防腐涂料：底漆－环氧沥青厚浆型防锈底漆一道，干漆膜厚度125mm；中间漆－氯化橡胶防锈漆一道，干漆膜厚度65mm；面漆－氯化橡胶面漆一道，干漆膜厚度60mm；6.2.5闸门操作1、排涝操作正常情况下，维持内河水位1.12m；根据气象预报，在暴雨来临前，趁外海低潮位预降内河水位，突击预降到较低水位。2、启闭操作开闸排涝时需严格控制闸门的开度，防止闸下冲刷。闸门的开启时原则上静水操作（内外河水位基本持平）。如在特殊情况下需紧急排水，闸门可动水操作，动水操作最大水位差为2m，且闸门必须分级逐步开启，每提升一级闸门需待水流稳定后再提升一级。闸门开启度按0.3m、0.5m、1.0m、1.5m和2.0分级提升。开闸纳潮时，要根据闸前水位，严格控制闸孔的开启度。由于外海平均高潮位为2.35m，考虑纳潮时是在平均高潮位上下引水，所以取2.0m~4.0m范围内引水，同时，围区内养殖面积约在3500亩左右，根据区内的养殖品种，确定其纳潮流量为31.5m3/s，在不同闸前水位下的闸孔开度见下表6-2。表6-2闸前水位H和闸孔开度e关系表序号闸前水位H（m）闸孔开度e（m）纳潮流量Q（m3/s）备注 12.00.8031.722.350.7031.2平均高潮位33.00.6031.244.00.5030.7注：纳潮流量要小于河道的控制流量31.5m3/s。6.3暖通水闸电气设备室采用自然进风机械排风的通风方式，对控制室、通讯室和办公室设置空调器。电气设备室按换气次数15次/小时计算。控制室空调容量按180～240Kcal/m2h计算，一般办公室空调容量按150～180Kcal/m2h计算。6.4消防水闸的消防设计原则是“预防为主，防消结合”、“自救为主，外援为辅”，遵循国家有关方针、政策，结合本工程的具体情况，做到确保重点，兼顾一般，使消防系统的设计使用方便，技术先进，经济合理。本水闸启闭机房配置6只手提式干粉灭火器，建筑物之间按消防间距要求设置消防通道。 7工程管理设计7.1管理机构及定员编制7.1.1管理机构本工程作为XXXXXXXXXXXXXXX围垦工程的第一线水闸，在管理上，汛期要服从龙湾区防汛防旱指挥部的统一指挥调度。本工程属于拆除重建性质，人员机构及设备按原管理体制实施。7.1.2定员编制根据水利部《水利工程管理单位编制定员试行标准》（SLJ705-81），本工程水闸闸孔口面积小于200m2，按中型五等水闸确定人员编制。配备技术人员1名，闸门、启闭机、电气运行维修人员按3人配备，管理、服务人员按2名配备，总计6人。根据龙湾区水闸现行管理模式，并考虑今后向集中管理、自动监管的发展方向，该闸可按小型精干管理站模式设置，人员编制数精简为2人。7.2工程管理范围工程管理范围包括水闸建筑场地及附属工程设施、管理单位所占的管理用地。结合《水闸工程管理设计规范》（SLJ170-96）、《堤防工程管理设计规范》（SL171-96）及城市特征，其工程管理范围如下：水闸工程各组成部分的覆盖范围，上下游各至防冲槽，包括闸首、上下游消能防冲工程和两岸连接建筑物，有关海塘防汛通道。除此之外，为保证工程安全，在管理范围之外两侧各10m，上下游各50m作为工程保护范围，但不作征用，禁止在此范围内进行挖洞、打井、爆破等危害水闸安全的活动。 7.3工程管理设施7.3.1工程管理区规划按《水闸工程管理设计规范》SL170-96第7.2.2条，办公用房的标准以定编人数人均建筑面积15平方米计，文化福利设施的面积按人均建筑面积5平方米计，调度室、资料室等专业办公房按每间20平方米计，仓库按80平方米计。根据水闸实际情况，节制闸主要功能为挡潮排涝，故生产、生活设施均布置在启闭机房里。7.3.2工程观测、管理设施因工程管理的需要，配备必要的观测设备和管理设备，详见表7-1。表7-1水闸工程主要观测、管理设备表序号名称及规格单位数量1经纬仪JI6″级台12水准仪S3台13流速仪台24自计水位计台25望远镜台16照相机台17空调台17.4交通及通讯设施7.4.1交通设施根据《水闸工程管理设计规范》（SL170-96），为便于工程管理需配备必要的交通设施，2级小型水闸工程应配置一辆载重汽车。按本工程的实际情况，可配置一辆小型工具车。7.4.2 通讯设施本工程对外通讯主要是市话。 7.5工程运行调度工程管理是发挥工程效益的关键，加强和提高管理水平才能充分发挥工程的综合效益。工程投入运行后，必须实行合理的运行调度，这不仅关系到地区的整个水系系统的正常运行，同时也是保证工程自身安全所必须的。工程从主要功能要求看，必须满足挡潮、排涝、引潮养殖等需要。水闸建成后，闸门的开启次序和开启度可通过排水试运行试验，制定出不同水位下的闸门操作规程，具体要求如下：（1）力求避免产生集中水流、折冲水流等不利流态；（2）控制闸门开度，尽可能保证发生淹没水跃以及避免发生震动的闸门开度；（3）控制流量，使河道的平均流速不大于0.7m/s。闸门操作见本报告6.2.3节。7.6工程观测根据《水闸工程管理设计规范》（SL170-96）第四章，为了掌握工程状态变化和工作情况，保证工程安全和积累资料以及提高设计和管理水平，根据本工程等级、规模、地质条件，确定工程观测项目和设置相应观测设施。（1）水位观测在水流平顺、水面平稳的内外进、出口处各设一台自动水位计和一根水尺以观测水闸上下游水位。（2）沉降观测在闸墩、消力池及翼墙的顶部的端点和中点各埋设一个沉降标点，沉降的观测采用一台水准仪来测量。（3）水平位移观测水平位移可通过沉降标点进行观测，不再另设。位移观测采用一台经纬仪。（4）基底扬压力观测在闸首底部的地基上埋设测压管观测基底扬压力，观测断面在上下游侧各设一组，每组断面上设二个测点。为保证工程安全和正常运行，还必须定期对闸上下游淤积和冲刷进行观测，在开闸前做好防止冲淤工作。 8施工组织设计8.1施工条件8.1.1工程条件1、对外交通工程附近有温梅、瑞梅、永梅公路经过，可通过堤顶道路与之沟通，交通较为方便。2、建筑材料来源工程用块石主要由附近永中白水石料场供应，石碴主要由梅头东门村石料场供应，黄砂可由附近永中白楼下村砂场采购，碎石由梅头镇外购供应；水泥、钢材、木材可从城区建材市场或专业厂家采购。3、水电供应施工用电、用水，均可从附近电网、水网引接。8.1.2自然条件工程水文、气象、地形地质等自然条件可参见本报告第二章节。正常年份，每年4-6月分为梅汛期、7-10月份为台汛期，均会对工程施工和渡汛安全造成影响，故主体工程施工时间应选择在11月份至翌年3月份之间。8.1.3工程施工特点本工程施工特点主要有：土方工程量较大、闸室施工工序较多、砼一次浇筑方量较大、工期紧且外江侧施工受潮汐影响。8.2施工导流与围堰根据本工程特点，主体工程施工需修筑围堰，出口段的部分项目施工可采用抢潮法。修筑围堰后，内河有3000余亩水产养殖面积需解决引排水问题，根据本工程地形等现场条件，拟沿西岸布置导流明渠，导流明渠宽6m，底高程-0.5m，西岸老堤堤脚采用长度为10m的钢板桩保护。导流布置详见图“中闸改建初-11”。 8.2.1围堰布置纵向围堰：沿西岸布置，围堰离水闸纵轴线净距离为17.7m；内河围堰：布置于内河防冲槽内侧，围堰中心线须离内河防冲槽20米以上；外江围堰：布置于外河侧消力池外侧，围堰离外河侧消力池净距离为1.5m；沿基坑四周设置排水沟，少量渗水可采用基坑集中后水泵抽水，外排入海；主体工程完成后可拆除老闸，外江段（包括部分海漫、部分挡墙等）需候潮作业。围堰布置详见图“中闸改建初-11”。8.2.2堰顶高程围堰堰顶高程H由下式确定：H=h+△超高（h为围堰挡水设计水位）根据《水闸设计规范》和建筑物级别，h按照5~10年一遇的洪水标准确定，由于围堰只需在非汛期挡水，外江出现不利高潮位时可临时关闭老闸，故可取用内河的非汛期5年一遇的水位；安全超高△取0.3m。据此确定围堰堰顶高程：H=3.12+0.3=3.42m。8.2.3围堰断面设计为满足导流明渠布置，纵向围堰与外江侧横向围堰只能采用占地较小、体型较窄的板桩式结构，内河横向围堰可采用简易的编织袋装土围堰型式。根据围堰外设计高水位3.62m，河床底高程-0.5m，基坑底高程-1.6m及现场地形地质条件，围堰采用双排钢板桩围堰型式，内填粘土防渗，粘土与钢桩之间设置编织布，桩顶可与导流明渠西侧防护桩桩顶用∠50×50×5角铁焊接连接，堰顶高程为3.42m，顶宽2.0m。袋装土围堰内外坡比均为1：2，堰顶高程3.42m，顶宽4m。断面结构详见图“中闸改建初-11”。8.3主体工程施工8.3.1施工程序施工准备→导流明渠、围堰修筑与基坑排水→基坑开挖→桩基施工→闸底板→闸墩→空箱→内外消力池→海漫与翼墙→上部结构→金属结构及机电设备安装调试→围堰与老闸拆除→外河海漫与翼墙（部分）→扫尾。 8.3.2主要项目施工方法1、围堰施工袋装土围堰工作内容包括编织袋装土堆筑、防渗土填筑。均需人工操作。钢板桩围堰工作内容包括钢板桩打设与固定、编织布铺设、粘土回填、拆除。钢板桩采用0.6t柴油打桩机施打、简易拔桩架配5T卷扬机拔除，其余均采用人工操作。2、基坑排水施工围堰形成后的基坑排水，采用7.5kw泥浆泵排水；围堰后的少量渗水及为确保基坑干燥的日常施工排水，可采用2.2kw潜水泵排水。3、桩基工程（1）PHC管桩预制应在专业管桩预制厂完成，载重汽车运至现场、现场接桩。采用5~7吨柴油打桩机施打。由于桩机自重较大，施打部位应沿桩机移动方向铺筑50cm石碴垫层、上铺桩木作为打桩工作平台。施工工艺：铺设作业平台→定位→施打→接桩→送桩→移位→清理。（2）水泥搅拌桩Φ600水泥搅拌桩采用GZB-600单头搅拌桩机施工，施工工艺：定位→预搅下沉→制备水泥浆→提升喷浆搅拌→重复上下搅拌→清洗→移位。桩与桩搭接20cm、搭接时间不超过24小时。（3）预制砼防冲板桩：采用0.6t柴油打桩机施打。各部位管桩与水泥搅拌桩施工顺序为闸室→空箱→内外翼墙。4、土方工程土方工程包括基坑土方开挖与土方回填。土方开挖采用1.0反铲挖掘机，回填用的土方可就近堆放于两岸堤身内坡及护塘地，堆放时应限制堆放高度、确保老塘与边坡稳定，多余土方用1.0挖掘机挖装5.0T自卸汽车外运。土方回填采用1.0反铲挖掘机挖料铺填、蛙式打夯机夯实、人工修边补夯。土料含水量过高时须先用挖机进行翻晒。5、现浇砼工程（1）砼搅拌系统：设在水闸两岸老堤顶，配备400升的搅拌机三台；（2）砼水平运输：采用架设栈桥手推车运输。栈桥设置两道，一道设于出料口至闸首、空箱间，架设高程为7.1m；一道沿挡墙内侧设置，架设高程为3.6m。均可采用普通脚手钢管搭设。（3）砼垂直运输：闸首、空箱与启闭机房的垂直运输采用井字架配卷扬机提运，7.1m到3.6m栈桥间垂直运输及其它垂直运输均采用溜槽；（4）平仓与振捣：采用人工平仓；垫层、路面与面板砼采用平板式振捣器振捣，其余均采用插入式振捣器振捣。 6、预制砼工程预制砼仅有防冲板桩，预制工程量不大，拟现场制作。预制场拟设于北岸老海塘的塘顶或护塘地上。7、闸门制作、闸门与启闭机安装闸门拟由专业加工厂定制。闸门与启闭机安装均采用25T汽车起重机安装。8、其它项目施工灌砌块石砌筑、石碴垫层铺筑、防冲槽抛石、止水、启闭机房房屋建筑、电气设备安装等常规项目均应按有关规范进行，具体施工方法不再赘述。8.3.3主要施工机械与设备主要施工机械与设备见表8-1。表5.1主要施工机械与设备设备名称型号单位数量自卸汽车5t辆5反铲挖掘机1.0m3台2砼拌和机0.4m3台2插入式振捣器2.2kw台6平板式振捣器1.5kw台2泥浆泵7.5KW套2潜水泵2.2KW只4电焊机30KVA台3柴油打桩机D1-5000套1柴油打桩机D1-600套1水泥搅拌桩机GZB-600套1汽车起重机25T台1平板挂车30T辆2变压器160KVA台18.4施工总体布置供水系统：施工用水、生活用水通过自来水管道从附近申请接入。内河水经检测附合施工用水要求时也可用水泵从内河中抽取解决； 供电系统：从附近供电线路申请接入，设160KVA变压器1台，布置于北岸侧海塘护塘地上；拌和系统：布设于水闸两岸老堤堤顶，配备400升的搅拌机二台，水泥仓库与堆料场就近布置；内外交通：对外交通可通过老塘堤顶道路，无须专门修筑；场内交通，老闸拆除前可作为两岸沟通的施工道路、内河围堰堰顶可作为人行便道，另需按砼水平运输需要修筑施工栈桥，其中高程7.2的栈桥长度80米、3.7的栈桥长度220米。临时房屋建筑：可另活布置于两岸护塘地上。其中施工单位办公与生活用房面积为800m2，建设、监理与设计单位用房200m2，施工仓库800m2。施工临时占地：施工期间约需临时占地3000m2。可从两岸堤防的护塘地解决，无需征地。施工总体平面布置详见图“中闸改建初-11”。8.5施工进度计划本工程总工期安排10个月。拟自2003年11月开工到2004年8月完工。详见表8-1《施工总进度表》。 9环境影响评价本工程红旗闸属拆除重建工程，工程规模比原闸稍大，一般情况上、下游各特征水位与现状基本一致。因此，本水闸建成运行后基本不改变上、下游地区的生态环境状况，运行期对上、下游环境的影响很小。同时排涝能力的提高将有益于围垦区内及周边地区的整体排涝抗风险能力。运行期无大气污染物排放，对工程区环境空气质量无影响。从总体上来看，本工程的建设利大于弊，不利影响主要集中在施工期间，由于主体工程施工时间只有6个月，施工影响时间较短，在采取必要、有效的环境保护措施后，不利影响可减免。本工程的不利影响主要包括以下几部分。1、对水环境的影响工程施工期将排放一定量的生产废水和生活污水，预计生活污水排放量较大，生产废水排放量则相对较小，未经处理的污废水污染物浓度较高。施工污废水直接排放对内外河水质将产生一定的污染影响。运行期工作人员人数为2人，生活污水排放量较小。2、对环境空气质量的影响施工期土石方开挖和交通运输产生的粉尘、施工燃油机械产生的废气将使工区周围及交通公路两侧的环境空气质量下降，对工区附近居民区、交通公路两侧的居民区及现场的施工人员产生一定的影响。3、噪声对环境的影响施工期使用的机械设备运转、车辆行驶等产生的噪声对周围声环境影响较大，影响范围昼间约200m、夜间约650m，。运行期的噪声源主要为启闭机、电气室所设的通风机以及柴油发电机组等。启闭机、通风机的噪音相对较小，且使用时间也相对较短，柴油发电机组噪音较大，但一般情况柴油发电机组不使用，而且周围主要的居民住宅离的都较远，因此，运行期对周围环境及居民住宅的影响较小。4、对人群健康及环境卫生的影响工程施工期间，临时生活区居住面积相对较小，居住集中且条件较差，给各种传染性疾病提供了传播途径，但主要受影响人群为施工人员。5、对水土保持的影响工程建设过程中基础和料场开挖将扰动原地貌，损坏原有的水土保持设施，弃渣堆置、施工场地占用、压损，损坏和改变原有的地貌特征，使其原具备的蓄水保土功能下降、削弱；开挖面及弃渣场不能满足稳定性要求时，可能造成滑坡、崩塌等现象。总之，工程建设对占地范围内的水土保持将产生不利影响。建议专题做水土保持报告书。 10工程概算10.1编制说明10.1.1编制依据及定额1、《水电水利工程工程量计算规定》（DL/T5088-1999）；2、浙江省水利厅《浙江省水利水电费用定额及概(预)算编制细则》(1999)，以下简称(99)细则；3、定额：采用浙江省水利厅《浙江省水利水电建筑工程预算定额》(1998年)，除半成品（如砂石料、砼、砂等）单价计算外，以预算定额乘以1.05扩大系数作为编制概算依据；施工机械台班费套用浙江省水利厅《浙江省水利水电工程常用施工机械台班费定额》(1998年)。管桩等缺项项目套用《全国统一市政工程预算定额》（1999年）。10.1.2基础单价1、人工工资预算单价：按(99)细则规定，取17.0元/工日。2、主要材料预算价格：①水泥按限价300元/t计入预算单价，另补差价30元/t；钢筋为3000元/t，另补差价500元/吨。②地方材料价格：块石、黄砂、碎石由附近石料场供应，预算价分别为：块石50m3；碎石55元/m3；黄砂50元/m3。③水、电预算价格：水、电预算价格采用当地工程用水、电价，其中水价为3元/吨，电价为0.8元/度。④其他材料预算单价采用《温州市建筑工程价格信息》(2003年8月)中相应材料信息价，缺项取用《浙江省建筑安装材料预算价格》。10.1.3取费标准根据《99细则》规定，本工程取费标准按水利四类工程：1、其他直接费:按基本直接费的4.0%计； 2、现场经费:按直接费计取，费率：土石方工程为6.0％，砼工程为6.6％,基础处理工程为5.4%，疏浚工程为4.7%；3、间接费:按直接工程费计取，费率：土石方工程为6.0％，砼工程为3.6％；基础处理工程为4.8%，疏浚工程为5.3%；4、企业利润:按直接工程费和间接费之和的5%计；5、三税税金:按直接工程费、间接费、企业利润、材料补差之和的3.25%计。6、概算扩大系数：采用预算定额的，按预算合价×1.05计；10.1.4预备费及建设期融资利息1、预备费（1）基本预备费：按工程概算第一至第五部分之和的5%计算；（2）价差预备费：由于近几年物价较稳定，年度上涨指数为0，本工程即将在近期实施，故价差预备费不计。2、建设期融资利息本工程资金由地方财政拨款和上级财政补助解决，无商业银行贷款，故建设期融资利息不计。10.1.5主要技术经济指标1、投资主要指标（1）工程总投资：1728.83万元；（2）静态总投资：1728.83万元；（3）建筑工程费用：980.29万元；2、主要材料用量：水泥3060t，钢材514t，木材69m3，黄砂4509m3，碎石5184m3，土工布3580m2。3、所需劳动力：施工总用工2.3万工日，平均高峰人数104人，高峰用工人数155人。10.2概算表详见表10-1～10-6。 总概算表表10.1单位：万元编号工程或费用名称建安工程费设备购置费独立费用合计1I工程部分　　　　2第一部分建筑工程980.29　　980.293第二部分机电设备及安装工程8.1542.97　51.124第三部分金属结构及安装工程16.57118.17　134.745第四部分临时工程247.89　　247.896第五部分独立费用　　225.46225.467一至五部分合计　　　1639.508预备费　　　81.989基本预备费（5%）　　　81.9810价差预备费　　　0.0011建设期融资利息　　　0.0012静态总投资　　　1721.4813总投资　　　1721.4814II淹没或场地征用部分　　　　15第一部分水库淹没处理补偿费　　　0.0016第二部分建设及施工场地征用费　　　0.0017第三部分环境影响等补偿费　　　7.0019预备费　　　0.3520基本预备费（5%）　　　0.3521价差预备费　　　0.0022建设期融资利息　　　0.0023静态总投资　　　7.3524总投资　　　7.35　　　　　　25工程总投资合计　　　　26静态总投资　　　1728.8327工程总投资　　　1728.83 '