莒南县文疃镇滕家河水库除险加固工程初步设计报告大学论文.doc

'莒南县文疃镇滕家河水库除险加固工程初步设计报告（附概算）临沂华禹勘测设计有限公司2017年2月 莒南县文疃镇滕家河水库除险加固工程初步设计报告（附概算）工程规模：小（2）型建设性质：除险加固批　　准：马义秀审　　定：魏宏飞审　　核：胡明礼编制人员：王颖王军霞徐佳秀临沂华禹勘测设计有限公司2017年2月 目录第一章综合说明11.1工程概况11.2依据的主要规范、规程及相关文件21.3工程规模等级21.4设计洪水与调洪成果21.5险情隐患及加固处理措施31.6工程管理41.7施工组织设计41.8设计概算4附表：4第二章水文62.1基本概况62.2计算方法62.3设计洪水分析计算62.4施工期洪水计算83.1勘察工作概述93.2区域构造稳定性及地震动参数93.3库区工程地质问题93.4大坝103.5溢洪道133.6放水洞143.7天然建筑材料143.8结论与建议16第四章工程概况与加固规模184.1概况184.2工程存在的主要问题194.3除险加固必要性和建设内容194.4工程规模与特性指标20第五章水库洪水调节计算218 5.1调节计算的边界条件215.2洪水调节计算215.3洪水调节计算成果22第六章大坝除险加固设计256.1大坝坝顶高程复核256.2大坝加固设计276.3渗流计算及渗流稳定分析316.4坝坡抗滑稳定计算及稳定分析326.5超标准洪水处理措施34第七章溢洪道工程加固设计357.1工程总体布置357.2水力设计357.3溢流堰稳定计算387.4边墙稳定计算40第八章放水洞工程加固设计428.1放水洞存在问题及加固的必要性428.2放水洞加固方案428.3放水洞总体布置设计428.4放水洞水力设计43第九章工程观测设计459.1工程观测现状459.2大坝观测设计45第十章电气设计46第十一章金属结构设计47第十二章工程管理4812.1管理机构4812.2管理范围和保护范围4812.3管理设施4812.4管理经费48第十三章施工组织设计4913.1工程条件4913.2施工导流518 13.2.3导流建筑物设计与施工5113.3主体工程施工5113.3.1土石方工程5113.3.2混凝土浇筑工程5313.3.3砌石工程施工5413.3.4金属结构制作和安装5413.3.5施工交通运输5513.4施工布置5513.5施工进度安排55第十四章设计概算5614.1工程概算指标5614.2编制依据5614.3基础单价及费率标准5714.4临时工程5814.5其它费用5814.5.1建设管理费5814.5.2生产及管理单位准备费5814.5.3科研勘测设计咨询费5914.5.4其它费用5914.5.5预备费5914.6工程概算表5914.7资金筹措59第十五章经济评价60附件61附表61附图618 第一章综合说明1.1工程概况滕家河水库位于浔河支流文疃河上游，座落在莒南县文疃镇滕家河村西南400m处，控制流域面积0.637km2，干流坡度为0.0672m/m。滕家河水库于1966年10月开工，1967年4月建成，是一座具有防洪、灌溉、水产养殖等综合功能为一体的小（二）型水库。水库主要由大坝、放水洞、溢洪道三部分组成。总库容54.702万m3，兴利库容29.307万m3，死库容1.54万m3。滕家河水库保护下游3个村，3500口人，5000亩耕地的防洪安全。受当时条件的限制，加之建设仓促、标准低，工程遗留问题多，且经过多年的运行，工程老化、损坏严重，出现了许多问题，致使工程目前不能正常运行，并严重影响工程安全和效益的发挥，对滕家河水库进行除险加固是非常有必要的。图1滕家河水库位置图8 1.2依据的主要规范、规程及相关文件1.《水利水电工程初步设计报告编制规程》（SL619—2013）；2.《防洪标准》（GB50201—2014）；3.《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000）；4.《水利水电工程设计洪水计算规范》（SL44—2006）；5.《碾压式土石坝设计规范》（SL274—2007）；6.《溢洪道设计规范》（DLT5166—2002）；7.《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》（SL189-2013）；8.《水工建筑物荷载设计规范》（DL5077—1997）；9.《水工建筑物抗震设计规范》（NB 35047-2015）；10.《水利水电工程钢闸门设计规范》（SL74—2013）；11.《水利水电工程启闭机设计规范》（SL41—2011）；12.《中国地震动参数区划图》（GB18306—2015）；13.《水库工程管理设计规范》（SL106—96）；14.《水利水电工程施工组织设计规范》（SL303—2004）；15.《水工建筑物抗冰冻设计规范》（SL211-2006）；16.《水利水电工程地质勘察规范》（GB50487-2008）；17.《中小型水利水电工程地质勘察规范》（SL55-2005）；18.水总【2008】428号；19.办规计【2011】206号。1.3工程规模等级1、工程等级根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SD252-2000），滕家河水库工程等别为V等，建筑物级别为5级。2、抗震基本烈度依据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），地震基本烈度为Ⅷ度，地震动反应谱特征周期为0.40s，地震动峰值加速度为0.20g。1.4设计洪水与调洪成果8 根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000），工程设计洪水标准20年一遇，校核洪水标准200年一遇。本次洪水核算按照山东省水利厅《关于印发“山东省小型水库洪水核算办法”（试行）的通知》的规定进行。溢洪道形式为开敞式实用堰，净宽为4m，起调水位采用堰顶高程203.3m(兴利水位)。设计洪水调算成果见表1-1。表1-1洪水调节计算成果表名称单位数量备注死水位m198.3正常蓄水位m203.320年一遇设计洪水位m204.22p=5%相应最大泄量m3/s5.461相应防洪库容万m337.314200年一遇校核洪水位m204.78p=0.5%相应最大泄量m3/s10.922相应防洪库容万m342.488总库容万m354.702兴利库容万m329.307死库容万m31.5401.5险情隐患及加固处理措施1.5.1、险情隐患主要包括：1、原溢洪道封堵，采用左坝端低洼地段自然泄洪，大坝桩号0+000～0+030迎水坡未护砌。大坝防洪能力不满足20年一遇设计洪水标准。2、坝体心墙质量差，桩号0+000～0+200段高程201.04m～201.17m以上坝体为砾质壤土，渗透系数为4.7E-02cm/s，上下游未贯通；坝顶路面部分毁坏，坝脚无排水沟。3、放水洞启闭机房、工作桥损坏严重。4、无坝顶照明设施，无水位观测设施，管理房不完善。8 1.5.2、除险加固措施主要包括：1、大坝：大坝桩号0+000～0+030上游干砌方块石护坡；坝顶硬化，新建防护墙；下游补坡培厚，新建草皮护坡、排水沟。2、溢洪道：进口段新建导流墙，控制段新建宽顶堰、交通桥，泄槽段开挖护砌；硬化上坝路。3、放水洞：拆除重建放水洞启闭机房、工作桥。4、其他：设置大坝照明设施、大理石水尺、上下游台阶，新建管理房院墙。1.6工程管理该水库由文疃镇滕家河村村委负责日常管理，日常管理人员2名。1.7施工组织设计水库除险加固工程施工自2017年4月～2017年6月，施工期为3个月。1.8设计概算1.主要材料水泥222.08t，汽柴油4.267t，碎石650.36m3，石料1726.985m3，钢筋2.588t。2.工日：总工日4394.94工日。3.工程投资工程概算总投资196.50万元，其中建筑工程投资160.41万元，临时工程5.59万，其他费用30.50万元。附表：附表（技术特性指标）表1.28 表1-2滕家河水库主要技术特性指标表项目特性指标单位加固前加固后水库控制流域面积km20.6370.637防洪标准设计年2020校核年200200水位死水位m198.3198.3兴利水位m203.3203.3设计水位m/204.22校核水位m/204.78起调水位m203.3203.3库容死库容万m3/1.540兴利库容万m3/36.568调洪库容万m3/37.314总库容万m3/54.702灌溉面积万亩/0.5地震基本烈度度ⅧⅧ大坝坝型粘土心墙砂壳坝粘土心墙砂壳坝坝长m206206最大坝高m1313坝顶宽m77坝顶高程m205.85～206.13206防护墙顶高程m无206.90防渗体顶高程m边坡坡比上游坡1：1.74～1：2.591:2.5下游坡1：2.04～1：2.941:2.25排水体型式无无排水体长m溢洪道型式开敞式开敞式堰（闸）顶高程m203.3203.3控制断面净宽m104溢洪道总长m8080泄槽长m//泄槽宽m//槽底比降//设计洪水时最大泄量m3/s/5.461校核洪水时最大泄量m3/s/10.922消能型式无/放水洞结构型式预制砼压力管道预制砼压力管道断面尺寸mф0.5ф0.5洞身长m6060进口底高程m198.3198.3设计流量m3/s0.30.3闸门型式0.5*0.6铸铁闸门0.5*0.6铸铁闸门启闭机型式、型号竖井式竖井式位置（大坝桩号）0+0808 第二章水文2.1基本概况滕家河水库位于文疃镇滕家河村西南400m处，属浔河支流文疃河上游，控制流域面积0.637km2，干流平均坡度0.0672m/m。滕家河水库于1966年10月开工，1967年4月建成，是一座兼顾防洪、灌溉、养殖等综合性效益于一体的小（2）型水库。2.2计算方法滕家河水库无实测流量资料，且工程为小型水库，故本次洪水核算按照山东省水利厅《关于印发“山东省小型水库洪水核算办法”（试行）的通知》的规定进行。2.3设计洪水分析计算设计洪水按照鲁水管[2008]2号文“山东省小型水库洪水核算办法（试行）”进行计算。已知：流域面积F=0.637m2，干流坡降按加权平均法计算J=67.2m/KM，干流长度L=1.60KM。（一）洪峰流量Qm，经查有关图表计算1、流域综合特征参数KK=1.6/0.6721/3*0.6370.4=3.122、流域中心多年平均24小时降雨量=118mm3、变差系数Cv=0.584、查皮尔逊Ⅲ型曲线的模比系数Kp表，当Cs=3.5Cv，Cv=0.6时，Kp5％=2.16，Kp0.5％=3.515、二十年一遇及二百年一遇二十四小时降水量H24p=5％H24.=118×2.16=254.88mmp=0.5%H24.=118×3.51=414.18mm6、洪峰流量模数qm8 查太沂山南山区qm－H－K曲线，当K=3.12时，H=254.88mm，qm=33.62m3/s/km2H=414.18mm，qm=54.87m3/s/km27、洪峰流量Qmp=5%，Qm=1.1×qm×F=1.1×33.62×0.637=23.55m3/sp=0.5%，Qm=1.1×qm×F=1.1×54.87×0.637=38.45m3/s（二）洪水总量推求1、净雨量hR计算p=5%，H=254.88mm，P+Pa=254.88×0.75+40=231.16毫米p=0.5%，H=414.18mm，P+Pa=414.18×0.75+40=350.64毫米查降雨径流关系查算图：P=5%时，hR=148.98mmP=0.5%时，hR=262.72mm2、洪水总量WP=5%W=αFhR=0.11×0.637×148.98=10.44万m3P=0.5%W=αFhR=0.11×0.637×262.72=18.41万m3（三）洪水历时T1、洪水过程按三角形计算，三角形底宽T即为洪水历时，最大洪峰历时出现在三分之一底宽T处。P=5%T=W/1800Q=104400/1800*23.55=2.46小时P=0.5%T=W/1800Q=184100/1800*38.45=2.66小时2、涨洪历时T涨p=5%，T涨=T/3=0.82小时p=0.5%，T涨=T/3=0.89小时洪水计算成果见表2-18 表2-1洪水计算成果表项目代号频率P=5%P=0.5%流域综合特征参数K3.123.12流域多年平均最大24小时降雨量H24118118变差系数Cv0.580.58皮尔逊Ⅲ型曲线模比系数Kp2.163.5124小时降雨量H24254.88414.18洪峰流量模数qm33.6254.87洪峰流量Qm23.5538.45净雨深hR148.98262.72洪水总量W10.4418.41洪水历时T2.462.66涨洪历时T涨0.820.892.4施工期洪水计算施工期洪水计算的目的主要是确定施工期施工围堰的规模。由于滕家河水库工程量较少，流域面积不大，可不进行施工导流计算，只需在施工中予以适当考虑即可。8 3工程地质3.1勘察工作概述滕家河水库建库以来从未进行过地质勘探，为查明大坝防渗体顶部接高质量、渗透性，本次勘察于坝顶进行了钻探，钻孔于坝顶靠上游布置，布置钻孔4个，孔距30.7～46.7m，孔深为5.8～6.8m，另外K3孔增加2个钻孔，总进尺37.8m，钻孔内进行注水试验。3.2区域构造稳定性及地震动参数据《中国地震动参数区划图》，工程区的地震动峰值加速度为0.20g，相应地震基本烈度为Ⅷ度。工程区的地震动峰值加速度为0.20g；工程区地震基本烈度为Ⅷ度；工程场区5.0km范围内无活动断裂，近场区20～40km范围内历史上发生1次M≥7级的强地震；场地区域性重磁异常不明显。综合评价工程区属于区域构造稳定性较差区域。3.3库区工程地质问题3.3.1库区渗漏库底第四系覆盖层下伏石英二长岩，裂隙发育，多充填方解石，具微~弱透水，一般不会发生垂向渗漏；左、右岸为丘陵，分水岭宽度一般大300米，分水岭高程一般为230～260米，高出正常库水位30～60米，分水岭岩性为石英二长岩，风化带厚度不大，一般不超过10米，冲沟发育，但延伸小，下切浅，一般不会发生侧向渗漏。库区无大的区域性导水断裂通过，库区与诸河流间，以及与流域面积以外的邻谷，一般不会发生大的渗漏。3.3.2水库浸没库区地处丘陵区，周边地形相对较高，库区为一相对汇水洼地，地表水排泄畅通，库岸主要由石英二长岩组成，库区周围地面高程一般高出水库最高蓄水位，库区在现状兴利水位一般不会产生库区山间洼地的浸没问题，只在诸支沟入库口处，地形开阔低缓、平洼，局部可能造成地下水雍高，向河流上游及周边产生浸没问题，但由于河沟地面坡度陡，因此浸没范围很小。61 3.3.3库岸稳定库区两岸地面相对库底高度约为40～70米，地面坡度约为5°～15°，库岸多岩石裸露，局部近坝库岸为第四系冲积物所覆盖，按《中小型水利水电工程地质勘察规范》附录B分类，库岸多属岩质中缓斜边坡，局部为土质低缓边坡。水库已运行几十年，目前库岸基本稳定，不会产生较大规模的库岸再造。3.3.4固体径流淤积库区入库河流流经丘陵地区山体多由石英二长岩组成，山坡植被较少，基岩多裸露，表层风化层剥落后形成粗砂、砾砂，呈砂土状，极易被雨水冲蚀，入库河流河道比降大，汛期入库洪水携带大量泥砂，因此库区固体径流来源较丰富，易产生库区淤积问题，应做好库区水土保持、植树造林、整治冲沟，以减少固体径流来源，消减水库淤积量。3.3.5诱发地震库区岩性单一，库区历史上无5级以上地震活动，库区无活动性断裂穿过，库底无强透水层，库水没有进行深部循环的条件，水库蓄水后地下应力场没有大的改变，现状水库所处地块已经基本稳定，水库规模较小，产生诱发地震的可能性较小。3.4大坝3.4.1坝体质量现状大坝坝型为心墙砂壳坝，大坝顶高程为205.82~206.12米，坝顶宽7.0m，无防浪墙。大坝分区简述如下：1.接高坝体后期加高培厚覆土岩性为砾质壤土，来源于附近风化砂，灰黄色，不均匀，夹有风化岩块，细粒土含量为16%~29%，分布于顶部，揭露厚度3.40~5.10m，层底高程201.43~201.85m，漏水严重，注水试验渗透系数为2.4E-02~4.7E-02cm/s，具强透水性，砾质壤土各项指标不符合规范防渗体土料要求，不能作为防渗土料。2.心墙61 心墙料场来源主要为第四系冲洪积物及少量残积物，岩性主要为壤土，局部夹砾质壤土，土质均匀，黄褐色，硬可塑，注水试验渗透系数4.1E-05cm/s，具弱透水性，渗透系数稍偏大，其余各项指标基本符合规范防渗体土料要求，压实度为0.85~0.93，不符合规范粘性土填筑标准要求。心墙土填筑质量较差。3.齿槽根据调查访问，大坝施工时，对主河槽段进行了清基处理，设截水齿槽，第四系覆盖物已清除干净，并对风化松动岩石采用搞刨，进行回填粘性土夯实。主河槽两岸山坡未清基。4.坝前区坝前左坝头约30m无护坡，其余表层为石护坡，护坡石岩性上部为砂岩条石，中部为花岗岩块石，下为乱石。条石、块石大小、厚度基本符合规范技术要求，乱石大小、厚度不符合规范技术要求。护坡石平整度、砌缝宽度不合格，护坡石砌筑质量一般。护坡碎石下有一层碎石垫层，厚度不均匀，局部无垫层，碎石垫层粒径大小不一，不符合规范反滤层料质量指标要求。碎石垫层下为砂壳，砂壳主要来源于风化山皮土及全强风化岩石，局部夹有风化块石，岩性为砾质壤土，灰黄色，分选性较差，磨圆度差，呈松散~稍密状态。除含泥量稍大，其余各项指标基本符合规范砂砾填筑料质量指标要求；相对密度不符合规范砂砾料的填筑标准要求，砂壳填筑质量较差。5.坝后区坝后坡表层为自然草皮护坡，杂草灌木丛生，坡面高低不平，局部缺土，设有砂岩条石砌筑排水沟，连接处砂浆老化、剥落，局部排水沟有断折现象。草皮护坡下为砂壳，与坝前砂壳基本一致，砂壳主要来源于风化山皮土，岩性为砾质壤土，夹有块石，灰色，分选性较差，磨圆度差，呈松散~稍密状态。除含泥量稍大，各项指标基本符合规范砂砾料填筑质量指标要求；相对密度不符合规范砂砾料的填筑标准要求，砂壳填筑质量较差。坝后坡脚无反滤排水体。61 滕家河水库坝体土物理力学指标建议值表位置岩土类别湿密度含水率比重压缩模量固快(R)总应力(CU)有效应力(CU)渗透系数CφCcuΦcuC’φ’g／cm3％MPakPa度kPa度kPa度Cm/s心墙砾质壤土1.787.22.656.500304.7E-02壤土1.9223.62.724.502014.51914.01617.04.1E-05砂壳砾质壤土1.746.52.656.000305.5E-033.4.2坝体工程地质评价1.大坝接高坝体高程201.43～201.85m以上为砾质壤土填筑，具强透水性，砾质壤土不能作为防渗体土料，存在渗漏、渗透变形问题，建议采取防渗处理。2.大坝心墙填土受当时施工碾压技术限制，施工压实标准低，存在压实度偏低，渗透系数偏大问题，设计应进行渗流稳定、抗滑稳定计算，必要时采取工程措施，今后应加强对大坝观测。3.大坝迎水坡护坡石护坡石平整度、砌缝宽度不合格，砌筑质量一般，局部无护坡，护坡石与砂壳之间无反滤设计，波浪淘刷，坝体土易被带出，建议重做护坡。4.大坝背水坡局部缺土，排水沟老化，毁坏，坡脚无排水体，建议重做排水设施。3.4.3坝基工程地质条件坝基地层自上而下简述如下：(1)层砾质粗砂(Q4al+pl)：黄褐色，稍密，湿~饱和，石英、长石质，分选性差，级配差。分布于原主河床。石英二长岩：灰褐色，灰白色，块状构造，粗粒结构，强风化，裂隙发育，裂面见有灰褐色渲染，破碎，为软岩。滕家河水库坝基土土物理力学指标建议值表层号岩土类别湿密度含水率比重压缩模量直快(Q)总应力(CU)有效应力(CU)渗透系数CφCcuΦcuC’φ’g／cm3％MPakPa度kPa度kPa度cm/s(1)砾质粗砂1.9623.22.656.500306.1E-0261 3.4.4坝基工程地质评价1.液化评价坝基(1)层砾质粗砂相对密度0.41～0.55，小于0.70，判为液化土。建议坝前脚设置压重平台处理。2.渗漏评价坝基主河槽段第四系覆盖层施工时已设截水齿槽，(1)层砾质粗砂清除较彻底，库水一般不会通过该层渗漏；下伏石英二长岩局部裂隙发育带具中等透水性，形成了渗漏的通道。根据现场调查及查勘，未发现明显渗漏出水点，渗漏轻微，建议加强观测，必要时采取适当工程措施。3.渗透变形评价坝基(1)层砾质粗砂为连续级配土，渗透变形类别判为流土～过渡型，渗流垂直向上出口段(无保护)允许比降建议采用0.25。3.5溢洪道3.5.1工程地质条件溢洪道出露地层自上而下简述如下：石英二长岩：灰褐色，灰白色，块状构造，粗粒结构，强风化，裂隙发育，多闭合状，裂面见有铁锰质渲染，破碎，为软岩。3.5.2工程地质评价溢洪道控制段底出露强风化石英二长岩，岩性较为单一，工程地质条件较好。强风化石英二长岩允许承载力建议采用500kPa，混凝土与强风化石英二长岩摩擦系数建议采用0.40。强风化石英二长岩具中等透水性，抗渗稳定性一般。其余段表层裸露强风化石英二长岩裂隙发育，岩体破碎，抗冲能力低，局部形成冲坑，建议采取适当护砌措施。强风化石英二长岩允许抗冲流速建议采用2.0m/s。溢洪道左岸边坡高度为2.0～61 3.0米，边坡岩性为强风化石英二长岩，按《中小型水利水电工程地质勘察规范》附录B分类，属碎裂结构岩质低斜边坡。右岸为风化砂填筑人工边坡，建议合理选择边坡，必要时，采取适当护砌措施。强风化石英二长岩允许坡比建议采用1：0.75，人工填筑风化砂允许坡比建议采用1：1.50。强风化石英二长岩岩石开挖级别为Ⅴ级。溢洪道下游已经堵塞，洪水无出口，建议进行开挖整治。3.6放水洞3.6.1工程地质条件放水洞地自上而下简述如下：(A)层填土（Qr）：由壤土组成。分布于洞身两侧及上部。石英二长岩：灰白色，灰褐色，块状构造，粗粒结构，强风化，裂隙发育，多闭合状，裂面见有铁锰质渲染，破碎，为软岩。3.6.2工程地质评价根据调查访问及钻探结果，放水洞洞基座落于强风化石英二长岩上，岩性较为单一，一般不会产生较大的沉降变形。强风化石英二长岩允许承载力建议采用500kPa，放水基础底面与强风化石英二长岩之间的摩擦系数建议采用0.45，强风化石英二长岩具弱~中等透水性，抗渗稳定性一般。放水洞为预制砼压力管道，结构形式不符合抗震要求，建议对放水洞采取加固措施，必要时进行改建。3.7天然建筑材料3.7.1土料库区土料比较匮乏，所需土料需外购，根据调查，可采用下游滕家河村土料，运距不2km。主要可用土料为(2)层壤土，黄褐色，硬可塑，含少量砂砾及铁锰结核，切面稍滑，干强度及韧性中等。(2)层壤土作为筑坝防渗体土料各项指标基本符合规范土料质量指标要求，储量能满足本工程要求。(2)层壤土设计压实度下的干密度可采用1.74g/cm3，含水量可采用15.3%~19.1%，土料天然含水量偏高，施工时，应采取适当晾晒，并应做必要的击实或碾压试验。3.7.2混凝土细骨料本次调查了文疃河砂场，距离工程区约为10km，砂料场呈带状广泛分布在文疃河61 河床和漫滩，岩性为河床新近冲积堆积的砾质粗砂，浅褐黄色，较纯净。有用层厚度比较稳定，一般超过5.0m，厚度大者超过10.0m，储量十分丰富。根据场地地形、地貌及地质条件分类，前洪瑞砂料场属Ⅱ类料场，开采条件良好，适合水上机械开采，日产量达数百立方。根据试验资料，砂场细骨料碱活性检测结果表明，均属非活性骨料，主要质量指标基本满足规范对混凝土细骨料的质量指标。混凝土细骨料质量评价一览表质量指标试验数值质量指标评价规定指标值符合情况表观密度g/cm32.60~2.61＞2.55符合堆积密度g/cm31.52~1.53＞1.50符合含泥量%0.9~1.0＜3符合云母含量%0.3~0.4＜2符合细度模数-3.0~3.52.5～3.5为宜符合3.7.3混凝土粗骨料本次调查了茱芦旋子石子场，距离工程区20km。石子场料源来于附近山体块石，石子岩性石英二长岩，岩石力学强度高，抗风化能力强，化学成分稳定，水稳性好。过筛后，清除杂质、粉尘颗粒，质量能满足工程需要。有石子场数家，日产量达数百立方。混凝土粗骨料质量评价一览表料场名称质量指标试验数值质量指标评价规定指标值符合情况茱芦旋子石子场表观密度g/cm32.70＞2.6符合堆积密度g/cm31.62＞1.6符合针片状颗粒含量%2.6＜15符合含泥量%0.5＜1符合粒度模数-7.80宜采用6.25～8.30符合压碎指标%6.5≦14符合3.7.4块石料本次调查了茱芦旋子石料，石料厂距离水库约20km。石料场场地较开阔，岩石裸露，岩性单一，岩相较稳定，抗风化能力相对较强，风化轻微，有些风化夹层，开采时需要剔除。岩性为石英二长岩，单轴饱和抗压强度一般大于60MPa，属硬质岩石，作为块石料质量、储量能满足设计需要。该料场属于Ⅱ61 类料场，适宜机械或人工开采，有沥青公路直达水库，运输较为方便。3.8结论与建议1.工程区属于区域构造稳定性差区域。2.工程区的地震动峰值加速度为0.20g，相应地震基本烈度为Ⅷ度。3.工程区环境水一般对混凝土无腐蚀性，对钢筋混凝土结构中的钢筋无腐蚀性，对钢结构具弱腐蚀性。4.工程区场地的标准冻结深度为0.50m。5.水库已运行几十年，库区一般不会出现渗漏、浸没、库岸稳定及诱发地震工程地质问题，存在淤积问题。6.大坝大坝接高坝体高程201.43~201.85m以上为砾质壤土填筑，具强透水性，砾质壤土不能作为防渗体土料，存在渗漏、渗透变形问题，建议采取防渗处理。坝体填土受当时施工碾压技术限制，施工压实标准低，存在压实度偏低，渗透系数偏大问题，设计应进行渗流稳定、抗滑稳定计算，必要时采取工程措施，且今后应加强对大坝观测。大坝迎水坡护坡石护坡石平整度、砌缝宽度不合格，砌筑质量一般，护坡石与砂壳之间无反滤设计，波浪淘刷，坝体土易被带出，建议重做护坡。大坝背水坡局部偏陡，排水沟老化，毁坏，坡脚无排水体，建议重做坝后排水设施。坝基(1)层砾质粗砂为液化土，建议坝前脚设置压重平台处理。坝基下伏石英二长岩局部裂隙发育带具中等偏低透水性，形成了渗漏的通道。根据现场调查及查勘，未发现明显渗漏出水点，渗漏轻微，建议加强观测，必要时采取适当工程措施。7.溢洪道溢洪道控制段底出露强风化石英二长岩，岩性较为单一，工程地质条件较好。强风化石英二长岩具中等透水性，抗渗稳定性一般。其余段表层裸露强风化石英二长岩裂隙发育，岩体破碎，抗冲能力低，局部形成冲坑，建议采取适当护砌措施。61 溢洪道左岸边坡属碎裂结构岩质低斜边坡，右岸为风化砂填筑人工边坡，建议合理选择边坡，必要时，采取适当护砌措施。溢洪道下游已经堵塞，洪水无出口，建议进行开挖整治。8.放水洞放水洞洞基座落于强风化石英二长岩上，岩性较为单一，一般不会产生较大的沉降变形。强风化石英二长岩具弱～中等透水性，抗渗稳定性一般。放水洞为预制砼压力管道，结构形式不符合抗震要求，建议对放水洞采取加固措施，必要时进行改建。9.天然建筑材料工程区附近的土料、砂石料储量及质量能满足工程要求。综上所述，依据《中小型水利水电工程地质勘察规范》附录E水库病险类型划分，滕家河水库主要病险类型见下表：滕家河水库病险类型划分汇总表类　型亚　类主　要　特　征　及　成　因渗漏问题坝体渗漏大坝接高坝体高程201.43~201.85以上为砾质壤土填筑，注水试验渗透系数为2.4E-02～4.7E-02cm/s，具强透水性。稳定问题边坡稳定溢洪道右岸为人工填筑边坡，抗冲能力低。渗透稳定高水位时，坝体渗漏大的部位，易发生渗透破坏。坝体变形问题护坡损坏迎水坡护坡石与砂壳之间无反滤设计，波浪淘刷，坝体土被带出，局部无护坡，背水坡排水系统失效，局部冲刷较为严重。坝体沉陷坝体后期覆土填筑质量差，坝坡高低不平，多处出现沉陷。抗震稳定问题饱和砂土液化坝基齿槽前(1)层砾质粗砂存在液化可能。61 第四章工程概况与加固规模4.1概况4.1.1工程现状滕家河水库位于浔河支流文疃河上游，座落在莒南县文疃镇滕家河村西南400m处，控制流域面积0.637km2，干流坡度为0.0672m/m。滕家河水库工程于1966年10月开工，1967年月4月竣工，是一座兼顾防洪、灌溉、养殖等综合性效益于一体的小（2）型水库。水库枢纽主要包括大坝、溢洪道和放水洞三部分。(1)大坝现状大坝坝型为心墙砂壳坝，大坝顶高程为205.86～206.12米，最大坝高13.0m，坝顶宽6.5～7.3m，无防浪墙。迎水坡为块石护坡，坡比为1：1.74～1：2.59；背水坡为草皮护坡，坡比为1：2.04～1：2.94，大坝下游无排水设施。(2)溢洪道原溢洪道封堵，采用左坝端低洼地段自然泄洪。(3)放水洞放水洞设在坝0+080处，洞身为预制砼压力管道，尺寸ф0.5m，洞身长60m，进口为闸门控制，竖井式启闭。4.1.2工程建设及运行情况（1）工程建设情况滕家河水库工程于1966年10月开工，1967年月4月竣工，水库属于“三边”工程（边勘察、边设计、边施工）。因无设计单位及留存图纸，经调查了解当时施工人员，得知该水库施工人员由文疃镇各村抽调的民工组成，水库大坝采用人工推土夯实而成，标准低，质量差。（2）工程运行情况1）大坝蓄水运行情况滕家河水库自1967年开始蓄水，历史上最高洪水位发生在2008年8月15日，水位为202.23m，泄洪流量为12.3m3/s。61 由于受当时条件的制约，工程建设标准低、质量差，历史上曾发生过几次事故与险情。1、大坝建成后，坝前坡一直有坍塌现象，汛期尤为严重，主要原因是坝体砂壳压实度达不到规范要求。。2、原溢洪道封堵，采用左坝端低洼地段自然泄洪，洪水不能安全下泄，溢洪时洪水冲刷坝体，阻断交通，影响防汛抢险并危及大坝安全。4.2工程存在的主要问题1、原溢洪道封堵，采用左坝端低洼地段自然泄洪，大坝桩号0+000～0+030迎水坡未护砌。大坝防洪能力不满足20年一遇设计洪水标准。2、坝体心墙质量差，桩号0+000～0+200段高程201.04m～201.17m以上坝体为砾质壤土，渗透系数为4.7E-02cm/s，上下游未贯通；坝顶路面部分毁坏，坝脚无排水沟。3、放水洞启闭机房、工作桥损坏严重。4、无坝顶照明设施，无水位观测设施，管理房不完善。4.3除险加固必要性和建设内容4.3.1除险加固必要性该水库设计灌溉面积5000亩，有效灌溉面积3000亩，保护下游3500人，地理位置较为重要。2016年6月通过了《临沂市莒南县滕家河水库安全鉴定评价报告》，确定为三类坝。鉴于大坝、溢洪道、放水洞存在的问题，为保证防洪安全，促进当地经济和社会发展，对滕家河水库进行除险加固是非常必要的。4.3.2建设内容1、大坝：大坝桩号0+000～0+030上游干砌方块石护坡；坝顶硬化，新建防护墙；下游补坡培厚，新建草皮护坡、排水沟。2、溢洪道：进口段新建导流墙，控制段新建宽顶堰、交通桥，泄槽段开挖护砌；硬化上坝路。3、放水洞：61 拆除重建放水洞启闭机房、工作桥。4、其他：设置大坝照明设施、大理石水尺、上下游台阶，新建管理房院墙。4.4工程规模与特性指标4.4.1工程规模根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000），滕家河水库工程规模为小（2）型，根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000），工程设计洪水标准20年一遇，校核洪水标准200年一遇。4.4.2特性指标水库正常蓄水位203.3m，相应库容29.307m3；设计洪水位204.22m；校核洪水位204.78m，总库容为54.702万m3；死水位198.3m，死库容为1.540万m3。61 第五章水库洪水调节计算5.1调节计算的边界条件5.1.1起调水位的确定溢洪道位于大坝左端，为开敞式溢洪道，全长80m，底宽4m，控制断面底高程203.3m。5.2洪水调节计算5.2.1溢洪道泄量计算泄流能力按下列公式计算：式中：Q－流量，m3/s；B－溢流堰总净宽，m；Ho－计入行近流速水头的堰上总水头，m，Ho＝H；g－重力加速度，m/s2；m－流量系数；c－上游堰坡影响系数，上游堰面为铅直时,c＝1.0；ε－侧收缩系数；σs－淹没系数；根据水库的不同水位算出溢洪道的相应泄量见表5－1，然后将水库水位、库容和泄量对应列成表格，或绘成曲线，供调洪时使用。表5－1水库水位～库容～溢洪道泄量水库水位(m)水库库容（万m3）B=6m溢洪道泄量（m3/s）203.329.3070.000203.531.0050.53720435.2503.514204.539.8877.88720544.52413.29961 205.549.61319.57920654.70226.6195.2.2洪水调算方法调洪演算采用图表法。本工程为小(2)型水库，且溢洪道为无闸控制开敞式溢洪道，用三角形调洪法进行。5.3洪水调节计算成果依据《山东省小型水库洪水核算办法》（试行）中“三角形调洪法”进行计算，调算过程见图5-1～5-3，各种频率下的洪水调算成果见表5－2。表5-2　洪水调节计算成果表名称单位数量备注死水位m198.3正常蓄水位m203.320年一遇设计洪水位m204.22p=5%相应最大泄量m3/s5.461相应防洪库容万m337.31420年一遇校核洪水位m204.78p=0.5%相应最大泄量m3/s10.922相应防洪库容万m342.488总库容万m354.702兴利库容万m329.307死库容万m31.54061 图5-1二十年一遇调算图图5-2二百年一遇调算图61 图5-3水位～泄量关系曲线61 第六章大坝除险加固设计针对大坝现状存在的问题，本次除险加固上游护坡局部整修，新建坝顶防护墙、路沿石，新建下游草皮护坡，增设排水沟。6.1大坝坝顶高程复核6.1.1坝顶超高计算（1）基本资料风速：根据气象局提供的资料，确定水库水域上空10m处多年平均最大风速为16m/s。风区长度：根据水库水域情况，在库区1/10000地形图上量得：设计洪水位204.22m，风区长度为270m；校核洪水位204.78m，风区长度为300m。水深：取水域平均深度。设计情况Hm=3.66m，校核情况Hm=3.89m。（2）波浪爬高计算1）风浪要素：按《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》(SL189-2013)莆田试验站公式进行计算式中：g—重力加速度，取9.8m/s2；—平均波高（m）；—平均周期（s）；—平均波长（m）；W—风速(m/s)，设计洪水位取满库期多年平均最大风速的1.5倍，校核洪水位取多年平均最大风速；Hm—水域平均水深（m）；61 D—风区长度（m）。2）波浪爬高计算按照莆田试验站公式计算：式中：Rm—波浪在斜坡上的平均爬高（m）；KΔ—斜坡的糙率渗透性系数；KW—经验系数，由风速W，坡前水深H，重力加速度g所组成的无维量W/查附表得设计洪水情况时KW，见表6-1；m—大坝坝坡率。表6-1不同洪水标准KW值名称频率P(％)50.51.0101.014波浪爬高RP=KP·Rm。式中：Kp为不同累积频率下的波高与平均波高比值。由/Hm查《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》附表得累积概率P=5%时的Kp＝1.84。（3）坝顶超高计算根据《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》(SL189-2013)坝顶超高按下式确定：Y=RP+A式中：Y—坝顶超高（m）；Rp—在坝坡上波浪最大爬高（m）；A—安全加高（m），设计A=0.5m，校核A=0.3m。水库坝顶超高计算成果见表6-2。61 表6-2大坝顶超高计算成果项目频率P（％）50.5波高（m）0.4960.335波长（m）6.2994.261波浪爬高（m）0.3200.237安全加高（m）0.5000.300坝顶超高（m）1.1970.8166.1.2坝顶高程防洪安全复核水库坝顶高程206.00m，防护墙顶高程206.90m。本次水库防洪核算成果见表6-3。表6-3大坝防洪核算成果表项目频率P（％）50.5最高洪水位（m）204.22204.78坝顶超高（m）1.1970.816核算坝顶高程（m）205.417205.596坝顶高程（m）206.00206.00防护墙顶高程（m）206.90206.90非常运用工况水位与坝顶高程之差（m）1.781.22防护墙顶高程与核算坝顶高程之差（m）1.4831.304由表6-3，水库坝顶高程、满足设计、校核洪水要求。因此，水库大坝防洪满足要求。6.2大坝加固设计6.2.1上游护坡设计(1)方案拟定上游护坡局部整修拟定干砌方块石护坡、预制砼块护坡、现浇混凝土板护坡三种方案进行比选：61 方案Ⅰ：干砌方块石护坡1．块石换算球形直径D计算护坡石粒径及厚度，根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274—2001）计算。块石在最大局部波压力作用下所需的换算球形直径D为：式中：D—石块的换算球型直径（m）；D50—块石平均粒径（m）；Kt—随坡率变化的系数，查附表1.12,K=1.3；ρk—石块的容重(取2.5t/m3)；ρw—水的容重（t/m3）；m—上游坡坡度系数，若坡角为α,则m=cotα=2.5；hp—累积频率为5%的波高（m），一般情况下hp/hm=1.95，hm为平均坡高；不详之处请参见《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）附录A。计算得：D=0.07m，D50=0.08m；2．块石的质量计算：式中：Q—块石的质量（t）；Q50—块石的平均质量（t）。计算得：Q=0.0045t，Q50=0.0053t；3.砌石护坡厚度计算：当Lm/hp≤15时：；当Lm/hp＞15时：。其中，Lm为平均波长；计算方法见《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）附录A。61 计算得：t=0.10m；为了节省投资及工程安全，确定护坡石厚度采用0.15m。方案Ⅱ：预制砼块护坡预制砼块平面尺寸可采用0.5×0.5m，护坡厚度按《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）公式计算:式中：η—系数，取η=1.1；hp—累积频率为1%的波高（m）；ρc—板的密度，取ρc=2.4t/m3；b—沿坝坡向板长（m）。其余符号及意义同前。计算得：t=0.11m，取值为0.12m。方案Ⅲ：浆砌块乱石护坡浆砌块乱石的护坡厚度可按干砌方块石的计算厚度确定，或按干砌方块石的计算厚度减少5cm确定。浆砌块乱石护坡应设置结构缝，缝内填塞沥青木板或采用聚乙稀泡塑板，分块尺寸宜为2～4㎡。浆砌块乱石护坡应设置排水孔，排水孔间距宜为1.0～2.0m，梅花状布置，可采用PVCφ50～75mm排水管，滤水端部穿孔外包二层土工布，并用反滤层外包，厚度不小于0.5m。上游护坡经济技术比较见下表6.2。表6.2上游护坡经济技术比较表方案内容方案1(干砌石护坡)方案2(预制块护坡)方案3(浆砌石护坡)单位工程量(每平方米)0.158m30.12m30.15m3单位投资(元/m2)59.9365.255.3261 总投资(万元)18.6220.2617.19优点坚固耐用、抗冲刷、抗冻能力强及适应变形能力强等护坡施工简单，施工速度快坚固耐用、抗冲刷、抗冻能力强等缺点方块石用量大，供应周期长，人工费用高，造价高费用高，总造价高费用高、总造价高综上分析，方案1虽然具有造价高的缺点，但是坚固耐用、抗冲刷、抗冻能力强及适应变形能力强，结合当地技术及经济条件，确定采用干砌石护坡方案。（2）上游坝坡设计上游坝坡局部整修，采用干砌方块石护坡,干砌方块石厚150mm，其它结构层自上而下分别为10～30mm碎石厚150mm，350g/m2土工布一层，中粗砂厚150mm。6.2.2下游坝坡设计1．坝坡稳定加固大坝下游砂壳需进行稳定加固，采取在背水坡复土放缓坝坡的办法处理。2．坝后整坡和草皮护坡对坝后坡凹凸不平的地方进行坝坡补土整平，表面回填0.3m厚壤土，进行草皮护坡。3．下游坡面排水工程纵向排水沟，采用M10浆砌石矩形排水沟，槽净深和净宽分别为0.40m和0.40m，砌石厚0.3m。每隔15m设一道沉降缝。大坝培厚需开蹬，采用壤土分层碾压，每层碾压厚度不超过0.3m,压实度不小于0.96。6.2.3坝顶设计一、坝顶路面：因坝顶路面已经硬化，所以本次设计不做考虑。二、防护墙防护墙为M10浆砌乱石基础，挡墙为M10浆砌乱石挡墙，外贴大理石61 板（0.4*0.4*0.025m），顶部为大理石锯解石（0.46*0.12*1m）。施工时要注意埋设坝顶太阳能灯座预埋件，详见设计图。三、坝顶照明采用杆高5m，（24W-80W-80AH：灯-太阳板-蓄电池）的太阳能灯路灯，间距30m，共8盏。电缆穿内径为40mm钢管暗敷设于坝肩内，在施工时要注意埋设灯座预埋件，详见设计图。6.3渗流计算及渗流稳定分析复核大坝在各种工况情况下，坝体是否满足渗透稳定要求、最大出逸坡降值和渗流量。（1）典型断面选取渗流稳定验算典型断面选取最大坝高0+100断面。渗流计算需要的坝体土料渗透系数根据“地质报告”选取。（2）计算工况：渗流计算应考虑水库运行中出现的各种不利情况，可按以下水位计算：工况一：兴利水位203.30m；工况二：设计水位204.22m；工况三：校核水位204.78m；（3）计算参数计算参数见表6-5。表6-5计算参数断面桩号部位地层岩性渗透系数（cm/s）0+100坝体壤土1.20E-03坝基壤土2.60E-03填筑土料壤土6.40E-06（4）计算方法及结果采用有限元法，根据61 北京理正岩土计算软件5.5计算。经计算，大坝加固后的浸润线成果见图6-1，典型断面每延米的渗透流量及渗透坡降计算结果详见表6-6。表6-6大坝加固后渗透坡降及渗透流量计算成果表断面桩号计算工况下游坝坡渗漏量m3/d.m计算允许0+100兴利水位0.450.590.015设计水位0.450.590.021校核水位0.450.590.021结论：1）全坝段渗透量（按兴利计算）Q=qili=0.015×206=3.09m3/d全年渗漏量W年=QT=3.09×365=1127.85m3。全年渗漏量为1127.85m3，兴利库容39.307万m3，占兴利库容的0.29%。2）出逸点在坝基内，坝坡计算坡降小于允许坡降，不会发生渗透破坏。图6-1浸润线计算成果图(兴利水位)6.4坝坡抗滑稳定计算及稳定分析（1）典型断面选取坝坡抗滑稳定计算典型断面与渗流计算一致，需要的坝体土料物理力学指标按“地质报告”提供数据，按表6-7列出,稳定验算典型断面选取最大坝高0+100断面。（2）计算工况1)正常工作条件工况I：上游兴利水位203.30m，相应下游无水，计算下游坝坡。工况Ⅱ：上游设计洪水位204.22m，相应下游无水，计算下游坝坡。工况Ⅲ：上游1/3坝高水位，计算上游坝坡。2)非常运用条件61 工况Ⅳ：上游校核水位204.78m降至兴利水位，计算上游坝坡。工况Ⅴ：死水位198.30m，计算上游坝坡。工况Ⅵ：上游兴利水位203.30m遇地震，相应下游无水，计算上下游坝坡。工况Ⅷ：上游设计水位204.22m遇地震，相应下游无水，计算上下游坝坡。（3）计算方法根据北京理正岩土计算软件5.5计算。采用简化毕肖普法。（4）计算参数计算参数见表6-7。表6-7水库大坝0+100断面抗滑稳定计算物理力学指标表断面桩号部位地层岩性湿密度(kN/m3)凝聚力c’（kPa/m2）摩擦角φ’（度）0+100坝体壤土18.832.213坝基壤土18.53212填筑土料壤土19.02515（5）计算成果大坝0+080断面坝坡稳定复核计算成果详见下表6-8。表6-8水库大坝0+100断面稳定计算成果表计算方法位置计算情况计算最小安全系数K允许最小安全系数K判别简化毕肖甫法上游坡校核水位降至兴利水位1.3821.15安全1/3坝高水位1.6531.25安全死水位1.4271.25安全兴利水位+地震1.3151.10安全设计水位+地震1.3631.10安全下游坡兴利水位1.3581.25安全设计水位1.3251.25安全兴利水位+地震1.2961.10安全设计水位+地震1.1721.10安全从以上计算结果可知，大坝0+100断面坝坡满足抗滑稳定。61 6.5超标准洪水处理措施6.5.1工程措施上游突发暴雨，发生超标准洪水时，建议炸毁溢洪道溢流堰及阻水交通桥，使洪水安全下泄，以防止出现洪水漫坝情况，保证大坝安全。6.5.2非工程措施对于超标准洪水目前还无法予以根治，但可通过一定的非工程性措施将灾害损失降到最低。超标准洪水的对策主要包括以下两个方面：首先，建立一个先进的防洪指挥调度中心和洪水预报、警报决策支持系统，并着重做好工程数据库、多媒体指挥决策系统、洪水预报等工作；其次，加强日常防汛管理和抢险准备工作，及时做好下游群众的转移工作，是确保超标准洪水下防洪安全的基础条件之一。61 第七章溢洪道工程加固设计原溢洪道封堵，采用左坝端低洼地段自然泄洪，洪水不能安全下泄，溢洪时洪水冲刷坝体；无交通桥，阻断交通，影响防汛抢险并危及大坝安全。7.1工程总体布置溢洪道仍布置在原溢洪道内，布置轴线基本与原溢洪道布置轴线一致。下游开挖新溢洪道，断面宽度、渠道比降基本一致，尽量顺直，宽度4m。导流墙采用M10浆砌乱石重力式挡土墙，迎水面设0.15m厚方块石镶面，渠底以上墙高为1.6m，墙顶宽0.4m，墙后坡为1：0.3。7.2水力设计（1）泄槽临界水深、临界底坡计算计算设计、校核等情况下的临界水深和临界底坡，临界水深、临界底坡计算公式为：式中：─各种情况下的泄流量（m3/s）；─泄槽宽（B=6m）；─临界水深（m）；─临界底坡─泄槽槽身糙率系数（=0.025）─重力加速度（=9.8m/s2）；计算结果见表7-1。61 表7-1泄槽临界水深计算表频率分项P=5%P=0.5%泄流量（m3/s）5.46110.922临界水深Hk（m）0.6980.831临界底坡Ik0.01340.0130设计底坡I0.010.01（2）泄槽水面线计算泄槽水流属于明渠非均匀流，水面线计算根据能量方程，用分段求和法计算，起始断面为上游端，近似按临界水深计算，计算按《溢洪道设计规范》（SL253-2000）附录A.3.1-1、A.3.1-2公式，公式如下：式中：─分段长度；─分段始、末断面水深；─分段始、末断面平均流速；─流速分布不均匀系数，取1.05；─泄槽底坡坡角；─泄槽底坡；─分段内平均摩阻坡降；─泄槽槽身糙率系数（=0.027）；─分段平均流速，；─分段平均水力半径，。溢洪道泄槽段20年一遇设计洪水、200年校核洪水两种种情况下的计算结果见表7-2～表7-3。61 表7-220年一遇洪水水面线计算表桩号水深h流速v正常水深ho分段长dL0+16.60.6982.8170.7800+22.00.5793.1070.785.40+27.80.5693.1420.785.80+34.10.5662.6260.786.30+47.70.5662.1020.7813.6表7-3200年一遇洪水水面线计算表桩号水深h流速v正常水深ho分段长dL0+16.60.8312.7861.1100+22.00.9132.5361.115.40+27.80.8552.7081.115.80+34.10.8322.7821.116.30+47.70.8222.8161.1113.6（3）确定泄槽边墙高程20年设计洪水情况，泄槽边墙安全超高取1m，200年校核洪水情况，泄槽边墙安全超高取0.5m，计算成果见表7-4～表7-5。波动及掺气水深按《溢洪道设计规范》（附录A.3.2）公式计算：式中：h、hb—分别为泄槽计算断面的水深及波动和掺气水深（m）；v—不计入波动和掺气的计算断面上的平均流速（m/s）；ξ—修正系数，取ξ=1.0s/m。表7-420年一遇洪水边墙高度计算表桩号水深h流速v计入掺气水深（m）边墙高（m）0+16.60.6982.8170.7181.60+22.00.5793.1070.5991.561 0+27.80.5693.1420.5911.50+34.10.5662.6260.5891.50+47.70.5662.1020.5811.5表7-5200年一遇洪水边墙高度计算表桩号水深h流速v计入掺气水深（m）边墙高（m）0+16.60.8312.7860.8561.550+22.00.9132.5360.9381.450+27.80.8552.7080.8841.40+34.10.8322.7820.8611.380+47.70.8222.8160.8511.3溢洪道导流墙根据计算结果，高度取1.6m。7.3溢流堰稳定计算1、主要荷载及计算工况溢流堰承受的荷载和作用主要有：①自重；②静水压力；③扬压力；④动水压力；⑤波浪压力；⑥泥沙压力；⑦冰压力；⑧土压力；⑨地震作用等。荷载组合可分为基本组合与特殊组合两类。基本组合属于设计情况或正常情况，由同时出现的基本荷载组成。特殊组合属校核情况或非常情况，由同时出现的基本荷载和一种或几种特殊荷载组成。设计时应从这两类组合中选择几种最不利的、起控制作用的组合情况进行计算，使之满足规范中规定的要求。在这里分四种工况进行计算：①正常蓄水位；②设计洪水位；③校核洪水位；④正常运用+地震情况。2、抗滑稳定计算坝体建基面抗滑稳定根据《砌石坝设计规范》（SL25-2006）规定，按抗剪强度公式计算：式中：61 Kc—抗滑稳定安全系数；f—基础底面与基岩接触面之间的摩擦系数；∑P—作用于坝体上的全部水平向荷载（kN）；∑W—作用于坝体上的全部荷载对计算滑动面的法向分量（kN）；计算结果如下表:表7-6抗滑稳定计算成果表抗滑稳定安全系数正常运用设计校核正常运用遇地震K1.51(>1.05)1.40(>1.05)1.24(>1.00)1.32(>1.00)由上表知，坝体满足稳定要求。3、应力计算根据《水闸设计规范》（SL265-2001）中公式（7.3.4-1）计算：式中：—坝体基底应力的最大值或最小值（kPa）；∑G—作用于坝体上的全部竖向荷载（kN）；A—坝体基底面的面积（m2）；∑M—作用于坝体上的全部竖向和水平向荷载对于基础底面垂直水流方向形心轴的力矩（kN·m）；W—坝体基底面对其垂直水流方向形心轴的截面矩（m3）。计算结果如下表：表7-7坝体应力计算成果表垂直应力（Kpa）正常蓄水位设计校核正常运用遇地震σmin26.716.611.316.6σmax38.267.371.348.3地基最大承载力为1000Kpa，满足要求。61 7.4边墙稳定计算1、计算断面选取左岸挡土墙选取墙体高1.6m。2、计算条件地基承载力1000kPa，地基摩擦系数0.6。3．基底应力根据《水工挡土墙设计规范》（SL379—2007）中公式（6.3.3）计算：式中：—岸墙基底应力的最大值或最小值（kPa）；∑G—作用于岸墙上的全部竖向荷载（kN）；A—岸墙基底面的面积（m2）；∑M—作用于岸墙上的全部竖向和水平向荷载对于基础底面垂直水流方向形心轴的力矩（kN·m）；W—岸墙基底面对其垂直水流方向形心轴的截面矩（m3）。4抗滑稳定计算根据《水工挡土墙设计规范》（SL379—2007）中公式6.3.5-1计算：式中：Kc—抗滑稳定安全系数；F—岸墙基础底面与基岩接触面之间的摩擦系数；∑P—作用于岸墙上的全部水平向荷载（KN）；∑W—作用于岸墙上的全部荷载对计算滑动面的法向分量（KN）；其余符号及意义同上。5.抗倾覆稳定计算抗倾覆稳定计算公式采用《水工挡土墙设计规范》（SL379—2007）中公式61 6.4.1计算：式中：K0—岸墙抗倾覆稳定安全系数；∑MV—对岸墙前趾的抗倾覆力矩（KN·m）；∑MH—对岸墙前趾的倾覆力矩（KN·m）。计算采用百图水工挡土墙计算软件，岸墙稳定计算成果详见表7-8。表7-8边墙稳定计算成果表墙高工况抗滑稳定抗倾稳定地基应力（kPa）承载力允许值计算值允许值计算值允许值σmaxσmin右岸1.6m施工期1.491.003.401.30141.115.31000正常挡水位1.671.053.321.4083.74.11000设计洪水位1.951.054.4171.4070.410.81000正常运用与地震1.531.003.091.3087.91.91000左岸1.6m施工期1.621.003.171.3080.42.71000正常挡水位1.731.053.441.4077.85.91000设计洪水位1.891.054.021.4067.09.71000正常运用与地震1.491.002.981.3084.30.81000经计算：溢洪道岸墙的抗倾和抗滑稳定安全系数满足规范规定的安全系数允许值，基底最大压应力小于基岩容许压应力。61 第八章放水洞工程加固设计8.1放水洞存在问题及加固的必要性放水洞位于桩号0+080处，为预制砼压力管道，断面尺寸为ф0.5m，洞长60m，进口底高程198.30m，闸门为0.5*0.6铸铁闸门，竖井式启闭。“安全鉴定（排查）”综合评定：放水洞启闭机房、工作桥损坏严重。因放水洞存在上述问题，因此急需除险加固。8.2放水洞加固方案一、加固方案拆除重建放水洞启闭机房、工作桥。二、加固工程内容1、改建工程内容：拆除原启闭机房、工作桥，重建启闭机房、工作桥等工程。启闭机房设置在放水洞进口处，进出口高程不变，进口198.30m，出口197.20m，放水洞长60m。原有引桥、闸阀室拆除，重建一座12㎡的闸阀控制室，底高程为203.50m，在原引桥位置处重建一座引桥，长12m，宽1.4m，两边架设大理石栏杆，引桥顶高程为203.50m。在引桥通过台阶和坝顶相连接。详情见图纸。8.3放水洞总体布置设计放水洞位于大坝桩号0+080处，包括拆除现有启闭机房、工作桥，重建启闭机房、工作桥等工程。进口段：长2m，进口底高程198.30m，拆除现状启闭机房、工作桥及部分浆砌石岸墙，新建启闭机房、工作桥等。洞身段：总长60m，还用原有预制砼压力管道，不再做处理。出口段：原有机房进行重新刷漆，更换门窗等工程。61 8.4放水洞水力设计8.4.1放水洞流量滕家河水库除险加固工程完成后，放水洞主要用于农业灌溉。放水洞流量的大小，要根据灌溉设计要求确定。水库设计灌溉面积为0.5万亩，有效灌溉面积0.3万亩。设计灌水模数取1.0m3/s/万亩。从长远考虑，结合实际情况，灌区设计引水流量取0.3m3/s。经分析确定，放水洞设计流量为0.3m3/s。8.4.2放水洞泄流能力计算（1）泄流计算在通常情况下，放水洞涵管的水流流态属有压自由出流，其过流能力按《水工设计手册》中的公式计算。式中：—放水洞输水能力（m3/s）μ—流量系数，μ=0.86949ω—涵管的过水断面积（m2）；ω=0.19625H0——计入行进流速的涵洞进口水头（m）；H0=203.3-198.3=5—势能修正系数，＝0.85；—涵管的纵坡；=1/55L—涵管的总长度（m）；L=60—涵管的高度（m）；=0.5—从涵管进口至出口的各种局部损失系数之和；—谢才系数，，其中：—水力半径（m）。61 n—糙率系数，水泥管n=0.014；R—水力半径；R=（0.5/4）^（1/6）=0.70711局部损失系数之和根据《水利水电工程进水口设计规范》（SL285-2003）附录B方法计算。①拦污栅（无）式中：―拦污栅栅片形状系数，＝1.79；S1、b1―分别为拦污栅片厚度及栅片间净距；―拦污栅栅面的倾角，=90。经计算拦污栅局部阻力系数＝0.155。②进水口局部阻力系数＝0.1。③出水口局部损失系数=0.1当水库水位降至洞顶附近时，涵洞水流变为半有压流和无压流，此时涵洞的过流能力应按半有压流和堰流的有关公式计算。放水洞水位～泄流量计算成果见表8-1。表8-1放水洞过流能力计算成果表库水位(m)198.3198.8199.3199.8200.3200.8201.3流量(m3/s)00.21690.259330.295690.32810.36880.3847库水位(m)201.8202.3202.8203.3流量(m3/s)0.41010.43400.45670.4783查表可见，兴利水位203.3m，泄流量为0.4783m3/s，满足灌溉设计流量0.3m3/s。61 第九章工程观测设计9.1工程观测现状滕家河水库现状无水位测设施。9.2大坝观测设计1．水尺：位于0+140大坝上游岸坡上，共3根，从水位201.50至204.50m，每根总长2.0m，刻度1.6m，有效刻度1.4m，埋深0.4m，底座为0.5*0.5*0.4m的C20砼浇筑。61 第十章电气设计一、供电设计主要用电负荷为大坝照明和管理房用电，可直接从农电0.4KV引接，直接引接到管理房照明，配置相应的配电箱和闸刀配电箱。二、电气设备布置大坝防汛照明灯具采用25W-80W-85HA太阳能路灯，间距30m，共8盏。61 第十一章金属结构设计放水洞采用坝前控制,选用0.5*0.6铸铁闸门，竖井式启闭。61 第十二章工程管理12.1管理机构滕家河水库一座是一座兼顾防洪、灌溉、养殖等综合性效益于一体的小（2）型水库。水库性质为国有，主管单位为文疃镇人民政府，水库日常管理由文疃镇滕家河村委负责，现有安全管理人员2人。12.2管理范围和保护范围由于滕家河水库工程管理范围和保护范围基本没有划定，也没有确定管理范围内土地等资源的管理使用权，各地可根据实际情况合理确定。12.3管理设施（1）水位观测：主要是坝前水位观测，在水库上游0+140处设置一组水尺；（2）防汛道路：利用滕家河村已有一段生产路，直通大坝0+000处，硬化路长100m。需在溢洪道处建1座交通桥，该桥为净宽4m平板桥，桥高2.7m，基础深1.0m，桥面高程206.00m,桥底高程203.30m。下部为M10浆砌石结构，桥板采用C30钢筋混凝土，，厚0.35m。（3）警示牌：水库一端设置警示牌1套。（4）办公、生产、档案等管理用房：新建管理房院墙84米。12.4管理经费小型水库一般由乡、镇或村级管理。按照谁管理谁负责的原则，落实管理经费与运行维护费。也可采取承包、租赁等多渠道开辟管理经费来源。考虑小型水库防洪作用的重要性，应对每座小型水库实行安全管理员与财政补贴制度。61 第十三章施工组织设计13.1工程条件一、工程主要施工特点本工程主要施工特点：1.本工程为水库除险加固工程，大坝、放水洞、溢洪道、交通桥、工程观测等施工内容相对比较集中，场地条件狭窄，需合理安排施工工序，减少施工交叉干扰。2.本工程利用非汛期施工，放水洞施工期间设围堰挡水，施工导流相对比较简单。二、交通条件施工交通运输可划分为对外交通和场内交通两部分。设计中应结合施工总布置及施工总进度要求，经比较选择对外交通运输方案，合理解决超限运输，进行场内交通规划（布置在施工组织设计平面布置图中）。三、建筑材料来源根据本工程的施工要求，结合勘察报告和实地调查，确定各料场如下：1.土料场筑坝土料场拟定在水库西南侧，距大坝约1.0km，土料储量满足使用要求。该料场粘粒含量、渗透系数满足要求，塑性指数基本满足要求，仅局部偏低，可作为防渗体的筑坝土料。储量满足设计要求。2.砂料场筑坝土料在坝东北侧挖取。场区砂层以砾砂为主，含少量砾石，黄褐色，较纯净，符合土石坝坝壳填筑砂砾料质量指标要求。3.石料场本次加固石料场有两处，一是朱芦幸福山石料场，位于莒南县朱芦镇幸福山村附近，距离水库约7公里，石料场地较开阔，岩石面埋深小于2米，为花岗岩，岩性单一，岩性较稳定，抗风化能力较强；二是路镇黄庄石料场，运距约45km61 ，目前有十几家石料场，开采方便，运输便利。料石为紫红色砂岩，无风化，岩石坚硬完整。两处料石质量和储量都能满足设计要求。本工程部分回填土料从开挖土方中获取，其质量和数量均满足要求。四、水电供应条件水库内水量丰富，且水质良好，施工期间即使库水位降至死水位高程，库内蓄水量1.54万m3，也能满足施工用水要求，施工用电可通过当地电网解决，采用柴油发电机组作为备用电源。五、自然条件（一）水文气象流域内水文气象情况简介,如：工程汛期承担着0.726km2流域面积来水的拦蓄与调洪任务。为保证大坝安全渡汛及下游城乡人民生命财产的安全，根据水文气象条件，每年的6月下旬至9月上旬不安排工程施工。考虑到汛期度汛、降雨、低温等对工程施工的影响，确定本工程有效施工天数约为90天。（二）地形及工程地质条件1.库区地形地貌简介。滕家河水库位于山丘区，枢纽区地貌形态以丘陵地貌和河谷地貌为主，地貌单一。流域内东部、西南部山峰属山丘陵区，山坡多为坡积物覆盖。该地形多为沙壤土、花岗片麻岩地质。　　2.工程地质条件。滕家河库坝址区出露的地层主要为前震区系的花岗岩和第四系松散层。花岗片麻岩在坝址区和山丘区分布广泛，岩下矿物成分主要为石英长石，深色矿物含量较少，节理裂隙发育，风化比较严重。第四系松散层为冲洪积层，以砾质粗砂为主，砾石成份以石英长石为主，粒径一般5～10cm，厚度1.2～2m。据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015），坝址区的地震动反应谱特征周期为0.40s，地震动峰值加速度为0.20g，相应的地震基本烈度为Ⅷ度。（三）水文地质坝址区位于浔河的上游，控制流域面积0.726km261 ，地下水按其埋藏条件可分为松散岩类孔隙水、风化及构造裂隙水两大类。松散岩类孔隙水埋藏在第四系冲、洪积地层中，分布在河床、河漫滩，岩性以砾质粗砂、砂壤土为主，层厚约3—5m，具强透水性。裂隙水埋藏分布在火山岩风化裂隙带及构造裂隙中，岩性为粗安岩、凝角砾岩，风化程度强风化，具中等透水性，大气降水为主要补给来源，以向低洼河流为主要排泄方式。水质较好，无腐蚀性。13.2施工导流13.2.1导流标准及导流时段滕家河水库工程等别为Ⅴ等，主要建筑物大坝、溢洪道、放水洞级别为5级，其他建筑物级别为5级。13.2.2导流方式本工程有两个泄水口，即放水洞和溢洪道，两座建筑物均需加固改造，因此采用分期导流方式。根据工程项目和进度安排，一期利用放水洞导流,主要进行溢洪道工程、大坝上游坝坡砂壳翻压、上游坝坡新修干砌石护坡、上游坝脚压重平台工程施工，二期利用抽水设备导流，进行放水洞维修工程施工，放水洞进口处需修建临时挡水建筑物。13.2.3导流建筑物设计与施工围堰采用土石料围堰，边坡1:2.5，迎水侧采用编织袋装土保护，编织袋下铺防渗土工膜。围堰利用大坝、溢洪道开挖料进行填筑，采用1m3挖掘机开挖，74kw推土机推运或8t自卸汽车运输，74kw拖拉机碾压。围堰拆除采用1.0m3挖掘机配8t自卸汽车施工，拆除土料弃于溢洪道墙背侧或其他处。13.3主体工程施工13.3.1土石方工程一、土石方开挖（一）、项目内容：1、大坝加固工程：上游坡局部整修；下游坝坡补坡、新建排水沟土方开挖等。2、溢洪道工程：溢洪道土石方开挖，回填溢洪道尾部。3、放水洞工程：放水洞土石方开挖。（二）、平衡与调配的原则61 由于本工程土石方挖填与拆除项目多，工程量大，为节省工程投资，必须进行土石方平衡与合理调配：1．自身开挖的土石方应首先满足自身填筑要求；2．自身平衡后剩余的开挖土石方及拆除方应由近至远用于其他项目的填筑，并充分利用开挖与拆除方；3．主体工程项目完工后的零星项目开挖剩余方，应就近整平堆放，以尽量减少弃土占地量。（三）、确定施工方案。经综合考虑各种机械的性能特点以及现场的地形与交通条件，确定施工方案。根据工程实际情况，合理确定并明确施工方法。1.大坝上下游挖填大坝前坡人工运乱石至坝脚用于压重。坝脚抛石压重不足部分利用原溢洪道和溢洪道下游开挖的石碴，开挖的石碴临时堆存于溢洪道左岸空地，1m3挖掘机配8t自卸车运输至工作面，运距约500m，推土机推运整平，进行抛石。抛石体主要位于水下，无法压实，但抛石体表层需要平整，并采用振动碾压实。大坝坝体翻压段，采用内部调配土方，可满足填筑要求。铺土厚度控制在0.6m，碾压遍数3~5遍。碾压时应平行于坝轴线方向进行，且心墙应同上下游坝壳平起填筑。下游坝坡清除采用推土机推运至坝脚，平均运距60m，然后1m3挖掘机配8t自卸车运至土料场复耕，运距约500m。下游坝坡补坡土方需从土料场调运，1m3挖掘机配8t自卸车运至坝脚，运距约500m。采用振动碾或履带式拖拉机分层压实。上游坝坡护坡齿墙和下游排水沟土方开挖均采用人工开挖，排水沟回填采用人工回填，蛙夯机夯实，剩余料就近推平于坝坡上。以上工程项目应严格按《碾压式土石坝施工规范》(DL/T5129-2016)要求施工。2.溢洪道土方挖填溢洪道开挖土方均采用1m3挖掘机，回填利用挖掘机填筑。3.其他土石方挖填坝坡排水沟开挖土方量较少，开挖工作面狭长，不宜采用机械开挖，拟采用人工开挖。回填土均利用原开挖土填筑，采用人工回填夯实，剩余土方就近弃于大坝下游。以上工程施工严格按照《碾压式土石坝施工技术规范》（DL/T5129-201661 ）和《水工建筑物岩石基础开挖工程施工技术规范》（DL/T5389-2007）的要求施工。二、土方填筑（实方）本工程土方填筑，主要利用大坝、溢洪道开挖石方弃渣筑围堰，围堰拆除土料全部用于溢洪道岸墙后填料。上述填筑压实度均应满足设计要求，不符合要求的重新碾压。三、拆除工程拆除工程项目包括：1.上游护坡石拆除。2.放水洞原有部分建筑物拆除。浆砌石拆除采用人工拆除，拆除弃渣采用装载机装，8t自卸汽车运输，弃于坝前做压重平台。13.3.2混凝土浇筑工程本工程混凝土主要属于放水洞和路沿石工程。在溢洪道右岸设置一处混凝土拌和场区。混凝土水平运输采用机动翻斗车运输。小型预制构件采用现场预制，人工按装就位。混凝土工程施工应严格遵循《水工混凝土施工规范》(DL/T5144-2015)等施工规范。一、为保证砼的浇筑质量，应注意以下事项：1.模板结构型式及尺寸应符合设计要求，有足够的强度，并以钢模板为主。2.钢筋种类、型号、直径必须符合设计要求，钢筋的机械性能应符合《钢筋砼用热轧钢筋》（GB1499.2—2007）的要求，钢筋的保护层厚度应严格控制。3.水泥、骨料：水泥应按设计要求选用，不同品种的水泥在未经试验论证之前不得混用。骨料应按级配要求配制，并按《普通砼用碎石和卵石质量标准检验方法》（JGJ53-92）的规定执行。4.砼运输：砼的运输要求道路平坦、运距短，避免发生离析、塌落度过大的现象，如有出现，应立即进行二次拌和。5.混凝土根据结构缝和结构形状分块浇筑，每块混凝土应连续浇筑，以防出现冷缝。老混凝土外增浇混凝土施工采用人工凿毛，并打锚筋锚固后再进行浇筑，并做好结构缝的止水埋设。61 13.3.3砌石工程施工本工程砌石工程项目主要包括大坝上游坝坡护坡、排水沟、溢洪道护坡、挡土墙等工程。砌体选用的石料应质地坚硬，无风化剥落和裂纹。进场后的石料，人工选修后人工搬运至工作面砌筑。大坝在砌筑护坡前，应先对坡面进行修整，将坡面修整平顺，并把坡面部位的填料压实。砌石工程采用人工砌筑，水泥砂浆采用灰浆搅拌机拌制。浆砌石要求座浆饱满，砌体稳固，砂浆标号要满足设计要求。干砌石之间靠拢紧密、平稳、坚固。砌石工程施工应严格遵守《砌体工程施工质量验收规范》(GB50203-2015)。本工程干砌石及浆砌石方量较大，应组织好施工秩序及方法，以保证施工进度。1.大坝上游原护坡石拆除，采用人工拆除，翻斗车运输，用于坝前抛石压重。2.大坝下游贴坡排水：干砌块石采用人工安砌，并应注意安砌的平整度，块石料质量、几何尺寸、重量及砌体质量均应符合设计要求。3.浆砌石施工采用机械拌和砂浆，人工安砌。浆砌石防浪墙施工采用坐浆法分层砌筑。砌体所用石料质量及砌体强度均应满足设计要求，并严格执行上下错缝及填浆饱满密实的规定。施工过程中应严格按照《碾压式土石坝施工技术规范》（DL/T5129-2013）及《浆砌石坝施工技术规定》（SD120-84）的规定要求施工。13.3.4金属结构制作和安装金属结构施工主要为闸门和启闭设备的制作与安装，金属结构埋件施工与相应的混凝土工序同时进行。闸门和启闭设备安装在相应部位的混凝土浇筑完成、具备安装条件后进行。闸门、启闭设备均选用具备金属结构制造资质的单位制成成品，通过试拼装并验收合格后再运至工地现场拼装。闸门及启闭设备安装调试完毕，应作全程试运行三次。金属结构设备制造及安装应严格遵守下列规范：1.《水利水电工程钢闸门制造安装及验收规范》(DL/T5018-2015)；2.《水利水电工程启闭机制造安装及验收规范》(SL381-2007)；3.《水工金属结构防腐蚀规范》(SL105-2007)。61 13.3.5施工交通运输滕家河水库位于莒南县东部文疃镇境内，县内乡镇公路形成交通网络，使水库外界相通，对外交通便利。水库现有上坝公路与乡镇公路经整修可互相连通，可作为场外施工交通道路。溢洪道场内现状生产路亦可与上坝公路连通，交通便利。工程区内县乡级公路和乡村路纵横交错，与水库附近的各砂、石料场相接。13.4施工布置以既满足工程施工需要，又充分利用现有对外交通等自然条件，综合考虑主体工程规模、施工方案、工期、造价等因素，按照《水利水电工程施工组织设计规范》（SL303—2004）标准，因地制宜、因时制宜、有利施工、方便生活、易于管理、安全可靠、经济合理地规划生产生活区、对内对外交通、施工仓库和加工厂等。本着少占农田，方便施工的原则，施工仓库及施工工场均布置于施工工地附近的空地上，靠路边设置。水库除险加固工程建设指挥部设于现水库渔业管理房院内。1.施工临时占地坝坡翻压倒运土料场2亩，临时道路占地2亩，仓库、工棚等占地1亩，料场取土临时占地2亩。施工临时占地共1亩。13.5施工进度安排本次除险加固主要工程内容包括：大坝加固工程、溢洪道工程、放水洞改造工程、以及管理设施工程等。以上工程项目施工难度不大，但项目繁多，工作量大，同时受交通条件制约，相互间干扰较大，因此需要精心组织，合理安排。总工期由施工准备期、主体工程施工期和工程完建期三个阶段组成。工程施工准备期：主要完成临时设施和水库放水等准备工作，为主体工程开工创造必要的条件。临时设施包括：征地补偿、场地平整、场内外交通、生活福利设施及水电供应等。主体工程施工期：主要完成工程项目包括：大坝、溢洪道导流墙、放水洞机房维修、工程观测设施等工程。工程完建期：主要完成竣工清理等。61 第十四章设计概算14.1工程概算指标1.主要材料水泥222.08t，汽柴油4.267t，碎石650.36m3，石料1726.985m3，钢筋2.588t。2.工日：总工日4394.94工日。3.工程投资工程概算总投资196.50万元，其中建筑工程投资160.41万元，临时工程5.59万，其他费用30.50万元。14.2编制依据一、文件依据1．山东省水利厅“鲁水建字[2015]3号文”《关于发布〈山东省水利水电工程预算定额及设计概（估）算编制办法〉的通知》。2．发改价格[2007]670号文发布的《建设工程监理与相关服务收费管理规定》。3．国家计委、建设部计价格〔2002〕10号文发布的《工程勘察设计收费管理规定》。4．国家及地方颁发的有关标准、规定等。二、工程量计算依据1．水利部水国科[2005]515号文发布的《水利水电工程设计工程量计算规定》（SL328-2005）。2．本工程的设计图纸。三、定额依据1．2015年《山东省水利水电建筑工程预算定额》（上、下册）。2．2015年《山东省水利水电设备安装工程预算定额》。3．2015年《山东省水利水电工程施工机械台班费定额》。4．以上定额不足部分，参照其他有关现行定额及规定补充。61 14.3基础单价及费率标准施工企业一律按三级考虑。一、直接费1．人工预算单价：根据山东省水利厅“鲁水建字[2015]3号文”规定，人工预算单价为72元/工日。2．材料预算价格：材料采购价格（原价）根据2015年第四季度调查价格综合确定。（1）．主要材料预算价格：由于工程战线较长，材料来源地点多，为使价格起到控制作用，汽油、柴油、钢筋、木材、水泥等主要材料选择就近大的物资供应公司、材料交易中心的市场成交价作为材料原价，并根据综合运距计以相应的运杂费和3%的采购及保管费作为预算价格。（2）．次要材料预算价格：参考工程所在地物资供应部门的市场价作为估算价格。（3）．砂石料预算价格：按距工程地点较近的几个代表点的料场采购价作为材料原价，并根据综合运距计以相应的运杂费和采购保管费，作为材料估算价格。根据山东省水利厅“鲁水建字[2015]3号文”规定，砂石料预算价超过70元/m3的部分计取税金后作为材料价差列入工程单价之中，材料预算价低于规定的直接进入工程单价。（4）．钢材、汽油、柴油、水泥、炸药、商品混凝土价格按规定限价进入单价的价格标准为：柴油6800元/t；水泥320元/t。材料预算价格超过规定标准时，超过部分价差计入税金后列入工程单价之中，低于标准时按预算价格计入工程单价。3．设备预算价格以近期生产厂家报价或市场调查价为原价，并计以相应的运杂费和采购保管费作为设备预算价格。4．施工用风、水、电预算价格施工用风0.2元/m3；施工用水2元/m3；施工用电1.00元/kwh。二、其他直接费61 1.工程量：按设计工程量计算。2.工程单价①直接费：采用山东省现行的《山东省水利水电建筑工程预算定额》和《山东省水利水电工程施工机械台班费定额》计算。②其他直接费：建筑、安装工程分别按直接费的6.9%和7.6%计算。③间接费：按表14.3.1计算。表14.3.1现场经费费率表序号工程类别计算基础费率（%）1土石方工程直接费92砌筑工程直接费123模板及混凝土工程直接费104钻孔灌浆及锚固工程直接费95疏浚工程直接费86其他工程直接费97设备安装工程人工费70④企业利润：按直接工程费和间接费之和的7%计算。⑤税金：按直接工程费、间接费和企业利润之和的11%计算。14.4临时工程临时房屋建筑：按工程项目第一至四部分建安工作量的1.0%计列。14.5其它费用14.5.1建设管理费一、建设单位管理费：按工程项目第一至四部分建安工作量的2.0%计列。二、工程建设监理费：按工程项目第一至四部分建安工作量的2.5%计列。三、建设及施工场地征用费,按实计列。14.5.2生产及管理单位准备费61 1.生产及管理单位提前进场费、生产职工培训费、管理用具购置费（合称生产及管理单位准备费）合计费用，不计列。2.备品备件购置费，不计列。3.工器具及生产家具购置费，不计列。14.5.3科研勘测设计咨询费一、工程科学研究试验费，不计列。二、工程设计费：按工程项目第一至四部分建安工作量的3.5%计列。三、资源勘察费：按工程项目第一至四部分建安工作量的2.5%计列。四、工程技术经济咨询费：不计列。14.5.4其它费用1.工程质量检测费：按一至四部分建安工作量的1%计列。14.5.5预备费1.基本预备费：不计列。2.价差预备费：不计列。14.6工程概算表一、滕家河水库总预算表二、工程单价汇总表综合预算表三、工程材料预算价格汇总表四、工日材料数量汇总表五、建筑工程单价汇总表六、机械台班数量汇总表14.7资金筹措滕家河水库加固工程共需投资196.50万元。61 第十五章经济评价滕家河水库位于浔河支流文疃河上游，座落在莒南县文疃镇滕家河村西400m处，控制流域面积0.637km2，是一座集防洪、灌溉、水产养殖等综合功能为一体的小（二）型水库。本次除险加固工程主要内容包括:加高培厚大坝；原坝上游坝坡砂壳翻压；上游新修块石护坡；新建贴坡排水体以及下游坡排水沟；坝顶修筑混凝土路面及安装照明设施；开挖溢洪道并新建导流墙。放水洞金属、机电设备维修等。本次工程项目实施后可增加灌溉面积200亩，增产效益参考相邻灌区资料，并考虑工程现状确定为亩增产350元，年新增灌溉效益为7万元；工程加固后，可增加渔业养殖效益1.5万元。共计年收入8.5万元。根据以上分析，该工程社会效益显著，在经济上是合理的；该工程具有一定的抗风险能力，在积极开展综合经营，以及地方政府的的支持下，可保障工程的正常运行和水库管理单位的良好动作。综合以上分析，该工程可以接受实施。61 附件附表一、滕家河水库总预算表二、工程单价汇总表综合预算表三、工程材料预算价格汇总表四、工日材料数量汇总表五、建筑工程单价汇总表六、机械台班数量汇总表附图一、水库流域面积图二、平面布置图三、水库标准横断面图四、大坝上下游立面图五、水库地质剖面图六、溢洪道设计图七、放水洞工程设计图八、放水洞引桥配筋图九、管道平面布置图十、交通桥设计图十一、交通桥配筋图十二、大坝横断面设计图61'