某水库除险加固工程初步设计报告

'XX市XX区XX水库除险加固工程初步设计报告XX市XX区水电勘测设计队二○一一年七月 目录1综合说明11.1工程概况11.2工程存在的主要问题及大坝安全鉴定结论21.3除险加固的必要性51.4主要建设内容和规模71.5除险加固工程投资81.6施工工期81.7结论与建议82水文122.1概述122.2基本资料的收集、整理与复核122.3设计洪水推求142.4水库调洪计算182.5坝顶高程的确定242.6水库洪水复核结论263工程地质283.1地质概况283.2地层岩性283.3地质构造及地震29 3.4水文地质条件293.5坝区工程地质条件303.6水库工程地质条件333.7天然建筑材料333.8结论与建议354主要建筑物整治设计374.1工程等级和洪水标准374.2大坝除险加固设计404.3大坝整治加固后的渗流及坝坡稳定计算464.4溢洪道除险加固设计554.5放水设施整治设计594.6其它附属设施设计614.7整治工程主要工程量表615.电气和金属结构636工程管理646.1工程管理机构646.2工程管理设施及实物指标646.3工程管理范围及保护范围657施工组织设计677.1施工条件677.2施工导流68 7.3料场的选择与开采697.4主体工程施工697.5施工总布置727.6施工总进度738工程占地778.1工程占地范围及实物指标778.2工程占地补偿投资概算779环境保护及水土保持设计799.1环境保护设计799.1.1工程区自然环境和社会环境现状799.2水土保持8110设计概算8210.1编制原则和依据8210.2基础资料8210.3建筑材料预算价格8310.4电、风、水预算单价8410.5金属结构设备及价格8410.6其他8410.7概算成果8411效益分析8511.1工程概况8511.2国民经济评价85 11.3综合评价90附图：1.枢纽现状地形图;2.平面布置图;3.大坝灌浆平面图4.大坝灌浆剖面图5.大坝断面设计图;6.大坝细部设计图；7.溢洪道设计图（1/3）；8.溢洪道设计图（2/3）9.溢洪道设计图（3/3）；10.卧、涵管设计图；11.盖板闸设计图； 1综合说明1.1工程概况XX水库是一座以农业灌溉为主，兼有防洪、供水等综合利用功能的小（2）型水利工程。XX水库位于XX区北部XX乡与XX区XX乡交界处，XX河支流上。水库有一条550m的小路与XX乡的乡级公路相接，坝址距XX乡约23km，对外交通较不方便。水库坝址以上控制流域面积0.187km2，主河道长0.769km，河道平均比降70.56‰。多年平均降水量1145mm。坝顶高程为713.505m，大坝最大坝高14.40m，水库校核洪水位712.913m，相应总库容10.71万m3，正常蓄水位712.000m，相应库容9.093万m3。XX水库工程地处亚热带湿润气候区，气候主要表现为：冬寒、夏热、秋阴，气温较低，湿度大，雨量充沛，阴雨天多，晴天少，无霜期长，受大陆性季风影响显著，灾害性天气频繁。根据XX区气象站实测资料统计：多年平均气温15.8℃，多年平均日照1269.9小时，多年平均相对湿度81％，多年平均径流深为550mm，多年平均风速0.9m／s，多年平均最大风速10.0m／s，多年平均降水量1145mm。XX水库坝型为均质土坝，最大坝高为14.40m，坝顶总长52m。根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）、《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）的规定，本工程属Ⅴ等工程，主要建筑物为5级，次要建筑物为5级。大坝设计洪水重现期定为30年一遇，相应洪峰流量为4.01m3/s，设计下泄流量为1.54m3/s；校核洪水重现期定为300年一遇，相应洪峰流量为6.12m3/s11 ，校核下泄流量为2.55m3/s。1.2工程存在的主要问题及大坝安全鉴定结论1.2.1已成工程现状XX水库枢纽工程由大坝、溢洪道和放水设施组成。XX水库大坝为均质土坝，最大坝高14.40m，坝顶高程713.505m，坝顶总长52m，坝顶宽1m。水库动工前无详细的地质勘探资料，亦无正规设计图纸及竣工验收资料，水库现状根据XX水库“三查三定”资料和现场踏勘实测。大坝上游坝坡从上至下坡比分别为：1：1.5、1：1.8，在高程711.975m处有一级平台，宽3.4m。大坝上游坝坡未进行护坡处理，在风浪和水位变幅的双重作用下，导致坝面淘刷，水面以上坡面杂草丛生，杂树较多；坝顶无防浪墙、未做处理；下游坝坡为一级坡比为1：1.7，大坝无排水棱体，坡面杂草丛生，杂树较多。溢洪道位于大坝右坝肩处只开挖一道沟槽，控制段宽2m，溢洪道总长42.64m，控制段高程为712.00m。沟槽形状不规则，坡降起伏较大，沟内杂草丛生，沟槽两岸风化、垮塌、堵塞严重。加之溢洪道边墙、底板未进行衬砌，消力池未修建，严重影响泄洪，危及坝脚安全。XX水库放水设施位于大坝右岸，为涵卧管取水。放水设施为斜卧式卧管，涵卧管为浆砌条石结构。卧管净空尺寸：0.3m×0.4m(b×h)；涵管净空尺寸：0.4m×0.7m(b×h)，比降i=1/200。最大流量0.15m³11 /s，据现场走访调查，水库建成运行期间，放水涵(卧)管均为石质浆砌结构，放水设备因衬砌质量差，局部有开裂、沉降现象，砂浆标号低，表面和砌缝砂浆均有不同程度的风化、开裂剥脱现象，漏水严重。1.2.2工程存在的问题XX水库经多年运行，枢纽工程出现以下病害，经分析出现的主要问题如下：a.坝顶高度不够，坝顶宽度不够，坝体单薄，上、下游边坡较陡，坡面杂草丛生，杂树较多，无坡面排水沟，无排水棱体。b.溢洪道未按设计开挖衬砌，危及大坝安全。c.放水设备开裂、沉降严重，放水盖板止水较差，漏水严重。d.大坝有白蚁危害。e.无工程监测设施。f．无工程管理房和防洪抢险公路。1.2.3大坝安全鉴定结论XX水库完建于1976年4月,工程建于“70年代”期间，水库的修建属无正规设计单位设计，无正规施工队伍施工，无竣工验收资料的“三无”工程，施工前无详细的工程地质勘察，故无项目规划、设计及地勘资料。根据《大坝安全评价报告》和实测资料并结合现场检查分析得出以下结论：（1）工程质量评价XX水库大坝在工程运行中已暴露出一些质量缺陷，工程质量不合格。11 （2）运行管理评价XX水库由XX区XX乡农业服务中心负责运行管理，同时制定了一定的规章制度（不完善），但未得到认真执行，水库大坝未进行日常养护维修，缺乏大坝安全监测及资料记录。运行管理评为差。（3）防洪标准复核①原大坝设计、校核洪水标准采用的是30年一遇洪水标准设计，300年一遇洪水标准校核。根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）中有关规定，原设计、校核洪水标准满足规范要求；②水库大坝实际的抗洪能力满足国家现行规范要求；③溢洪道未按设计要求开挖、衬砌，泄洪时危及坝脚安全，不能安全运行。大坝抗洪安全性评为C级。（4）渗流安全评价从渗流计算成果看：大坝允许渗透坡降[J]=0.610，XX水库大坝最大渗透坡降J=0.695＞[J]=0.610，经计算出浸润线出勉点较高，且坝肩、坝基渗漏流量较大，不能满足渗漏稳定要求。根据《水库大坝安全评价导则》之规定，渗流安全等级为C级。（5）结构安全评价本工程库岸是稳定的，XX水库大坝形状不规则，坝顶较窄，未见明显开裂、沉陷现象。上游坝坡坡面未护坡，下游坝坡为自然草护坡，上、下游杂草丛生，杂树较多，凹凸不平，有雨淋沟出现，根据《水库大坝安全评价导则》，XX水库大坝变形安全性评价为C级。综合大坝工程现11 状和各单项安全评价级别，依据水利部颁布的《水库大坝安全鉴定办法》及《水库大坝安全评价导则》（SL258-2000）的具体要求，XX水库工程大坝评定为三类坝。1.2.4除险加固的意见和建议针对XX水库枢纽工程存在的病险问题，需对水库进行除险加固，确保工程安全，建议采取以下措施进行除险加固：a.加高坝顶高度，加宽坝顶宽度，培厚坝体，增设大坝坡面排水沟，设置排水棱体，对大坝进行灌浆防渗处理。b.完善、修建溢洪道设施，确保到达泄洪能力。c.改造放水设施。d.消除白蚁对大坝的危害。e.防洪抢险公路。1.3除险加固的必要性（1）民生水利与农业综合开发的需要根据中央一号文件要求，以加快民生水利发展为主线。XX水库灌区内农业生产条件较好，区位优势突出，市场前景广阔。农业综合开发要有良好的水利基础条件，XX区旱象频繁，旱灾对综合农业生产的影响格外突出。据气象资料和灾情统计，基本是年年遇不同程度的干旱，旱象的发生往往具有夏伏连旱和冬干接春旱的特点。干旱造成溪沟断流、山塘干凅，人、畜饮水相当困难，粮食减产约54.8%。农谚说：“春旱续夏旱，秋旱接冬干，十年就有九年旱，最怕伏旱连秋旱”。旱灾已成为综合农业生产可持续发展的严重制约因素。由于XX区XX水库11 大坝结构不稳定，水库抗洪能力低，水库大坝有整体失稳的危险，为了保证大坝的整体稳定和水库防洪安全，汛期需限制水位运行，减少了水库蓄水量，使水库难以起到抗御旱灾、确保综合农业稳产丰收的作用。因此，必须对XX水库病险进行工程整治，充分发挥其灌溉、抗旱功能。（2）治病除险、缓解供需矛盾、充分发挥工程效益的需要XX水库由于工程建设过程处在特定的历史时期，以当地民工队伍群众性施工为主，土料填筑部分为人力带石滚平碾碾压，整个施工过程中缺乏必要的不同高程不同部位碾压取样的检测、试验资料，因此，施工中难于控制、改进土坝施工质量。水库大坝坝坡偏陡，就大坝整体而言处于不稳定状态，安全评价为三类坝。XX水库下游350人和财产及380亩农田的安全，由于大坝安全性低，每年汛期需限制水位运行，减少了水库蓄水量，使水库难于充分发挥蓄水功能，使300亩农田灌溉不能得到保证，严重制约当地的经济发展。工程供水能力低下，一有干旱，特别是伏旱，往往产生农业灌溉、农村人畜饮水等供需水难以协调平衡的矛盾，争水、抢水等水事纠纷不断，影响生产、工作、学习和社会稳定。综上所述，通过对XX水库枢纽工程进行除险加固后,使XX水库恢复蓄水量4万m³，恢复设计灌溉面积300亩，因此，为XX乡石河村11 的建设和发展提供充足的水源，提高了防洪能力，使下游村民生活用水得到保障,也是当前社会主义新农村建设和创建和谐社会的必要条件。因此对水库枢纽进行除险加固，显得十分迫切和非常必要，建议尽早动工建设。1.4主要建设内容和规模（1）工程整治任务由于XX水库大坝结构不稳定，水库抗洪能力低，水库大坝有整体失稳的危险，为了保证大坝的整体稳定和水库防洪安全，必须对XX水库进行彻底的整治，以满足设计和现行规程规范的要求，从而确保下游人民生命财产安全，更好地发挥水库蓄水兴利功能，充分利用水资源，增加灌溉和供水效益。本次枢纽整治设计按XX市水利局审核通过的大坝安全鉴定意见和范围进行。（2）水库规模根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252-2000的规定，规模以总库容确定，XX水库整治后总库容为10.71万m3，水库规模仍属小（2）型。(3)主要建设内容1）增加坝顶宽度，对大坝进行培厚加固，设置排水沟，新建排水棱体等。2）完善、修建溢洪道设施，确保到达泄洪能力；3）对大坝、坝肩（基）进行帷幕灌浆，坝体进行劈裂灌浆；4）对大坝进行白蚁整治；5）在放水设备原位置，重修放水设备；6）新修防洪抢险公路550m。11 1.5除险加固工程投资本工程概算总投资155.40万元，其中：建筑工程:103.60万元，金属结构设备及安装工程2.22万元，临时工程8.39万元，独立费用29.03元，基本预备费7.16万元，水（环）保工程5万元。1.6施工工期本工程施工总进度安排为6个月，跨2个施工年份。从第一年10月完成水库放空，设备进场，11月至第二年3月中旬主体工程完工，3月底完成其他工程及场地清理、资料整理等扫尾工作。1.7结论与建议XX水库病险工程整治加固后，可提高大坝整体稳定安全性态，正常和非常工作条件下的坝坡抗滑稳定安全系数达到规范规定要求，使大坝抗洪能力达到300年一遇校核洪水标准，水库投入正常运行后可确保下游300人和财产及380亩农田的安全。水库达到正常调节蓄水能力，减少弃水损失，可较好地利用水资源，充分发挥灌溉、供水效益，增加水库经济收入，为水库管理和维护提供一定的财源。工程具有较好的自然和整治建设条件，枢纽建筑物病险整治可就地取材，单一易建，施工期短，见效较快，对促进周边区域社会经济的发展将发挥重要的作用。11 由于工程承担灌溉、农村人畜饮水任务，建议管理单位应严格执行水环境保护法和水污染防治法的有关规定，保护好工程区水环境，保持供水水质良好。11 XX水库枢纽特性表1-1序号名称单位整治前整治后备注一、水文1枢纽控制集雨面积km20.1870.1872多年平均降水量mm114511453多年平均径流深mm5505504多年平均径流总量万m310.410.45设计洪峰流量Ｐ＝3.3％m3/s6.126.126校核洪峰流量Ｐ＝0.33%m3/s4.014.017设计洪水下泄流量m3/s1.541.548校核洪水下泄流量m3/s2.552.559设计洪水总量Ｐ＝3.3％万m32.1692.16910校核洪水总量Ｐ＝0.33％万m33.0393.03911正常蓄水位m712.000712.00012设计洪水位m712.652712.65213校核洪水位m712.913712.91314死水位m702.000702.00015水库总库容万m310.7110.7116设计滞洪库容Ｐ＝3.3％万m31.1371.13717校核滞洪库容Ｐ＝0.33％万m31.6171.61718兴利库容万m39.0939.09319死库容万m30.4930.49320实际灌面亩300300二、大坝21坝型均质土坝均质土坝22坝顶高程m713.505713.50511 XX水库枢纽特性表1-2序号名称单位数量备注23最大坝高m14.4014.4024坝顶长度m525225坝顶宽度m13.5三、溢洪道26溢洪道型式岸边正槽式岸边正槽式27溢洪道堰顶高程m712.000712.00028堰顶净宽m2229最大下泄流量m3/s2.552.55校核洪水下泄流量四、放水建筑物30放水建筑物型式石质涵卧管石质涵卧管31进口底板高程m702.000702.00032最大放水流量m3/s0.150.1533涵管长度m5353五、观测设备34降雨量观测处无无35库水位观测处无无36渗透流量观测点个无无37垂直及水平位移观测点个无无11 2水文2.1概述2.1.1流域概况XX水库位于XX区北部XX乡与XX区XX乡交界处的XX河支流上，是一座以农田灌溉、农村集镇供水为主的综合利用的小(2)型水库，该水库坝址以上流域面积0.187km2，主河道长0.769km，河道平均比降70.56‰，流域形状约呈长扇形。该区气候温和，雨量充沛，多年平均气温15.8℃，多年平均日照1269.9小时，多年平均相对湿度81％，多年平均径流深为550mm，多年平均风速0.9m/s，多年平均最大风速10m/s，多年平均降水量1145mm。由于降雨年内分布不均，旱象频繁，尤以夏旱、伏旱为重，影响农业生产的正常发展。2.1.2流域洪水复核简况该工程于1976年4月建成完工，坝顶高程713.505m，最大坝高14.4m，坝顶宽1m，坝顶长52m。水库经大坝安全分析报告，进行了30年一遇洪水设计，300年一遇洪水校核的复查工作。本次洪水复核根据《防洪标准》（GB50201-94）及《四川省中小流域暴雨洪水计算手册》进行。2.2基本资料的收集、整理与复核2.2.1流域洪水复核资料本库流域坝址以上洪水由暴雨形成，大暴雨多集中在六、七、八月，历时一般为1天以内，以7、8月暴雨强度最大。因流域地处山区，洪水陡涨陡落，过程线呈尖瘦形，具有山溪洪水的特性。91 根据该库三查三定资料，原集水面积为0.27km2。本次复核根据新版1：10000流域地形图，核实流域分水线，量算得：集水面积F＝0.187km2，主河道长L＝0.77km，河道平均比降J＝70.56‰。a.水库库容曲线：采用近期被核实而又实用的水库库容曲线,见表2－1和图2-1。水库水位面积、库容表表2－1高程（m）面积(m2)库容(m3)702007030.09628937040.46545317050.98358597061.65776627072.48288587083.450105357094.610126907105.967144747117.470155927129.0931687371310.8681864071412.8052010771514.8942168391 图2-1　XX水库水位～库容曲线图b.水库泄洪设施：水库溢洪道初步设计控制段宽度为2.0m，控制堰顶高程712.00m，为开敞正槽式。c.水库控制高程水库死水位为702.00m，水库正常水位712.00m，相应库容9.093万m3，兴利库容9.093万m3，水库坝顶高程713.505m，库区多年平均最大风速10m／s，吹程0.27km；洪水位段整治后坝坡m为1：2。以上资料，经核实无误。2.3设计洪水推求2.3.1洪水标准XX水库系Ⅴ等枢纽工程，主要建筑物为5级，根据水电部颁《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252－2000之规定，土坝设计洪水标准为30－20年一遇洪水设计，300－200年一遇洪水校核。91 本次复核洪水标准，采用30年一遇洪水设计，300年一遇洪水校核，标准符合规范要求。2.3.2推求设计洪水的途径因本库流域无实测降水和径流资料，其附近类似区，除暴雨外，也无其他实测洪水资料，故采用由暴雨资料推求设计洪水的途径。其中主要是采用推求小流域设计洪水的方法。2.3.3设计暴雨推求因流域面积很小，故忽略暴雨的点、面关系性，以点雨量代替面雨量推求设计暴雨。经查《四川省中小流域暴雨洪水计算手册》得最大24小时、最大6小时、最大1小时和最大1/6小时暴雨及相对应的Cv值，取Cs＝3.5Cv，计算成果如表2－2所示。表2－2设计暴雨计算成果表时段（h）均值CvCv/CsCsh1/6170.363.51.260h1400.453.51.575h666.40.433.51.505h24800.473.51.6452.3.4设计洪峰流量的推求参考《水利水电工程设计洪水计算规范》（SL44－2006）、《四川省中小流域暴雨洪水计算手册》等，认定暴雨和洪水同频率，据核实的流域特征参数F、L、J，采用水文研究所推理公式Q＝0.278ψsF／τn计算洪峰流量。91 a、设计流域参数:流域特征参数采用1/10000航测图量算复核成果：集水面积F=0.187km2，河长L=0.769km，坡降J=70.56‰。b、暴雨参数：设计雨力Sp及暴雨公式指数n，由设计暴雨成果按《手册》中相应公式计算。c、产、汇流参数：据四川省小流域m值及μ值综合成果，产流参数μ采用《手册》中的分区公式计算，即μ＝3.6F-0.19，Cv＝0.23，Cs/Cv＝3.5；汇流参数m由设计流域特征参数，查《手册》分区综合公式计算，采用θ＝L／（J1／3F1／4）及m=0.318θ0.204计算。经采用四川省谢春德同志编制的暴雨洪水计算软件进行计算，结果详见表2－3。设计洪峰流量推算成果表表2－3P(％)h24ｎｓpτ。μΨτQpｍ′0.1284.20.40734136.10.78799.79650.93410.803017.210.393230.2261.50.4139125.50.80559.34560.93140.821646.570.393230.33245.10.41932117.80.81959.01290.9290.836556.120.393230.5231.30.42428111.50.83228.73170.92690.850045.740.393231208.30.43366100.70.85578.25030.92270.875265.10.393232185.10.4447289.90.88327.75010.91750.904854.470.393233.3168.10.4540481.90.90627.37370.91290.929834.010.393235153.90.4628575.30.9287.04940.90840.953573.620.3932310129.90.7260163.90.96966.47570.89861.001772.970.3932320105.10.7208452.21.03145.84090.88241.071482.270.393235070.20.7110535.51.15994.80180.8441.221261.350.393232.3.5设计洪水总量计算根据本库各频率设计暴雨，用Htp＝Stp.T（1－n3）91 (T为设计暴雨历时，n3为历时设计暴雨指数)计算历时设计暴雨。因流域面积小，按单峰洪水考虑，则T＝12.8F1/4。再将其转换成流域集雨面积以上的径流总量，如表2－4所示。其中：α值参考《四川省小流域暴雨径流综合成果》本片区值选用。表2－4设计洪水总量计算成果表频率P（％）3.30.33洪水总量(104m3)2.1693.0392.3.6设计洪水过程线的推求根据上述求得的设计洪峰流量Qp及设计洪水总量Wp，计算设计洪水过程概化矩形历时Tp＝2.78Wp／Qp，参考四川省小流域典型洪水概化过程综合成果，选取单峰概化洪水过程线模型（2）之Y、X值，由Q`1＝YQp及t=XTp计算Q`t、t，再加入基流量Qo＝0.032F0.917，即得设计洪水流量过程线。洪水过程线见表2-5和图2-2。XX水库洪水过程线表2－5设计P=3.3%洪水过程线校核P=0.33%洪水过程线tQttQt00.0068600.006860.1630.2070.1590.3130.2220.4080.2170.6190.2970.8080.291.230.3631.610.3552.450.4672.410.4573.680.5933.210.584.90.7343.810.7185.820.894.010.876.121.0383.811.0155.821.2083.211.1824.991 1.462.411.4283.681.8311.611.792.452.4320.8082.3781.233.1140.4083.0440.6193.8250.2073.740.3135.7080.006865.5820.00686图2-2XX水库入库洪水过程线2.4水库调洪计算1、溢洪道泄流曲线XX水库泄洪建筑物采用河岸溢洪道方式。溢洪道位于大坝右岸，初步设计为开敞式正槽溢洪道，控制堰型为宽顶堰，无闸自由出流，设计控制段净宽2.0m，水库现有溢洪道堰顶底高程712.00m。本次调洪计算是以现有溢洪道堰顶高程712.00m（即正常蓄水位）为起调水位，采用宽顶堰流公式Q=mBH3/2进行泄流计算，91 参考武汉水利电力学院编的《水力计算手册》，根据溢洪道的形状及尺寸等，查算得流量系数m＝0.33。其计算结果见表2-6及图2-3。水库溢洪道泄流曲线表表2－6水深H水位Z泄流Q水深H水位Z泄流Q07120.0001.4713.44.8430.1712.10.0921.5713.55.3710.2712.20.2611.6713.65.9170.3712.30.4801.7713.76.4800.4712.40.7401.8713.87.0600.5712.51.0341.9713.97.6560.6712.61.3592.07148.2690.7712.71.7122.1714.18.8970.8712.82.0922.2714.29.5400.9712.92.4962.3714.310.19717132.9232.4714.410.8701.1713.13.3732.5714.511.5561.2713.23.8432.6714.612.2561.3713.34.3332.7714.712.97091 图2-3溢洪道泄流曲线图2、调洪计算此次水库调洪计算采用四川省谢春德同志编制的水库洪水调节计算软件进行调洪计算，以泄流曲线、水库库容曲线、设计和校核洪水流量过程线为依据，从堰顶高程起调。根据《水库大坝安全评价导则》规定并结合水库的具体情况，该水库的调洪演算采用静库容法。计算方法：采用水库水量平衡方程△V=△t/2×（I1+I2）-△t/2×（Q1+Q2）△t——计算时段长，秒；△V——△t时段内库容变化量，m3；I1、I2——时段初和时段末的入库流量，m3/s；Q1、Q2——时段初和时段末的出库流量，m3/s。调洪计算成果见表2-7和图2-4～图2-5，计算所得校核洪水位下的水库总库容为10.71万m3。91 水库调洪计算成果表表2－7频率P(%)起调水位(m)正常库容（万m3）下泄流量Q（m3/s）最大库容（万m3）滞洪库容V（万m3）洪水位Z洪(m)溢洪水深Htn(m)3.37129.0931.5410.231.137712.6520.6520.337129.0932.5510.711.617712.9130.913图2-4XX水库设计洪水调洪过程线91 图2-5XX水库校核洪水调洪过程线91 表2－7.1设计洪水调洪计算成果表时段入流量出流量水位库容时段入流量出流量水位库容00.0070712.0009.093290.5341.21712.55610.06110.130712.0019.095300.4751.17712.54210.03620.3330.003712.0069.104310.4161.12712.52810.01130.8440.01712.0189.125320.3841.07712.5139.98641.90.032712.0479.173330.3551.03712.59.96152.620.083712.0939.253340.3270.991712.4869.93763.240.17712.1529.354350.2990.951712.4739.91473.670.299712.2199.469360.2710.909712.4599.8983.90.453712.2899.592370.2420.874712.4479.867940.631712.3609.715380.2140.836712.4349.845103.860.813712.4269.83390.1990.799712.4219.823113.590.982712.4839.932400.1880.765712.4099.802123.241.13712.53110.017410.1780.734712.3989.781132.921.25712.56910.085420.1670.701712.3869.762142.61.36712.59910.138430.1570.674712.3769.743152.321.43712.62010.176440.1460.644712.3659.725162.111.48712.63610.203450.1350.618712.3559.707171.891.52712.64610.221460.1250.592712.3459.69181.681.54712.65110.23470.1140.569712.3369.673191.521.54712.65210.233480.1030.546712.3279.657201.381.53712.65010.23490.0930.524712.3189.641211.251.52712.64610.222500.0820.502712.3099.626221.121.5712.64010.21510.0710.48712.39.611230.9841.47712.63110.195520.0610.461712.2929.596240.8511.43712.62010.175530.050.442712.2849.582250.7681.39712.60810.154540.040.423712.2769.568260.7091.34712.59510.131550.0290.404712.2689.555270.6511.3712.58210.108560.0180.386712.269.541280.5921.25712.56910.085570.0080.371712.2539.52891 表2－7.2校核洪水调洪计算成果表时段入流量出流量水位库容时段入流量出流量水位库容00.0070712.0009.093211.812.46712.89010.66410.1990.001712.0029.097221.62.4712.87610.63820.5290.005712.0109.11231.392.33712.85910.60731.420.018712.0309.144241.212.25712.83910.57142.990.061712.0759.222251.122.17712.81910.53454.110.162712.1479.346261.032.08712.79810.49665.030.336712.2379.502270.9352.00712.77710.45875.70.577712.3399.678280.8431.92712.75610.41985.980.865712.4449.863290.7511.84712.73410.3896.061.18712.54610.043300.6591.76712.71210.341105.851.49712.63910.209310.5941.67712.6910.302115.351.78712.71810.352320.551.6712.66910.263124.812.02712.78110.466330.5061.52712.64810.226134.322.21712.83010.554340.4621.45712.62810.19143.822.35712.86510.619350.4191.39712.60910.155153.442.45712.88910.663360.3751.32712.58910.121163.12.52712.90510.691370.3311.26712.5710.087172.762.55712.91210.705182.432.55712.91310.707192.222.53712.90910.699202.012.5712.90110.6852.5坝顶高程的确定根据本库多年平均最大风速V=10m/s，吹程D＝0.27km，大坝迎水面为草护坡，洪水位段坝坡m＝1：2以及坝前平均水深等资料，按照《防洪标准》（GB50201－94）计算安全超高。非常运用情况下按多年平均最大风速计，正常运用情况下5级建筑物按多年平均最大风速的1.5倍计。91 风雍高度按计算。式中：e＿＿计算点处的水面风壅高度，m；D＿＿风区长度，m；K＿＿综合摩阻系数，取K＝3.6×10-6；β＿＿计算风向与坝轴线法向的夹角，β＝0o。波浪的平均波高和平均波周期采用莆田试验站公式计算:式中：hm＿＿平均波高，m；　　　Tm＿＿平均波周期，s；　　　W＿＿计算风速，m/s；　　　D＿＿风区长度，m；Hm＿＿水域平均水深，m；g＿＿重力加速度，取g＝9.81m/s2。平均波长按公式计算，式中：Lm＿＿平均波长，m；H＿＿坝迎水面前水深，m。91 平均波浪爬高按公式计算，式中：Rm_＿＿平均波浪爬高，m；KΔ＿＿斜坡的糙率渗透性系数，取KΔ＝0.85；Kw_＿＿经验系数系数，由查表；Hm＿＿水域平均水深，m；Lm＿＿平均波长，m；m＿＿坡度系数。按规范选定5级建筑物正常运用情况下的安全加高A=0.5m，非常运用情况下A=0.3m，则总的安全超高Y=R+e+A，于是坝顶高程为：Z坝顶=Z洪设+Y设Z坝顶=Z洪校+Y校。理应选择二者之一最大值作为坝顶高程。经计算，所需坝顶高程713.689m,现有坝顶高程713.505m,采用坝顶高程713.669m，详见表2－8。表2－8坝顶高程计算表PZ洪ReAY所需Z坝顶已成Z坝顶(m)采用Z坝顶(m)(%)(m)(m)(m)(m)(m)(m)0.33712.9130.3060.00050.30.6370713.520713.505713.6693.3712.6520.5160.00110.51.0368713.6692.6水库洪水复核结论91 经计算，所需坝顶高程比现有坝顶高程713.505m高0.164m,不能满足国家《防洪标准》（GB50201-94）的防洪要求，建议加高坝顶或增设防浪墙满足要求。91 3工程地质3.1地质概况3.1.1地形地貌工程区地处四川盆地与云贵高原的过渡地带。山系多呈NW～SE及S～N向展布，明显受构造控制，山岭海拔高程800～1200米，相对高差80～120米，属浅切割的低山丘陵地貌区。河流受构造与岩性的制约而蜿蜒曲折。岩层走向与河流走向交角多变，河流侵蚀作用不明显，河床内堆积物较厚，两岸支流发育。3.1.2物理地质现象岩石风化与岩性、裂隙发育程度和出露部位有关，不同岩性其风化作用由浅入深减弱亦有差异，砂岩风化表现不强烈，主要是结构变松和强度降低；而泥岩风化剧烈，结构明显变松，风化后呈小碎块脱落。据其它工程地质钻探资料可知，强风化厚度一般4～5米，弱风化下限8～10米。工程区砂岩出露较少，且厚度较小，而泥岩较普遍，河谷两岸地形坡度较小，因而崩塌现象不严重，也无泥石流，滑坡等不良地质现象，仅在砂岩陡崖或陡坎处可见少量的掉块现象。3.2地层岩性库坝区出露地层为中生界侏罗系中统上沙溪庙组的砂泥岩互层和第四系坡残积、冲洪积组成的砂质粘土层，现由新至老分述如下：3.2.1第四系地层91 ⑴冲洪积层（Qdl＋pl）：紫红色、褐黄色、土褐色砂质粘土，湿、稍密、可塑、具有砂感。主要分布于河谷的底部，厚3～5m。⑵坡残积层（Qdl＋el）：紫红色、褐黄色粉质粘土,湿、稍密、可塑。主要分布于河谷两岸的斜坡上，厚0.5～1.5m。3.2.2中生界侏罗系地层中统上沙溪庙组地层（）：暗紫色、紫红色泥岩与灰白色、青灰色中厚至厚层状粉砂岩、岩屑石英粉砂岩互层。3.3地质构造及地震库坝区位于新华夏构造体系川黔南北径向褶皱带与川东弧形褶皱带交汇区的石溪向斜的北东翼。岩层走向N7°W，倾向SW，倾角7°，工程区内地质构造简单，岩性较单一，无大的断裂构造通过，地层岩性稳定。据历史记载,该区未发生过较大地震,仅在1854年11月24日在XX区南平镇陈家湾发生过5.2级地震,邻近地区未发生过中强地震，区域构造稳定性较好。根据《中国地震动参数值加速度区划图》（GB18306-2001），本区地震基本烈度为VI度，地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s。3.4水文地质条件91 工程区内水文地质条件简单，整个工区属地下水贫水区。由于受地质、地层岩性和地形地貌的制约，决定了工区地下水类型主要为两类含水层，即覆盖层孔隙含水层和基岩裂隙含水层。受大气降水的补给，地下水动态变化大，水量小，随季节有明显的变化，多为暂时性水流，呈浸滴状渗出。根据区域水文地质资料《1:20万XX幅》和在坝址区现场采取库水水样，按《水利水电工程地质勘察规范》附录G《环境水对混凝土腐蚀性评价》标准判定，坝址区地表水与地下水对混凝土建筑物无腐蚀性。3.5坝区工程地质条件经现场勘查大坝在施工过程中坝基及坝肩清基不彻底，风化层未全部清除，部分还置于强风化层上。坝体土体填筑质量差，含砂量较大，加之碾压不实，涵管和卧管多处断裂,漏水严重，大坝存在严重的安全隐患。勘查时在大坝的上游左右坝坡及下游坝坡中部分别各挖一个探坑进行了坝体质量检查，从探坑的注水试验可知，渗透系数分别为8.12×10-4,7.45×10-4,2.13×10-3，不能满足土坝防渗规范要求，并发现坝基有集中漏水和坝体有散浸现象。勘察工作量表工作项目单位工程量备注工程测量地形图测量（1：500）Km20.02工程地质剖面地质测绘m/条255/2坑探个3注水试验次3室内试验组691 本次勘察时还在坝体上取原状土样3组，土样为紫红色、黄褐、土褐色，无味，不含有机质、湿、稍密、可塑、具砂感。土样物理力学性质试验成果见表1。表1大坝填筑土体物理力学性质试验成果表指标名称范围值平均值砂粒含量（2～0.075mm粒组）（%）14.23～33.5216.74粉粒含量（0.075～0.005mm粒组）（%）27.88～50.3439.44粘粒含量（＜0.005mm粒组＝（%）35.49～47.8443.82天然含水量ω（%）17.15～26.5323.41天然密度ρ0（g/cm3）1.71～1.821.80干密度ρd（g/cm3）1.42～1.571.51饱和密度ρm（g/cm3）1.89～1.911.90比重Gs2.68～2.752.72液限ωL35.35～46.0340.25塑限17.98～25.5421.58塑性指数Ip16.29～24.6520.05液性指数IL0.08～0.250.22饱和度Sr（%）89.00～93.0090.54孔隙比e0.69～1.030.87渗透系数Kv（cm/s）7.58×10-4～6.27×10-47.11×10-4非饱和固结快剪内摩擦角φ（°）14.83～18.7016.00内聚力c（KPa）25.93～42.8528.41饱和固结快剪内摩擦角φ（°）10.44～15.9912.87内聚力c（KPa）19.61～36.4323.7191 根据上表试验结果，大坝土体粉粒含量范围值28.10～49.30%，平均值40.64%，粘粒含量范围值34.58～46.25%，平均值43.95%，表明土体多为粘土类土；塑性指数范围值16.20～23.82，平均值21.09，表明土体多为粘土，少部分为粉质粘土；液性指数范围值0.08～0.29，平均值0.23，表明土体多呈硬塑状态，局部呈可塑状态。渗透系数范围值7.58×10-4～6.27×10-4cm/s，平均值7.11×10-4cm/s，与坝体现场试验基本吻合。3.5.1加固措施建议由于坝基及坝肩清基不彻底，坝体土体填筑质量差，渗透系数较大，导致坝基及坝肩集中漏水，坝体浸润线过高，外坝坡出现散浸，为消除渗漏破坏隐患，建议对大坝进行灌浆处理，使大坝其防渗性能达到相应规范要求。此外还应采取其他工程措施如对坝体加宽培厚，增设坡面排水沟，修建排水棱体等。根据大坝土体室内物理力学试验成果，类比已建相似工程，提出大坝土体物理力学性质指标建议值如表2。表2大坝土体物理力学性质指标建议值表土的物理力学性质指标名称建议值天然含水量ω（%）23.15天然密度ρ0（g/cm3）1.88干密度ρd（g/cm3）1.50饱和密度ρm（g/cm3）2.32比重Gs2.71内摩擦角标准值φ（%）15.8内聚力标准值c（KPa）25.73允许水力坡降值I允0.4～0.591 3.6水库工程地质条件库区出露地层为中生界侏罗系中统上沙溪庙组地层（）暗紫色、紫红色泥岩与灰白色、青灰色中厚至厚层状粉砂岩、岩屑石英粉砂岩互层。库内无断层和构造破碎带存在，库岸山体较雄厚，库周无洼地和低谷出现，以无低于坝顶的垭口，各含水层间水力联系差，水库不存在向邻谷渗漏的问题。库周岸坡坡度较缓，无大的高陡岩坡，因此库岸稳定性好；水库淤泥轻微。水库运行多年证明水库工程地质条件良好。3.7天然建筑材料3.7.1土料经现场勘察工程整治所需土料位于大坝左岸库湾,距大坝约350m，现场采取土样进行室内试验，其试验成果见表3。表3土料物理力学性质试验成果统计表物理力学性质TC1TC2TC3TC4TC5TC6平均值天然含水量ω（%）25.7624.3926.128.522.128.825.93天然密度ρ0（g/cm3）1.921.841.831.851.871.861.86比重Gs2.772.742.752.762.712.752.74液限ωL38.535.133.136.828.734.734.5塑限ωp19.319.818.120.316.618.918.8塑性指数Ip18.515.914.517.911.916.715.9液性指数IL0.260.490.510.42.540.560.4691 饱和度Sr（%）92.288.279.186.587.489.887.2孔隙率n（%）43.145.545.847.444.445.545.3天然孔隙比e00.770.760.950.870.760.900.84击实后指标渗透系数KV（10-6cm/s）6.723.272.567.431.238.284.91内摩擦角φ（°）17.319.622.718.123.818.319.4内聚力c（KPa）31.537.832.625.230.332.131.6压缩系数aV1-2（MPa-1）0.410.450.390.460.420.370.42压缩系数aV2-3（MPa-1）0.420.360.320.330.370.380.36最优含水量（%）21.118.219.420.117.919.519.5定名粉质粘土粉质粘土粉质粘土粘土粉质粘土粉质粘土-根据试验成果，土的多项指标满足土料质量指标要求，仅土的天然含水量较最优含水量偏高。建议在旱季使用该土料，或在上坝回填使用前将该土料进行翻晒，使其含水量达到或接近最优含水量。3.7.2石料工程区内天然砂砾(卵)石料十分缺乏,块石料可开采厚度较小,难度较大,石料均采用在XX城郊购买。现场取岩样进行室内岩石物理力学试验，其试验成果统计如表4。91 表4石料物理力学性质试验成果统计表物理力学性质XX大观砂岩料场天然重度（KN/m3）26．53饱和重度（KN/m3）26．54干重度（KN/m3）26．49比重2．71天然含水率（%）0．157吸水率（%）0．192孔隙率（%）0．518天然抗压强度（MPa）84．2饱和抗压强度（MPa）59．0软化系数0．753.8结论与建议库坝区位于新华夏构造体系川黔南北径向褶皱带与川东弧形褶皱带交汇区的石溪向斜的北东翼。岩层走向N7°W，倾向SW，倾角7°，工程区内地质构造简单，岩性较单一，无大的断裂构造通过，地层岩性稳定。据《中国地震动峰值加速度区划图》(GBl8306-2001)，本区地震动峰值加速度为0.05g，地震动反应谱特征周期为0.35s(相当于地震基本烈度为Ⅵ度)。水库蓄水运行至今，未发生水库诱发地震。91 建议防渗帷幕接两岸相对隔水层或向坝肩山体延伸5～10m。坝基进行帷幕灌浆前，先进行压水试验，确定相对隔水层位置，再进行帷幕灌浆。大坝土体渗漏系数大于相应规范对均质土坝料的要求。因此造成坝体浸润线偏高，产生坝后渗漏、浸润现象。建议对坝体进行劈裂灌浆处理，使坝体的防渗性能达到相应规范对均质土坝的要求。坝址区地表水与地下水对建筑物混凝土无腐蚀性。土料质量满足相应规范要求，储量满足施工要求。石料质量满足相应规范要求，储量满足施工要求。91 4主要建筑物整治设计4.1工程等级和洪水标准4.1.1工程等别及建筑物级别XX水库是一座以农业灌溉为主，兼有防洪、供水等综合利用功能的小（2）型水库工程。水库大坝为均质土坝，坝高14.40m，总库容10.71万m3，设计灌溉面积300亩。根据《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252—2000的规定，本工程为V等小（2）型工程，主要建筑物大坝、溢洪道、放水设施为5级，次要建筑物为5级。4.1.2设计洪水标准及相应特征水位按《防洪标准》、《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252-2000标准执行。(1)洪水标准XX水库挡水坝型为均质土坝，枢纽工程永久建筑物设计洪水标准为30年一遇，校核洪水标准为300年一遇。(2)特征水位校核洪水（P=0.33%）时，最大下泄流量2.55m3/s，校核洪水位712.913m，设计洪水（P=3.3%）时，最大下泄流量1.54m3/s,设计洪水位712.652m。4.1.3整治设计依据91 (1)文件与资料《XX市XX区XX水库工程三查三定资料》《XX市XX区XX水库工程大坝安全评价报告》枢纽现状平面布置图(2)规范规程a．《水利水电工程等级划分及洪水标准》SL252－2000b．《防洪标准》GB50201－94c．《碾压式土石坝设计规范》SL274-2001d．《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》SL189-96e．《水利水电工程设计洪水计算规范》SL44－93f．《水工建筑物荷载设计规范》DL5077－1997g．《水工建筑物抗震设计规范》DL5073-2000h．《水利水电工程钢闸门设计规范》SL74-95j．《土工试验方法标准》GB／T50123－1999l．《水工建筑物灌浆施工技术规范》SL62－94m．《溢洪道设计规范》SL253－2000n．《水工建筑物金属结构制造、安装及验收规范》SLJ201—80o．《土石坝监测技术规范》SL60－94p．《土石坝安全监测资料整编规程》SL169－96q．《水库工程管理设计规范》SL106－9691 r．《土石坝养护修理规程》SL210－98s．《水库大坝安全评价导则》SL258－2000u．《中国地震动峰值加速度区划图》（GB18306-2001）v．《四川省中小流域暴雨洪水计算手册》w.《水力计算手册》x．《水工设计手册》y．《水力学》、《土力学》、《岩石力学》、《水工建筑物》、《土坝设计》、《工程水文及水利计算》等。4.1.4地震烈度XX水库坝址位于铁峰山背斜南部，区域内地质构造简单，无断层发育，无区域性重磁异常。工程区及附近区域地壳稳定。根据1/400万《中国地震烈度区划图》，XX水库坝趾区地震基本烈度为V度以下，工程区具有较好的区域构造稳定性。可不进行抗震计算。4.1.5整治的主要内容1）加高坝顶高度（防浪墙），加宽坝顶宽度，培厚坝体，设置排水沟，上游大坝进行护坡，设置排水棱体。2）对大坝坝体、坝肩（基）进行帷幕灌、劈裂灌浆防渗处理；3）完善、修建溢洪道设施，确保到达泄洪能力；4）对大坝进行白蚁整治；5）改造放水设备（涵、卧管）；91 6）新修防洪抢险公路550m。4.2大坝除险加固设计本工程拟按如下原则进行除险加固方案设计①大坝渗漏处理的原则是“上堵下排”。上堵措施就是搞好坝体防渗，下排就是搞好坝后反滤层和排水体，防止大坝渗漏变形，降低浸润线以有利于坝坡稳定。②大坝抗洪能力不足处理的原则是，整治完善溢洪道设施，达到泄洪能力，新建坝顶防浪墙，满足规范超高要求。③为保证坝坡稳定，采取培厚坝体延缓坝坡的工程措施增加坝体稳定性。经本次安全鉴定现场查明，坝体填筑质量较差，回填压实度较低，坝基（肩）渗漏严重，为了保证防渗整治效果，本次除险加固设计对坝肩进行帷幕灌浆，对坝体进行劈裂灌浆方法确保工程整治效果。4.2.1坝顶高程复核根据本库多年平均最大风速V=10m/s，吹程D＝0.27km，大坝迎水面为草护坡，洪水位段坝坡m＝1：2以及坝前平均水深等资料，按照《防洪标准》（GB50201－94）计算安全超高。非常运用情况下按多年平均最大风速计，正常运用情况下5级建筑物按多年平均最大风速的1.5倍计。风雍高度按计算。式中：e＿＿计算点处的水面风壅高度，m；91 D＿＿风区长度，m；K＿＿综合摩阻系数，取K＝3.6×10-6；β＿＿计算风向与坝轴线法向的夹角，β＝0o。波浪的平均波高和平均波周期采用莆田试验站公式计算:式中：hm＿＿平均波高，m；　　　Tm＿＿平均波周期，s；　　　W＿＿计算风速，m/s；　　　D＿＿风区长度，m；Hm＿＿水域平均水深，m；g＿＿重力加速度，取g＝9.81m/s2。平均波长按公式计算，式中：Lm＿＿平均波长，m；H＿＿坝迎水面前水深，m。平均波浪爬高按公式计算，式中：Rm_＿＿平均波浪爬高，m；91 KΔ＿＿斜坡的糙率渗透性系数，取KΔ＝0.85；Kw_＿＿经验系数系数，由查表；Hm＿＿水域平均水深，m；Lm＿＿平均波长，m；m＿＿坡度系数。按规范选定5级建筑物正常运用情况下的安全加高A=0.5m，非常运用情况下A=0.3m，则总的安全超高Y=R+e+A，于是坝顶高程为：Z坝顶=Z洪设+Y设Z坝顶=Z洪校+Y校。理应选择二者之一最大值作为坝顶高程。经计算，所需坝顶高程713.689m,现有坝顶高程713.505m,采用坝顶高程713.669m，详见表2－8。表2－8坝顶高程计算表PZ洪ReAY所需Z坝顶已成Z坝顶(m)采用Z坝顶(m)(%)(m)(m)(m)(m)(m)(m)0.33712.9130.3060.00050.30.6370713.520713.505713.6693.3712.6520.5160.00110.51.0368713.669由上表可知，大坝现有坝顶高程为713.505m，校核洪水位时的净水位712.652m，加上风浪爬高、水面风壅高度和安全超高之和所需的坝顶高程713.669m。因由于当地取土难度较大，培厚加固的工程量较多，固采用坝顶设一道防浪墙，满足坝顶规范要求。4.2.2大坝整治加固91 （1）大坝整治XX水库现状大坝属均质土坝，最大坝高14.40m，坝顶高程713.505m，坝顶宽1m。大坝上游坝坡未进行护坡保护，大坝上游坝坡从上至下坡比分别为1：1.5、1：1.8，在高程711.975m处有一级平台，宽3.4m，下游坝坡为一级坡比为1：1.7，大坝无排水棱体，坡面杂草丛生，杂树较多。经过技术经济多方案比较后，为了减少工程量投资和取土难等多因素，本次初步拟定不加高坝顶高度，采取设置防浪墙，加宽坝顶宽度，培厚坝体等措施满足规范要求，具体设计方案如下： 坝顶高程不变为713.505m，最大坝高14.40。坝顶宽度由原来的1m加宽至3.5m，坝轴线向下游移动0.76m，坝顶上侧增设防浪墙，防浪墙顶高程为714.205m。结合防浪墙高度增设栏杆，总高度为1.1m。上游死水位高程702.00m下进行抛石压脚处理，以增加坝脚稳定性，抛石段坡比为1：2.5，顶宽2m。死水位以上，上游坝坡进行削坡处理，由原来坡比1：1.8放缓至1：2，并在高程为701.505m处修建浆砌块石齿墙一道，上游坡面采用C20砼预制板护坡，板厚8cm,铺筑沙垫层3cm。对下游坝坡进行培厚加固，坡比从上至下分别为1：2、1：1.5（排水棱体），在高程705.105m处以下为贴坡式排水棱体，顶宽为1.5m，排水棱体坡比为1：1.5。坝体培厚填筑前，应清除原杂草、树木、原松散土，然后采取粘土，强风化土料分层进行夯实回填。（具体尺寸见设计图）（2）帷幕灌浆根据坝肩渗漏明显，建坝时坝基91 未作任何防渗处理，坝基清基不彻底。本次除险根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）规定，对于3级及以下土石坝的透水率按5～10Lu控制，本水库规模为小（2）型，以蓄水灌溉为主，拟对透水率q≥10Lu的坝基浅层岩体进行帷幕灌浆处理。沿新坝轴线布置单排帷幕灌浆孔，并向左坝肩延伸5m，向右坝肩延伸15m，灌浆范围长68m。帷幕灌浆孔距2.5m，共27孔，灌浆按三序加密原则施工，Ⅰ序孔、Ⅱ序孔间距均为5m，Ⅲ序加密孔间距为5m；基岩灌浆均采用一次性造孔，自下而上分段灌注的方法，坝基灌浆最大深度为6.18m，两坝肩最大深度为14.39m。帷幕灌浆孔采用硬质合金钻头钻进，孔径φ60mm～φ110mm，灌浆材料选用水泥浆液，水泥强度为P32.5级，灌浆浆液的浓度应由稀到浓，逐级变换，开灌水灰比可采用5：1，浆液浓度一般按5：1、3：1、2：1、1：1、0.8：1、0.5：1（重量比）六个比级考虑。使用时先由稀浆开始，逐级变浓，直至达到结束标准的那一级浆液浓度结束。灌浆开始用最稀一级浆液，每一级浓度的浆液灌入一定量（600—800升），而单位吸浆量和灌浆压力没有改变或改变不显著时，则将浆液浓度变浓一级灌注。当吸浆量大于60升∕分时可根据具体情况越级变浓。若按规定变浓后如发现压力突增或单位吸浆量突然减少时则表示浆液变换不适当，应尽快换回原浓度的浆液继续灌注。坝体与基岩接触段作一短段专门灌注，段长1.5m，即基岩内1m，坝体内0.5m。灌浆压力应通过灌浆试验确定，初灌浆压力0.25MPa。91 （3）坝体劈裂灌浆：由于受建造年代施工条件限制，该坝坝体碾压不密实，坝体渗漏明显，下游坝坡面局部散浸。坝体钻孔注水试验分析，坝体土渗透系数偏大，离散性大，坝体防渗性能不满足均质土坝的要求，需对坝体进行劈裂灌浆加强防渗。坝体劈裂灌浆利用坝基帷幕灌浆的钻孔，沿坝轴线布置一排共15孔，终孔距5m，按两序孔施灌。坝体灌浆材料采用水泥粘土混合浆，水泥含量占干料的10%。粘土料选用重粉质壤土或重壤土，即粘粒含量在20%～25%，砂粒含量＜20%，其余为粉粒。泥浆容重为1.3～1.6T/m3,粘度30～60s，稳定性0.1～0.15g/cm3,胶体率＞70%，失水量10～30cm3/30min。为了降低泥浆粘度和静切的作用，在泥浆中掺入1%—0.6%（占干料总重）的水玻璃。坝体灌浆尽量少用稀浆，最稀浓度定为2：1，一般在正式灌浆的前半小时使用，半小时后一般用1：1、1：0.8、1：0.6。灌浆压力根据灌浆试验确定，初定0.2MPa～0.5MPa。同一孔内先帷幕后劈裂，灌浆结束后，用粘土泥球封孔。灌浆期应加强观测，加强裂缝、冒浆、坝面塌孔、隆起以及下游渗水等情况检查。为了检查灌浆质量情况，根据《水工建筑物灌浆施工技术规范》SL62－94，安10%布置检查孔，本次布置检查孔布置3个（进尺为38m）灌浆进尺348m，总进尺386m91 （4）坝顶构造：坝顶高程为713.505m，坝顶长52m，为了达到设计要求，增设防浪墙，防浪墙顶部高程为714.205m。坝顶由1m培厚至3.5m。防浪墙采用C20砼厚0.4m（并在防浪墙顶部增设C20栏杆），栏杆高1.1m，防浪墙长52m。坝顶面采用C20砼硬化，厚10cm，垫层为砂垫层，厚10cm。坝顶下游侧采用M7.5浆砌块石路肩，厚0.4m宽0.5m。长52m。具体尺寸见设计图。（5）排水棱体：增设排水棱体，在高程705.105m处，重新布置排水棱体，属贴坡式排水棱体，外坡比为1：1.5，内坡比为1：1。清除原坝体土料，排水棱体与外坝坡接处面先布置一道中砂厚20cm，然后铺筑碎石厚20cm，最后铺筑干砌块石，施工时应分层同步进行，排水棱体面层为C20砼预制块砌筑护坡。具体尺寸见设计图。（6）下游坝面排水沟及梯步：排水棱体顶部设横向排水沟，左右岸坡与坝肩结合部设纵向排水沟，排水沟尺寸为0.35m×0.3m（宽×高），坡脚衔接棱体横向排水沟，并将坝体、坝基渗漏水一并排至下游河床。下游坡设梯道一处，梯道宽1.5m，采用M10浆砌C20砼块。具体尺寸见设计图。4.3大坝整治加固后的渗流及坝坡稳定计算4.3.1基本资料大坝整治加固后，坝顶高程不变为713.505m，最大坝高14.40m，水库正常蓄水位712.000m，死水位702.000m，校核洪水位（P=0.33%）91 712.913m，设计洪水位(P=3.3%)712.652m。根据我队所提供的土工试验成果及工程经验类比，大坝土物理力学参数取值与《大坝安全评价报告》一致。土物理力学性质计算值见表4.3-1。XX水库主要物理力学性质计算值表4.3-1土的物理力学性质指标名称建议值天然含水量ω（%）23.15天然密度ρ0（g/cm3）1.88干密度ρd（g/cm3）1.50饱和密度ρm（g/cm3）2.32比重Gs2.71内摩擦角标准值φ（%）15.8内聚力标准值c（KPa）25.73允许水力坡降值I允0.4～0.5计算断面为经整治后的大坝河床部位最大横断面。4.3.2计算方法采用简化毕肖普法，该程序可用于各种工况条件下土石坝的抗滑稳定计算，可自动搜索最危险滑裂面包括最危险滑裂面的安全系数。⑵计算条件计算对象为大坝最大横断面，计算工况见表4—3。表4—3抗滑稳定计算工况表（整治后）工况序号计算部位上下游水位条件91 1下游坝坡正常蓄水位下稳定稳定成果2上游坝坡设计洪水位下稳定稳定成果3上游坝坡校核洪水位下稳定稳定成果4上游坝坡正常蓄水位下稳定稳定成果根据《中国地震裂度区划图》，XX水库坝址区地震基本裂度为6度。据《水工建筑物抗震设计规范》（DL5073—1997）之规定，坝坡稳定计算可不考虑地震影响。4.3.3计算结果（1）大坝坝坡抗滑稳定最小安全系数允许值根据《碾压式土石坝设计规范》SL274—2001规范规定，采用简化毕肖普法计算时，大坝的最小抗滑稳定安全系数允许值：正常运用条件下：1.25非常运用条件下：1.15（2）整治后坝坡稳定计算成果：在各种工况下的上、下游坝坡的抗滑稳定计算成果见表4—4。显然，大坝除险加固后上、下游坝坡的抗滑稳定最小安全系数均大于规范所要求的安全系数，坝坡满足稳定要求。表4—4坝坡稳定计算成果表（整治后）工况序号计算部位上下游水位条件Kmin规范要求K值1上游坝坡正常蓄水位下稳定渗流期1.2941.2591 2上游坝坡设计洪水位下稳定渗流期1.2791.253上游坝坡校核洪水位下稳定渗流期1.1941.154下游坝坡正常洪水位下稳定渗流期1.3041.25从表4-4可知：大坝在正常和非正常工作条件的坝坡抗滑稳定安全系数均大于《碾压式土石坝设计规范》（SL274-2001）规定的5级坝坝坡抗滑稳定允许最小安全系数，水库大坝经加固整治后可达到整体稳定安全。（3）整治后大坝渗流计算成果⑴计算方法。采用北京理正软件渗流有限元法对XX水库进行稳定渗流计算，选取主坝最大坝高代表断面进行4种组合的计算。⑵计算工况。选以下四种工况进行计算：工况一：正常蓄水位712.000m、上游的稳定渗流计算。工况二：设计洪水位712.652m、上游的稳定渗流计算。工况三：校核洪水位712.913m、上游的稳定渗流计算。工况四：正常洪水位712.000m、下游的稳定渗流计算。⑶计算参数。考虑到原中等透水岩体已经实施了帷幕灌浆，其渗透系数适当调整。大坝、坝基各种介质的渗透系数参考值，详见表4—1。表4—1各种介质的渗透系数表序号介质渗透系数（cm/s）1坝壳土7.58×10-42坝体土6.27×10-491 ⑷计算结果。计算采用北京理正软件，分别得到不同计算条件下的浸润线和等势线、理论渗漏流量及渗透坡降等。其渗流稳定计算成果见表4—2。表4—2大坝渗流计算成果表(整治后)序号上游水位渗流量（m3/d.m）渗透最大坡降J浸润线溢出点1正常蓄水位712.000m0.1430.247通过排水棱体2设计洪水位712.652m0.1770.263通过排水棱体3校核洪水位712.913m0.1950.296通过排水棱体由渗流计算结果可以看出，大坝坝体浸润线比整治前降低较多，说明通过帷幕灌浆和劈裂灌浆作用效果明显。大坝坝体最大渗流坡降出现在与排水棱体接触的坝体边缘，计算得最大渗透比降Jmax=0.296小于坝体土允许抗渗比降[J]=0.610。同时坝体按规范要求在土体与堆石体接触部位设有反滤层，反滤层由细砂和砾碎石组成，起到一定的反滤作用，且因该坝下游增设有排水棱体，其透水性很强，所以，坝体土不会发生渗流破坏。经整治后的，计算得最大渗流量Qmax=0.195m3/d.m。大坝坝体在正常水位、校核洪水位及设计洪水位渗流等势图分别如图。91 图4-4工况1水库正常蓄水位上游坝坡稳定计算图4-5工况2水库校核洪水位上游坝坡稳定计算91 图4-6工况3设计洪水位上游坝坡稳定计算工况4正常蓄水位下游坝坡稳定计算91 图4-1正常水位下渗流等势图图4-2校核洪水位下渗流等势图91 图4-3设计洪水位下渗流等势图91 4.4溢洪道除险加固设计4.4.1整治设计标准溢洪道整治设计按《溢洪道设计规范》SL253—2000有关规定执行。溢洪道泄槽泄流能力设计洪水标准为30年一遇，最大下泄流量1.54m3/s，相应洪水位712.652m；校核洪水标准为300年一遇，最大下泄流量Q=2.55m3/s，相应洪水位712.913m。4.4.2溢洪道结构布置XX水库溢洪道靠近大坝右坝肩处,为正槽开敞式溢洪道。溢流堰为宽顶堰，堰顶高程712.000m，明渠段净宽2m。设计最大下泄流量1.54m3/s，相应洪水位712.652m；校核最大下泄流量Q校=2.55m3/s，校核洪水位高程712.913m，坝顶高程713.505m，防浪墙顶部高程为714.205m。本工程溢洪道按Ⅴ等5级建筑物设计，由于受地形地质条件限制，溢洪道在原位置布置。溢洪道由进口段、明渠段、陡槽段、消能段组成。进口段长3.41m，设计呈喇叭口状，进口段宽6m，末端宽2m。明渠段宽为2m，明渠段进口高程712.000m，长37.1m,无闸控制自由溢流；明渠末端接陡槽段，陡槽平距长27.4m，比降1/2，陡槽末端高程698.000m。根据地形、地貌为了减少开挖量在明渠段设转弯段，转弯半径为17m，中心角α为33°，转弯段长9.7m。陡槽末端设底流式消力池，消力池长4.5m，宽2m，池深1.5m，消力池后接尾水渠，流入下游河道。91 溢洪道侧墙重力式，侧墙采用M7.5浆砌条（块）石结构，溢洪道底板设计采用C25砼厚0.3m，每10m长侧墙和底板在同位置设沉降缝一道。本次设计消力池底板为0.7m，其中C25砼厚0.4m，浆砌块石基础垫层为0.3m。因陡槽段末端流速较大，对底板有一定的冲刷，固在陡槽末端设置梯步减小流速，长27.3m，并对底板和消力池底板布置单层双向钢筋，Ф12@200。（具体尺寸详见设计图）在溢洪道设人行桥一座，宽2m，净跨3.25m，采用C25钢筋砼浇筑，人行桥为平板式结构。桥面两侧设C25钢筋砼栏杆，高1.1m，具体尺寸见设计图。4.4.3溢洪道水力计算（1）泄流量复核（校核时）采用宽顶堰流量公式Q=mBHo3/2式中堰顶宽度B=2m，水深Ho=0.47m，流量系数m=0.33则Q校=2.55m3/s=2.55m3/s，满足要求。（2）明渠及陡坡段水力计算由于该水库校核时下泄流量较小Q校=2.55m3/s，根据现场实际情况，布置溢洪道，泄洪采用明渠方式解决。（1）明渠水力计算：已知Q校=2.55m3/s，渠首水深H=0.913m，渠道比降为1/100，造率n=0.017，渠首进口宽度2m，长37.1m，明渠为矩形断面，试求末端水深h=0.46m。91 按明渠均匀公式Q=WC进行计算，其中：W=H；X=B+2H；R=W/X；C=1/nR1/6。末端水深低于渠首水深0.453m，末端不会发生临界水深，满足泄洪要求。陡槽的水面曲线计算,采用分段求和法推求水面曲线，其中h1=hk=0.46m，分3段计算，结果见表5－5。表5－5溢洪道水力计算成果表断面编号距首端距离L=(m)槽宽b=(m)水深h=(m)流速V=(m/s)备注0—0010.3054.1741—11100.2006.3702—210150.2385.348侧墙高度按溢洪水深、掺气水深、安全超高之和并考虑两岸地形情况确定。（3）消力池水力计算消力池采用底流消能型式，已知Q校核=2.55m3/s，宽b=2m，陡槽末端水深h=0.238m，流速V=5.348m/s，单宽流量q=1.275m3/s，则消力池水跃长度按公式：Lj=10.3h(-1)0.81，其中Fr1=αq2/(gh3),则Lj=5.707m，按规范规定，消力池长可按水跃长度的0.8倍计算，因此消力池长为5.707m×0.8=4.566m，取消力池长度为4.5m。91 水跃高度按公式：h＂=计算，h＂=1.0656m。（4）溢洪道侧墙结构计算溢洪道结构主要复核边墙结构稳定，分别选取整治后的控制段（墙高2.11m）、消力池（墙高2.30m）、墙顶宽0.6m边坡为1：0.35，挡墙为重力式，选用典型计算断面。计算按最不利情况考虑，即边墙墙内无水，墙外有土压力及墙后地下水情况进行溢洪道边墙稳定计算。计算参数依照相似条件的工程参数值取用：地基抗剪摩擦系数f=0.35,墙体容重22.5KN/m3；回填土料：c=23.71Kpa,φ=12.87°，γ=19.0KN/m3。侧墙稳定计算按最不利的空槽荷载组合考虑，按下式分别计算主动土压力、被动土压力、墙体自重。由于溢洪道位置较高，两岸坡为页岩，无地下水出露，不考虑墙后地下水的影响。考虑主要荷载：①主动土压力E=1/2γΗ2tg2（45○－Φ/2）②被动土压力E′=1/2γΗ（H+2h0）tg2（45○+Φ/2）③墙体自重W④地基摩擦系数f取0.35。溢洪道边墙稳定计算计算公式：KC：按抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数；f：边墙与基岩接触面的抗剪摩擦系数；91 ∑W：作用于边墙上的全部茶载对计算滑动面的法向分量；∑P：作用于边墙上的全部荷载对计算滑动面的切向分量。经抗滑稳定安全计算成果见表计算断面项目抗滑安全系数抗倾安全系数基底合力偏心距墙高2.11m1.982.16满足要求墙高2.30m1.861.96满足要求根据《溢洪道设计规范》要求，抗滑稳定[K]=1.3,抗倾稳定[K0]=1.5。计算结果表明，溢洪道边墙抗滑稳定和抗倾稳定均满足要求。（5）泄槽底板溢洪道陡槽底板厚度计算，以流速最大的陡槽末端底板块作控制条件，同时满足抗滑稳定条件，计算公式按T=（0.03+0.17sinθ）V经计算，泄槽板厚0.45m，根据溢洪道设计规范，本次溢洪道底板为C25砼厚0.3m，，溢洪道侧墙底板侧墙每10m设置齿槽一道，齿槽为C20浇筑，在同位置设沉降缝一道，以增加底板的稳定性，因此能满足抗滑稳定规范要求；本次设计消力池底板为0.7m，其中C25砼厚0.4m，浆砌块石基础垫层为0.3m，能满足抗滑稳定规范要求。为了防治陡槽段底板和消力池底板的冲刷，固在陡槽底板、消力池底板布置单层双向钢筋，Ф12@200（具体详见设计图）。4.5放水设施整治设计设计标准：按5级建筑物设计，设计引用最大流量Q=0.15m3/s91 ，卧管坡比为1：2，卧管为钢筋砼箱形结构，卧管平距长27.81m，内空尺寸为b×h=0.6m×0.7m，壁厚0.4m，采用C25钢筋砼结构，基础垫层M10浆砌块石，厚0.3m。放水形式选用φ300mm盖板闸（铸铁构件）单排分层取水，共计25套，每套高差0.3m。消力池内空尺寸长1.5m,宽1m，高2.15m。采用C25钢筋砼箱形结构，池底和侧墙均为0.4m。本次整治涵管长28m，涵管为C25钢筋砼结构，内空尺寸为宽1m，宽1.5m，池底和侧墙均为厚0.4m。在卧管顶部设置通气孔，并埋设φ150mmPVC管，以便闸孔放水时卧管通气。在卧管斜面上做水标尺，用红白瓷砖镶贴。为了防止温度应力将卧管拉裂，在卧（涵）管上各设置温度应力缝2条，止水材料为橡胶止水带。卧管底板、消力池、涵管底板基础为M10砂浆砌块石。卧管结构，参照《水工设计手册》介绍的有关公式计算，经计算C25砼能满足应力要求。因此卧管段按构造要求配筋，消力池结构参照辽勘院《中小型水库设计》公式δH=[(R2+r2)/(R2-r2)]×9计算得：δH=10.03kg/cm2＜R2=15.5kg/cm2（R2为C25砼允许拉应力），所以卧（涵）管、消力池按构造要求配筋。卧(涵)管、消力池钢筋布置为双向双层。间距为20*20cm，钢筋型号为Φ12。卧管抗滑稳定要求计算校核，砌体与地基间的摩擦系数取f=0.35计算，得Kc=2.3＞[Kc]=1.3，满足抗滑要求。卧、涵管具体尺寸详见设计图。91 4.6其它附属设施设计4.6.1防汛抢险通道为了保障汛期防洪检查和施工期间车辆通行，确保下游群众的生命财产安全，新修防洪抢险公路550m，对路面进行硬化，确保道路畅通，有利于水库今后发展。设计路面宽4.5m，路面施工分块石垫层、C30砼路面硬化。块石垫层厚0.25m，C30砼路面厚0.2m。路肩（基）采用M10浆砌块石砌筑，宽度为0.5m，对易滑坡的地段采用M10浆砌块石砌筑挡土墙。4.6.2坝区白蚁防治为确保水库大坝的安全，必须重视土栖白蚁防治工作。本次防治主要采取找、挖、杀三个环节，彻底消灭白蚁，即：一是找，在春秋季节进行普查，发现蚁路；二是挖，挖土抽槽，寻找，跟踪蚁路，追挖主巢；三是杀，深穴白蚁可在灌浆浆液中加入一定比例灭蚁药物，毒杀和土坑诱杀等方法消灭白蚁。4.7整治工程主要工程量表经计算，本项目主要包括大坝、溢洪道、放水设施加固设计、防洪抢险公路、观测设施等其主要工程量汇总见表4.7-1。91 整治工程主要工程量汇总表表4.7-1工程名称单位大坝工程溢洪道工程放水设施工程防洪抢险公路工程土方开挖m³2509.13361205.78687石方开挖m³143.0890.2551.44578土石方回填m³1636.365088.38　干砌块石m³591.85　　924浆砌块石m³50.1436.9540.13224M7.5砂浆抹面m²270271.39　　　砼m³218.0962.45　800土坝钻灌浆孔m210.29　　基岩钻灌浆孔m137.71　　土坝劈裂灌浆m210.29　　基岩帷幕灌浆m137.71　　橡胶止水m23　　　17伸缩缝沥青木板m²　200　钢材t0.41.93.4金属结构　t　　1091 5.电气和金属结构本工程的电气工程属管理所照明，未进行单独设计。金属结构主要用于放水设备的盖板闸（铸铁构件），结构简单未进行单独设计。91 6工程管理6.1工程管理机构（1）管理机构现状XX水库是一座以灌溉兼防洪、供水综合效益的小(2)型水库枢纽工程，枢纽整治完成后，该工程的管理单位为XX区XX乡农业服务中心，主管部门为XX区水务局。（2）管理机构设置、人员编制按《水利水电管理单位定员试行标准》（SLJ705－81）对水库的定员规定，XX水库管理所可定1人。6.2工程管理设施及实物指标6.2.1工程运行管理1）水库调度运用水库调度应充分考虑XX水库的总体利益，充分发挥枢纽工程的综合效益。XX水库枢纽病害整治工程完成后，确定其运行方式，并报请上级主管部门核准，确定洪水调度规程，保证水库及其下游的防洪安全。管理单位应根据当年来水预测、各需水部门的要求及供水主次顺序，制定年度供水计划。实际调度中，可根据当时的库水位和前期来水情况，参照水文气象预报，调整调度计划。2）工程运用与维修该工程整治加固完成后，管理单位应进一步完善现有的《XX91 水库工程运行管理制度》，落实汛前检查、汛期查险报险制度和防汛抢险制度。加强技术档案管理，做好工程管理与防汛抢险的大事记录。落实工程维修费，作好工程的运用及维护，保障工程的正常运用。3）工程监测做好水位、库容、雨量等监测及大坝日常巡查，并做好记录。做好库区水资源保护工作，确保水库水质不受污染。4）工程运行管理费用来源根据本工程实际情况，工程运行管理经费纳入XX水库统一核算，所以工程运行管理费是有保障的。若遇特大洪水和非常抢险的情况，则由区防汛部门拨防汛专用经费予以解决。6.2.2设施及实物指标1）坝区防汛与改造公路为保证坝区交通和防汛，新修防洪抢险公路550m。6.3工程管理范围及保护范围（1）工程区管理范围根据《水库工程管理设计规范》（SL106－96）复核，工程管理范围划定为：工程区管理范围中，大坝左右岸自坝端起向外延伸50m，下游自坝脚起向下外延60m。溢洪道、取水建筑物两侧均以建筑物轮廓起分别向外延伸10m。溢洪道下游自消力池尾端向下游方向50m。水库土地征用线以内的库区。防汛公路保护范围：路面及两侧路肩向外延伸3m。（2）工程保护范围1）工程保护范围：除险加固工程实施后，工程保护范围为工程管理范围边界线外延100m。91 2）水库保护范围：大坝坝址以上、库区周边土地征用线以上至第一道山脊（分水岭线）之间陆地，库尾至土地征用线以外100m。工程保护范围内的土地无须使用，若利用处于该范围内的土地，应以不影响工程的安全为前提。管理单位应根据工程管理的要求有关法规制订保护范围的管理办法。此外，要防治库区水土流失，加强库区水质监测，防止水资源的污染。91 7施工组织设计7.1施工条件7.1.1自然条件XX水库坝址以上流域面积0.187km2，主河道长0.769km，河道平均比降70.56‰，流域形状呈扇形。该区气候温和，雨量充沛，多年平均气温15.8℃，多年平均日照1269.9h，多年平均相对湿度81%，多年平均径流深为580mm，多年平均最大风速10.0m/s，多年平均降水量为1145mm，由于降雨年内分布不均，旱象频繁。本库流域坝址以上洪水由暴雨形成，大暴雨多集中在六、七、八月，历时一般为1天左右，以七月暴雨强度最大。因流域地处丘陵区，洪水陡涨陡落，过程线呈尖瘦形，具有山溪洪水的特性。7.1.1.1地质条件工程区地处四川盆地与云贵高原的过渡地带。山系多呈NE～SW及S～N向展布，明显受构造控制，山岭海拔高程800～1200米，相对高差80～120米，属浅切割的低山丘陵地貌区。河流受构造与岩性的制约而蜿蜒曲折。岩层走向与河流走向交角多变，河流侵蚀作用不明显，河床内堆积物较厚，两岸支流发育。7.1.2施工供水和供电施工生产、生活用水水源为XX水库，该水库水量、水质满足施工用水要求。施工用电可考虑从附近变压器引线至各施工点，施工电源有保证。7.1.3施工交通运输XX水库位于XX市XX区XX乡石河村，有XX至XX乡91 的公路与城区相接,通过23km的乡村公路可到达水库附近,因此，水库交通条件较方便。本次加固工程的施工所有材料都需汽车运到水库附近后，再经人力运输转运至坝区工地。7.2施工导流7.2.1施工期水库水位调度XX水库总库容10.71万m3，为小（2）型水库，按SL252－2000标准应为V等水利枢纽工程，主要建筑物为5级，次要建筑物为5级。因防护工程的规模小，选取导流标准为5年一遇洪水重现期，洪水总量为3.86万m3。本工程主要排水方式以涵卧管、抽水泵为主。结合该水库库区洪水分期，每年3月下旬开始，随着降雨量的增加，流量也逐渐加大。4月为汛前过渡期，丰水期一般为每年的5月至9月，年最大流量基本上发生在本期内。合理制定水库蓄放水计划，以满足既不影响施工，又能最大限度的减少对水库蓄水及供水的影响，充分发挥水库效益。制定除险加固水库蓄水计划如下：第一年10月上旬至10月底利用放水涵管先将库内水位从汛限水位降至死水位702.000m，最枯水时段采用离心泵排水，使库内水位控制在712.000m以下，第二年2月底水库上游面除险加固完成，灌浆完成，溢洪道施工完成。第二年3月底关闭放水涵管，水库开始蓄水，4月底水库蓄水至正常蓄水位712.000m，按正常状态进行水库调度投入使用。7.2.2施工中排水经常性排水主要包括：降雨、施工废水（混凝土养护水）等。根据本工程施工强度并结合当地气候条件及分期洪水可知，当年11月～91 次年3月的洪水流量为洪水总量3.86万m³，经复核放水涵管的流量为0.15m3/s，为了能够保证正常施工，采用以涵管排水为主，抽水泵辅助的方式排水。7.3料场的选择与开采根据现场查勘，土料可考虑从距大坝右岸350m处的土料场取土；工程加固所需砂石骨料在XX水江采石场购买。其它施工所需的主要材料（如水泥、炸药、木材、钢材、油料等）均考虑在本区的有关生产厂家和商家购买解决。7.4主体工程施工7.4.1大坝施工大坝主要施工项目包括：大坝下游培厚，上游削坡放缓；上下游坝坡护坡，坝顶路面构建，培厚排水棱体；坝基(肩)帷幕灌浆；坝体劈裂灌浆。（1）抛石压脚：大坝上游坝脚采用抛石压脚。施工方法主要以人工为主，采用船只运至抛石点进行抛石作业。（2）土石方开挖：主要是坝面处理及坝坡清挖土方，坝趾排水体石方开挖，施工方法主要以人工为主，土石方运输采用人工胶轮车运输至指定的渣场堆放。（3）土石方填筑:土方填筑主要集中在大坝下游坡面的培厚填筑。坝体填筑采用人工挖土方，胶轮车运输至大坝土方填筑工作面，人工平料采用蛙式打夯机分层夯实填筑，每层厚度为20～30cm，夯实遍数2～3遍。下游排水体填筑采用人工翻拆原砌体，按指定料场堆放，清基结束后再用人工胶轮车运输至砌筑工作面。反滤料应与棱体石料平起填筑。91 （4）混凝土浇筑：大坝混凝土浇筑主要是护坡预制块。采用0.4m3的混凝土拌和机拌制，拌好的混凝土采用胶轮车运输，人工平仓、振捣。护坡预制块安装时，先在死水位高程修建齿槽，然后在坝坡底部铺设砂石垫层，并浇水压实铺平，然后再平铺砼预制防浪板。防浪板采用C20砼预制块，六边形，在预制场加工成型后运至安装作业面，利用人工进行安砌。（5）灌浆工程：帷幕灌浆孔采用硬质合金钻头钻进，孔径φ60mm～φ110mm，灌浆材料选用水泥浆液，灌浆材料选用水泥为强度为P32.5级，灌浆浆液的浓度应由稀到浓，逐级变换，开灌水灰比可采用5：1，浆液浓度一般按5：1、3：1、2：1、1：1、0.8：1、0.5：1（重量比）六个比级考虑。使用时先由稀浆开始，逐级变浓，直至达到结束标准的那一级浆液浓度结束。灌浆开始用最稀一级浆液，每一级浓度的浆液灌入一定量（600—800升），而单位吸浆量和灌浆压力没有改变或改变不显著时，则将浆液浓度变浓一级灌注。当吸浆量大于60升∕分时可根据具体情况越级变浓。若按规定变浓后如发现压力突增或单位吸浆量突然减少时则表示浆液变换不适当，应尽快换回原浓度的浆液继续灌注。坝体与基岩接触段作一短段专门灌注，段长1.5m，即基岩内1m，坝体内0.5m。灌浆压力应通过灌浆试验确定，初灌浆压力0.25MPa。坝体劈裂灌浆利用坝基帷幕灌浆的钻孔，沿坝轴线布置一排，按两序孔施灌。坝体灌浆材料采用水泥粘土混合浆，水泥含量占干料的10%。粘土料选用重粉质壤土或重壤土，即粘粒含量在20%～25%，砂粒含量＜20%，其余为粉粒。泥浆容重为1.3～1.6T/m3,粘度30～60s，稳定性0.1～0.15g/cm3,胶体率＞70%，失水量10～30cm3/30min。为了降低泥浆粘度和静切的作用，在泥浆中掺入1%—91 0.6%（占干料总重）的水玻璃。坝体灌浆尽量少用稀浆，最稀浓度定为2：1，一般在正式灌浆的前半小时使用，半小时后一般用1：1、1：0.8、1：0.6。灌浆压力根据灌浆试验确定，初定0.2MPa～0.5MPa。同一孔内先帷幕后劈裂，灌浆结束后，用粘土泥球封孔。灌浆期应加强观测，加强裂缝、冒浆、坝面塌孔、隆起以及下游渗水等情况检查。7.4.2溢洪道施工溢洪道主要整治工程项目包括：⑴溢洪道开挖，侧墙采用M10浆砌块石和C25砼现浇结构；⑵陡槽底板采用C25砼浇筑，砼厚0.3m，消力池底板采用砼厚0.4m，浆砌块石厚0.3m，溢洪道挡墙每10m设横向伸缩缝一道，在同位置设沉降缝一道，齿墙C25砼浇筑。溢洪道施工中，土石方开挖采用人工开挖，人工转运至堆渣场。采用0.4m3搅拌机拌和砼，胶轮车运输，人工砌石。砂浆采用机械拌和，由人工推胶轮车推至施工场地。砼经拌和机充分搅拌后，由人工推胶轮车推至施工场地，采用插入式振捣棒捣实。7.4.3放水设施施工放水设施施工工序：拆除旧砌体、围堰填筑、消力池施工、卧（涵）管施工、闸门安装。放水设施主要施工方法：（1）土石方明挖采用人工开挖，人工装碴，胶轮车辅以人力挑抬至弃碴场；（2）砼浇筑模板采用组合式钢模板，砼拌制采用移动式拌合机拌制，通过人工推胶轮车入仓，插入式软轴振捣器振捣密实。7.4.4施工机械设备91 本整治工程的土石方开挖及混凝土浇筑所需的主要施工机械设备见表7-3主要施工机械设备表表7—3序号机械名称型号单位数量备注1水泵台32泥浆搅拌机J200台23泥浆泵BW－200台24混凝土搅拌机0.4m3台25振捣器ф75个36钻机XJ100A台27地质钻SGZ－1台28蛙式打夯机台49胶轮车辆207.5施工总布置7.5.1布置原则（1）本工程系病险水库整治工程，具有工程量小、相对分散等特点。根据这一特点并结合坝址、溢洪道、放水设备附近地形，以集中布置为主、分散布置为辅的原则进行布置。（2）施工场地布置应尽量结合水库现有设施进行，尽可能少占耕地，最大限度减少植被破坏。（3）各种临建设施应尽可能考虑满足整治工程完成后水库管理、维护的需要。91 根据本工程的地形条件和建筑物的布置特点，为便于施工管理，施工办公及生活设施均布置在大坝的左坝肩坡地上，租用部份土地搭建临时设施。本整治工程施工辅助企业主要有小型钢筋（木材）加工车间、修配厂、物资仓库以及工地小型试验室等。根据现场实际地形情况，布置在左岸进库道路边，交通便捷，且离施工点也较近。拌和站布置在大坝左右坝肩各一台，灌浆站布置在大坝与溢洪道之间的空地上。施工临时建筑设施占地面积见表6－2。表6－2施工临时建筑设施面积汇总表序号项目单位占地面积备注1各类加工厂m21002各类仓库m21503生活办公用房m22504修配厂m21005合计m26007.5.2土石方平衡及弃渣规划本工程弃渣量不大，开挖方量也不大，可在坝下游溢洪道尾端右侧平缓地带建弃渣场，待工程结束后植树或复耕。7.5.3施工征(占)地本工程为整治工程，在防洪抢险公路、坝体培厚施工中存在永久占地补偿，主要为耕地，需永久性占地1.5亩。工程临时占地主要为弃渣堆放场，大坝培厚土料取料场，补偿标准按施工期一年，恢复地力一年计算。7.6施工总进度7.6.1设计依据施工总进度编制的依据如下：91 （1）引入竞争机制，由建设单位采用招标方式选择熟练的专业施工队伍承建。（2）参照已建工程的施工进度指标并结合本工程枢纽布置特点，结构形式及施工条件，经对各单项工程施工方法进行研究确定。（3）为减少施工用电高峰负荷和便于安全生产，主体工程原则上按每日一班制考虑。（4）施工人员出勤率按93%计，非生产人员按8%计。7.6.2施工进度计划7.6.2.1施工总进度编制原则（1）XX水库工程是一个病险水库整治工程，工程一旦开工应加快建设，早日消除工程隐患，发挥效益。（2）确定合理的施工程序，减少施工干扰，使工程施工协调有序进行。（3）根据当地实际情况选用合理可行的施工方案，配置适宜的施工设备，在此基础上提出各单项工程施工时间。（4）优化资源配置，尽量均衡生产，提高人员和设备的利用率，以降低工程总造价。7.6.2.2施工总进度本工程施工总进度安排为6个月，跨2个施工年份。从第一年10月完成水库放空，设备进场，11月至第二年3月中旬主体工程完工，3月底完成其他工程及场地清理、资料整理等扫尾工作。7.6.2.3施工总进度安排10月为工程准备期，完成临时设施的建设，（包括施工道路、用电、工地建设、水库放水至死水位、临时围堰填筑等工作）。具备开工条件。91 大坝防渗灌浆从第一年11月中旬至次年2月上旬结束。大坝培厚加固从第一年11月上旬至次年2月中旬结束。大坝护坡从第一年11月下旬至次年3月上旬结束。溢洪道土石方开挖从第一年11月上旬至12月下旬结束。溢洪道衬砌从第一年12月中旬至次年2月底结束。放水设备拆除，土石方开挖从第一年11月中旬至12月中旬结束。放水卧管砼浇筑从第一年12月下旬至次年3月上旬结束。第二年3月为工程完建期。7.6.2.4劳动力本工程高峰期施工人数203人，整治工程总工日7.6万工日。详见施工进度计划表。91 施工进度计划表项目名称年第一年　备注月101112123　日102031102030102031102031102028102031　一、施工准备期　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　二、大坝工程　　　　　　　　　　　　　　　　　　　1、帷幕灌浆　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2、大坝培厚　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　3、大坝护坡　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　三、溢洪道工程　　　　　　　　　　　　　　　　　　　1、土石方开挖　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　2、浆砌体　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　3、砼浇筑　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　四、放水设施工程　　　　　　　　　　　　　　　　　　　1、施工围堰　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　包括围堰拆除2、土石方开挖　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　3、砼浇筑　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　六．其它工程91 8工程占地8.1工程占地范围及实物指标本工程为整治工程，在防洪抢险公路、坝体培厚施工中存在永久占地补偿，主要为耕地，需永久性占地3亩，临时占地1.5亩。工程临时占地主要为弃渣堆放场，大坝培厚土料取料场，补偿标准按施工期一年，恢复地力一年计算。主要实物补偿标准、投资见表7—1。表7－1主要实物补偿投资表序号项目单位数量补偿标准（万元）合计（万元）一永久占地亩30.1420.43二临时占地亩1.51.21.8三合计2.2.注：表中占地补偿指土料场取土后，复耕的费用。8.2工程占地补偿投资概算本除险加固整治工程占地中属于水库已征地范围内的土地已作补偿，对该部分工程占地不予补偿。对于非水库征地范围内土地由于量小且分散，经业主与工程占地涉及乡、村社的干部群众商讨，占地采用有偿调剂方式解决，附属设施按补偿标准进行补差。工程占地补偿费用参照《大中型水利水电工程建设征地补偿和移民安置条例》（国务院令第471号）、《XX区人民政府关于调整征地补偿安置标准作好征地补偿安置工作的通知》XX府发[2006]25号91 和《水利水电工程建设征地移民设计规范》（SL290-2003）中的有关规定进行补偿。征用耕地的土地补偿费和安置补助费，按该耕地被征统一年产值标准（前三年产值1300元/亩）的16倍计算；征用非耕地，只向被征用地单位支付土地补偿费。其标准为按耕地补偿费的1/3支付；青苗费补偿费标准为900元/亩；勘测规划设计费、实施管理费、技术培训费、监理费等按《水利水电工程建设征地移民设计规范》执行。临时占用耕地补偿标准按(占用年限+1年恢复年限)×该耕地年产值，并计列青苗补偿费。91 9环境保护及水土保持设计9.1环境保护设计9.1.1工程区自然环境和社会环境现状工程区域属亚热带湿润季风气候，具有冬暖夏热、春旱秋短、四季分明的特点。降雨年际变化大，年内分布不均，旱象频繁，尤以夏旱、伏旱为重，多年平均降水量1145mm，多年平均气温15.8℃，多年平均最大风速10m/s。区内土地垦殖率较高，绝大部分是梯田梯土，主要作物为水稻、小麦、油菜等粮经作物。山上植被较好。库区水质较好，水库上游无工业污染源。该区未曾发生过重大疫情。本工程仅为枢纽病害整治工程，施工主要集中在枢纽，施工项目比较少，施工周期短，施工高峰期施工人员少以及施工机械用量少，加上附近村落稀少，总的来说，施工对当地环境与生态的影响不大，从环境的角度审议，不存在制约工程开工的环境问题。同时指出，由于外来施工人员的进驻，可能会使当地的流行性传染病发病率提高，此外，施工将对工地的植被产生一定的破坏，并造成小范围的水土流失现象。9.1.2环境保护设计的依据①《中华人民共和国环境保护法》；②《建设项目环境保护管理办法》；③《建设项目环境保护设计规定》；④《关于建设项目环境保护管理的若干意见》（国家环保局）。9.1.3施工区环境保护设计根据上述预测评价，本整治工程需采取的环境保护措施主要是施工区的水土保持、植被恢复及施工期人群健康保护两部分。91 （1）施工区绿化设计施工期临时占地主要有土料取料场，弃渣场、仓库占地、生活用地及加工系统占地等。施工结束后，耕地部分将进行复耕，还土于民，需要进行绿化的总面积为0.5亩。整治工程完建后，对施工临时占地需进行清理、平整，对堆碴场进行覆土、平整。选择适应性强、生长速度快、固土作用突出的并具有一定经济价值的树种，如马尾松、杉树等进行植树造林和绿化。造林后3年内，每年应抚育1至2次，进行补植、培土和施肥等，以保证绿化恢复工作的质量。（2）施工期卫生防疫规划整治工程开工后，施工区人口增加，容易流行痢疾、肝炎等疾病，为防止传染病流行，保护施工区人群健康，应采取如下措施进行防疫：a.抽样防疫对进入施工区的外来人员，进行抽样卫生防疫，检疫项目为病毒性肝炎和痢疾，病毒性肝炎采用抽血检测，痢疾采取粪检。对检出病人应及时隔离治疗以防流行。b.预防接种施工期应对病毒性肝炎等传染病的易感人群进行预防接种，如甲肝疫苗、乙肝疫苗等。c.加强施工区卫生管理施工期应设置专人对施工区环境卫生进行管理；施工区内应定期组织进行灭蚊、灭鼠、灭蝇活动；施工单位应在主要施工区设置足够的公厕，以防止因随地大小便而污染环境，引发疾病；在办公区、生活区需设置相应的垃圾筒，并禁止随地乱倒垃圾，防止污染环境。91 9.2水土保持9.2.1水土流失预测XX水库枢纽整治工程水土流失范围，包括大坝加固溢洪道、放水设备改造等施工场地及采料场与弃碴场，主要为下游坝坡两岸土石方及天然建材开采的裸地等不规范，受水流和重力作用形成水土流失。经计算弃碴量约869m3，水土流失量约72t。从数量上看，弃碴量相对较小，加之弃碴比较分散。因此，可能造成的水土流失现象不会严重。9.2.2水土流失防治方案虽然工程对水土流失不会产生太大影响，为确保流域水土保持现状不被破坏，防治方案就是要尽可能减少植被损失，妥善解决弃碴，恢复地表植被，从而达到预防和治理水土流失。其措施如下：①工程措施：根据整治工程内容、地点，本着合理、经济的原则，采取就地修建拦碴坝堆积弃碴，建筑材料尽可能利用开挖材料，减少异地开采。整治工程开挖产生弃碴2688m3，将碴弃于大坝下游碴场及进库公路附近凹地内，用大块石干砌成堆积坝护坡。②植物措施：将弃碴场表面进行平整，部份临时工程拆出后一并进行植树造林。施工中严格实行封山保护，不得集中砍伐。③其它措施：对不能绿化、复耕的料场进行人工块石护坡，避免水土流失。以上水土保持措施需投资2.5万元。91 10设计概算10.1编制原则和依据10.1.1编制原则投资概算编制原则是执行XX市局主管部门颁发的有关文件、办法费率标准。主体建筑工程进行单价分析计算。10.1.2编制依据(1)XX市水利局、XX市发展和改革委员会渝水基[2005]56号文件。XX市水利局、XX市发展和改革委员会《关于发布XX市水利工程设计概（估）算编制规定的通知。（2）XX市水利局渝水管16号关于印发《XX市小（二）型病险水库除险加固工程初步设计指导意见》的通知。（3）XX市水利建设工程预算定额。（4）XX市水利建设工程机械台时费定额。采用预算定额编制概算单价时乘1.03的扩大系数。10.2基础资料10.2.1人工工资预算单价根据工程规模，本工程按照渝水基[2005]56号文颁“编规”进行计算。经计算，人工工资预算单价为：工长：5.82元/工时高级工：5.38元/工时中级工：4.64元/工时初级工：2.54元/工时91 10.3建筑材料预算价格①主要材料：水泥、木材、块石、碎石、特细砂原价按XX工程造价信息2011年235期8月，粗石粉、钢筋按XX建委发[2011]71号文，关于公布2011年第三季度主要建筑材料价格信息的通知进行计算。清条石及其他材料均采用XX区2011年现行市场价。费率计算表编号项目名称计算基础土石方工程砌石工程砼工程钻孔灌浆工程一基本直接费1.001.001.001.001.0二其它直接费基本直接费0.0230.0230.0230.023三现场经费基本直接费0.090.040.080.07四间接费按直接工程费计算0.080.040.050.07五计划利润直接工程费+间接费0.070.070.070.07六税金以上一至三项之和0.03220.03220.03220.0322主要材料预算价格表序号材料名称单位原价预算价1水泥（32.5级）t360428.842钢筋T54805707.753板材m315001589.274碎石m3401165块石m345128.416砂（粗石粉）m365142.127砂（细石粉）m390173.128清条石m311101267.06②主要材料采购及保管率按3%计列，砂石料未计列此项费率。③主要材料运输保险费按XX区中国人民保险公司规定的2‰计算。④材料运输价格按我区现行市场价1元/公路/吨（包括空载系数1.5），装、卸车费按定额规定计算。10.4电、风、水预算单价91 本工程施工用电、风、水经分析计算，采用预算价为：电：0.72元/Kw.h风：0.34元/m3水：0.9元/m310.5金属结构设备及价格金属结构设备及价格采用询价、厂家报价，并参与本区内类似工程价格确定。10.6其他基本预备费按一至五部分投资合计的5%计列。10.7概算成果本工程概算总投资155.40万元，其中：建筑工程:103.60万元，金属结构设备及安装工程2.22万元，临时工程8.39万元，独立费用29.03元，基本预备费7.16万元，水（环）保工程5万元。需完成工时,4.89万个，需完成主体工程量：土石方开挖2695m³，砌条石85m³，砌石913m³，砼402m³，土石方填筑1806m³，钻灌浆485m，水泥181.76吨，钢筋5.81吨，木材5.83m³。91 11效益分析11.1工程概况XX水库位于XX区XX乡石河村，水库所在流域长江流域乌江水系XX河上游，是一座以农业兼顾防洪、供水等综合功能的小（2）型骨干水利工程。水库设计灌溉面积300亩。水库大坝为均质土坝，坝址以上控制流域面积0.187km2，主河道长0.769km，河道平均比降70.56‰。多年平均降水量1145mm。坝址河床海拔高程约713.505m，大坝整治后最大坝高14.40m，水库校核洪水位712.913m，相应总库容10.71万m3，正常蓄水位712.00m，相应库容9.093万m3。水库下游分布大片良田沃土、村民房舍，一旦大坝失事，将给下游人民的生命财产造成巨大的损失和严重的社会影响。因此，保证大坝安全和水库的正常运行可确保下游居民的生命财产安全。该水库除险加固工程主要包括：大坝整治加固设计、增设大坝安全监测系统等。通过本次整治，可恢复水库功能，提高防洪、灌溉等能力，充分发挥该水库的效益。11.2国民经济评价11.2.1评价依据与准则本工程评价的主要依据是：国家计委颁发的《建设项目经济评价方法与参数》第三版、水利部颁发的《水利建设项目经济评价规范》（SL72-94）以及国家和地方现行财税制度。本工程评价的主要准则是：采用经济内部收益率法，经济净现值法，经济效益费用比法，当经济内部收益率（EIRR）大于社会折现率，经济净现值（ENVP）大于等于零，经济效益费用比（EBCR）大于等于191 时，该项目在经济上是合理可行的。11.2.2基本参数（1）计算期本项目建设期(含初始运行期)为1年，参照有关规定，正常运行期取为30年，计算期共计31年。（2）社会折现率、折现基准年、折现基准点本项目国民经济评价中社会折现率采用8%。折现基准年为施工期第一年，折现基准点为施工期第一年初，投入的费用和产出的效益均按年末发生和结算。（3）价格本次经济评价采用现行价格,物价水平年为2011年2月。（4）费用与效益计算口径国民经济评价应遵循费用与效益计算口径对应一致的原则，本次计算工程费用只考虑水库除险加固投入的资金，水库原有的固定资产投资考虑为沉没费用,不计入，其效益按增量效益计算。11.2.3费用计算（1）固定资产投资根据工程设计概算编制成果，水库除险加固工程固定资产投资为155.4万元。根据有关规范规定，国民经济评价应扣除属于国民经济内部转移支付的利润、税金，调整后的工程投资为124.32万元。（2）年运行费年运行费包括职工工资、福利费、材料和燃料动力费、维护费及其他等费用。①职工工资和福利费91 水库除险加固工程完成后，不增加新的管理人员，因此项目新增年运行费用不考虑管理人员费用。②材料和燃料动力费按固定资产调整后投资的1%计，共1.243万元/年。③维护费工程维护费按固定资产调整后投资乘以综合费率1.5%计，共1.865万元/年。④其他费用按工资、福利费、材料和燃料动力费、维护费之和的20%计取，为0.622万元/年。经计算年运行费用10万元。（1）流动资金流动资金包括维持项目正常运行所需购买的燃料、材料、备品、备件和支付职工工资等周转资金。按年运行费的10%计为0.373万元。流动资金从工程运行初期投入，并于计算期末一次回收。11.2.4效益计算水库除险加固工程实施后将产生灌溉、防洪等综合效益。经济评价分析中经济效益按增量效益计算，评价中主要考虑灌溉、防洪、养殖效益。（1）灌溉效益水库除险加固工程实施后可改善灌溉面积30091 亩，主要农作物品种有水稻、小麦、玉米、土豆、蔬菜、水果、其他作物等。工程实施后，灌溉水得到保证，使灌区农业生产条件得到改善，农作物产量出现明显增长。农业灌溉效益按水利分摊系数法计算。按改善灌溉面积年平均增产粮食150kg,按粮食平均2元/kg计,新增粮食年产值9万元；分摊系数取0.35，则年灌溉效益为3.2万元。（2）防洪效益水库除险加固工程实施后，可提高大坝整体稳定安全性，使坝坡的抗滑稳定安全系数达到规范要求，使大坝的抗洪能力达到200年一遇校核洪水标准。其防洪效益采用《规范》推荐的减免洪灾损失法计算。水库除险加固工程完成后，多年平均可减少的洪灾损失即为工程的防洪效益。根据测算，保护下游耕地、房屋等设施减少损失折合年均为10万元。（3）供水效益水库除险加固工程实施后，正常蓄水位库容为9.093万m3，年养殖效益为10万元。（4）工程总效益工程实施后灌溉、防洪各项年效益总计为23.2万元。分项效益及所占比例见表11-1。工程效益汇总表表11-1　　　　单位：万元项目效益（万元）百分比（%）灌溉3.216防洪1055供水1029合计23.210011.2.5国民经济评价指标91 国民经济评价是从国家整体角度考察项目的效益和费用，遵循统一的效益和费用划分及计算原则，评价分析该项目给国民经济带来的净效益和项目经济上的合理性。（1）经济内部收益率（EIRR）经济内部收益率为项目计算期内各年净效益现值累计等于零的社会折现率，是反映建设项目对促进国民经济发展的相对评价指标，其表达式为：式中：B——经济效益流入量，万元；C——经济费用流出量，万元；n——计算期，年；t——计算期各年序号。——第t年的经济净效益流量，万元；经计算，经济内部收益率为8.55%。（2）经济净现值（ENVP）经济净现值是将项目计算期内各年的净现金折算到计算期处的现值之和，其表达式为：式中：is——社会折现率。经计算，经济净现值为5.57万元。（3）经济效益费用比为（EBCR）经济效益费用比为项目效益现值与费用现值之比，其表达式为：91 式中：Bt——第t年经济效益流入量，万元；Ct——第t年经济费用流出量，万元。经计算，经济效益费用比为1.11。可见，国民经济评价指标均满足规范要求，说明本工程具有较好的经济效益，在经济上是合理的。国民经济评价效益费用流量见附表11-1。11.3综合评价该水库除险加固工程投资155.4万元，工程实施后将产生灌溉、防洪等综合效益。从国民经济评价结果来看，工程经济内部收益率8.55%，大于社会折现率8％；经济净效益现值5.57万元，大于零；经济效益费用比1.11，大于1。同时，对影响评价结果的两个主要不确定因素效益和投资向不利方向变化进行了敏感性分析，所有评价指标均满足规范要求。因此，本工程经济效益和社会效益显著，抗风险能力较强，在经济上是合理的。从财务上分析，该水库除险加固工程完成后，工程财务收入低于总成本费用，需要财政给予经济补助或其他优惠政策，以便维持水库的正常运行。综上所述，本工程在经济上合理。同时，为确保水库下游村民和农田耕地等国家和人民的生命财产安全，保障农田用水的需要91 ，应尽快实施该水库除险加固工程，以实现各项综合效益,促进当地工农业生产的可持续发展。91 国民经济效益费用流量表附表11-1项目年份建设期运行期1234567891011～3031一、效益流量023.223.223.223.223.223.223.223.223.223.2×2023.21.灌溉效益03.23.23.23.23.23.23.23.23.23.2×203.22.防洪效益02010101011010101010×20103.供水效益010101010101010101010×20104.回收流动资金000000000001.01二、费用流量155.410101010101010101010×20101.固定资产投资124.32　　　　　　　　　002.流动资金10　　　　　　　　　003.年运行费　10101010101010101010×2010三、净效益流量-155.413.213.213.213.213.213.213.213.213.213.2×2013.2四、累计净效益流量-155.4-142.2-129-115.8-102.6-89.4-76.2-63-49.8-36.6187.5211.6评价指标经济内部收益率：8.55%　　　　　　经济净现值(is=8%)￥5.57万元经济效益费用比(is=8%):1.1194 设计概算附件内部资料仅供参考9JWKffwvG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^G89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z8vG#tYM*Jg&6a*CZ7H$dq8KqqfHVZFedswSyXTy#&QA9wkxFyeQ^!djs#XuyUP2kNXpRWXmA&UE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmUE9aQ@Gn8xp$R#͑Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNuGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89Amv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz84!z89Amv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$U*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNuGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5ux^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc^vR9CpbK!zn%Mz849Gx^Gjqv^$UE9wEwZ#Qc@UE%&qYp@Eh5pDx2zVkum&gTXRm6X4NGpP$vSTT#&ksv*3tnGK8!z89AmYWv*3tnGK8!z89AmYWpazadNu##KN&MuWFA5uxY7JnD6YWRrWwc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