某多层混凝土框架工业厂房毕业设计

'本科毕业设计题目某多层混凝土框架工业厂房3# 毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　指导教师签名：　　　　　日　　期：　　　　　使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：　　　　　日　期：　　　　　 学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权　　　　大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。作者签名：日期：年月日导师签名：日期：年月日 注意事项1.设计（论文）的内容包括：1）封面（按教务处制定的标准封面格式制作）2）原创性声明3）中文摘要（300字左右）、关键词4）外文摘要、关键词5）目次页（附件不统一编入）6）论文主体部分：引言（或绪论）、正文、结论7）参考文献8）致谢9）附录（对论文支持必要时）2.论文字数要求：理工类设计（论文）正文字数不少于1万字（不包括图纸、程序清单等），文科类论文正文字数不少于1.2万字。3.附件包括：任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）。4.文字、图表要求：1）文字通顺，语言流畅，书写字迹工整，打印字体及大小符合要求，无错别字，不准请他人代写2）工程设计类题目的图纸，要求部分用尺规绘制，部分用计算机绘制，所有图纸应符合国家技术标准规范。图表整洁，布局合理，文字注释必须使用工程字书写，不准用徒手画3）毕业论文须用A4单面打印，论文50页以上的双面打印4）图表应绘制于无格子的页面上5）软件工程类课题应有程序清单，并提供电子文档5.装订顺序1）设计（论文）2）附件：按照任务书、开题报告、外文译文、译文原文（复印件）次序装订 中文摘要本工程为某多层混凝土框架工业厂房3#，主体为5层。抗震设防烈度为7度，场地类别为II类场地。基本风压0.40KN/M，基本雪压0.25KN/M。楼屋盖均采用现浇钢筋混凝土结构。本设计在确定框架布局的基础上，进行层间荷载代表值的计算。通过计算结构构件在恒载、活载、风荷载、重力荷载代表值和水平地震作用下的内力并进行组合，找出最不利的一组或几组内力组合，选取最安全的结果进行配筋计算并绘图。为验证手算部分结果精确度，采用PKPM软件进行计算机算，比较分析计算结果。整个结构在设计过程中，严格遵循相关的专业规范的要求，参考相关资料和有关最新的国家标准规范，对设计的各个环节进行综合全面的科学性考虑。总之，适用、安全、经济、使用方便是本设计的原则。设计合理可行的建筑结构方案是现场施工的重要依据。关键词：框架结构抗震设计荷载计算内力计算计算配筋 AbstractThisprojectisamulti-storeyreinforcedconcreteframeindustrialworkshop#3,subjectto5layers.Seismicfortificationintensityis7degrees,sitecategoryforclassIIsite.Thebasicwindpressureof0.40KN/M,thebasicsnowpressureof0.25KN/M.LouWucoveradoptcast-in-placereinforcedconcretestructureThisdesignindeterminingtheframelayout,onthebasisoftheinterlayerloadrepresentativevalueiscalculated.Structuresbycalculationintheconstantload,liveload,windloadandgravityloadonbehalfofthevalueandtheinternalforceunderhorizontalseismicactionandtofindoutthemostunfavorablesetoragroupofinternalforcecombination,selectthesafestresultsofreinforcementcalculationanddrawing.Totesthandcalculatepartialresultsaccuracy,usingPKPMsoftwaretothecomputercalculate,comparativeanalysisofcalculationresults.Theentirestructureinthedesignprocess,strictlyfollowrelevantaccordingtotherequirementofspecification,thereferencerelatedinformationandspecificationsrelatedtothelatestnationalstandards,eachlinkofdesigncomprehensivescientificconsiderations.Inshort,applicable,security,economic,easytouseistheprincipleofthisdesign.Designreasonablestructureschemeistheimportantbasisofsiteconstruction.Keywords：FramestructureSeismicdesignLoadcalculationInternalforcecalculationCalculationreinforcement 目录1、工程概况12、手工计算22.1设计说明22.1.1房间各部分高度22.1.2屋面构造说明（从上到下）22.1.3楼面构造说明（从上到下）22.1.4墙体说明32.1.5女儿墙32.2框架计算简图及梁柱截面尺寸32.2.1恒荷载标准值Gk32.2.2竖向活荷载标准值Qk42.2.3风荷载标准值ωk42.2.4初估梁柱截面尺寸52.2.5梁柱线刚度及柱抗侧移刚度52.3框架内力计算62.3.1恒载作用下内力计算72.3.2活载作用于AB跨下框架的内力计算112.3.3活载作用于BC跨下框架的内力计算182.3.4风荷载作用下框架的内力及侧移计算212.3.5水平地震作用下框架的内力计算252.3.6重力荷载代表值作用下框架的内力计算312.4荷载组合和内力组合352.4.1横梁内力组合352.4.2柱内力组合382.5框架梁柱配筋44 2.5.1梁配筋442.5.2柱配筋463、PKPM计算493.1效果图部分493.2结构设计信息493.3周期、振型、地震力643.4结构位移723.5计算对比82参考文献83致谢84西安思源学院毕业设计84 西安思源学院毕业设计某多层混凝土框架工业厂房3#1、工程概况该工程为五层某工业厂房3#楼，主为现浇钢筋混凝土框架结构，建筑物共5层，底层层高6.0m，标准层层高4.4m，女儿墙高1.5m，总高度27.2m，室内外高差0.150m。抗震设防烈度7度，地震分组第一组，II类场地土；基本风压0.45KN/m2，雪荷载标准值0.15KN/m2；楼面均布活荷载标准值3.5KN/m2，屋面为上人屋面活荷载标准值取2KN/m2，混凝土采用C30，fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2，弹性模量Ec=3×104N/mm2，等效矩形应力图形系数α1=1.0，β1=0.8；箍筋HPB235级钢筋fy=210N/mm2，HRB335级钢筋，fy=fy"=300N/mm2，ξb=0.55。进行框架结构设计。84 西安思源学院毕业设计2、手工计算该工程为某浇现钢筋混凝土框架结构工业厂房3#楼。2.1设计说明框架布置对称，建议取其中一榀框架作为计算单元进行计算。图2-1结构平面柱网尺寸2.1.1房间各部分高度层高和净高：底层层高6.0m；标准层层高4.4mm；女儿墙高1.5m室内外高差：0.15m2.1.2屋面构造说明（从上到下）面层：屋面防水、保温、隔热层现浇楼面层：100厚2.1.3楼面构造说明（从上到下）面层：水磨石面层现浇楼面层：100厚84 西安思源学院毕业设计2.1.4墙体说明墙体采用粉煤灰空心砌块240厚墙体层2.1.5女儿墙女儿墙240厚，高1.5m2.2框架计算简图及梁柱截面尺寸图2-2结构轴线尺寸框架布置对称，现取其中一榀框架作为计算单元，单元宽度2.65m。2.2.1恒荷载标准值Gk屋面荷载屋面防水、保温、隔热2.91KN/m2现浇楼面25×0.1=2.5KN/m2合计5.41KN/m284 西安思源学院毕业设计楼面荷载面层0.65KN/m2现浇楼面25×0.1=2.5KN/m2合计3.15KN/m2框架梁自重主梁h=（1/12~1/8）l=667mm~1000mm取h=750mmb=（1/3~1/2）h=250mm~375mm取b=300mm25×0.3×0.75=5.63KN/m次梁h=（1/18~1/12）l=444mm~667mm取h=500mmb=（1/3~1/2）h=167mm~250mm取b=250mm25×0.25×0.5=3.13KN/m梁顶线荷载屋面梁5.41×2.65+5.63=19.97KN/m楼面梁3.15×2.65+5.63=13.98KN/m2.2.2竖向活荷载标准值Qk屋面活载雪荷载0.15KN/m2屋面均布活荷载（上人屋面）2.00KN/m2屋面梁活载2.00×2.65=5.30KN/m楼面活载根据设计任务，楼面活荷载标注值取3.50KN/m2楼面梁活荷载3.50×2.65=9.28KN/m2.2.3风荷载标准值ωk基本风压为0.45KN/m2，风荷载体型系数迎风面为0.8，被风面为-0.5，综合为μs84 西安思源学院毕业设计=0.8-（-0.5）=1.3，风压高度系数按B类地区，房屋高度小于30m，取βz=1.0。表2-1风压高度系数表离地高度/m510152030μz111.141.251.42作用于各楼层处的集中风压荷载标准值Fwk=βzμsμzω0Bh，μz按內差法取值，计算结果如下。5层：μz5=（1.42-1.25）×（23.75-20）/（30-20）+1.25=1.31Fw5k=1.0×1.3×1.31×0.45×2.65×（4.4/2）=4.47KN4层：μz4=（1.25-1.14）×（19.35-15）/（20-15）+1.14=1.24Fw4k=1.0×1.3×1.24×0.45×2.65×4.4=8.46KN3层：μz3=（1.14-1）×（14.95-10）/（15-10）+1=1.14Fw3k=1.0×1.3×1.31×0.45×2.65×4.4=7.78KN2层：μz2=（1.14-1）×（10.55-10）/（15-10）+1=1.02Fw2k=1.0×1.3×1.02×0.45×2.65×4.4=6.96KN1层：Fw1k=1.0×1.3×1×0.45×2.65×（6+4.4+0.15/2）=8.18KN2.2.4初估梁柱截面尺寸梁截面尺寸b×h=300mm×750mm（主）b×h=250mm×500mm（次）柱截面尺寸b×h=700mm×700mm2.2.5梁柱线刚度及柱抗侧移刚度梁、柱截面惯性矩，线刚度（i=EI/L）及D值计算如下。84 西安思源学院毕业设计表2-2梁柱线刚度及柱D值计算表项目柱梁一层柱二三四五层柱边柱內柱外柱內柱边跨中跨截面尺寸b×h700×700700×700700×700700×700300×750300×750惯性矩I2.0×10102.0×10102.0×10102.0×10101.1×10101.1×1010跨度h615061504400440080008000线刚度ic9.76×1049.76×1041.36×1051.36×1054.13×1044.13×104K0.420.850.300.61α0.380.470.130.23Dij11767145541095919388∑Dij5264260694注：底层K=∑ib/ic，其它层K=∑ib/2ic；底层α=(0.5+K)/(2+K)，其它层α=K/(2+K)；Dij=α12ic/（hj2）图2-3梁柱线相对刚度2.3框架内力计算84 西安思源学院毕业设计2.3.1恒载作用下内力计算梁顶线荷载设计值屋面梁1.2×19.97=23.96KN/m楼面梁1.2×13.98=16.78KN/m梁中剪力设计值屋面梁1/2×23.96×8=95.84KN楼面梁1/2×16.78×8=67.12KN图2-4恒荷载计算简图恒荷载为对称荷载，利用结构的对称性，取半榀框架进行计算。采用分层计算法计算前，对二层以上各柱线刚度乘以0.9系数。84 西安思源学院毕业设计2.3.1.1顶层计算单元图2-5恒荷载顶层计算单元2.3.1.2中间层计算单元图2-6恒荷载中间层计算单元2.3.1.3底层计算单元84 西安思源学院毕业设计图2-7恒荷载底层计算单元2.3.1.4恒荷载作用下的内力图将计算单元各层的弯矩图叠加，得出最后的弯矩图，并对节点不平衡弯矩再分配一次；根据弯矩与剪力的关系，算出各杆剪力；根据剪力与轴力的平衡，算出各柱轴力。（1）弯矩计算表2-3恒荷载不平衡弯矩二次分配表楼层支座AB杆件号上下右左上下右五层分配系数0.7490.2510.2230.6650.112杆端弯矩97.0-97.0140.3-10.7-129.6不平衡弯矩12.8-0.9弯矩分配-9.6-3.20.20.60.1分配结果100.2-100.2140.5-11.0-129.5四层分配系数0.4280.4280.1440.1350.3990.3990.067杆端弯矩38.338.3-76.695.1-2.6-2.6-89.984 西安思源学院毕业设计不平衡弯矩32.312.8-3.6-0.9弯矩分配-19.3-19.3-6.50.61.81.80.3分配结果51.331.8-83.195.7-4.4-1.7-89.6三层分配系数0.4280.4280.1440.1350.3990.3990.067杆端弯矩38.338.3-76.695.1-2.6-2.6-89.9不平衡弯矩12.812.8-0.9-0.9弯矩分配-11.0-11.0-3.60.30.70.70.1分配结果40.140.1-80.295.4-2.8-2.8-89.8二层分配系数0.4280.4280.1440.1350.3990.3990.067杆端弯矩38.338.3-76.695.1-2.6-2.6-89.9不平衡弯矩12.814.0-0.9-1.0弯矩分配-11.5-11.5-3.80.20.80.80.1分配结果39.640.8-80.495.3-2.7-2.8-89.8一层分配系数0.4680.3740.1580.1460.4340.3470.073杆端弯矩41.933.5-75.495.6-3.1-2.5-90.0不平衡弯矩12.8-0.9弯矩分配-6.0-4.8-2.00.10.40.30.1分配结果48.728.7-77.495.7-3.6-2.2-89.9（2）剪力计算女儿墙自重8×0.24×8×1.5=23.04KN主梁自重25×0.3×0.75×(8-0.7)=41.06KN次梁自重25×0.25×0.5×(8/2)=12.50KN外墙自重4.4m8×0.24×(8-0.7)×4.4=61.67KN外墙自重6.15m8×0.24×(8-0.7)×6.15=86.20KN柱自重4.4m25×0.7×0.7×4.4=53.90KN柱自重6.15m25×0.7×0.7×6.15=75.34KN屋面板自重5.41×(2.65+2.7)/2×4=57.89KN楼面板自重3.15×(2.65+2.7)/2×4=33.71KN84 西安思源学院毕业设计表2-4梁柱轴力计算表楼层VqVmV总剪力N柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨边柱A中柱BA=BB=CA=-BB=CABB=CN顶N底N顶N底595.895.8-5.0090.8100.995.8295.7349.6514.3568.2467.167.1-1.6065.568.767.1610.3664.2928.3982.2367.167.1-1.9065.269.067.1924.5978.41342.31396.2267.167.1-1.9065.369.067.11238.81292.71756.31810.2167.167.1-2.3064.867.467.11577.21652.62170.42245.7注：V=Vq+Vm，N=V+P图2-8恒载作用下的框架弯矩（左）剪力（右）图2.3.2活载作用于AB跨下框架的内力计算屋面梁活荷载设计值1.4×5.30=7.42KN/m楼面梁活荷载设计值1.4×9.28=12.99KN/m84 西安思源学院毕业设计将活荷载分跨布置在AB、BC、CD跨，用分层法计算，由于活荷载分布在AB、CD跨时对称，所以只需计算活荷载布置于AB、BC跨即可。图2-9活荷载作用于AB跨计算简图2.3.2.1顶层计算单元84 西安思源学院毕业设计图2-10活荷载作用于AB跨顶层计算单元2.3.2.2中间层计算单元84 西安思源学院毕业设计图2-11活荷载作用于AB跨中间层计算单元2.3.2.3底层计算单元84 西安思源学院毕业设计图2-12活荷载作用于AB跨底层计算单元2.3.2.4活荷载作用于AB跨的内力图表2-5活荷载作用于AB跨不平衡弯矩二次分配表楼层支座ABCD杆件号上下右左上下右左上下右左上下五层分配系数0.7490.2510.2230.6650.1120.1120.6650.2230.2510.749杆端弯矩33.4-33.434.7-29.7-5.0-2.21.60.60.2-0.2不平衡弯矩10.6-9.90.30弯矩分配-7.9-2.72.26.61.10-0.2-0.100分配结果36.1-36.136.9-3.3-3.9-2.21.70.50.2-0.2四层分配系数0.4280.4280.1440.1350.3990.3990.0670.0670.3990.3990.1350.1440.4280.428杆端弯矩31.831.8-63.664.2-29.6-29.6-5.0-2.31.01.00.30.2-0.1-0.1不平衡弯矩11.110.6-9.9-9.90.50.3-0.1084 西安思源学院毕业设计弯矩分配-9.3-9.3-3.12.78.08.01.1-0.1-0.3-0.3-0.100.10分配结果33.633.1-66.766.9-31.5-31.5-3.9-2.41.21.00.20.2-0.1-0.1三层分配系数0.4280.4280.1440.1350.3990.3990.0670.0670.3990.3990.1350.1440.4280.428杆端弯矩31.831.8-63.664.2-29.6-29.6-5.0-2.31.01.00.30.2-0.1-0.1不平衡弯矩10.610.6-9.9-9.90.30.300弯矩分配-9.1-9.1-32.78.08.01.1-0.1-0.2-0.2-0.1000分配结果33.333.3-66.666.9-31.5-31.5-3.9-2.41.11.10.20.2-0.1-0.1二层分配系数0.4280.4280.1440.1350.3990.3990.0670.0670.3990.3990.1350.1440.4280.428杆端弯矩31.831.8-63.664.2-29.6-29.6-5.0-2.31.01.00.30.2-0.1-0.1不平衡弯矩10.611.6-9.9-10.80.30.400弯矩分配-9.5-9.5-3.22.88.38.31.30-0.3-0.3-0.1000分配结果32.933.9-66.867.0-31.2-32.1-3.7-2.31.11.10.20.2-0.1-0.1一层分配系数0.4680.3740.1580.1460.4340.3470.0730.0730.4340.3470.1460.1580.4680.374杆端弯矩34.928.1-63.063.9-32.5-26.0-5.4-2.51.20.90.40.2-0.1-0.1不平衡弯矩10.6-9.90.30弯矩分配-5.0-4.0-1.61.44.33.40.80-0.1-0.1-0.1000分配结果40.524.1-64.665.3-38.1-22.6-4.6-2.51.40.80.30.2-0.1-0.184 西安思源学院毕业设计表2-6活荷载作用于AB跨剪力表楼层活荷载/KN剪力计算剪力值57.42VA5∑MB=0-8VA5-6.89×8×8×1/2+36.9-36.1=0-27.46VB5∑MA=0-8VB5+7.42×8×8×1/2+36.9-36.1=029.78412.99VA4∑MB=0-8VA4-12.99×8×8×1/2+66.9-66.7=0-51.94VB4∑MA=0-8VB4+12.99×8×8×1/2+66.9-66.7=051.99312.99VA3∑MB=0-8VA3-12.99×8×8×1/2+66.9-66.6=0-51.92VB3∑MA=0-8VB3+12.99×8×8×1/2+66.9-66.6=052.00212.99VA2∑MB=0-8VA2-12.99×8×8×1/2+67.0-66.8=0-51.94VB2∑MA=0-8VB2+12.99×8×8×1/2+67.0-66.8=051.99112.99VA1∑MB=0-8VA1-12.99×8×8×1/2+65.3-64.6=0-51.87VB1∑MA=0-8VB1+12.99×8×8×1/2+65.3-64.6=052.0584 西安思源学院毕业设计图2-13活荷载作用于AB跨框架弯矩（左）剪力（右）图2.3.3活载作用于BC跨下框架的内力计算图14活荷载作用于BC跨计算简图84 西安思源学院毕业设计2.3.3.1顶层计算单元图2-15活荷载作用于BC跨顶层计算单元2.3.3.2中间层计算单元图2-16活荷载作用于BC跨中间层计算单元84 西安思源学院毕业设计2.3.3.3底层计算单元图2-17活荷载作用于BC跨底层计算单元2.3.3.4活荷载作用于BC跨的内力图表2-7活荷载作用于BC跨不平衡弯矩二次分配表楼层支座AB杆件号上下右左上下右五层分配系数0.7490.2510.2230.6650.112杆端弯矩-3.43.48.426.7-35.1不平衡弯矩-0.79.2弯矩分配0.50.2-2.1-6.1-1.0分配结果-3.63.66.329.836.1四层分配系数0.4280.4280.1440.1350.3990.3990.067杆端弯矩-2.0-2.04.09.327.727.7-64.7不平衡弯矩-1.1-0.78.99.2弯矩分配0.80.80.2-2.4-7.2-7.2-1.3分配结果-2.3-1.94.26.929.429.7-66.0三层分配系数0.4280.4280.1440.1350.3990.3990.067杆端弯矩-2.0-2.04.09.327.727.7-64.784 西安思源学院毕业设计不平衡弯矩-0.7-0.79.29.2弯矩分配0.60.60.2-2.5-7.3-7.3-1.3分配结果-2.1-2.14.26.829.629.6-66.0二层分配系数0.4280.4280.1440.1350.3990.3990.067杆端弯矩-2.0-2.04.09.327.727.7-64.7不平衡弯矩-0.7-0.89.210.0弯矩分配0.60.60.3-2.6-7.7-7.7-1.2分配结果-2.1-2.24.36.729.230.0-65.9一层分配系数0.4680.3740.1580.1460.4340.3470.073杆端弯矩-1.9-2.44.310.230.124.0-64.3不平衡弯矩-0.79.2弯矩分配0.30.30.1-1.2-3.7-3.7-0.6分配结果-2.3-2.14.29.035.620.3-63.9图2-18活荷载作用于BC跨框架弯矩（左）剪力（右）图2.3.4风荷载作用下框架的内力及侧移计算84 西安思源学院毕业设计2.3.4.1风荷载设计值（活荷载<4，取1.4）2.3.4.2用D值法计算框架弯矩利用D值法计算各柱的剪力，根据各柱剪力值和反弯点高度，求出柱端弯矩，根据节点平衡求出梁端弯矩，根据弯矩与剪力的关系计算梁的剪力。图2-19左风荷载下的梁柱相对线刚度84 西安思源学院毕业设计（1）计算各层柱D值及各柱剪力表2-8各层柱D值及各柱剪力V计算表层剪力五层∑F5=6.26四层∑F4=18.10三层∑F3=29.00二层∑F2=38.74一层∑F1=50.19柱编号A5A4B5B4A4A3B4B3A3A2B3B2A2A1B2B1A1A0B1B0K=∑ib/2ic0.3020.6040.3020.6040.3020.6040.3020.6040.4200.840α=K/(2+K)0.1310.2320.1310.2320.1310.2320.1310.2320.3800.472Dij=α12ic/h2j11043195571104319557110431955711043195571176714616∑Dij6120061200612006120052766Vij=Dij∑Fj/∑Dij1.132.003.275.785.239.276.9912.3811.1913.33（2）反弯点高度yh表2-9各层柱反弯点高度yh表项目柱号Ky0Iy1α2y2α3y3yh五层A5A40.3020.151.00001.000.66B5B40.6040.301.00001.001.32四层A4A30.3020.251.001.001.001.10B4B30.6040.351.001.001.001.54三层A3A20.3020.401.001.001.001.76B3B20.6040.451.001.001.001.98二层A2A10.3020.501.001.001.40-0.051.98B2B10.6040.501.001.001.40-0.051.98一层A1A00.4200.7500004.61B1B00.8400.6500004.0084 西安思源学院毕业设计（3）水平荷载弯矩M下=VijyhM上=Vij(h-yh)M左+M右=lVMb=Mc1+Mc2Mb1=ib1(Mc1+Mc2)/(ib1+ib2)Mb2=ib2(Mc1+Mc2)/(ib1+ib2)图2-20左风作用下弯矩与剪力84 西安思源学院毕业设计2.3.4.3风荷载作用下的侧移验算取刚度折减系数βc=0.85，求出框架的实际侧移刚度，风荷载采用荷载标准值。多层框架主要产生剪切型变形，忽略弯曲变形。由公式算出框架的层间相对侧移。表2-10层间相对侧移和顶点侧移表位置△uj层间∑nj=1△uj顶点相对值限值54.5612000.090.091/488891/550412.9612000.250.341/17600320.7612000.400.741/11000227.7612000.531.271/8302135.9527660.802.071/7688满足侧移要求。2.3.5水平地震作用下框架的内力计算本工程抗震设防烈度7度，地震分组为第一组，II类场地土，特征周期值Tg=0.35s。2.3.5.1结构重力荷载代表值计算各层重力荷载代表值取全部楼面恒载、一般活载（雪载）、上下各半层的建筑结构重力计算。（1）五层重力荷载代表值活荷载上人屋面2.0×2.65×24=127.20KN雪载0.15×2.65×24=9.54KN取大值127.20KN恒荷载柱自重（4根）4×0.7×0.7×25×(4.4/2)=107.80KN84 西安思源学院毕业设计梁自重4×25×0.3×0.75×(2.65-0.7)=43.91KN25×0.3×0.75×(24-0.7×4)=119.36KN板自重5.41×2.65×24=344.08KN墙自重2×8×0.24×4.4/2×(2.65-0.7)=16.47KN女儿墙（150高）8×0.24×1.5×2.65=7.63KNG5=恒+0.5活=702.85KN（2）四层重力荷载代表值活荷载3.5×2.65×24=222.6KN恒荷载柱自重4×0.7×0.7×25×(4.4/2)×2=215.6KN梁自重4×25×0.3×0.75×(2.65-0.7)=43.91KN25×0.3×0.75×(24-0.7×4)=119.36KN板自重3.15×2.65×24=22.34KN墙自重2×8×0.24×4.4/2×(2.65-0.7)×2=32.94KNG4=恒+0.5活=723.45KN（3）三层重力荷载代表值活荷载3.5×2.65×24=222.60KN恒荷载柱自重4×0.7×0.7×25×(4.4/2)×2=215.60KN梁自重4×25×0.3×0.75×(2.65-0.7)=43.91KN25×0.3×0.75×(24-0.7×4)=119.36KN板自重3.15×2.65×24=22.34KN墙自重2×8×0.24×4.4/2×(2.65-0.7)×2=32.94KNG3=恒+0.5活=723.45KN（4）二层重力荷载代表值活荷载3.5×2.65×24=222.60KN恒荷载柱自重4×0.7×0.7×25×(4.4+6.15)/2=258.48KN梁自重4×25×0.3×0.75×(2.65-0.7)=43.91KN25×0.3×0.75×(24-0.7×4)=119.36KN板自重3.15×2.65×24=22.34KN墙自重2×8×0.24×(4.4+6.15)/2×(2.65-0.7)=39.50KN84 西安思源学院毕业设计G2=恒+0.5活=797.59KN（5）一层重力荷载代表值活荷载3.5×2.65×24=222.60KN恒荷载柱自重4×0.7×0.7×25×(6.15/2)=150.68KN梁自重4×25×0.3×0.75×(2.65-0.7)=43.91KN25×0.3×0.75×(24-0.7×4)=119.36KN板自重3.15×2.65×24=22.34KN墙自重2×8×0.24×6.15/2×(2.65-0.7)=23.02KNG1=恒+0.5活=648.61KN2.3.5.2水平地震作用计算（1）结构自振周期采用假想顶点位移法，本框架结构无内部填充墙体，取α0=0.7。表2-11框架假想顶点位移计算表层号GiVi∑Di△ui△i5702.85702.85606940.0120.1874723.451426.30606940.0230.1753723.452149.75606940.0350.1522797.592947.34606940.0490.1171648.613595.94526420.0680.068T1=0.51s（2）地震影响系数7度抗震设防，地震分组为第一组，二类场地。αma×=0.16，Tg=0.35s取结构阻尼比ξ=0.05。α1=αma×(Tg/T1)0.9=0.16×(0.35/0.51)0.9=0.086（3）水平地震作用力及框架侧移验算由于T1=0.51>1.4Tg84 西安思源学院毕业设计=0.49，应考虑顶部附加水平地震作用，顶部附加水平地震作用系数为δn=0.08T1+0.07=0.111结构总水平地震作用标准值为FEK=α1GEQ=0.086×0.85×3595.95=262.7KN可得各层水平地震作用标准值为F1=648.61×6.15/230.84=17.28KNF2=797.59×(6.15+4.4)/230.84=36.45KNF3=723.45×(6.15+4.4×2)/230.84=46.85KNF4=723.45×(6.15+4.4×3)/230.84=60.64KNF5=702.85×(6.15+4.4×4)/230.84=72.31KN△F5=δnFEK=0.111×262.7=29.16KN表2-12水平地震作用下框架层间侧移计算表位置FjkVjk∑Dij△uj相对值限值5101.47101.47606941.71/25881/550460.64162.11606942.71/1630346.85208.96606943.41/1294236.45245.41606944.01/1100117.28262.69526425.01/1230满足侧移要求。（4）水平地震作用下框架内力计算取地震作用分项系数1.3，计算过程同风荷载内力计算。84 西安思源学院毕业设计图2-21水平地震作用下的梁柱相对线刚度表2-13各层柱D值及各柱剪力V计算表层剪力五层∑F5=101.47四层∑F4=162.11三层∑F3=208.96二层∑F2=205.41一层∑F1=262.69柱编号A5A4B5B4A4A3B4B3A3A2B3B2A2A1B2B1A1A0B1B0K=∑ib/2ic0.3020.6040.3020.6040.3020.6040.3020.6040.4200.840α=K/(2+K)0.1310.2320.1310.2320.1310.2320.1310.2320.3800.472Dij=α12ic/h2j11043195571104319557110431955711043195571176714616∑Dij6120061200612006120052766Vij=Dij∑Fj/∑Dij18.332.429.351.837.766.844.378.458.672.884 西安思源学院毕业设计表2-14各层柱反弯点高度yh表项目柱号Ky0Iy1α2y2α3y3yh五层A5A40.3020.151.00001.000.66B5B40.6040.301.00001.001.32四层A4A30.3020.251.001.001.001.10B4B30.6040.351.001.001.001.54三层A3A20.3020.401.001.001.001.76B3B20.6040.451.001.001.001.98二层A2A10.3020.501.001.001.40-0.051.98B2B10.6040.501.001.001.40-0.051.98一层A1A00.4200.7500004.61B1B00.8400.6500004.00图2-22水平地震作用下弯矩与剪力84 西安思源学院毕业设计2.3.6重力荷载代表值作用下框架的内力计算屋面梁取屋面恒载和雪荷载的一半的和，楼面梁取恒载和楼面均布活荷载的一半的和。屋面1.2×[(5.41+0.5×0.15)×2.65+5.63]=24.20KN/m楼面1.2×[(3.15+0.5×3.50)×2.65+5.63]=22.34KN/m图2-23重力荷载代表值作用下的计算简图内力采用分层法计算。84 西安思源学院毕业设计2.3.6.1顶层计算单元图2-24重力荷载代表值作用下顶层计算单元2.3.6.2中间层计算单元图2-25重力荷载代表值作用下中间层计算单元84 西安思源学院毕业设计2.3.6.3底层计算单元图2-26重力荷载代表值作用下底层计算单元2.3.6.4重力荷载代表值作用下的内力图将计算单元各层的弯矩图叠加，得出最后的弯矩图，并对节点不平衡弯矩再分配一次；根据弯矩与剪力的关系，算出各杆剪力；根据剪力与轴力的平衡，算出各柱轴力。表2-15重力荷载代表值作用下不平衡弯矩二次分配表楼层支座AB杆件号上下右左上下右五层分配系数0.7490.2510.2230.6650.112杆端弯矩98.0-98.0141.7-10.8-130.9不平衡弯矩17.9-1.2弯矩分配-13.4-4.50.30.80.1分配结果102.5-102.5142.0-11.2-130.8四层分配系数0.4280.4280.1440.1350.3990.3990.067杆端弯矩53.653.6-107.2132.3-3.6-3.6-125.1不平衡弯矩32.717.9-3.6-1.2弯矩分配-21.7-21.7-7.20.61.91.90.4分配结果64.649.8-114.4132.9-5.3-2.9-124.7三层分配系数0.4280.4280.1440.1350.3990.3990.067杆端弯矩53.653.6-107.2132.3-3.6-3.6-125.184 西安思源学院毕业设计不平衡弯矩17.917.9-1.2-1.2弯矩分配-15.3-15.3-5.20.31.01.00.1分配结果56.256.2-112.4132.6-3.8-3.8-125.0二层分配系数0.4280.4280.1440.1350.3990.3990.067杆端弯矩53.653.6-107.2132.3-3.6-3.6-125.1不平衡弯矩17.919.5-1.2-1.4弯矩分配-16.0-16.0-5.40.41.01.00.2分配结果55.557.1-112.6132.7-3.8-4.0-124.9一层分配系数0.4680.3740.1580.1460.4340.3470.073杆端弯矩58.646.9-105.5132.9-4.3-3.4-125.2不平衡弯矩17.9-1.2弯矩分配-8.4-7.0-2.50.20.50.40.1分配结果68.139.9-108.0133.1-5.0-3.0-125.1女儿墙自重8×0.24×8×1.5=23.04KN主梁自重25×0.3×0.75×(8-0.7)=41.06KN次梁自重25×0.25×0.5×(8/2)=12.50KN外墙自重4.4m8×0.24×(8-0.7)×4.4=61.67KN外墙自重6.15m8×0.24×(8-0.7)×6.15=86.20KN柱自重4.4m25×0.7×0.7×4.4=53.90KN柱自重6.15m25×0.7×0.7×6.15=75.34KN屋面板自重5.41×(2.65+2.7)/2×4=57.89KN楼面板自重3.15×(2.65+2.7)/2×4=33.71KN表2-16梁柱轴力计算表楼层VqVmV总剪力N柱轴力AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨边柱A中柱BA=BB=CA=-BB=CABB=CN顶N底N顶N底596.896.8-5.0091.9101.796.8296.7350.6516.2570.1489.489.4-2.3087.191.789.4632.8686.7977.01030.9389.489.4-2.5086.891.989.4968.71022.61435.51489.4289.489.4-2.5086.991.989.41304.61358.51894.01947.9189.489.4-3.1086.292.589.41664.41739.72352.52427.9注：V=Vq+Vm，N=V+P84 西安思源学院毕业设计图2-27重力荷载代表值作用下框架弯矩（左）剪力（右）图2.4荷载组合和内力组合根据设计要求对一二五层进行组合。2.4.1横梁内力组合框架横梁的活荷载最不利布置与连续梁的活荷载最不利布置相同。考虑到结构的对称性，可只对AB跨和BC跨的控制截面进行组合。边支座A产生最大负弯矩、最大剪力及AB跨跨中产生最大弯矩时，活荷载布置于AB、CD跨。中间跨BC跨中产生最大弯矩的活荷载布置于BC跨。B支座产生最大负弯矩和最大剪力的活荷载布置于AB、BC跨。84 西安思源学院毕业设计表2-17一层梁内力组合表杆件名称A1B1B1C1截面位置A1跨中B1左B1右跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒载①-77.464.847.7-95.7-69.4-89.867.144.4竖向活载(左跨)②-64.652.139.0-65.3-52.1-4.60.9-1.1竖向活载(中跨)③2.1-1.7-2.0-9.0-1.7-63.952.040.0竖向活载(右跨)④-0.20.10.10.40.12.5-0.9-1.1风荷载(左风)⑤31.1-7.22.3-26.6-6.726.6-6.70风荷载(右风)⑥-31.17.2-2.326.66.7-26.66.70重力荷载代表值⑦-108.086.258.2-133.1-97.5-125.189.453.6水平地震作用(左向)⑧178.0-41.711.1-155.9-39.0155.9-39.00水平地震作用(右向)⑨-178.041.7-11.1155.939.0-155.939.00内力组合1.2恒+1.4活①+②+④①+②+③①+③-142.4117.086.8-170.0-123.2-158.3120.084.41.2恒+1.4风①+⑤或①+⑥-108.572.050.2-122.3-76.1-116.473.844.41.2恒+0.9×1.4(活+风)①+0.9(②+④+⑥或⑤)①+0.9(②+③+⑥或⑤)-163.7118.385.0-186.5-123.9-175.7120.779.41.35恒+0.7×1.4活1.125①+0.7(②+④)1.125①+0.7(②+③)1.125①+0.7③-132.4109.481.0-159.7-115.7-149.0112.578.01.2重力+1.3水平地震⑦+⑧或⑦+⑨-286.0127.969.3-289.0-136.5-281.0128.453.670.044.569.322.830.850.453.6注：弯矩M梁下边缘受拉为正，剪力V以使杆端顺时针转动为正。84 西安思源学院毕业设计表2-18二层梁内力组合表杆件名称A2B2B2C2截面位置A2跨中B2左B2右跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒载①-80.465.246.4-95.3-69.1-89.667.144.6竖向活载(左跨)②-66.851.937.0-67.0-52.0-3.70.8-0.7竖向活载(中跨)③2.2-1.4-0.7-6.7-1.4-65.952.038.0竖向活载(右跨)④-0.20.10.10.30.12.3-0.8-0.7风荷载(左风)⑤26.1-6.31.1-24.0-6.024.0-6.00风荷载(右风)⑥-26.16.3-1.124.06.0-24.06.00重力荷载代表值⑦-112.686.956.1-132.7-91.9-124.989.453.8水平地震作用(左向)⑧173.6-41.86.3-161.0-40.3161.0-40.30水平地震作用(右向)⑨-173.641.8-6.3161.040.3-161.040.30内力组合1.2恒+1.4活①+②+④①+②+③①+③-147.4117.083.5-169.0-122.5-159.2119.982.61.2恒+1.4风①+⑤或①+⑥-106.571.547.5-119.3-75.1-113.673.144.61.2恒+0.9×1.4(活+风)①+0.9(②+④+⑥或⑤)①+0.9(②+③+⑥或⑤)-164.2117.780.8-183.2-122.3-203.8120.078.21.35恒+0.7×1.4活1.125①+0.7(②+④)1.125①+0.7(②+③)1.125①+0.7③-137.4109.878.2-158.8-115.1-149.5112.476.81.2重力+1.3水平地震⑦+⑧或⑦+⑨-286.2128.762.4-293.7-132.2-285.9129.753.8注：弯矩M梁下边缘受拉为正，剪力V以使杆端顺时针转动为正。84 西安思源学院毕业设计表2-19五层梁内力组合表杆件名称A5B5B5C5截面位置A5跨中B5左B5右跨中内力种类MVMMVMVM竖向恒载①-100.290.871.3-140.5-100.9-129.595.862.2竖向活载(左跨)②-36.129.522.9-36.9-29.8-3.90.8-0.9竖向活载(中跨)③3.6-1.2-1.3-6.3-1.2-36.129.723.3竖向活载(右跨)④-0.20.10.20.60.12.2-0.8-0.9风荷载(左风)⑤4.2-0.90.6-3.1-0.83.1-0.80风荷载(右风)⑥-4.20.9-0.63.10.8-3.10.80重力荷载代表值⑦-102.591.971.4-142.0-101.7-130.896.862.8水平地震作用(左向)⑧68.4-14.89.3-49.9-12.549.9-12.50水平地震作用(右向)⑨-68.414.8-9.349.912.5-49.912.50内力组合1.2恒+1.4活①+②+④①+②+③①+③-136.5120.494.4-183.7-131.9-169.5126.385.51.2恒+1.4风①+⑤或①+⑥-104.491.771.9-143.6-101.7-132.696.662.21.2恒+0.9×1.4(活+风)①+0.9(②+④+⑥或⑤)①+0.9(②+③+⑥或⑤)-136.7118.392.6-182.2-129.5-168.3124.082.41.35恒+0.7×1.4活1.125①+0.7(②+④)1.125①+0.7(②+③)1.125①+0.7③-138.1122.996.4-188.3-135.2-173.7129.186.31.2重力+1.3水平地震⑦+⑧或⑦+⑨-170.9106.780.7-191.9-114.2-180.7109.362.8注：弯矩M梁下边缘受拉为正，剪力V以使杆端顺时针转动为正。2.4.2柱内力组合框架柱是偏心受压构件，其主要内力是轴力和弯矩，采用对称配筋时，由于大偏心受压控制的组合项为｜Mma×｜与对应的N、V以及Nmin与相对应的M、N；由小偏心受压的组合项为Nma×与相应的M、V。84 西安思源学院毕业设计表2-20一层柱内力组合杆件名称A1A0B1B0截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒载①28.71577.2-48.71652.6-20.3-2.22170.43.62245.70.8竖向活载(左跨)②24.1237.1-12.1237.1-5.9-226.0241.911.3241.95.5竖向活载(中跨)③-2.1-5.41.1-5.40.520.3191.0-10.2191.0-5.0竖向活载(右跨)④0.10.5-0.10.5-0.1-0.9-4.60.5-4.60.2风荷载(左风)⑤-17.2-21.251.6-21.211.2-28.7-19.853.3-19.813.3风荷载(右风)⑥17.221.2-51.621.2-11.228.719.8-53.319.8-13.3重力荷载代表值⑦39.91664.4-20.01739.7-9.7-3.02352.21.52427.90.7水平地震作用(左向)⑧-90.2-152.8270.1-90.258.6-156.5-293.2335.6-293.280.0水平地震作用(右向)⑨90.2152.8-270.190.2-58.6156.5293.2-335.6293.2-80.0内力组合1.2恒+1.4活Mma×①+②+④①+②+④52.91814.8-60.91890.2-26.3-229.12407.315.42483.06.5Nma×①+②+④①+②+③52.91814.8-60.91890.2-26.3-207.92603.34.72681.61.3Nmin①+③①+④26.61571.8-47.61647.2-19.8-3.12361.44.12436.71.01.2恒+1.4风Mma×①+⑥①+⑤45.91556.0-100.31631.4-31.5-30.92190.256.92265.514.1Nma×①+⑥①+⑤45.91556.0-100.31631.4-31.5-30.92190.256.92265.514.184 西安思源学院毕业设计Nmin①+⑤①+⑥11.51598.42.91673.8-9.126.52150.649.72225.9-12.51.2恒+0.9×1.4(活+风)Mma×①+0.9(②+④+⑥)①+0.9(②+④+⑤)66.01810.1106.11885.5-35.8-232.22366.262.22617.517.9Nma×①+0.9(②+④+⑥)①+0.9(②+③+⑤)66.01810.1106.11885.5-35.8-161.52577.8-43.42653.1-10.7Nmin①+0.9(③+⑤)①+0.9(④+⑥)11.31553.3-1.31846.9-9.828.82218.852.02223.713.01.35恒+0.7×1.4活Mma×1.125①+0.7(②+④)49.21940.7-63.32025.5-23.3-161.32607.812.32692.54.9Nma×1.125①+0.7(②+④)1.125①+0.7(②+③)49.21940.7-63.32025.5-23.3-146.52744.74.82829.41.3Nmin1.125①+0.7③1.125①+0.7④30.81770.6-54.01855.4-22.3-3.12438.54.42323.21.01.2重力+1.3水平地震Mma×⑦+⑨⑦+⑧130.11817.2-290.11829.9-68.3-186.52059.3337.12134.780.7Nma×⑦+⑨130.11817.2-290.11829.9-68.3126.52645.7-334.12721.1-79.3Nmin⑦+⑧-50.31511.6250.11649.548.9-186.52059.3337.12134.780.784 西安思源学院毕业设计表2-21二层柱内力组合杆件名称A2A1B2B1截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒载①40.81238.8-39.61292.7-18.1-2.81756.32.71810.21.5竖向活载(左跨)②33.9185.3-40.5185.3-16.9-32.1189.038.1189.016.0竖向活载(中跨)③-2.2-4.02.3-4.01.030.0137.6-35.6137.6-14.9竖向活载(右跨)④0.10.4-0.10.4-0.1-1.2-3.61.2-3.60.5风荷载(左风)⑤-16.9-14.013.8-14.07.0-30.0-13.124.5-13.112.4风荷载(右风)⑥16.914.0-13.814.0-7.030.013.1-24.513.1-12.4重力荷载代表值⑦57.11304.6-68.11358.5-28.5-4.01894.05.01947.92.1水平地震作用(左向)⑧-107.2-111.187.7-111.144.3-189.7-212.5155.2-212.578.4水平地震作用(右向)⑨107.2111.1-87.7111.1-44.3189.7212.5-155.2212.5-78.4内力组合1.2恒+1.4活Mma×①+②+④①+②+④74.81424.5-80.21478.4-35.1-36.11941.742.01995.618.0Nma×①+②+④①+②+③74.81424.5-80.21478.4-35.1-4.92082.95.22136.82.6Nmin①+③①+④38.61234.8-37.31288.7-17.1-4.01752.73.91806.62.01.2恒+1.4风Mma×①+⑥①+⑤57.71252.8-53.41306.7-25.1-32.81769.427.21823.313.9Nma×①+⑥①+⑤57.71252.8-53.41306.7-25.1-32.81769.427.21823.313.984 西安思源学院毕业设计Nmin①+⑤①+⑥23.91224.8-25.81278.7-11.127.21743.2-21.81796.9-10.91.2恒+0.9×1.4(活+风)Mma×①+0.9(②+④+⑥)①+0.9(②+④+⑤)-86.6147.85-88.61472.4-39.7-19.81011.460.11965.327.5Nma×①+0.9(②+④+⑥)①+0.9(②+③+⑤)-86.6147.85-88.61472.4-39.722.32062.0-17.02115.913.7Nmin①+0.9(③+⑤)①+0.9(④+⑥)23.61222.6-25.11276.5-10.9-30.91741.325.81795.213.11.35恒+0.7×1.4活Mma×1.125①+0.7(②+④)69.71523.6-73.01584.3-32.3-26.52105.630.52166.313.2Nma×1.125①+0.7(②+④)1.125①+0.7(②+③)69.71523.6-73.01584.3-32.3-4.62204.54.82265.12.5Nmin1.125①+0.7③1.125①+0.7④44.41393.9-42.91454.0-19.7-3.21973.33.92034.02.01.2重力+1.3水平地震Mma×⑦+⑨⑦+⑧164.31415.7-155.81469.6-72.8-193.71681.5160.21735.480.5Nma×⑦+⑨164.31415.7-155.81469.6-72.8185.72106.5-150.22160.4-76.3Nmin⑦+⑧-50.11193.519.61247.415.8-193.71681.5160.21735.480.584 西安思源学院毕业设计表2-22五层柱内力组合杆件名称A5A4B5B4截面位置上端下端剪力上端下端剪力内力种类MNMNVMNMNV竖向恒载①100.2295.7-51.3349.6-34.4-11.0514.34.4568.23.5竖向活载(左跨)②36.129.5-33.629.5-15.8-33.030.631.530.614.7竖向活载(中跨)③-3.6-1.22.3-1.21.329.830.9-29.430.9-13.5竖向活载(右跨)④0.20.1-0.10.1-0.1-1.6-0.91.3-0.90.7风荷载(左风)⑤-4.2-0.90.8-0.91.1-6.2-0.82.6-0.82.0风荷载(右风)⑥4.20.9-0.80.9-1.16.20.8-2.60.8-2.0重力荷载代表值⑦102.5296.7-64.634.6-38.0-11.2516.25.3570.13.8水平地震作用(左向)⑧-68.4-14.812.1-14.818.3-99.8-27.342.8-27.332.4水平地震作用(右向)⑨68.414.8-12.114.8-18.399.827.3-42.827.3-32.4内力组合1.2恒+1.4活Mma×①+②+④①+②+④136.5325.3-85.0379.2-50.3-45.6544.037.0597.918.9Nma×①+②+④①+②+③136.5325.3-85.0379.2-50.3-14.2575.86.5629.74.7Nmin①+③①+④96.6294.5-49.0348.4-33.1-12.6513.45.7567.34.21.2恒+1.4风Mma×①+⑥①+⑤104.4296.6-52.1350.5-35.5-17.2515.17.0569.05.5Nma×①+⑥①+⑤104.4296.6-52.1350.5-35.5-17.2515.17.0569.05.5Nmin①+⑤①+⑥96.0294.8-50.5348.7-33.3-4.8513.51.8567.41.584 西安思源学院毕业设计1.2恒+0.9×1.4(活+风)Mma×①+0.9(②+④+⑥)①+0.9(②+④+⑤)136.7323.2-82.4377.1-49.7-47.7540.332.3514.219.2Nma×①+0.9(②+④+⑥)①+0.9(②+③+⑤)136.7323.2-82.4377.1-49.7-8.3570.44.0627.32.8Nmin①+0.9(③+⑤)①+0.9(④+⑥)93.2293.8-48.5347.7-32.2-18.0512.87.9566.75.91.35恒+0.7×1.4活Mma×1.125①+0.7(②+④)138.1353.4-81.3414.0-49.8-38.0599.427.9660.014.7Nma×1.125①+0.7(②+④)1.125①+0.7(②+③)138.1353.4-81.3414.0-49.8-14.6621.66.4682.34.8Nmin1.125①+0.7③1.125①+0.7④110.2331.8-56.1392.5-37.8-13.5578.05.9638.64.41.2重力+1.3水平地震Mma×⑦+⑨⑦+⑧170.9311.5-76.7365.4-56.3-111.0488.948.1542.836.2Nma×⑦+⑨170.9311.5-76.7365.4-56.388.6543.537.5597.4-28.6Nmin⑦+⑧34.1281.9-52.5335.8-19.7-111.0488.948.1542.836.22.5框架梁柱配筋根据设计要求对一层进行配筋。2.5.1梁配筋从一层梁的内力组合表选取各截面不利内力，并转化为支座边缘控制截面内力。V"=V-△V=V-(g+q)b/2M"=M-V"b/284 西安思源学院毕业设计表2-23一层梁控制截面组合内力设计值表楼层A支座AB跨中M/KNmB支座左B支座右BC跨中M/KNmM/KNmV/KNM/KNmV/KNM/KNmV/KN支座截面-286.0127.986.8-289.0-136.5-281.0128.484.470.044.530.850.4支座边缘控制截面-244.9117.586.8-244.9-126.1-263.4118.084.458.134.116.840.02.5.1.1正截面受弯承载力计算采用单筋矩形截面，混凝土保护层厚度取25mm，as=35mm。表2-24一层梁正截面设计表截面A支座AB跨中B支座左B支座右BC跨中b×h0300×715300×715300×715300×715300×715控制截面M-244.986.8-244.9-263.484.4γreM-183.786.8-183.7-197.684.4αs0.0840.0400.0840.0900.038ξ0.0880.0410.0880.0940.039γs0.9560.9800.9560.9530.980As/mm2896413896967402实配钢筋4根184根184根184根184根18实配面积10171017101710171017实际配筋率%0.50.50.50.50.5要求最小配筋率/%0.260.260.260.260.26要求最大配筋率/%2.622.622.622.622.62支座处要求As"/As>=0.30.44>0.30.44>0.30.44>0.384 西安思源学院毕业设计2.5.1.2斜截面受剪力承载力计算为保证梁实现强剪弱弯设计，梁端加密区截面设计时对剪力进行调整，非加密区剪力设计值仍取最不利组合的剪力值。表2-25一层梁斜截面设计表截面A支座加密区AB跨中非加密区B支座左加密区B支座右加密区BC跨中非加密区b×h0300×715300×715300×715300×715300×715不利组合控制截面V117.5117.5-126.1118.0118.0γreV117.5117.5-126.1118.0118.0VGb81.581.581.5Vb127.2127.2123.7γreVb108.1<117.5108.1<117.5105.1<118.0γreV<=0.15βcftbh0满足满足满足满足满足Asv/s<0<0<0<0<0实配箍筋φ8@150φ8@150φ8@150φ8@150φ8@150箍筋最大间距150150150150150ρsv0.22%0.22%0.22%0.22%0.22%ρsvmin=0.28ft/fyv0.20%0.20%0.20%0.20%0.20%2.5.2柱配筋由于本工程为三级抗震框架，故只进行正截面、斜截面设计，不进行节点核心区设计。2.5.2.1正截面设计计算柱采用对称配筋，纵筋采用HRB335级钢筋，混凝土保护层厚度取30mm，as=40mm，柱弯矩设计值取∑Mc=1.2(Mlb+Mrb),在一层柱顶，2层柱底按弹性分析的柱弯矩比进行分配。设计采用｜Mma×｜、Nma×、Nmin为组合目标的三组内力进行计算。84 西安思源学院毕业设计表2-26一层中柱（B）正截面配筋计算表位置1层柱组合｜Mma×｜Nma×Nminb×h0700×660700×660700×660有无地震组合有无无内力组合弯矩M337.114.826.5N2134.72829.42150.6轴压比要求n=Nmax×/(fcbh)<0.80.10.30.3∑Mc=1.2(Mlb+Mrb)334.3柱顶调整弯矩Mtc223.8柱底调整弯矩Mbc421.4设计弯矩值421.4l0=1.25H765676567656l0/h10.910.910.9e0=M/N157.95.212.30.3h0198.0198.0198.0ea(取20mm与h/30较大值)23.023.023.0ei=ea+e0180.928.235.3ζ1=0.5fcAN<=1.01.01.01.0ζ2=1.15-0.01l0/h1.041.041.04η1.33.12.7ηei238.886.994.3e=ηei+h/2-as548.8396.9404.3ξ0.30.40.3偏心类型大偏心大偏心大偏心γre0.81.01.0As=As"<0<0<0实配钢筋4根184根184根18实配面积101710171017实际柱总配筋率1.01.01.0要求最小总配筋率0.60.60.6实际柱一侧配筋率0.50.50.5要求柱一侧配筋率0.30.30.3注：本设计内柱的另外两边均配同等钢筋。84 西安思源学院毕业设计2.5.2.2斜截面设计计算柱箍筋采用HPB335级钢筋。表2-27一层中柱（B）斜截面配筋计算表截面b×h0700×660组合控制截面V80.7Vc=1.2(Mlb+Mrb)/Hc0131.4γreVc111.7λ=Mc/Vchc06.3截面尺寸验算γreVc<=0.15βcfcbh0991.00.3fcA0.3×14.3×7002=2102.1>1003.5取2012.1Asv/s<0实配箍筋4肢箍8ρsvmin=0.28ft/fyv0.20%箍筋直径、间距与配筋率φ8@150，0.38%非加密区箍筋直径、间距与配筋率φ8@200，0.29%84 西安思源学院毕业设计3、PKPM计算3.1效果图部分附图框架效果图3.2结构设计信息总信息......................................................................................................结构材料信息:钢砼结构混凝土容重(KN/m3):Gc=25.00钢材容重(KN/m3):Gs=78.00水平力的夹角(Rad):ARF=0.0084 西安思源学院毕业设计地下室层数:MBASE=0竖向荷载计算信息:按模拟施工加荷1计算方式风荷载计算信息:计算普通风荷载地震力计算信息:计算×,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息:不计算结构类别:框架结构裙房层数:MANNE×=0转换层所在层号：MCHANGE=0墙元细分最大控制长度(m)DMA×=2.00墙元侧向节点信息:内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定是采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息...............................................................................................修正后的基本风压(KN/m2):W0=0.45地面粗糙程度:B类结构基本周期（秒）:T1=0.36体形变化分段数:MPART=1各段最高层号:NSTi=6各段体形系数:USi=1.3084 西安思源学院毕业设计地震信息...................................................................................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联)CQC计算振型数:NMODE=3地震烈度:NAF=7.00场地类别:KD=2设计地震分组:一组特征周期Tg=0.35多遇地震影响系数最大值Rma×1=0.08罕遇地震影响系数最大值Rma×2=0.50框架的抗震等级:NF=3剪力墙的抗震等级:NW=3活荷质量折减系数:RMC=0.50周期折减系数:TC=1.00结构的阻尼比(%):DAMP=5.00是否考虑偶然偏心:是是否考虑双向地震扭转效应:是斜交抗侧力构件方向的附加地震数=0活荷载信息..............................................................................................考虑活荷不利布置的层数从第1到6层柱、墙活荷载是否折减不折算传到基础的活荷载是否折减折算84 西安思源学院毕业设计------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数11.002---30.854---50.706---80.659---200.60>200.55调整信息...................................................................................................中梁刚度增大系数：BK=2.00梁端弯矩调幅系数：BT=0.85梁设计弯矩增大系数：BM=1.00连梁刚度折减系数：BLZ=0.70梁扭矩折减系数：TB=0.40全楼地震力放大系数：RSF=1.000.2Qo调整起始层号：KQ1=00.2Qo调整终止层号：KQ2=0顶塔楼内力放大起算层号：NTL=0顶塔楼内力放大：RTL=1.00九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91=1.15是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525=184 西安思源学院毕业设计是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB=0剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ=1强制指定的薄弱层个数NWEAK=0配筋信息...................................................................................................梁主筋强度(N/mm2):IB=300柱主筋强度(N/mm2):IC=300墙主筋强度(N/mm2):IW=300梁箍筋强度(N/mm2):JB=210柱箍筋强度(N/mm2):JC=210墙分布筋强度(N/mm2):JWH=210梁箍筋最大间距(mm):SB=100.00柱箍筋最大间距(mm):SC=100.00墙水平分布筋最大间距(mm):SWH=150.00墙竖向筋分布最小配筋率(%):RWV=0.30单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数:NSW=0单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%):RWV1=0.60设计信息...................................................................................................结构重要性系数:RWO=1.00柱计算长度计算原则:有侧移梁柱重叠部分简化:不作为刚域84 西安思源学院毕业设计是否考虑P-Delt效应：否柱配筋计算原则:按双偏压计算钢构件截面净毛面积比:RN=0.85梁保护层厚度(mm):BCB=30.00柱保护层厚度(mm):ACA=30.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数:否荷载组合信息..........................................................................................恒载分项系数:CDEAD=1.20活载分项系数:CLIVE=1.40风荷载分项系数:CWIND=1.40水平地震力分项系数:CEA_H=1.30竖向地震力分项系数:CEA_V=0.50特殊荷载分项系数:CSPY=0.00活荷载的组合系数:CD_L=0.70风荷载的组合系数:CD_W=0.60活荷载的重力荷载代表值系数:CEA_L=0.50剪力墙底部加强区信息.............................................................................剪力墙底部加强区层数IWF=2剪力墙底部加强区高度(m)Z_STRENGTHEN=10.5584 西安思源学院毕业设计**********************************************************各层的质量、质心坐标信息**********************************************************层号塔号质心×质心Y质心Z恒载质量活载质量(m)(m)(t)(t)6113.6892.04727.95086.82.15113.6899.94423.7501339.0124.64113.68910.09219.3501054.3218.13113.68910.09214.9501054.3218.12113.68910.09210.5501054.3218.11113.68910.0906.1501124.3218.1活载产生的总质量(t):999.124恒载产生的总质量(t):5713.007结构的总质量(t):6712.131恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t=1000kg)84 西安思源学院毕业设计**********************************************************各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土)(混凝土)(混凝土)(m)(m)11137(25)36(25)0(25)6.1506.15021137(25)36(25)0(25)4.40010.55031137(25)36(25)0(25)4.40014.95041137(25)36(25)0(25)4.40019.35051137(25)36(25)0(25)4.40023.7506114(25)10(25)0(25)4.20027.950**********************************************************风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载×剪力×倾覆弯矩×风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y6140.0040.0168.094.4794.5396.851113.16153.2841.9236.63331.11853.641102.55255.71967.0214.66545.84255.03191.39347.13494.3191.50737.37498.984 西安思源学院毕业设计2178.96426.15368.9165.66902.911471.811101.81527.98615.3214.061117.018341.2===========================================各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)===========================================层号塔号面积形心×形心Y等效宽B等效高H最大宽BMA×最小宽BMIN111249.7613.6910.1051.6424.2251.6424.22211249.7613.6910.1051.6424.2251.6424.22311249.7613.6910.1051.6424.2251.6424.22411249.7613.6910.1051.6424.2251.6424.22511249.7613.6910.1051.6424.2251.6424.2261105.3013.692.1323.598.1023.598.10===========================================各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)===========================================层号塔号单位面积质量g[i]质量比ma×(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])111074.101.05211018.141.0084 西安思源学院毕业设计311018.141.00411018.141.00511171.141.3961843.731.00===========================================计算信息===========================================ProjectFileName:63计算日期:2013.4.25开始时间:15:16:34可用内存:1833.00MB第一步:计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间:15:16:34第二步:组装刚度矩阵并分解开始时间:15:16:37Calculateblockinformation刚度块总数:1自由度总数:129984 西安思源学院毕业设计大约需要3.1MB硬盘空间刚度组装：从1行到1299行第三步:地震作用分析开始时间:15:16:38方法1(侧刚模型)起始列=1终止列=18第四步:计算位移开始时间:15:16:38形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量CalculateDisplacementLDLT回代：从1列到27列写出位移文件第五步:计算杆件内力开始时间:15:16:39活载随机加载计算计算杆件内力结束日期:2013.4.2584 西安思源学院毕业设计时间:15:16:42总用时:0:0:8===========================================各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息FloorNo:层号TowerNo:塔号×stif，Ystif:刚心的×，Y坐标值Alf:层刚性主轴的方向×mass，Ymass:质心的×，Y坐标值Gmass:总质量Ee×，Eey:×，Y方向的偏心率Rat×，Raty:×，Y方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Rat×1，Raty1:×，Y方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJ×，RJY，RJZ:结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度============================================================FloorNo.1TowerNo.1×stif=13.6890(m)Ystif=10.0811(m)Alf=45.0000(Degree)×mass=13.6890(m)Ymass=10.0900(m)Gmass=1560.4702(t)84 西安思源学院毕业设计Ee×=0.0000Eey=0.0005Rat×=1.0000Raty=1.0000Rat×1=0.9504Raty1=1.0237薄弱层地震剪力放大系数=1.15RJ×=5.6915E+05(kN/m)RJY=5.3063E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.2TowerNo.1×stif=13.6890(m)Ystif=10.0810(m)Alf=45.0000(Degree)×mass=13.6890(m)Ymass=10.0925(m)Gmass=1490.5361(t)Ee×=0.0000Eey=0.0006Rat×=1.3048Raty=1.2218Rat×1=1.2539Raty1=1.2767薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJ×=7.4264E+05(kN/m)RJY=6.4832E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.3TowerNo.1×stif=13.6890(m)Ystif=10.0810(m)Alf=45.0000(Degree)×mass=13.6890(m)Ymass=10.0925(m)Gmass=1490.5361(t)Ee×=0.0000Eey=0.0006Rat×=1.0155Raty=1.0049Rat×1=1.4385Raty1=1.4453薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJ×=7.5416E+05(kN/m)RJY=6.5147E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.4TowerNo.184 西安思源学院毕业设计×stif=13.6890(m)Ystif=10.0810(m)Alf=45.0000(Degree)×mass=13.6890(m)Ymass=10.0925(m)Gmass=1490.5363(t)Ee×=0.0000Eey=0.0006Rat×=0.9931Raty=0.9884Rat×1=1.4906Raty1=1.5109薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJ×=7.4898E+05(kN/m)RJY=6.4392E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.5TowerNo.1×stif=13.6890(m)Ystif=10.0810(m)Alf=45.0000(Degree)×mass=13.6890(m)Ymass=9.9437(m)Gmass=1588.2363(t)Ee×=0.0000Eey=0.0073Rat×=0.9584Raty=0.9455Rat×1=8.1563Raty1=9.6830薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJ×=7.1780E+05(kN/m)RJY=6.0883E+05(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------FloorNo.6TowerNo.1×stif=13.6890(m)Ystif=2.0676(m)Alf=45.0000(Degree)×mass=13.6888(m)Ymass=2.0469(m)Gmass=90.9391(t)Ee×=0.0000Eey=0.0025Rat×=0.1533Raty=0.1291Rat×1=1.2500Raty1=1.2500薄弱层地震剪力放大系数=1.00RJ×=1.1001E+05(kN/m)RJY=7.8596E+04(kN/m)RJZ=0.0000E+00(kN/m)84 西安思源学院毕业设计---------------------------------------------------------------------------===========================================抗倾覆验算结果===========================================抗倾覆弯矩Mr倾覆弯矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)×风荷载1731729.69836.0176.060.00Y风荷载818879.920813.139.340.00×地震1731729.634951.749.550.00Y地震818879.933034.024.790.00===========================================结构整体稳定验算结果===========================================层号×向刚度Y向刚度层高上部重量×刚重比Y刚重比10.569E+060.531E+066.1567121.52.1548.6220.743E+060.648E+064.4053698.60.8553.1230.754E+060.651E+064.4040973.80.9969.9640.749E+060.644E+064.4028249.116.66100.2950.718E+060.609E+064.4015525.203.44172.5560.110E+060.786E+054.20888.520.05371.5584 西安思源学院毕业设计该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应****************************************************************楼层抗剪承载力、及承载力比值****************************************************************Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号×向承载力Y向承载力Ratio_Bu:×,Y610.1452E+040.1450E+041.001.00510.7565E+040.7550E+045.215.21410.9595E+040.9579E+041.271.27310.1142E+050.1139E+051.191.19210.1304E+050.1298E+051.141.14110.9807E+040.9775E+040.750.753.3周期、振型、地震力考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、×,Y方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(×+Y)扭转系数11.057090.001.00(0.00+1.00)0.0020.9996180.000.94(0.94+0.00)0.0630.97360.000.06(0.06+0.00)0.9484 西安思源学院毕业设计地震作用最大的方向=0.000(度)注：此角度可作为斜交抗侧力构件的附加地震方向回填[地震信息]============================================================仅考虑×向地震作用时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-×-×:×方向的耦联地震力在×方向的分量F-×-y:×方向的耦联地震力在Y方向的分量F-×-t:×方向的耦联地震力的扭矩振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-×-×F-×-yF-×-t(kN)(kN)(kN-m)610.000.000.00510.000.000.00410.000.000.00310.000.000.00210.000.000.00110.000.000.00振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-×-×F-×-yF-×-t(kN)(kN)(kN-m)84 西安思源学院毕业设计6136.890.0032.1151528.340.002367.2541418.930.001901.7431353.010.001592.4821264.020.001177.9611164.340.00719.83振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-×-×F-×-yF-×-t(kN)(kN)(kN-m)61-1.680.00-32.985135.310.00-2446.394129.130.00-1974.483124.640.00-1659.512118.480.00-1230.561111.510.00-753.33各振型作用下×方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)10.0021765.543117.38各层×方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号F×:×向地震作用下结构的地震反应力84 西安思源学院毕业设计V×:×向地震作用下结构的楼层剪力M×:×向地震作用下结构的弯矩StaticF×:静力法×向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerF×V×(分塔剪重比)(整层剪重比)M×StaticF×(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6135.3335.33(3.98%)(3.98%)148.37193.1351561.50596.80(3.84%)(3.84%)2774.18658.2041446.281043.08(3.69%)(3.69%)7363.71466.2131376.151419.23(3.46%)(3.46%)13608.32360.2021281.371700.60(3.17%)(3.17%)21090.98254.1811175.161875.76(2.79%)(2.79%)32626.90156.32抗震规范(5.2.5)条要求的×向楼层最小剪重比=1.60%×方向的有效质量系数:90.04%============================================================仅考虑Y向地震时的地震力Floor:层号Tower:塔号F-y-×:Y方向的耦联地震力在×方向的分量F-y-y:Y方向的耦联地震力在Y方向的分量F-y-t:Y方向的耦联地震力的扭矩84 西安思源学院毕业设计振型1的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-×F-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.0033.990.00510.00537.550.14410.00425.110.11310.00355.520.09210.00262.190.07110.00158.480.04振型2的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-×F-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.000.000.00510.000.00-0.01410.000.00-0.01310.000.00-0.01210.000.00-0.01110.000.000.00振型3的地震力-------------------------------------------------------FloorTowerF-y-×F-y-yF-y-t(kN)(kN)(kN-m)610.000.000.00510.000.00-0.1384 西安思源学院毕业设计410.000.00-0.11310.000.00-0.09210.000.00-0.07110.000.00-0.04各振型作用下Y方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)11772.8420.0030.00各层Y方向的作用力(CQC)Floor:层号Tower:塔号Fy:Y向地震作用下结构的地震反应力Vy:Y向地震作用下结构的楼层剪力My:Y向地震作用下结构的弯矩StaticFy:静力法Y向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------FloorTowerFyVy(分塔剪重比)(整层剪重比)MyStaticFy(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)6133.9933.99(3.83%)142.75191.4551537.55571.54(3.68%)2657.51623.2441425.11996.65(3.53%)7042.77441.4431355.521352.17(3.30%)12992.31341.0684 西安思源学院毕业设计21262.191614.36(3.01%)20095.49240.6811158.481772.84(2.64%)30998.46148.01抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比=1.60%Y方向的有效质量系数:89.27%============================================================耦联时的振型Floor:层号Tower:塔号×-Disp:耦联振型在×方向的位移分量Y-DISP:耦联振型在Y方向的位移分量Angle-Z:耦联振型绕Z轴的转角振型1-------------------------------------------------------FloorTower×-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)610.0001.0000.000510.0000.9600.000410.0000.8730.000310.0000.7300.000210.0000.5390.000110.0000.3090.000振型284 西安思源学院毕业设计-------------------------------------------------------FloorTower×-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)611.0000.0000.013510.8690.0000.013410.7930.0000.011310.6680.0000.010210.5000.0000.007110.2950.0000.004振型3-------------------------------------------------------FloorTower×-DispY-DISPAngle-Z(mm)(mm)(rad)610.7840.0000.23151-1.0000.0000.22341-0.9490.0000.20431-0.8030.0000.17121-0.6020.0000.12711-0.3560.0000.073===各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]===层号×向调整系数Y向调整系数11.0001.00021.0001.00031.0001.00041.0001.00051.0001.00084 西安思源学院毕业设计61.0001.0003.4结构位移所有位移的单位为毫米Floor:层号Tower:塔号Jma×:最大位移对应的节点号Jma×D:最大层间位移对应的节点号Ma×-(Z):节点的最大竖向位移h:层高Ma×-(×)，Ma×-(Y):×,Y方向的节点最大位移Ave-(×)，Ave-(Y):×,Y方向的层平均位移Ma×-D×，Ma×-Dy:×,Y方向的最大层间位移Ave-D×，Ave-Dy:×,Y方向的平均层间位移Ratio-(×),Ratio-(Y):最大位移与层平均位移的比值Ratio-D×,Ratio-Dy:最大层间位移与平均层间位移的比值Ma×-D×/h，Ma×-Dy/h:×,Y方向的最大层间位移角D×R/D×,DyR/Dy:×,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_A×,Ratio_AY:本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者×-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点×,Y,Z方向的位移===工况1===×方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJma×Ma×-(×)Ave-(×)Ratio-(×)hJma×DMa×-D×Ave-D×Ratio-D×Ma×-D×/hD×R/D×Ratio_A×84 西安思源学院毕业设计6145710.1410.091.014200.4570.330.321.011/9999.99.9%0.83513739.819.691.014400.3730.850.831.021/5189.67.5%2.06412898.978.861.014400.2891.411.391.011/3112.35.1%2.31312057.557.471.014400.2051.911.881.011/2309.21.7%1.84211215.655.591.014400.1212.322.291.011/1900.3.0%1.3911373.333.301.016150.373.333.301.011/1847.99.9%1.06×方向最大值层间位移角:1/1847.===工况2===×双向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJma×Ma×-(×)Ave-(×)Ratio-(×)hJma×DMa×-D×Ave-D×Ratio-D×Ma×-D×/hD×R/D×Ratio_A×6145710.1410.091.014200.4570.330.321.011/9999.99.9%0.8384 西安思源学院毕业设计513739.819.691.014400.3730.850.831.021/5189.67.5%2.06412898.978.861.014400.2891.411.391.011/3112.35.1%2.31312057.557.471.014400.2051.911.881.011/2309.21.7%1.84211215.655.591.014400.1212.322.291.011/1900.3.0%1.3911373.333.301.016150.373.333.301.011/1847.99.9%1.06×方向最大值层间位移角:1/1847.===工况3===×-5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJma×Ma×-(×)Ave-(×)Ratio-(×)hJma×DMa×-D×Ave-D×Ratio-D×Ma×-D×/hD×R/D×Ratio_A×614589.899.801.014200.4580.320.321.001/9999.99.9%0.835138610.019.691.034400.3860.850.831.021/5167.67.4%2.0984 西安思源学院毕业设计412929.158.861.034400.2921.441.391.031/3066.35.0%2.33312087.727.471.034400.2081.941.881.031/2262.21.6%1.84211245.775.591.034400.1242.372.291.031/1857.3.0%1.3911403.413.301.036150.403.413.301.031/1806.99.8%1.06×方向最大值层间位移角:1/1806.===工况4===×+5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJma×Ma×-(×)Ave-(×)Ratio-(×)hJma×DMa×-D×Ave-D×Ratio-D×Ma×-D×/hD×R/D×Ratio_A×6145710.5810.381.024200.4570.340.331.031/9999.99.9%0.835137310.249.691.064400.3730.880.831.061/4973.67.6%2.03412899.368.861.064400.2891.481.391.061/2980.35.2%2.3084 西安思源学院毕业设计312057.887.471.064400.2051.991.881.061/2210.21.7%1.83211215.895.591.054400.1212.422.291.061/1818.2.9%1.3911373.473.301.056150.373.473.301.051/1772.99.9%1.06×方向最大值层间位移角:1/1772.===工况5===Y方向地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJma×Ma×-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJma×DMa×-DyAve-DyRatio-DyMa×-Dy/hDyR/DyRatio_AY6146710.8310.831.004200.4570.430.431.001/9712.99.9%0.835145210.3910.391.004400.4520.940.941.001/4687.64.9%1.73413219.459.451.004400.3211.551.551.001/2843.34.1%2.10312377.917.911.004400.2372.082.081.001/2120.20.0%1.7784 西安思源学院毕业设计211535.835.831.004400.1532.492.491.001/1767.4.0%1.3611693.343.341.006150.693.343.341.001/1841.99.9%0.98Y方向最大值层间位移角:1/1767.===工况6===Y双向地震作用下的楼层最大位移FloorTowerJma×Ma×-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJma×DMa×-DyAve-DyRatio-DyMa×-Dy/hDyR/DyRatio_AY6146710.8310.831.004200.4570.430.431.001/9705.99.9%0.835145210.4410.421.004400.4520.940.941.001/4665.64.8%1.73413219.509.481.004400.3211.561.551.001/2829.34.1%2.10312377.957.931.004400.2372.092.081.001/2110.20.0%1.77211535.865.851.004400.1532.502.501.001/1758.4.0%1.3684 西安思源学院毕业设计11693.363.351.006150.693.363.351.001/1831.99.9%0.98Y方向最大值层间位移角:1/1758.===工况7===Y-5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJma×Ma×-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJma×DMa×-DyAve-DyRatio-DyMa×-Dy/hDyR/DyRatio_AY6146711.5710.831.074200.4670.460.431.071/9050.99.9%0.835145212.2610.391.184400.4521.100.941.171/3995.64.9%1.734132111.169.451.184400.3211.821.551.181/2416.34.1%2.10312379.347.911.184400.2372.452.081.181/1799.20.0%1.77211536.895.831.184400.1532.942.491.181/1497.4.0%1.3611693.953.341.186150.693.953.341.181/1556.99.9%0.9884 西安思源学院毕业设计Y方向最大值层间位移角:1/1497.===工况8===Y+5%偶然偏心地震力作用下的楼层最大位移FloorTowerJma×Ma×-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)hJma×DMa×-DyAve-DyRatio-DyMa×-Dy/hDyR/DyRatio_AY6145711.5710.831.074200.4570.460.431.071/9050.99.9%0.835138312.2610.391.184400.3831.100.941.171/3995.64.9%1.734128911.169.451.184400.2891.821.551.181/2416.34.1%2.10312059.347.911.184400.2052.452.081.181/1799.20.0%1.77211216.895.831.184400.1212.942.491.181/1497.4.0%1.3611373.953.341.186150.373.953.341.181/1556.99.9%0.98Y方向最大值层间位移角:1/1497.84 西安思源学院毕业设计===工况9===×方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJma×Ma×-(×)Ave-(×)Ratio-(×)hJma×DMa×-D×Ave-D×Ratio-D×Ma×-D×/hD×R/D×Ratio_A×614572.802.771.014200.4570.190.191.011/9999.7.7%0.83513732.612.521.034400.3730.230.221.071/9999.58.6%0.90412892.372.311.034400.2890.360.341.041/9999.35.1%1.39312052.011.961.034400.2050.480.471.031/9145.26.2%1.52211211.531.501.024400.1210.600.591.031/7289.10.8%1.4311370.930.911.026150.370.930.911.021/6614.99.9%1.16×方向最大值层间位移角:1/6614.===工况10===Y方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJma×Ma×-(Y)Ave-(Y)Ratio-(Y)h84 西安思源学院毕业设计Jma×DMa×-DyAve-DyRatio-DyMa×-Dy/hDyR/DyRatio_AY614676.606.601.004200.4670.540.541.001/7746.2.0%0.83514526.066.061.004400.4520.560.561.001/7901.54.3%0.82413215.505.501.004400.3210.860.861.001/5119.33.8%1.27312374.644.641.004400.2371.151.151.001/3827.24.4%1.45211533.493.491.004400.1531.431.431.001/3077.3.0%1.3911692.062.061.006150.692.062.061.001/2986.99.9%1.07Y方向最大值层间位移角:1/2986.===工况11===竖向恒载作用下的楼层最大位移FloorTowerJma×Ma×-(Z)61468-0.2051455-0.4441357-2.2484 西安思源学院毕业设计31273-2.3321189-2.181178-1.81===工况12===竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJma×Ma×-(Z)61468-0.9451455-0.2741362-1.5931278-1.4721194-1.281178-1.043.5计算对比将PKPM计算数据与手工计算一榀框架数据进行对比，手工计算采用一榀框架部分，与PKPM整体计算有部分偏差，以PKPM计算为主。84 西安思源学院毕业设计参考文献【1】国家标准.建筑结构可靠度设计统一标准（GB50068—2001）.北京：中国计划出版社，2001【2】国家标准.建筑结构荷载规范（GB50009—2001）.北京：中国建筑工业出版社，2006【3】国家标准.《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223—2008）.北京：中国建筑工业出版社，2008【4】国家标准.建筑抗震设计规范（GB50011—2010）.北京：中国建筑工业出版社，2010【5】国家标准.混凝土结构设计规范（GB50010—2010）.北京：中国建筑工业出版社，2010【6】国家建筑标准设计图集.建筑物抗震构造详图（11G329—1）.中国建筑标准设计研究院出版，2011【7】国家标准.建筑结构制图标准（GB/T50105-2001）.北京：中国计划出版社，2002【8】龚思礼主编.建筑抗震设计手册（第二版）.北京：中国建筑工业出版社，2002【9】中国有色工程设计研究总院.混凝土结构构造手册.中国建筑工业出版社.2003【10】梁兴文、史庆轩编著.混凝土结构设计原理（第3版）.北京：建筑工业出版社，2011【11】梁兴文、史庆轩编著.混凝土结构设计.北京：建筑工业出版社，2011【12】王社良主编.抗震结构设计（第3版）.武汉：武汉工业大学出版社，2007【13】梁兴文、史庆轩主编.土木工程专业毕业设计指导.北京：科学出版社，2002【14】刘鸿文主编.简明材料力学（第2版）.北京：高等教育出版社，2007【15】冯立富、陈平、王芳林、黎明安主编.理论力学.西安：西安交通大学出版社，2010【16】单键、吕令毅主编.结构力学（第2版）.南京：东南大学出版社，201184 西安思源学院毕业设计致谢本设计在选题及研究过程中得到孙老师的悉心指导。孙老师多次询问研究进程，为我解答疑惑，在遇到疑难时孙老师多次与武老师等老师进行讨论，指导我完成设计。感谢孙老师、武老师等对我的指导教育。他们细心指导我的学习与研究，在此，我要向诸位老师深深地鞠上一躬。在设计过程中我多次与同组的杨子江，夏文文等同学于校图书馆进行探讨计算，互相扶持，互相进步。感谢他们陪伴我走过这一段充实的时光，感谢他们对我的关系与帮助。最后，向我的父亲、母亲致谢，感谢他们对我的理解与支持。84 '