大学毕业设计-轻钢结构厂房毕业设计论文样板

'毕业设计（论文）毕业设计(论文)任务书专业(班级)：姓名：指导教师：下发日期：题目某给水设备厂生产车间专题轻型门式刚架单层工业厂房一、主要内容、任务及要求拟在某开发区内建造一生产车间。结构形式：采用轻钢结构单层工业厂房形式，围护结构采用双面复合彩钢夹心板。立面应时尚、简洁、美观；平面应满足生产工艺的制作要求。应认真贯彻“适用、安全、经济、美观的设计原则，设计中应掌握建筑与结构设计全过程的基本方法和步骤，认真考虑影响设计的各项因素，认真处理好结构与建筑的总体与细部关系，了解和掌握与本设计有关的设计规范和规定，并在设计中正确运用它们。选择合理的结构与构造型式、结构体系和结构布置，掌握工业建筑钢结构的计算方法和基本构造要求。养成独立分析思考的习惯，勇于创新，小组成员方案有所不同。玩具厂拟建人民路民主路农田北图1厂区总平面图 毕业设计（论文）图2平面布置图图2平面布置图二、主要技术参数(一)工程概况1、建筑面积：2000m2±10%，土建总投资：250万元。2、建筑等级：结构安全等级Ⅱ级，耐火等级为Ⅱ级，采光等级为Ⅲ级。3、结构形式与结构体系：单层带吊车的轻钢结构体系，跨度24m。4、生产工艺概况(1)工艺流程如下：材料库→机械加工(包括焊接)→部件组装，半成品检验→总装→成品检验。平、立面布置图见附图1。(2)定员：车间一班制，总人数200人，其中女工占20％，管理人员占10％。(3)生活间设计要求：按照工作人员人数设置卫生间和淋浴室。(4)层高、层数：生产区为单层，生活区为二层，层高自定。室内外高差自定。(5)生产特征：采光可选用自然采光与人工采光相结合。生活间每层设有男女厕所、存衣室、盥洗室及办公室等，生活间要与车间联系方便。(二)自然条件1、气温：冬季采暖计算温度－7℃，夏季通风计算温度27℃。2、风向：夏季主导风向东南，冬季主导风向西北。3、降雨量：年降雨量767.4mm，小时最大降雨量120.4mm。 毕业设计（论文）1、雨季施工起止日期：7月1日－8月31日。2、冬季施工起止日期：12月10日－次年3月10日。(三)地质条件及地理情况1、地形平坦，自然地表标高76.0m。2、根据勘察报告，场区土层按自上而下顺序表述如下：①残积土，土层平均厚度1.1m，可塑，标准地基承载力特征值fak=120kPa，不宜作为天然地基持力层；②全风化角砾岩，土层平均厚度2.1m，遇水软化，地基承载力特征值fak=260kPa，可作为天然地基持力层；③强风化角砾岩，土层平均厚度2.2m，遇水不易软化，地基承载力特征值fak=400kPa，良好的地基持力层和下卧层；④中风化角砾岩，土层厚度大，遇水不软化，地基承载力特征值fak=1000kPa，良好的地基持力层和下卧层。3、拟建场地地下水为基岩裂隙水，勘查期间在勘探深度内各孔均未见地下水。4、地基基础方案分析：宜采用天然地基，全风化角砾岩、强风化角砾岩或中风化角砾岩为地基持力层，建议采用-1.0m～－3.0m柱下独立基础。5、抗震设防烈度为7度，拟建场地土类型为中硬场地土，场地类别为II类。6、最大冻土深0.5m.7、场地位置图见附图2。(四)荷载1、基本风压：0.55kN/m2。2、基本雪压：0.4kN/m2。3、其他荷载按建筑结构荷载规范GB50009-2001选用。(五)设备1、中级（软钩）工作制吊车Q＝5T一台。吊车技术指标见附图3所示。2、轨道选用铁路重轨(轨高170mm)。 毕业设计（论文）三、毕业设计各阶段任务及要求建筑设计部分：总平面图1：1000；平面图1：100；立面图1：100；剖面图1：100；外墙大样图及节点大样图；门窗表；材料表；建筑设计说明书。结构设计部分：确定结构方案；结构设计计算；结构构造设计与结构图纸绘制。基础平面布置图；结构布置图；屋面结构布置图；立面围护结构布置图；柱间支撑布置图；柱间支撑施工图；隅撑施工图；楼面施工图；吊车梁施工图；刚架结构图；刚架节点详图；柱脚节点详图；结构设计计算书。外文翻译：围绕课题内容，学生查找并阅读相关英文资料，并对其翻译（3000个汉字左右），交付原文及译文。（打印）四、毕业设计（论文）工作进度计划起迄日期工作内容10年3月15日～4月4日10年4月5日～6月20日10年6月21日～6月27日建筑设计阶段：平面图1：1000；平面图1：100；立面图1：100；剖面图1：100；外墙大样图及节点大样图；门窗表；材料表；建筑设计说明书结构设计阶段：确定结构方案；结构设计计算；结构构造设计与结构图纸绘制。基础平面布置图；标准层结构布置图；屋面结构布置图；立面围护结构布置图；柱间支撑布置图；刚架结构图；刚架节点详图；吊车梁施工图；柱脚节点详图；结构设计计算书。设计答辩：公开答辩、小组答辩、二次答辩3个环节。指导教师签字日期教研室主任签字日期教学院长签字日期 毕业设计（论文）指导教师评语指导教师:年月日 毕业设计（论文）本科毕业设计（论文）评阅意见设计（论文）题目　评价项目评价标准（A级）满分评分ABCDE文献资料利用能力能独立地利用多种方式查阅中外文献；能正确翻译外文资料；能正确有效地利用各种规范、设计手册等。1010987≤6综合运用能力研究方案设计合理；设计方法科学；技术线路先进可行；理论分析和计算正确；动手能力强；能独立完成设计（论文）；能综合运用所学知识发现和解决实际问题；研究结果客观真实。2019－2017－1815－1613－14≤12设计（论文）质量设计（论文）结构严谨；逻辑性强；语言文字表准确流畅；格式、图、纸（表）表达规范；有一定的学术水平或工程应用价值。4037-4032-3628-3125-27≤24创新能力有较强的创新意识；所做工作所突破；设计（论文）有独到见解，具有独立工作能力。151513-1411-1210≤9工作量工作量饱满；圆满完成了任务书所规定的各项任务和指标。151513-1411-1210≤9总分　是否同意将该设计（论文）提交答辩：是（）否（)具体评阅及修改意见：评阅人：年月日注：1.请按照A级标准，评出设计（论文）各项目的具体得分，并填写在相应项目的评分栏中；2.计算出总分。若总分<60分，“设计（论文）质量”<24分，建议不能提交论文评阅乃至答辩。该设计（论文）须限期修改合格后重新申请答辩。3.评阅意见栏不够可另附页。 毕业设计（论文）答辩委员会评语评定成绩周记说明书(或论文)图纸答辩总评答辩委员会主席签字（5%）（65%）（30%）百分制等级制 毕业设计（论文）摘要本次设计的题目为生产车间，位于经济开发区。采用轻钢结构门式刚架的结构形式。厂房跨度24，柱距。围护结构采用彩钢夹芯板。本设计由建筑设计和结构设计两部分组成。建筑设计是根据整个工程的工程概况、生产工艺概况、自然条件、地理情况以及荷载情况来确定建筑设计方案并优化设计方案。建筑设计包括单层厂房平面设计、立面设计、剖面设计、采光设计、通风设计、屋面排水设计、防腐防锈和防火设计等内容。其中，平面设计由平面形式选择、柱网布置等；立面设计主要是门窗的布置；剖面设计主要有柱顶标高的确定等。结构设计是本次设计的核心内容，其设计的原则是确保厂房的安全、适用、耐久，同时使设计经济合理。结构设计的主要内容有吊车梁设计、荷载统计、内力计算、内力组合、梁柱截面的选取和验算、节点设计、檩条设计、墙梁设计和基础设计等。关键词：结构形式；建筑设计；结构设计；内力组合；设计原则第38页 毕业设计（论文）ThedesignofaworkshopofthewatersupplyequipmentfactoryofYantaiAbstractTheprojectisnamedasaworkshopofthewatersupplyequipmentfactorywhichliesintheeconomicdevelopmentzoneofYantai.Thetypeofthestructureisarigidframeoflight-weightsteelstructuresform.Thespanofthebuildingis24mwhilethatofthecolumnis6m.Double-sidedcompositesandwichpanelsareusedasretainingstructure.Thisdesigncanbedividedintotwoparts:thearchitecturaldesignandstructuraldesign.Architecturaldesign,basedonthegeneralsituationoftheprojectandtechnics,naturalconditions,geographicalconditionsandloadconditions,istodetermineandoptimizethearchitecturaldesignplan.Inthisdesign,thearchitecturaldesignofthesingle-storeyfactorybuildingiscomposedofgraphicdesign,facadedesign,profiledesign,lightingdesign,aerationdesign,draindesign,antisepsisdesign,antirustdesign,fireevacuationdesignandsoon.Thegraphicdesignincludesthechoicesofplaneform,netcolumnlayout;Facadedesignismainlyaboutthelayoutdesignofthedoorsandwindowswhileprofiledesignisconsistofthesettingoftheheightofthecolumn.Thestructuraldesignisthecoreofthewholedesign,theprincipleofwhichistoensuresecurity,application,durability,meanwhilemakingthedesigneconomicandrational.Themaincontentsofthedesignarethedesignofcranebeam,loadstatistics,thecalculateionofinternalforces,thecombinationofinternalforces,selectingandcheckingofthebeams’cross-section,thedesignofthenodes,purlindesignandwall-beamdesign.Inaddition,mydesignalsocontainsfoundationdesign.KEYWORDS:typeofthestructurearchitecturaldesign，structuraldesign,combinationofinternalforces，principleofthedesign第38页 毕业设计（论文）目录第1章建筑设计11.工程概况12.单层厂房平面设计12.1平面形式的确定12.2柱网布置的确定22.3厂房门的确定22.4散水的确定22.5生产辅助用房33.单层厂房剖面设计33.1柱顶标高的确定33.2室内地坪标高的确定33.3采光、通风的确定43.4屋面排水的确定44．厂房立面设计55．其他建筑构造55.1屋顶的确定55.2女儿墙的确定55.3地面的确定65.4门口坡道做法75.5雨棚的确定75.6屋脊的确定75.7门窗表8第2章结构设计91、吊车梁设计91.1设计资料91.2吊车荷载计算91.3内力计算101.3.1吊车梁中最大弯矩及相应的剪力101.3.2吊车梁的最大剪力111.3.3水平方向最大弯矩111.4截面选择111.5截面特性131.6梁截面承载力验算131.7连接计算151.8支座加劲肋计算16第38页 毕业设计（论文）2、门式刚架设计172.1设计资料172.2荷载计算172.3内力计算192.3.1永久荷载作用下的内力192.3.2可变荷载作用下的内力252.3.3风荷载作用下的内力272.3.4吊车荷载作用下的内力（水平向右，最大轮压在左）302.3.5吊车荷载作用下的内力（水平向右，最大轮压在右）322.3.6吊车荷载作用下的内力（水平向左，最大轮压在左）332.3.7吊车荷载作用下的内力（水平向左，最大轮压在右）342.4内力组合362.5截面验算403、节点设计473.1梁柱节点473.2梁梁节点503.3牛腿节点523.4柱脚节点564、檩条设计644.1截面初选644.2荷载计算644.3内力计算654.4截面验算665、墙梁设计725.1截面初选725.2荷载计算725.3内力计算745.4截面验算766、基础设计816.1基础梁设计816.2基础设计83结束语89外文翻译90致谢103参考文献104附录105第38页 毕业设计（论文）第1章建筑设计1.工程概况给水设备厂生产车间位于开发区，建筑面积1800，土建总投150万元，结构形式采用轻钢结构单层单跨工业厂房形式，厂房内设有中级（软钩）吊车两台，起重量5t，设备的技术指标为：表1-1吊车技术指标台数起重量级别钩制吊车跨度吊车总量小车重最大轮压15t中级软钩22.5m19.2t1.8t8.5t结构安全等级为Ⅱ级，耐火等级为Ⅱ级，采光等级为Ⅲ级。围护结构采用双面复合彩钢夹心板。工业建筑设计的任务就是根据我国建筑方针和政策，按照“安全适用，技术先进，经济合理”的设计原则，在满足工艺要求的前提下，处理好厂房的平面、立面、剖面，选择合适的建筑材料，确定合理的承重结构、围护结构和构造做法，同时要满足生产工艺的要求及有关的技术、良好的经济效益、卫生等要求。厂房的平面、立面、剖面设计是不可分割的整体，设计时必须统一考虑，在设计平面的同时要考虑剖面和立面的设计问题，为了叙述方便和设计的先后顺序，现分项说明。2.单层厂房平面设计2.1平面形式的确定厂房的平面设计除首先满足生产工艺的要求外，在建筑设计中应使厂房的平面形式规整以便节省投资和占地面积，选择经济合理和技术先进的柱网使厂房具有较大的通用性，并使厂房符合工业化施工的要求，正确解决采光和通风，合理地布置生活用房，妥善处理安全疏散及防火措施等。第38页 毕业设计（论文）该工业厂房的平面形式采用矩形。这种平面形式较其他形式平面各工段之间靠的较紧，运输路线短捷，工艺联系紧密，工程管线较短，形式规整，占地面积少。且该厂房的宽度不大，室内采光通风都较容易解决。2.2柱网布置的确定柱网尺寸不仅在平面上规定着厂房的跨度、柱距的大小，而且还规定着刚架，屋面板，吊车梁的尺寸。在厂房中为支承屋顶和吊车必须设柱子，6米柱距是我国目前的基本柱距，在实际中应用较广泛，经济效果也较好，同时考虑纵横向都能布置生产线，且工艺上需要进行技术改造，更新设备和重新布置生产线时，十分灵活，不受柱距的限制，使厂房具有更大的通用性，厂房柱距取6m，跨度24m，长度66m。2.3厂房门的确定结构耐火等级为Ⅱ级，厂房生产类别为丁类，防火规范中对此种建筑的最远点至疏散门的允许距离要求为不限，考虑到工艺设计及行走方便，厂房开设三个门，平面位置详见建筑平面图，门的宽度和高度为，厂房门采用双扇平开门。门与主要交通干道相近，能方便运输设备进出与人流疏散。2.4散水的确定为保护外墙不受雨水的侵蚀，在外墙的四周将地面做成向外倾斜的坡度，以便将屋面雨水排至远处，所以设置了散水，散水的坡度为5%，宽度取为900，散水的构造做法为：素土夯实，70厚1：3：6碎石（砖）三合土，10水泥砂浆抹面，，散水面距地面的距离为20。散水做法见下图。第38页 毕业设计（论文）图1-1散水做法2.5生产辅助用房生产辅助用房包括办公室、男女洗手间、男女换衣间、工具室、材料库等，采用内隔墙隔开，内隔墙采用轻质隔墙，墙厚150，辅助用房分隔及门窗洞口位置详见平面图。3.单层厂房剖面设计3.1柱顶标高的确定由于厂房内有吊车作业，柱顶标高按下式来确定：式中：——柱顶标高（），必须符合3M的模数；——吊车轨顶标高（），一般由设计人员提出；——吊车轨顶至小车顶面的高度（），根据吊车资料查出；——小车顶面至屋架下弦底面之间的安全净空尺寸（）。此间隙尺寸，按国家标准及根据吊车起重量可取300，400，1200。根据设计要求，取6，查吊车资料可得：取1764，取1200。确定柱顶标高为：H=6+1.764+1.2=8.964，取9.3米，符合3M要求.。3.2室内地坪标高的确定在一般情况下，单层厂房室内地坪与室外地面需设置高差，以防止雨水倒灌侵入室内。但为了便于运输工具出入厂房和不加长门口坡道的长度，这个高差又不宜太大，在该厂房设计中高差取值为300。确定室内地坪标高为，室外标高为。第38页 毕业设计（论文）3.3采光、通风的确定该厂房设计中采用天然采光，采光设计就是根据采光等级，查规范确定窗地比来确定窗子的面积，从而布置窗户的形式及标高，以保证室内采光强度、均匀度及避免眩光。该厂房的采光等级为Ⅲ级，由于单侧采光不均匀，衰减幅度大，由此考虑采用双侧开窗。根据采光等级查得窗地比为1：4，且厂房内部设置了吊车，同时采用高低窗。为了便于工作和不使吊车梁遮挡阳光，高侧窗下沿距吊车梁顶面不应太高或太低，规范规定至少高出吊车梁顶面600,在该厂房中取600。低侧窗下沿一般略高于工作面的高度900～1200，在该厂房中取值为900。窗的确定：厂房的总面积：，由采光等级查得窗地比为1：4。根据厂房的面积确定采光所需的窗户的总面积为：，采用南北立面双侧开带窗，则窗户总高度为，窗户设计兼顾墙梁位置，故设置高窗高度为0.9，距吊车梁顶面1200；；低窗高度为1.8，距地面900。窗户总高度为2.7，满足总高2.2米的要求，考虑到带形窗到墙边的距离，再加上由于南北立面开门，带形窗需隔断（距门的距离为1000），为了补偿带形窗隔断的采光面积，在两侧山墙开高窗，高窗高度为0.9，也采用带形窗，到两侧轴线距离为1500，两侧对称布置，窗口高度与南北立面的高窗平齐。南北立面窗户具体标高位置见剖面图，山墙窗高具体位置详见侧立面图。该厂房的采用自然通风。在夏季车间的热源主要来自设备散热、焊接加工散热、围护结构（包括门窗）向室内传递热量。为排出这些热量，一般采光和运输要求开设的门窗面积已经足够，故低侧窗和中侧窗做成开闭式的，高侧窗封闭式就可以满足厂房的通风要求。3.4屋面排水的确定第38页 毕业设计（论文）屋面排水形式与屋顶坡度密切相关，主要取决于屋面承重结构的型式和屋面构造形式，屋面排水采用有组织天沟外排水，有组织排水系统主要是由有天沟，雨水斗，雨水管组成。天沟的构造形式与屋面构造有关，该屋面采用压型钢板，属于大型版，其接缝处容易做到密实不渗漏，可直接在屋面板上做天沟。为使天沟内的雨水能顺畅的流向雨水斗，天沟应做垫坡，其坡度不应小于0.5%，也不宜大于2.0%，在该厂房的天沟垫坡取1.0%，由于采用槽型天沟，分水线设置应不低于天沟沟壁顶面50，以免积水高出分水线而导致渗漏。由《房屋建筑学》（第一版）中表19-6查得，雨水管确定为直径100，雨水管最大集水面积为363。根据设计该厂房的屋顶面积约为2000，则需要的雨水管数量为，取6根，雨水管在南北立面对称布置，雨水管及排水布置详见屋面排水示意图；天沟截面选用，坡度为1%，。布置详见屋面排水示意图。4．厂房立面设计立面设计是平面、剖面设计的继续，它和平面、剖面是不可分割的整体。平面、剖面设计中，重点从平面组合等方面，解决生产使用和经济之间的关系；在立面设计中，则主要从外观形象方面，反映平面、剖面功能，使形式与内容得到统一。该厂房的跨度、长度和柱距以及门窗的位置及屋盖形式等，都在平面设计和剖面设计上已经确定，在立面设计中就是要根据平面设计和剖面设计，确定门窗洞口的标高及位置，室内外高差等；选用墙体、墙面材料和构造形式表示明确，反映其处理方法，以及在已有的体型基础上利用柱子、门窗、墙面、线脚、雨篷等部件，结合建筑构图规律进行有机的组合与划分，使立面简洁大方，比例恰当，达到完整匀称，节奏自然，色调质感协调统一的效果。详见立面图。5．其他建筑构造5.1屋顶的确定本设计中厂房屋面采用有檩体系，即在刚架斜梁上设置C型冷弯薄壁型钢檩条，再铺设彩钢夹芯板屋面，它施工速度快，重量轻表面带有色彩涂层、防锈、耐腐蚀、美观。屋顶坡度考虑屋面排水需要，屋面坡度取为10%。5.2女儿墙的确定第38页 毕业设计（论文）由于屋面排水采用内天沟外排水，需设女儿墙。女儿墙高度不得超过屋顶高度，取女儿墙标高为10.1米，没有超过屋顶标高，符合要求。女儿墙位置详见剖面图。图1-2天沟及女儿墙构造详图5.3地面的确定由于厂房内有重型物品的堆放或车辆行驶，由此考虑建筑物的地面构造采用混凝土实铺地面。地面在铺设时，将开挖的土回填夯实后，在上面铺设碎石或三合土，然后用1：3水泥砂浆找平，然后再铺设混凝土面层。由于在该厂房中有焊接，会产生火花，为了避免出面意外，地面采用特殊的不发光地面。地面做法如下图所示。图1-3厂房地面做法第38页 毕业设计（论文）5.4门口坡道做法在车间的大门外，应做行车坡道。一般坡度取1：5～1：10之间，在该厂房中取较小值1：10，则外坡道的水平长度为3000。坡道的构造做法是：素土夯实，20厚1：3水泥砂浆面层，50C20混凝土填层，坡道布置下图：图1-4门口坡道示意图图1-5坡道做法示意5.5雨棚的确定雨棚高出门洞300，即标高为4.300。雨棚尺寸确定如下：厚度为300，外挑为1500，宽度略比门洞尺寸宽，取为5000。5.6屋脊的确定屋面板采用彩色夹芯板，屋面连接形式及构造见下图：第38页 毕业设计（论文）图1-6屋脊连接构造5.7门窗表表2-1门窗表名称编号大小类型数量窗C1带形窗(低窗)1C2带形窗（低窗）1C3带形窗（低窗）1C4带形窗（低窗）1C5带形窗（低窗）1C6平开窗（高窗）3C7平开窗（低窗）3C8带形窗（高窗）2C9带形窗（高窗）1门M1平开门2M2平开门1M1420平开门8第38页 毕业设计（论文）第2章结构设计1、吊车梁设计1.1设计资料光华集团生产车间，跨度24m，柱距6m，吊车梁钢材采用Q235钢，焊条为E43型，跨度为6m，计算长度取6m，无制动结构，支撑于钢柱，采用突缘式支座，。光华集团生产车间的吊车技术参数如表2-1所示：表2-1吊车技术参数台数起重量级别钩制吊车跨度吊车总量小车重最大轮压15t中级软钩22.5m19.2t1.8t8.5t吊车轮压及轮距如图2-1所示：图2-1吊车轮压示意图1.2吊车荷载计算吊车荷载动力系数，吊车荷载分项系数=1.40。则吊车荷载设计值为竖向荷载设计值=1.051.48.59.8=122.45横向荷载设计值=1.4=2.82第38页 毕业设计（论文）1.3内力计算1.3.1吊车梁中最大弯矩及相应的剪力最不利轮位如图所示，梁上所有吊车轮压的位置为：图2-2C点最大弯矩Mmax对应的截面位置简图考虑吊车梁自重对内力的影响，将内力乘以增大系数=1.03，则最大弯矩和剪力设计值分别为：==1.03×=187.62第38页 毕业设计（论文）1.3.2吊车梁的最大剪力荷载位置如图2-3，图2-3两个轮压作用到吊车梁时剪力计算简图=1.03×122.45×,。1.3.3水平方向最大弯矩==8.58。1.4截面选择1．4．1梁高初选容许最小高度由刚度条件决定，按容许挠度值()要求的最小高度为：由经验公式估算梁所需要的截面抵抗矩梁的经济高度为：。取1．4．2确定腹板厚度按抗剪强度要求计算腹板所需的厚度为：第38页 毕业设计（论文）。由经验公式确定的腹板厚度取1．4．3确定翼缘尺寸初选截面时，由公式通常可按选择翼缘厚度，所以可确定受压翼缘的厚度满足b=25t=250mm依据近似公式上翼缘取。当时，验算悬伸宽厚比梁翼缘板的局部稳定可以保证且截面可以考虑部分塑性发展。所以，下翼缘面积取上翼缘面积的取下翼缘宽厚度为14。初选截面如图2-5所示图2-4吊车梁截面第38页 毕业设计（论文）1.5截面特性1．5．1毛截面特性上翼缘对中和轴的毛截面面积矩1．5．2净截面特性，上翼缘对轴的截面特性：1.6梁截面承载力验算1．6．1强度验算1）正应力上翼缘正应力：第38页 毕业设计（论文）下翼缘正应力1）剪应力计算突缘支座处剪应力2）局部压应力采用钢轨，轨高。；集中荷载增大系数，计算的腹板局部压应力为3）折算应力腹板与受压翼缘交点处需要计算折算应力，为计算方便偏安全的取最大正应力和最大剪应力验算。，则折算应力为——当与同号时，取1.11．6．2梁的整体稳定性验算由于工字型截面简支梁受压翼缘的自由长度与其宽度之比故不需计算梁的整体稳定性1．6．3腹板局部稳定验算第38页 毕业设计（论文），因有局部压应力，则应按构造配置横向加劲肋，在腹板的两侧对称布置。加劲肋的间距应满足，所以取加劲肋间距为。加劲肋截面尺寸按下列经验公式确定外伸宽度：，取。厚度：，取为6mm。1．6．4翼缘局部稳定验算受压翼缘自由外伸长度与其厚度之比为：局部稳定满足要求1．6．5挠度计算等截面简支吊车梁计算挠度时按标准值计算，由荷载计算出的设计值换算成标准值并不乘以动力系数，则计算吊车梁的挠度为：满足。1.7连接计算1）上翼缘板与腹板连接焊缝取6mm。2）下翼缘与腹板连接焊缝第38页 毕业设计（论文）下翼缘实际采用。3）支座加劲肋与腹板的连接焊缝，采用。1.8支座加劲肋计算取平板支座加劲板的宽度为，厚度为，承压面积：计算支座加劲肋的端面承载力：对于平板支座由轴心受压截面分类确定为b类，查表得，，则计算支座加劲肋在腹板平面外的稳定性为，均满足要求。吊车梁施工图见附录图纸。第38页 毕业设计（论文）2、门式刚架设计2.1设计资料光华集团生产车间单层厂房采用单跨双坡门式刚架，刚架跨度24，柱高10.3，共有12榀刚架，柱距6，屋面坡度0.1，抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值0.05g。刚架计算简图如图2-8所示。屋面及墙面板为彩钢夹芯板；檩条、墙梁为冷弯薄壁卷边C型钢，钢材采用Q235—B钢，焊条为E43型，手工焊。图2-6刚架计算简图2.2荷载计算（1）永久荷载标准值（对水平投影面）：彩色钢板岩棉夹心板（100厚）檩条及悬挂物支撑自重总计：0.5所以，永久荷载标准值为：（2）可变荷载标准值活载按不上人屋面，取0.30第38页 毕业设计（论文）雪载—雪荷载标准值；可变荷载取屋面活荷载与雪荷载中较大值：（3）风荷载标准值基本风压为；地面粗糙度系数按B类取值；风载体形系数按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)取值，迎风面及柱及屋面分别为+0.80和-0.60；背风面柱及屋面分别为-0.50和-0.50，如图2-7所示。图2-7风载体型系数风荷载高度变化系数按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用，当高度为10m时，数值，当高度为10-13.2m时，数值。风振系数取。风荷载体型系数。由，可得：风荷载作用见图2-8第38页 毕业设计（论文）图2-8风荷载作用简图（4）吊车荷载最大轮压：，最小轮压：吊车竖向荷载标准值：图2-9吊车梁支座求、时的吊车位置吊车横向水平荷载标准值：对于软钩吊车，起重量，2.3内力计算2.3.1永久荷载作用下的内力第38页 毕业设计（论文）刚架上的永久荷载如图2-9所示。在本设计中柱和梁采用相同的截面形式，抗弯刚度均为EI，用结构力学中的力法对结构进行计算。现取半边体系和基本体系如图2-11a,b所示。图2-10永久荷载标准值作用计算简图（kN/m）图2-11a半边体系（kN/m）图2-11b基本体系（kN/m）作图如图2-12a,b,c所示第38页 毕业设计（论文）图2-12a（kN•m）图2-12b（kN•m）第38页 毕业设计（论文）图2-12c（kN•m）列力法典型方程用图乘法计算各系数如下把各系数代入力法典型方程并化简后得：解得：,第38页 毕业设计（论文）由叠加法得半跨弯矩图图2-13半边体系弯矩图（kN•m）由对称性可得弯矩图图2-14永久荷载标准值作用下的弯矩图由弯矩图可得剪力图和轴力图第38页 毕业设计（论文）图2-15永久荷载标准值作用下的剪力图图2-16永久荷载标准值作用下的轴力图第38页 毕业设计（论文）2.3.2可变荷载作用下的内力图2-17活荷载标准值作用下的计算简图图2-18a活荷载标准值作用下的弯矩图第38页 毕业设计（论文）图2-18b活荷载标准值作用下的剪力图图2-18c活荷载标准值作用下的轴力图第38页 毕业设计（论文）2.3.3风荷载作用下的内力图2-19左风荷载标准值作用计算简图图2-20a左风荷载标准值作用下的弯矩图第38页 毕业设计（论文）图2-20b左风荷载标准值作用下的剪力图图2-20c左风荷载标准值作用下的轴力图图2-21右风荷载标准值作用计算简图（kN/m）第38页 毕业设计（论文）图2-22a右风荷载标准值作用下的弯矩图图2-22b右风荷载标准值作用下的剪力图图2-22c右风荷载标准值作用下的轴力图第38页 毕业设计（论文）2.3.4吊车荷载作用下的内力（水平向右，最大轮压在左）图2-23吊车荷载标准值（水平向右最大在左）作用下的计算简图（kN）图2-24a吊车荷载标准值（水平向右最大在左）作用下的弯矩图第38页 毕业设计（论文）图2-24b吊车荷载标准值（水平向右最大在左）作用下的剪力图图2-24c吊车荷载标准值（水平向右最大在左）作用下的轴力图第38页 毕业设计（论文）2.3.5吊车荷载作用下的内力（水平向右，最大轮压在右）图2-25a吊车荷载标准值（水平向右最大在右）作用下的弯矩图图2-25b吊车荷载标准值（水平向右最大在右）作用下的剪力图第38页 毕业设计（论文）图2-25c吊车荷载标准值（水平向右最大在右）作用下的轴力图2.3.6吊车荷载作用下的内力（水平向左，最大轮压在左）图2-26a吊车荷载标准值（水平向左最大在左）作用下的弯矩图第38页 毕业设计（论文）图2-26b吊车荷载标准值（水平向左最大在左）作用下的剪力图图2-26c吊车荷载标准值（水平向左最大在左）作用下的轴力图2.3.7吊车荷载作用下的内力（水平向左，最大轮压在右）第38页 毕业设计（论文）图2-27a吊车荷载标准值（水平向左最大在右）作用下的弯矩图图2-27b吊车荷载标准值（水平向左最大在右）作用下的剪力图图2-27c吊车荷载标准值（水平向左最大在右）作用下的轴力图第38页 毕业设计（论文）2.4内力组合按四类荷载组合，分别如下①恒载+活载②恒载+风载③恒载+活载+风载+吊车荷载④恒载+活载+吊车荷载内力组合表见表2-2，最不利内力表见表2-3图2-28截面布置第38页 毕业设计（论文）截面内力1恒载2活载3左风4右风5吊车水平向左最大在左6吊车水平向左最大在右7吊车水平向右最大在右8吊车水平向右最大在左1.2*1+1.4*21.0*1+1.4*31.0*1+1.4*4左柱1--1M84.4354.03-155.5947.532243.9514.14-14.65176.96-133.40150.97Q-22-14.0840.52-9.36-10.36-10.08-4.44-4.44-46.1134.73-35.10N-52.73-28.829.120.68-116.83-50.99-50.19-116.07-103.60-11.99-23.782--2M-52.18-33.442.622.84-50.55-18.83-13.51-42.21-109.387.46-20.20Q-22-14.0823.311.41-10.36-10.08-4.44-4.44-46.1110.63-20.03N-48.07-28.829.120.75-116.83-50.99-50.19-116.07-98.00-7.33-19.023--3M-52.18-33.442.0622.8437.518.4223.7445.83-109.386.70-20.20Q-22-14.081.411.41-10.36-10.08-4.44-4.44-46.11-20.03-20.03N-48.07-28.829.120.750.56-1.32-0.521.32-98.00-7.33-19.024--4M-142.15-90.98114.7443.0810.85-13.28-3.6518.45-297.9518.49-81.84Q-22-14.0811.978.49-7.54-7.26-7.26-7.26-46.11-5.24-10.11N-45-28.829.120.680.56-1.32-0.521.32-94.32-4.26-16.05左梁5--5M-142.15-90.98116.3143.0810.85-13.28-3.6518.45-297.9520.68-81.84Q42.5927.26-28.15-19.8-1.310.59-0.21-2.0489.273.1814.87N-26.3-16.8710.910.38-7.45-7.35-7.27-7.09-55.18-11.04-11.776--6M101.4564.93-58.44-60.64-4.9-6.13-6.13-6.13212.6419.6316.55Q-2.19-1.4-2.972.97-1.310.59-0.21-2.04-4.59-6.351.97N-21.89-14.0110.910.38-7.45-7.35-7.27-7.09-45.88-6.63-7.36第38页 毕业设计（论文）1.2*1+1.26*2+1.26*51.2*1+1.26*2+1.26*61.2*1+1.26*2+1.26*71.2*1+1.26*2+1.26*81.2*1+1.26*（2+3+5）1.2*1+1.26*（2+3+6）1.2*1+1.26*（2+3+7）1.2*1+1.26*（2+3+8）1.2*1+1.26*（2+4+5）1.2*1+1.26*（2+4+6）1.2*1+1.26*（2+4+7）1.2*1+1.26*（2+4+8）150.93224.77187.21150.93-45.1128.73-8.83-45.11210.82284.66247.10210.82-49.74-56.84-49.74-49.741.32-5.791.321.32-61.53-68.64-61.53-61.53-245.81-163.81-162.80-245.81-209.15-127.15-126.14-209.15-219.76-137.75-136.75-219.76-157.88-128.43-121.72-157.88-104.21-74.75-68.05-104.21-129.11-99.65-92.94-129.11-49.74-56.84-49.74-49.74-20.36-27.47-20.36-20.36-47.96-55.07-47.96-47.96-240.22-158.22-157.21-240.22-203.55-121.55-120.55-203.55-214.08-132.07-131.07-214.08-46.95-81.49-74.79-46.956.04-28.50-21.796.04-18.18-52.71-46.01-18.18-49.74-56.84-49.74-49.74-47.96-55.07-47.96-47.96-47.96-55.07-47.96-47.96-92.31-95.64-94.63-92.31-55.64-58.97-57.96-55.64-66.16-69.49-68.48-66.16-261.97-301.95-289.81-261.97-117.40-157.38-145.24-117.40-207.69-247.67-235.53-207.69-53.29-53.29-53.29-53.29-38.21-38.21-38.21-38.21-42.59-42.59-42.59-42.59-88.62-91.95-90.94-88.62-51.96-55.29-54.28-51.96-62.57-65.89-64.89-62.57-261.97-301.95-289.81-261.97-115.42-155.40-143.26-115.42-207.69-247.67-235.53-207.6982.8986.2085.1982.8947.4250.7349.7247.4257.9461.2560.2457.94-61.75-62.08-61.98-61.75-48.02-48.34-48.24-48.02-48.67-49.00-48.90-48.67195.83195.83195.83195.83122.19122.19122.19122.19119.42119.42119.42119.42-6.96-3.65-4.66-6.96-10.70-7.39-8.40-10.70-3.220.09-0.91-3.22-52.85-53.18-53.08-52.85-39.12-39.45-39.35-39.12-39.78-40.10-40.00-39.78第38页 毕业设计（论文）表2-3最不利内力表　截面内力Mmax及相应的N，VMmin及相应的N,VNmax及相应的M，VNmin及相应的M,V柱Ⅰ-ⅠM284.6586-8.8332150.9348-133.396N-137.7546-126.1374-245.8122-11.99V-68.63521.32-49.735234.728Ⅱ-ⅡM-157.88467.46-157.88467.46N-240.2202-7.33-240.2202-7.33V-49.735210.634-49.735210.634Ⅲ-ⅢM-109.3766.0414-109.3766.704N-98.004-55.6428-98.004-7.33V-46.112-47.9586-46.112-20.026Ⅳ-ⅣM-301.947618.486-297.95218.486N-91.9512-4.26-94.32-4.26V-53.2884-5.242-46.112-5.242梁Ⅴ-ⅤM-301.947620.684-301.947620.684N-62.0772-11.04-62.0772-11.04V86.1993.1886.1993.18Ⅵ-ⅥM212.64216.554195.82819.634N-45.882-7.358-53.1816-6.63V-4.5881.968-3.6486-6.348第38页 青岛理工大学毕业设计（论文）2.5截面验算2．5．1刚架柱(1)截面选择初选截面如图2-29所示图2-29刚架柱截面示意图(2)截面特性计算，(3)强度验算Ⅰ—Ⅰ截面处最不利组合第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）Ⅱ—Ⅱ截面处最不利组合Ⅳ—Ⅳ截面处最不利组合均满足要求。(1)整体稳定性验算1）平面内稳定柱的平面内有效长度柱与梁的线刚度之比：柱脚为刚接，平面内计算长度系数故平面内计算长度为：长细比：稳定性验算：取Ⅰ—Ⅰ截面最不利组合第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）——弯矩作用平面内，按轴心受压构件的稳定系数，根据，b类截面查得；——参数，；——等效弯矩系数，对于有侧移框架柱。2）平面外稳定柱间支撑布置如图2-291所示图2-29柱间支撑布置上柱段计算长度下柱段计算长度①上柱段取Ⅳ—Ⅳ截面最不利组合第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）——弯矩作用平面外，按轴心受压构件的稳定系数，根据，b类截面查得；——等效弯矩系数，；——均匀弯矩作用时构件的整体稳定系数，取。②下柱段取Ⅰ—Ⅰ截面最不利组合则——弯矩作用平面外，按轴心受压构件的稳定系数，根据，b类截面查得；——等效弯矩系数，；——均匀弯矩作用时构件的整体稳定系数，由近似公式得。(1)局部稳定性验算1）翼缘局部稳定第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）翼缘宽厚比满足要求。2）腹板局部稳定①上柱段腹板高厚比取Ⅳ—Ⅳ截面应力梯度②下柱段取Ⅰ—Ⅰ截面最不利组合应力梯度22．5．2刚架梁（1）截面选择截面选择与刚架柱相同。（2）强度验算取Ⅴ—Ⅴ截面最不利组合正应力：第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）剪应力：（3）整体稳定验算1）平面内稳定斜梁坡度为1：10，不超过1：5，因轴力很小可按压弯构件计算其强度和平面外稳定，不计算平面内稳定。2）平面外稳定在边跨每隔三根檩条设置一侧向支撑，故，取Ⅴ—Ⅴ截面最不利组合——弯矩作用平面外，按轴心受压构件的稳定系数，根据，b类截面查得；——等效弯矩系数，既有横向荷载又有端弯矩，杆端产生反向曲率——均匀弯矩作用时构件的整体稳定系数，由近似公式得（4）局部稳定验算1）翼缘局部稳定翼缘宽厚比满足要求2）腹板局部稳定取Ⅰ—Ⅰ截面第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）应力梯度（5）位移验算由MTS电算得，本工程最大侧移为13.16mm，发生在牛腿截面处。最大挠度为71.37mm，发生在梁梁节点（屋脊节点）处。查得带驾驶室的电动桥式吊车的柱顶侧移为横梁挠度限值，当屋面为檩条及压型钢板时为：所以，柱的最大侧移和梁的最大挠度均满足要求。第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）3、节点设计3.1梁柱节点3．1．1螺栓布置及验算采用M24的10.9级摩擦型高强度螺栓连接，摩擦面采用喷砂处理，，。螺栓布置如图2-30,31所示图2-30梁柱节点布置图图2-31梁柱节点螺栓布置图第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）每个螺栓的抗剪承载力设计值为——抗力分项系数的倒数，一般取0.9；——一个螺栓的传力摩擦面数。每个螺栓的抗拉承载力设计值为选取梁端（Ⅴ—Ⅴ截面）最不利组合，轴力和剪力转化考虑轴向压力影响最上端螺栓的拉力为每个螺栓的剪力为计算最上端螺栓的承载力为满足要求。3．1．2端板厚度设计对于最上排螺栓，此处端板属于伸臂类板——螺栓中心至翼缘板表面的距离；——端板宽度；——端板钢材的抗拉强度设计值，端板厚度，取；对于第二排螺栓，此处端板属于两边支承类，端板平齐——螺栓中心至腹板的距离；第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）。对于第三排螺栓，此处端板属于无加劲肋类端板——螺栓间距；。综上，端板厚度取。满足要求。3．1．2验算梁腹板的强度在端板设置螺栓处，需验算构件腹板的强度，——翼缘内第二排一个螺栓的轴向拉力设计值；，所以满足要求。第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）3.2梁梁节点3．2．1螺栓布置及验算采用M22的8.8级摩擦型高强度螺栓连接，摩擦面采用喷砂处理，，。螺栓布置如图2-32,33所示图2-32梁梁节点布置图图2-33梁梁节点螺栓布置图第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）每个螺栓的抗剪承载力设计值为：每个螺栓的抗拉承载力设计值为：选取梁端（Ⅰ—Ⅰ截面）最不利组合，轴力和剪力考虑轴向压力影响最下端螺栓的拉力为每个螺栓的剪力为计算最上端螺栓的承载力为，满足要求。3．2．1端板厚度设计1）对于最下排螺栓，此处端板属于伸臂类板——螺栓中心至翼缘板表面的距离——端板宽度——端板钢材的抗拉强度设计值，端板厚度，取2）对于最下第二排螺栓，此处端板属于两边支承类板，端板平齐——螺栓中心至腹板的距离综上，端板厚度取。第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）3.3牛腿节点初选牛腿尺寸如图2-34所示，钢材采用—B，采用E43系列焊条，手工焊。图2-34牛腿节点构造3．3．1牛腿处荷载计算作用于牛腿处的剪力：——吊车梁及轨道重，其中轨道重118，吊车梁总重667.4；——吊车全部最大轮压通过吊车梁传递给一根柱的最大反力，。作用于牛腿根部的弯矩为：第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）。3．3．1牛腿根部与柱的连接焊缝计算设焊缝为周边围焊，转角处连续施焊，没有起弧落弧所引起的焊口缺焊，焊缝质量等级为二级，且假定剪力仅由牛腿腹板焊缝承受。取焊脚，并对工字形翼缘端部绕转部分焊缝忽略不计。焊缝有效截面如图2-35所示。图2-35焊缝有效截面简图腹板上竖向焊缝有效截面面积为全部焊缝对轴的惯性矩为焊缝最外边缘的抵抗矩为：翼缘和腹板连接处的抵抗矩为：在弯矩作用下角焊缝最大应力为——第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）正面角焊缝的强度设计值增大系数，对承受静力荷载和间接承受动力荷载的直角角焊缝，取；——角焊缝强度设计值，对于E43型焊条的手工焊，牛腿翼缘和腹板交接处有弯矩引起的应力和剪力引起的应力共同作用，从而3．3．1牛腿根部截面强度验算牛腿根部与柱连接处截面如图2-36所示图2-36牛腿根部截面简图截面抗弯刚度为：上翼缘对中和轴的面积矩为：1）验算1点处正应力，满足要求。2）验算3点处剪应力3）验算2点处折算应力第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）2点处正应力为2点处剪应力为从而折算应力为满足要求。第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）3.4柱脚节点3．4．1确定底板尺寸初设底板上锚栓采用，直径为36，故初设孔径为54，根据构造要求，初选底板宽度取。取L=840mm——柱的高度；——靴梁的厚度；——孔径至底板边缘的距离，取50。选取最不利组合为负值，说明底板与基础脱离，产生拉应力，该拉应力应由锚栓来承担。3．4．2确定锚栓直径基底反力图如图2-37所示图2-37基底反力示意图第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）由，有锚栓所需的有效截面面积查表得，一个锚栓的有效面积，满足要求。3．4．1确定底板厚度柱脚简图如图2-38所示图2-38柱脚简图1）三边支撑，一边自由边部分①A处锚栓所在区格取，由，，查表得弯矩系数①B处锚栓所在区格第104页 青岛理工大学毕业设计（论文），，查表得弯矩系数1）两边支撑，两边自由边部分，，查表得弯矩系数所以，，底板厚度取。3．4．1柱与底板的连接计算柱翼缘与柱脚底板采用完全焊透的对接焊缝，质量等级为一级。腹板采用角焊缝连接；柱腹板与底板的焊脚尺寸，按构造要求：，，取。柱腹板与底板焊缝的截面积：柱截面惯性矩为：柱腹板与底板的连接焊缝计算满足要求满足要求满足要求。3．4．2加劲肋设计与连接计算第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）加劲肋的宽度均为12，满足构造要求。(1)加劲肋a的设计与连接计算1）加劲肋与柱翼缘的连接计算加劲肋a与柱翼缘的连接采用角焊缝，焊缝质量等级为三级，肋板与柱之间满焊，设焊脚尺寸为。计算简图如图2-39所示(a)(b)图2-39加劲肋a计算简图加劲肋a所承担的底板区域内最大压应力所以，焊缝所承受的均布荷载为：焊缝所承受的弯矩为：焊缝所承受的剪力为：，解得，解得综上，考虑构造要求，取加劲肋高度为200，加劲肋宽厚比，满足要求。第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）所以满足要求。2）加劲肋截面强度计算强度满足要求。2）加劲肋与底板连接计算加劲肋与底板的连接采用角焊缝，焊缝质量等级为三级，肋板与底板之间满焊。设焊角尺寸。，焊缝计算长度满足要求。（1）加劲肋b的设计与连接计算1）加劲肋与柱翼缘的连接计算加劲肋b与柱翼缘的连接采用角焊缝，焊缝质量等级为三级，肋板与柱之间满焊，设焊脚尺寸为。计算简图如图2-40所示第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）(a)(b)图2-40加劲肋b计算简图加劲肋b所承担的底板区域内最大压应力所以，焊缝所承受的均布荷载为：焊缝所承受的弯矩为：焊缝所承受的剪力为：，解得，解得综上，考虑构造要求，取加劲肋高度为250。加劲肋宽厚比，满足要求。所以第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）满足要求。1）加劲肋截面强度计算强度满足要求。3）加劲肋与底板连接计算加劲肋与底板的连接采用角焊缝，焊缝质量等级为三级，肋板与底板之间满焊。设焊角尺寸。，焊缝计算长度满足要求。（1）加劲肋c的设计与连接计算1）加劲肋与柱腹板的连接计算加劲肋c与柱腹板的连接采用角焊缝，焊缝质量等级为三级，肋板与柱之间满焊，设焊脚尺寸为。计算简图如图2-41所示(a)(b)图2-41加劲肋c计算简图加劲肋a所承担的底板区域内最大压应力第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）所以，焊缝所承受的均布荷载为：焊缝所承受的弯矩为：焊缝所承受的剪力为：，解得，解得综上，考虑构造要求，取加劲肋高度为350。所以满足要求。1）加劲肋截面强度计算强度满足要求。3）加劲肋与底板连接计算加劲肋与底板的连接采用角焊缝，焊缝质量等级为三级，肋板与底板之间满焊。设焊角尺寸。，焊缝计算长度，满足要求。第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）4、檩条设计4.1截面初选檩条采用冷弯薄壁卷边槽钢，材料采用钢，檩条跨度为6，水平檩距1.5，屋面坡度10%（），檩条跨中设置一道拉条。初选截面，如图2-42所示。图2-42檩条截面截面特性为：4.2荷载计算（1）永久荷载+永久荷载为：荷载标准值荷载设计值第104页 青岛理工大学毕业设计（论文），（2）根据《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》，檩条上的风荷载计算：风载体型系数为：风载为：1.05——根据《门规》，乘以1.05的调整系数。荷载设计值4.3内力计算檩条截面上的荷载图2-43檩条截面主轴及荷载由荷载计算知第一种组合起控制作用。弯矩设计值为（1）产生的内力拉条处负弯矩拉条与支座间正弯矩（2）产生的内力第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）跨中截面图2-44檩条弯矩计算简图所以，4.4截面验算4．4．1有效宽度计算图2-45跨中最大弯矩引起的截面应力符号（拉为负，压为正）由图可知，截面应力为第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）（1）上翼缘有效宽度上翼缘为部分加劲板件，压应力分布不均匀系数，——分别为受压板件边缘最大压应力和另一边缘的应力。由于最大压应力作用在支承边，并且，所以单板受压屈曲系数为相邻板件的受压屈曲系数（相邻板件为腹板，为加劲板件）为：，故所以——计算板件相邻的板件宽度，——计算板件的宽度。受压板件的板组约束系数为，取=1.322，所以板件的有效宽度为=——板件受压区宽度，，取，第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）（2）腹板有效宽度腹板为加劲板件，板件受压屈曲系数为，相邻板件的受压屈曲系数为，对于腹板，，故板组约束系数，故取，腹板的有效宽度：=——板件受压区宽度，，取，（3）下翼缘受拉，故全截面有效。4．4．2有效截面特性上翼缘板的扣除面积宽度为：，腹板的扣除面积，同时在腹板有一拉条（拉条采用钢）连接孔（孔直径，距上翼缘边缘40），，所以腹板的扣除面积宽度按12计算如图2-46所示。第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）图2-46檩条有效截面示意图有效净截面模量为：4．4．3强度计算计算1，2点的强度为满足要求。4．4．4稳定性计算第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）屋面能阻止檩条侧向失稳和扭转。在风吸力作用下计算檩条的稳定性，在永久荷载和风吸力作用下使下翼缘受压，下翼缘按有侧向支撑计算。计算受弯构件的整体稳定系数，由于均布风荷载方向离开弯心，故取正值。跨中设一道拉条，故，，，——梁的侧向计算长度，——梁在弯矩作用平面外的长细比，檩条的稳定性计算——第二种组合作用下的产生的弯矩——由于第二种组合弯矩值比第一种组合弯矩值小，所以近似认为全截面有效，截面模量取毛截面模量。4．4．3挠度计算满足要求。4．4．6长细比验算，，满足要求。4．4．7拉条强度验算拉条处所受的拉力为：第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）拉条强度验算满足要求。第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）5、墙梁设计5.1截面初选墙梁采用冷弯薄壁卷边槽钢，材料采用钢，墙梁外挂彩钢夹芯板单侧挂墙板），墙梁跨度为6，墙梁间距不同，故取墙梁最大间距为，墙梁跨中设置一道拉条。初选截面，如图2-47所示。图2-47墙梁截面截面特性为：5.2荷载计算5．2．1永久荷载墙体自重转化成线荷载墙梁转化成线荷载第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）5．2．1风荷载根据《建筑结构荷载规范》计算风荷载（1）迎风面（2）背风面5．2．2荷载设计值竖向线荷载竖向荷载设计值迎风荷载设计值背风荷载设计值图2-48荷载作用简图5．2．3荷载组合墙梁的荷载组合有两种：即为：（1），（2）第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）5.3内力计算5．3．1竖向荷载产生的最大弯矩跨中设一道拉条，故可看做侧向支撑，计算简图如图2-49图2-49竖向荷载作用到墙梁时的计算简图故竖向荷载产生的最大弯矩为：5．3．2水平荷载产生的最大弯矩墙梁在风荷载作用下计算简图如图2-50所示图2-50水平荷载作用到墙梁时的计算简图5．3．3支座处最大剪力如图2-47，在竖向荷载作用下，支座最大剪力为第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）如图2-48，在水平荷载作用下，支座最大剪力为5．3．1双力矩计算墙梁单侧挂墙板，拉条设在距墙面墙梁宽度处，因而仅考虑为承受墙面荷载的支撑点，而竖向荷载及水平风荷载的作用线均不通过截面弯心，需考虑双力矩的影响。计算双力矩时，按跨中无支撑的简支梁计算。荷载作用简图如图2-49所示。，，查得迎风面墙梁跨中最大双力矩背风面墙梁跨中最大双力矩背风时由双力矩引起正应力符号压应力为正，拉应力为负。如图2-51所示。图2-51双力矩，引起的应力符号图第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）5.4截面验算5．4．1有效截面计算按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》第5.6.8条不考虑双力矩，按毛截面计算截面角点处正应力（a）（b）图2-52引起的正应力符号图1）板件3—4的有效宽度3—4为部分加劲板件，压应力分布不均匀系数，——分别为受压板件边缘最大压应力和另一边缘的应力。由于最大压应力作用在部分加劲边，并且，所以单板受压屈曲系数为：相邻板件的受压屈曲系数（相邻板件为腹板，为加劲板件）为：第104页 青岛理工大学毕业设计（论文），取，故所以——计算板件相邻的板件宽度，——计算板件的宽度。受压板件的板组约束系数为，取=1.30，所以3—4板件全截面有效。2）1—3板件有效宽度1—3为加劲板件，板件受压屈曲系数为，相邻板件的受压屈曲系数为，对于腹板，，故板组约束系数，故取，腹板的有效宽度：，故全截面有效。5．4．2有效截面模量第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）腹板截面有一拉条（拉条采用钢）连接孔（孔径，距下翼缘边缘65），所以腹板的扣除面积宽度按11计算图2-53有效截面示意图，第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）5．4．3强度验算（1）正应力验算由公式计算，（2）剪应力验算，5．4．4稳定性验算不考虑孔径对腹板截面削弱，均按毛截面计算。受弯构件的整体稳定系数查表计算，永久荷载与风吸力组合下使下翼缘受压，查表得：跨中无侧向支撑，，，第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）——梁的侧向计算长度，——梁在弯矩作用平面外的长细比，墙梁的稳定性计算5．4．5挠度验算竖向按两跨连续梁计算5．4．6拉条强度验算拉条处所受的拉力为：拉条强度验算：满足要求。第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）6、基础设计6.1基础梁设计6．1．1基础梁设计资料基础梁简化为跨度为6的简支梁，假定基础梁高300其上布置砖墙,由《荷载规范》知砖墙自重为。作用于基础梁上的均布荷载标准值荷载设计值计算见图如下图2-54基础梁计算简图，6．1．2基础梁截面设计（1）选择材料混凝土选用级，混凝土轴心抗压强度设计值,混凝土轴心抗拉强度设计值，选用级钢筋，（2）确定截面尺寸选取，假定,因不大，假定布置一层钢筋，混凝土保护层厚度,纵向受拉钢筋合力作用点到受拉区边缘的距离,则，取第104页 青岛理工大学毕业设计（论文），则截面有效高度。（3）配筋计算①纵筋计算（满足）——截面抵抗矩系数；——相对受压区高度；——内力臂系数。，选用，验算配筋率（满足要求）②箍筋计算支座处截面剪力最大，即验算截面尺寸：截面腹板高度，，属于厚腹梁。混凝土强度等级为，，故不会发生斜压破坏。——混凝土强度影响系数，当时，取；——矩形截面宽度。验算是否需计算配置箍筋——无腹筋构件斜截面上的受剪承载力设计值；第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）——截面高度影响系数，当时，取，配置箍筋。基础梁配筋图如图2-55所示图2-55基础梁配筋图6.2基础设计6．2．1确定基底尺寸弯矩最大一组：荷载设计组合值荷载标准组合值轴力最大一组：荷载设计组合值荷载标准组合值按轴力最大一组计算。（1）确定持力层承载力：柱基础埋置在第二层全风化角砾岩上，地基承载力特征值，基础埋深取1.6,承载力暂取220。（2）按中心荷载初步估计基础面积第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）图2-56基础埋深示意图如图所示，计算基础及其上土的重力时的基础埋深为：若考虑荷载偏心影响，将基底面积扩大，取（为偏心方向边长），则有：。（1）验算基底边缘最大压力基底处总竖向力：基底处总力矩：偏心距：（2）调整基底尺寸设，则有：偏心距：第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）基底边缘处压应力计算基底平均压应力，满足要求。，满足要求。基础计算简图如2-57所示。图2-57基础计算简图（1）验算弯矩最不利时的基底应力基底处总竖向力：基底处总力矩：偏心距：基底边缘处压应力计算第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）基底平均压应力，满足要求。，满足要求。验算结果表明，基底应力由轴力最大的一组控制。6．2．2确定基础高度和构造尺寸基础高度由柱与基础交接处混凝土抗冲切承载力确定。假设基础高度为600,垫层厚度取100，垫层混凝土强度等级为,。基础冲切计算简图如图2-58所示图2-58基础抗冲切计算简图第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）偏心荷载下由永久荷载控制荷载效应的基本组合时——基底净反力设计值的最大值；——净偏心距，此时所以，冲切力为：冲切破坏面上的抗冲切能力为：——受冲切承载力截面高度影响系数，当基础高度时，取1.0；6．2．3基础底板配筋（1）Ⅰ—Ⅰ截面地基净反力设计值的最大值对柱边Ⅰ—Ⅰ截面产生的弯矩为：——基底平均净反力设计值，。按构造配置钢筋（21，）第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）（2）Ⅱ—Ⅱ截面沿短边方向荷载没有偏心，故Ⅱ—Ⅱ截面的弯矩按轴心荷载作用下的公式计算：按构造配置钢筋（14，）基础详图见施工图。第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）结束语本毕业设计课题是轻型门式刚架单层钢结构工业厂房。通过这次毕业设计，了解并掌握了工程设计的全过程，建筑设计与结构设计的主要内容、注意问题以及建筑和结构的之间的细部联系。在设计的过程中，不断的加深对结构的理解和认识，通过查找规范、规程及相关材料，融合所学知识，使自己对钢结构有了更加深刻的了解，而且初步了解了MTS钢结构设计软件，掌握了CAD画图的基本技能，外文文献翻译使我的专业英语的水平上升了一个档次。设计中难免存在不尽人意之处，但是细细品味设计的过程，可贵的是从中获取的知识及做设计的细心与耐心，都将使我终生难忘。第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）外文翻译4-3AllowableBendingStressIndealingwithbeamproblems,itisnecessarytohaveanunderstandingofthespecifiedallowablebendingstress,themaximumbendingstresstowhichabeamshouldbesubjected.TheASDStreatsthistopicinSectionF1.1.Neglectinglatercomplications,thebasicallowablebendingstress(inbothtensionandcompression)tobeusedformostrolledshapesisWhereisthematerialyieldstress.Foramembertoqualifyforanallowablebendingstressof0.66,itmusthaveanaxisofsymmetryin,andbeloadedin,theplaneoftheweb.Animportantconditionassociatedwiththeuseofthisvalueforisthelateralsupportofthecompressionflange.Thecompressionflangebehavessomewhatlikeacolumn,anditwilltendtobuckletotheside,orlaterally,asthestressincreasesifitisnotrestrainedinsomeway.Varyingamountsandtypesof第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）lateralsupportmaybepresent.InFigure4-5aaconcreteslabencasesthetopflange(assumedtobeincompression)andismechanicallyanchoredtoit.Theslabformsahorizontaldiaphragmandeffectivelybracesthetopflangeagainstanylateralmovement.Thismaybetermedfulllateralsupport.InFigure4-5c,nolateralsupportexistsforthetopflange.InFigure4-5btherearethreepointsoflateralsupport.Thedistancebetweenthepointsoflateralsupport(whateveritmaybe)ininchesisdenotedl.Forconveniencewedenotethisdistancewhenitisinfeet.Toqualifyfor,thecompressionflangeofabeammusthaveadequatelateralsupportsuchthatWhere=flangewidthofthebeam(in.)=yieldstressofthesteel(ksi)d=depthofthebeam(in.)=areaofcompressionflange()ThesmallerofthetwovaluesoflisatabulatedpropertyforeachWshape(dependenton)andisdesignated(ft).SeetheASDM,Part2,AllowableStressDesignSelectionTable.Theamountoflateralsupportactuallyavailablemaynotbeeasytodetermine.Forinstance,ifaconcreteslabrestsonabeambutisnotanchoredtoit,onlythefrictionbetweenthetwowillprovidelateralsupport.Itsadequacyisquestionable,andjudgmentmustbeused.Aconservativeestimateofnolateralsupport,inthiscase,wouldbeprudent.Onemustalsobeawarethatitisthesupportofthecompressionflangethatisimportant.Whenmomentschangefrompositivetonegative,thecompressionflangechangesfromthetopflangeofthebeamtothebottomflange.Thisisthecasewithanoverhangingbeam.Aspecialdetailwillnormallyberequiredtobracethebottomflangewhereitisincompression.ThisisdiscussedfurtherinSection4-6.Ifthecompressionflangeofabeamhasinadequatelateralsupport(listoolarge),the第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）lateralbucklingtendencywillbecounteractedbyreducing,asdiscussedinSection4-6ofthischapter.Fornow,weassumebeamstohaveadequatelateralsupport.Anotherimportantconditionthatmustbemetifthebeamcrosssectionistoqualifyfordealswiththeresponseofthebeaminanoverloadsituation.Allowablestressdesignassumesfailuretooccurwhenisfirstreached.Thebeamwillnotfailatthispointbecauseithasasubstantialreserveofstrength.Ifthecrosssectioncontinuestostrainunderincreasedmoment,theouterfiberswillfurtherstrain,butthestresswillremainat(seeFigure1-2).willbereachedbythefibersatlevelsprogressivelyclosertotheneutralaxisuntilvirtuallytheentirecrosssectionisstressedto.Whenthisoccurs,thebeamhasachieveditsplasticmomentcapacity.(Thisisthebasisforplasticdesign.)Thecrosssection,however,mustbeproportionedsothatnolocalbucklingoftheflangeorweboccursbeforetheplasticmomentcapacityisachieved.Acrosssectionthatmeetsthiscriterionissaidtobecompact.The1989ASDS,SectionB5.1classifiessteelsectionascompact,noncompact,andslenderelementsections.OnlycompactsectionsqualifyforThetestforcompactnessisfoundintheASDS,SectionB5andTableB5.1.Thegoverningcriteriaarethewidth-thicknessratiosofthecompressionflangeandcompressionwebelementsofthecrosssection.Thesearecalledtheflangecriterionandwebcriterion,respectively.Assumingthattherearenoaxialloadsonthebeam(andthisassumptionwillbemadeforallbeamsuntilbeam-columnsarediscussedinChapter6),andusingthedefinitionsforwidthandthicknessfromtheASDS,SectionB5.1,thetwoequationsrequiredmaybesimplifiedasfollows.Forasectiontobeconsideredcompact:TheflangecriterionisThewebcriterionisWhere第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）=flangewidthofthebeam(in.)=yieldstressofthesteel(ksi)d=depthofthebeam(in.)=areaofcompressionflange()Boththeflangeandthewebcriteriamustbesatisfiedforamembertobeconsideredcompact.Example4-1DeterminewhetheraW18×76ofA36steel(=36ksi)iscompact.Solution:W18×76propertiesareChecktheflangecriterion:8.11<10.8O.K.Checkthewebcriterion:42.8<106.7O.K.Therefore,theW18×76iscompact.TheprecedingcouldbeshortenedbyusingtabulatedquantitiesfromtheASDM,Part1,PropertiesofWShapes,ortheNumericalValuesfurnishedinTable5(followingAppendixK)oftheASDS.Thetabulatedquantitiesareroundedslightlyinsomecases.Afasterwaytodeterminecompactnessofcrosssectionfortherolledshapesistocalculatethevalueofahypotheticalyieldstressthatwouldcauseequalityin第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）eachofthetwocriteria.Fortheflangecriterion,FortheW18×76,Thisshowsthattheflangecriterionissatisfiedprovidedthatdoesnotexceed64.2ksi.ThisvalueistermedandistabulatedintheASDM,PartI,asapropertyoftheW18×76.IftheW18x76isofasteelwithinexcessof64.2ksi,itisnotcompactbytheflangecriterion.Therefore,forcompactnessbytheflangecriterion,thefollowingconditionshouldexist:Shouldthecalculatedvalueof,beinexcessofthehighestavailable,thisisreflectedbythetabulationofadash(-)forthe,value.Forthewebcriterion,FortheW18×76,ThisshowsthattheW18×76iscompactbythewebcriterionprovidedthatdoesnotexceed224ksi.ReferencetotheASDM,Part1,Table1,showsthatshapeswithinexcessof65ksiarecurrentlynotavailable.Therefore,theW18×76iscompactbythewebcriterioninallsteels.Thisisageneralrule.Allrolled,W,M,andSshapestabulatedintheASDMarecompactbythewebcriterion(when=0).Thisdoes第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）notholdtrueforbuilt-upsectionsandplategirders,whicharediscussedinChapter5.Webnoncompactnesswillcausetobereducedto0.60(assumingadequatelateralsupport).Ifashapedoesnotsatisfytheflangecriterion,itisconsideredanoncompactshape,andmustbereduced.ThevariationofforrolledWshapesthathaveadequatelateralsupportissummarizedgraphicallyinFigure4-6.Fortherangeofbetweenand,theASDSprovidesforalinearreductionintoaccordingtothefollowingequation:ASDSEq.(Fl-3)Thisequationprovidesforatransitioninallowablestressbetweenthevaluesofandfornoncompactshapes.Thisassumesadequatelateralsupport.Ifexceeds,theshapeisconsideredtobeaslenderelementsection,andASDS,AppendixB5,applies.Indetermining,theyieldstressmustbeknown.Thebestsourceforthevalue第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）ofistheASDM,Part1,Tables1and2.Foraknownshape,determinetheappropriategroupfromTable2.Then,knowingthesteeltype,useTable1todetermine.——fromAppliedStructuralSteelDesign(FourthEdition)，LeonardSpiegelGeorgeF.Limbrunner第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）4.3容许弯曲应力在处理梁问题时，需要了解指定梁的的容许弯曲应力。ASDS在F1.1部分详细讲述这部分问题。忽略一些其他情况，对于轧制型钢基本容许弯曲应力（包括拉应力和压应力）：其中为材料的屈服应力。一般来说，梁必须单轴对称，并且所受荷载、翼缘和腹板也对称时，容许弯曲应力为材料屈服强度的0.66倍。利用梁的弯曲应力需考利受压翼缘的侧向支撑这一重要条件。受压翼缘受力时与柱子受力时相同会发生扭转，如果没有某种约束，随着应力的增加会出现自由扭转或弯曲扭转。改变其侧向支撑的数量或类型可能改变这种情况。图4-5a混凝土板将梁上翼缘包住（假设上翼缘受压）并且有可靠连接，混凝土板相当于侧向支撑，并有效地控制上翼缘的侧向扭转。就是所谓的满布侧向支撑。图4-5（c）显示了没有横向水平支撑的上翼缘，图4-5(b)显示有三道侧向支撑，用l表示侧向支撑之间的距离，为方便起见，把侧向支撑之间的距离定义为，单位为英寸。梁的受压翼缘必须有充足的侧向支撑，才有，侧向支撑需满足以下条件：（a）满布侧向支撑第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）（b）间隔的侧向支撑（c）无侧向支撑其中：=梁的翼缘宽度（英寸）=钢材的屈服应力(ksi)d=梁的高度(英寸)=梁受压翼缘的面积(平方英寸)l取小的两者中的较小值，对于每一种W型钢的不同性质（根据屈服应力）把l列成表格并定义为。见ASDS，第2部分，可应力设计选型表。侧向支撑的数量实际上是不容易确定的。例如，如果混凝土板只是在梁上，梁板之间没有可靠连接，只有两者之间的摩擦提供侧向支撑，这足以令人质疑，判断是否可以使用。根据保守估计，在这种情况下，没有侧向支撑应谨慎使用。一方面，要意识到支撑对受压翼缘是非常重要的。当弯矩由正向变为负向时，受压翼缘也会随之由梁的上翼缘转到梁的下翼缘。这就出现了倒梁的情况。此时就需要特别解释梁的下翼缘受压问题，这个问题在4-6详细解释。如果梁的受压翼缘没有足够的侧向支撑（l过大），侧向屈曲将不能别减小了的完全抵消，这个问题在4-6详细解释。以下情况据假设梁有足够的侧向支撑。另一方面，还必须满足梁有足够侧向支撑可以满足时，可以应用于梁有过大荷载的情况。第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）当应力超过了容许应力，梁的设计不会就此而止，因为材料应力还有一个可靠的安全储备。如果截面应变在力矩作用下继续增加，外侧受拉纤维将提供更多的拉应力，但强度在容许范围之内（简图1-2）。在达到第一个屈服点后将逐步接近全截面的中和轴的最大的屈服点。当达到最大屈服点，梁已经达到了它的塑性变形。（这就是基本的塑性设计。）但是，横截面必须部分使用，以避免在发生塑性变形前翼缘或腹板出现任何局部屈曲。横截面符合这一标准是有必要的。1989年版ASDS，B5.1部分钢截面分为全截面有效、非全截面有效和细长杆件截面。只有有效截面才有。有效截面测试结果见ASDS，B5部分和表B5.1。有效截面的控制因素有受压翼缘和受压腹板的宽厚比。他们分别称为翼缘标准和腹板标准。假设梁上没有任何轴向荷载，（在第六章将继续讨论有轴力情况下梁柱等构件的受力情况）并使用ASDS，第B5.1部分的宽厚比通过两个方程简化计算。全截面有效判别方法：翼缘标准腹板标准其中=梁的翼缘宽度（英寸）=钢材的屈服应力(ksi)d=梁的高度(英寸)=梁受压翼缘的面积(平方英寸)翼缘和腹板标准都必须满足标准才被视为全截面有效。例4-1：确定是否W18×76A36钢（=36ksi）全截面有效。解：W18×76截面尺寸：检查翼缘标准：第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）8.11<10.8满足要求。检查腹板标准：42.8<106.7满足要求。因此，W18×76全截面有效。前面计算过程可以通过ASDM，第一部分，W型钢表，或ASDS的NumericalValues提供的表5（附录K之后）的数值来简化。列表中的数值在某些情况下有微小偏差。一种更快捷的方法来确定轧制型钢全截面有效就是计算一个假设的屈服点满足翼缘和腹板两者的标准要求。翼缘标准：型钢W18×76：这表明，翼缘标准是可以满足的，但不超过64.2ksi。此值称为，并且在ASDM，第一部分作为W18×76界面性质列表表示。如果W18×76一个型钢超过64.2ksi，这就不是全截面有效的翼缘标准。因此，全截面有效的翼缘标准，应该有下列条件：如果计算值超过最大限值，这是涉及到表格破折号后面的内容了。对腹板标准：第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）型钢W18×76：这表明，W18×76是全截面有效的腹板标准规定，不超过224ksi。ASDM，第1部分，表1表明型钢的超过65ksi是否全截面有效尚需讨论。因此，W18×76所有钢材通过腹板标准是全截面有效的。这是一般规则。所有轧制型钢W形，M形，和S形形状统计在ASDM是全截面有效的腹板标准（=0）。这并不意味着在第5章讨论的组合截面或组合梁也都是全截面有效的。腹板的非有效截面会使容许应力降到0.60Fy（假设有充分侧向支撑）。如果某种形式不符合标准的翼缘，将被看做非完全有效截面，并且容许应力会降低，对于有充足侧向支撑的轧制W形型钢容许应力的变化见图4-6.的范围在和之间，在ASDS提供了线性公式从到0.60：ASDSEq.(Fl-3)第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）这个方程表明对非全截面有效的梁的容许应力的值在0.66和0.60之间。这一假设适合有侧向支撑的情况。如果超过了，该截面被认为是细长杆件截面，在ASDS，查附录B5。在确定的时候屈服应力必须是已知的。值查ASDM，第一部分，表1和表2。进而了解型钢的类型运用表1来确定。——摘自《钢结构（第四版）》清华大学出版社第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）致谢参考文献1、《钢结构设计规范（GB50017－2003）》，北京：中国计划出版社。2、《建筑结构荷载规范（GB50009－2001）》，北京：中国建筑工业出版社。3、《建筑地基基础设计规范(GB50007-2002)》，北京：中国建筑工业出版社4、《混凝土结构设计规范（GB50010－2002）》，北京：中国建筑工业出版社。5、《钢结构工程施工质量验收规范（GB50205－2001）》，北京：中国计划出版社。6、《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程（CECS102:2002）》，北京：中国计划出版社。7、《钢结构基本原理》，沈祖炎等，北京：中国建筑工业出版社，20038、《钢结构基础》，陈绍番，顾强，北京：中国建筑工业出版社，20079、《房屋建筑钢结构设计》，陈绍蕃，北京：中国建筑工业出版社，200710、《钢与混凝土组合结构计算构造手册》，严正亭，北京：中国建筑工业出版社，199711、《轻钢结构》，王燕，北京：中国冶金工业出版社，1997第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）12、《钢结构设计与计算》，包头钢铁设计研究院，机械工业出版社，200013、《轻型钢结构设计手册》，轻型钢结构设计手册编辑委员会，中国建筑工业出版社200614、《冷弯薄壁型钢结构技术规范(GB50018--2002)》北京：中国建筑工业出版社15、《建筑抗震设计规范（GB50011--2001）》北京：中国建筑工业出版社16、《基础工程》华南理工大学，浙江大学，湖南大学编，中国建筑工业出版社，200317、《轻型门式刚架》张其林主编，山东科学技术出版社，2004.18、《钢结构设计手册》第二版，中国建筑工业出版社19、《轻型钢结构设计指南（实例与图集）》第二版，中国建筑工业出版社20、《简明钢结构设计与计算》牟在根主编，人民交通出版社，200521、《彩钢夹芯板建筑构造》（95沪J/T--201）——上海晓宝建筑设计所编制；22、《房屋建筑学》（第一版）——中国建筑工业出版社；23、《建筑设计防火规范》（GBJ16-87版）——2001版，中国计划出版社；24、《钢结构》（第二版）——中国建筑工业出版社25、《钢结构设计手册》（第二版）——中国建筑工业出版社；26、《建筑采光设计标注》（GB/T50033-2001）,中国建筑工业出版社；27、《建筑设计资料手册》（1）——中国建筑工业出版社。附录1.建筑图纸（1）建筑平面布置图……………………………………………建筑01（2）建筑南北立面图……………………………………………建筑02（3）建筑东西立面图、建筑剖面图……………………………建筑03（4）建筑详图……………………………………………………建筑042.结构图纸（1）吊车梁施工图………………………………………………结构01（2）刚架结构图、节点详图……………………………………结构02（3）柱间支撑、墙梁布置图……………………………………结构03（4）檩条、屋盖支撑布置图……………………………………结构04第104页 青岛理工大学毕业设计（论文）（1）基础平面布置图、基础详图………………………………结构05第104页'