悬挑外排栅计算书

'目录一、编制依制1二、工程概况1三、外墙脚手架设计及计算1一）落地式外排栅设计计算3二）悬挑式外排栅设计计算9三）缷荷装置27四）卸料平台27四、外脚手架搭设与拆除组织机构及人员安排33五、构造要求及技术措施33六、脚手架搭设和拆除施工艺36七、防雷避电措施38八、钢管脚手架的验收和保养38九、脚手架搭设与拆除的安全技术措施39一）搭设安全技术措施39二）脚手架上施工作业的安全技术措施40三）脚手架拆除的安全技术措施41十、文明施工要求41十一、外脚手架搭设与拆除的应急预案4342 一、编制依制1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）2、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）4、《建筑施工计算手册》5、本工程施工图。二、工程概况本文化宫、商住楼工程建筑面积109592㎡，设地下室三层，裙楼6层，三幢37层塔楼，部分34层，结构形式为框剪。由广州富力地产股份有限公司投资兴建，汕头市潮阳建筑工程总公司承建。三、外墙脚手架设计及计算结合施工需要本工程采用双排脚手架。u裙楼部分：（各部分具体位置详见附后平面图）部分从外地台（标高-0.60）开始搭设落地式外排栅至三层结构层（标高9.90），搭设高度为10.5米。部分从二层结构层（标高5.10）开始搭设落地式外排栅至六层结构层（标高24.30），搭设高度为19.2米。部分从三层结构层（标高9.90）开始悬挑至六层结构层（标高24.30），搭设高度约为14.4米。部分从二层结构层（标高5.10）开始悬挑至七层结构层（标高29.80），搭设高度约为24.7米。u塔楼部分：（各部分具体位置详见附后平面图）从七层结构层（标高29.80）开始悬挑至屋面顶，搭设高度约为93米。Ø落地式钢管脚手架做法如下：立杆采用单立管，搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为f48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距42 5.40米，水平间距5.40米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。Ø悬挑式钢管脚手架做法如下：1、悬挑梁布置1）裙楼部位：在选定的楼面处，用[14a号槽钢做水平悬挑梁，悬挑梁水平间距为3m，长度为3.5m，其中悬出结构外边线1.1m，锚入楼面内为2.4m，在悬挑楼面上用短钢筋与挑梁焊接连接。悬挑梁上放置[10号槽钢做水平联梁，立杆立于水平联梁上。（详见后面附图）2）塔楼部位：在选定的楼面处，用[16a号槽钢做水平悬挑梁，悬挑梁水平间距为3m，长度为3.5m，其中悬出结构外边线1.1m，锚入楼面内为2.4m，在悬挑楼面上用短钢筋与挑梁焊接连接。悬挑梁上放置[14a号槽钢做水平联梁，立杆立于水平联梁上。（详见后面附图）2、悬挑架底部每一立杆纵距用二条6×19、φ15.5钢丝绳将悬挑架上挂在设置在悬挑楼面上一层结构楼面的建筑物边梁上的φ18mm钢筋吊环上。钢丝绳底部分别在内、外立杆和水平挑梁的交接处用夹具拴紧，中间用M20花蓝螺丝旋紧拉住。（详见后面附图）3、由于外排栅悬挑高度较高，为保证脚手架的稳定承载力，脚手架要采取分段缷荷措施。分段缷荷装置设置见下节。4、本工程采用双排脚手架，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.8米。采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.6米，水平间距3米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。5、脚手架的离墙距离应满足建筑物外墙装饰的需要，故外脚手架的离墙距离为0.20米。脚手架外满铺阻燃型安全网。在楼面高度约4.5m处搭设一道3.5m宽，高度约15cm的安全斜挡板，建筑物的上落笼口和主要出入口和悬挑部位下面均搭设安全平台挡板。有严重锈蚀、弯曲、压偏、损伤和裂纹的钢管均应剔除。42 一）落地式外排栅设计计算本工程采用双排脚手架，搭设高度取20米，立杆采用单立管。假定如下搭设方式：搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用3步3跨，竖向间距5.40米，水平间距5.40米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。（一）大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800/3=0.040kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩42 跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.094+0.10×1.120)×1.8002=0.387kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.094+0.117×1.120)×1.8002=-0.455kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.455×106/5080.0=89.577N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.078+0.990×0.800)×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)=3.533mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm，满足要求!（二）小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.069kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.800/3=0.072kN42 活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.800/3=1.440kN荷载的计算值P=1.2×0.069+1.2×0.072+1.4×1.440=2.185kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.8002/8+2.185×0.800/3=0.586kN.m=0.586×106/5080.0=115.442N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.069+0.072+1.440=1.581kN42 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1581.120×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=1.144mm最大挠度和V=V1+V2=1.152mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求!（三）扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R≤Rc其中Rc──扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.800/2=0.108kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.800/2=2.160kN荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.108+1.4×2.160=3.190kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!（四）脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本处为0.134NG1=0.134×20.000=2.674kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×4×1.800×(0.800+0.200)/2=0.540kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、胶合板脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.800×4/2=0.540kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.800×20.000=0.180kN42 经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.934kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.800×0.800/2=4.320kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.450Uz──风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.250Us──风荷载体型系数：Us=1.000经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk──风荷载基本风压值(kN/m2)；la──立杆的纵距(m)；h──立杆的步距(m)。（五）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N──立杆的轴心压力设计值，N=10.77KN；φ──轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.15；i──计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；42 　l0──计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3.53m；k──计算长度附加系数，取1.155；u──计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70；　A──立杆净截面面积，A=4.89cm2；W──立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；　──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=150.49　[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.0N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N──立杆的轴心压力设计值，N=9.86KN；MW──计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.328kN.m；──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=202.37[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求！（六）连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw──风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk──风荷载基本风压值，wk=0.526kN/m2；Aw──每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=5.40×5.40=29.160m2；No──连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=19.289kN，连墙件轴向力计算值Nl=24.289kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中──轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=242 0.00/1.58的结果查表得到=0.97；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=97.082kN>Nl，连墙件的设计计算满足要求！经核算得知，以上假定搭设方式可行。二）悬挑式外排栅设计计算u塔楼部分钢管脚手架的计算参照（JGJ130-2001）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。假定如下搭设方式：外脚手架采用双排脚手架，搭设高度为93米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.8米。采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度2.40米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.00m。悬挑水平钢梁上面的联梁采用[14a号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。（一）大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800/3=0.040kN/m活荷载标准值Q=3.000×0.800/3=0.800kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.040=0.094kN/m活荷载的计算值q2=1.4×0.800=1.120kN/m42 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.094+0.10×1.120)×1.5002=0.269kN.m支座最大弯矩计算公式如下：支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.094+0.117×1.120)×1.5002=-0.316kN.m选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.316×106/5080.0=62.206N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：42 静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m活荷载标准值q2=0.800kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.078+0.990×0.800)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.704mm大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm，满足要求!（二）小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.500/3=0.060kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/3=1.200kN荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.060+1.4×1.200=1.821kN小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：集中荷载最大弯矩计算公式如下：42 M=(1.2×0.038)×0.8002/8+1.821×0.800/3=0.489kN.m=0.489×106/5080.0=96.323N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.038×800.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.058+0.060+1.200=1.318kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1317.600×800.0×(3×800.02-4×800.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=0.954mm最大挠度和V=V1+V2=0.962mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm，满足要求!（三）扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R≤Rc其中Rc──扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；R──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.038×0.800=0.031kN脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.800×1.500/2=0.090kN活荷载标准值Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN42 荷载的计算值R=1.2×0.031+1.2×0.090+1.4×1.800=2.665kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。（四）脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本处为0.125NG1=0.125×93.000=11.606kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×4×1.500×(0.800+0.200)/2=0.450kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、胶合板脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×93.000=0.697kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=13.204kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.450Uz──风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.250Us──风荷载体型系数：Us=1.20042 经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk──风荷载基本风压值(kN/m2)；la──立杆的纵距(m)；h──立杆的步距(m)。（五）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N──立杆的轴心压力设计值，N=20.89KN；φ──轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.24；i──计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　l0──计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k──计算长度附加系数，取1.155；u──计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；　A──立杆净截面面积，A=4.89cm2；W──立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；　──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=178.0　[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.0N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式42 其中N──立杆的轴心压力设计值，N=20.13KN；MW──计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.273kN.m；──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=204.0考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求！（六）连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl=Nlw+No其中Nlw──风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk──风荷载基本风压值，wk=0.472kN/m2；Aw──每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；No──连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=7.144kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.144kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中──轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l/i=20.00/1.58的结果查表得到=0.97；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=97.082kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！（七）联梁计算按照集中荷载作用下的简支梁计算，集中荷载P传递力，P=23.27kN计算简图如下：42 支撑按照简支梁的计算公式其中n=3.00/1.50=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(2-1)/2×23.27+23.27+3.60×0.17/2=35.21kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=2/8×23.27×3.60+0.17×3.60×3.60/8=21.22kN.m截面应力=21.22×106/108300.0=195.90N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!（八）水平挑梁计算1、受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，拉结钢丝绳的支点距离墙体=1000mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=866.20cm4，截面抵抗矩W=108.30cm3，截面积A=21.95cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力N=42.20kN水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×7.85×10=0.21kN/m42 悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)42 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=48.861kN,R2=36.799kN,R3=-0.543kN最大弯矩Mmax=5.248kN.m截面应力=M/1.05W+N/A=5.248×106/(1.05×108300.0)+16.287×1000/2195.0=53.571N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!2、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[16a号槽钢U口水平，计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.5×58.0×235/(1000.0×140.0×235.0)=2.24由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.935经过计算得到强度=5.25×106/(0.935×108300.00)=51.82N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f]，满足要求!（九）钢丝绳受力计算本工程悬挑脚手架采用拉吊方式进行缷荷，在悬挑结构层处用16a槽钢做为水平挑梁，每一个纵距（1.8m）范围内用二条6×19、φ15.5钢丝绳将其上挂在设置在上层结构楼面的建筑物边梁上的φ18钢筋吊环上。计算简图如下：42 （1）钢丝绳拉力计算上图中：P1、P2分别为脚手架内、外立杆传递下来的上部荷载，由上面计算可知。P1=P2=20.89KN(不考虑卸荷作用)。T1、T2分别为钢丝绳的拉力，为了简化计算，现假设上部荷载全部由钢丝绳承担（这种假设是偏安全的）则有：T1=P1/Sinα，T2=P2/Sinβ。α、β为钢丝绳与水平方向的夹角，α=artg2.9/1=71度；β=artg2.9/0.2=86度。则绳子所受的拉力：T1=P1/Sinα=20.89/Sin710=22.09KN。T2=P2/Cosβ=20.89/Sin860=20.94KN。（2）钢丝绳抗拉强度验算钢丝绳的容许拉力[Fg]按下式计算：[Fg]=αFg/K其中：α—钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19钢丝绳取0.85。Fg—钢丝绳的钢丝破断拉力总和；查《建筑施工计算手册》表13-4对6×19、φ15.5钢丝绳为138.5kN。K—钢丝绳使用安全系数；查《建筑施工计算手册》表13-3有K=5则：[Fg]=0.85×138.5/5=23.55kN>22.09kN故满足要求。（十）预埋f18吊环受力计算预埋吊环采用一级光圆钢φ18，其设计抗剪强度fv＝125N／mm2钢丝绳最大拉力T1=22.09KN。钢丝绳对吊环产生剪应力为：δ＝T1／A＝22090／(3.14×92)＝86.85N／mm2＜fv＝125N／mm2故吊环完全能承受该拉力。经核算得知，以上假定搭设方式可行。u裙楼部分钢管脚手架的计算参照（JGJ130-2001）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》。假定如下搭设方式：外脚手架采用双排脚手架，搭设高度为25米，立杆采用单立管。42 搭设尺寸为：立杆的纵距1.5米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.8米。采用的钢管类型为φ48×3.5，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距3.00米。施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。悬挑水平钢梁采用[14a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度2.40米。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.00m。悬挑水平钢梁上面的联梁采用[10号槽钢U口水平，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。（一）大横杆的计算同悬挑外排栅塔楼部分。（二）小横杆的计算同悬挑外排栅塔楼部分。（三）扣件抗滑力的计算同悬挑外排栅塔楼部分。（四）脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本处为0.125NG1=0.125×25.000=3.120kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹脚手板，标准值为0.15NG2=0.150×4×1.500×(0.800+0.200)/2=0.450kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、胶合板脚手板挡板，标准值为0.15NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN42 (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×25.000=0.187kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.207kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.800/2=3.600kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：W0=0.450Uz──风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Uz=1.250Us──风荷载体型系数：Us=1.200经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk──风荷载基本风压值(kN/m2)；la──立杆的纵距(m)；h──立杆的步距(m)。（五）立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N──立杆的轴心压力设计值，N=10.09KN；42 φ──轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.19；i──计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；　l0──计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；k──计算长度附加系数，取1.155；u──计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；　A──立杆净截面面积，A=4.89cm2；W──立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；　──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=111.06　[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.0N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N──立杆的轴心压力设计值，N=9.33KN；MW──计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.273kN.m；──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=156.53考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求！（六）连墙件的计算同悬挑外排栅塔楼部分。（七）联梁计算按照集中荷载作用下的简支梁计算，集中荷载P传递力，P=10.09kN计算简图如下：42 支撑按照简支梁的计算公式其中n=3.00/1.50=2经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(2-1)/2×10.09+10.09+3.00×0.10/2=15.28kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×5.05+10.09+3.00×0.10=20.47kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=2/8×10.09×3.00+0.10×3.00×3.00/8=7.68kN.m截面应力=7.68×106/39700.0=193.38N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!（八）水平挑梁计算1、受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，拉结钢丝绳的支点距离墙体=1000mm。水平支撑梁的截面惯性矩I=563.70cm4，截面抵抗矩W=80.50cm3，截面积A=18.51cm2。受脚手架作用的联梁传递集中力N=20.47kN水平钢梁自重荷载q=1.2×18.51×0.0001×7.85×10=0.17kN/m42 悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)42 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=23.710kN,R2=18.036kN,R3=-0.192kN最大弯矩Mmax=2.520kN.m截面应力=M/1.05W+N/A=2.520×106/(1.05×80500.0)+7.903×1000/1851.0=34.080N/mm2水平支撑梁的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!2、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用[14a号槽钢U口水平，计算公式如下其中b——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.5×58.0×235/(1000.0×140.0×235.0)=2.24由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b"查表得到其值为0.935经过计算得到强度=2.52×106/(0.935×80500.00)=33.47N/mm2；水平钢梁的稳定性计算<[f]，满足要求!（九）钢丝绳受力计算本工程悬挑脚手架采用拉吊方式进行缷荷，在悬挑结构层处用14a槽钢做为水平挑梁，每一个纵距（1.8m）范围内用二条6×19、φ15.5钢丝绳将其上挂在设置在上层结构楼面的建筑物边梁上的φ18钢筋吊环上。计算简图如下：42 （1）钢丝绳拉力计算上图中：P1、P2分别为脚手架内、外立杆传递下来的上部荷载，由上面计算可知。P1=P2=10.09KN(不考虑卸荷作用)。T1、T2分别为钢丝绳的拉力，为了简化计算，现假设上部荷载全部由钢丝绳承担（这种假设是偏安全的）则有：T1=P1/Sinα，T2=P2/Sinβ。α、β为钢丝绳与水平方向的夹角，α=artg2.9/1=71度；β=artg2.9/0.2=86度。则绳子所受的拉力：T1=P1/Sinα=10.09/Sin710=10.67KN。T2=P2/Cosβ=10.09/Sin860=10.11KN。（2）钢丝绳抗拉强度验算钢丝绳的容许拉力[Fg]按下式计算：[Fg]=αFg/K其中：α—钢丝绳之间荷载不均匀系数，对6×19钢丝绳取0.85。Fg—钢丝绳的钢丝破断拉力总和；查《建筑施工计算手册》表13-4对6×19、φ15.5钢丝绳为138.5kN。K—钢丝绳使用安全系数；查《建筑施工计算手册》表13-3有K=5则：[Fg]=0.85×138.5/5=23.55kN>10.67kN故满足要求。（十）预埋f18吊环受力计算预埋吊环采用一级光圆钢φ18，其设计抗剪强度fv＝125N／mm2钢丝绳最大拉力T1=10.67KN。钢丝绳对吊环产生剪应力为：δ＝T1／A＝10670／(3.14×92)＝41.95N／mm2＜fv＝125N／mm2故吊环完全能承受该拉力。经核算得知，以上假定搭设方式可行。三）缷荷装置外排栅悬挑高度约93m，为保证脚手架的稳定承载力和安全，脚手架采取“五层一吊、十层一拉”的方式进行分段缷荷。“五层一吊”即每隔五层楼高度（约15m）采用二条6×19、φ15.542 的钢丝绳扣住内外立杆，上端挂在预埋在上层结构外围边梁的φ18钢筋卡环上。达到分段缷荷目的。钢筋绳下端直接吊在钢管大横担、立管和小横担交界处。“十层一拉：即每隔十层楼高度（约30m）采用二条6×19、φ15.5的钢丝绳扣住内外立杆，往下反拉在预埋在结构下一层结构外围边梁的φ18钢筋卡环上。以此来防止脚手架在风荷载负风压作用下产生的上浮。卸荷吊点水平间距不大于6m（四纵距）、钢丝绳与吊环及内外立杆接触部位垫橡胶等柔性材料。卸荷钢丝绳采用不少于三个缷扣固定端头。（详见后面附图）钢丝绳卸载能力按其承载力的一半分配上部荷载，且不超过上部荷载的1/3。其撑拉节点必须满足传力要求。四）卸料平台为方便材料周转，拟搭设3.6×3.6m卸料平台（每栋建筑物处设一个，具体位置按现场情况设置），卸料平台计划采用φ48×3.5单立杆扣件式钢管。卸料平台搭设高度随楼层施工进度而接高，搭设尺寸为：立杆的纵距b=1.20米，立杆的横距l=1.80米，立杆的步距h=1.80米。平台面基本与建筑结构楼面持平，平台面铺脚手板，栏杆四周满铺阻燃型安全网。（一）支架搭设1、根据每个单体的外排栅搭设进度同时进行卸料平台的搭设。2、搭设按以下顺序进行：安放立杆垫板→竖立杆并同时安扫地横杆→搭设水平杆→搭设剪刀撑→铺脚手板→搭围护栏杆。3、立杆采用不同长度的钢管，立管的联接必须交错布置，相邻立管的联接不应在同一高度，其错开的垂直距离不得小于500mm，并不得在同一步内。在离地150mm设置纵、横扫地杆一道。4、20m以上支架应在外侧立面整个长度和高度方向上连续设置剪刀撑。每副剪刀撑与纵向水平秆呈45º角。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上。5、42 横向水平杆两端应采用直角扣件固定在立柱上，纵向水平杆设置在横向水平杆之上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上。6、每层卸料平台与主体结构采用预埋件相连接，详见大样图。不可与外排栅相连。（二）卸料平台计算书1、纵向水平杆计算图落地平台支撑架立面简图及立杆稳定性荷载计算单元纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；42 纵向钢管计算简图1）荷载的计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q11=(0.150+0.300×1.200)×0.300=0.153kN/m(2)堆放材料的自重线荷载(kN/m)：q12=2.000×0.300=0.600kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：q2=1.000×0.300=0.300kN/m2）强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1=1.2×0.153+1.2×0.600=0.904kN/m活荷载q2=1.4×0.300=0.420kN/m最大弯矩Mmax=(0.10×0.904+0.117×0.420)×1.8002=0.452kN.m最大支座力N=(1.1×0.904+1.2×0.42)×1.80=2.696kN截面应力=0.452×106/5080.0=88.97N/mm2纵向钢管的计算强度小于205.0N/mm2，满足要求!3）挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载q1=0.153+0.600=0.753kN/m活荷载q2=0.300kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.753+0.990×0.300)×1800.04/(100×2.06×105×121900.0)=3.373mm纵向钢管的最大挠度小于1800.0/150与10mm，满足要求!42 2、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算，集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.70kN支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管变形图(mm)支撑钢管剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=1.213kN.m最大变形vmax=4.91mm最大支座力Qmax=11.796kN截面应力=1.01×106/5080.0=238.18N/mm2支撑钢管的计算强度大于205.0N/mm2，满足要求!42 支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm，满足要求!3、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.80kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求，可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取12.0kN。4、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1）静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.116×50.000=5.805kN(2)栏杆的自重(kN)：NG2=0.150×1.800=0.270kN(3)脚手板自重(kN)：NG3=0.300×1.200×1.800=0.648kN(4)堆放荷载(kN)：NG4=2.000×1.200×1.800=4.320kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=11.043kN。2）活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=1.000×1.200×1.800=2.160kN3）不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ4）立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.28kN；42 ——轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；l0——计算长度(m)；l0=(h+2a)k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.80a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；计算结果：=94.29N/mm2，立杆的稳定性计算<[f]，满足要求!四、外脚手架搭设与拆除组织机构及人员安排根据本工程搭拆外排栅工作量，计划安排专业棚工40人进行搭拆，到时可根据进度和实际情况，作适当劳动力调整。序号岗位名称姓名人数1项目经理12现场总工长13项目技术负责人14施工员15计量员16质安员17施工班组组长48架子工40五、构造要求及技术措施1、地基处理Φ25的钢筋焊接在水平联梁上，立杆套在钢筋头上。42 水平联梁与悬挑梁焊接连接，以悬挑梁做为基础支撑。悬挑梁根部与砼楼面用预埋Φ25的钢筋进行焊接连接。落地外排栅立杆直接支承在原土面上，其土面必须是坚实原土，如果是回填土，必须进行分层夯实，周围地面注意排水，每根立杆底座下设置垫板，面积≥0.15m2，布设必须平稳，不得悬空。2、立杆立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。立杆顶端高出结构栏杆不少于1.5m。3、纵向水平杆（大横杆）纵向水平杆设置于横向水平杆之下，在立杆的内侧，用直角扣件与立柱扣紧；其长度大于3跨、不小于6m。纵向水平杆采用对接扣件连接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内。不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm。4、横向水平杆（小横杆）每一立杆与纵向水平杆相交处（主节点）都必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，横向水平杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立杆之间等距离设置1根横向水平杆，最大间距不超过75cm。横向水平杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出内排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置，42 5、纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上面200mm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。6、剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置。剪刀撑的斜杆用旋转扣件固定扣在立柱上，最下部的斜杆与立杆的连接点距地面的高度控制在30cm内。剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度≥100cm，并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离≥10cm。7、脚手板作业层脚手板采用18厘夹板，在两端用直径14号镀锌钢丝固定，如采用竹脚手板时须密铺，稀铺距离不大于80mm，且上铺钢筋网，并及时清理杂物。在作业层下部加设一道安全网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。并设置安全网及防护栏杆。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。8、连墙杆连墙件垂直间距不大于2步，水平间距不大于2倍纵距。为便于施工，连墙件采用刚性连接，水平方向沿每根框架柱设置，高度方向隔步设置，它与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。(连墙件与柱、墙、板的连接见后附图)42 连墙件拉结在框架柱上，立杆安装时，宜尽量选择靠近框架柱的位置，连墙杆内外两个受力方向均应采用不少于两个直角扣件固定。在建筑物的首层设置两道连墙件。连墙件横竖向顺序排列、均匀布置、与架体和结构立面垂直，并尽量靠近主节点（距主节点的距离不大于30cm）。连墙杆伸出扣件的距离应大于10cm。底部第一根大横杆就开始布置连墙杆，靠近框架柱的小横杆可直接作连墙杆用。9、门洞脚手架应在安全通道出入口处设置门洞。门洞处挑空两根立杆、跨越二步三跨，大小为4m×5.4m（宽×高）。门洞两侧分别增加两根斜腹杆，并用旋转扣件固定在与之相交的小横杆的伸出端上。10、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N．m，且不应大于60N．m。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。11、防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.8×6.0m的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧。作业层网应高于平台1.2m，并在作业层下步架处设一道水平兜网。在架底处设首层平网，往上每隔五步距设隔层平网，施工层应设随层网。作业层脚手架立杆于0.6m及1.2m处设有两道防护栏杆，底部侧面设18cm高的挡脚板。12、人行马道42 人行马道根据现场情况设在脚手架的外侧（具体位置现场定），采用落地式“之“字形搭设、坡度1:3、宽度不少于1m，以连接上下两结构面层（详见附图所示）。马道脚手板采用顺铺、接头搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处应用三角木填顺，每隔30cm设置一根防滑木条，木条规格为2cm×4cm（厚度×宽度）。斜道两侧及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板。栏杆设置两道，高度分别为0.6m和1.2m，挡脚板高度不小于15cm，外侧用密目式安全立网封闭。六、脚手架搭设和拆除施工艺1、钢管脚手架搭设顺序悬挑脚手架搭设的工艺流程为：基础处理→悬挑杆铺设→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网→……落地式钢管脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实→定位设置底座垫板→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆→剪刀撑→连墙杆→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网→……2、施工工艺根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并作好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平稳，不得悬空。在搭设首层脚手架的过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，应采取临时稳定措施，直到连墙件搭设完毕后方可拆除。搭设时宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的，再立中间的一根，互相看齐后，立中间部分各立杆。双排架内、外排两立杆的连线要与墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。42 3、脚手架的拆除施工工艺拆除作业应遵守由上而下的顺序进行，先搭后拆的原则，一般为：安全网→挡脚板及脚手板→防护栏杆→剪刀撑→斜撑杆→小横杆→大横杆→立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止变形、失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时支撑加固，后拆除连墙件。七、防雷避电措施采用避雷针与大横杆连通、接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针共设置4根避雷针，避雷针采用φ12镀锌钢筋制作，高度不小于1m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用40×4的镀锌扁钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应保证接触牢靠，与立杆连接时应用2道螺栓卡箍连接，并将表面油漆及氧化层清除，露出金属光泽。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置1个，位置不得选在人们经常走到的地方以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械伤害。两者的连接采用焊接，焊接长度应大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10Ω。同时应注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离（一般不小于3m）以免发生击穿事故。42 八、钢管脚手架的验收和保养结构施工用脚手架是随结构施工而向上搭设的。施工脚手架常是分段搭设分段投入使用。但必须经过验收合格后方可投入使用。检查方法，操作者应在脚手架分段搭设完成后先进行自检，再经专职人员、搭设者、使用者共同检查验收，经验合格后办妥脚手架验收手续，方可投入使用。在验收扣件式钢管脚手架时，要特别注意检查扣件的紧固程度，因为扣件式钢管脚手架的承载力和稳定性基本上是由扣件的紧固用，因此必须重视脚手架的保养和整修。为了做好脚手架的保养和整修工作，对扣件式钢管脚手架必须设置专职的保养工，负责日常检查、保养和定期的检查与整修。如遇强风或雷雨季节应增加检查次数，在每次强风、雷雨过后都要认真检查整修后方可使用。扣件式钢管脚手架保养的内容主要为：1、检查脚手架的基础有无局部不均匀下沉，排水是否畅通，有无积水，脚手架底部有无堆放杂物。2、检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度，如发现垂直度有异常现象，应及时加固和消除隐患。3、各类扣件的涂油和紧固。检查扣件时先检查扣件的外观，而后将扣件上的螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至规定的力距范围。4、检查脚手架板有否松动、悬挑，如用竹笆作脚手板，还要检查四角是否用铁丝扎牢，如发现问题应及时纠正。5、与建筑物连接的检查，检查连接件是否齐全和完好，有无松动、移动，如因装饰施工需要移动连接件时，应通知保养工，由保养工搬动，并按规定在邻近位置补足连接。6、要对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆、登高设施和接地防雷等安全设施进行检查，保证这些安全设施完整、牢固，能正常发挥安全作用。如果有损坏者要及时调换，如有松动应及时紧固，如发现松动和开口要及时连通。7、如脚手架有开口、断口和出入口，应对该部位进行重点检查，使这些部位始终符合安全规定。42 8、检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载，如有超载应及时卸荷至设计荷载。还要检查脚手架上堆物是否处于安全位置和稳定状态，如发现有处于不安全位置和不稳定状态应及时纠正。此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。九、脚手架搭设与拆除的安全技术措施一）搭设安全技术措施1、支架的构配件质量必须按钢管、扣件、脚手板、底座等有关质量检验要求进行检验，合格后方准使用。2、支架搭设应进行质量检查，发现问题及时纠正。3、支架的搭设质量必须由质安部门人员经检查签认后，方能投入使用。3、在拆除过程中严禁单人操作，拆立杆时必须要人配合，密切注意马路面来往车辆和行人动向，拿稳杆件，扣件和螺丝等零件，拆下的零件应用袋装好防放置在室内安全的地方，集中运至地面，以免散件坠下伤人。4、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》(GB5036)考核合格的持证专业架子工。同时上岗人员应进行身体检查，合格者方可上岗。参加搭拆作业人员，一律不准酒后操作，操作时必须思想集中，不准说笑，打闹或擅自离开工作岗位。5、钢管上的扣件要全部拆除，拆下的各种材料应分类堆放。6、参加脚手架搭拆的工作人员必须按照安全规范要求，带好安全帽，系好安全带，穿好防滑鞋，不穿带好防护工具的人不得从事脚手架的搭拆工作。7、脚手架的基础必须经过夯实处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷。8、搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。10、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。11、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。12、42 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。13、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。每两步验收一次。二）脚手架上施工作业的安全技术措施结构施工阶段外脚手架每搭设一层完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。脚手架作业层上的施工荷载应符合设计要求，脚手板不得集中堆料，不得超载。上料平台应有荷载限值标志，严禁超载使用。不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件，不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。施工时不允许多层同时作业，同时作业层数不得超过一层。当作业层高出其下连墙件3.6m以上，且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。三）脚手架拆除的安全技术措施拆架前，先要将架上的杂物清理干净，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。42 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。拆下来的材料要分类摆放整齐不得随便乱放。十、文明施工要求进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。进人施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经主管工程师同意后由架子工操作。不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。42 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。要保证脚手架体的整体性，不得与井架一并拉结，不得截断架体。施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。脚手架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。施工人员应做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。十一、外脚手架搭设与拆除的应急预案在外脚手架搭拆与拆除过程中易出现架体倒塌、倾斜、高处坠落、物体打击等安全事故。因此要按要求做好施工方案、购买合格的材料、做好脚手架基础、按搭设方案搭设、严格规定做好交底和验收、做好安全防护措施等系列工作。具体应急预案详见专题方案。42'