板模板(门架)计算书

'多祝互通AK0+195涵洞盖板模板（门架）计算书本盖板涵涵截面为6.0*3.0m，盖板厚度0.6m。盖板现浇采用MF1219型门式架。门式支架均架设于盖板涵已成型基础上，不须另进行基础处理。支架顺涵洞轴线方向布置，纵距为0.9m，横向采用单排架，共3排，相邻支架间中心线间距为0.8m，支架高度为1.93+0.02+0.6＝2.55m，在支架顶涵洞轴方向用10cm*10cm方木作为纵梁，间距80cm、120cm。纵梁上用10cm*10cm方木作为横梁，间距为20cm，其上铺设钢模板。一、工程属性新浇混凝土盖板名称AK0+195盖板涵新浇混凝土盖板板厚(mm)600新浇混凝土盖板边长L(m)6新浇混凝土盖板边宽B(m)6二、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算模板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算模板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3盖板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值ωk(kN/m2)支架形式开洞基本风压ω0(kN/m2)0.35风压高度变化系数μz0.9风荷载体型系数μs0.25三、模板体系设计 模板支架高度(m)3.6门架间距la(mm)800门架跨距lb(mm)900门架布置在混凝土板域中的位置中心对称门架距混凝土板短边的距离(mm)300门架距混凝土板长边的距离(mm)371门架布置方向垂直盖板长边小梁间距(mm)200小梁距混凝土板长边的距离(mm)100小梁两端支撑形式铰支主梁两端支撑形式铰支小梁两端各悬挑长度(mm)371，371设计简图如下： 模板设计剖面图(盖板长向)模板设计剖面图(盖板宽向)四、面板验算模板类型钢模板模板厚度(mm)25模板抗弯强度设计值[f](N/mm2)42模板弹性模量E(N/mm2)210000根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，盖板面板应搁置在盖板侧墙上，以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： W＝bh2/6=1000×25×25/6＝104166.67mm3，I＝bh3/12=1000×25×25×25/12＝1302083.33mm41、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.6)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.6)+1.4×0.7×2.5]×1＝20.62kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1＝0.12kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kNMmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]＝max[20.62×0.22/8,0.12×0.22/8+3.15×0.2/4]=0.16kN·mσ＝Mmax/W＝0.16×106/104166.67＝1.52N/mm2≤[f]＝42N/mm2满足要求！2、挠度验算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.6)×1＝15.16kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×15.16×2004/(384×210000×1302083.33)＝0mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50×70小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)40.83小梁截面惯性矩I(cm4)142.92小梁两端支撑形式为铰支1、强度验算q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.6)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.6)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝4.17kN/m计算简图如下： 小梁弯矩图(kN·m)M1＝0.47kN·mq2＝0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/mp＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN计算简图如下： 小梁弯矩图(kN·m)M2＝0.55kN·mMmax＝max[M1，M2]＝max[0.47，0.55]＝0.55kN·mσ＝Mmax/W＝0.55×106/40830＝13.47N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算小梁剪力图(kN)V1＝2.61kN 小梁剪力图(kN)V2＝2.82kNVmax＝max[V1，V2]＝max[2.61，2.82]＝2.82kNτmax＝3Qmax/(2bh0)=3×2.82×1000/(2×70×50)＝1.21N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.6)×0.2＝3.07kN/m小梁变形图(mm)νmax＝2.48mm≤[ν]＝l/400＝1219/400＝3.05mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)Ф48×3.5可调托座内主梁根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)205主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.19主梁截面抵抗矩W(cm3)5.081、主梁最大支座反力计算Q1k＝1.5kN/m2q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.6)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.6)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝4.05kN/mq1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.6)×0.2＝3.78kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×1.5×0.2＝0.26kN/mq2＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.6)×0.2＝3.11kN/m承载能力极限状态:按连续梁计算，R"max＝4.64kN按悬臂梁，R1＝0kNR＝max[R"max，R1]＝4.64kN正常使用极限状态:按连续梁计算，R"max＝3.42kN按悬臂梁，R1＝3.11×0.37＝1.15kNR＝max[R"max，R1]＝3.42kN2、抗弯验算计算简图如下： 主梁弯矩图(kN·m)Mmax＝0.85kN·mσ＝Mmax/W＝0.85×106/5080＝166.59N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图(kN)Vmax＝5.47kNτmax＝2Qmax/A=2×5.47×1000/489＝22.38N/mm2≤[τ]＝125N/mm2满足要求！4、挠度验算 主梁变形图(mm)νmax＝0.7793mm≤[ν]＝l/400=2.25mm满足要求！七、门架稳定性验算门架代号M1219门架宽b(mm)1219门架高h0(mm)1930门架立柱钢管类型Ф48×3.5扫地杆钢管类型Ф48×3.5可调底座调节螺栓伸出长度(mm)100垂直门架的水平加固杆的底层步距(m)2门架(榀)重量Gmf(kN)0.1门架(榀)数量nm1交叉支撑(副)重量Gjk(kN)0.1交叉支撑(副)数量nj1水平架(榀)重量Gsk(kN)0.1水平架(榀)数量ns2脚手板(块)重量Gbk(kN)0.1脚手板(块)数量nb2连接棒(个)重量Glk(kN)0.1连接棒(个)数量nl2锁臂(副)重量Gsk(kN)0.1锁臂(副)数量ns2直角扣件重量Gzk(kN)0.1直角扣件数量nz2旋转扣件重量Gxk(kN)0.1旋转扣件数量nx1附件重量Gfk(kN)0.2 水平加固杆钢管类型Ф48×3水平加固杆设置5步4设剪刀撑钢管类型Ф48×3剪刀撑设置5步4跨水平架设置5步4设脚手板设置5步4设交叉支撑钢管类型Ф48×3交叉支撑长度(m)1.52q1=Gmk+Gjknj+Gskns×4/5+Gbknb×4/5+Gjknj+Gskns=0.1+0.1×1+0.1×2×4/5+0.1×2×4/5+0.1×2+0.1×2=0.92kNq2=Ggk(b+la)×5/4=0.04×(1.22+0.8)×5/4=0.11kNq3=Gzknz+Gxknx=0.1×2+0.1×1=0.3kNq4=2×Ggk×4×lb/cos(arctan((5×h0)/(4×lb)))=2×0.04×4×0.9/cos(arctan((5×1.93)/(4×0.9)))=0.92kNq5=Ggk×(b+la+lb)=0.05×(1.22+0.8+0.9)=0.15kNNGk=(q1+q2+q3+q4+q5+Gfk)/h0=(0.92+0.11+0.3+0.92+0.15+0.2)/1.93=1.35kN/m∑NGik=((G2k+G3k)×h+G1k)×((la+b)×lb)=((24+1.1)×0.6+0.75)×((0.8+1.22)×0.9)=28.73kNNQ1k=Q1k×((la+b)×lb)=1×((0.8+1.22)×0.9)=1.82kNN1=0.9×[1.2×(Ngk×H+∑NGik)+1.4×NQ1k]=0.9×[1.2×(1.35×3.6+28.73)+1.4×1.82]=38.57kNN2=0.9×[1.2×(Ngk×H+∑NGik)+0.9×1.4×(NQ1k+2×(Qk×22)/(10b))]=0.9×[1.2×(1.35×3.6+28.73)+0.9×1.4×(1.82+2×0.06×22/(1.22×10))]=38.38kNN3=0.9×[1.35×(Ngk×H+∑NGik)+1.4×(0.7×NQ1k+0.6×2×(Qk×22)/(10b))]=0.9×[1.35×(1.35×3.6+28.73)+1.4×(0.7×1.82+0.6×2×0.06×22/(1.22×10))]=42.45kNλ=k0h0/i=1.13×1930/15.8=139，查表得，φ＝0.38σ＝Nw/(ΦA)＝42446.07/(0.38×489×2)＝112.73N/mm2≤[σ]=1×205=205N/mm2满足要求！八、可调托座验算可调托座承载力容许值[N](kN)30按上节计算可知，可调托座受力N＝42.45/2=21.22kN≤[N]＝30kN满足要求！'